JP2016184999A - Connection phase determination method and connection phase determination device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、配電線の接続相決定方法及び接続相決定装置に関する。 The present invention relates to a connection phase determination method and a connection phase determination device for distribution lines.
発電所からの電力を家庭等に配電する配電線は、三相配電線である幹線に、幹線から分岐された三相配電線である分岐線が接続されている。そして、この幹線及び分岐線は、複数の柱上変圧器が接続されており、柱上変圧器を介して、家庭等の負荷に接続されている。 In a distribution line that distributes electric power from a power plant to a home or the like, a branch line that is a three-phase distribution line branched from the trunk line is connected to a trunk line that is a three-phase distribution line. The main line and the branch line are connected to a plurality of pole transformers, and are connected to a load such as a home via the pole transformer.
また、配電線における電圧不平衡を抑制するため、例えば特許文献１に示すように、柱上変圧器と配電線との接続相を調整する方向が考案されている。
Moreover, in order to suppress the voltage imbalance in a distribution line, as shown, for example in
柱上変圧器は、一般的に配電線に多数設けられている。従って、柱上変圧器と配電線との接続相で電圧不平衡を調整するためには、数多くの柱上変圧器に対して、配電線の接続相を調整する処理を行う必要が生じる。そのため、多くの処理が必要となり、調整に時間がかかる等、電圧不平衡の抑制を適切に行うことができない恐れがある。 A number of pole transformers are generally provided on the distribution line. Accordingly, in order to adjust the voltage imbalance in the connection phase between the pole transformer and the distribution line, it is necessary to perform a process of adjusting the connection phase of the distribution line on many pole transformers. For this reason, a lot of processing is required, and adjustment may take time, and voltage imbalance may not be suppressed appropriately.
ここで、本発明は、上記課題を解決するために、電圧不平衡の抑制を適切に行うことができる配電線の接続相決定方法及び接続相決定装置を提供することを目的とする。 Here, in order to solve the above-described problem, an object of the present invention is to provide a connection phase determination method and a connection phase determination device for a distribution line that can appropriately suppress voltage imbalance.
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の接続相決定方法は、上流から三相交流電流が供給される三相配電線である幹線と、前記幹線から分岐される三相配電線である分岐線との接続相を決定する接続相決定方法であって、前記分岐線と接続される箇所よりも下流における前記幹線の逆相電流値である幹線逆相電流値の情報を取得し、前記幹線と接続される箇所における前記分岐線の逆相電流値である分岐線逆相電流値の情報を、幹線と分岐線との接続相毎に複数取得する第１ステップと、前記第１ステップにおいて取得した前記幹線逆相電流値と前記分岐線逆相電流値との和の絶対値が最小となるように、前記幹線と前記分岐線との接続相を決定する第２ステップと、を有する。 In order to solve the above-described problems and achieve the object, the connection phase determination method of the present invention includes a trunk line which is a three-phase distribution line to which a three-phase alternating current is supplied from upstream, and a three-phase distribution line branched from the trunk line. A connection phase determination method for determining a connection phase with a branch line, wherein information on a main line reverse phase current value that is a reverse phase current value of the main line downstream from a location connected to the branch line is acquired. A first step of obtaining a plurality of pieces of information on a branch line reverse phase current value, which is a reverse phase current value of the branch line at a location connected to the trunk line, for each connection phase between the trunk line and the branch line; A second step of determining a connection phase between the main line and the branch line so that the absolute value of the sum of the main line negative phase current value acquired in the step and the branch line negative phase current value is minimized; Have.
前記接続相決定方法において、前記分岐線は、前記幹線の前記交流電流が流れる方向に沿って複数設けられており、前記第１ステップ及び前記第２ステップは、前記幹線の下流における前記分岐線から前記幹線の上流における前記分岐線に向かって行われ、前記幹線の最も上流側の分岐線についての前記第１ステップ及び前記第２ステップの処理が終了することにより、処理を終了することが好ましい。 In the connection phase determination method, a plurality of the branch lines are provided along a direction in which the AC current flows through the trunk line, and the first step and the second step are performed from the branch line downstream of the trunk line. It is preferable that the processing is terminated when the processing of the first step and the second step for the branch line on the most upstream side of the trunk line is completed, which is performed toward the branch line upstream of the trunk line.
前記接続相決定方法は、前記第２ステップにおいて、さらに、前記幹線の相回転方向を維持するように、前記幹線と前記分岐線との接続相を決定することが好ましい。 In the second step, the connection phase determination method preferably further determines a connection phase between the main line and the branch line so as to maintain the phase rotation direction of the main line.
前記接続相決定方法において、前記幹線は、第１相の交流電流が流れる第１幹線、第２相の交流電流が流れる第２幹線及び第３相の交流電流が流れる第３幹線を有し、前記分岐線は、第１分岐線、第２分岐線及び第３分岐線を有し、前記第２ステップは、前記第１幹線と前記第１分岐線とを接続し、前記第２幹線と前記第２分岐線とを接続し、前記第３幹線と前記第３分岐線とを接続した接続相における、前記幹線逆相電流値と前記分岐線逆相電流値との和である第１接続相逆相電流和と、前記第１幹線と前記第２分岐線とを接続し、前記第２幹線と前記第３分岐線とを接続し、前記第３幹線と前記第１分岐線とを接続した接続相における、前記幹線逆相電流値と前記分岐線逆相電流値との和である第２接続相逆相電流和と、前記第１幹線と前記第３分岐線とを接続し、前記第２幹線と前記第１分岐線とを接続し、前記第３幹線と前記第２分岐線とを接続した接続相における、前記幹線逆相電流値と前記分岐線逆相電流値との和である第３接続相逆相電流和と、を算出し、前記第１接続相逆相電流和、前記第２接続相逆相電流和及び前記第３接続相逆相電流和のうち、絶対値が最小である場合における接続相を、前記幹線と前記分岐線との接続相として決定することが好ましい。 In the connection phase determination method, the trunk line includes a first trunk line through which a first-phase alternating current flows, a second trunk line through which a second-phase alternating current flows, and a third trunk line through which a third-phase alternating current flows; The branch line includes a first branch line, a second branch line, and a third branch line, and the second step connects the first trunk line and the first branch line, and the second trunk line and the second branch line A first connection phase that is a sum of the main line negative phase current value and the branch line negative phase current value in a connection phase connecting the second branch line and connecting the third main line and the third branch line. A negative phase current sum, the first trunk line and the second branch line are connected, the second trunk line and the third branch line are connected, and the third trunk line and the first branch line are connected A second connection phase negative phase current sum that is a sum of the main line negative phase current value and the branch line negative phase current value in the connection phase; and the first main line; Connecting the third branch line, connecting the second trunk line and the first branch line, and connecting the third trunk line and the second branch line, and the main line reverse phase current value in the connection phase A third connection phase negative phase current sum that is the sum of the branch line negative phase current values, and calculates the first connection phase negative phase current sum, the second connection phase negative phase current sum, and the third connection. It is preferable to determine the connection phase in the case where the absolute value is the smallest among the phase-reverse phase current sums as the connection phase between the trunk line and the branch line.
前記接続相決定方法において、前記幹線及び前記分岐線は、あらかじめ容量が定められている柱上変圧器が接続されており、前記第１ステップにおいて、前記幹線逆相電流値と前記分岐線逆相電流値とを、前記柱上変圧器の容量に基づいて算出することが好ましい。 In the connection phase determination method, the trunk line and the branch line are connected to a pole transformer whose capacity is determined in advance, and in the first step, the main line negative phase current value and the branch line negative phase are connected. It is preferable to calculate the current value based on the capacity of the pole transformer.
前記接続相決定方法において、前記第１ステップにおいて、前記幹線逆相電流値を、前記分岐線と接続される箇所よりも下流における前記幹線の電流値を測定することにより取得し、前記分岐線逆相電流値を、前記幹線と接続される箇所における前記分岐線の電流値を測定することにより取得することが好ましい。 In the connection phase determination method, in the first step, the main line reverse phase current value is obtained by measuring a current value of the main line downstream from a location connected to the branch line, and the branch line reverse Preferably, the phase current value is obtained by measuring the current value of the branch line at a location connected to the main line.
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の接続相決定装置は、上流から交流電流が供給される三相配電線である幹線と、前記幹線から分岐される三相配電線である分岐線との接続相を決定する接続相決定装置であって、前記分岐線と接続される箇所よりも下流における前記幹線の逆相電流値である幹線逆相電流値の情報を取得し、前記幹線と接続される箇所における前記分岐線の逆相電流値である分岐線逆相電流値の情報を、幹線と分岐線との接続相毎に複数取得する逆相電流値取得部と、逆相電流値取得部が取得した前記幹線逆相電流値と前記分岐線逆相電流値との和の絶対値が最小となるように、前記幹線と前記分岐線との接続相を決定する接続相決定部と、を有する。 In order to solve the above-described problems and achieve the object, the connection phase determination device of the present invention is a trunk line that is a three-phase distribution line to which an alternating current is supplied from upstream, and a three-phase distribution line that is branched from the trunk line. A connection phase determination device that determines a connection phase with a branch line, and obtains information on a main line reverse phase current value that is a reverse phase current value of the main line downstream from a location connected to the branch line, A reverse phase current value acquisition unit that acquires a plurality of information on the branch line reverse phase current value, which is a reverse phase current value of the branch line at a location connected to the main line, for each connection phase between the main line and the branch line; Connection phase determination for determining the connection phase between the trunk line and the branch line so that the absolute value of the sum of the trunk line reverse phase current value acquired by the current value acquisition unit and the branch line reverse phase current value is minimized. Part.
前記接続相決定装置において、前記分岐線は、前記幹線の前記交流電流が流れる方向に沿って、複数設けられており、前記接続相決定部が決定した前記分岐線の位置情報を有する分岐線情報部を更に有し、前記逆相電流値取得部は、前記分岐線情報部からの前記分岐線の位置情報に基づき、前記分岐線よりも前記幹線の上流側の前記分岐線に対応する前記幹線逆相電流値及び前記分岐線逆相電流値との情報を取得し、前記接続相決定部は、前記上流側の分岐線に対応する前記幹線逆相電流値と前記分岐線逆相電流値との和の絶対値が最小となるように、前記幹線と前記上流側の分岐線との接続相を決定することが好ましい。 In the connection phase determination device, a plurality of the branch lines are provided along a direction in which the AC current flows through the trunk line, and branch line information including position information of the branch lines determined by the connection phase determination unit. The reverse phase current value acquisition unit is based on the position information of the branch line from the branch line information unit, the trunk line corresponding to the branch line upstream of the branch line from the branch line Obtaining information on the negative phase current value and the branch line negative phase current value, the connection phase determination unit, the main line negative phase current value and the branch line negative phase current value corresponding to the upstream branch line, It is preferable to determine the connection phase between the trunk line and the upstream branch line so that the absolute value of the sum of the two is minimized.
本発明によれば、電圧不平衡の抑制を適切に行うことができる。 According to the present invention, voltage imbalance can be appropriately suppressed.
以下に添付図面を参照して、本発明の好適な実施形態を詳細に説明する。なお、この実施形態により本発明が限定されるものではなく、また、実施形態が複数ある場合には、各実施例を組み合わせて構成するものも含むものである。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. In addition, this invention is not limited by this embodiment, Moreover, when there are two or more embodiments, what comprises a combination of each Example is also included.
（配電系統の構成について）
図１は、本実施形態における配電系統を示す模式図である。図１に示すように、配電系統１０は、送電線２、変圧器４、幹線Ｌ、複数の分岐線ＳＬ及び複数の柱上変圧器Ｔｒを有する。配電系統１０は、発電所より送電される電力を変圧器４により降圧し、幹線Ｌ及び分岐線ＳＬにより配電し、柱上変圧器Ｔｒを介して家庭等の負荷に配電する。
(About the configuration of the power distribution system)
FIG. 1 is a schematic diagram showing a power distribution system in the present embodiment. As shown in FIG. 1, the
送電線２は、発電所から三相交流電力が送電される。送電線２は、例えば６６ｋＶ（キロボルト）の電圧振幅を有する送電用の三相交流電力が送電される。変圧器４は、送電線２と電気的に接続される変圧器である。変圧器４は、送電線２に送電された６６ｋＶの送電用の三相交流電力を、６．６ｋＶの電圧振幅を有する配電用の三相交流電力に降圧する。以下、６．６ｋＶの配電用の三相交流電力により流れる三相交流電流を、適宜配電電流と記載する。配電電流は、三相交流電流のうちの第１相であるＡ相電流と、第２相であるＢ相電流と、第３相であるＣ相電流とを有する。Ａ相電流、Ｂ相電流、Ｃ相電流とは、それぞれ電流値の振幅が等しい。また、Ｂ相電流は、Ａ相電流よりも１２０°位相が遅れている。Ｃ相電流は、Ｂ相電流よりも、１２０°位相が遅れている。
The
幹線Ｌは、三相交流電流が配電される配電線である。幹線Ｌは、一方の端部である上流端１２が変圧器４と電気的に接続される。幹線Ｌは、変圧器４から、配電電流が配電される。幹線Ｌは、他方の端部である末端１４が開放されている。幹線Ｌは、Ａ相電流が配電される第１幹線である幹線ＬＡと、Ｂ相電流が配電される第２幹線である幹線ＬＢと、Ｃ相電流が配電される第３幹線である幹線ＬＣとを有する。
The trunk line L is a distribution line through which a three-phase alternating current is distributed. The trunk line L is electrically connected to the
分岐線ＳＬは、幹線Ｌから分岐されて三相交流電流が配電される配電線である。分岐線ＳＬは、幹線Ｌの配電電流が流れる方向に沿って、複数設けられている。本実施形態に係る配電系統１０は、ｎ個の分岐線ＳＬ（分岐線ＳＬ１、分岐線ＳＬ２、分岐線ＳＬ３、・・・、分岐線ＳＬｎ）が設けられている。ここで、ｎは２以上の整数である。分岐線ＳＬ１は、ポイントＰ１で幹線Ｌから分岐されている。分岐線ＳＬ２は、ポイントＰ１よりも上流端１２側のポイントＰ２で幹線Ｌから分岐されている。分岐線ＳＬ３は、ポイントＰ２よりも上流端１２側のポイントＰ３で幹線Ｌから分岐されている。分岐線ＳＬｎは、ポイントＰｎ−１（図示省略）よりも上流端１２側のポイントＰｎで幹線Ｌから分岐されている。すなわち、分岐線ＳＬは、分岐線ＳＬ１、ＳＬ２、ＳＬ３、・・・、ＳＬｎの順で、幹線Ｌの末端１４から上流端１２に向かって配置されている。
The branch line SL is a distribution line that is branched from the main line L and to which a three-phase alternating current is distributed. A plurality of branch lines SL are provided along the direction in which the distribution current of the trunk line L flows. The
分岐線ＳＬは、第１分岐線としての分岐線ＳＬＸ、第２分岐線としての分岐線ＳＬＹ、第３分岐線としての分岐線ＳＬＺを有する。したがって、分岐線ＳＬ１は、分岐線ＳＬＸ１、分岐線ＳＬＹ１及び分岐線ＳＬＺ１を有する。分岐線ＳＬ２は、分岐線ＳＬＸ２、分岐線ＳＬＹ２及び分岐線ＳＬＺ２を有する。分岐線ＳＬ３は、分岐線ＳＬＸ３、分岐線ＳＬＹ３及び分岐線ＳＬＺ３を有する。分岐線ＳＬｎは、分岐線ＳＬＸｎ、分岐線ＳＬＹｎ及び分岐線ＳＬＺｎを有する。本実施形態において、分岐線ＳＬＸは、幹線ＬＡと接続される。分岐線ＳＬＹは、幹線ＬＢと接続される。分岐線ＳＬＺは、幹線ＬＣと接続されている。 The branch line SL has a branch line SLX as a first branch line, a branch line SLY as a second branch line, and a branch line SLZ as a third branch line. Therefore, the branch line SL 1 includes the branch line SLX 1 , the branch line SLY 1, and the branch line SLZ 1 . Branch line SL 2 has a branch line SLX 2, branch lines SLY 2 and the branch line SLZ 2. The branch line SL 3 includes a branch line SLX 3 , a branch line SLY 3, and a branch line SLZ 3 . The branch line SL n includes a branch line SLX n , a branch line SLY n, and a branch line SLZ n . In the present embodiment, the branch line SLX is connected to the trunk line LA. Branch line SLY is connected to trunk line LB. The branch line SLZ is connected to the trunk line LC.
複数の柱上変圧器Ｔｒは、それぞれ、ポイントＰＴｒを介して、幹線Ｌまたは分岐線ＳＬに接続されている。それぞれの柱上変圧器Ｔｒは、幹線Ｌまたは分岐線ＳＬの任意の位置に、配置されている。柱上変圧器Ｔｒは、例えば配電電流に対応する配電用の三相交流電力の電圧振幅（６．６ｋＶ）を、１００Ｖ又は２００Ｖの電圧振幅を有する負荷用電力に降圧する。柱上変圧器Ｔｒは、負荷Ｒに接続されている。負荷Ｒは、例えば家庭の電気機器である。柱上変圧器Ｔｒは、負荷Ｒに降圧した電力により発生する電流を配電する。なお、柱上変圧器Ｔｒは、定格容量（ｋＶＡ）が定められている。柱上変圧器Ｔｒは、定格容量で定めた電力量の範囲内で電力（電流）を配電する。なお、柱上変圧器Ｔｒの配置は、幹線Ｌ及び分岐線ＳＬに接続されるものであれば、その配置は任意である。 Each of the plurality of pole transformers Tr is connected to the trunk line L or the branch line SL via the point PTr . Each of the pole transformers Tr is disposed at an arbitrary position on the trunk line L or the branch line SL. The pole transformer Tr steps down the voltage amplitude (6.6 kV) of the three-phase AC power for distribution corresponding to the distribution current, for example, to the load power having a voltage amplitude of 100V or 200V. The pole transformer Tr is connected to the load R. The load R is, for example, a household electric device. The pole transformer Tr distributes a current generated by the power stepped down to the load R. The pole transformer Tr has a rated capacity (kVA). The pole transformer Tr distributes electric power (current) within a range of electric power determined by the rated capacity. The arrangement of the pole transformer Tr is arbitrary as long as it is connected to the main line L and the branch line SL.
また、配電系統１０は、営業所２０が設けられている。営業所２０は、配電系統１０の制御を行う作業員が待機している場所である。営業所２０は、接続相決定装置３０が設けられている。接続相決定装置３０は、幹線Ｌと分岐線ＳＬとの接続相を決定する。作業員は、接続相決定装置３０が決定した幹線Ｌと分岐線ＳＬとの接続相に基づいて、幹線Ｌと分岐線ＳＬとの接続相を変更する。接続相決定装置３０は、営業所２０に設けられていなくてもよい。接続相決定装置３０は、例えば発電所や変電所等に設けられていてもよい。接続相決定装置３０については、後述する。
In addition, the
（電圧不平衡について）
次に、電圧不平衡について説明する。電圧不平衡とは、各線間電圧の振幅が等しく、且つ、線間電圧の位相が１２０°異なる三相交流電圧において、各線間電圧の振幅が異なったり、線間電圧の位相がずれたりすることである。各線間電圧の振幅が異なるとは、例えばＡ相電流における電圧振幅と、Ｂ相電流における電圧振幅と、Ｃ相電流における電圧振幅とが互いに異なることをいう。また、線間電圧の位相がずれるとは、例えば、Ａ相電流とＢ相電流との位相差、Ｂ相電流とＣ相電流との位相差、Ｃ相電流とＡ相電流との位相差の少なくとも１つの位相差が１２０°とならないことをいう。
(About voltage imbalance)
Next, voltage imbalance will be described. Voltage imbalance means that the amplitude of each line voltage is different or the phase of the line voltage is out of phase in a three-phase AC voltage in which the amplitude of each line voltage is equal and the phase of the line voltage is 120 ° different. It is. The difference between the amplitudes of the line voltages means that, for example, the voltage amplitude in the A-phase current, the voltage amplitude in the B-phase current, and the voltage amplitude in the C-phase current are different from each other. Also, the phase of the line voltage is deviated from, for example, the phase difference between the A phase current and the B phase current, the phase difference between the B phase current and the C phase current, and the phase difference between the C phase current and the A phase current. It means that at least one phase difference does not become 120 °.
配電系統１０は、幹線Ｌで電圧不平衡が発生すると柱上変圧器Ｔｒに供給される電圧が目標の電圧に対してずれてしまう。このように、柱上変圧器Ｔｒに供給される電圧のずれが大きくなると、柱上変圧器Ｔｒに接続される負荷Ｒの誤動作が発生する恐れがある。従って、配電系統１０は、幹線Ｌにおける電圧不平衡の値を小さくすることが望ましい。
In the
電圧不平衡率は、正相電圧に対する逆相電圧の割合で示される。ここで、電圧不平衡率をεとし、正相電圧をＶＰとし、逆相電圧をＶＮとしたとき、電圧不平衡率εは、次の式（１）で表される。 The voltage imbalance rate is expressed as a ratio of the negative phase voltage to the positive phase voltage. Here, when the voltage unbalance rate is ε, the positive phase voltage is VP , and the reverse phase voltage is V N , the voltage unbalance rate ε is expressed by the following equation (1).
ε（％）＝｜ＶＮ｜／｜ＶＰ｜・１００ ・・・（１） ε (%) = | V N | / | V P | · 100 (1)
正相電圧ＶＰ、逆相電圧ＶＮは、例えば対称座標法により算出することができる。 The normal phase voltage V P and the reverse phase voltage V N can be calculated by, for example, a symmetric coordinate method.
（逆相電流について）
次に、逆相電流について説明する。図２は、三相交流電流のベクトル値の例を示した図である。図２は、電圧不平衡が起きている場合におけるＡ相電流、Ｂ相電流、Ｃ相電流のベクトル値の例を示している。図２の横軸は実軸であり、縦軸は虚軸である。ここで、Ａ相電流をＩＡとし、Ｂ相電流をＩＢとし、Ｃ相電流をＩＣとする。図２の例においては、Ａ相電流ＩＡ、Ｂ相電流ＩＢ及びＣ相電流ＩＣは、互いに絶対値（スカラー値）が異なっている。また、Ｂ相電流ＩＢは、Ａ相電流ＩＡから位相が遅れており、Ｃ相電流ＩＣは、Ｂ相電流ＩＢから位相が遅れており、角度は等間隔になっていない。
(Reverse phase current)
Next, the reverse phase current will be described. FIG. 2 is a diagram illustrating an example of a vector value of a three-phase alternating current. FIG. 2 shows an example of vector values of A-phase current, B-phase current, and C-phase current when voltage imbalance occurs. The horizontal axis in FIG. 2 is a real axis, and the vertical axis is an imaginary axis. Here, the A-phase current and I A, a B-phase current and I B, and C phase current and I C. In the example of FIG. 2, A-phase current I A, B phase current I B and C phase current I C is the absolute value (scalar value) are different from each other. Furthermore, B-phase current I B is A phase current and the I A and phase lag, C phase current I C is phase delayed B-phase current I B, the angle is not equally spaced.
図３は、三相交流電流における逆相電流のベクトル値の例を示した図である。図３の横軸は実軸であり、縦軸は虚軸である。逆相電流ＩＮは、配電電流に電流不平衡が発生している場合に発生する。逆相電流値ＩＮは、配電電流の電流値に基づいて例えば対称座標法により算出される。ここで、Ａ相電流ＩＡ、Ｂ相電流ＩＢ、Ｃ相電流ＩＣが与えられた場合、Ａ相電流ＩＡ，Ｂ相電流ＩＢ，Ｃ相電流ＩＣの各成分うち、電流の絶対値が等しく、位相の等間隔な逆回転方向の三相電流の成分が逆相電流となる。図２に示された電流による逆相電流は、図３のようにＡ相逆相電流ＩＮＡ、Ｂ相逆相電流ＩＮＢ、Ｃ相逆相電流ＩＮＣの３つの電流成分で構成される。ここで、逆相電流は、３相の逆相電流の電流成分のうち１つの電流成分が与えられれば、他の２つの電流成分は一意に決まる。従って、以下、逆相電流のうち、Ａ相逆相電流ＩＮＡを代表電流成分とし、以降では逆相電流を適宜ＩＮと表記することにする。なお、この逆相電流ＩＮの値は一例であり、配電系統１０に流れる電流の状態によって異なるものとなる。
FIG. 3 is a diagram illustrating an example of the vector value of the reverse phase current in the three-phase alternating current. The horizontal axis in FIG. 3 is a real axis, and the vertical axis is an imaginary axis. Negative sequence current I N is effected when the current unbalance occurs in the power distribution current. The reverse phase current value IN is calculated by, for example, a symmetric coordinate method based on the current value of the distribution current. Here, when the A-phase current I A , the B-phase current I B , and the C-phase current I C are given, among the components of the A-phase current I A , the B-phase current I B , and the C-phase current I C , The components of the three-phase current in the reverse rotation direction having the same absolute value and equal phase intervals are the reverse-phase current. Negative sequence current caused by the indicated current in FIG. 2 includes A-phase negative sequence current IN A, B-phase negative sequence current IN B, the three current components of the C-phase negative sequence current IN C as in FIG. 3 . Here, if one current component is given among the current components of the three-phase reverse-phase current, the other two current components are uniquely determined. Thus, the following, among the reverse-phase current, the A-phase negative sequence current IN A as a representative current component, hereinafter will be referred to as appropriate I N reverse phase currents. The value of the negative sequence current I N is one example, and be different depending on the state of the current flowing through the
逆相電圧ＶＮを、ポイントＰＮとポイントＰＮ−１との間の電位差（電圧）の逆相電圧とすると、ポイントＰＮとポイントＰＮ−１との間に流れる電流の逆相電流ＩＮ及びポイントＰＮとポイントＰＮ−１との間の線路インピーダンスＺＮを用いて、次の式（２）で算出できる。 Reverse-phase voltages V N, the point P N and the point when the negative-phase voltage of the potential difference (voltage) between the P N-1, negative sequence current of the current flowing between the point P N and the point P N-1 Using the line impedance Z N between I N and the point P N and the point P N−1, it can be calculated by the following equation (2).
ＶＮ＝ＩＮ・ＺＮ ・・・（２） V N = I N · Z N (2)
従って、電圧不平衡率の増加を小さくするには、逆相電流ＩＮの値を小さくすればよい。そして、逆相電流ＩＮの値は、Ａ相電流ＩＡ、Ｂ相電流ＩＢ及びＣ相電流ＩＣの値により決定されるため、幹線ＬＡ、ＬＢ、ＬＣに接続される負荷Ｒによって異なる。さらに言えば、幹線ＬＡ、ＬＢ、ＬＣは、分岐線ＳＬＸ、ＳＬＹ、ＳＬＺと接続されている。分岐線ＳＬＸ、ＳＬＹ、ＳＬＺは、複数の負荷Ｒに接続されているため、幹線ＬＡ、ＬＢ、ＬＣと、分岐線ＳＬＸ、ＳＬＹ、ＳＬＺとの接続（接続相）を調整することにより、逆相電流ＩＮの値を小さくすることが可能となる。 Therefore, in order to reduce the increase in the voltage unbalance rate may be decreasing the value of the negative sequence current I N. Since the value of the reverse phase current I N is determined by the values of the A phase current I A , the B phase current I B and the C phase current I C , it differs depending on the load R connected to the trunk lines LA, LB, LC. . Furthermore, the trunk lines LA, LB, and LC are connected to the branch lines SLX, SLY, and SLZ. Since the branch lines SLX, SLY, and SLZ are connected to a plurality of loads R, by adjusting the connection (connection phase) between the trunk lines LA, LB, and LC and the branch lines SLX, SLY, and SLZ, the reverse phase The value of the current I N can be reduced.
（接続相決定装置について）
次に、接続相決定装置３０について説明する。図４は、接続相決定装置の構成を示すブロック図である。図５は、接続相を決定するための配電系統の説明図である。接続相決定装置３０は、逆相電流ＩＮの値を小さくするような幹線Ｌと分岐線ＳＬとの接続相を決定する。図４に示すように、接続相決定装置３０は、電流値取得部３２と、分岐線情報部３１と、幹線逆相電流値算出部３４と、分岐線逆相電流値算出部３５と、逆相電流和算出部３６と、逆相電流和比較部３８と、接続相決定部４０と、を有する。
(About connected phase determination device)
Next, the connection
図５に示す幹線Ｌと分岐線ＳＬｉとの接続相決定を例にして、接続相決定装置３０による幹線Ｌと分岐線ＳＬとの接続相決定方法を説明する。接続相決定装置３０は、幹線Ｌと分岐線ＳＬｉが接続される箇所の上流における幹線Ｌの電圧不平衡を抑制するように、幹線Ｌと分岐線ＳＬｉとの接続相を決定する。幹線Ｌと分岐線ＳＬｉとの接続相の決定とは、ポイントＰｉにおいて、幹線ＬＡ、ＬＢ、ＬＣのそれぞれに、分岐線ＳＬＸｉ、ＳＬＹｉ、ＳＬＺｉのうちいずれを接続するかを決定することをいう。なお、本実施形態に係る配電系統１０は、初期状態として、幹線ＬＡと分岐線ＳＬＸｉとが接続され、幹線ＬＢと分岐線ＳＬＹｉとが接続され、幹線ＬＣと分岐線ＳＬＺｉとが接続されている。
The connection phase determination method between the trunk line L and the branch line SL by the connection
分岐線情報部３１は、作業者から、接続相を決定すべき分岐線ＳＬの情報が入力される。すなわち、分岐線情報部３１は、複数の分岐線ＳＬのうちから、分岐線ＳＬｉについて接続相を決定すべき分岐線ＳＬとする旨の情報が入力される。言い換えれば、分岐線情報部３１は、接続相を決定すべき分岐線ＳＬｉの、複数の分岐線ＳＬにおける位置情報が入力される。分岐線情報部３１は、分岐線ＳＬｉに対応する電流値を取得する旨の情報を、電流値取得部３２に出力する。
The branch
電流値取得部３２は、図５に示すポイントＰｉの下流において幹線ＬＡに流れるＡ相電流ＩＡｉと、ポイントＰｉの下流において幹線ＬＢに流れるＢ相電流ＩＢｉと、ポイントＰｉの下流において幹線ＬＣに流れるＣ相電流ＩＣｉとの電流値を取得する。ここで、ポイントＰｉの下流において幹線ＬＡに流れるＡ相電流ＩＡｉ、Ｂ相電流ＩＢｉ、Ｃ相電流ＩＣｉは、各幹線Ｌに分岐線ＳＬＸｉ、ＳＬＹｉ、ＳＬＺｉが接続された箇所の末端１４側における電流値である。言い換えれば、Ａ相電流ＩＡｉ、Ｂ相電流ＩＢｉ、Ｃ相電流ＩＣｉは、ポイントＰｉの末端１４側に隣接する柱上変圧器Ｔｒと、ポイントＰｉとの間における電流値である。以下、Ａ相電流ＩＡｉ、Ｂ相電流ＩＢｉ、Ｃ相電流ＩＣｉを、適宜ポイントＰｉにおける幹線下流電流値と記載する。
Current value acquiring unit 32, an A-phase current I Ai flowing through the main line LA downstream of the point P i shown in FIG. 5, a B-phase current I Bi flowing through the main line LB downstream of the point P i, downstream of the point P i To obtain the current value of the C-phase current I Ci flowing in the main line LC. Here, flowing through the main line LA A phase current I Ai, B-phase current I Bi, C-phase current I Ci is downstream of the point P i, the branch line SLX i, SLY i, SLZ i is connected to each trunk line L It is the electric current value in the terminal 14 side of a location. In other words, A-phase current I Ai, B-phase current I Bi, C-phase current I Ci is the current value in between the pole transformer Tr which is adjacent to the
また、電流値取得部３２は、ポイントＰｉにおいて分岐線ＳＬＸｉに流れる電流ＩＸｉ（ここではＡ相電流）と、ポイントＰｉにおいて分岐線ＳＬＹｉに流れる電流ＩＹｉ（ここではＢ相電流）と、ポイントＰｉにおいて分岐線ＳＬＺｉに流れる電流ＩＺｉ（ここではＣ相電流）との電流値を取得する。ここで、電流ＩＸｉ、ＩＹｉ、ＩＺｉは、分岐線ＳＬＸｉ、ＳＬＹｉ、ＳＬＺｉの幹線Ｌ側の端部における電流値である。以下、電流ＩＸｉ、ＩＹｉ、ＩＺｉを、適宜ポイントＰｉにおける分岐線電流と記載する。 The current value acquiring unit 32, the point P and (A-phase current in this case) current I Xi flowing through the branch line SLX i in i, the current I Yi (where B-phase current flowing through the branch line SLY i at point P i ) And a current I Zi (here, a C-phase current) flowing through the branch line SLZ i at the point P i is acquired. Here, the currents I Xi , I Yi , and I Zi are current values at the ends of the branch lines SLX i , SLY i , and SLZ i on the main line L side. Hereinafter, the currents I Xi , I Yi , and I Zi are appropriately referred to as branch line currents at the point P i .
電流値取得部３２は、Ａ相電流ＩＡｉ、Ｂ相電流ＩＢｉ、Ｃ相電流ＩＣｉ及び分岐線電流ＩＸｉ、ＩＹｉ、ＩＺｉの電流値を算出する。幹線Ｌ及び分岐線ＳＬの各部における電流値は、幹線Ｌの上流端における配電電流に対応する電圧と、幹線Ｌ及び複数の分岐線ＳＬと柱上変圧器Ｔｒとの接続関係と柱上変圧器Ｔｒの定格容量とから算出することができる。電流値取得部３２は、この関係を用いて、柱上変圧器Ｔｒの定格容量に基づき、Ａ相電流ＩＡｉ、Ｂ相電流ＩＢｉ、Ｃ相電流ＩＣｉ及び分岐線電流ＩＸｉ、ＩＹｉ、ＩＺｉの電流値を算出する。電流値取得部３２は、Ａ相電流ＩＡｉ、Ｂ相電流ＩＢｉ、Ｃ相電流ＩＣｉの電流値の情報を、幹線逆相電流値算出部３４に出力する。電流値取得部３２は、分岐線電流ＩＸｉ、ＩＹｉ、ＩＺｉの電流値の情報を、分岐線逆相電流値算出部３５に出力する。
The current value acquisition unit 32 calculates the current values of the A-phase current I Ai , the B-phase current I Bi , the C-phase current I Ci and the branch line currents I Xi , I Yi , I Zi . The current value in each part of the trunk line L and the branch line SL includes the voltage corresponding to the distribution current at the upstream end of the trunk line L, the connection relationship between the trunk line L and the plurality of branch lines SL, and the pole transformer Tr, and the pole transformer. It can be calculated from the rated capacity of Tr. Using this relationship, the current value acquisition unit 32 uses the A-phase current I Ai , B-phase current I Bi , C-phase current I Ci, and branch line currents I Xi , I Yi based on the rated capacity of the pole transformer Tr. , I Zi current value is calculated. The current value acquisition unit 32 outputs information on the current values of the A phase current I Ai , the B phase current I Bi , and the C phase current I Ci to the main line reverse phase current
幹線逆相電流値算出部３４は、電流値取得部３２から、幹線下流電流値（ここではＡ相電流ＩＡｉ、Ｂ相電流ＩＢｉ、Ｃ相電流ＩＣｉの電流値）の情報を取得する。幹線逆相電流値算出部３４は、Ａ相電流ＩＡｉ、Ｂ相電流ＩＢｉ、Ｃ相電流ＩＣｉの電流値から、ポイントＰｉの下流において幹線Ｌに流れる逆相電流値である幹線下流逆相電流ＩＮ０ｉの電流値を算出する。幹線逆相電流値算出部３４は、Ａ相電流ＩＡｉ、Ｂ相電流ＩＢｉ、Ｃ相電流ＩＣｉの電流値から、対称座標法により、幹線下流逆相電流ＩＮ０ｉを算出する。幹線逆相電流値算出部３４は、算出した幹線下流逆相電流ＩＮ０ｉの電流値の情報を、逆相電流和算出部３６に出力する。
The main line reverse phase current
分岐線逆相電流値算出部３５は、電流値取得部３２から、分岐線電流値（ここでは分岐線電流ＩＸｉ、ＩＹｉ、ＩＺｉの電流値）の情報を取得する。分岐線逆相電流値算出部３５は、分岐線電流ＩＸｉ、ＩＹｉ、ＩＺｉの電流値から、ポイントＰｉにおいて分岐線ＳＬｉに流れる逆相電流値である分岐線逆相電流の電流値を、接続相毎に複数算出する。 The branch line reverse phase current value calculation unit 35 acquires information on the branch line current values (here, the current values of the branch line currents I Xi , I Yi , and I Zi ) from the current value acquisition unit 32. The branch line reverse phase current value calculation unit 35 calculates the current of the branch line reverse phase current which is the reverse phase current value flowing through the branch line SL i at the point P i from the current values of the branch line currents I Xi , I Yi and I Zi. Multiple values are calculated for each connected phase.
以下、接続相毎の分岐線逆相電流の算出方法について説明する。以下の説明では、分岐線電流ＩＸｉの電流値は、分岐線電流ＩＹｉの電流値よりも大きいものとする。また、分岐線電流ＩＹｉの電流値は、分岐線電流ＩＺｉの電流値よりも大きいものとする。また、分岐線電流ＩＸｉと分岐線電流ＩＹｉとの位相差を位相差θ１−２とし、分岐線電流ＩＹｉと分岐線電流ＩＺｉとの位相差を位相差θ２−３とし、分岐線電流ＩＺｉと分岐線電流ＩＸｉとの位相差を位相差θ３−１とする。以下の説明では、位相差θ１−２と位相差θ２−３と位相差θ３−１とは、互いに値が異なる。ただし、これらの分岐線電流の電流値及び位相差の関係は、一例である。 Hereinafter, a method of calculating the branch line reverse phase current for each connection phase will be described. In the following description, the current value of the branch line current I Xi shall be greater than the current value of the branch line current I Yi. Further, it is assumed that the current value of the branch line current I Yi is larger than the current value of the branch line current I Zi . Further, the phase difference between the branch line current I Xi and the branch line current I Yi is a phase difference θ 1-2, and the phase difference between the branch line current I Yi and the branch line current I Zi is a phase difference θ 2-3 . A phase difference between the branch line current I Zi and the branch line current I Xi is defined as a phase difference θ 3-1 . In the following description, the phase difference theta 1-2 and the phase difference theta 2-3 and the phase difference theta 3-1, values are different from each other. However, the relationship between the current value and the phase difference of these branch line currents is an example.
図６Ａは、第１接続相における分岐線と幹線との接続状態を示す模式図である。図６Ｂは、第１接続相における分岐線電流の一例を説明したベクトル図である。図６Ｃは、第１接続相における逆相電流の一例を説明したベクトル図である。上述のように、配電系統１０は、初期状態として、図６Ａに示すように、幹線ＬＡと分岐線ＳＬＸｉとが接続され、幹線ＬＢと分岐線ＳＬＹｉとが接続され、幹線ＬＣと分岐線ＳＬＺｉとが接続されている。この接続状態を、適宜、第１接続相と記載する。
FIG. 6A is a schematic diagram illustrating a connection state between the branch line and the trunk line in the first connection phase. FIG. 6B is a vector diagram illustrating an example of the branch line current in the first connection phase. FIG. 6C is a vector diagram illustrating an example of the reverse phase current in the first connection phase. As described above, as shown in FIG. 6A, the
図６Ａ及び図６Ｂに示すように、第１接続相では、分岐線電流ＩＸｉがＡ相電流となり、分岐線電流ＩＹｉがＢ相電流となり、分岐線電流ＩＺｉがＣ相電流となる。分岐線逆相電流値算出部３５は、第１接続相におけるポイントＰｉで分岐線ＳＬｉに流れる分岐線逆相電流を、電流ＩＸｉをＡ相電流とし、電流ＩＹｉをＢ相電流とし、電流ＩＺｉをＣ相電流として、対称座標法により算出する。 As shown in FIGS. 6A and 6B, in the first connection phase, the branch line current I Xi becomes an A phase current, the branch line current I Yi becomes a B phase current, and the branch line current I Zi becomes a C phase current. The branch line reverse phase current value calculation unit 35 uses the branch line reverse phase current flowing through the branch line SL i at the point P i in the first connection phase as the current I Xi as the A phase current and the current I Yi as the B phase current. The current I Zi is calculated as a C-phase current by the symmetric coordinate method.
第１接続相での分岐線逆相電流は、図６Ｃに示すように、分岐線Ａ相逆相電流ＩＮＡ１ｉと、分岐線Ｂ相逆相電流ＩＮＢ１ｉと、分岐線Ｃ相逆相電流ＩＮＣ１ｉとの、逆回転の電流である。ここでは、分岐線Ａ相逆相電流ＩＮＡ１ｉを、第１接続相での分岐線逆相電流ＩＮ１ｉと記載する。 As shown in FIG. 6C, the branch line reverse phase current in the first connection phase includes the branch line A phase negative phase current IN A1i , the branch line B phase negative phase current IN B1i, and the branch line C phase negative phase current IN. This is a reverse rotation current with C1i . Here, the branch line A-phase reverse phase current IN A1i is referred to as a branch line reverse-phase current IN 1i in the first connection phase.
図７Ａは、第２接続相における分岐線と幹線との接続状態を示す模式図である。図７Ｂは、第２接続相における分岐線電流の一例を説明したベクトル図である。図７Ｃは、第２接続相における逆相電流の一例を説明したベクトル図である。図７Ａが示すように、幹線ＬＡと分岐線ＳＬＹｉとが接続され、幹線ＬＢと分岐線ＳＬＺｉとが接続され、幹線ＬＣと分岐線ＳＬＸｉとが接続されている接続状態を、第２接続相とする。第２接続相は、第１接続相から、幹線Ｌの相回転方向を維持する接続相である。 FIG. 7A is a schematic diagram illustrating a connection state between the branch line and the trunk line in the second connection phase. FIG. 7B is a vector diagram illustrating an example of a branch line current in the second connection phase. FIG. 7C is a vector diagram illustrating an example of the reverse phase current in the second connection phase. As shown in FIG. 7A, the main line LA and the branch line SLY i are connected, the main line LB and the branch line SLZ i are connected, and the main line LC and the branch line SLX i are connected in the second state. Connected phase. The second connection phase is a connection phase that maintains the phase rotation direction of the trunk line L from the first connection phase.
図７Ａ及び図７Ｂに示すように、第２接続相では、分岐線電流ＩＹｉがＡ相電流となり、分岐線電流ＩＺｉがＢ相電流となり、分岐線電流ＩＸｉがＣ相電流となる。分岐線逆相電流値算出部３５は、電流ＩＹｉをＡ相電流とし、電流ＩＺｉをＢ相電流とし、電流ＩＸｉをＣ相電流として、第２接続相におけるポイントＰｉで分岐線ＳＬｉに流れる分岐線逆相電流を、対称座標法により算出する。 As shown in FIGS. 7A and 7B, in the second connection phase, the branch line current I Yi becomes an A phase current, the branch line current I Zi becomes a B phase current, and the branch line current I Xi becomes a C phase current. The branch line reverse phase current value calculation unit 35 sets the current I Yi as the A phase current, the current I Zi as the B phase current, the current I Xi as the C phase current, and the branch line SL at the point P i in the second connection phase. The branch line reverse phase current flowing through i is calculated by the symmetric coordinate method.
第２接続相での分岐線逆相電流は、図７Ｃに示すように、分岐線Ａ相逆相電流ＩＮＡ２ｉと、分岐線Ｂ相逆相電流ＩＮＢ２ｉと、分岐線Ｃ相逆相電流ＩＮＣ２ｉとの、逆回転の電流である。ここでは、分岐線Ａ相逆相電流ＩＮＡ２ｉを、第２接続相での分岐線逆相電流ＩＮ２ｉと記載する。 Branch line negative sequence current in the second connection phase, as shown in FIG. 7C, a branch line A-phase negative sequence current IN A2i, a branch line B-phase negative sequence current IN B2i, branch line C-phase negative sequence current IN This is a reverse rotation current with C2i . Here, the branch line A-phase reverse phase current IN A2i is referred to as a branch line reverse-phase current IN 2i in the second connection phase.
図８Ａは、第３接続相における分岐線と幹線との接続状態を示す模式図である。図８Ｂは、第３接続相における分岐線電流の一例を説明したベクトル図である。図８Ｃは、第３接続相における逆相電流の一例を説明したベクトル図である。図８Ａが示すように、幹線ＬＡと分岐線ＳＬＺｉとが接続され、幹線ＬＢと分岐線ＳＬＸｉとが接続され、幹線ＬＣと分岐線ＳＬＹｉとが接続されている接続状態を、第３接続相とする。第３接続相は、第１接続相から、幹線Ｌの相回転方向を維持する接続相である。 FIG. 8A is a schematic diagram illustrating a connection state between the branch line and the trunk line in the third connection phase. FIG. 8B is a vector diagram illustrating an example of the branch line current in the third connection phase. FIG. 8C is a vector diagram illustrating an example of the reverse phase current in the third connection phase. As shown in FIG. 8A, the main line LA and the branch line SLZ i are connected, the main line LB and the branch line SLX i are connected, and the main line LC and the branch line SLY i are connected in the third state. Connected phase. The third connection phase is a connection phase that maintains the phase rotation direction of the trunk line L from the first connection phase.
図８Ａ及び図８Ｂに示すように、第３接続相では、分岐線電流ＩＺｉがＡ相電流となり、分岐線電流ＩＸｉがＢ相電流となり、分岐線電流ＩＹｉがＣ相電流となる。分岐線逆相電流値算出部３５は、電流ＩＺｉをＡ相電流とし、電流ＩＸｉをＢ相電流とし、電流ＩＹｉをＣ相電流として、第３接続相におけるポイントＰｉで分岐線ＳＬｉに流れる分岐線逆相電流を、対称座標法により算出する。 As shown in FIGS. 8A and 8B, in the third connection phase, the branch line current I Zi becomes an A phase current, the branch line current I Xi becomes a B phase current, and the branch line current I Yi becomes a C phase current. The branch line reverse phase current value calculation unit 35 sets the current I Zi as the A phase current, the current I Xi as the B phase current, the current I Yi as the C phase current, and the branch line SL at the point P i in the third connection phase. The branch line reverse phase current flowing through i is calculated by the symmetric coordinate method.
第３接続相での分岐線逆相電流は、図８Ｃに示すように、分岐線Ａ相逆相電流ＩＮＡ３ｉと、分岐線Ｂ相逆相電流ＩＮＢ３ｉと、分岐線Ｃ相逆相電流ＩＮＣ３ｉとの、逆回転の電流である。ここでは、分岐線Ａ相逆相電流ＩＮＡ３ｉを、第３接続相での分岐線逆相電流ＩＮ３ｉと記載する。 As shown in FIG. 8C, the branch line reverse phase current in the third connection phase includes the branch line A phase negative phase current IN A3i , the branch line B phase negative phase current IN B3i, and the branch line C phase negative phase current IN. This is a reverse rotation current with C3i . Here, the branch line A-phase reverse phase current IN A3i is referred to as a branch line reverse-phase current IN 3i in the third connection phase.
以上のように、分岐線逆相電流値算出部３５は、電流ＩＸｉ、ＩＹｉ、ＩＺｉの電流値と、接続相の関係（電流ＩＸｉ、ＩＹｉ、ＩＺｉが、Ａ相、Ｂ相、Ｃ相のいずれの相の電流であるかを示す関係）とから、第１接続相での分岐線逆相電流ＩＮ１ｉを算出する。同様に、分岐線逆相電流値算出部３５は、電流ＩＸｉ、ＩＹｉ、ＩＺｉの電流値と、接続相の関係とから、第２接続相での分岐線逆相電流ＩＮ２ｉを算出する。同様に、分岐線逆相電流値算出部３５は、電流ＩＸｉ、ＩＹｉ、ＩＺｉの電流値と、接続相の関係とから、第３接続相での分岐線逆相電流ＩＮ３ｉを算出する。分岐線逆相電流値算出部３５は、分岐線逆相電流ＩＮ１ｉ、ＩＮ２ｉ、ＩＮ３ｉの電流値の情報を、逆相電流和算出部３６に出力する。
As described above, the branch line reverse phase current value calculation unit 35 determines the relationship between the current values of the currents I Xi , I Yi , I Zi and the connection phase (the currents I Xi , I Yi , I Zi are the A phase, B The branch line reverse phase current IN 1i in the first connection phase is calculated from the relationship between the phase and the C phase). Similarly, the branch line reverse phase current value calculation unit 35 calculates the branch line reverse phase current IN 2i in the second connection phase from the current values of the currents I Xi , I Yi , and I Zi and the relationship between the connection phases. To do. Similarly, the branch line reverse phase current value calculation unit 35 calculates the branch line reverse phase current IN 3i in the third connection phase from the current values of the currents I Xi , I Yi , and I Zi and the relationship between the connection phases. To do. The branch line negative phase current value calculation unit 35 outputs information on the current values of the branch line negative phase currents IN 1i , IN 2i , and IN 3i to the negative phase current
逆相電流和算出部３６は、幹線逆相電流値算出部３４から、ポイントＰｉの下流において幹線Ｌに流れる逆相電流値である幹線下流逆相電流ＩＮ０ｉの電流値の情報が入力される。また、逆相電流和算出部３６は、第１接続相における分岐線逆相電流ＩＮ１ｉの電流値、第２接続相における分岐線逆相電流ＩＮ２ｉの電流値、及び第３接続相における分岐線逆相電流ＩＮ３ｉの電流値の情報が入力される。
Negative sequence current
逆相電流和算出部３６は、幹線下流逆相電流ＩＮ０ｉの電流値と第１接続相の分岐線逆相電流ＩＮ１ｉの電流値とのベクトル和の絶対値である第１接続相逆相電流Ｉ’Ｎ１ｉ（第１接続相の逆相電流和）を算出する。逆相電流和算出部３６は、幹線下流逆相電流ＩＮ０ｉの電流値と第２接続相の分岐線逆相電流ＩＮ２ｉの電流値とのベクトル和の絶対値である第２接続相逆相電流Ｉ’Ｎ２ｉ（第２接続相の逆相電流和）を算出する。逆相電流和算出部３６は、幹線下流逆相電流ＩＮ０ｉの電流値と第３接続相の分岐線逆相電流ＩＮ３ｉの電流値とのベクトル和の絶対値である第３接続相逆相電流Ｉ’Ｎ３ｉ（第３接続相の逆相電流和）を算出する。逆相電流和算出部３６は、算出した第１接続相逆相電流Ｉ’Ｎ１ｉと第２接続相逆相電流Ｉ’Ｎ２ｉと第３接続相逆相電流Ｉ’Ｎ３ｉとの電流値の情報を、逆相電流和比較部３８に出力する。
The negative phase current
逆相電流和比較部３８は、第１接続相逆相電流Ｉ’Ｎ１ｉと第２接続相逆相電流Ｉ’Ｎ２ｉと第３接続相逆相電流Ｉ’Ｎ３ｉとの電流値を比較し、最小のものの接続相の情報を、接続相決定部４０に出力する。
The negative phase current
図９は、逆相電流和の一例を示すグラフである。図９に示す例では、第２接続相逆相電流Ｉ’Ｎ２ｉの絶対値（スカラー値）は、第１接続相逆相電流Ｉ’Ｎ１ｉ及び第３接続相逆相電流Ｉ’Ｎ３ｉよりも小さい。この場合、逆相電流和比較部３８は、第２接続相の情報を、接続相決定部４０に出力する。
FIG. 9 is a graph showing an example of the reverse-phase current sum. In the example shown in FIG. 9, the absolute value (scalar value) of the second connection phase negative phase current I′N 2i is the first connection phase negative phase current I′N 1i and the third connection phase negative phase current I′N 3i. Smaller than. In this case, the negative phase current
接続相決定部４０は、逆相電流和比較部３８から入力された接続相の情報に基づき、入力された接続相を、電圧不平衡を抑制するための接続相として決定する。接続相決定部４０は、表示部を有し、電圧不平衡を抑制するための接続相の情報を表示する。作業者は、この接続相の情報に基づき、必要に応じて、幹線Ｌと分岐線ＳＬｉとの接続相を変更する。
The connection
また、接続相決定部４０は、幹線Ｌと分岐線ＳＬｉとの接続相を決定したら、分岐線情報部３１に、分岐線ＳＬｉについて、決定した接続相の情報を出力する。また、分岐線情報部３１は、分岐線ＳＬｉについての接続相の情報が出力されたら、幹線Ｌの分岐線ＳＬｉが接続されているポイントＰｉの上流端１２側に分岐線ＳＬが接続されているかを判断する。ポイントＰｉの上流端１２側において分岐線ＳＬが接続されている場合、分岐線情報部３１は、分岐線ＳＬｉが第２接続相で接続された場合における、分岐線ＳＬｉ−１に対応する電流値を取得する旨の情報を、電流値取得部３２に出力する。なお、分岐線ＳＬｉ−１は、分岐線ＳＬｉの上流端１２側で、分岐線ＳＬｉと隣接する分岐線である。
In addition, when the connection
電流値取得部３２は、幹線Ｌの上流端における配電電流に対応する電圧と、分岐線ＳＬｉが第２接続相で接続された場合における幹線Ｌ及び複数の分岐線ＳＬと柱上変圧器Ｔｒとの接続関係と、柱上変圧器Ｔｒの定格容量とから、分岐線ＳＬｉ−１に対応する電流値を取得する。その後、接続相決定装置３０は、分岐線ＳＬｉにおいて接続相を決定した処理と同様の処理を行い、分岐線ＳＬｉ−１と幹線Ｌとの接続相を決定する。接続相決定装置３０は、この処理を、幹線Ｌの上流端１２側に他の分岐線ＳＬが存在しない分岐線ＳＬｎまで繰り返し、各分岐線ＳＬと幹線Ｌとの接続相を、上流端１２側に向かって順次決定する。
The current value acquisition unit 32 includes the voltage corresponding to the distribution current at the upstream end of the trunk line L, and the trunk line L and the plurality of branch lines SL and the pole transformer Tr when the branch line SL i is connected in the second connection phase. The current value corresponding to the branch line SL i-1 is acquired from the connection relationship with the rated capacity of the pole transformer Tr. Thereafter, the connection
次に、接続相決定装置３０による幹線Ｌと分岐線ＳＬｉとの接続相決定処理について、フローチャートに基づき説明する。図１０は、幹線と分岐線との接続相決定処理を説明するフローチャートである。幹線Ｌと分岐線ＳＬｉとの接続相を決定する場合、接続相決定装置３０は、最初に、分岐線情報部３１に分岐線ＳＬｉを接続相決定すべき分岐線ＳＬとする旨の情報が入力される。分岐線情報部３１は、電流値取得部３２に、分岐線ＳＬｉに対応する電流値を取得する旨の情報を出力する。
Next, a connection phase determination process between the trunk line L and the branch line SL i by the connection
図１０に示すように、接続相決定装置３０は、電流値取得部３２により、ポイントＰｉにおける幹線下流電流値と、ポイントＰｉにおける分岐線電流値とを取得する（ステップＳ１２）。言い換えれば、電流値取得部３２は、Ａ相電流ＩＡｉ、Ｂ相電流ＩＢｉ、Ｃ相電流ＩＣｉ及び分岐線電流ＩＸｉ、ＩＹｉ、ＩＺｉの電流値を取得する。電流値取得部３２は、Ａ相電流ＩＡｉ、Ｂ相電流ＩＢｉ、Ｃ相電流ＩＣｉ及び分岐線電流ＩＸｉ、ＩＹｉ、ＩＺｉの電流値を、柱上変圧器Ｔｒの定格容量に基づき算出する。
As shown in FIG. 10, the connection
ポイントＰｉにおける幹線下流電流値及び分岐線電流値を取得した後、接続相決定装置３０は、幹線逆相電流値算出部３４により、ポイントＰｉの下流において幹線Ｌに流れる逆相電流値である幹線下流逆相電流ＩＮ０ｉの電流値を算出する。そして、接続相決定装置３０は、分岐線逆相電流値算出部３５により、第１接続相、第２接続相及び第３接続相における、ポイントＰｉにおいて分岐線ＳＬｉに流れる逆相電流値である分岐線逆相電流の電流値を算出する（ステップＳ１４、第１ステップ）。
After obtaining the main line downstream current value and the branch line current value at the point P i , the connection
より詳しくは、幹線逆相電流値算出部３４は、Ａ相電流ＩＡｉ、Ｂ相電流ＩＢｉ、Ｃ相電流ＩＣｉの電流値から、対称座標法により、幹線下流逆相電流ＩＮ０ｉを算出する。
More specifically, the main line reverse phase current
また、分岐線逆相電流値算出部３５は、分岐線電流ＩＸｉ、ＩＹｉ、ＩＺｉの電流値と接続相の関係とから、第１接続相の分岐線逆相電流ＩＮ１ｉ、第２接続相の分岐線逆相電流ＩＮ２ｉ、及び第３接続相の分岐線逆相電流ＩＮ３ｉを算出する。 Further, the branch line reverse phase current value calculation unit 35 determines the branch line reverse phase current IN 1i , second phase of the first connection phase from the relation between the current values of the branch line currents I Xi , I Yi , I Zi and the connection phase. The branch line reverse phase current IN 2i of the connection phase and the branch line reverse phase current IN 3i of the third connection phase are calculated.
幹線下流逆相電流ＩＮ０ｉの電流値と、第１接続相における分岐線逆相電流ＩＮ１ｉの電流値、第２接続相における分岐線逆相電流ＩＮ２ｉの電流値、及び第３接続相における分岐線逆相電流ＩＮ３ｉの電流値とを算出した後、接続相決定装置３０は、逆相電流和算出部３６により、第１接続相の逆相電流和と、第２接続相の逆相電流和と、第３接続相の逆相電流和とを算出する（ステップＳ１６）。言い換えれば、逆相電流和算出部３６は、幹線下流逆相電流ＩＮ０ｉの電流値と第１接続相における分岐線逆相電流ＩＮ１ｉの電流値とのベクトル和の絶対値である第１接続相逆相電流Ｉ’Ｎ１ｉを算出する。また、逆相電流和算出部３６は、幹線下流逆相電流ＩＮ０ｉの電流値と第２接続相における分岐線逆相電流ＩＮ２ｉの電流値とのベクトル和の絶対値である第２接続相逆相電流Ｉ’Ｎ２ｉを算出する。また、逆相電流和算出部３６は、幹線下流逆相電流ＩＮ０ｉの電流値と第３接続相における分岐線逆相電流ＩＮ３ｉの電流値とのベクトル和の絶対値である第３接続相逆相電流Ｉ’Ｎ３ｉを算出する。
The current value of the mainstream downstream negative phase current IN 0i, the current value of the branch line negative phase current IN 1i in the first connection phase, the current value of the branch line negative phase current IN 2i in the second connection phase, and the third connection phase After calculating the current value of the branch line reverse phase current IN 3i , the connection
第１接続相の逆相電流和、第２接続相の逆相電流和及び第３接続相の逆相電流和を算出した後、接続相決定装置３０は、逆相電流和比較部３８により逆相電流和の最小値を算出し、接続相決定部４０により、逆相電流和が最小値である場合における接続相を、接続すべき接続相として決定する（ステップＳ１８、第２ステップ）。接続相決定装置３０は、例えば第２接続相逆相電流Ｉ’Ｎ２ｉが、第１接続相逆相電流Ｉ’Ｎ１ｉ及び第３接続相逆相電流Ｉ’Ｎ３ｉの電流値よりも小さい場合、第２接続相を、接続すべき接続相として決定する。
After calculating the negative phase current sum of the first connection phase, the negative phase current sum of the second connection phase, and the negative phase current sum of the third connection phase, the connection
接続相を決定した後、接続相決定装置３０は、分岐線情報部３１により、分岐線ＳＬｉが接続されるポイントＰｉよりも上流端１２側に分岐線ＳＬが接続されているかを判断する（ステップＳ２０）。
After determining the connection phase, the connection
分岐線ＳＬｉが接続されるポイントＰｉよりも上流端１２側に分岐線ＳＬが接続されている場合（ステップＳ２０でＹｅｓ）、接続相決定装置３０は、電流値取得部３２により、決定した接続相で分岐線ＳＬｉと幹線Ｌとが接続された場合における、分岐線ＳＬｉの上流側に隣接する分岐線ＳＬｉ＋１に対応するポイントＰｉ＋１での幹線下流電流値と分岐線電流値とを取得する（ステップＳ２２）。その後、ステップＳ１４に戻り、接続相決定装置３０は、分岐線ＳＬｉ＋１と幹線Ｌとの接続相を決定する。
When the branch line SL is connected to the
上流端１２側に分岐線ＳＬが接続されていないと判断した場合（ステップＳ２０でＮｏ）、接続相決定装置３０は、接続相決定処理を終了する。すなわち、接続相決定装置３０は、各分岐線ＳＬと幹線Ｌとの接続相を、上流端１２側に向かって順次決定し、最も上流端１２側の分岐線ＳＬの接続相を決定したら、接続相決定処理を終了する。
When it is determined that the branch line SL is not connected to the
以上のように、接続相決定装置３０は、分岐線ＳＬｉと接続されるポイントＰｉよりも下流における幹線Ｌの幹線逆相電流値の情報を取得し、幹線Ｌと接続されるポイントＰｉにおける分岐線ＳＬｉの分岐線逆相電流値の情報を、幹線Ｌと分岐線ＳＬｉとの接続相毎に複数取得する。そして、接続相決定装置３０は、幹線逆相電流値と分岐線逆相電流値との和の絶対値が最小となるように、複数の接続相から幹線Ｌと分岐線ＳＬｉとの接続相を決定する。
As described above, connecting
ここで、ポイントＰｉよりも下流における幹線Ｌの幹線逆相電流値とポイントＰｉにおける分岐線ＳＬｉの分岐線逆相電流値との和は、ポイントＰｉの上流における幹線Ｌの逆相電流値となる。従って、接続相決定装置３０は、幹線逆相電流値と分岐線逆相電流値との和の絶対値が最小となるように、幹線Ｌと分岐線ＳＬｉとの接続相を決定することにより、ポイントＰｉの上流における幹線Ｌの逆相電流値を小さくするような接続相を選択することができる。ポイントＰｉの上流における幹線Ｌの逆相電流値が小さくなることにより、ポイントＰｉの上流における幹線Ｌの電圧不平衡は小さくなる。従って、接続相決定装置３０は、幹線Ｌの電圧不平衡を小さくするような幹線Ｌと分岐線ＳＬとの接続相を決定することができる。
Here, the sum of the branch line reverse-phase current value of the branch line SL i of the trunk line negative sequence current value and the point P i of the mains L downstream than the point P i, reverse-phase mains L upstream of the point P i Current value. Therefore, the connection
さらに、接続相決定装置３０は、幹線Ｌと分岐線ＳＬとの接続相の決定処理を幹線Ｌの上流端１２側に向かって行い、最も上流端１２側の分岐線ＳＬの接続相を決定したら、接続相の決定処理を終了する。ポイントＰｉの上流における幹線Ｌの逆相電流値は、その下流側の逆相電流値に応じて変化する。従って、接続相決定装置３０は、幹線Ｌの上流端１２側に向かって接続相の決定処理を行うことにより、複数の分岐線ＳＬに対して、幹線Ｌの電圧不平衡を小さくするような接続相を、より適切に決定することができる。
Furthermore, the connection
また、接続相決定装置３０は、幹線Ｌにおける配電電流の相回転方向を維持するように、幹線Ｌと分岐線ＳＬとの接続相を決定する。従って、接続相決定装置３０は、例えば負荷Ｒにおける逆回転を防止し、負荷Ｒの保護リレーの動作、機器の誤動作または停止を回避することができる。
Moreover, the connection
さらに詳しくは、接続相決定装置３０は、第１接続相の逆相電流和と、第２接続相の逆相電流和と、第３接続相の逆相電流和とを算出し、第１接続相の逆相電流和と第２接続相の逆相電流和と第３接続相の逆相電流和とのうち、絶対値が最小である場合の接続相を、幹線Ｌと分岐線ＳＬとの接続相として決定する。従って、接続相決定装置３０は、幹線Ｌの電圧不平衡を小さくするような幹線Ｌと分岐線ＳＬとの接続相を、適切に決定することができる。
More specifically, the connection
また、接続相決定装置３０は、幹線逆相電流値と分岐線逆相電流値とを、柱上変圧器Ｔｒの定格容量に基づいて算出する。従って、接続相決定装置３０は、幹線Ｌ及び分岐線ＳＬにおける電流値を測定することなく、幹線Ｌと分岐線ＳＬとの接続相を決定することができる。
In addition, the connection
ただし、接続相決定装置３０は、例えばポイントＰｉに設けられた電流計が測定したＡ相電流ＩＡｉ、Ｂ相電流ＩＢｉ、Ｃ相電流ＩＣｉ及び分岐線電流ＩＸｉ、ＩＹｉ、ＩＺｉの電流値に基づき、ポイントＰｉよりも下流における幹線逆相電流値とポイントＰｉにおける分岐線逆相電流値とを算出してもよい。この場合、接続相決定装置３０は、幹線逆相電流値と分岐線逆相電流値とを、正確に算出することができる。なお、この場合、接続相決定装置３０は、分岐線ＳＬｉの接続相を決定した後、その接続相に従って分岐線ＳＬｉと幹線Ｌとを接続してから電流値を測定し、その電流値の測定結果に基づき分岐線ＳＬｉ＋１の接続相を決定する。ただし、この場合においても、分岐線ＳＬｉの接続相を決定した後、その接続相における幹線Ｌ及び複数の分岐線ＳＬと柱上変圧器Ｔｒとの接続関係と、柱上変圧器Ｔｒの定格容量とから、分岐線ＳＬｉ＋１に対応する電流値を算出してもよい。
However, the connection
以上、本発明の実施形態について説明したが、これら実施形態の内容によりこの発明が限定されるものではない。また、前述した構成要素には、当業者が容易に想定できるもの、実質的に同一のもの、いわゆる均等の範囲のものが含まれる。さらに、前述した構成要素は適宜組み合わせることが可能である。さらに、前述した実施形態の要旨を逸脱しない範囲で構成要素の種々の省略、置換又は変更を行うことができる。 As mentioned above, although embodiment of this invention was described, this invention is not limited by the content of these embodiment. In addition, the above-described constituent elements include those that can be easily assumed by those skilled in the art, those that are substantially the same, and those in a so-called equivalent range. Furthermore, the above-described components can be appropriately combined. Furthermore, various omissions, substitutions, or changes of the components can be made without departing from the spirit of the above-described embodiment.
１０ 配電系統
１２ 上流端
１４ 末端
３０ 接続相決定装置
３１ 分岐線情報部
３２ 電流値取得部
３４ 幹線逆相電流値算出部
３５ 分岐線逆相電流値算出部
３６ 逆相電流和算出部
３８ 逆相電流和比較部
４０ 接続相決定部
Ｌ、ＬＡ、ＬＢ、ＬＣ 幹線
ＳＬ、ＳＬＸ、ＳＬＹ、ＳＬＺ 分岐線
Ｔｒ 柱上変圧器
Ｒ 負荷
DESCRIPTION OF
Claims (8)
前記分岐線と接続される箇所よりも下流における前記幹線の逆相電流値である幹線逆相電流値の情報を取得し、前記幹線と接続される箇所における前記分岐線の逆相電流値である分岐線逆相電流値の情報を、幹線と分岐線との接続相毎に複数取得する第１ステップと、
前記第１ステップにおいて取得した前記幹線逆相電流値と前記分岐線逆相電流値との和の絶対値が最小となるように、前記幹線と前記分岐線との接続相を決定する第２ステップと、
を有する接続相決定方法。 A connection phase determination method for determining a connection phase between a trunk line that is a three-phase distribution line to which a three-phase alternating current is supplied from upstream and a branch line that is a three-phase distribution line branched from the trunk line,
Information on the main line negative phase current value, which is the negative phase current value of the main line downstream from the part connected to the branch line, is obtained, and the negative phase current value of the branch line at the part connected to the main line A first step of acquiring a plurality of branch line reverse-phase current value information for each connection phase of the trunk line and the branch line;
A second step of determining a connection phase between the trunk line and the branch line so that the absolute value of the sum of the main line negative phase current value and the branch line negative phase current value acquired in the first step is minimized; When,
A method for determining a connection phase.
前記第１ステップ及び前記第２ステップは、前記幹線の下流における前記分岐線から前記幹線の上流における前記分岐線に向かって行われ、前記幹線の最も上流側の分岐線についての前記第１ステップ及び前記第２ステップの処理が終了することにより、処理を終了する、請求項１に記載の接続相決定方法。 A plurality of the branch lines are provided along a direction in which the alternating current of the trunk line flows,
The first step and the second step are performed from the branch line downstream of the trunk line toward the branch line upstream of the trunk line, and the first step and the first step for the branch line upstream of the trunk line and The connection phase determination method according to claim 1, wherein the process is terminated when the process of the second step is terminated.
前記第２ステップは、
前記第１幹線と前記第１分岐線とを接続し、前記第２幹線と前記第２分岐線とを接続し、前記第３幹線と前記第３分岐線とを接続した接続相における、前記幹線逆相電流値と前記分岐線逆相電流値との和である第１接続相逆相電流和と、
前記第１幹線と前記第２分岐線とを接続し、前記第２幹線と前記第３分岐線とを接続し、前記第３幹線と前記第１分岐線とを接続した接続相における、前記幹線逆相電流値と前記分岐線逆相電流値との和である第２接続相逆相電流和と、
前記第１幹線と前記第３分岐線とを接続し、前記第２幹線と前記第１分岐線とを接続し、前記第３幹線と前記第２分岐線とを接続した接続相における、前記幹線逆相電流値と前記分岐線逆相電流値との和である第３接続相逆相電流和と、を算出し、
前記第１接続相逆相電流和、前記第２接続相逆相電流和及び前記第３接続相逆相電流和のうち、絶対値が最小である場合における接続相を、前記幹線と前記分岐線との接続相として決定する、請求項３に記載の接続相決定方法。 The trunk line includes a first trunk line through which a first-phase alternating current flows, a second trunk line through which a second-phase alternating current flows, and a third trunk line through which a third-phase alternating current flows. A branch line, a second branch line and a third branch line;
The second step includes
The main line in a connection phase connecting the first main line and the first branch line, connecting the second main line and the second branch line, and connecting the third main line and the third branch line. A first connection phase negative phase current sum that is the sum of the negative phase current value and the branch line negative phase current value;
The main line in a connection phase connecting the first main line and the second branch line, connecting the second main line and the third branch line, and connecting the third main line and the first branch line. A second connection phase negative phase current sum that is the sum of the negative phase current value and the branch line negative phase current value;
The trunk line in a connection phase that connects the first trunk line and the third branch line, connects the second trunk line and the first branch line, and connects the third trunk line and the second branch line. A third connection phase negative phase current sum that is the sum of the negative phase current value and the branch line negative phase current value;
Of the first connection phase negative phase current sum, the second connection phase negative phase current sum, and the third connection phase negative phase current sum, the connection phase when the absolute value is minimum is the trunk line and the branch line. The connection phase determination method according to claim 3, wherein the connection phase is determined as a connection phase with the connection phase.
前記第１ステップにおいて、前記幹線逆相電流値と前記分岐線逆相電流値とを、前記柱上変圧器の容量に基づいて算出する、請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の接続相決定方法。 The trunk line and the branch line are connected to a pole transformer with a predetermined capacity,
The said 1st step WHEREIN: The said trunk line negative phase current value and the said branch line negative phase current value are calculated based on the capacity | capacitance of the said pole transformer, The any one of Claims 1-4. Connection phase determination method.
前記分岐線と接続される箇所よりも下流における前記幹線の逆相電流値である幹線逆相電流値の情報を取得し、前記幹線と接続される箇所における前記分岐線の逆相電流値である分岐線逆相電流値の情報を、幹線と分岐線との接続相毎に複数取得する逆相電流値取得部と、
逆相電流値取得部が取得した前記幹線逆相電流値と前記分岐線逆相電流値との和の絶対値が最小となるように、前記幹線と前記分岐線との接続相を決定する接続相決定部と、
を有する、接続相決定装置。 A connection phase determination device that determines a connection phase between a trunk line that is a three-phase distribution line to which an alternating current is supplied from upstream and a branch line that is a three-phase distribution line branched from the trunk line,
Information on the main line negative phase current value, which is the negative phase current value of the main line downstream from the part connected to the branch line, is obtained, and the negative phase current value of the branch line at the part connected to the main line A reverse phase current value acquisition unit that acquires a plurality of branch line reverse phase current value information for each connection phase between the main line and the branch line,
Connection for determining a connection phase between the main line and the branch line so that an absolute value of the sum of the main line negative phase current value acquired by the negative phase current value acquisition unit and the branch line negative phase current value is minimized. A phase determination unit;
A connected phase determining device.
前記接続相決定部が決定した前記分岐線の位置情報を有する分岐線情報部を更に有し、
前記逆相電流値取得部は、前記分岐線情報部からの前記分岐線の位置情報に基づき、前記分岐線よりも前記幹線の上流側の前記分岐線に対応する前記幹線逆相電流値及び前記分岐線逆相電流値との情報を取得し、
前記接続相決定部は、前記上流側の分岐線に対応する前記幹線逆相電流値と前記分岐線逆相電流値との和の絶対値が最小となるように、前記幹線と前記上流側の分岐線との接続相を決定する、請求項７に記載の接続相決定装置。 A plurality of the branch lines are provided along the direction in which the alternating current flows through the trunk line,
A branch line information part having position information of the branch line determined by the connection phase determination part;
The negative phase current value acquisition unit is based on the branch line position information from the branch line information unit, and the main line negative phase current value corresponding to the branch line upstream of the main line from the branch line and the branch line information unit. Get information on the branch line reverse phase current value,
The connection phase determination unit is configured so that the absolute value of the sum of the main line reverse-phase current value and the branch line negative-phase current value corresponding to the upstream branch line is minimized. The connection phase determination device according to claim 7, wherein a connection phase with the branch line is determined.
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