JP2016130504A - Cylinder compression ratio calculation device - Google Patents
Cylinder compression ratio calculation device Download PDFInfo
- Publication number
- JP2016130504A JP2016130504A JP2015005603A JP2015005603A JP2016130504A JP 2016130504 A JP2016130504 A JP 2016130504A JP 2015005603 A JP2015005603 A JP 2015005603A JP 2015005603 A JP2015005603 A JP 2015005603A JP 2016130504 A JP2016130504 A JP 2016130504A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- compression ratio
- increase amount
- rotation speed
- injection
- calculated
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D15/00—Varying compression ratio
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
- F02D41/1497—With detection of the mechanical response of the engine
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
- F02D41/1401—Introducing closed-loop corrections characterised by the control or regulation method
- F02D2041/1433—Introducing closed-loop corrections characterised by the control or regulation method using a model or simulation of the system
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D2200/00—Input parameters for engine control
- F02D2200/02—Input parameters for engine control the parameters being related to the engine
- F02D2200/10—Parameters related to the engine output, e.g. engine torque or engine speed
- F02D2200/101—Engine speed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D2200/00—Input parameters for engine control
- F02D2200/02—Input parameters for engine control the parameters being related to the engine
- F02D2200/10—Parameters related to the engine output, e.g. engine torque or engine speed
- F02D2200/1012—Engine speed gradient
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/30—Controlling fuel injection
- F02D41/38—Controlling fuel injection of the high pressure type
- F02D41/40—Controlling fuel injection of the high pressure type with means for controlling injection timing or duration
- F02D41/401—Controlling injection timing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
Description
本発明は、内燃機関の気筒における圧縮比を算出する装置に関する。 The present invention relates to an apparatus for calculating a compression ratio in a cylinder of an internal combustion engine.
従来、内燃機関において、可変圧縮比機構のコントロールシャフト位置を保持するために必要な保持トルクから筒内圧を算出し、筒内圧と圧縮比との関係から圧縮比を算出するものがある(特許文献1参照)。 2. Description of the Related Art Conventionally, some internal combustion engines calculate in-cylinder pressure from the holding torque necessary to hold the control shaft position of the variable compression ratio mechanism, and calculate the compression ratio from the relationship between the in-cylinder pressure and the compression ratio (Patent Literature). 1).
しかしながら、特許文献1に記載のものでは、保持トルクを検出するために負荷センサ等が必要であり、装置の構成部品の増加やコスト上昇が避けられない。このため、特許文献1に記載のものは、気筒における圧縮比を算出する上で未だ改善の余地を残している。
However, in the thing of
本発明は、こうした課題を解決するためになされたものであり、その主たる目的は、構成部品の増加を抑制しつつ、気筒における圧縮比を算出することのできる圧縮比算出装置を提供することにある。 The present invention has been made to solve these problems, and a main object of the present invention is to provide a compression ratio calculation device capable of calculating a compression ratio in a cylinder while suppressing an increase in the number of components. is there.
以下、上記課題を解決するための手段、及びその作用効果について記載する。 Hereinafter, means for solving the above-described problems and the operation and effects thereof will be described.
本発明は、内燃機関の気筒における圧縮比を算出する圧縮比算出装置であって、前記機関には、前記気筒内に燃料を噴射する燃料噴射弁が設けられており、前記圧縮比の変化量に対する、前記燃料の燃焼による機関回転速度の上昇量の変化量が閾値よりも大きくなる噴射時期において、前記燃料噴射弁により所定量の前記燃料を噴射させる所定噴射を実行する噴射実行手段と、前記噴射実行手段により前記所定噴射が実行される際に、前記所定量の前記燃料の燃焼による前記機関回転速度の上昇量を算出する上昇量算出手段と、前記上昇量算出手段により算出された前記機関回転速度の上昇量に基づいて、前記気筒における前記圧縮比を算出する圧縮比算出手段と、を備えることを特徴とする。 The present invention is a compression ratio calculation device for calculating a compression ratio in a cylinder of an internal combustion engine, wherein the engine is provided with a fuel injection valve for injecting fuel into the cylinder, and the amount of change in the compression ratio Injection execution means for executing a predetermined injection for injecting a predetermined amount of the fuel by the fuel injection valve at an injection timing at which the amount of change in the increase amount of the engine rotational speed due to the combustion of the fuel is greater than a threshold value; When the predetermined injection is executed by the injection executing means, an increase amount calculating means for calculating an increase amount of the engine rotation speed due to combustion of the predetermined amount of the fuel, and the engine calculated by the increase amount calculating means Compression ratio calculation means for calculating the compression ratio in the cylinder based on the amount of increase in rotational speed.
上記構成によれば、圧縮比の変化量に対する、燃料の燃焼による機関回転速度の上昇量の変化量が閾値よりも大きくなる噴射時期において、気筒内に燃料を噴射する燃料噴射弁により所定量の燃料を噴射させる所定噴射が実行される。そして、所定噴射が実行される際に、所定量の燃料の燃焼による機関回転速度の上昇量が算出される。なお、機関回転速度の上昇量は、内燃機関に通常搭載されているクランク角センサの出力等に基づいて算出することができる。 According to the above configuration, the fuel injection valve that injects the fuel into the cylinder at a predetermined amount at the injection timing when the change amount of the increase amount of the engine rotation speed due to the combustion of the fuel with respect to the change amount of the compression ratio becomes larger than the threshold value. A predetermined injection for injecting fuel is executed. Then, when the predetermined injection is executed, an increase amount of the engine rotation speed due to the combustion of the predetermined amount of fuel is calculated. The amount of increase in engine rotation speed can be calculated based on the output of a crank angle sensor normally mounted on the internal combustion engine.
ここで、圧縮比が高いほど気筒内の温度が高くなり、燃料の燃焼速度が高くなるため、燃料の燃焼による機関回転速度の上昇量が大きくなる。そして、所定噴射においては、圧縮比の変化量に対して、燃料の燃焼による機関回転速度の上昇量の変化量が閾値よりも大きくなる。このため、算出された機関回転速度の上昇量は、圧縮比を精度良く反映する。したがって、構成部品の増加を抑制しつつ、算出された機関回転速度の上昇量に基づいて、気筒における圧縮比を算出することができる。 Here, the higher the compression ratio, the higher the temperature in the cylinder and the higher the combustion speed of the fuel. Therefore, the amount of increase in the engine speed due to the combustion of the fuel increases. In the predetermined injection, the change amount of the increase amount of the engine rotation speed due to the combustion of the fuel becomes larger than the threshold value with respect to the change amount of the compression ratio. For this reason, the calculated increase amount of the engine rotational speed accurately reflects the compression ratio. Therefore, the compression ratio in the cylinder can be calculated based on the calculated increase amount of the engine rotation speed while suppressing an increase in the number of components.
(第1実施形態)
以下、第1実施形態について図面を参照して説明する。本実施形態は、車両用の内燃機関(詳しくはディーゼルエンジン)に適用され、内燃機関の気筒における圧縮比を算出する算出装置として具体化している。
(First embodiment)
Hereinafter, a first embodiment will be described with reference to the drawings. This embodiment is applied to an internal combustion engine for a vehicle (specifically, a diesel engine), and is embodied as a calculation device that calculates a compression ratio in a cylinder of the internal combustion engine.
図1に示すように、車両は、内燃機関10、制御装置30、アクセルペダルの操作量を検出するアクセルセンサ41等を備えている。
As shown in FIG. 1, the vehicle includes an
内燃機関10は、例えば4気筒のディーゼルエンジンである。なお、図1では、1つの気筒のみを示している。内燃機関10は、気筒11、ピストン12、クランク軸13、吸気通路15、ターボチャージャ16、スロットルバルブ装置19、吸気弁17、排気弁18、燃料ポンプ21、コモンレール22、燃料噴射弁24、排気通路25、SCV27、VVT28、EGRバルブ装置52、回転速度センサ42、吸気圧センサ44、吸気温センサ45、燃圧センサ46、エアフロメータ47、A/Fセンサ48、水温センサ49等を備えている。気筒11及びピストン12によって、燃焼室14が区画されている。
The
吸気通路15には、上流側から、インタークーラ54、スロットルバルブ装置19、サージタンク20、インテークマニホールド20a、及びSCV27が設けられている。インタークーラ54は、ターボチャージャ16によって過給された空気を冷却する。スロットルバルブ装置19は、DCモータ等のアクチュエータ19aにより、スロットルバルブ19bの開度を調節する。サージタンク20と各気筒の燃焼室14とは、インテークマニホールド20aにより接続されている。吸気弁17の開閉により、インテークマニホールド20aと燃焼室14とが連通及び遮断される。VVT28(可変バルブタイミング機構)は、吸気弁17の開閉時期を変更する。なお、VVT28は、吸気弁17の開閉時期を変更することにより、気筒11の圧縮比を変更する可変圧縮比機構として機能する。
The
インテークマニホールド20aにおいて燃焼室14に接続された一対の通路のうち1つの通路には、燃焼室14内にスワール(気流)を生じさせるSCV(スワールコントロールバルブ)27が設けられている。詳しくは、SCV27(スワール形成手段)は、DCモータ等のアクチュエータにより開度が調節され、吸気行程において燃焼室14に吸気が導入されることに伴い生じるスワールの速度を調節する。
One of the pair of passages connected to the
燃料ポンプ21(噴射圧力変更手段)は、燃料をコモンレール22へ圧送する。コモンレール22(蓄圧容器)は、燃料を蓄圧状態で保持する。燃料噴射弁24は、コモンレール22から供給された燃料を、燃焼室14(気筒11)内に噴孔(噴射孔)から直接噴射する。燃料噴射弁24には、複数の噴孔が形成されており、噴孔の断面形状は円形となっている。
The fuel pump 21 (injection pressure changing means) pumps the fuel to the
排気通路25には、浄化装置26が設けられている。浄化装置26は、排気通路25内を流通する排気を浄化する。排気弁18の開閉により、排気通路25と燃焼室14とが連通及び遮断される。
A
吸気通路15と排気通路25との間には、ターボチャージャ16が設けられている。ターボチャージャ16は、吸気通路15に設けられた吸気コンプレッサ16aと、排気通路25に設けられた排気タービン16bと、これらを連結する回転軸16cとを備えている。そして、排気通路25内を流通する排気のエネルギにより排気タービン16bが回転され、その回転エネルギが回転軸16cを介して吸気コンプレッサ16aに伝達され、吸気コンプレッサ16aにより吸気通路15内の空気が圧縮される。すなわち、ターボチャージャ16によって空気が過給される。なお、ターボチャージャ16は、図示しない可変ベーンの開度を調節することにより、過給圧を調節可能となっている。
A
排気通路25において排気タービン16bの上流側部分が、EGR通路51を介して吸気通路15におけるスロットルバルブ装置19の下流側部分(サージタンク20)に接続されている。EGR通路51には、EGRバルブ装置52、EGRクーラ53が設けられている。EGRバルブ装置52(排気再循環装置、混合比変更手段)は、DCモータ等のアクチュエータ52aにより、EGRバルブ52bの開度を調節する。EGRバルブ52bの開度に応じて、排気通路25内の排気の一部(EGRガス)が、EGRクーラ53によって冷却された後に、吸気通路15内の吸気に導入される。なお、アクチュエータ52aは、EGRバルブ52bの開度を検出する機能を有している。
An upstream side portion of the
回転速度センサ42(詳しくはクランク角センサ)は、内燃機関10の回転速度NEを検出する。吸気圧センサ44は、サージタンク20(吸気通路15)内の圧力を検出する。吸気温センサ45は、サージタンク20(吸気通路15)内の吸気温度を検出する。燃圧センサ46は、コモンレール22内の燃料圧力を検出する。エアフロメータ47は、吸気通路15内を流通する空気量(新気量)を検出する。A/Fセンサ48は、排気を浄化する浄化装置26の下流において空燃比を検出する。水温センサ49は、内燃機関10の冷却水温度THWを検出する。
The rotational speed sensor 42 (specifically, a crank angle sensor) detects the rotational speed NE of the
制御装置30(ECU)は、上記の各種センサの検出値に基づいて、燃料ポンプ21の駆動、燃料噴射弁24の駆動、VVT28の駆動、EGRバルブ装置52の駆動等を制御する。そして、制御装置30により、気筒11における圧縮比を算出する圧縮比算出装置が構成されている。
The control device 30 (ECU) controls the driving of the
図2は、第1実施形態の圧縮比算出手順を示すフローチャートである。この一連の処理は、制御装置30によって所定の周期で繰り返し実行される。
FIG. 2 is a flowchart illustrating a compression ratio calculation procedure according to the first embodiment. This series of processing is repeatedly executed by the
まず、車両の減速無噴射時であるか否か判定する(S11)。詳しくは、アクセルセンサ41により検出されるアクセルペダルの操作量が0(若しくは所定操作量よりも小さい状態)であり、燃料噴射弁24による燃料噴射が停止されているか否か判定する。この判定において、車両の減速無噴射時でないと判定した場合(S11:NO)、この一連の処理を一旦終了する(END)。
First, it is determined whether or not the vehicle is not decelerated (S11). Specifically, it is determined whether or not the operation amount of the accelerator pedal detected by the
一方、S11の判定において、車両の減速無噴射時であると判定した場合(S11:YES)、機関回転速度が所定回転速度であるか否か判定する(S12)。詳しくは、回転速度センサ42により検出される機関回転速度が、気筒11における圧縮比の算出を行う所定回転速度であるか否か判定する。この所定回転速度は、機関回転速度の上昇量の検出に適した所定範囲の回転速度であればよい。この判定において、機関回転速度が所定回転速度でないと判定した場合(S12:NO)、この一連の処理を一旦終了する(END)。
On the other hand, if it is determined in S11 that the vehicle is not decelerating (S11: YES), it is determined whether the engine speed is a predetermined speed (S12). Specifically, it is determined whether or not the engine rotation speed detected by the
一方、S12の判定において、機関回転速度が所定回転速度であると判定した場合(S12:YES)、1つの気筒11において所定噴射時期に所定量の燃料噴射を実行する(S13)。 On the other hand, when it is determined in S12 that the engine rotational speed is the predetermined rotational speed (S12: YES), a predetermined amount of fuel is injected at a predetermined injection timing in one cylinder 11 (S13).
ここで、図3に示すように、噴射時期と機関回転速度上昇量と実圧縮比とは、相関関係を有していることを本願発明者は見出した。噴射時期がTDC(Top Dead Center)から遅角するほど、機関回転速度の上昇量は小さくなる。これは、TDCよりも噴射時期が遅角するほど、燃料の燃焼エネルギがピストン12の運動エネルギに変換される効率が低下するためである。
Here, as shown in FIG. 3, the inventor of the present application has found that the injection timing, the engine rotational speed increase amount, and the actual compression ratio have a correlation. The more the injection timing is retarded from TDC (Top Dead Center), the smaller the increase in engine speed. This is because the efficiency at which the combustion energy of the fuel is converted into the kinetic energy of the
また、実圧縮比が高いほど、機関回転速度の上昇量が大きくなる。これは、実圧縮比が高いほど、燃料が噴射される時の燃焼室14内の温度が高くなり、燃焼速度が高くなるため、燃料の燃焼エネルギがピストン12の運動エネルギに変換される効率が上昇することによる。ただし、点線の囲みで示すように、噴射時期がある程度進角すると、実圧縮比の差による機関回転速度の上昇量の差が小さくなる。また、噴射時期がある程度遅角しても、実圧縮比の差による機関回転速度の上昇量の差が小さくなる。そこで、本実施形態では、圧縮比の変化量に対する、燃料の燃焼による機関回転速度の上昇量の変化量が閾値よりも大きくなる噴射時期において、燃料噴射弁24により所定量の燃料を噴射させる(所定噴射)。具体的には、同図に両矢印で「差が顕著」と示す範囲の噴射時期に燃料を噴射させる。
Further, the higher the actual compression ratio, the larger the amount of increase in engine speed. This is because the higher the actual compression ratio, the higher the temperature in the
続いて、噴射された燃料の燃焼による機関回転速度の上昇量を算出する(S14)。詳しくは、図4に示すように、燃料噴射を実行しない場合の機関回転速度の変化(破線)を推定する。一方、1つの気筒11において上記所定噴射を実行すると、実線で示すように機関回転速度は上昇した後に下降する。そして、燃料噴射を実行した気筒11において、噴射時期と同一のタイミング(クランク角度)となった時に、回転速度センサ42により検出される実線の機関回転速度と推定された破線の機関回転速度との差を、機関回転速度の上昇量として算出する。
Subsequently, an increase amount of the engine rotation speed due to the combustion of the injected fuel is calculated (S14). Specifically, as shown in FIG. 4, a change (broken line) in the engine rotational speed when fuel injection is not executed is estimated. On the other hand, when the predetermined injection is executed in one
続いて、機関回転速度の上昇量に基づいて、気筒11における圧縮比を算出する(S15)。ここで、図5に示すように、上記所定噴射における機関回転速度の上昇量と圧縮比との関係は、実験等に基づいて予め設定しておくことができる。同図に示すように、この予め設定された関係では、機関回転速度の上昇量が大きいほど圧縮比が高くなっている。そして、この予め設定された関係に、算出された機関回転速度の上昇量を適用して圧縮比を算出する。その後、この一連の処理を終了する(END)。
Subsequently, the compression ratio in the
なお、S13の処理が噴射実行手段としての処理に相当し、S14の処理が上昇量算出手段としての処理に相当し、S15の処理が圧縮比算出手段としての処理に相当する。 Note that the process of S13 corresponds to the process as the injection execution unit, the process of S14 corresponds to the process as the increase amount calculation unit, and the process of S15 corresponds to the process as the compression ratio calculation unit.
以上詳述した本実施形態は、以下の利点を有する。 The embodiment described in detail above has the following advantages.
・図3に示すように、圧縮比の変化量に対する、燃料の燃焼による機関回転速度の上昇量の変化量が閾値よりも大きくなる噴射時期において、気筒11内に燃料を噴射する燃料噴射弁24により所定量の燃料を噴射させる所定噴射が実行される。圧縮比が高いほど気筒11内の温度が高くなり、燃料の燃焼速度が高くなるため、燃料の燃焼による機関回転速度の上昇量が大きくなる。そして、所定噴射においては、圧縮比の変化量に対して、燃料の燃焼による機関回転速度の上昇量の変化量が閾値よりも大きくなる。このため、算出された機関回転速度の上昇量は、圧縮比を精度良く反映する。したがって、構成部品の増加を抑制しつつ、算出された機関回転速度の上昇量に基づいて、気筒における圧縮比を算出することができる。
As shown in FIG. 3, the
・図5に示すように、機関回転速度の上昇量と圧縮比との関係は、実験等に基づいて予め設定しておくことができる。このため、機関回転速度の上昇量と圧縮比との予め設定された関係に、算出された機関回転速度の上昇量を適用して圧縮比を算出することができる。 As shown in FIG. 5, the relationship between the increase amount of the engine speed and the compression ratio can be set in advance based on experiments or the like. For this reason, the compression ratio can be calculated by applying the calculated increase amount of the engine rotation speed to the preset relationship between the increase amount of the engine rotation speed and the compression ratio.
・機関回転速度の上昇量と圧縮比との予め設定された関係は、機関回転速度の上昇量が大きいほど圧縮比が高く設定されている。このため、機関回転速度の上昇量と圧縮比との関係を適切に設定することができ、圧縮比を正確に算出することができる。 The preset relationship between the increase amount of the engine rotation speed and the compression ratio is such that the compression ratio is set higher as the increase amount of the engine rotation speed is larger. For this reason, the relationship between the increase amount of the engine rotation speed and the compression ratio can be appropriately set, and the compression ratio can be accurately calculated.
なお、上記実施形態を、以下のように変更して実施することもできる。 In addition, the said embodiment can also be changed and implemented as follows.
・所定噴射を実行する条件として、図2のS11及びS12の処理の他に、水温センサ49により検出される水温が、所定水温(例えば80℃)よりも高いこと等を加えてもよい。
As a condition for executing the predetermined injection, in addition to the processes of S11 and S12 in FIG. 2, the water temperature detected by the
・所定噴射を複数回実行して、機関回転速度の上昇量と圧縮比との予め設定された関係に、複数回実行された所定噴射で算出された機関回転速度の上昇量の平均値を適用して、圧縮比を算出してもよい。こうした構成によれば、算出される機関回転速度の上昇量のばらつきによる影響を抑制して、圧縮比を高精度に算出することができる。 ・ Execute predetermined injection multiple times, and apply the average value of the engine rotation speed increase calculated for the predetermined injection executed multiple times to the preset relationship between the engine rotation speed increase and the compression ratio. Then, the compression ratio may be calculated. According to such a configuration, it is possible to calculate the compression ratio with high accuracy while suppressing the influence of variation in the calculated increase amount of the engine rotation speed.
(第2実施形態)
以下、第2実施形態について図面を参照して説明する。本実施形態では、噴射時期を異ならせてそれぞれ上記所定噴射を実行し、それぞれ算出された機関回転速度の上昇量から圧縮比を算出して、それらの圧縮比から圧縮比を最終的に算出する。
(Second Embodiment)
The second embodiment will be described below with reference to the drawings. In the present embodiment, the predetermined injection is executed at different injection timings, the compression ratio is calculated from the calculated amount of increase in engine speed, and the compression ratio is finally calculated from those compression ratios. .
図6は、本実施形態の圧縮比算出手順を示すフローチャートである。この一連の処理は、制御装置30によって所定の周期で繰り返し実行される。
FIG. 6 is a flowchart showing the compression ratio calculation procedure of this embodiment. This series of processing is repeatedly executed by the
まず、車両の減速無噴射時であるか否か判定する(S21)。この判定において、車両の減速無噴射時でないと判定した場合(S21:NO)、この一連の処理を一旦終了する(END)。一方、S21の判定において、車両の減速無噴射時であると判定した場合(S21:YES)、機関回転速度が所定回転速度であるか否か判定する(S22)。この判定において、機関回転速度が所定回転速度でないと判定した場合(S22:NO)、この一連の処理を一旦終了する(END)。S21,S22の処理は、図2のS11,S12の処理と同一である。 First, it is determined whether or not the vehicle is not decelerated (S21). In this determination, when it is determined that the vehicle is not decelerating and not injecting (S21: NO), this series of processing is temporarily ended (END). On the other hand, when it is determined in S21 that the vehicle is not decelerating (S21: YES), it is determined whether the engine speed is a predetermined speed (S22). In this determination, when it is determined that the engine rotation speed is not the predetermined rotation speed (S22: NO), this series of processes is temporarily ended (END). The processes of S21 and S22 are the same as the processes of S11 and S12 of FIG.
一方、S22の判定において、機関回転速度が所定回転速度であると判定した場合(S22:YES)、変数iを初期値1から1ずつ増加させる(S23)。詳しくは、初回は変数i=1とし、以後この処理を実行する毎に変数iを1ずつ増加させる。変数iは、噴射時期を異ならせて所定噴射を実行する回数(所定噴射の番号)を表す。 On the other hand, when it is determined in S22 that the engine rotational speed is the predetermined rotational speed (S22: YES), the variable i is increased by 1 from the initial value 1 (S23). Specifically, the variable i is set to 1 for the first time, and thereafter, the variable i is incremented by 1 each time this process is executed. The variable i represents the number of times that the predetermined injection is executed at different injection timings (predetermined injection number).
続いて、1つの気筒11において所定噴射時期t(i)に所定量の燃料噴射を実行する(S24)。上述したように、噴射時期と機関回転速度上昇量と実圧縮比とは、図7に示す相関関係を有している。本実施形態では、圧縮比の変化量に対する、燃料の燃焼による機関回転速度の上昇量の変化量が閾値よりも大きくなる噴射時期(両矢印の範囲)において、噴射時期を時期t(1)から時期t(n)まで異ならせて、それぞれ上記所定噴射を実行する。S24では、上記変数iに対応して、1つの気筒11において噴射時期t(i)に所定量の燃料噴射を実行する。
Subsequently, a predetermined amount of fuel is injected at a predetermined injection timing t (i) in one cylinder 11 (S24). As described above, the injection timing, the engine rotational speed increase amount, and the actual compression ratio have the correlation shown in FIG. In the present embodiment, the injection timing is changed from the timing t (1) at the injection timing (range of double arrows) in which the amount of change in the increase amount of the engine rotational speed due to fuel combustion with respect to the amount of change in the compression ratio is greater than the threshold value. The predetermined injection is executed at different times until time t (n). In S24, a predetermined amount of fuel is injected in one
続いて、実行された所定噴射が適切な噴射であったか否か判定する(S25)。詳しくは、アクセルセンサ41により検出されるアクセルペダルの操作量が、0から変化していないか等を判定する。この判定において、実行された所定噴射が適切な噴射であったと判定した場合(S25:YES)、噴射された燃料の燃焼による機関回転速度の上昇量ΔNE(i)を算出する(S26)。S26の処理は、図2のS14の処理と同一である。
Subsequently, it is determined whether or not the executed predetermined injection is an appropriate injection (S25). Specifically, it is determined whether or not the accelerator pedal operation amount detected by the
続いて、機関回転速度の上昇量ΔNE(i)に基づいて、気筒11における圧縮比ε(i)を算出する(S27)。S27の処理は、図2のS15の処理と基本的に同一である。ただし、上記所定噴射における機関回転速度の上昇量と圧縮比との関係は、噴射時期に応じて変化する。このため、図8に示す進角側の噴射時期t(1)における上記関係から、図9に示す遅角側の噴射時期t(n)における上記関係まで、噴射時期に応じて予め設定している。そして、噴射時期t(i)に応じて予め設定された関係に、それぞれの所定噴射で算出された機関回転速度の上昇量ΔNE(i)を適用して、噴射時期t(i)ごとに圧縮比ε(i)を算出する。
Subsequently, the compression ratio ε (i) in the
一方、S25において、実行された所定噴射が適切な噴射でなかったと判定した場合(S25:NO)、S26,S27の処理を実行することなく、S28の処理を実行する。 On the other hand, when it is determined in S25 that the executed predetermined injection is not an appropriate injection (S25: NO), the process of S28 is executed without executing the processes of S26 and S27.
続いて、変数iがnになったか否か判定する(S28)。この判定において、変数iがnになっていないと判定した場合(S28:NO)、この一連の処理を一旦終了する(END)。 Subsequently, it is determined whether or not the variable i has reached n (S28). In this determination, when it is determined that the variable i is not n (S28: NO), this series of processes is temporarily ended (END).
一方、変数iがnになったと判定した場合(S28:YES)、圧縮比ε(i)の平均値を算出する(S29)。詳しくは、算出された圧縮比ε(i)の合計を、圧縮比ε(i)の数(nから不適切な噴射の数を引いた数)で割って、圧縮比ε(i)の平均値を算出する。そして、圧縮比ε(i)の平均値を、最終的な圧縮比とする。その後、この一連の処理を終了する(END)。 On the other hand, when it is determined that the variable i has reached n (S28: YES), the average value of the compression ratio ε (i) is calculated (S29). Specifically, the sum of the calculated compression ratios ε (i) is divided by the number of compression ratios ε (i) (the number obtained by subtracting the number of inappropriate injections from n) to obtain the average of the compression ratios ε (i). Calculate the value. The average value of the compression ratios ε (i) is set as the final compression ratio. Thereafter, this series of processing ends (END).
なお、S24の処理が噴射実行手段としての処理に相当し、S26の処理が上昇量算出手段としての処理に相当し、S27及びS29の処理が圧縮比算出手段としての処理に相当する。 The process of S24 corresponds to the process as the injection execution unit, the process of S26 corresponds to the process as the increase amount calculation unit, and the processes of S27 and S29 correspond to the process as the compression ratio calculation unit.
以上詳述した本実施形態は、以下の利点を有する。なお、ここでは、第1実施形態と異なる利点のみを述べる。 The embodiment described in detail above has the following advantages. Here, only the advantages different from the first embodiment will be described.
・噴射時期を時期t(1)から時期t(n)まで異ならせて、それぞれ所定噴射が実行される。そして、機関回転速度の上昇量ΔNE(i)と圧縮比ε(i)との噴射時期t(i)に応じて予め設定された関係に、それぞれの所定噴射で算出された機関回転速度の上昇量ΔNE(i)を適用して噴射時期t(i)ごとに圧縮比ε(i)が算出される。これらの噴射時期t(i)ごとに算出された圧縮比ε(i)から、気筒11における圧縮比を最終的に算出することで、算出される圧縮比のばらつきを抑制し、圧縮比を高精度に算出することができる。
なお、上記実施形態を、以下のように変更して実施することもできる。
・図7に示すように、噴射時期と機関回転速度の上昇量の傾きとは、相関関係を有していることを本願発明者は見出した。実圧縮比が高いほど、噴射時期の遅角に対する機関回転速度の上昇量の負の傾きが大きくなっている。そこで、噴射時期を時期t(1)から時期t(n)まで異ならせて(nは2以上でよい)、それぞれ所定噴射を実行して機関回転速度の上昇量を算出させる。そして、噴射時期に対する機関回転速度の上昇量の傾きを算出する。機関回転速度の上昇量の傾きと圧縮比との予め設定された関係に、算出された機関回転速度の上昇量の傾きを適用して圧縮比を算出する。この場合も、負荷センサ等の新たな構成部品を必要としないため、構成部品の増加を抑制することができる。
The predetermined injection is executed by changing the injection timing from the timing t (1) to the timing t (n). Then, the increase in engine rotation speed calculated for each predetermined injection is set in accordance with the injection timing t (i) between the increase amount ΔNE (i) of the engine rotation speed and the compression ratio ε (i). The compression ratio ε (i) is calculated at each injection timing t (i) by applying the amount ΔNE (i). By finally calculating the compression ratio in the
In addition, the said embodiment can also be changed and implemented as follows.
As shown in FIG. 7, the inventor of the present application has found that the injection timing and the gradient of the increase amount of the engine rotational speed have a correlation. The higher the actual compression ratio, the larger the negative slope of the increase amount of the engine speed with respect to the retard of the injection timing. Therefore, the injection timing is varied from time t (1) to time t (n) (n may be 2 or more), and predetermined injection is performed to calculate the amount of increase in engine speed. Then, the inclination of the increase amount of the engine speed with respect to the injection timing is calculated. The compression ratio is calculated by applying the calculated inclination of the increase amount of the engine rotational speed to the preset relationship between the inclination of the increase amount of the engine rotation speed and the compression ratio. Also in this case, since no new components such as a load sensor are required, an increase in the number of components can be suppressed.
(第3実施形態)
以下、第3実施形態について図面を参照して説明する。本実施形態では、上記所定噴射を複数回実行し、複数回実行された所定噴射で算出された機関回転速度の上昇量のばらつきを算出し、機関回転速度の上昇量のばらつきと圧縮比との予め設定された関係に、算出されたばらつきを適用して圧縮比を算出する。
(Third embodiment)
Hereinafter, a third embodiment will be described with reference to the drawings. In this embodiment, the predetermined injection is executed a plurality of times, a variation in the increase amount of the engine rotation speed calculated by the predetermined injection executed a plurality of times is calculated, and the variation in the increase amount of the engine rotation speed and the compression ratio are calculated. The compression ratio is calculated by applying the calculated variation to a preset relationship.
図10は、本実施形態の圧縮比算出手順を示すフローチャートである。この一連の処理は、制御装置30によって所定の周期で繰り返し実行される。
FIG. 10 is a flowchart showing the compression ratio calculation procedure of the present embodiment. This series of processing is repeatedly executed by the
S31,S32の処理は、図2のS11,S12の処理と同一である。 The processes of S31 and S32 are the same as the processes of S11 and S12 of FIG.
S32の判定において、機関回転速度が所定回転速度であると判定した場合(S32:YES)、変数iを初期値1から1ずつ増加させる(S33)。S33の処理は、図6のS23の処理と基本的に同一である。 If it is determined in S32 that the engine rotational speed is the predetermined rotational speed (S32: YES), the variable i is incremented by 1 from the initial value 1 (S33). The process of S33 is basically the same as the process of S23 of FIG.
続いて、1つの気筒11において所定噴射時期に所定量の燃料噴射を実行する(S34)。S34の処理は、図2のS13の処理と同一である。 Subsequently, a predetermined amount of fuel is injected at a predetermined injection timing in one cylinder 11 (S34). The process of S34 is the same as the process of S13 of FIG.
続いて、実行された所定噴射が適切な噴射であったか否か判定する(S35)。S35の処理は、図6のS25の処理と同一である。この判定において、実行された所定噴射が適切な噴射であったと判定した場合(S35:YES)、噴射された燃料の燃焼による機関回転速度の上昇量ΔNE(i)を算出する(S36)。S36の処理は、図2のS14の処理と同一である。 Then, it is determined whether or not the executed predetermined injection is an appropriate injection (S35). The process of S35 is the same as the process of S25 of FIG. In this determination, when it is determined that the executed predetermined injection is an appropriate injection (S35: YES), an increase amount NENE (i) of the engine rotation speed due to combustion of the injected fuel is calculated (S36). The process of S36 is the same as the process of S14 of FIG.
一方、S35において、実行された所定噴射が適切な噴射でなかったと判定した場合(S35:NO)、S36の処理を実行することなく、S37の処理を実行する。 On the other hand, when it is determined in S35 that the executed predetermined injection is not an appropriate injection (S35: NO), the process of S37 is executed without executing the process of S36.
続いて、変数iがnになったか否か判定する(S37)。この判定において、変数iがnになっていないと判定した場合(S37:NO)、この一連の処理を一旦終了する(END)。 Subsequently, it is determined whether or not the variable i has reached n (S37). In this determination, when it is determined that the variable i is not n (S37: NO), this series of processing is temporarily ended (END).
一方、変数iがnになったと判定した場合(S37:YES)、複数回算出された機関回転速度の上昇量ΔNE(i)のばらつきを算出する(S38)。ばらつきとして、分散σ^2(^2は二乗を表す)や、標準偏差σを用いることができる。ここで、図11に示すように、機関回転速度の上昇量と頻度と圧縮比とは、相関関係を有していることを本願発明者は見出した。圧縮比が低い場合は、機関回転速度の上昇量が小さくなる頻度が高い。一方、圧縮比が高い場合は、機関回転速度の上昇量が高くなる頻度が高い。そして、機関回転速度の上昇量のばらつきは、圧縮比が低いほど大きくなっている。これは、実圧縮比が低いほど、燃料が噴射される時の燃焼室14内の温度が低くなり、燃焼が不安定になるためである。
On the other hand, when it is determined that the variable i has reached n (S37: YES), the variation of the increase amount ΔNE (i) of the engine speed calculated a plurality of times is calculated (S38). As the variation, a variance σ ^ 2 (^ 2 represents a square) or a standard deviation σ can be used. Here, as shown in FIG. 11, the inventor of the present application has found that the amount of increase in engine speed, the frequency, and the compression ratio have a correlation. When the compression ratio is low, the increase amount of the engine speed is small. On the other hand, when the compression ratio is high, the amount of increase in the engine speed is high. The variation in the amount of increase in engine rotation speed increases as the compression ratio decreases. This is because the lower the actual compression ratio, the lower the temperature in the
続いて、機関回転速度の上昇量のばらつきに基づいて、気筒11における圧縮比を算出する(S39)。ここで、図12に示すように、複数回の所定噴射における機関回転速度の上昇量のばらつきと圧縮比との関係は、実験等に基づいて予め設定しておくことができる。同図に示すよう、この予め設定された関係では、機関回転速度の上昇量のばらつきが大きいほど圧縮比が低くなっている。そして、この予め設定された関係に、算出された機関回転速度の上昇量のばらつきを適用して圧縮比を算出する。その後、この一連の処理を終了する(END)。
Subsequently, the compression ratio in the
なお、S34の処理が噴射実行手段としての処理に相当し、S36の処理が上昇量算出手段としての処理に相当し、S38の処理が圧縮比算出手段としての処理に相当する。 The process of S34 corresponds to the process as the injection execution means, the process of S36 corresponds to the process as the increase amount calculation means, and the process of S38 corresponds to the process as the compression ratio calculation means.
以上詳述した本実施形態は、以下の利点を有する。なお、ここでは、第1実施形態と異なる利点のみを述べる。 The embodiment described in detail above has the following advantages. Here, only the advantages different from the first embodiment will be described.
・圧縮比が低いほど気筒11内の温度が低くなり、燃料の燃焼が不安定になるため、燃料の燃焼による機関回転速度の上昇量ΔNE(i)のばらつきが大きくなる。そして、所定噴射においては、圧縮比の変化量に対して、燃料の燃焼による機関回転速度の上昇量の変化量が閾値よりも大きくなる。このため、算出された機関回転速度の上昇量ΔNE(i)のばらつきは、圧縮比を精度良く反映する。
-The lower the compression ratio, the lower the temperature in the
・所定噴射を複数回実行し、複数回実行された所定噴射で算出された機関回転速度の上昇量ΔNE(i)のばらつきを算出し、機関回転速度の上昇量ΔNE(i)のばらつきと圧縮比との予め設定された関係に、算出されたばらつきを適用して圧縮比を算出することができる。この場合も、負荷センサ等の新たな構成部品を必要としないため、構成部品の増加を抑制することができる。 -Predetermined injection is executed a plurality of times, and the variation of the increase amount ΔNE (i) of the engine rotation speed calculated by the predetermined injection executed a plurality of times is calculated, and the variation and compression of the increase amount ΔNE (i) of the engine rotation speed are calculated. The compression ratio can be calculated by applying the calculated variation to a preset relationship with the ratio. Also in this case, since no new components such as a load sensor are required, an increase in the number of components can be suppressed.
・機関回転速度の上昇量ΔNE(i)のばらつきと圧縮比との予め設定された関係は、機関回転速度の上昇量ΔNE(i)のばらつきが大きいほど圧縮比が低く設定されている。このため、機関回転速度の上昇量ΔNE(i)のばらつきと圧縮比との関係を適切に設定することができ、圧縮比を正確に算出することができる。 The predetermined relationship between the variation in the engine rotation speed increase amount ΔNE (i) and the compression ratio is such that the greater the variation in the engine rotation speed increase amount ΔNE (i), the lower the compression ratio. For this reason, the relationship between the variation in the increase amount ΔNE (i) of the engine rotation speed and the compression ratio can be set appropriately, and the compression ratio can be accurately calculated.
(第4実施形態)
以下、第4実施形態について図面を参照して説明する。本実施形態では、所定噴射で算出された機関回転速度の上昇量と、圧縮比と機関回転速度の上昇量の平均値との予め設定された第1関係と、圧縮比と機関回転速度の上昇量のばらつきとの予め設定された第2関係とに基づいて、圧縮比を算出する。
(Fourth embodiment)
Hereinafter, a fourth embodiment will be described with reference to the drawings. In the present embodiment, the first relationship between the increase amount of the engine speed calculated by the predetermined injection, the average value of the compression ratio and the increase amount of the engine speed, and the increase of the compression ratio and the engine speed. A compression ratio is calculated based on a preset second relationship with the amount variation.
機関回転速度の上昇量と頻度と圧縮比とが、図13に示すような相関関係を有している場合がある。この場合に、所定噴射において算出された機関回転速度の上昇量ΔNEが、低い頻度で実際には低圧縮比に属していることがある。低圧縮比における機関回転速度の上昇量の平均値ΔNE(1)と上昇量ΔNEとの差は、高圧縮比における機関回転速度の上昇量の平均値ΔNE(2)と上昇量ΔNEとの差よりも大きくなっている。このため、第1実施形態により、機関回転速度の上昇量ΔNEと圧縮比との予め設定された関係から圧縮比を算出すると、実際よりも高く圧縮比が算出されるおそれがある。そこで、本実施形態では、機関回転速度の上昇量と圧縮比との関係に加えて、機関回転速度の上昇量のばらつきと圧縮比との関係を考慮して圧縮比を算出する。 The amount of increase in engine speed, the frequency, and the compression ratio may have a correlation as shown in FIG. In this case, the increase amount ΔNE of the engine rotational speed calculated in the predetermined injection may actually belong to the low compression ratio with a low frequency. The difference between the average value ΔNE (1) of the increase amount of the engine rotation speed at the low compression ratio and the increase amount ΔNE is the difference between the average value ΔNE (2) of the increase amount of the engine rotation speed at the high compression ratio and the increase amount ΔNE. Is bigger than. For this reason, according to the first embodiment, if the compression ratio is calculated from the preset relationship between the increase amount ΔNE of the engine speed and the compression ratio, the compression ratio may be calculated higher than actual. Therefore, in the present embodiment, in addition to the relationship between the increase amount of the engine rotation speed and the compression ratio, the compression ratio is calculated in consideration of the relationship between the variation in the increase amount of the engine rotation speed and the compression ratio.
図14は、本実施形態の圧縮比算出手順を示すフローチャートである。この一連の処理は、制御装置30によって所定の周期で繰り返し実行される。
FIG. 14 is a flowchart showing the compression ratio calculation procedure of this embodiment. This series of processing is repeatedly executed by the
S41〜S44の処理は、図2のS11〜S14の処理と同一である。 The processing of S41 to S44 is the same as the processing of S11 to S14 in FIG.
続いて、圧縮比ε(k)を異ならせてそれぞれマハラノビス距離D(k)を算出する(S45)。詳しくは、以下の式により、圧縮比ε(k)ごとにマハラノビス距離D(k)を算出する。 Subsequently, the Mahalanobis distance D (k) is calculated by varying the compression ratio ε (k) (S45). Specifically, the Mahalanobis distance D (k) is calculated for each compression ratio ε (k) by the following equation.
D(k)={(ΔNE−ΔNE(k))^2}/σ^2(k)
上記式において、kはそれぞれの圧縮比に対応する番号である。ΔNEは、所定噴射において算出された機関回転速度の上昇量である。図15に示すように、圧縮比ε(k)と機関回転速度の上昇量の平均値ΔNE(k)との関係(第1関係)は、実験等に基づいて予め設定しておくことができる。この第1関係に、圧縮比ε(k)を適用して平均値ΔNE(k)を算出する。図16に示すように、圧縮比ε(k)と機関回転速度の上昇量の分散σ^2(k)(ばらつき)との関係(第2関係)は、実験等に基づいて予め設定しておくことができる。この第2関係に、圧縮比ε(k)を適用して分散σ^2(k)を算出する。
D (k) = {(ΔNE−ΔNE (k)) ^ 2} / σ ^ 2 (k)
In the above formula, k is a number corresponding to each compression ratio. ΔNE is an increase amount of the engine speed calculated in the predetermined injection. As shown in FIG. 15, the relationship (first relationship) between the compression ratio ε (k) and the average value ΔNE (k) of the increase amount of the engine rotational speed can be set in advance based on experiments or the like. . The average value ΔNE (k) is calculated by applying the compression ratio ε (k) to the first relationship. As shown in FIG. 16, the relationship (second relationship) between the compression ratio ε (k) and the variance σ ^ 2 (k) (variation) of the engine speed increase is set in advance based on experiments or the like. I can leave. The variance σ ^ 2 (k) is calculated by applying the compression ratio ε (k) to this second relationship.
続いて、マハラノビス距離D(k)に基づいて、気筒11における圧縮比を算出する(S46)。詳しくは、圧縮比ε(k)ごとに算出されたマハラノビス距離D(k)が最も短くなる圧縮比ε(k)を、最終的な圧縮比とする。その後、この一連の処理を終了する(END)。
Subsequently, a compression ratio in the
なお、S43の処理が噴射実行手段としての処理に相当し、S44の処理が上昇量算出手段としての処理に相当し、S45及びS46の処理が圧縮比算出手段としての処理に相当する。 The process of S43 corresponds to the process as the injection execution unit, the process of S44 corresponds to the process as the increase amount calculation unit, and the processes of S45 and S46 correspond to the process as the compression ratio calculation unit.
以上詳述した本実施形態は、以下の利点を有する。なお、ここでは、第1実施形態と異なる利点のみを述べる。 The embodiment described in detail above has the following advantages. Here, only the advantages different from the first embodiment will be described.
・所定噴射で算出された機関回転速度の上昇量ΔNEと、圧縮比ε(k)と機関回転速度の上昇量の平均値ΔNE(k)との予め設定された第1関係(図15)と、圧縮比ε(k)と機関回転速度の上昇量の分散σ^2(k)との予め設定された第2関係(図16)とに基づくことで、圧縮比を高精度に算出することができる。この場合も、負荷センサ等の新たな構成部品を必要としないため、構成部品の増加を抑制することができる。 A first relationship (FIG. 15) set in advance between the engine speed increase amount ΔNE calculated by the predetermined injection and the compression ratio ε (k) and the average value ΔNE (k) of the engine speed increase amount The compression ratio is calculated with high accuracy based on the second relationship (FIG. 16) set in advance between the compression ratio ε (k) and the variance σ ^ 2 (k) of the increase amount of the engine rotational speed. Can do. Also in this case, since no new components such as a load sensor are required, an increase in the number of components can be suppressed.
・第1関係と第2関係とにおいて、圧縮比ε(k)を異ならせてそれぞれマハラノビス距離D(k)を算出し、圧縮比ε(k)ごとに算出されたマハラノビス距離D(k)が最も短くなる圧縮比ε(k)を気筒11における圧縮比として算出する。このため、機関回転速度の上昇量のばらつきと圧縮比との関係を適切に評価することができ、圧縮比を高精度に算出することができる。
In the first relationship and the second relationship, the Mahalanobis distance D (k) is calculated by changing the compression ratio ε (k), and the Mahalanobis distance D (k) calculated for each compression ratio ε (k) is The shortest compression ratio ε (k) is calculated as the compression ratio in the
(第5実施形態)
以下、第5実施形態について図面を参照して説明する。本実施形態では、VVT28により圧縮比を異ならせてそれぞれ所定噴射を実行し、それぞれの所定噴射で機関回転速度の上昇量の圧縮比に対する傾きを算出し、機関回転速度の上昇量の傾きと圧縮比との予め設定された関係に、算出された傾きを適用して圧縮比を算出する。
(Fifth embodiment)
Hereinafter, a fifth embodiment will be described with reference to the drawings. In the present embodiment, the
図17は、本実施形態の圧縮比算出手順を示すフローチャートである。この一連の処理は、制御装置30によって所定の周期で繰り返し実行される。
FIG. 17 is a flowchart showing the compression ratio calculation procedure of this embodiment. This series of processing is repeatedly executed by the
S51〜S53の処理は、図10のS31〜S33の処理と同一である。 The processing of S51 to S53 is the same as the processing of S31 to S33 in FIG.
続いて、可変圧縮比機構(VVT28)により圧縮比を圧縮比ε(i)に変更させる(S54)。詳しくは、VVT28により吸気弁17の開閉時期を変更させることにより、気筒11の圧縮比を圧縮比ε(i)に変更させる。圧縮比ε(i)の変更量は、どの圧縮比の範囲に属するか否かを判定するために、その圧縮比の範囲内で変更される量とする。
Subsequently, the compression ratio is changed to the compression ratio ε (i) by the variable compression ratio mechanism (VVT 28) (S54). Specifically, the compression ratio of the
S55〜S57の処理は、図10のS34,S36,S37の処理と同一である。なお、機関回転速度の上昇量ΔNE(i)を算出する数nは、2以上であればよい。 The processes in S55 to S57 are the same as the processes in S34, S36, and S37 in FIG. Note that the number n for calculating the increase amount ΔNE (i) of the engine rotational speed may be 2 or more.
続いて、圧縮比に対する機関回転速度の上昇量ΔNE(i)の傾きを算出する(S58)。ここで、図18に示すように、圧縮比と機関回転速度の上昇量の傾きとは、相関関係を有していることを本願発明者は見出した。破線で示す傾き一定の直線に対して、実圧縮比が低い場合は傾きが急になり、実圧縮比が高い場合は傾きが緩くなっている。これは、実圧縮比が低いほど、実圧縮比の上昇による燃焼速度の上昇が大きくなり、実圧縮比が高いほど、実圧縮比の上昇による燃焼速度の上昇が小さくなるためである。 Subsequently, the gradient of the increase amount ΔNE (i) of the engine rotational speed with respect to the compression ratio is calculated (S58). Here, as shown in FIG. 18, the inventor of the present application has found that the compression ratio and the gradient of the increase amount of the engine rotational speed have a correlation. When the actual compression ratio is low, the inclination becomes steep when the actual compression ratio is low, and when the actual compression ratio is high, the inclination is gentle with respect to the straight line having a constant inclination shown by the broken line. This is because the lower the actual compression ratio, the greater the increase in the combustion speed due to the increase in the actual compression ratio, and the higher the actual compression ratio, the smaller the increase in the combustion speed due to the increase in the actual compression ratio.
続いて、圧縮比に対する機関回転速度の上昇量の傾きに基づいて、気筒11における圧縮比を算出する(S58)。ここで、図19に示すように、機関回転速度の上昇量の傾きと圧縮比との関係は、実験等に基づいて予め設定しておくことができる。同図に示すよう、この予め設定された関係では、機関回転速度の上昇量の傾きが大きいほど圧縮比が低くなっている。さらに、機関回転速度の上昇量の傾きが小さいほど、圧縮比の変化が大きくなっている。そして、この予め設定された関係に、算出された機関回転速度の上昇量の傾きを適用して圧縮比を算出する。その後、この一連の処理を終了する(END)。
Subsequently, the compression ratio in the
なお、S54及びS55の処理が噴射実行手段としての処理に相当し、S56の処理が上昇量算出手段としての処理に相当し、S58の処理が圧縮比算出手段としての処理に相当する。 Note that the processing of S54 and S55 corresponds to the processing as the injection execution means, the processing of S56 corresponds to the processing as the increase amount calculation means, and the processing of S58 corresponds to the processing as the compression ratio calculation means.
以上詳述した本実施形態は、以下の利点を有する。なお、ここでは、第1実施形態と異なる利点のみを述べる。 The embodiment described in detail above has the following advantages. Here, only the advantages different from the first embodiment will be described.
・実圧縮比が低いほど、実圧縮比の上昇による燃焼速度の上昇が大きくなり、実圧縮比が高いほど、実圧縮比の上昇による燃焼速度の上昇が小さくなる。このため、圧縮比が低いほど圧縮比に対する燃料の燃焼による機関回転速度の上昇量の傾きが大きくなり、圧縮比が高いほど圧縮比に対する機関回転速度の上昇量の傾きが小さくなる。そして、所定噴射においては、圧縮比の変化量に対して、燃料の燃焼による機関回転速度の上昇量の変化量が閾値よりも大きくなる。したがって、算出された機関回転速度の上昇量ΔNE(i)の圧縮比に対する傾きは、圧縮比を精度良く反映する。 -The lower the actual compression ratio, the greater the increase in the combustion speed due to the increase in the actual compression ratio, and the higher the actual compression ratio, the smaller the increase in the combustion speed due to the increase in the actual compression ratio. For this reason, as the compression ratio is lower, the gradient of the increase amount of the engine rotation speed due to fuel combustion with respect to the compression ratio becomes larger, and as the compression ratio is higher, the gradient of the increase amount of the engine rotation speed relative to the compression ratio becomes smaller. In the predetermined injection, the change amount of the increase amount of the engine rotation speed due to the combustion of the fuel becomes larger than the threshold value with respect to the change amount of the compression ratio. Therefore, the gradient of the calculated engine rotation speed increase ΔNE (i) with respect to the compression ratio accurately reflects the compression ratio.
・VVT28により圧縮比を異ならせてそれぞれ所定噴射を実行し、それぞれの所定噴射で算出された機関回転速度の上昇量ΔNE(i)の圧縮比に対する傾きを算出し、機関回転速度の上昇量の傾きと圧縮比との予め設定された関係(図19)に、算出された傾きを適用して圧縮比を算出することができる。この場合も、負荷センサ等の新たな構成部品を必要としないため、構成部品の増加を抑制することができる。
・
・機関回転速度の上昇量の傾きと圧縮比との予め設定された関係は、機関回転速度の上昇量の傾きが大きいほど圧縮比が低く設定されている。特に、機関回転速度の上昇量の傾きが小さいほど、圧縮比の変化が大きくなっている。このため、機関回転速度の上昇量の傾きと圧縮比との関係を適切に設定することができ、圧縮比を正確に算出することができる。 The preset relationship between the inclination of the increase amount of the engine rotation speed and the compression ratio is such that the compression ratio is set lower as the inclination of the increase amount of the engine rotation speed is larger. In particular, the change in the compression ratio increases as the inclination of the increase amount of the engine rotation speed decreases. For this reason, the relationship between the inclination of the increase amount of the engine rotational speed and the compression ratio can be set appropriately, and the compression ratio can be calculated accurately.
なお、上記実施形態を、以下のように変更して実施することもできる。 In addition, the said embodiment can also be changed and implemented as follows.
・上記実施形態では、可変圧縮比機構として、吸気弁17の開閉時期を変更するVVT28を採用したが、ピストン12のストロークを機械的に変更する可変ストローク機構を採用することもできる。
In the above-described embodiment, the
10…内燃機関、11…気筒、24…燃料噴射弁、30…制御装置、42…回転速度センサ。
DESCRIPTION OF
Claims (11)
前記機関には、前記気筒内に燃料を噴射する燃料噴射弁(24)が設けられており、
前記圧縮比の変化量に対する、前記燃料の燃焼による機関回転速度の上昇量の変化量が閾値よりも大きくなる噴射時期において、前記燃料噴射弁により所定量の前記燃料を噴射させる所定噴射を実行する噴射実行手段と、
前記噴射実行手段により前記所定噴射が実行される際に、前記所定量の前記燃料の燃焼による前記機関回転速度の上昇量を算出する上昇量算出手段と、
前記上昇量算出手段により算出された前記機関回転速度の上昇量に基づいて、前記気筒における前記圧縮比を算出する圧縮比算出手段と、
を備えることを特徴とする気筒の圧縮比算出装置。 A compression ratio calculation device (30) for calculating a compression ratio in a cylinder (11) of an internal combustion engine (10),
The engine is provided with a fuel injection valve (24) for injecting fuel into the cylinder,
A predetermined injection is performed in which a predetermined amount of the fuel is injected by the fuel injection valve at an injection timing at which the amount of change in the increase in engine rotation speed due to combustion of the fuel is greater than a threshold with respect to the amount of change in the compression ratio. Injection execution means;
An increase amount calculating means for calculating an increase amount of the engine rotation speed due to combustion of the predetermined amount of the fuel when the predetermined injection is executed by the injection executing means;
Compression ratio calculation means for calculating the compression ratio in the cylinder based on the increase amount of the engine rotation speed calculated by the increase amount calculation means;
A cylinder compression ratio calculation apparatus comprising:
前記圧縮比算出手段は、前記機関回転速度の上昇量と前記圧縮比との前記噴射時期に応じて予め設定された関係に、それぞれの前記所定噴射で前記上昇量算出手段により算出された前記機関回転速度の上昇量を適用して前記噴射時期ごとに圧縮比を算出し、前記噴射時期ごとに算出された圧縮比から前記圧縮比を算出する請求項1〜3のいずれか1項に記載の気筒の圧縮比算出装置。 The injection execution means executes the predetermined injection with different injection timings,
The compression ratio calculation means is configured so that the engine calculated by the increase amount calculation means at each predetermined injection has a relationship set in advance according to the injection timing of the increase amount of the engine rotation speed and the compression ratio. 4. The compression ratio according to claim 1, wherein a compression ratio is calculated at each injection timing by applying an increase in rotational speed, and the compression ratio is calculated from the compression ratio calculated at each injection timing. Cylinder compression ratio calculation device.
前記圧縮比算出手段は、複数回実行された前記所定噴射で前記上昇量算出手段により算出された前記機関回転速度の上昇量のばらつきを算出し、前記機関回転速度の上昇量のばらつきと前記圧縮比との予め設定された関係に、前記算出されたばらつきを適用して前記圧縮比を算出する請求項1に記載の気筒の圧縮比算出装置。 The injection execution means executes the predetermined injection a plurality of times,
The compression ratio calculation means calculates a variation in the increase amount of the engine rotation speed calculated by the increase amount calculation means in the predetermined injection executed a plurality of times, and the variation in the increase amount of the engine rotation speed and the compression The cylinder compression ratio calculation device according to claim 1, wherein the compression ratio is calculated by applying the calculated variation to a preset relationship with the ratio.
前記噴射実行手段は、前記可変圧縮比機構により前記圧縮比を異ならせてそれぞれ前記所定噴射を実行し、
前記圧縮比算出手段は、それぞれの前記所定噴射で前記上昇量算出手段により算出された前記機関回転速度の上昇量の前記圧縮比に対する傾きを算出し、前記機関回転速度の上昇量の傾きと前記圧縮比との予め設定された関係に、前記算出された傾きを適用して前記圧縮比を算出する請求項1に記載の気筒の圧縮比算出装置。 The engine is provided with a variable compression ratio mechanism (28) for changing the compression ratio of the cylinder,
The injection execution means executes the predetermined injection by changing the compression ratio by the variable compression ratio mechanism,
The compression ratio calculation means calculates an inclination of the increase amount of the engine rotation speed calculated by the increase amount calculation means for each predetermined injection with respect to the compression ratio, and the inclination of the increase amount of the engine rotation speed and the The cylinder compression ratio calculation apparatus according to claim 1, wherein the compression ratio is calculated by applying the calculated inclination to a preset relationship with the compression ratio.
前記圧縮比算出手段は、それぞれの前記所定噴射で前記上昇量算出手段により算出された前記機関回転速度の上昇量の前記噴射時期に対する傾きを算出し、前記機関回転速度の上昇量の傾きと前記圧縮比との予め設定された関係に、前記算出された傾きを適用して前記圧縮比を算出する請求項1に記載の気筒の圧縮比算出装置。 The injection execution means executes the predetermined injection with different injection timings,
The compression ratio calculation means calculates a gradient of the increase amount of the engine rotation speed calculated by the increase amount calculation means for each predetermined injection with respect to the injection timing, and the inclination of the increase amount of the engine rotation speed and the The cylinder compression ratio calculation apparatus according to claim 1, wherein the compression ratio is calculated by applying the calculated inclination to a preset relationship with the compression ratio.
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015005603A JP6319112B2 (en) | 2015-01-15 | 2015-01-15 | Cylinder compression ratio calculation device |
DE102016100028.0A DE102016100028B4 (en) | 2015-01-15 | 2016-01-04 | Unit of calculation for a compression ratio in a cylinder |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015005603A JP6319112B2 (en) | 2015-01-15 | 2015-01-15 | Cylinder compression ratio calculation device |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2016130504A true JP2016130504A (en) | 2016-07-21 |
JP6319112B2 JP6319112B2 (en) | 2018-05-09 |
Family
ID=56293844
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2015005603A Active JP6319112B2 (en) | 2015-01-15 | 2015-01-15 | Cylinder compression ratio calculation device |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6319112B2 (en) |
DE (1) | DE102016100028B4 (en) |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63241330A (en) * | 1986-11-25 | 1988-10-06 | アー・フアウ・エル・ゲゼルシヤフト・フユール・フエルブレンヌングスクラフトマシイネン・ウント・メッステヒニック・ミト・ベシユレンクテル・ハフツング・プロフエッソル・ドクトル・ドクトル・ハー・ツエー・ハンス・リスト | Method and device for inspecting internal combustion engine |
JPH08319879A (en) * | 1995-05-25 | 1996-12-03 | Kyushu Denki Seizo Kk | Method and device for judging operating condition of internal combustion engine |
US20040210377A1 (en) * | 2002-02-01 | 2004-10-21 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and system for inferring torque output of a variable compression ratio engine |
JP2005133678A (en) * | 2003-10-31 | 2005-05-26 | Denso Corp | Injection quantity controller of diesel engine |
JP2008150953A (en) * | 2006-12-14 | 2008-07-03 | Denso Corp | Fuel injection control device |
JP2010174757A (en) * | 2009-01-30 | 2010-08-12 | Nissan Motor Co Ltd | Control device for variable compression ratio internal combustion engine |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102014203033A1 (en) | 2014-02-19 | 2015-08-20 | Robert Bosch Gmbh | Method and apparatus for determining a compression ratio and for adapting an actuator for variably setting a compression ratio in an internal combustion engine |
-
2015
- 2015-01-15 JP JP2015005603A patent/JP6319112B2/en active Active
-
2016
- 2016-01-04 DE DE102016100028.0A patent/DE102016100028B4/en active Active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63241330A (en) * | 1986-11-25 | 1988-10-06 | アー・フアウ・エル・ゲゼルシヤフト・フユール・フエルブレンヌングスクラフトマシイネン・ウント・メッステヒニック・ミト・ベシユレンクテル・ハフツング・プロフエッソル・ドクトル・ドクトル・ハー・ツエー・ハンス・リスト | Method and device for inspecting internal combustion engine |
JPH08319879A (en) * | 1995-05-25 | 1996-12-03 | Kyushu Denki Seizo Kk | Method and device for judging operating condition of internal combustion engine |
US20040210377A1 (en) * | 2002-02-01 | 2004-10-21 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and system for inferring torque output of a variable compression ratio engine |
JP2005133678A (en) * | 2003-10-31 | 2005-05-26 | Denso Corp | Injection quantity controller of diesel engine |
JP2008150953A (en) * | 2006-12-14 | 2008-07-03 | Denso Corp | Fuel injection control device |
JP2010174757A (en) * | 2009-01-30 | 2010-08-12 | Nissan Motor Co Ltd | Control device for variable compression ratio internal combustion engine |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE102016100028A1 (en) | 2016-07-21 |
DE102016100028B4 (en) | 2022-10-27 |
JP6319112B2 (en) | 2018-05-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9051889B2 (en) | Method and apparatus to control regeneration of a particulate filter | |
US10018531B2 (en) | Control apparatus and control method for internal combustion engine | |
WO2015088034A1 (en) | Control apparatus of internal combustion engine | |
US20160123264A1 (en) | Control device for internal combustion engine | |
US9903322B2 (en) | Control device and control method for internal combustion engine with supercharger | |
KR20160006193A (en) | Control device for internal combustion engine | |
JPWO2012153418A1 (en) | Control device for internal combustion engine | |
JP2016014380A (en) | Internal combustion engine control unit | |
US20180266365A1 (en) | Exhaust gas control apparatus of internal combustion engine | |
US9309803B2 (en) | Turbocharger compressor temperature control systems and methods | |
JP6225740B2 (en) | Fuel injection control device for internal combustion engine | |
JP6319112B2 (en) | Cylinder compression ratio calculation device | |
JP2017020445A (en) | Control device of internal combustion engine | |
JP2016011600A (en) | Internal combustion engine control unit | |
JP6367872B2 (en) | Control device for internal combustion engine | |
JP6117631B2 (en) | Control device for internal combustion engine | |
JP2012219741A (en) | Control device of internal combustion engine | |
US10221804B2 (en) | Fuel injection control device | |
JP6323343B2 (en) | Airflow velocity calculation device in cylinder | |
JP5994769B2 (en) | Unburned fuel emission estimation device | |
JP2011226427A (en) | Control method for idle rotary speed | |
JP6311363B2 (en) | Control device for internal combustion engine | |
JP5888604B2 (en) | Control device for internal combustion engine | |
JP4771977B2 (en) | Fuel control device for internal combustion engine | |
JP2014088810A (en) | Control device for internal combustion engine |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20170526 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20180215 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20180306 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20180319 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6319112 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |