JP2016128673A - Reciprocation compressor - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、往復動圧縮機に関する。 The present invention relates to a reciprocating compressor.
クランク室内のガスを排出する手段として、例えば特許文献1には、クランクケース4の取付穴5に、呼吸栓1が密嵌されてなる構成が開示されている。
As means for discharging the gas in the crank chamber, for example, Patent Document 1 discloses a configuration in which the breathing plug 1 is closely fitted in the
また、特許文献2には、クランク室27と吸入圧力室21との間に吸入連通口28を設けることで、クランク室27の圧力が吸入圧力より高くなったときに、クランク室27内の空気が吸入連通口28を通って吸入圧力室21に流れ込むように構成された圧縮機が開示されている。また、特許文献3には、圧縮空間12とバッファ空間13との間に連結回路14を設けることで、圧縮空間12のガス圧力Pcが、バッファ空間13のガス圧力PBより低くなろうとしたときに、バッファ空間13内のガスが連結回路14を通って圧縮空間12に導かれるように構成されたクライオ圧縮機が開示されている。
Further, in
しかしながら、上記特許文献1〜3においては、アンローダ機構を備えたアンローダ式の圧縮機におけるオイルアップの問題に関しては、何ら考慮されていない。 However, in Patent Documents 1 to 3, no consideration is given to the problem of oil up in an unloader type compressor provided with an unloader mechanism.
また、吸込み負圧に関しては、圧縮機の使用期間が長期化すると、吸込みフィルタの目詰まりが進行することで、経年的に増加する傾向にある。特にアンローダ式の圧縮機では、設置環境に問題がない場合でも、吸込み弁の開放時(無負荷運転時)にシリンダ内から吹返される空気中の油分が吸込みフィルタを汚損するため、吸込み負圧が急増し、シリンダ内圧がクランク室内圧より低くなりやすい。このため、クランク室内の潤滑油の吸上げが加速され、さらにこの油分を含む空気がシリンダ内から吸込みフィルタに向けて吹き返されるという悪循環が生じる。 Further, the suction negative pressure tends to increase over time due to the clogging of the suction filter as the compressor usage period becomes longer. Especially for unloader type compressors, even if there is no problem in the installation environment, the suction negative pressure is generated because the oil in the air blown back from the cylinder when the suction valve is opened (no-load operation) contaminates the suction filter. Increases rapidly, and the cylinder pressure tends to be lower than the crank chamber pressure. For this reason, the suction of the lubricating oil in the crank chamber is accelerated, and a vicious cycle occurs in which air containing this oil component is blown back from the cylinder toward the suction filter.
本発明は、上記の点に鑑みてなされたものであり、無負荷運転が可能な機構を備えた圧縮機において、クランク室の内圧上昇によるオイルアップの上昇が防止された往復動圧縮機を提供することである。 The present invention has been made in view of the above points, and provides a reciprocating compressor in which a rise in oil up due to an increase in internal pressure of a crank chamber is prevented in a compressor having a mechanism capable of no-load operation. It is to be.
上記課題を解決するため、本発明の一実施形態としては、シリンダ内を往復動するピストンと、前記シリンダの端部を閉鎖するシリンダヘッドと、前記ピストンを支持する連接棒と、前記連接棒端部を回転駆動するクランク軸と、前記クランク軸を回転可能に支持するクランク室と、を有しており、前記シリンダヘッド内に外気吸込み流路を形成する吸込み室と前記シリンダとを連通する連通孔を開いた状態に保持して、運転状態を負荷運転状態から無負荷運転状態に切り替えるアンローダ機構を有し、前記クランク室には、該クランク室からの流体の流出を許容し、該クランク室への流体の流入を阻止する逆止弁が設けられていることを特徴とする往復動圧縮機として構成される。 In order to solve the above-described problems, an embodiment of the present invention includes a piston that reciprocates in a cylinder, a cylinder head that closes an end of the cylinder, a connecting rod that supports the piston, and a connecting rod end. A crankshaft that rotationally drives the portion, and a crank chamber that rotatably supports the crankshaft, and communicates the suction chamber that forms an outside air suction passage in the cylinder head and the cylinder. An unloader mechanism that holds the hole in an open state and switches the operation state from a load operation state to a no-load operation state. The crank chamber allows fluid outflow from the crank chamber; A reciprocating compressor is provided, which is provided with a check valve that prevents fluid from flowing into the compressor.
本発明によれば、無負荷運転時において、クランク室の内圧上昇によるオイルアップの上昇が防止された往復動圧縮機を実現することができる。 According to the present invention, it is possible to realize a reciprocating compressor in which an increase in oil up due to an increase in the internal pressure of the crank chamber is prevented during no-load operation.
以下、本発明の第1の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。 Hereinafter, a first embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
図1は、実施形態に係る往復動式の圧縮機の概略構成を示す図であり、図2Aは、図1に示す圧縮機本体1を側面(図1中右側)から見たときの内部構造を示す断面図である。 FIG. 1 is a diagram showing a schematic configuration of a reciprocating compressor according to the embodiment, and FIG. 2A is an internal structure when the compressor body 1 shown in FIG. 1 is viewed from the side surface (right side in FIG. 1). FIG.
図1に示す往復動圧縮機10は、圧縮機本体1と、圧縮機本体1を駆動する電動機2と、圧縮機本体1及び電動機2が上部に配置されたタンク3とを有している。圧縮機本体1は流体を圧縮するものであり、その内部構造は図2Aに示すように、クランク室21と、クランク室21から鉛直方向に突出するシリンダ22と、シリンダ22内に設置されたピストン25と、シリンダ22の上端部を閉鎖するシリンダヘッド23と、を有している。ピストン25のシリンダヘッド23側の側面には、シリンダ22内の圧縮空気のクランク室21側への漏れを防止するピストンリング25aが嵌合されている。
A reciprocating
ピストン25のクランク室21側の端部には、ピストン25を支持する連接棒30が往復動するピストン25と回転するクランク軸24とを連結しており、連接棒30の大端部には、油掻き30aが設けられている。クランク室21の中央には、連接棒30に連結された状態で、クランク軸24が回転可能に支持されている。
A
シリンダヘッド23内部は、隔壁23cにより、シリンダ22内に吸い込まれる流体が外部から流入する吸込み室23aと、シリンダ22内で圧縮された流体が吐出される吐出し室23bとに隔離されており、吸込み室23aには、吸込み側端部に吸込みフィルタ26が取り付けられている。吸込みフィルタ26は、吸込み空気中に含まれる塵埃をろ過し、圧縮機本体1における異物噛み込みの発生を防いでいる。
The inside of the
クランク室21内のクランク軸24が回転すると、連接棒30が駆動されて、シリンダ22内に設置されたピストン25が鉛直方向に往復動する。その結果として、シリンダ22外部から吸込みフィルタ26を介して吸込み室23aに流入した流体がシリンダ22内に吸引され、圧縮された後、吐出し室23bに吐出される。
When the
往復動圧縮機10は、容量制御方式として無負荷運転を行うアンローダ式の圧縮機であり、吸込み室23aには、無負荷運転時に吸込み室23aを開放状態とするアンローダ機構28が設けられている。アンローダ機構28の具体的な動作については、後に詳述する。
The reciprocating
圧縮機本体1は、クランク軸24を電動機2の回転軸と並行に配置した状態でタンク3の上面に固定されており、クランク軸24には圧縮機プーリ4が、電動機2の電動機軸(不図示)には電動機プーリ5が固定されている。圧縮機本体1に付設された圧縮機プーリ4は羽根を有しており、その回転にともない冷却風を圧縮機本体1に向けて発生させることで、圧縮機本体1の放熱を促す。圧縮機プーリ4及び電動機プーリ5には、動力伝達のための伝動ベルト6が巻回されている。これにより、電動機2の回転にしたがって、電動機プーリ5、伝動ベルト6及び圧縮機プーリ4を介して圧縮機本体部1のクランク軸24が回転駆動される。
The compressor body 1 is fixed to the upper surface of the
図2Aにおいて、シリンダ22の端面には、シリンダ22とシリンダヘッド23との間に挟持されるように、弁座板31が設けられている。弁座板31には、シリンダヘッド23の吸込み室23aに連通する吸込み孔34aと、吐出し室23bに連通する吐出し孔34bとが設けられており、弁座板31のシリンダ22側には、吸込み孔34aを開閉する吸込み弁板32aが、弁座板31のシリンダヘッド23側には、吐出し孔34bを開閉する吐出し弁板32bが、それぞれ設けられている。クランク軸24の回転に伴い連接棒30が回転駆動されて、ピストン25が上下動すると、シリンダ22内部の圧力が変動し、吸込み弁板32a又は吐出し弁板32bが開閉する。
In FIG. 2A, a
具体的には、ピストン25が上下動し、シリンダ22内部の圧力が吸込み室23a内の圧力を下回ると、吸込み弁板32aが開弁し、吸込み室23a内の流体が吸込み孔34aを通過してシリンダ22内に流入する。シリンダ22内への流体の流入に伴いシリンダ22内の圧力が上昇すると、吸込み弁板32aが閉弁する。同様に、シリンダ22内部の圧力が吐出し室23bの圧力を上回ると、吐出し弁板32bが開弁し、シリンダ22内の圧縮流体が吐出し孔34bを通過して吐出し室23bに吐出される。シリンダ22からの流体の流出に伴いシリンダ22内の圧力が下降すると、吐出し弁板32bが閉弁する。
Specifically, when the
クランク室21内には、潤滑油が貯留されており、クランク軸24の回転に伴い連接棒30が往復動すると、連接棒30の大端部に設けられた油掻き30aが潤滑油の油面21aを掻き上げ、油滴が跳ね上げられる。クランク室21内に跳ね上げられた油滴は、シリンダ22の内周面や、連接棒30の大端部や小端部に付着し、これらの表面に油膜が形成される。
Lubricating oil is stored in the
一方、シリンダ22内におけるピストン25の上下動に伴い、クランク室21内には、ピストンリング25aとシリンダ22との間の隙間から漏れ出すブローバイが溜り、クランク室21の平均圧力が上昇する。クランク室21の内圧が上昇したまま運転を継続すると、オイルアップの発生につながる。このため、クランク室21には、クランク室21内に溜まったブローバイを含む気体を外部に排出する呼吸栓27が設けられている。
On the other hand, with the vertical movement of the
呼吸栓27の流体流出側の端部にはチューブ29が接続されており、チューブ29の他端は、吸込み室23aに接続されている。なお、図2Aにおいては、呼吸栓27の流体流出側の端部が、吸込み室23aと接続されている構成を示したが、呼吸栓27は、図2Bに示すように、流体流出側の端部が外気側に開放されていてもよい。
A
図3Aは、実施形態に係る往復動圧縮機10の圧縮機本体1に備えられた呼吸栓27の内部構造を示す断面図である。また、比較対象として、図3Bに、単純な流路127aが形成された従来構造の呼吸栓127の内部構造を示す。
FIG. 3A is a cross-sectional view showing the internal structure of the
図3Aに示す呼吸栓27は、逆止機能を有しており、呼吸栓27の内部には、クランク室21への嵌合側に向けて縮小するすり鉢状の絞り流路27aが形成され、この絞り流路27aの絞り部に嵌合するように、球弁27bが収容されている。
The
球弁27bは逆止弁として機能するものであり、クランク室21の内圧が外気あるいは吸込み室23aの内圧よりも高い場合には、図4Aに示すように、球弁27bが浮上して開弁し、クランク室21内の気体を外部に排出する。一方、クランク室21の内圧が、外気圧あるいは吸込み室23aの内圧より低い場合には、図4Bに示すように、球弁27bが沈み込み、絞り流路27aの底部と接触して閉弁する。これにより、クランク室21内への流路が遮断され、クランク室21内への外気の流入が阻止される。
The
次に、往復動圧縮機10の通常運転時における、図3Aに示す呼吸栓27の作用について、図5のグラフを用いて具体的に説明する。図5は、往復動圧縮機の通常運転時における、クランク軸24の回転角度(以下、クランク角度を示す。)とピストン変位との相関関係、及びクランク角度とクランク室21の内圧変化との相関関係を示している。
Next, the action of the
なお、図5中A(破線)は、逆止機能を有する呼吸栓27(図3A参照。)を備えたクランク室21の内圧変化を示し、図5中B(点線)は、単純な流路を有する従来構造の呼吸栓127(図3B参照。)を備えたクランク室21の内圧変化を示している。また、図5中実線は、ピストン変位を示している。
In FIG. 5, A (broken line) indicates a change in the internal pressure of the
クランク室21の容積は、ピストン25が上死点にあるとき最大になり、ピストン25が下死点にあるとき最小になる。このため、クランク室21の内圧は、ピストン25の変位と同じ周期で、かつこれと正負逆の変動を示している(図5参照。)。すなわち、クランク室21内の内圧の振幅は、クランク室21の容積に対してピストン25の行程容積が大きいほど増加する。また、クランク室21内圧の平均値は、ブローバイ量と呼吸栓内部流路の圧損とのバランスから決定され、ブローバイ量が多いほど、クランク室21内圧の平均値は増加する。なお、ブローバイ量は通常ゼロにはなり得ないため、クランク室21内圧の平均値は、従来構成においては通常、大気圧に対してわずかに陽圧になる。
The volume of the
図5に示すように、圧縮工程においてピストン25が上昇すると、クランク室21の内圧は一時的に負圧となる。このとき、従来構成の呼吸栓127(図3B参照。)を用いた場合には、大気圧との圧力差により、呼吸栓127を介してクランク室21内に外気が流入し、その分クランク室21の内圧が上昇する。このため、従来の呼吸栓127を用いた場合には、クランク室内圧の負圧側への落ち込み量が小さくなっている。
As shown in FIG. 5, when the
一方、逆止機能を有する呼吸栓27(図3A参照。)を用いた場合には、クランク室21の内圧が負圧になると、球弁27bが絞り流路27aの底部に沈み込んで呼吸栓27を閉弁し、クランク室21内への流路を遮断する。このため、クランク室21内への外気の流入が阻止され、結果として負圧側へのクランク室内圧の落ち込み量が大きくなり、従来の呼吸栓127を用いた場合と比較して、クランク室内圧の平均値が低く維持される。
On the other hand, when the
逆止機能を有する呼吸栓27を用いた場合には、上記したように、クランク室21内圧の平均値が低下するため、シリンダ22へのオイルアップ量が低減される。また、呼吸栓27を用いた場合には、図5に示すように、クランク室21の内圧が、大気圧を上回る区間が短くなることから、クランク室21の内部空気の外部への排出量が低減される。このため、図2Bに示すように、呼吸栓27の流体流出側端部が大気側に解放されている場合には、排出空気に含まれる油分により周辺環境が汚損される不具合が軽減される利点がある。また、図2Aに示すように、呼吸栓27がチューブ29により吸込み室23aに接続されている場合でも、吸込み室23aに流入する気体中の油分量が低減されるため、吐出し孔34b(吐出し管路)内等への炭化物の堆積を抑制することが可能になる。
When the
なお、図3Aに示す呼吸栓27は、球弁27bを備えた構造としているが、呼吸栓27としては、逆止機能を有していれば、図3Aに示す構造に限られず、例えば図6Aに示すように、リード弁27cを設けた構造や、あるいは図6Bに示すように、球形でないフロート27dを内部流路に収容した構造であってもよい。
The
ただし、後述するように、弁体の開度(浮上量)の規制手段を考慮し、また呼吸栓27を安価かつ簡素に製造可能な構成とする点考慮すると、呼吸栓27は、図3Aで示すような球弁により構成するのがよい。
However, as will be described later, in consideration of the restriction means of the opening degree (levitation amount) of the valve body, and considering that the
次に、往復動圧縮機10の無負荷運転時における、呼吸栓27の作用を説明する。
Next, the action of the
図2Cは、無負荷運転時における圧縮機本体1の内部構造を説明するための断面図である。 FIG. 2C is a cross-sectional view for explaining the internal structure of the compressor body 1 during no-load operation.
往復動圧縮機10においては、例えば圧縮機としての吐出し圧力が最高圧力に達した場合など、圧縮空気の供給が不要になりその供給動作を停止するときに、不図示の制御機構によりアンローダ機構28が押し下げられて吸込み孔34aに貫入し、吸込み弁板32aが強制的に押し下げられる。これにより、吸込み孔34aは開放状態となり、吸込み室23aから吸込み孔34aよりシリンダ22内に流入した気体は、ピストン25の上昇に伴い、吸込み孔34aからシリンダ22に吹き返されて無負荷運転となり、容量制御が行われる。
In the
図7Bは、従来構成の呼吸栓を備えた往復動圧縮機の無負荷運転時における圧縮機本体内部の気体の流れを示す図である。図7Bに示すように、シリンダ22内から吸込み孔34aを通って吸込み室23aに吹き返された吹き返し空気は、その大部分は、吸込みフィルタ26を通過して外気へ放出されるが、クランク室21内の内圧が、吸込み室23a内の圧力より低くなっているときには、吹き返し空気の一部は、チューブ29を通過し、呼吸栓127を介してクランク室21内に流入する。これにより、クランク室21内の内圧が上昇し、オイルアップが発生しやすくなる。
FIG. 7B is a diagram illustrating a gas flow inside the compressor body during a no-load operation of a reciprocating compressor including a breathing plug having a conventional configuration. As shown in FIG. 7B, most of the blow-back air blown back into the
図7Aは、呼吸栓27を備えた実施形態に係る往復動圧縮機の無負荷運転時における圧縮機本体内部の気体の流れを示す図である。図7Aに示す往復動圧縮機では、逆止機能を有する呼吸栓27により、吸込み室23aからクランク室21内への気体の流路は遮断される。このため、シリンダ22からの吹き返し空気は、クランク室21内には流入せず、その全てが吸込みフィルタ26を通過して、クランク室21外部に排出される。
FIG. 7A is a diagram illustrating a gas flow inside the compressor body during a no-load operation of the reciprocating compressor according to the embodiment including the
図8Bは、従来構成の呼吸栓を備えた往復動圧縮機(図7B参照。)の、クランク角度とクランク室の内圧変化との相関関係を、通常運転時と無負荷運転時とを対比して示すグラフである。図8Bにおいて、実線は通常運転時におけるクランク角度とクランク室の内圧変化の関係を示しており、破線は無負荷運転時におけるクランク角度とクランク室の内圧変化の関係を示している。 FIG. 8B shows the correlation between the crank angle and the change in the internal pressure of the crank chamber of a reciprocating compressor (see FIG. 7B) equipped with a breathing plug having a conventional configuration, comparing the normal operation and the no-load operation. It is a graph shown. In FIG. 8B, the solid line shows the relationship between the crank angle during normal operation and the change in the internal pressure of the crank chamber, and the broken line shows the relationship between the crank angle during no-load operation and the change in the internal pressure of the crank chamber.
図8B中破線で示すように、従来の呼吸栓127を備えたクランク室21では、吐出し工程時(ピストン25上昇時)における吹き返し空気のクランク室21への流入の影響に伴い、クランク室21内圧の正圧側への振幅が大きくなっており、通常運転時のクランク室21の内圧の平均値(約1.5kPa)と比較して、クランク室21の内圧の平均値(5kPa弱)が大きく上昇している。
As shown by a broken line in FIG. 8B, in the
なお、無負荷運転時には、ピストン25が上昇してもシリンダ22内の内圧は上昇せず、クランク室21へのブローバイの漏れ出しが殆どない。このため、無負荷運転時においては、クランク室21の内圧の負圧側への落ち込みも、通常運転時と比較して大きくなっている。
During no-load operation, even if the
この状態のまま無負荷運転を継続すると、クランク室21の内圧とシリンダ22の内圧差により、シリンダ22へのオイルアップ量が増加する。オイルアップにより吸い上げられた油分は、吹き返し空気とともに吸込みフィルタ26側に吹き返され、吹き返し空気が吸込みフィルタ26を通過するときに、吸込みフィルタ26を目詰まりさせる。これにより、シリンダ22内における吸込み負圧が急増し、クランク室21内圧との圧力差が増大することで、さらにオイルアップが生じ易くなり、クランク室21内の潤滑油の消費が加速度的に増加する。さらにこのまま無負荷運転を継続すると、吸込み時及び吐出し時の圧力損失により吸込みフィルタ26が破損したり、潤滑油を含んで飽和状態になった吸込みフィルタ26から油滴が浸み出して外部に排出され、圧縮機の設置環境を汚損する、オイルアップした油分が吐き出し流路で炭化して堆積するなどの不具合に繋がる。
If the no-load operation is continued in this state, the oil up amount to the
図8Aは、図3Aに示す呼吸栓を備えた往復動圧縮機(図7A参照。)の、クランク角度とクランク室の内圧変化との相関関係を、通常運転時と無負荷運転時とを対比して示すグラフである。図8Aにおいて、実線は通常運転時におけるクランク角度とクランク室21の内圧変化の関係を示しており、破線は無負荷運転時におけるクランク角度とクランク室21の内圧変化の関係を示している。
FIG. 8A compares the correlation between the crank angle and the change in the internal pressure of the crank chamber of the reciprocating compressor (see FIG. 7A) provided with the breathing plug shown in FIG. 3A in normal operation and no-load operation. It is a graph shown. In FIG. 8A, the solid line indicates the relationship between the crank angle during normal operation and the change in the internal pressure of the
図8A中破線のグラフで示すように、図3Aに示す呼吸栓を備えた場合には、シリンダ22からの吹き返し空気がクランク室21に流入しないため、図8Bの破線で示すグラフに見られたような、クランク室21内圧の正圧側への振幅の増大が生じておらず、また、通常運転時からの、クランク室21内圧の平均値の増大も生じていない。また、前述したように、無負荷運転時には、クランク室21へのブローバイの漏れ出しも殆ど無いことから、図7Aに示す形態のクランク室21では、外気の流入は実質上殆ど無く、内部空気の吐出しのみが許容された状態となる。このため、図3Aに示す呼吸栓を備えた往復動圧縮機では、図8Aに示すように、無負荷運転時におけるクランク室21の内圧は、大気圧以下に維持される。
As shown by the broken line graph in FIG. 8A, when the breathing plug shown in FIG. 3A is provided, the blow-back air from the
以上より、図3Aに示す呼吸栓27を備えた往復動圧縮機10においては、吐出し工程のみならず吸込み工程においても、クランク室21内圧の方がシリンダ22の内圧より低い状態が維持される。このため、オイルアップの発生が抑制され、従来構成の呼吸栓を備えた圧縮機でみられたような、潤滑油の加速度的な吸い上げによる潤滑油の消費、吸込みフィルタの汚損やこれに伴う吸込み負圧の増大という悪循環が防止される。また、オイルアップの抑制により、クランク室21からの吸い上げ油分に由来する、吐き出し流路における炭化物堆積も防止される。
As described above, in the
なお、図7A及び図7Bにおいては、呼吸栓27及び呼吸栓127の流体流出側の端部が、チューブ29により吸込み室23aに接続されている構成を例に説明したが、呼吸栓の流体流出側の端部が外気側に開放されて設けられた構成の場合にも、上記と同様のことがいえる。
7A and 7B, an example in which the end of the
ずなわち、従来構成の呼吸栓127の流体流出側端部が、外気側に開放されて設けられた場合には、無負荷運転時にシリンダ22内から吸込み孔34aを通って吸込み室23aに吹き返され、吸込みフィルタ26を通過して往復動圧縮機10の外部へ放出された吹き返し空気は、クランク室21の内圧が大気圧より低くなると、外気とともに呼吸栓127を介してクランク室21内に流入し、クランク室21の内圧を上昇させる。これにより、オイルアップが生じ易くなる。
In other words, when the fluid outlet side end portion of the
これに対し、図2Bに示すように、逆止機能を有する呼吸栓27の流体流出側端部が、外気側に開放されて設けられた場合には、クランク室21内への気体の流路は遮断される。このため、クランク室21の内圧が負圧になっても、シリンダ22からの吹き返し空気を含む外気は、クランク室21内には流入せず、クランク室21の内圧は低い状態が維持される。
On the other hand, as shown in FIG. 2B, when the fluid outflow side end of the
次に、図3Aに示す呼吸栓27について、安価かつ効率的に製造可能な具体的な構成について説明する。
Next, a specific configuration that can be manufactured inexpensively and efficiently for the
図9Bは、従来の呼吸栓402の内部構造を説明するための概略断面図である。図9Bに示す呼吸栓402は、クランク室21に嵌合されるプラグ42と、プラグ42の開放端を閉鎖するキャップ41と、プラグ42とキャップ41とで形成される絞り流路402aに収容される球弁43とを有している。球弁43は、弁機能をなすものであり、呼吸栓402の内部空間には、球弁43の浮上量を規制するため、プラグ42とキャップ41との接合部の一端から他端側にかけて、弁受46が架設されている。弁受46には、連通孔46aが設けられており、球弁43が浮上して開弁するときには、弁受46により球弁43の浮上量が規制されるとともに、プラグ42の流路42aから流入した流体は、弁受46の連通孔46aを通過して、キャップ41の流路45に流入できるように構成されている。
FIG. 9B is a schematic cross-sectional view for explaining the internal structure of a conventional
図9Bに示す呼吸栓402は、逆止弁としての機能は得られるものの、プラグ42、キャップ41に加え、弁受46を別途設ける必要があることから、部品点数が多くなり、製造工程における工数が多くなるという不具合がある。
Although the
図9Aは、逆止弁機能を有する呼吸栓401の内部構造を説明するための概略断面図である。なお、図9Aにおいては、図9Bに示す呼吸栓402と共通する構造については同一の符号を付し、その説明を省略する。
FIG. 9A is a schematic cross-sectional view for explaining the internal structure of a
呼吸栓401の内部には、キャップ41とプラグ42によりすり鉢状の絞り流路401aが形成されており、この絞り流路401a内に球弁43が収容されている。キャップ41には、絞り流路401aに対する対向面の中央に、突起44が設けられている。突起44は、球弁43の浮上量を規制するためのものであり、キャップ41の突起44の側方には、流路45が設けられている。流路45は、キャップ41とプラグ42との嵌合時において、その中心軸が、プラグ42の流路42aの中心軸に対して偏心して位置するように設けられている。
Inside the
なお、キャップ41の流路45は大気側に解放されていてもよいし、シリンダヘッド23の吸込み室23aに連結されていてもよい。
The
図9Aに示す呼吸栓401は、球弁43が浮上して開弁するときには、球弁43の浮上量が突起44により規制されるとともに、流路45が、流路42aの中心軸から偏心した位置に中心軸を有するように形成されていることで、全開状態においても、流路45が球弁43により閉塞されず、流路45への流体の流入口が確実に確保される。このため、逆止機能を得られる呼吸栓を、少ない部品点数で構成することができる。
In the
なお、球弁43の浮上量を規制する手段としては、図9Aで示した構造の他に、例えば図10に示す呼吸栓403のように、キャップ41とプラグ42とで形成される内部空間に対する対向面側に、非軸対称形状に形成した突起47を設けることも可能である。非軸対称形状の突起47を形成した場合には、キャップ41の流路45は、その中心軸が、プラグ42の流路42aの中心軸と一致するように設けても、流路45への流体の流入口は確保される。
In addition to the structure shown in FIG. 9A, as a means for regulating the flying height of the
ただし、キャップ41とプラグ42を、樹脂やゴムなどを金型成型して形成する場合を考慮すると、呼吸栓は、図9Aに示す構造のキャップ41とプラグ42により構成することで、安価かつ効率的な製造が可能となる。
However, considering the case where the
図11は、図9Aに示す呼吸栓のキャップ41を金型成型するときの動作例を説明するための概略図である。図11において、キャップ41の流路45側部分を成型する上側金型81とクランク室21側部分を成型する下側金型82とは、成型ねじで嵌合するように構成されており、上面側金型81と下面側金型82とで形成された空間84に、ゴムやその他の樹脂を注入することで、キャップ41が成型される。
FIG. 11 is a schematic diagram for explaining an operation example when the
なお、図11中83は、キャップ41の流路45を形成するための管であり、上側金型81の上方から、管83を内部空間84に挿し込み、その端部83aを下側金型82の上面に密接させた状態で、管83の内部空間を除く内部空間84にゴム等の樹脂を注入する。これにより、キャップ41内に、流路45が形成される。
11, 83 is a tube for forming the
図11において、内部空間84に注入された樹脂等が固化した後、下面側金型82を、図11中矢印に示す方向に回してねじ抜きすることで、内部空間84内に形成されたキャップ41が、上側金型81、下側金型82から分離される。このように、成型ねじによる金型成型でキャップ41やプラグ42を成型することで、安価にかつ効率的に呼吸栓を製造することが可能となる。
In FIG. 11, after the resin or the like injected into the
一方、図10に示す構造では、キャップ41を金型成型する場合、キャップ41の中心軸に対して非軸対称形状に形成された突起47により、ねじ回転が妨害されることから、図10に示す形状のキャップ41を、ねじ成型による金型成型で形成することは、実質上不可能である。このため、図10に示す形態のキャップ41を金型成型するときは、例えば上面側金型81と下面側金型82とを、別途用意した固定部材により固定したうえで、上側金型81と下側金型82間に形成された内部空間に樹脂等を注入する必要がある。
On the other hand, in the structure shown in FIG. 10, when the
以上より、呼吸栓としては、図9Aに示すように、球弁43の浮上量を、キャップ41の中央に設けた突起44により規制するとともに、キャップ41の流路45を、プラグ42の流路42aの中心軸より偏心させて設けるようにすることで、全体として簡素な構成でかつ安価に金型成型を行うことが可能となる。
As described above, as a respiratory plug, as shown in FIG. 9A, the flying height of the
次に、本発明の第2の実施形態について説明する。
第2の実施形態は、シリンダ22、シリンダヘッド23及びピストン25からなる気筒が、クランク室21に対して複数設けられた、多気筒式の往復動圧縮機に係るものである。
Next, a second embodiment of the present invention will be described.
The second embodiment relates to a multi-cylinder reciprocating compressor in which a plurality of cylinders including a
図12は、クランク室21に対して二体の気筒が設けられた二気筒式の往復動圧縮機の圧縮機本体1の内部構造を示す概略断面図である。図12において、図2Aに示す圧縮機本体1の各部と共通する構造については同一の符号を付し、その説明は省略する。なお、図12においては、左右の気筒の行程容積が等しい単段圧縮機を例に説明するが、本発明の往復動圧縮機は必ずしも単段圧縮機に限られず、気筒の行程容積がそれぞれ異なる多段圧縮機であってもよい。
FIG. 12 is a schematic cross-sectional view showing the internal structure of the compressor body 1 of a two-cylinder reciprocating compressor in which two cylinders are provided for the
図12に示すように、圧縮機本体1のクランク室21には、図12中下方側から鉛直方向に突出するシリンダ22Lと、図12中上方側から鉛直方向に突出するシリンダ22Rが設けられており、各シリンダ22L、22R内には、それぞれピストン25L、25Rが設けられている。
As shown in FIG. 12, the
図12に示す圧縮機本体1においては、各ピストン25L、25Rは、クランク軸24の回転に対して90度の位相を持って往復動するように構成されている。なお、ピストンの往復動の位相は各機器によって適宜選択されるものであり、図12に示す構成は、その一例を示すものである。
In the compressor body 1 shown in FIG. 12, the
シリンダ22L、22Rには、それぞれの開放端側を閉鎖するシリンダヘッド23L、23Rが設けられており、ピストン25L、25Rのシリンダヘッド23L、23R側には、それぞれピストンリング25La、25Raが嵌合されている。
The
ピストン25Lのクランク室21側の端部には、ピストン25Lを支持する連接棒30Lが、ピストン25Rのクランク室21側の端部には、ピストン25Rを支持する連接棒30Rが、それぞれ設けられており、連接棒30Rの大端部には、油掻き30Raが設けられている。クランク室21の中央には、連接棒30L、30Rに連結された状態で、クランク軸24が回転可能に支持されている。
A connecting
圧縮機本体1は、圧縮機プーリ4が図12中矢印で示す方向に回転するときを正とする仕様とされており、圧縮機プーリ4が正回転するときに圧縮機本体1側へ冷却風を吹き付けられるように、圧縮プーリ4内には、回転羽根が角度調整されて設けられている。なお、圧縮機プーリ4の正回転の方向は、各圧縮機によって適宜設定されるものであり、図12中矢印で示す方向と逆の方向を正回転とする仕様を採用することも可能である。
The compressor main body 1 is set to have a positive specification when the
シリンダヘッド23L、23R内部は、隔壁23Lc、23Rcにより、シリンダ22L、22R内に吸い込まれる流体が外部から流入する吸込み室23La、23Raと、シリンダ22L、22R内で圧縮された流体が吐出される吐出し室23Lb、23Rbとに隔離されており、吸込み室23La、23Raには、吸込み側端部に吸込みフィルタ26L、26Rが設けられている。
クランク室21内のクランク軸24が回転すると、連接棒30L、30Rが回転駆動されて、シリンダ22L、22R内に設置されたピストン25L、25Rが、それぞれ鉛直方向に往復動する。その結果として、シリンダ22L、22R外部から吸込みフィルタ26L、26Rを介して吸込み室23La、23Raに流入した流体が、シリンダ22L、22R内に吸引され、圧縮された後、吐出し室23Lb、23Rbに吐出される。吸込み室23La、23Raには、第1の実施形態と同様、それぞれアンローダ機構28L、28Rが設けられている。
When the
図12において、シリンダ22L、22Rの端面には、シリンダ22L、22Rとシリンダヘッド23L、23Rとの間に挟持されるように、弁座板31L、31Rが設けられている。弁座板31L、31Rには、シリンダヘッド23L、23Rの吸込み室23La、23Raに連通する吸込み孔34La、34Raと、吐出し室23Lb、23Rbに連通する吐出し孔34Lb、34Rbとが設けられており、弁座板31L、31Rのシリンダ22L、22R側には、吸込み孔34La、34Raを開閉する吸込み弁板32La、32Raが、弁座板31L、31Rのシリンダヘッド23L、23R側には、吐出し孔34Lb、34Rbを開閉する吐出し弁板32Lb、32Rbが、それぞれ設けられている。クランク軸24の回転に伴い連接棒30L、30Rが回転駆動されて、ピストン25L、25Rが上下動すると、シリンダ22L、22R内部の圧力が変動し、吸込み弁板32La、32Ra又は吐出し弁板32Lb、32Rbが開閉する。
In FIG. 12,
クランク室21内には、図示しないが、第1の実施形態と同様潤滑油が貯留されており、クランク軸24の回転に伴い、連接棒30Rが往復動すると、連接棒30Rの大端部に設けられた油掻き30Raにより、潤滑油の油面が掻き上げられる。
Although not shown in the drawing, lubricating oil is stored in the
図12に示す二気筒式の往復動式圧縮機においても、シリンダ22L、22Rの上下動に伴い、ピストンリング25La、25Raとシリンダ22L、22Rとの間の隙間から漏れ出すブローバイがクランク室21に溜り、クランク室21の平均圧力が上昇する。このため、クランク室21には、第1の実施形態と同様、クランク室21内の気体を外部に排出するため、逆止機能を有する呼吸栓27が設けられている。
Also in the two-cylinder reciprocating compressor shown in FIG. 12, blow-by leaking from the gap between the piston rings 25La, 25Ra and the
呼吸栓27は、第1の実施形態で説明したのと同様の構成のものを採用することができ(図3A、図4、図6、図9A等参照。)、流体流出側端部にはチューブ29が接続されており、チューブ29の他端側は、シリンダヘッド23Lの吸込み室23Laに接続されている。
The breathing plug 27 can employ the same configuration as that described in the first embodiment (see FIGS. 3A, 4, 6, 9A, etc.). The
二気筒式の往復動式圧縮機では、クランク室21に対して二体の気筒が設けられていることから、クランク室21に対して一体の気筒が設けられた単気筒式の往復動式圧縮機(図2A参照。)と比較して、ブローバイ量が多く、クランク室21内圧の平均値が高くなりやすい。このため、多気筒式の圧縮機においては、クランク室21内の気体をより効率的に排出する機構が求められる。
In the two-cylinder reciprocating compressor, since two cylinders are provided for the
呼吸栓27の開放端をチューブ29によりシリンダヘッド23の吸込み室23aに接続する場合、クランク室21内の空気を効率的に排出するためには、クランク室21内空気の排出時点において、チューブ29の接続先である吸込み室23aの内圧が、クランク室21の内圧以下となっていることが必要であり、両者間の内圧差が大きいほど、効率的な排出が可能である。このため、シリンダヘッド23を複数有する圧縮機本体1においては、呼吸栓27に接続するチューブ29の他端側の接続先として、いずれのシリンダヘッド23の吸込み室23aを選択するかが重要となる。
When the open end of the
図12に示す圧縮機本体1を備えた往復動圧縮機10の運転時における、クランク角度とピストン25L(左気筒)及び25R(右気筒)のピストン変位との相関関係を図13のグラフに示し、クランク角度と、クランク室21内圧、吸込み室23La内圧、及び吸込み室23Ra内圧との関係を図14のグラフに示す。
The graph of FIG. 13 shows the correlation between the crank angle and the piston displacements of the
図13に示すように、ピストン25L,25Rは、それぞれ90度の位相を以て変位しており、クランク室21の容積は、ピストン25R(右気筒)が下死点を迎えるクランク角度(270度)からピストン25L(左気筒)が下死点を迎えるクランク角度(360度)までの範囲の中間である、315度のクランク角度において最小容積となる。このようにクランク室21が最小容積を示すクランク角度(315度)のとき、クランク室21の内圧は最大値を示している(図14参照。)。
As shown in FIG. 13, the
一方、吸込み室23La、23Raの内圧は、図14に示すように、それぞれ、各シリンダ22L、22Rが吸込み工程のときに負圧を示している。各吸込み室23La、23Raの内圧は、位相差の関係から、それぞれ異なるタイミングで内圧の最小値を示している。
On the other hand, as shown in FIG. 14, the internal pressures of the suction chambers 23La and 23Ra are negative when the
このうち、吸込み室23Laの左気筒は、クランク角度が180度のときに吸込み工程に入っており、クランク室21の内圧が最大値となる315度の時点では、吸込み室23Laの内圧は負圧を示している。
また、吸込み室23Laは、その内圧が最小となるクランク角度(270度付近)と、クランク室21の内圧が最大値となるクランク角度(315度)との差がわずか50度程度であり、クランク室21の内圧が最大値を示すとき、吸込み室23Laは最小値に近い内圧を示している。すなわち、クランク室21の内圧の山(最大値)は、左気筒の吸込み室23Laの内圧の谷(最小値)とほぼ重なるように現れており、クランク室21の内圧が最大値を示す時点(315度)において、クランク室21と吸込み室23La間には、大きな内圧差が生じている。
Of these, the left cylinder of the suction chamber 23La is in the suction process when the crank angle is 180 degrees, and at the time when the internal pressure of the
Further, the suction chamber 23La has a difference between the crank angle at which the internal pressure is minimum (near 270 degrees) and the crank angle (315 degrees) at which the internal pressure of the
一方、吸込み室23Raの右気筒は、クランク角度が90度のときに吸込み工程に入っており、クランク室21の内圧が最大値となる315度の時点では、既に圧縮工程に入っている。このため、このときの吸込み室23Laの内圧は負圧でない。
また、吸込み室23Raは、その内圧が最小となるクランク角度(180度付近)と、クランク室21の内圧が最大値となるクランク角度(315度)との差が130度程度あり、吸込み室23Laの場合より、その角度差が大きくなっている。すなわち、クランク室21の内圧の山(最大値)は、吸込み室23Raの内圧の谷(最小値)とは重ならず、クランク室21が最大値を示す時点(315度)において、クランク室21と吸込み室23Ra間の内圧差は、必ずしも大きくない。
On the other hand, the right cylinder of the suction chamber 23Ra has entered the suction process when the crank angle is 90 degrees, and has already entered the compression process at the time of 315 degrees when the internal pressure of the
Further, the suction chamber 23Ra has a difference between the crank angle at which the internal pressure is minimum (around 180 degrees) and the crank angle (315 degrees) at which the internal pressure of the
以上図13及び図14に示す結果から、図12に示す往復動圧縮機においては、呼吸栓27に接続したチューブ29の他端を、右気筒の吸込み室23Raに接続した場合よりも、左気筒の吸込み室23Laに接続した方が、クランク室21内のブローバイを効率的に排出することができ、クランク室21の内圧を低く維持することが可能となる。
From the results shown in FIGS. 13 and 14, in the reciprocating compressor shown in FIG. 12, the left cylinder is more than the case where the other end of the
呼吸栓27に接続したチューブ29の他端を、右気筒の吸込み室23Raに接続した場合、クランク室21の内圧が最大であるときには、吸込み室23Raの内圧は負圧でなく、クランク室21内の空気を効率的に排出するのは困難である。また、クランク室21内部の空気を呼吸栓27を介して排出するためには、吸込み室23Raの内圧がクランク室21の内圧以下となっている必要があるが、吸込み室23Raの内圧が最小値を示す時点(180度)では、クランク室21の内圧は上昇途中であり、クランク室21内にはブローバイが溜まっておらず、内部空気を外部に排出するのに十分な水準には至っていない状態である。
When the other end of the
以上の検討結果から、呼吸栓27の接続先として、複数の気筒の吸込み室を選択できる場合、その接続先としては、ピストン25が吸込み工程に入るクランク角度が、クランク室21内容積が最小容積となるクランク角度に最も近い気筒の吸込み室23aを選択することで、多気筒式の往復動圧縮機においても、クランク室21内の空気の効率的な排出が可能となる。これにより、クランク室21の内圧が低く維持され、ピストン25の往復動に伴うオイルアップが防止された構成とすることができる。
From the above examination results, when a suction chamber of a plurality of cylinders can be selected as the connection destination of the
なお、クランク室21の容積変動分をΔVとしたとき、クランク室21の容積変動とクランク軸24の回転角度との関係は、以下の式(1)により示される。
When the volume variation of the
上記式(1)において、rはクランク半径、θはクランク角度、φは位相、Dはシリンダ径を示しており、添え字のL、Rは、それぞれ左気筒及び右気筒を意味する。 In the above formula (1), r represents the crank radius, θ represents the crank angle, φ represents the phase, D represents the cylinder diameter, and the subscripts L and R represent the left cylinder and the right cylinder, respectively.
上記式(1)により、ΔVが最小値を示すクランク角度を算出し、このクランク角度と最も近いクランク角度において、ピストン25が吸込み工程に入る気筒の吸込み室を、呼吸栓27の接続先として選択すればよい。
Using the above formula (1), calculate the crank angle at which ΔV has the minimum value, and select the suction chamber of the cylinder in which the
なお、図12で示すような、単段圧縮を行う二気筒式の往復動圧縮機では、呼吸栓27の接続先は、上記した手法に基づき、クランク室21内の空気を効率的に排出できる気筒を自由に選択することが可能であるが、多段圧縮を行う圧縮機の場合には、呼吸栓27の接続先としては、二段目以降の気筒を選択することはできず、大気の吸込みが行われる気筒を選択することが必要である。二段目以降の気筒に呼吸栓27を接続すると、この気筒からクランク室21内に中間圧力が流入するおそれがあるためである。したがって、多段圧縮式の圧縮機に対して本実施形態を適用する場合には、圧縮機本体の回転方向や、大気の吸込みを行う気筒の設置個所等について、上記した事情を考慮し、適宜調整して設計する必要がある。
In the two-cylinder reciprocating compressor that performs single-stage compression as shown in FIG. 12, the connection destination of the
なお、図12においては、クランク室21にシリンダ22が二体接続された二気筒式の往復動圧縮機10の構造を示しているが、本発明は必ずしもこのような構成に限られず、例えば図15に示すように、クランク室21に気筒が三体以上の接続された多段式の圧縮機に適用することも可能である。この場合、クランク室21の容積変動分ΔVは、次式(2)で表される。
12 shows the structure of a two-
上記式(2)においては、上記式(1)と同様、rはクランク半径、θはクランク角度、φは位相、Dはシリンダ径を示しており、また添え字のiは、気筒の種類を意味している。 In the above formula (2), as in the above formula (1), r represents the crank radius, θ represents the crank angle, φ represents the phase, D represents the cylinder diameter, and the subscript i represents the cylinder type. I mean.
上記式(2)により、ΔVが最小値を示すクランク角度を算出し、このクランク角度と最も近いクランク角度において、ピストン25が吸込み工程に入る気筒の吸込み室を、呼吸栓27の接続先として選択すればよい。
Using the above equation (2), calculate the crank angle at which ΔV has the minimum value, and select the suction chamber of the cylinder in which the
本発明に係る往復動圧縮機は、主に空気等の気体を圧縮することが可能であるが、圧縮処理が可能な流体としては、必ずしも空気に限定されず、種々の流体の圧縮に適用することが可能である。 The reciprocating compressor according to the present invention can mainly compress a gas such as air, but the fluid that can be compressed is not necessarily limited to air and is applied to compression of various fluids. It is possible.
1…圧縮機本体、2…電動機、3…タンク、4…圧縮機プーリ、5…電動機プーリ、6…伝動ベルト、10…往復動圧縮機、21…クランク室、22、22L、22R…シリンダ、23、23L、23R…シリンダヘッド、23a、23La、23Ra…吸込み室、23b、23Lb、23Rb…吐出し室、23c、23Lc、23Rc…隔壁、24…クランク軸、25、25L、25R…ピストン、25a、25La、25Ra…ピストンリング、26、26L、26R…吸込みフィルタ、27、401、402、403…呼吸栓、127…従来構成の呼吸栓、27a、401a、402a…絞り流路、
27b、43…球弁、27c…リード弁、27d…フロート、28、28L、28R…アンローダ機構、29…チューブ、30、30L、30R…連接棒、30a、30Ra…油掻き、31、31L、31R…弁座板、32a、32La、32Ra…吸込み弁板、32b、32Lb、32Rb…吐出し弁板、34a、34La、34Ra…吸込み孔、34b、34Lb、34Rb…吐出し孔、41…キャップ、42…プラグ、42a、45…流路、44…突起、46…弁受、46a…連通孔、47…突起、81…上側金型、82…下側金型、83…管、84…内部空間
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Compressor body, 2 ... Electric motor, 3 ... Tank, 4 ... Compressor pulley, 5 ... Electric motor pulley, 6 ... Transmission belt, 10 ... Reciprocating compressor, 21 ... Crank chamber, 22, 22L, 22R ... Cylinder, 23, 23L, 23R ... Cylinder head, 23a, 23La, 23Ra ... Suction chamber, 23b, 23Lb, 23Rb ... Discharge chamber, 23c, 23Lc, 23Rc ... Bulkhead, 24 ... Crankshaft, 25, 25L, 25R ... Piston, 25a , 25La, 25Ra ... piston ring, 26, 26L, 26R ... suction filter, 27, 401, 402, 403 ... breathing plug, 127 ... conventional breathing plug, 27a, 401a, 402a ... throttle flow path,
27b, 43 ... ball valve, 27c ... reed valve, 27d ... float, 28, 28L, 28R ... unloader mechanism, 29 ... tube, 30, 30L, 30R ... connecting rod, 30a, 30Ra ... oil scraping, 31, 31L, 31R ... Valve seat plate, 32a, 32La, 32Ra ... Suction valve plate, 32b, 32Lb, 32Rb ... Discharge valve plate, 34a, 34La, 34Ra ... Suction hole, 34b, 34Lb, 34Rb ... Discharge hole, 41 ... Cap, 42 ... Plug, 42a, 45 ... Flow path, 44 ... Protrusion, 46 ... Valve, 46a ... Communication hole, 47 ... Protrusion, 81 ... Upper mold, 82 ... Lower mold, 83 ... Pipe, 84 ... Internal space
Claims (5)
前記シリンダの端部を閉鎖するシリンダヘッドと、
前記ピストンを支持する連接棒と、
前記連接棒端部を回転駆動するクランク軸と、
前記クランク軸を回転可能に支持するクランク室と、を有しており、
前記シリンダヘッド内に外気吸込み流路を形成する吸込み室と前記シリンダとを連通する連通孔を開いた状態に保持して、運転状態を負荷運転状態から無負荷運転状態に切り替えるアンローダ機構を有し、
前記クランク室には、該クランク室からの流体の流出を許容し、該クランク室への流体の流入を阻止する逆止弁が設けられていることを特徴とする往復動圧縮機。 A piston that reciprocates in the cylinder;
A cylinder head for closing an end of the cylinder;
A connecting rod for supporting the piston;
A crankshaft for rotationally driving the end of the connecting rod;
A crank chamber that rotatably supports the crankshaft,
An unloader mechanism that switches the operation state from a load operation state to a no-load operation state by holding a communication hole that communicates the suction chamber that forms an outside air suction passage in the cylinder head and the cylinder is provided. ,
A reciprocating compressor characterized in that the crank chamber is provided with a check valve that allows the fluid to flow out of the crank chamber and prevents the fluid from flowing into the crank chamber.
前記気筒に設けられた各吸込み室のうち、前記ピストンが吸込み工程に入るクランク回転角度が、前記クランク室内容積が最小となるクランク回転角度に最も近い気筒の吸込み室に、前記逆止弁の流体流出側端部が接続されていることを特徴とする請求項3に記載の往復動圧縮機。 A plurality of cylinders having the cylinder, the piston, and the cylinder head are provided for the crank chamber;
Among the suction chambers provided in the cylinder, the crank rotation angle at which the piston enters the suction process is closest to the crank rotation angle at which the crank chamber volume is minimized, and the check valve fluid is The reciprocating compressor according to claim 3, wherein the outflow side end is connected.
前記プラグの内部には、前記クランク室への嵌合側に向けて縮小するすり鉢状に形成された流路内に、弁体が収容されており、前記キャップに形成される流出側流路の中心軸と、前記プラグに形成される流入側流路の中心軸とが一致しないように、前記キャップに前記流出側流路が形成されていることを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項に記載の往復動圧縮機。 The check valve has a plug fitted to the crank seat side, and a cap that closes an end of the plug.
Inside the plug, a valve element is housed in a flow path formed in a mortar shape that shrinks toward the side of the crank chamber that fits into the plug chamber, and an outflow side flow path formed in the cap. The said outflow side flow path is formed in the said cap so that a central axis and the central axis of the inflow side flow path formed in the said plug may not correspond. 2. A reciprocating compressor according to item 1.
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