JP2016053474A - Method for evaluating mechanical property of rubber/cord composite - Google Patents
Method for evaluating mechanical property of rubber/cord composite Download PDFInfo
- Publication number
- JP2016053474A JP2016053474A JP2014178358A JP2014178358A JP2016053474A JP 2016053474 A JP2016053474 A JP 2016053474A JP 2014178358 A JP2014178358 A JP 2014178358A JP 2014178358 A JP2014178358 A JP 2014178358A JP 2016053474 A JP2016053474 A JP 2016053474A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cord
- rubber
- metal
- strain
- stress
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims abstract description 25
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 59
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 59
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 claims abstract description 16
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 8
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 1
- 238000004073 vulcanization Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Description
本発明は、金属コードとその表面に接着されるゴムとの間の界面における剛性を考慮したゴム・コード複合体の機械的特性の評価方法に関する。 The present invention relates to a method for evaluating mechanical properties of a rubber-cord composite in consideration of rigidity at an interface between a metal cord and rubber adhered to the surface thereof.
近年、コンピュータを用いて、タイヤの走行状態を解析するシミュレーション方法が種々提案されている(例えば、特許文献1参照)。このシミュレーション方法では、シミュレーション用のタイヤモデルを如何に実際のタイヤに近づけて作成するかが重要であり、そのためにはタイヤの構成要素となるゴム・コード複合体の機械的特性を把握しておくことが必要となる。 In recent years, various simulation methods for analyzing the running state of a tire using a computer have been proposed (see, for example, Patent Document 1). In this simulation method, it is important how to create a tire model for simulation close to the actual tire, and for that purpose, grasp the mechanical characteristics of the rubber-cord composite that is a component of the tire. It will be necessary.
例えばタイヤのトレッド部には、コーナリングパワーを高めて操縦安定性を向上させるために、複数枚(例えば2枚)のベルトプライを重ね合わせたベルト層が配されている。このベルトプライは、並列する複数本のベルトコード(金属コード)からなるコード配列体と、該コード配列体を被覆するトッピングゴムとが互いに加硫接着されたシート状のゴム・コード複合体として形成されている。 For example, a belt layer in which a plurality of (for example, two) belt plies are stacked is disposed on the tread portion of the tire in order to increase cornering power and improve steering stability. This belt ply is formed as a sheet-like rubber-cord composite in which a cord array comprising a plurality of belt cords (metal cords) arranged in parallel and a topping rubber covering the cord array are vulcanized and bonded together Has been.
他方、コーナリングパワーに影響する因子として、前記ベルト層の引張り剛性Aと、ベルトプライ間のせん断剛性Bとがあり、各剛性A、Bが高い方が、コーナリングパワーが大きくなる。ここで、前記引張り剛性Aは、ベルトコードの引張り弾性に起因し、またベルトプライ間のせん断剛性Bは、トッピングゴムのせん断弾性に起因すると考えられている。そのため従来においては、前記ベルトコードの引張り弾性およびゴムのせん断弾性によりベルト層の機械的特性が把握され、これに基づいてタイヤモデルが作成されている。 On the other hand, factors affecting the cornering power include the tensile rigidity A of the belt layer and the shear rigidity B between the belt plies. The higher the rigidity A and B, the larger the cornering power. Here, it is considered that the tensile rigidity A is caused by the tensile elasticity of the belt cord, and the shear rigidity B between the belt plies is caused by the shear elasticity of the topping rubber. Therefore, conventionally, the mechanical characteristics of the belt layer are grasped by the tensile elasticity of the belt cord and the shear elasticity of rubber, and a tire model is created based on the mechanical characteristics.
しかし本発明者の研究の結果、前記プライ間のせん断剛性Bは、ゴムのせん断弾性だけでなく、ゴムとコードとの間の界面の形状が大きく影響していることが判明した。 However, as a result of research by the present inventor, it has been found that the shear rigidity B between the plies is greatly influenced not only by the shear elasticity of rubber but also by the shape of the interface between the rubber and the cord.
具体的に説明すると、以下の通りである。図7(A)は、撚り構造1×4のベルトコードa1を有するベルト層b1の概念図であり、図7(B)は、撚り構造2/7のベルトコードa2を有するベルト層b2の概念図である。同図に誇張して示されるように、ベルトコードa1、a2の各表面には、撚りによって凹凸が生じ、この凹凸は撚り構造によって相違する。
Specifically, it is as follows. FIG. 7A is a conceptual diagram of a belt layer b1 having a belt cord a1 having a
そして、ベルトプライc、c間にせん断力qが発生した場合、この凹凸が抵抗となって作用し、凹凸の状態に応じてプライ間のせん断歪みを減少させる。即ち、せん断剛性Bを増加させる。本例の場合、ベルト層a1よりベルト層a2の方が、せん断剛性Bが大きい。 When a shearing force q is generated between the belt plies c and c, the unevenness acts as a resistance, and the shear strain between the plies is reduced according to the unevenness state. That is, the shear rigidity B is increased. In this example, the shear rigidity B is greater in the belt layer a2 than in the belt layer a1.
このように、プライ間のせん断剛性Bは、ゴムとコードとの間の界面の形状に影響を受ける。従って、タイヤモデルを作成する場合、前記界面の形状に起因する剛性(以下、「界面剛性」という場合がある。)を考慮することが重要であり、そのためには、界面剛性を考慮したせん断剛性を評価する方法が望まれる。 Thus, the shear rigidity B between the plies is affected by the shape of the interface between the rubber and the cord. Therefore, when creating a tire model, it is important to consider the rigidity due to the shape of the interface (hereinafter sometimes referred to as “interface rigidity”), and for that purpose, shear rigidity considering the interface rigidity. A method for evaluating the above is desired.
本発明は、シミュレーション方法におけるタイヤモデルの作成に好適に採用でき、金属コードとその表面に接着されるゴムとの間の界面剛性を考慮したせん断剛性を簡易に評価しうるゴム・コード複合体の機械的特性の評価方法を提供することを課題としている。 INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention is a rubber-cord composite that can be suitably used for creating a tire model in a simulation method and can easily evaluate the shear rigidity in consideration of the interface rigidity between the metal cord and the rubber bonded to the surface thereof. It is an object to provide a method for evaluating mechanical properties.
本発明は、並列する複数本の金属コードからなるコード配列体と、このコード配列体を被覆するゴムとが互いに接着されたゴム・コード複合体の機械的特性の評価方法であって、
前記ゴム・コード複合体のサンプル片を用い、該サンプル片内で隣り合う金属コードのうちの一方である第1の金属コードを長さ方向一方側に、かつ他方である第2の金属コードを長さ方向他方側に引っ張り、そのときの第1、第2の金属コード間のせん断方向の歪みγと、せん断方向の応力τとを測定する引張り試験工程、
及び前記歪みγと、応力τとに基づき、金属コード間のせん断方向の剛性を評価する評価工程とを含むことを特徴としている。
The present invention is a method for evaluating mechanical properties of a rubber-cord composite in which a cord array composed of a plurality of metal cords arranged in parallel and a rubber covering the cord array are bonded to each other,
Using the rubber-cord composite sample piece, the first metal cord, which is one of the adjacent metal cords in the sample piece, is disposed on one side in the length direction and the second metal cord is the other. A tensile test step for measuring the strain γ in the shear direction between the first and second metal cords at that time and the stress τ in the shear direction;
And an evaluation step of evaluating the rigidity in the shear direction between the metal cords based on the strain γ and the stress τ.
本発明に係る前記ゴム・コード複合体の機械的特性の評価方法では、前記評価工程は、前記応力τと歪みγとからなる応力・歪み曲線の傾き(τ/γ)を指標とすることが好ましい。 In the method for evaluating mechanical properties of the rubber-cord composite according to the present invention, the evaluation step may use an inclination (τ / γ) of a stress / strain curve composed of the stress τ and the strain γ as an index. preferable.
本発明に係る前記ゴム・コード複合体の機械的特性の評価方法では、前記指標は、歪みが10%〜20%の範囲における応力・歪み曲線の傾き(τ/γ)であることが好ましい。 In the method for evaluating mechanical properties of the rubber-cord composite according to the present invention, the index is preferably a slope (τ / γ) of a stress / strain curve in a range of strain of 10% to 20%.
本発明に係る前記ゴム・コード複合体の機械的特性の評価方法では、前記引張り試験工程では、第1の金属コードが長さ方向一方側に引っ張られ、かつその両側で隣り合う2本の第2の金属コードが長さ方向他方側に引っ張られることが好ましい。 In the method for evaluating the mechanical properties of the rubber-cord composite according to the present invention, in the tensile test step, the first metal cord is pulled to one side in the length direction and adjacent to each other on both sides. It is preferable that the 2 metal cord is pulled to the other side in the length direction.
本発明は叙上の如く、ゴム・コード複合体において、互いに隣り合う第1、第2の金属コードを、それぞれ長さ方向一方側、他方側に引っ張り、そのときの第1、第2の金属コード間のせん断方向の歪みγと、せん断方向の応力τとを測定している。そしてこの歪みγと応力τとに基づき、金属コード間のせん断方向の剛性を評価している。 As described above, according to the present invention, in the rubber-cord composite, the first and second metal cords adjacent to each other are pulled to one side and the other side in the length direction, respectively, and the first and second metals at that time are pulled. The strain γ in the shear direction between the cords and the stress τ in the shear direction are measured. Based on the strain γ and the stress τ, the rigidity in the shear direction between the metal cords is evaluated.
このように本発明では、金属コードに引張り荷重を加え、この金属コードを介してコード間のゴムにせん断変形を与えている。従って、前記せん断変形による歪みγは、金属コードとゴムとの間の界面の凹凸の影響を受けた歪みとして測定される。即ち、前記歪みγと応力τとに基づいて得られる金属コード間のせん断方向の剛性は、金属コードとゴムとの間の界面剛性が考慮された剛性として評価することができる。 As described above, in the present invention, a tensile load is applied to the metal cord, and the rubber between the cords is subjected to shear deformation through the metal cord. Therefore, the strain γ due to the shear deformation is measured as a strain affected by the unevenness of the interface between the metal cord and the rubber. That is, the rigidity in the shear direction between the metal cords obtained based on the strain γ and the stress τ can be evaluated as the rigidity considering the interface rigidity between the metal cord and the rubber.
この剛性は、例えばベルトプライ間のせん断剛性に適用しうる。即ち、この評価方法によって得た結果は、シミュレーションで使用されるタイヤモデルのベルト層を規定するための値として好適に採用しうる。そしてこれにより、タイヤモデルを実際のタイヤにより近づけて作成することが可能となり、シミュレーションによる解析精度を向上させることができる。 This stiffness can be applied to the shear stiffness between belt plies, for example. That is, the result obtained by this evaluation method can be suitably used as a value for defining the belt layer of the tire model used in the simulation. As a result, the tire model can be created closer to the actual tire, and the analysis accuracy by simulation can be improved.
なお本発明の評価方法は、ゴム・コード複合体を具えるタイヤ以外の種々なゴム・コード構造体のシミュレーション方法にも好適に適用しうる。 The evaluation method of the present invention can also be suitably applied to various rubber / cord structure simulation methods other than a tire having a rubber / cord composite.
以下、本発明の実施の形態について、詳細に説明する。
図1は、本発明の評価方法によって評価させるゴム・コード複合体1のサンプル片2を示す斜視図である。図1に示されるように、ゴム・コード複合体1は、並列する複数本の金属コード3からなるコード配列体3Rと、このコード配列体3Rを被覆するゴム4とを具えるシート状をなし、金属コード3とゴム4とは加硫によって接着されている。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail.
FIG. 1 is a perspective view showing a
本例のゴム・コード複合体1は、タイヤのシミュレーション方法においてベルト層をモデル化するために用いられる。そのため、前記金属コード3としてベルトコードが採用され、かつゴム4としてベルト層のトッピングゴムが採用されるとともに、金属コード3、3のコード中心間距離Pとして、ベルトプライ間におけるコード中心間距離が適用される。
The
前記サンプル片2は、本例では、ゴム4中に3本の金属コード3が埋設された矩形状の切断片として形成される。詳しくは、本例のサンプル片2では、中央の金属コード3である第1の金属コード3Aは、その長さ方向一端側に、ゴム4からの露出長さが大なチャック用の長露出部分3A1を具える。また第1の金属コード3Aの両側で隣り合う金属コード3である第2の金属コード3B、3Bは、その長さ方向他端側に、ゴム4からの露出長さが大なチャック用の長露出部分3B1を具える。特に限定されないが、本例のサンプル片2は、厚さTが約1.2mm程度、長さLが5.0mm程度に設定されている。
In this example, the
このようなサンプル片2は、予め加硫成形されたシート状のゴム・コード複合体1から切り出して形成することができる。しかし、3本の金属コード3からなるコード配列体3Rの表裏に未加硫のゴムシートを重ね合わせ、しかる後それを加圧加熱することで直接サンプル片2を形成することもできる。
Such a
次に、本発明の評価方法では、前記サンプル片2を用いた引張り試験工程、及びそのとき測定される歪みγと応力τとに基づき金属コード3、3間のせん断方向の剛性を評価する評価工程とを含む。
Next, in the evaluation method of the present invention, the tensile test process using the
前記引張り試験工程では、図2(A)、(B)に示されるように、第1の金属コード3Aを長さ方向一方側に、かつ第2の金属コード3Bを長さ方向他方側に引っ張る引張り試験を行う。そしてこの引張り試験において、第1、第2の金属コード3A、3B間のせん断方向の歪みγ(図3に示す)と、せん断方向の応力τとを測定する。
In the tensile test step, as shown in FIGS. 2A and 2B, the
前記歪みγは、次式(1)で定義される。図3に示すように、式中のΔLはゴム4の引張り方向(長さ方向)の変位量を意味し、Wはコード3、3間のゴム4の巾を意味する。巾Wは厳密には、図2(B)に示すように、金属コード3を囲む外接円間の距離で示される。
γ=ΔL/W −−−(1)
The distortion γ is defined by the following equation (1). As shown in FIG. 3, ΔL in the equation means the amount of displacement of the rubber 4 in the tension direction (length direction), and W means the width of the rubber 4 between the
γ = ΔL / W --- (1)
また前記応力τは、次式(2)で定義される。式中のQは、引張り荷重を意味し、Tはサンプル片2の厚さを意味し、Lはサンプル片2の長さを意味する。
τ=Q/(T×L) −−−(2)
The stress τ is defined by the following equation (2). Q in the formula means a tensile load, T means the thickness of the
τ = Q / (T × L) --- (2)
従って、引張り試験において、前記変位量ΔL及び引張り荷重Qを測定することにより、そのときの歪みγと応力τとを求めることができる。なお本例の如く、1本の第1の金属コード3Aと、その両側の2本の第2の金属コード3Bとを引っ張ることで、モーメントの発生を抑制でき、変位量ΔL及び引張り荷重Qの測定精度を高めることができる。
Therefore, by measuring the displacement amount ΔL and the tensile load Q in the tensile test, the strain γ and the stress τ at that time can be obtained. As in this example, by pulling one
図4に、前記引張り試験で使用する引張り試験機10の一例が概念的に示される。引張り試験機10は、前記第1の金属コード3Aの長露出部分3A1をクランプする第1のクランプ具11Aと、第2の金属コード3Bの長露出部分3B1をクランプする第2のクランプ具11Bとを具え、第1のクランプ具11Aは、第2のクランプ具11Bに対して、コードの長さ方向に相対移動可能に支持される。本例では、第2のクランプ具11Bが支持台12に固定され、かつ第1のクランプ具11Aが、昇降台13に取り付く場合が示される。なお前記昇降台13は、本例では、例えばボールネジ軸14A及び案内ガイド14B等を含む周知の駆動手段14を介して昇降移動しうる。また引張り試験機10には、前記引張り荷重Qを検出するロードセル等の荷重センサ、及び長さ方向の変位量ΔLを測定する変位センサが配される。引張り試験機10として、種々の構造のものが好適に採用しうる。
FIG. 4 conceptually shows an example of the
次に、前記評価工程では、前記歪みγと応力τとに基づき、金属コード3、3間のせん断方向の剛性を評価する。具体的には、引張り荷重Qを徐々に変化させ、そのときの応力τと歪みγとのデータから、例えば図5に示すような応力・歪み曲線Kを求める。そしてこの応力・歪み曲線Kの傾き(τ/γ)を指標として、せん断方向の剛性を評価する。当然ではあるが、前記応力・歪み曲線Kを実際に描く必要はなく、本例には、例えばコンピュータ内の演算処理により応力τと歪みγとのデータから傾き(τ/γ)を直接的に得ることも含まれる。
Next, in the evaluation step, the rigidity in the shear direction between the
前記指標は、歪みγが10%〜20%の範囲における応力・歪み曲線Kの傾き(τ/γ)であることが好ましい。上記範囲は、傾き(τ/γ)が安定する範囲であり、かつ実際のタイヤ走行状態においてベルトプライ間に発生しうる歪み範囲である。なお前記指標は、前記範囲内の任意の位置における傾きであっても良い。しかし、前記範囲における傾きの最大値と最小値との平均であることが好ましく、また歪みγが10%における傾きと20%における傾きとの平均であることも好ましい。 The index is preferably the slope (τ / γ) of the stress / strain curve K when the strain γ is in the range of 10% to 20%. The above range is a range in which the inclination (τ / γ) is stable, and is a strain range that can occur between the belt plies in an actual tire running state. The index may be a slope at an arbitrary position within the range. However, the average of the maximum value and the minimum value of the slope in the above range is preferable, and the strain γ is also preferably the average of the slope at 10% and the slope at 20%.
以上、本発明の特に好ましい実施形態について詳述したが、本発明は図示の実施形態に限定されることなく、種々の態様に変形して実施しうる。 As mentioned above, although especially preferable embodiment of this invention was explained in full detail, this invention is not limited to embodiment of illustration, It can deform | transform and implement in a various aspect.
図4に示す引張り試験機を用い、図1のサンプル片に対して引張り試験が実施された。実施例1のサンプル片では、撚り構造1×4の金属コードが用いられ、実施例2のサンプル片では、撚り構造2/7の金属コードが用いられている。実施例1、2ともに、金属コードの撚り構造以外は実質に同仕様であり、共通仕様は以下の通りである。
・コード中心間距離P(=0.9mm)、
・厚さT(=1.1mm)、
・長さL(=5.0mm)、
・ゴムのせん断弾性率G(=5.0MPa)
Using the tensile tester shown in FIG. 4, the tensile test was performed on the sample piece of FIG. In the sample piece of Example 1, a metal cord having a
・ Distance between cord centers P (= 0.9mm),
・ Thickness T (= 1.1mm),
・ Length L (= 5.0mm),
・ Shear modulus G of rubber (= 5.0MPa)
前記引張り試験では、引張り荷重Qが徐々に増加され、そのとき測定された引張り荷重Qと変位量ΔLとのデータから、図6に示されるように、応力・歪み曲線が求められた。同図に示されるように、撚り構造の相違により、金属コードとゴムとの間の界面に剛性差が発生し、その結果、金属コード間のせん断方向の剛性に差異が生じているのが確認できる。 In the tensile test, the tensile load Q was gradually increased. From the data of the tensile load Q and the displacement amount ΔL measured at that time, a stress / strain curve was obtained as shown in FIG. As shown in the figure, due to the difference in the twist structure, a difference in rigidity occurs at the interface between the metal cord and rubber, and as a result, it is confirmed that there is a difference in the rigidity in the shear direction between the metal cords. it can.
1 ゴム・コード複合体
2 サンプル片
3 金属コード
3A 第1の金属コード
3B 第2の金属コード
3R コード配列体
4 ゴム
K 応力・歪み曲線
1 Rubber /
Claims (4)
前記ゴム・コード複合体のサンプル片を用い、該サンプル片内で隣り合う金属コードのうちの一方である第1の金属コードを長さ方向一方側に、かつ他方である第2の金属コードを長さ方向他方側に引っ張り、そのときの第1、第2の金属コード間のせん断方向の歪みγと、せん断方向の応力τとを測定する引張り試験工程、
及び前記歪みγと、応力τとに基づき、金属コード間のせん断方向の剛性を評価する評価工程とを含むことを特徴とするゴム・コード複合体の機械的特性の評価方法。 A method for evaluating mechanical properties of a rubber-cord composite in which a cord array composed of a plurality of metal cords arranged in parallel and a rubber covering the cord array are bonded to each other,
Using the rubber-cord composite sample piece, the first metal cord, which is one of the adjacent metal cords in the sample piece, is disposed on one side in the length direction and the second metal cord is the other. A tensile test step for measuring the strain γ in the shear direction between the first and second metal cords at that time and the stress τ in the shear direction;
And an evaluation step for evaluating the rigidity in the shear direction between the metal cords based on the strain γ and the stress τ.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014178358A JP6353321B2 (en) | 2014-09-02 | 2014-09-02 | Evaluation method of mechanical properties of rubber cord composites |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014178358A JP6353321B2 (en) | 2014-09-02 | 2014-09-02 | Evaluation method of mechanical properties of rubber cord composites |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2016053474A true JP2016053474A (en) | 2016-04-14 |
JP6353321B2 JP6353321B2 (en) | 2018-07-04 |
Family
ID=55745048
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2014178358A Active JP6353321B2 (en) | 2014-09-02 | 2014-09-02 | Evaluation method of mechanical properties of rubber cord composites |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6353321B2 (en) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106442108A (en) * | 2016-09-30 | 2017-02-22 | 山东大学 | Discarded tire sheet body shearing strength testing device and method |
WO2018142691A1 (en) * | 2017-02-01 | 2018-08-09 | 栃木住友電工株式会社 | Tier |
CN108709794A (en) * | 2018-05-29 | 2018-10-26 | 青岛科技大学 | Rubber performance tests system |
CN109657337A (en) * | 2018-12-14 | 2019-04-19 | 中国航空工业集团公司西安飞机设计研究所 | A kind of bolted modeling method of Fast simulation single lap joint part |
CN109900563A (en) * | 2019-01-28 | 2019-06-18 | 绍兴文理学院 | Oversize anchor structure face shearing test method |
CN112763348A (en) * | 2020-12-29 | 2021-05-07 | 中国航空工业集团公司西安飞机设计研究所 | Method for determining allowable strain of composite material wing beam structure shear design |
CN114235607A (en) * | 2021-11-12 | 2022-03-25 | 中策橡胶集团股份有限公司 | Method and equipment for evaluating pre-crosslinking of carcass cord fabric rubber compound and computer readable carrier medium |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2020093304A (en) | 2014-04-01 | 2020-06-18 | 株式会社アマダ | Press brake mold and hemming processing method |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58209603A (en) * | 1982-04-30 | 1983-12-06 | ピレリ・コオルディナメント・プネウマティチ・ソチエタ・ペル・アツィオ−ニ | Tire |
JPH08304250A (en) * | 1995-05-11 | 1996-11-22 | Bando Chem Ind Ltd | Method for performing fatigue test on composite rubber material and test piece used for it |
JP2000304666A (en) * | 1999-04-23 | 2000-11-02 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | Measuring method for distribution of physical property near bonding interface in rubberlike elastic complex |
JP2008281429A (en) * | 2007-05-10 | 2008-11-20 | Ihi Corp | Bonding strength evaluating method of double wrap coupling |
JP2011136670A (en) * | 2009-12-29 | 2011-07-14 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | Pneumatic tire |
JP2011225057A (en) * | 2010-04-16 | 2011-11-10 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | Simulation method of tire |
JP2012185042A (en) * | 2011-03-04 | 2012-09-27 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | Simulation method and material parameter identification method |
-
2014
- 2014-09-02 JP JP2014178358A patent/JP6353321B2/en active Active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58209603A (en) * | 1982-04-30 | 1983-12-06 | ピレリ・コオルディナメント・プネウマティチ・ソチエタ・ペル・アツィオ−ニ | Tire |
JPH08304250A (en) * | 1995-05-11 | 1996-11-22 | Bando Chem Ind Ltd | Method for performing fatigue test on composite rubber material and test piece used for it |
JP2000304666A (en) * | 1999-04-23 | 2000-11-02 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | Measuring method for distribution of physical property near bonding interface in rubberlike elastic complex |
JP2008281429A (en) * | 2007-05-10 | 2008-11-20 | Ihi Corp | Bonding strength evaluating method of double wrap coupling |
JP2011136670A (en) * | 2009-12-29 | 2011-07-14 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | Pneumatic tire |
JP2011225057A (en) * | 2010-04-16 | 2011-11-10 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | Simulation method of tire |
JP2012185042A (en) * | 2011-03-04 | 2012-09-27 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | Simulation method and material parameter identification method |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106442108A (en) * | 2016-09-30 | 2017-02-22 | 山东大学 | Discarded tire sheet body shearing strength testing device and method |
WO2018142691A1 (en) * | 2017-02-01 | 2018-08-09 | 栃木住友電工株式会社 | Tier |
JPWO2018142691A1 (en) * | 2017-02-01 | 2019-11-21 | 栃木住友電工株式会社 | tire |
CN108709794A (en) * | 2018-05-29 | 2018-10-26 | 青岛科技大学 | Rubber performance tests system |
CN109657337A (en) * | 2018-12-14 | 2019-04-19 | 中国航空工业集团公司西安飞机设计研究所 | A kind of bolted modeling method of Fast simulation single lap joint part |
CN109900563A (en) * | 2019-01-28 | 2019-06-18 | 绍兴文理学院 | Oversize anchor structure face shearing test method |
CN109900563B (en) * | 2019-01-28 | 2022-04-15 | 宁波大学 | Shear test method for oversized anchoring structure surface |
CN112763348A (en) * | 2020-12-29 | 2021-05-07 | 中国航空工业集团公司西安飞机设计研究所 | Method for determining allowable strain of composite material wing beam structure shear design |
CN112763348B (en) * | 2020-12-29 | 2023-03-14 | 中国航空工业集团公司西安飞机设计研究所 | Method for determining allowable strain of composite material wing beam structure shear design |
CN114235607A (en) * | 2021-11-12 | 2022-03-25 | 中策橡胶集团股份有限公司 | Method and equipment for evaluating pre-crosslinking of carcass cord fabric rubber compound and computer readable carrier medium |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6353321B2 (en) | 2018-07-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6353321B2 (en) | Evaluation method of mechanical properties of rubber cord composites | |
US9157843B2 (en) | Testing method of bending stress and testing apparatus thereof | |
Zhang et al. | Embedded flexible force sensor for in-situ tire–road interaction measurements | |
JP2018529963A (en) | Method and computer program product for characterizing the bending response of a material | |
WO2010080196A2 (en) | Path-dependent cycle counting and multi-axial fatigue evaluation of engineering structures | |
JP4699682B2 (en) | Tire temporal change prediction method, apparatus, program, and medium | |
CN108389258B (en) | Double-material large-rigidity porous negative Poisson ratio cell and structural component thereof | |
Zhang et al. | Static tire/road stick–slip interactions: Analysis and experiments | |
JP5760244B2 (en) | Low cycle fatigue crack growth evaluation method | |
CN104160262B (en) | The degradation detection of resin molding and the deterioration detecting apparatus of resin molding | |
CN103207123B (en) | Method of testing wear resistance of wire covering material | |
Song et al. | Influences of thickness ratio of base sheets on formability of tailor welded blanks | |
JP4486420B2 (en) | Tire temporal change prediction method, apparatus, program, and medium | |
JP5811240B1 (en) | Steel cord and conveyor belt | |
JP2012141195A (en) | Evaluation method of groove bottom crack resistance performance of tread groove | |
JP4750984B2 (en) | Method and apparatus for creating complex finite element model | |
JP6405166B2 (en) | Rubber product analysis method and computer program for analyzing rubber product | |
TW201932213A (en) | Method for measuring angle and spacing of tire steel belt improves measurement quality and the precision of measurement | |
JP5479303B2 (en) | Sliding model device for tire vulcanization mold | |
JP7299578B2 (en) | Apparatus for measuring index of plastic workability of cold heading wire or wire and method for measuring index of plastic workability of cold heading wire or wire | |
JP2007131209A (en) | Model for numerical analysis of tire, its forming method, method for analyzing rolling resistance of tire, and model for numerical analysis of rolling resistance of tire | |
JP6200274B2 (en) | Final depth detection device and final depth detection method of punch in processing machine | |
US9541486B2 (en) | Panel with strain gauges for measuring deformation information | |
Yintao et al. | Finite element modeling for steel cord analysis in radial tires | |
JP2011226991A (en) | Rolling resistance prediction method and rolling resistance prediction apparatus |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20170817 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20180511 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20180522 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20180608 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6353321 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |