JP2016032811A - Processing method and processing apparatus of sludge - Google Patents

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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a method capable of finding easily on the site a desirable agitation condition even when the kind or concentration of sludge changes and effectively reducing a water content of a dewatered cake.SOLUTION: A processing method of sludge includes a mixed sludge preparation step for preparing mixed sludge by adding a solution of a first polymer flocculant to sludge to be processed and mixing the sludge and the solution of the first polymer flocculant using at least one agitator, and a coagulated floc formation step for forming a coagulated floc by adding a solution of a second polymer flocculant to the mixed sludge and mixing the mixed sludge and the solution of the second polymer flocculant. In the mixed sludge preparation step, mixing is adjusted so that the relation between a power consumption A (kw) of the agitator, a processing rate B (kg/h) of the sludge, and a concentration C (g/L) of the sludge satisfies the following equation (1). Equation (1): (power consumption A)×(sludge concentration C)/(processing rate B)=0.15 to 1.10.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、汚泥の処理方法及び処理装置に関する。例えば、廃水処理施設や浄水処理施設などから排出される汚泥を減容化するための脱水処理において、汚泥を凝集させるための処理方法及びそれに用いる処理装置に関する。   The present invention relates to a sludge treatment method and a treatment apparatus. For example, the present invention relates to a treatment method for aggregating sludge and a treatment apparatus used therefor in a dehydration treatment for reducing the volume of sludge discharged from a wastewater treatment facility or a water purification treatment facility.

廃棄物量を削減し、環境負荷を低減することが求められる中、廃水処理施設や浄水処理施設などから排出される汚泥を減容化するための脱水処理技術は極めて重要であり、より効率的な汚泥の脱水処理技術が望まれている。   While it is required to reduce the amount of waste and reduce the environmental load, dewatering technology to reduce the volume of sludge discharged from wastewater treatment facilities and water treatment facilities is extremely important and more efficient. Sludge dewatering technology is desired.

汚泥の脱水処理は、凝集剤を用いて汚泥を凝集させる凝集工程と、脱水機により凝集汚泥を脱水する脱水工程とから構成されるのが一般的である。汚泥の脱水処理における成功の可否は、凝集剤によって如何に効果的に凝集させることができるかに依るところが大きい。   The sludge dehydration treatment is generally composed of a coagulation step of coagulating sludge using a coagulant and a dehydration step of dehydrating the coagulated sludge using a dehydrator. The success or failure of sludge dehydration depends largely on how effectively it can be agglomerated by a flocculant.

凝集剤を利用して汚泥を凝集させる方法のうち、汚泥を撹拌する際の回転速度が異なる
２段階の撹拌工程により、汚泥を凝集させる方法に関連する技術として、下記のような先
行技術が知られている。 Among the methods of aggregating sludge using a flocculant, the following prior art is known as a technology related to a method of aggregating sludge by a two-stage agitation process with different rotational speeds when agitating sludge. It has been.

特開昭５７−１３０５９９号公報（特許文献１）には、汚泥に対し、汚泥の電荷と反対の電荷を有する第１の高分子凝集剤を添加して第１の撹拌を行い、次いで第１の高分子凝集剤と反対の電荷を有する第２の高分子凝集剤を添加して第２の撹拌を行い、生成したフロックを脱水する方法において、第１の撹拌はフロックを生成しないか、または生成したフロック径が２ｍｍ以下となるような強い撹拌であることを特徴とする汚泥脱水法が開示されている。   In Japanese Patent Application Laid-Open No. 57-130599 (Patent Document 1), a first polymer flocculant having a charge opposite to the charge of sludge is added to sludge, and the first stirring is performed. In the method of adding a second polymer flocculant having a charge opposite to that of the polymer flocculant and performing the second stirring to dehydrate the generated floc, the first stirring does not generate floc, or There is disclosed a sludge dewatering method characterized by strong stirring so that the generated floc diameter is 2 mm or less.

特開昭６２−２７７２００号公報（特許文献２）には、両性の高分子凝集剤を用いて有機質汚泥を凝集するに当って、第１段処理において該汚泥と該両性の高分子凝集剤の一部とを比較的強撹拌の下で接触させ、第２段処理において前記の第１段処理汚泥と該両性の高分子凝集剤の残部とを比較的弱撹拌の下で接触させることを特徴とする、汚泥の凝集処理方法が開示されている。   In JP-A-62-277200 (Patent Document 2), in coagulating organic sludge using an amphoteric polymer flocculant, the sludge and the amphoteric polymer flocculant are mixed in the first stage treatment. A part is brought into contact under relatively strong stirring, and the first-stage treated sludge and the remainder of the amphoteric polymer flocculant are brought into contact under relatively weak stirring in the second-stage treatment. And a method for coagulating sludge is disclosed.

特開平１１−５７８００号公報（特許文献３）には、有機性汚泥に無機凝集剤および第１のポリマーとして両性ポリマーを添加して強撹拌し、さらに第２のポリマーとして両性ポリマーを添加して緩速撹拌した後、加圧脱水することを特徴とする汚泥脱水方法が開示されている。   In JP-A-11-57800 (patent document 3), an inorganic flocculant and an amphoteric polymer as a first polymer are added to organic sludge and vigorously stirred. Further, an amphoteric polymer is added as a second polymer. There is disclosed a sludge dewatering method characterized by performing pressure dehydration after slow stirring.

特開２００６-２６３５１４号公報（特許文献４）には、濁水に無機系凝集剤Ａを添加して撹拌混合した後、これに有機系凝集剤Ｂを添加し、緩速撹拌してフロックＬを生成し、該フロックＬに無機系凝集剤Ｃを添加して撹拌混合し、前記フロックＬを分解又は破壊した後、これを脱水処理することを特徴とする濁水の凝集脱水処理方法が開示されている。   In JP-A-2006-263514 (Patent Document 4), after adding inorganic flocculant A to turbid water and stirring and mixing, organic flocculant B is added thereto, and the floc L is stirred slowly. A method for coagulating and dewatering turbid water is disclosed, characterized in that the floc L is added, the inorganic flocculant C is added to the floc L, stirred and mixed, the floc L is decomposed or broken, and then dewatered. Yes.

特開昭５７−１３０５９９号公報Japanese Patent Laid-Open No. 57-130599 特開昭６２−２７７２００号公報JP-A-62-277200 特開平１１−５７８００号公報JP-A-11-57800 特開２００６-２６３５１４号公報JP 2006-263514 A

回転速度が異なる２段階の撹拌工程により汚泥を凝集させる方法に関しては、汚泥の種類や濃度によって好ましい撹拌条件が変わるため、汚泥を凝集させる現場でその都度好ましい撹拌条件を見つけて運転操業することが困難であるという課題を抱えていた。   Regarding the method of agglomerating sludge by a two-stage agitation process with different rotation speeds, the preferred agitation conditions vary depending on the type and concentration of the sludge. I had the problem of being difficult.

そこで本発明の目的は、回転速度が異なる２段階の撹拌工程により汚泥を凝集させる方法に関し、汚泥を凝集させる現場において、汚泥の種類や濃度が変化しても好ましい撹拌条件を容易に見出すことができ、最終的に得られる脱水ケーキの含水率を効果的に低減することができる、新たな汚泥の処理方法及び処理装置を提供することにある。   Therefore, an object of the present invention relates to a method of aggregating sludge by a two-stage agitation process with different rotation speeds, and it is possible to easily find preferable agitation conditions even when the type and concentration of sludge changes in a site where the sludge is agglomerated. It is possible to provide a new sludge treatment method and treatment apparatus capable of effectively reducing the water content of the finally obtained dehydrated cake.

本発明は、第１の高分子凝集剤の溶液を、被処理物としての汚泥に加え、少なくとも１つの撹拌機により、前記汚泥と前記第１の高分子凝集剤の溶液とを混合して混合汚泥を調製する混合汚泥調製工程と、
第２の高分子凝集剤の溶液を前記混合汚泥に加え、前記混合汚泥と前記第２の高分子凝集剤の溶液とを混合して凝集フロックを形成する凝集フロック形成工程とを有する汚泥の処理方法であって、混合汚泥調製工程において、回転速度を１０００ｒｐｍ以上に設定し、撹拌部の容積（Ｌ）当たりの消費電力（ｋＷ）が１．０（ｋＷ／Ｌ）以上となるように調整した撹拌機の消費電力（ｋＷ）Ａと、汚泥の汚泥処理量（ｋｇ／ｈ）Ｂと、該汚泥濃度（ｇ／Ｌ）Ｃとの関係が、次の式（１）が成り立つように調整して混合を行うことを特徴とする汚泥の処理方法を提案する。
式（１）・・（消費電力Ａ×汚泥濃度Ｃ）／汚泥処理量Ｂ＝０．１５〜１．１０ In the present invention, the first polymer flocculant solution is added to the sludge as an object to be treated, and the sludge and the first polymer flocculant solution are mixed and mixed by at least one stirrer. A mixed sludge preparation process for preparing sludge;
Sludge treatment comprising: adding a second polymer flocculant solution to the mixed sludge, and mixing the mixed sludge and the second polymer flocculant solution to form a floc floc forming step. In the mixed sludge preparation step, the rotation speed was set to 1000 rpm or more, and the power consumption (kW) per volume (L) of the stirring unit was adjusted to 1.0 (kW / L) or more. The relationship between the power consumption (kW) A of the stirrer, the sludge treatment amount of sludge (kg / h) B, and the sludge concentration (g / L) C is adjusted so that the following equation (1) holds. We propose a sludge treatment method characterized by mixing.
Formula (1) .. (power consumption A × sludge concentration C) / sludge treatment amount B = 0.15 to 1.10

本発明はまた、このような汚泥の処理方法を実施する汚泥の処理装置の一例として、第１の高分子凝集剤の溶液を汚泥に加える手段、及び、少なくとも１つの撹拌機を備え、前記汚泥と前記第１の高分子凝集剤の溶液とを混合して混合汚泥を調製する混合汚泥調製装置と、第２の高分子凝集剤の溶液を前記混合汚泥に加える手段、及び、前記混合汚泥と前記第２の高分子凝集剤の溶液とを混合して凝集フロックを形成する凝集フロック形成装置と、を備えた汚泥の処理装置を提案する。   The present invention also includes, as an example of a sludge treatment apparatus for carrying out such a sludge treatment method, means for adding a solution of the first polymer flocculant to the sludge, and at least one stirrer, And a mixed sludge preparation device for preparing a mixed sludge by mixing the first polymer flocculant solution, means for adding the second polymer flocculant solution to the mixed sludge, and the mixed sludge; The present invention proposes a sludge treatment apparatus comprising: a flocculant floc forming apparatus that mixes the second polymer flocculant solution to form a floc floc.

高分子凝集剤は、一般的に粘性が高いために汚泥の細部まで均一に凝集剤を行き渡らせることが難しい。しかし、本発明では、混合汚泥調製工程において撹拌することによって、高分子凝集剤を汚泥の細部まで均一に分散させることができ、汚泥の表面電荷の中和と、高分子の吸着又は架橋作用による凝集とを同時に行わせることができる。そして、次の凝集フロック形成工程において、混合汚泥調製工程で得られた混合汚泥に対して高分子凝集剤を混合することにより、大きな凝集フロックを形成させることができ、ろ過性のよい凝集汚泥を形成できる。この結果、最終的に得られる脱水ケーキの含水率を効果的に低減することができ、さらには高分子凝集剤の使用量を低減することもできる。   Since the polymer flocculant is generally high in viscosity, it is difficult to distribute the flocculant uniformly to the sludge details. However, in the present invention, by stirring in the mixed sludge preparation step, the polymer flocculant can be uniformly dispersed to the sludge details, and by neutralizing the sludge surface charge and adsorbing or crosslinking the polymer. Aggregation can be performed simultaneously. Then, in the next flocculation floc forming step, by mixing the polymer flocculant with the mixed sludge obtained in the mixed sludge preparation step, a large flocculation floc can be formed, and the flocculated sludge having good filterability can be formed. Can be formed. As a result, the moisture content of the finally obtained dehydrated cake can be effectively reduced, and further the amount of the polymer flocculant used can be reduced.

また、処理する汚泥の種類や濃度が変化しても、混合汚泥調製工程（混合汚泥調製装置）において、撹拌機の消費電力Ａ（ｋＷ）と、被処理物としての汚泥の汚泥処理量（ｋｇ／ｈ）Ｂと、該汚泥の濃度（ｇ／Ｌ）Ｃとの関係が、上記式（１）の関係が成り立つように設定することにより、脱水ケーキの含水率を効果的に低減することができるため、汚泥を凝集させる現場において、適切な撹拌条件を容易に設定することができる。
このように、本発明が提案する汚泥の処理方法又は汚泥の処理装置によれば、被処理物である汚泥を凝集させるのに使用する高分子凝集剤の注入量を削減できるばかりか、脱水後に得られる脱水ケーキの含水率を低減できるから、廃棄物量を削減することができる。 In addition, even if the type and concentration of the sludge to be treated changes, in the mixed sludge preparation step (mixed sludge preparation device), the power consumption A (kW) of the stirrer and the sludge treatment amount of sludge as the object to be treated (kg / H) By setting the relationship between B and the concentration (g / L) C of the sludge so that the relationship of the above formula (1) is established, the moisture content of the dewatered cake can be effectively reduced. Therefore, it is possible to easily set appropriate stirring conditions at the site where the sludge is aggregated.
As described above, according to the sludge treatment method or sludge treatment apparatus proposed by the present invention, not only can the amount of the polymer flocculant used for aggregating the sludge as an object to be treated be reduced, but also after dehydration. Since the moisture content of the obtained dehydrated cake can be reduced, the amount of waste can be reduced.

本発明の処理装置の一例(第１の処理装置例)を示した概略図である。It is the schematic which showed an example (1st example of a processing apparatus) of the processing apparatus of this invention. 本発明の処理装置の上記とは異なる一例(第２の処理装置例)を示した概略図である。It is the schematic which showed an example (2nd processing apparatus example) different from the above of the processing apparatus of this invention. 本発明の処理装置の上記とは異なる一例(第３の処理装置例)を示した概略図である。It is the schematic which showed an example (3rd processing apparatus example) different from the above of the processing apparatus of this invention. 本発明の処理装置の上記とは異なる一例(第４の処理装置例)を示した概略図である。It is the schematic which showed an example (4th processing apparatus example) different from the above of the processing apparatus of this invention. 本発明の処理装置の上記とは異なる一例(第５の処理装置例)を示した概略図である。It is the schematic which showed an example (5th processing apparatus example) different from the above of the processing apparatus of this invention. 参考実験４の試験結果として、第一の高分子凝集剤の注入量とＳＳ回収率の比との関係を示したグラフである。6 is a graph showing the relationship between the injection amount of the first polymer flocculant and the ratio of the SS recovery rate as a test result of Reference Experiment 4. 参考実験５及び参考比較例の試験結果として、高分子凝集剤の注入率と脱水ケーキの含水率との関係を示したグラフである。It is the graph which showed the relationship between the injection rate of a polymer flocculent and the moisture content of a dewatering cake as a test result of the reference experiment 5 and a reference comparative example.

次に、本発明を実施するための形態の例に基づいて本発明を説明する。但し、本発明が次に説明する実施形態に限定されるものではない。   Next, the present invention will be described based on examples of embodiments for carrying out the present invention. However, the present invention is not limited to the embodiment described below.

＜本処理方法＞
本実施形態に係る汚泥の処理方法（以下「本処理方法」と称する）は、第１の高分子凝集剤の溶液を、被処理物としての汚泥に加え、少なくとも１つの撹拌機により、前記汚泥と前記第１の高分子凝集剤の溶液とを混合して混合汚泥を調製する混合汚泥調製工程（本処理方法では「第１撹拌工程」と称する）と、第２の高分子凝集剤の溶液を前記混合汚泥に加え、少なくとも１つの撹拌機により、前記混合汚泥と前記第２の高分子凝集剤の溶液とを混合して凝集フロックを形成させる凝集フロック形成工程（本処理方法では「第２撹拌工程」と称する）と、を有する汚泥の処理方法である。そして、第２撹拌工程で形成した凝集フロックは、必要に応じて脱水機により固液分離し、固体として脱水ケーキを得、液体として脱水ろ液を得るのが好ましい（脱水工程）。 <This processing method>
The sludge treatment method according to the present embodiment (hereinafter referred to as “the present treatment method”) includes adding a first polymer flocculant solution to sludge as an object to be treated, and using at least one stirrer, the sludge A mixed sludge preparation step (referred to as “first stirring step” in the present processing method) for mixing the first polymer flocculant solution with the first polymer flocculant solution, and a second polymer flocculant solution Is added to the mixed sludge, and the mixed sludge and the second polymer flocculant solution are mixed by at least one stirrer to form an agglomerated floc (in this treatment method, “second A sludge treatment method having a “stirring step”. And it is preferable to solid-liquid-separate the aggregation floc formed at the 2nd stirring process with a dehydrator as needed, to obtain a dehydrated cake as a solid, and to obtain a dehydrated filtrate as a liquid (dehydration process).

＜汚泥＞
本処理方法において被処理物とし得る汚泥は、有機性汚泥、無機性汚泥のいずれでもよい。 <Sludge>
The sludge that can be treated in this treatment method may be either organic sludge or inorganic sludge.

有機性汚泥としては、例えば下水処理、し尿処理、各種産業廃水処理において発生する有機性汚泥などを挙げることができる。より具体的には、最初沈殿池汚泥、余剰汚泥、嫌気性消化汚泥、好気性消化汚泥、浄化槽汚泥、消化脱離液などを挙げることができる。
有機性汚泥は無機物を含んでもよい。 Examples of the organic sludge include organic sludge generated in sewage treatment, human waste treatment, and various industrial wastewater treatment. More specifically, first sedimentation basin sludge, surplus sludge, anaerobic digested sludge, aerobic digested sludge, septic tank sludge, digested detachment liquid and the like can be mentioned.
The organic sludge may contain an inorganic substance.

無機性汚泥としては、例えば浄水処理、建設工事廃水処理、各種産業廃水処理において発生する無機性汚泥などを挙げることができる。
ここで、浄水処理で発生する汚泥とは、浄水処理施設における沈殿池、排泥池、濃縮槽などから排出される汚泥などである。
無機性汚泥は有機物を含んでもよい。 Examples of the inorganic sludge include inorganic sludge generated in water purification treatment, construction wastewater treatment, and various industrial wastewater treatment.
Here, the sludge generated in the water purification treatment is sludge discharged from a settling pond, a waste mud pond, a concentration tank, or the like in the water purification treatment facility.
The inorganic sludge may contain organic matter.

以上のように、本処理方法では、有機性汚泥、無機性汚泥のいずれも被処理物とすることができるが、本発明の効果をより享受できるという観点からすると、有機性汚泥が好ましく、その中でも、難脱水性の嫌気性消化汚泥が特に好ましい。   As described above, in this treatment method, both organic sludge and inorganic sludge can be treated, but from the viewpoint that the effects of the present invention can be more enjoyed, organic sludge is preferable. Among these, non-dewatering anaerobic digested sludge is particularly preferable.

＜第１撹拌工程＞
第１撹拌工程では、前述した被処理物としての汚泥に対して第１の高分子凝集剤の溶液を加え、撹拌機の回転速度を、通常より高速に設定した少なくとも１つの撹拌機により、前記汚泥と前記第１の高分子凝集剤の溶液とを混合して混合汚泥を調製するのが好ましい。 <First stirring step>
In the first stirring step, the solution of the first polymer flocculant is added to the sludge as the object to be treated, and the rotation speed of the stirrer is set by at least one stirrer set to be higher than usual. It is preferable to prepare a mixed sludge by mixing the sludge and the solution of the first polymer flocculant.

高速撹拌によって、高分子凝集剤を汚泥中に均一に分散させ、高分子凝集剤を汚泥の細部まで行き渡らせることができるため、汚泥の表面電荷の中和と、高分子の吸着又は架橋作用による凝集とを同時に行わせることができる。
無機凝集剤を汚泥に加えて撹拌した場合には、汚泥の表面電荷の中和のみであるから、高分子凝集剤を加えて高速撹拌することにより、より大きく、緻密な凝集フロックを形成でき、ろ過性のよい、強固な凝集汚泥を形成できる。このため、無機凝集剤を汚泥に加えて撹拌した場合に比べて、凝集剤を加えて高速撹拌することにより、ろ過速度がより一層大きく、より高い圧搾力での脱水処理が可能となる。 High-speed agitation makes it possible to uniformly disperse the polymer flocculant in the sludge and distribute the polymer flocculant to the details of the sludge, thereby neutralizing the surface charge of the sludge and adsorbing or crosslinking the polymer. Aggregation can be performed simultaneously.
When the inorganic flocculant is added to the sludge and stirred, only the surface charge of the sludge is neutralized, so by adding the polymer flocculant and stirring at high speed, a larger and more dense flocculant floc can be formed, A strong coagulated sludge with good filterability can be formed. For this reason, compared with the case where the inorganic flocculant is added to the sludge and stirred, by adding the flocculant and stirring at a high speed, the filtration rate is further increased and the dehydration treatment with a higher squeezing force becomes possible.

（第１の高分子凝集剤）
第１の高分子凝集剤としては、アニオン性高分子凝集剤、ノニオン性高分子凝集剤、カチオン性高分子凝集剤および両性高分子凝集剤のいずれも用いることができる。有機性汚泥を処理する場合には、カチオン性高分子凝集剤又は両性高分子凝集剤を用いるのが特に好ましい。 (First polymer flocculant)
As the first polymer flocculant, any of anionic polymer flocculants, nonionic polymer flocculants, cationic polymer flocculants and amphoteric polymer flocculants can be used. When treating organic sludge, it is particularly preferable to use a cationic polymer flocculant or an amphoteric polymer flocculant.

アニオン性高分子凝集剤としては、例えばポリアクリル酸ナトリウム、アクリル酸ナトリウムとアクリルアミドとの共重合物、ポリメタクリル酸ナトリウム、メタクリル酸ナトリウムとアクリルアミドの共重合物などを挙げることができる。   Examples of the anionic polymer flocculant include sodium polyacrylate, a copolymer of sodium acrylate and acrylamide, polysodium methacrylate, a copolymer of sodium methacrylate and acrylamide, and the like.

ノニオン性高分子凝集剤としては、例えばポリアクリルアミド、ポリエチレンオキサイドなどを挙げることができる。   Examples of nonionic polymer flocculants include polyacrylamide and polyethylene oxide.

カチオン性高分子凝集剤としては、例えばアクリレート系高分子凝集剤（「ＤＡＡ系高分子凝集剤」とも称する）、メタクリレート系高分子凝集剤（「ＤＡＭ系高分子凝集剤」とも称する）、アミド基、ニトリル基、アミン塩酸塩、ホルムアミド基などを含むポリビニルアミジン（「アミジン系高分子凝集剤」とも称する）、ポリアクリルアミドのマンニッヒ変性物などが挙げられる。
ＤＡＡ系高分子凝集剤には、ジメチルアミノエチルアクリレートの四級化物の重合物、ジメチルアミノエチルアクリレートの四級化物とアクリルアミドとの共重合物などがある。
ＤＡＭ系高分子凝集剤には、ジメチルアミノエチルメタクリレートの四級化物の重合物、ジメチルアミノエチルメタクリレートの四級化物とアクリルアミドとの共重合物などがある。 Examples of cationic polymer flocculants include acrylate polymer flocculants (also referred to as “DAA polymer flocculants”), methacrylate polymer flocculants (also referred to as “DAM polymer flocculants”), and amide groups. , Nitrile groups, amine hydrochlorides, formamide groups, and the like, and polyvinylamidines (also referred to as “amidine polymer flocculants”), polyacrylamide Mannich modified products, and the like.
Examples of the DAA polymer flocculant include a polymer of a quaternized product of dimethylaminoethyl acrylate, a copolymer of a quaternized product of dimethylaminoethyl acrylate and acrylamide, and the like.
Examples of the DAM polymer flocculant include a polymer of a quaternized product of dimethylaminoethyl methacrylate and a copolymer of a quaternized product of dimethylaminoethyl methacrylate and acrylamide.

両性高分子凝集剤としては、例えばジメチルアミノメチルアクリレートの四級化物とアクリルアミドとアクリル酸との共重合物、ジメチルアミノメチルメタクリレートの四級化物とアクリルアミドとアクリル酸との共重合物などを挙げることができる。
但し、以上は例示であり、これらに限定するものではない。 Examples of amphoteric polymer flocculants include, for example, dimethylaminomethyl acrylate quaternized products of acrylamide and acrylic acid, dimethylaminomethyl methacrylate quaternized products of acrylamide and acrylic acid, and the like. Can do.
However, the above is an example and is not limited thereto.

第１の高分子凝集剤の分子量は４５０万以上であるのが好ましい。より好ましい分子量は５００万以上である。ここでの分子量は、粘度法により求められた平均分子量である。
高速撹拌によって高分子凝集剤を汚泥中に分散させる場合、高速撹拌により高分子凝集剤の分子鎖が切断されることが生じるため、高分子凝集剤の分子量が低すぎると高分子凝集剤の凝集力が弱まってしまう。このため、分子量が４５０万以上の高分子凝集剤を使用することにより、たとえ高速撹拌により分子鎖が切断されてもある程度の高分子凝集剤の凝集力を維持することができる。 The molecular weight of the first polymer flocculant is preferably 4.5 million or more. A more preferable molecular weight is 5 million or more. The molecular weight here is an average molecular weight determined by a viscosity method.
When the polymer flocculant is dispersed in sludge by high-speed stirring, the molecular chain of the polymer flocculant may be broken by high-speed stirring. Therefore, if the molecular weight of the polymer flocculant is too low, the polymer flocculant aggregates. Power is weakened. For this reason, by using a polymer flocculant having a molecular weight of 4.5 million or more, even if the molecular chain is broken by high-speed stirring, a certain degree of cohesive force of the polymer flocculant can be maintained.

第１の高分子凝集剤の粘度は、分子量と同じ観点から、１５０ｍＰａ・ｓ以上であるのが好ましく、特に１７５ｍＰａ・ｓ以上、その中でも２００ｍＰａ・ｓ以上であるのが好ましい。
この際の粘度は、高分子凝集剤を純水に２ｇ／Ｌで溶解し、Ｂ型粘度計を使用し、２５℃、６０ｒｐｍの回転速度で測定した値である。 From the same viewpoint as the molecular weight, the viscosity of the first polymer flocculant is preferably 150 mPa · s or more, particularly 175 mPa · s or more, and more preferably 200 mPa · s or more.
The viscosity at this time is a value measured by dissolving the polymer flocculant in pure water at 2 g / L and using a B-type viscometer at a rotation speed of 25 ° C. and 60 rpm.

（第１の高分子凝集剤の注入量）
第１の高分子凝集剤の分子量が４５０万以上である場合、第１の高分子凝集剤の注入量は、第１の高分子凝集剤と第２の高分子凝集剤の合計注入量の４５〜９５質量％となるように調整して加えるのが好ましく、中でも５０〜９５質量％、その中でも特に５５〜９０質量％を占めるように調整して加えるのが好ましい。
第１撹拌工程における高分子凝集剤の注入量の割合が高すぎると、第２撹拌工程において加える高分子凝集剤の注入量が少なすぎるようになるため、凝集フロックは成長しない可能性がある。この結果、濃縮処理や脱水処理において、ろ過性が悪化する。一方、第１撹拌工程における高分子凝集剤の注入量の割合が低すぎると、第１撹拌工程において、高速撹拌により汚泥に均一に分散する高分子凝集剤の割合が少なくなるため、高速撹拌の効果は低下するようになる。
このため、第１撹拌工程における高分子凝集剤の注入量は、合計注入量の４５〜９５％に制御することにより、高分子凝集剤を汚泥に均一に分散させるとともに凝集フロックを成長させることができる。 (Injection amount of the first polymer flocculant)
When the molecular weight of the first polymer flocculant is 4.5 million or more, the injection amount of the first polymer flocculant is 45 of the total injection amount of the first polymer flocculant and the second polymer flocculant. It is preferable to adjust and add so that it may become -95 mass%, and it is preferable to adjust and add so that it may occupy especially 50-95 mass% and 55-90 mass% especially among them.
If the proportion of the polymer flocculant injected in the first stirring step is too high, the amount of polymer flocculant added in the second stirring step will be too small, and the flocs may not grow. As a result, the filterability deteriorates in the concentration process and the dehydration process. On the other hand, if the ratio of the amount of the polymer flocculant injected in the first stirring step is too low, the proportion of the polymer flocculant uniformly dispersed in the sludge by the high-speed stirring decreases in the first stirring step. The effect will be reduced.
For this reason, the amount of the polymer flocculant injected in the first stirring step is controlled to 45 to 95% of the total amount injected, so that the polymer flocculant can be uniformly dispersed in the sludge and the floc flocs can be grown. it can.

第１の高分子凝集剤の溶液における溶媒は、純水、水道水、工業用水、地下水、各種廃水処理の処理水、海水などを挙げることができるが、高分子凝集剤の凝集力を最大限発揮させる観点からは純水が好ましい。この点は第２の高分子凝集剤の溶液についても同様である。
一方、経済性の観点からは水道水、工業用水、地下水、各種廃水処理の処理水が好ましい。この点も、第２の高分子凝集剤の溶液についても同様である。 Examples of the solvent in the first polymer flocculant solution include pure water, tap water, industrial water, ground water, treated water for various wastewater treatment, seawater, and the like. From the viewpoint of exerting it, pure water is preferable. This also applies to the second polymer flocculant solution.
On the other hand, from the viewpoint of economy, tap water, industrial water, ground water, and treated water for various wastewater treatment are preferable. This also applies to the second polymer flocculant solution.

第１の高分子凝集剤の溶液における高分子凝集剤濃度は１〜３ｇ／Ｌであってもよいが、３ｇ／Ｌ以上であるのが好ましく、より好ましくは５ｇ／Ｌ以上、さらにより好ましくは１０ｇ／Ｌ以上である。
高分子凝集剤による汚泥の凝集において、高分子凝集剤の溶液は１〜３ｇ／Ｌに調製するのが一般的であり、通常は３ｇ／Ｌ以上の高分子凝集剤の溶液を使用することはない。
この理由は、高分子凝集剤濃度が３ｇ／Ｌ以上になると、高分子凝集剤の溶液は高粘度になるため、従来の凝集槽で使用される撹拌機の回転速度（１０〜５００ｒｐｍ程度）では、高分子凝集剤を汚泥に均一に分散させることが難しいからである。
一方、本処理方法の第１撹拌工程における高速撹拌では、３ｇ／Ｌ以上の高濃度溶液を使用しても、高分子凝集剤を汚泥に均一に分散させることができる。この結果、高分子凝集剤の溶解水量を削減できるメリットが生じる。高濃度の高分子凝集剤の溶液を使用する別のメリットとして、高分子凝集剤を加えた汚泥中の高分子凝集剤の濃度を高めることができるため、高分子凝集剤の注入量を削減でき、脱水処理後の脱水ケーキの含水率を低減できる点を挙げることができる。例えば、１Ｌの汚泥に２ｇ／Ｌの高分子凝集剤溶液を２００ｍＬ注入（高分子凝集剤として０．４ｇ注入）した場合、汚泥中の高分子凝集剤の濃度は３３３ｍｇ／Ｌである。一方、１Ｌの汚泥に１０ｇ／Ｌの高分子凝集剤を４０ｍＬ注入（高分子凝集剤として０．４ｇ注入）した場合、汚泥中の高分子凝集剤の濃度は３８５ｍｇ／Ｌである。このように、同じ０．４ｇの高分子凝集剤を加える場合であっても、２ｇ／Ｌの高分子凝集剤溶液を使用するよりも、１０ｇ／Ｌの高分子凝集剤を使用する方が汚泥中の高分子凝集剤の濃度を高められ、高分子凝集剤の注入量を削減でき、脱水処理後の脱水ケーキの含水率を低減することができる。 The concentration of the polymer flocculant in the first polymer flocculant solution may be 1 to 3 g / L, but is preferably 3 g / L or more, more preferably 5 g / L or more, and still more preferably. It is 10 g / L or more.
In the coagulation of sludge with a polymer flocculant, the polymer flocculant solution is generally prepared at 1 to 3 g / L, and usually a polymer flocculant solution of 3 g / L or more is used. Absent.
The reason for this is that when the polymer flocculant concentration is 3 g / L or more, the polymer flocculant solution becomes highly viscous. Therefore, at the rotational speed of the stirrer used in the conventional flocculation tank (about 10 to 500 rpm) This is because it is difficult to uniformly disperse the polymer flocculant in the sludge.
On the other hand, in the high-speed stirring in the first stirring step of the present treatment method, the polymer flocculant can be uniformly dispersed in the sludge even when a high concentration solution of 3 g / L or more is used. As a result, there is an advantage that the amount of dissolved water of the polymer flocculant can be reduced. Another advantage of using a high-concentration polymer flocculant solution is that the polymer flocculant concentration in the sludge containing the polymer flocculant can be increased, so the amount of polymer flocculant injected can be reduced. The water content of the dehydrated cake after the dehydration treatment can be reduced. For example, when 200 mL of a 2 g / L polymer flocculant solution is injected into 1 L of sludge (0.4 g as a polymer flocculant), the concentration of the polymer flocculant in the sludge is 333 mg / L. On the other hand, when 40 mL of 10 g / L of polymer flocculant is injected into 1 L of sludge (0.4 g of polymer flocculant is injected), the concentration of the polymer flocculant in the sludge is 385 mg / L. Thus, even when the same 0.4 g of polymer flocculant is added, it is more sludge to use 10 g / L of polymer flocculant than to use 2 g / L of polymer flocculant solution. The concentration of the polymer flocculant therein can be increased, the amount of the polymer flocculant injected can be reduced, and the water content of the dehydrated cake after the dehydration treatment can be reduced.

（撹拌条件）
第１撹拌工程では、１０００ｒｐｍ以上の高速で撹拌するのが好ましい。より好ましい回転速度は２０００ｒｐｍ以上である。さらにより好ましい回転速度は３０００ｒｐｍ以上である。
該回転速度を高めた場合には、撹拌時間をより短くすればよいので、回転速度の上限は特にないが、現状では１５０００ｒｐｍまで実験的に効果があることを確認している。 (Stirring conditions)
In the first stirring step, stirring is preferably performed at a high speed of 1000 rpm or more. A more preferable rotation speed is 2000 rpm or more. An even more preferable rotation speed is 3000 rpm or more.
When the rotational speed is increased, the stirring time may be shortened, so there is no particular upper limit on the rotational speed, but at present, it has been confirmed experimentally effective up to 15000 rpm.

第１撹拌工程では、高分子凝集剤を汚泥に均一に分散させることと、高分子凝集剤を汚泥の細部まで行き渡らせることが好ましい。
高分子凝集剤を汚泥に均一に分散させることにより、無駄な高分子凝集剤を削減でき、高分子凝集剤の注入量を削減することができる。また、高分子凝集剤を汚泥の細部まで行き渡らせることにより、凝集汚泥が緻密になるため、脱水処理後の脱水ケーキの含水率を低減できる。高分子凝集剤の溶液は高粘度の液体であり、従来の凝集槽で使用される撹拌機の回転速度（１０〜５００ｒｐｍ程度）では、高分子凝集剤を汚泥に均一に分散させることが難しいうえ、高分子凝集剤を汚泥の細部まで行き渡らせることができなかった。このため、高分子凝集剤の注入量の増加や脱水ケーキの含水率の悪化が生じていた。一方、高速撹拌では、高分子凝集剤を均一に汚泥に分散させることができるうえ、高分子凝集剤を汚泥の細部まで行き渡らせることができる。このため、高分子凝集剤の注入量を削減でき、脱水ケーキの含水率を低減することができる。 In the first stirring step, it is preferable to uniformly disperse the polymer flocculant in the sludge and to distribute the polymer flocculant to the details of the sludge.
By uniformly dispersing the polymer flocculant in the sludge, useless polymer flocculant can be reduced, and the amount of the polymer flocculant injected can be reduced. Moreover, since the flocculent sludge becomes dense by spreading the polymer flocculant to the details of the sludge, the water content of the dewatered cake after the dewatering treatment can be reduced. The polymer flocculant solution is a high-viscosity liquid, and it is difficult to uniformly disperse the polymer flocculant in the sludge at the rotational speed (about 10 to 500 rpm) of the stirrer used in the conventional flocculation tank. The polymer flocculant could not be distributed to the details of the sludge. For this reason, the injection amount of the polymer flocculant was increased and the moisture content of the dehydrated cake was deteriorated. On the other hand, in high-speed stirring, the polymer flocculant can be uniformly dispersed in the sludge, and the polymer flocculant can be distributed to the details of the sludge. For this reason, the injection amount of the polymer flocculant can be reduced, and the water content of the dehydrated cake can be reduced.

なお、高速撹拌における撹拌する際の回転速度は、汚泥の種類、汚泥の性状、高分子凝集剤の分子量、高分子凝集剤の溶解濃度などに合わせて、１０００ｒｐｍ以上において調整するのが好ましい。
とりわけ、本処理方法の第１撹拌工程では、撹拌機の消費電力Ａ（ｋＷ）と、汚泥の汚泥処理量（ｋｇ／ｈ）Ｂと、該汚泥濃度（ｇ／Ｌ）Ｃとの関係が、次の式（１）が成り立つように、撹拌条件を調整することが重要である。なお、汚泥濃度＝ＴＳである。
式（１）・・（消費電力Ａ×汚泥濃度Ｃ）／汚泥処理量Ｂ＝０．１５〜１．１０ In addition, it is preferable to adjust the rotation speed at the time of stirring in high-speed stirring at 1000 rpm or more according to the kind of sludge, the property of sludge, the molecular weight of the polymer flocculant, the dissolution concentration of the polymer flocculant, and the like.
In particular, in the first stirring step of the present processing method, the relationship between the power consumption A (kW) of the stirrer, the sludge treatment amount (kg / h) B of the sludge, and the sludge concentration (g / L) C is It is important to adjust the stirring conditions so that the following formula (1) is satisfied. In addition, it is sludge density | concentration = TS.
Formula (1) .. (power consumption A × sludge concentration C) / sludge treatment amount B = 0.15 to 1.10

中でも、汚泥濃度（ｇ／Ｌ）Ｃに対する汚泥の汚泥処理量（ｋｇ／ｈ）Ｂの比率（Ｂ／Ｃ）が３．５未満の場合には、上記式（１）の値が０．４０〜１．１０に調整するのが好ましく、脱水ケーキの含水率をより一層効果的に低減するためには、その中でも０．５０以上或いは１．００以下、さらにその中でも０．６０以上或いは０．９０以下に調整するのが特に好ましい。
他方、汚泥濃度（ｇ／Ｌ）Ｃに対する汚泥の汚泥処理量（ｋｇ／ｈ）Ｂの比率（Ｂ／Ｃ）が顕著に多い場合、すなわち３．５以上の場合には、上記式（１）の値が０．１５〜０．４０に調整するのが好ましく、脱水ケーキの含水率をより一層効果的に低減するためには、中でも０．２０以上或いは０．３５以下、さらにその中でも０．２０以上或いは０．３０以下に調整するのが特に好ましい。 In particular, when the ratio (B / C) of sludge treatment amount (kg / h) B of sludge to sludge concentration (g / L) C is less than 3.5, the value of the above formula (1) is 0.40. It is preferably adjusted to ˜1.10, and in order to more effectively reduce the water content of the dehydrated cake, 0.50 or more or 1.00 or less among them, further 0.60 or more or 0. It is particularly preferable to adjust to 90 or less.
On the other hand, when the ratio (B / C) of sludge treatment amount (kg / h) B of sludge to sludge concentration (g / L) C is significantly large, that is, 3.5 or more, the above formula (1) Is preferably adjusted to 0.15 to 0.40, and in order to more effectively reduce the water content of the dehydrated cake, it is 0.20 or more or 0.35 or less, and more preferably 0. It is particularly preferable to adjust to 20 or more or 0.30 or less.

撹拌機の消費電力（ｋＷ）Ａと、汚泥の汚泥処理量（ｋｇ／ｈ）Ｂと、該汚泥濃度（ｇ／Ｌ）Ｃとの関係が、上記式（１）が成り立つように調整するには、後述する制御装置によって撹拌条件を調整するのが好ましい。   To adjust the relationship between the power consumption (kW) A of the stirrer, the sludge treatment amount (kg / h) B of the sludge, and the sludge concentration (g / L) C so that the above formula (1) is satisfied. It is preferable to adjust the stirring conditions by a control device to be described later.

本処理方法では、処理する汚泥の種類や濃度が変化しても、第１撹拌工程において上記式（１）の関係が成り立つように撹拌条件を設定することにより、脱水ケーキの含水率を効果的に低減することができることが分かった。
この際、撹拌機の消費電力Ａ（ｋＷ）は、同じ撹拌機を使用するとすれば、主に撹拌速度の設定によって調整することができるため、上記の好ましい撹拌速度の範囲内で、汚泥濃度や汚泥の汚泥処理量に応じて上記式（１）が成立するように撹拌速度を設定するのが好ましく、中でも式（１）の値が一定になるように制御するのが好ましい。
但し、撹拌機の消費電力Ａ（ｋＷ）は、使用する撹拌機の台数を変化させることによっても調整可能である。
なお、（汚泥処理量Ｂ／汚泥濃度Ｃ）＝汚泥流量であるから、上記式（１）の左式は、消費電力Ａ／汚泥流量と読み替えることもできる。 In this treatment method, even if the type and concentration of the sludge to be treated changes, the water content of the dehydrated cake is effectively set by setting the stirring conditions so that the relationship of the above formula (1) is established in the first stirring step. It was found that it can be reduced.
At this time, the power consumption A (kW) of the stirrer can be adjusted mainly by setting the stirring speed if the same stirrer is used. It is preferable to set the stirring speed so that the above formula (1) is established according to the sludge treatment amount of sludge, and it is preferable to control the value of the formula (1) to be constant among them.
However, the power consumption A (kW) of the stirrer can be adjusted by changing the number of stirrers to be used.
Since (sludge treatment amount B / sludge concentration C) = sludge flow rate, the left equation of the above formula (1) can be read as power consumption A / sludge flow rate.

第１撹拌工程における撹拌時間、すなわち第１の高分子凝集剤の溶液と汚泥を混合撹拌する時間は、２０秒以下、特に１秒〜２０秒とするのが好ましく、より好ましくは１秒〜１５秒、さらにより好ましくは１秒〜１０秒である。
高速撹拌による撹拌時間が長すぎると、高分子凝集剤の凝集力が弱まる程度まで高分子凝集剤の分子鎖は切断されてしまう。このため、撹拌時間を２０秒以下に制御することにより、高分子凝集剤の凝集力を弱めることなく、高分子凝集剤を汚泥に均一に分散させ、高分子凝集剤を汚泥の細部まで行き渡らせることができる。 The stirring time in the first stirring step, that is, the time for mixing and stirring the first polymer flocculant solution and sludge is preferably 20 seconds or less, particularly preferably 1 second to 20 seconds, more preferably 1 second to 15 seconds. Seconds, even more preferably 1 to 10 seconds.
If the stirring time by high-speed stirring is too long, the molecular chain of the polymer flocculant is broken to such an extent that the cohesive force of the polymer flocculant is weakened. For this reason, by controlling the stirring time to 20 seconds or less, the polymer flocculant is uniformly dispersed in the sludge without weakening the cohesive force of the polymer flocculant, and the polymer flocculant is spread to the details of the sludge. be able to.

本処理方法の第１撹拌工程ではさらに、撹拌機における撹拌部の容積（Ｌ）当たりの消費電力（ｋＷ）が１．０（ｋＷ／Ｌ）以上となるように調整して混合を行うことがより一層好ましい。すなわち、第１撹拌工程において、撹拌部容積当たりの消費電力を１．０以上とすることにより、脱水ケーキの含水率をより一層低減できる。かかる観点から、撹拌機における撹拌部の容積（Ｌ）当たりの消費電力（ｋＷ）が１．５（ｋＷ／Ｌ）以上或いは５．０（ｋＷ／Ｌ）以下となるのがより好ましく、中でも２．０（ｋＷ／Ｌ）以上或いは４．０（ｋＷ／Ｌ）以下となるのがさらに好ましい。
撹拌部容積当たりの消費電力を制御するには、後述する制御装置によって撹拌条件を調整するのが好ましい。
なお、撹拌機における撹拌部の容積とは、撹拌機の撹拌力が作用する領域部分の容積をいう。例えば、撹拌機が撹拌槽を持つ場合であれば、撹拌槽の容積をいう。また、撹拌機が撹拌羽根を持つ場合は、撹拌羽根の撹拌力が作用する領域部分の容積をいう。 In the first stirring step of the present processing method, the mixing may be further performed such that the power consumption (kW) per volume (L) of the stirring unit in the stirrer is 1.0 (kW / L) or more. Even more preferred. That is, in the first stirring step, the water content of the dewatered cake can be further reduced by setting the power consumption per stirring unit volume to 1.0 or more. From this viewpoint, it is more preferable that the power consumption (kW) per volume (L) of the stirrer in the stirrer is 1.5 (kW / L) or more or 5.0 (kW / L) or less. More preferably, it is 0.0 (kW / L) or more or 4.0 (kW / L) or less.
In order to control the power consumption per agitation unit volume, it is preferable to adjust the agitation conditions by a control device to be described later.
In addition, the volume of the stirring part in a stirrer means the volume of the area | region part where the stirring force of a stirrer acts. For example, if the stirrer has a stirring tank, it refers to the volume of the stirring tank. Moreover, when a stirrer has a stirring blade, the volume of the area | region part where the stirring force of a stirring blade acts is said.

（撹拌手段）
高速撹拌する手段としては、撹拌翼、シャフト、モーターから構成される高速撹拌機やローター、ステーター、モーターから構成される高速撹拌機などの高速撹拌機を使用してもよいし、また、インラインミキサーによって高速撹拌してもよい。
インラインミキサーとは、配管に組み込まれたミキサーである。インラインミキサーはラインミキサーとも称される。インラインミキサーのメリットはミキサーが密封されているため、上流にある汚泥用ポンプ、高分子凝集剤用ポンプの２台があれば、下流に液を送ることができる。一方、容器に撹拌機が設置された場合、容器上部が開放されているので、上流にある汚泥用ポンプ、高分子凝集剤用ポンプの他に、もう１台ポンプ或いはポンプ相当のものがないと下流に液を送れない。そのため通常は、ポンプを設置せず、高低差で下流に液を送るのが一般的である。 (Stirring means)
As a means for high-speed stirring, a high-speed stirrer composed of a stirring blade, a shaft and a motor, a high-speed stirrer composed of a rotor, a stator and a motor may be used, or an in-line mixer. May be stirred at high speed.
An in-line mixer is a mixer built into piping. An in-line mixer is also called a line mixer. The merit of the in-line mixer is that the mixer is hermetically sealed, so if there are two pumps for the sludge and the polymer flocculant upstream, the liquid can be sent downstream. On the other hand, when a stirrer is installed in the container, the upper part of the container is open, so there is no other pump or equivalent to the pump in addition to the upstream sludge pump and polymer flocculant pump. The liquid cannot be sent downstream. For this reason, it is common to send a liquid downstream with a height difference without installing a pump.

＜第２撹拌工程＞
第１撹拌工程で調製した混合汚泥に対して、第２の高分子凝集剤を加え、前記第１撹拌工程よりも低速の撹拌速度（「通常撹拌」とも称する）に設定された少なくとも１つの撹拌機により、前記混合汚泥と前記第２の高分子凝集剤の溶液を混合して凝集フロックを形成させるのが好ましい。
第１撹拌工程で、高分子凝集剤を汚泥の細部まで均一に分散させることができ、汚泥の表面電荷の中和と、高分子の吸着又は架橋作用による凝集とを同時に行わせることができるため、本第２撹拌工程では、第１撹拌工程で得られた混合汚泥に対して高分子凝集剤を比較的ゆっくりと撹拌混合することにより、大きな凝集フロックを形成させることができ、ろ過性のよい凝集汚泥を形成できる。 <Second stirring step>
The second polymer flocculant is added to the mixed sludge prepared in the first stirring step, and at least one stirring set to a lower stirring speed (also referred to as “normal stirring”) than in the first stirring step. Preferably, the mixed sludge and the second polymer flocculant solution are mixed by a machine to form a floc floc.
In the first stirring step, the polymer flocculant can be uniformly dispersed to the sludge details, and the surface charge of the sludge can be neutralized and the polymer can be simultaneously adsorbed or aggregated by a crosslinking action. In this second stirring step, a large coagulation floc can be formed by relatively slowly stirring and mixing the polymer flocculant with the mixed sludge obtained in the first stirring step, and the filterability is good. Agglomerated sludge can be formed.

（第２の高分子凝集剤）
第２の高分子凝集剤は、第１の高分子凝集剤の項目で前述した高分子凝集剤と同様のものを用いることができる。この場合、第２の高分子凝集剤は、第１の高分子凝集剤と同一種類の高分子凝集剤を用いることもできるが、異なる種類の高分子凝集剤を用いることができる。高分子凝集剤溶解槽を共用できる観点からは、第２の高分子凝集剤は、第１の高分子凝集剤と同一種類の高分子凝集剤を用いるのが好ましい。 (Second polymer flocculant)
As the second polymer flocculant, the same polymer flocculant as described above in the item of the first polymer flocculant can be used. In this case, as the second polymer flocculant, the same type of polymer flocculant as the first polymer flocculant can be used, but a different type of polymer flocculant can be used. From the viewpoint of sharing the polymer flocculant dissolution tank, it is preferable to use the same type of polymer flocculant as the first polymer flocculant as the second polymer flocculant.

第２の高分子凝集剤の溶液における高分子凝集剤濃度は１〜３ｇ／Ｌであってもよいが、３ｇ／Ｌ以上であるのが好ましく、より好ましくは５ｇ／Ｌ以上、さらにより好ましくは１０ｇ／Ｌ以上である。   The polymer flocculant concentration in the second polymer flocculant solution may be 1 to 3 g / L, but is preferably 3 g / L or more, more preferably 5 g / L or more, and even more preferably. It is 10 g / L or more.

（撹拌条件）
第２撹拌工程における撹拌する際の回転速度は、従来の汚泥の凝集装置において一般的な回転速度、すなわち１０〜５００ｒｐｍであるのが好ましい。その理由は、第２撹拌工程では高分子凝集剤を第１撹拌工程において調製した混合汚泥に緩やかに接触させ、凝集フロックを成長させる必要があるからである。かかる観点から、第２撹拌工程における撹拌する際の回転速度は、中でも２０ｒｐｍ以上或いは４００ｒｐｍ以下、その中でも３０ｒｐｍ以上或いは３００ｒｐｍ以下であるのがさらに好ましい。
なお、第２撹拌工程における撹拌する際の回転速度は、汚泥の種類、汚泥の性状、高分子凝集剤の分子量、高分子凝集剤の溶解濃度などに合わせて、１０〜５００ｒｐｍにおいて調整するのが好ましい。 (Stirring conditions)
The rotational speed at the time of stirring in the second stirring step is preferably a general rotational speed in a conventional sludge aggregation apparatus, that is, 10 to 500 rpm. The reason is that in the second stirring step, the polymer flocculant needs to be gently brought into contact with the mixed sludge prepared in the first stirring step to grow the flocs floc. From this viewpoint, the rotation speed at the time of stirring in the second stirring step is more preferably 20 rpm or more or 400 rpm or less, and more preferably 30 rpm or more or 300 rpm or less.
In addition, the rotation speed at the time of stirring in a 2nd stirring process is adjusted in 10-500 rpm according to the kind of sludge, the property of sludge, the molecular weight of a polymer flocculant, the melt | dissolution density | concentration of a polymer flocculant, etc. preferable.

第２撹拌工程における撹拌時間、すなわち第２の高分子凝集剤の溶液と汚泥を混合撹拌する時間は１分〜２０分であるのが好ましい。その理由は、第２撹拌工程では高分子凝集剤を第１撹拌工程において調製した混合汚泥に緩やかに接触させ、凝集フロックを成長させる必要があるからである。かかる観点から、第２撹拌工程における撹拌の撹拌時間は、中でも２分以上或いは１５分以下、その中でも３分以上或いは１０分以下であるのがさらに好ましい。   The stirring time in the second stirring step, that is, the time for mixing and stirring the second polymer flocculant solution and sludge is preferably 1 to 20 minutes. The reason is that in the second stirring step, the polymer flocculant needs to be gently brought into contact with the mixed sludge prepared in the first stirring step to grow the flocs floc. From this viewpoint, the stirring time in the second stirring step is preferably 2 minutes or more and 15 minutes or less, and more preferably 3 minutes or more or 10 minutes or less.

（撹拌機手段）
撹拌する手段としては、撹拌翼、シャフト、モーターから構成される撹拌機などの通常の撹拌機を使用すればよく、特に種類を限定するものではない。
また、インラインミキサーによって撹拌してもよい。 (Agitator means)
As a means for stirring, a normal stirrer such as a stirrer including a stirring blade, a shaft, and a motor may be used, and the type is not particularly limited.
Moreover, you may stir with an in-line mixer.

＜脱水＞
第２撹拌工程で凝集フロックを形成させた後は、脱水機により固液分離し、固体として脱水ケーキを得、液体として脱水ろ液を得ることができる。 <Dehydration>
After the aggregation flocs are formed in the second stirring step, solid-liquid separation can be performed with a dehydrator to obtain a dehydrated cake as a solid and a dehydrated filtrate as a liquid.

この際の脱水方法としては、圧力を加えて脱水する手段を採用するのが一般的であるが、特に限定するものではない。例えば従来から汚泥脱水に使用される脱水機、例えばスクリュープレス脱水機、ベルトプレス脱水機、遠心脱水機、真空脱水機、フィルタプレス脱水機、多重円板脱水機などを用いることができる。   As a dehydration method at this time, it is common to adopt a means for dehydrating by applying pressure, but it is not particularly limited. For example, a dehydrator conventionally used for sludge dehydration, such as a screw press dehydrator, a belt press dehydrator, a centrifugal dehydrator, a vacuum dehydrator, a filter press dehydrator, a multiple disk dehydrator, or the like can be used.

なお、上記の第２撹拌工程（凝集フロック形成工程）と脱水工程を同一工程で行うことも可能である。例えば、回転する反応槽内において、前記混合汚泥と前記第２の高分子凝集剤の溶液とを混合して凝集フロックを形成すると共に脱水するようにしてもよい。
例えば、回転する反応槽と、前記混合汚泥と第２の高分子凝集剤の溶液を前記反応槽内に供給する手段と、脱水手段とを備えた装置によって実現可能である。例えば、反応槽が多数の穴を有する回転ドラムであれば、該反応槽の回転によって、前記混合汚泥と第２の高分子凝集剤の溶液を混合して凝集フロックを形成すると共に脱水することができる。また、反応槽が両端に穴を有する回転ドラムであり、該反応槽内部にスクリューコンベアを備えた装置であれば、該反応槽の回転によって、前記汚泥と第２の高分子凝集剤の溶液を混合して凝集フロックを形成すると共に、遠心力によって凝集フロックから脱水ろ液を分離し脱水することができる。 In addition, it is also possible to perform said 2nd stirring process (aggregation floc formation process) and a dehydration process by the same process. For example, in the rotating reaction tank, the mixed sludge and the second polymer flocculant solution may be mixed to form a floc floc and dehydrate.
For example, it can be realized by an apparatus including a rotating reaction tank, means for supplying the mixed sludge and second polymer flocculant solution into the reaction tank, and dehydrating means. For example, if the reaction tank is a rotating drum having a large number of holes, the mixed sludge and the second polymer flocculant solution can be mixed by the rotation of the reaction tank to form an aggregate floc and dehydrated. it can. In addition, if the reaction tank is a rotating drum having holes at both ends, and the apparatus is equipped with a screw conveyor inside the reaction tank, the reaction of the sludge and the second polymer flocculant is caused by the rotation of the reaction tank. While mixing to form an aggregated floc, the dehydrated filtrate can be separated from the aggregated floc by centrifugal force and dehydrated.

＜汚泥の処理装置＞
次に、本処理方法を実施するための装置について説明する。 <Sludge treatment equipment>
Next, an apparatus for carrying out this processing method will be described.

本処理方法を実施することができる汚泥の処理装置としては、第１の高分子凝集剤の溶液を汚泥に加える手段、及び、少なくとも１つの撹拌機を備え、前記汚泥と前記第１の高分子凝集剤の溶液とを混合して混合汚泥を調製する「混合汚泥調製装置」と、第２の高分子凝集剤の溶液を前記混合汚泥に加える手段、及び、前記混合汚泥と前記第２の高分子凝集剤の溶液とを混合して凝集フロックを形成する凝集フロック形成装置と、を備えた汚泥の処理装置を挙げることができる。   The sludge treatment apparatus capable of carrying out this treatment method includes means for adding a solution of the first polymer flocculant to the sludge, and at least one stirrer, and the sludge and the first polymer. A “mixed sludge preparation device” for mixing a flocculant solution to prepare a mixed sludge; means for adding a second polymer flocculant solution to the mixed sludge; and the mixed sludge and the second high sludge An apparatus for treating sludge provided with a coagulation floc forming apparatus that mixes with a solution of a molecular coagulant to form an aggregate floc can be mentioned.

また、本処理方法を実施することができる、より好ましい汚泥の処理装置として、第１の高分子凝集剤の溶液を汚泥に加える手段、及び、回転速度を１０００ｒｐｍ以上に設定された少なくとも１つの撹拌機を備え、前記汚泥と前記第１の高分子凝集剤の溶液とを混合して混合汚泥を調製する混合汚泥調製装置と、第２の高分子凝集剤の溶液を前記混合汚泥に加える手段、及び、回転速度を１０〜５００ｒｐｍに設定された少なくとも１つの撹拌機を備え、前記混合汚泥と前記第２の高分子凝集剤の溶液とを混合して凝集フロックを形成する凝集フロック形成装置と、を備えた汚泥の処理装置を挙げることができる。
以下、より具体的な装置例として、以下に第１〜第５の処理装置例について説明する。 Further, as a more preferable sludge treatment apparatus capable of carrying out this treatment method, means for adding the first polymer flocculant solution to the sludge, and at least one agitation set at a rotation speed of 1000 rpm or more A mixing sludge preparation device for preparing a mixed sludge by mixing the sludge and the first polymer flocculant solution, and means for adding a second polymer flocculant solution to the mixed sludge, And an agglomerated floc forming apparatus that includes at least one stirrer whose rotation speed is set to 10 to 500 rpm and mixes the mixed sludge and the second polymer flocculant solution to form an agglomerated floc. The sludge processing apparatus provided with this can be mentioned.
Hereinafter, first to fifth processing apparatus examples will be described as more specific apparatus examples.

（第１の処理装置例）
図１は、第１の実施形態を実施するための装置例を示した概略図である。
図１に示した装置は、汚泥貯槽１に汚泥供給ポンプ４、汚泥流量計１２、高速撹拌槽７、通常速度撹拌槽８及び脱水機１１が下流側に順次連通して配置されてなる構成を備えている。
高速撹拌槽７には、第１の高分子凝集剤ポンプ５を介して第１の高分子凝集剤溶解槽２が連通して配置され、通常速度撹拌槽８には、第２の高分子凝集剤ポンプ６を介して第２の高分子凝集剤溶解槽３が連通して配置されている。
また、高速撹拌槽７の高速撹拌機９には、前記汚泥流量計１２と電気的に接続された制御装置１３が電気的に接続されている。 (First processing apparatus example)
FIG. 1 is a schematic view showing an example of an apparatus for carrying out the first embodiment.
The apparatus shown in FIG. 1 has a configuration in which a sludge supply pump 4, a sludge flow meter 12, a high-speed stirring tank 7, a normal-speed stirring tank 8, and a dehydrator 11 are sequentially connected to the downstream side in the sludge storage tank 1. I have.
A first polymer flocculant dissolution tank 2 communicates with the high-speed stirring tank 7 via a first polymer flocculant pump 5, and a second polymer flocculant is disposed in the normal speed stirring tank 8. A second polymer flocculant dissolution tank 3 is arranged in communication with the agent pump 6.
A control device 13 electrically connected to the sludge flow meter 12 is electrically connected to the high-speed stirrer 9 of the high-speed stirring tank 7.

この装置において、汚泥は先ず汚泥貯槽１に貯留され、貯留された汚泥は高速撹拌槽７に供給される。他方、第１の高分子凝集剤の溶液が、第１の高分子凝集剤ポンプ５により、第１の高分子凝集剤溶解槽２から高速撹拌槽７に供給される。そして、高速撹拌槽７において、高速撹拌機９により汚泥と第１の高分子凝集剤の溶液が混合され、混合汚泥が調製される。調製された混合汚泥は、高速撹拌槽７から通常速度撹拌槽８に供給される。
第２の高分子凝集剤の溶液は、第２の高分子凝集剤ポンプ６により、第２の高分子凝集剤溶解槽３から通常速度撹拌槽８に供給される。通常速度撹拌槽８において、通常速度撹拌機１０により混合汚泥と第２の高分子凝集剤の溶液が混合され、混合汚泥を凝集させ、凝集フロックを形成させる。
凝集フロックは脱水機１１により脱水される。 In this apparatus, sludge is first stored in the sludge storage tank 1, and the stored sludge is supplied to the high-speed stirring tank 7. On the other hand, the first polymer flocculant solution is supplied from the first polymer flocculant dissolution tank 2 to the high-speed stirring tank 7 by the first polymer flocculant pump 5. And in the high-speed stirring tank 7, the sludge and the solution of the first polymer flocculant are mixed by the high-speed stirrer 9 to prepare mixed sludge. The prepared mixed sludge is supplied from the high speed stirring tank 7 to the normal speed stirring tank 8.
The solution of the second polymer flocculant is supplied from the second polymer flocculant dissolution tank 3 to the normal speed stirring tank 8 by the second polymer flocculant pump 6. In the normal speed stirring tank 8, the mixed sludge and the second polymer flocculant solution are mixed by the normal speed stirrer 10, and the mixed sludge is aggregated to form aggregated flocs.
The aggregated floc is dehydrated by the dehydrator 11.

制御装置１３は、汚泥流量計１２を通じて汚泥の汚泥処理量及び汚泥濃度を読み取る一方、高速撹拌機９の消費電力を読み取り、上記式（１）が成り立つように、撹拌条件、特に回転数を設定及び制御することができる。   The control device 13 reads the sludge treatment amount and sludge concentration of the sludge through the sludge flow meter 12, while reading the power consumption of the high-speed stirrer 9, and sets the stirring conditions, especially the rotation speed so that the above equation (1) is established. And can be controlled.

（第２の処理装置例）
図２は、上記処理装置例とは異なる他の装置例を示した概略図である。
図２に示した装置は、汚泥貯槽１に汚泥供給ポンプ４、汚泥流量計１２、高速撹拌槽７、通常速度撹拌槽８及び脱水機１１が下流側に順次連通して配置されてなる構成を備えている。
高速撹拌槽７には、第１の高分子凝集剤ポンプ５を介して第１の高分子凝集剤溶解槽２が連通して配置され、通常速度撹拌槽８には、第２の高分子凝集剤ポンプ６を介して第２の高分子凝集剤溶解槽３が連通して配置されている。
また、高速撹拌槽７の高速撹拌機９には、前記汚泥供給ポンプ４及び汚泥流量計１２と電気的に接続された制御装置１３が電気的に接続されている。 (Second processing apparatus example)
FIG. 2 is a schematic diagram showing another example of the apparatus different from the above example of the processing apparatus.
The apparatus shown in FIG. 2 has a configuration in which a sludge supply pump 4, a sludge flow meter 12, a high-speed stirring tank 7, a normal-speed stirring tank 8, and a dehydrator 11 are sequentially connected to the downstream side in the sludge storage tank 1. I have.
A first polymer flocculant dissolution tank 2 communicates with the high-speed stirring tank 7 via a first polymer flocculant pump 5, and a second polymer flocculant is disposed in the normal speed stirring tank 8. A second polymer flocculant dissolution tank 3 is arranged in communication with the agent pump 6.
The high-speed stirrer 9 of the high-speed agitation tank 7 is electrically connected to a control device 13 that is electrically connected to the sludge supply pump 4 and the sludge flowmeter 12.

この装置における汚泥の処理手順は、第１の処理装置例と同じである。
但し、制御装置１３が汚泥供給ポンプ４及び汚泥流量計１２と接続されているため、汚泥流量計１２を通じて汚泥の汚泥処理量及び汚泥濃度を読み取る一方、高速撹拌機９の消費電力を読み取り、上記式（１）が成り立つように、撹拌条件ばかりか汚泥供給ポンプ４の流量を制御することができる。 The sludge treatment procedure in this apparatus is the same as that in the first treatment apparatus example.
However, since the control device 13 is connected to the sludge supply pump 4 and the sludge flow meter 12, while reading the sludge treatment amount and sludge concentration of the sludge through the sludge flow meter 12, the power consumption of the high speed agitator 9 is read, Not only the stirring conditions but also the flow rate of the sludge supply pump 4 can be controlled so that the formula (1) is established.

（第３の処理装置例）
図３は、上記処理装置例とは異なる他の装置例を示した概略図である。
図３に示した装置は、汚泥貯槽１に汚泥供給ポンプ４、汚泥流量計１２、高速撹拌槽７Ａ、第１バルブ１４、高速撹拌槽７Ｂ、第２バルブ１５、通常速度撹拌槽８及び脱水機１１が下流側に順次連通して配置されている。
高速撹拌槽７Ａには、第１の高分子凝集剤ポンプ５を介して第１の高分子凝集剤溶解槽２が連通して配置され、通常速度撹拌槽８には第２の高分子凝集剤ポンプ６を介して第２の高分子凝集剤溶解槽３が連通して配置されている。 (Third processing apparatus example)
FIG. 3 is a schematic diagram showing another example of the apparatus different from the above example of the processing apparatus.
The apparatus shown in FIG. 3 includes a sludge supply pump 4, a sludge flow meter 12, a high speed stirring tank 7 A, a first valve 14, a high speed stirring tank 7 B, a second valve 15, a normal speed stirring tank 8, and a dehydrator. 11 are arranged sequentially communicating downstream.
A first polymer flocculant dissolution tank 2 is communicated with the high-speed stirring tank 7A via the first polymer flocculant pump 5, and a second polymer flocculant is provided in the normal speed stirring tank 8. The second polymer flocculant dissolution tank 3 is arranged in communication with the pump 6.

また、高速撹拌槽７Ａと第１バルブ１４の間から第２バルブ１５と通常速度撹拌槽８の間に、迂回配管１７が設置されており、該迂回配管１７の途中には第３バルブ１６が設置されている。
そして、高速撹拌槽７Ａの高速撹拌機９Ａ及び高速撹拌槽７Ｂの高速撹拌機９Ｂには、前記汚泥流量計１２と電気的に接続された制御装置１３が電気的に接続されている。 Further, a bypass pipe 17 is installed between the high-speed stirring tank 7A and the first valve 14 and between the second valve 15 and the normal speed stirring tank 8, and the third valve 16 is provided in the middle of the bypass pipe 17. is set up.
And the control apparatus 13 electrically connected to the said sludge flowmeter 12 is electrically connected to the high-speed stirrer 9A of the high-speed stirring tank 7A and the high-speed stirrer 9B of the high-speed stirring tank 7B.

この装置は、上記の構成を備えているため、汚泥流量が小さい場合には、第１バルブ１４及び第２バルブ１５を閉める一方、第３バルブ１６を開けることにより、高速撹拌槽７Ａで高速撹拌により高分子凝集剤と混合した混合汚泥を、迂回配管１７を経由して通常速度撹拌槽８に供給することができる。
他方、汚泥流量が大きい場合には、第１バルブ１４及び第２バルブ１５を開ける一方、第３バルブ１６を閉じることにより、高速撹拌槽７Ａで高速撹拌により高分子凝集剤と汚泥とを混合した後、高速撹拌槽７Ｂで再び高速撹拌により高分子凝集剤と汚泥とを混合し、得られた混合汚泥を通常速度撹拌槽８に供給することができる。 Since this apparatus has the above-described configuration, when the sludge flow rate is small, the first valve 14 and the second valve 15 are closed, while the third valve 16 is opened, whereby the high-speed stirring tank 7A is used. Thus, the mixed sludge mixed with the polymer flocculant can be supplied to the normal speed stirring tank 8 via the bypass pipe 17.
On the other hand, when the sludge flow rate is large, the first valve 14 and the second valve 15 are opened, and the third valve 16 is closed to mix the polymer flocculant and the sludge by high-speed stirring in the high-speed stirring tank 7A. Thereafter, the polymer flocculant and the sludge can be mixed again by high-speed stirring in the high-speed stirring tank 7B, and the obtained mixed sludge can be supplied to the normal-speed stirring tank 8.

（第４の処理装置例）
図４は、上記処理装置例とは異なる他の装置例を示した概略図である。
図４に示した装置は、汚泥貯槽１に汚泥供給ポンプ４、汚泥流量計１２、高速撹拌槽７、通常速度撹拌槽８及び脱水機１１が順次下流側に連通して配置されてなる構成を備えている。
高速撹拌槽７には、第１の高分子凝集剤ポンプ５を介して第１の高分子凝集剤溶解槽２が連通して配置され、通常速度撹拌槽８には、第２の高分子凝集剤ポンプ６を介して第１の高分子凝集剤溶解槽２が連通して配置されている。
また、高速撹拌槽７の高速撹拌機９には、前記汚泥流量計１２と電気的に接続された制御装置１３が電気的に接続されている。 (Fourth processing apparatus example)
FIG. 4 is a schematic diagram showing another example of the apparatus different from the above example of the processing apparatus.
The apparatus shown in FIG. 4 has a configuration in which a sludge supply pump 4, a sludge flow meter 12, a high-speed stirring tank 7, a normal-speed stirring tank 8, and a dehydrator 11 are sequentially connected to the downstream side in the sludge storage tank 1. I have.
A first polymer flocculant dissolution tank 2 communicates with the high-speed stirring tank 7 via a first polymer flocculant pump 5, and a second polymer flocculant is disposed in the normal speed stirring tank 8. A first polymer flocculant dissolution tank 2 is arranged in communication with the agent pump 6.
A control device 13 electrically connected to the sludge flow meter 12 is electrically connected to the high-speed stirrer 9 of the high-speed stirring tank 7.

この装置は、図１の装置と比べると、第２の高分子凝集剤溶解槽３が省略されており、第１の高分子凝集剤の溶液は、第１の高分子凝集剤ポンプ５により、第１の高分子凝集剤溶解槽２から高速撹拌槽７に供給されるようになっている。
また、第１の高分子凝集剤の溶液は、第２の高分子凝集剤ポンプ６により、第１の高分子凝集剤溶解槽２から通常速度撹拌槽８に供給されるようになっている。 Compared with the apparatus of FIG. 1, the second polymer flocculant dissolution tank 3 is omitted in this apparatus, and the first polymer flocculant solution is fed by the first polymer flocculant pump 5. The high-speed stirring tank 7 is supplied from the first polymer flocculant dissolution tank 2.
The first polymer flocculant solution is supplied from the first polymer flocculant dissolution tank 2 to the normal speed stirring tank 8 by the second polymer flocculant pump 6.

（第５の処理装置例）
図５は、上記処理装置例とは異なる他の装置例を示した概略図である。
図５に示した装置は、汚泥貯槽１に汚泥供給ポンプ４、汚泥流量計１２、高速撹拌槽７、通常速度撹拌槽８及び脱水機１１が下流側に順次連通して配置されてなる構成を備えている。
また、高速撹拌槽７の高速撹拌機９には、前記汚泥流量計１２と電気的に接続された制御装置１３が電気的に接続されている。 (Fifth processing apparatus example)
FIG. 5 is a schematic diagram showing another example of the apparatus different from the above example of the processing apparatus.
The apparatus shown in FIG. 5 has a configuration in which a sludge supply pump 4, a sludge flow meter 12, a high-speed stirring tank 7, a normal-speed stirring tank 8, and a dehydrator 11 are sequentially connected to the downstream side in the sludge storage tank 1. I have.
A control device 13 electrically connected to the sludge flow meter 12 is electrically connected to the high-speed stirrer 9 of the high-speed stirring tank 7.

この装置は、高速撹拌槽７と汚泥流量計１２を接続する配管に、第１の高分子凝集剤ポンプ５を介して第１の高分子凝集剤溶解槽２が連通して配置され、高速撹拌槽７と通常速度撹拌槽８を接続する配管に第２の高分子凝集剤ポンプ６を介して第２の高分子凝集剤溶解槽３が連通して配置されてなる構成を備えている。
このように、各高分子凝集剤を汚泥に加えた後、各撹拌槽にて撹拌するようにしてもよい。 In this apparatus, the first polymer flocculant dissolution tank 2 is arranged in communication with the pipe connecting the high-speed stirring tank 7 and the sludge flowmeter 12 via the first polymer flocculant pump 5, and the high-speed stirring is performed. The second polymer flocculant dissolution tank 3 is arranged in communication with the pipe connecting the tank 7 and the normal speed stirring tank 8 via the second polymer flocculant pump 6.
Thus, after adding each polymer flocculant to sludge, you may make it stir in each stirring tank.

なお、上述した第１〜第５の処理装置例はあくまでも例示であって、これらに限定されるものではない。   The first to fifth processing apparatus examples described above are merely examples, and are not limited to these.

＜語句の説明＞
本明細書において「Ｘ〜Ｙ」（Ｘ，Ｙは任意の数字）と表現する場合、特にことわらない限り「Ｘ以上Ｙ以下」の意と共に、「好ましくはＸより大きい」或いは「好ましくはＹより小さい」の意も包含する。
また、「Ｘ以上」（Ｘは任意の数字）或いは「Ｙ以下」（Ｙは任意の数字）と表現した場合、「Ｘより大きいことが好ましい」或いは「Ｙ未満であることが好ましい」旨の意図も包含する。 <Explanation of words>
In the present specification, when expressed as “X to Y” (X and Y are arbitrary numbers), unless otherwise specified, “X is preferably greater than X” or “preferably Y”. It also includes the meaning of “smaller”.
In addition, when expressed as “X or more” (X is an arbitrary number) or “Y or less” (Y is an arbitrary number), it is “preferably greater than X” or “preferably less than Y”. Includes intentions.

以下、本発明を下記実験に基づいてさらに詳述する。   Hereinafter, the present invention will be described in more detail based on the following experiments.

（実験１）
本実験では、第１の高分子凝集剤の溶液を汚泥に加えて第１撹拌を実施した後、第２の高分子凝集剤の溶液を加えて第２撹拌を実施し、得られた凝集汚泥をベルトプレス脱水機により脱水して脱水ケーキを得るという工程において、第１撹拌における撹拌する際の回転速度（すなわち撹拌速度）を、表１に示すように変更することにより消費電力を調整し、下記式（１）の値Ｒと脱水ケーキの含水率との関係を検討した。
式（１）・・Ｒ＝（消費電力Ａ×汚泥濃度Ｃ）／汚泥処理量Ｂ (Experiment 1)
In this experiment, after the first polymer flocculant solution was added to the sludge and the first stirring was performed, the second polymer flocculant solution was added and the second stirring was performed. In the process of dehydrating the product with a belt press dehydrator to obtain a dehydrated cake, the power consumption is adjusted by changing the rotational speed when stirring in the first stirring (that is, the stirring speed) as shown in Table 1, The relationship between the value R of the following formula (1) and the moisture content of the dehydrated cake was examined.
Formula (1) ·· R = (power consumption A × sludge concentration C) / sludge treatment amount B

本実験では、被処理物として汚泥Ａを使用した。汚泥Ａは嫌気性消化汚泥であり、汚泥Ａの汚泥濃度（＝ＴＳ）は、１８．８ｇ／Ｌであった。
汚泥濃度（＝ＴＳ）とは、蒸発残留物のことであり、汚泥を１０５〜１１０℃で蒸発乾固したときに残留する物質の濃度である。測定方法は下水試験方法に準拠した。 In this experiment, sludge A was used as an object to be processed. Sludge A was an anaerobic digested sludge, and the sludge concentration (= TS) of sludge A was 18.8 g / L.
The sludge concentration (= TS) is an evaporation residue, and is a concentration of a substance remaining when the sludge is evaporated to dryness at 105 to 110 ° C. The measurement method conformed to the sewage test method.

実験では、第１及び第２の高分子凝集剤ともに、カチオン性高分子凝集剤ａ（ＤＡＡ系高分子凝集剤、分子量９００万、粘度３００ｍＰａ・ｓ）を使用した。第１及び第２の高分子凝集剤の溶液の濃度はともに２ｇ／Ｌに調整した。
また、第１の高分子凝集剤の溶液及び第２の高分子凝集剤の溶液は、いずれも高分子凝集剤を水に溶解して得た水溶液であり、その濃度とは、水溶液中の高分子凝集剤の濃度の意味である（後述する実験でも同様）。 In the experiment, a cationic polymer flocculant a (DAA polymer flocculant, molecular weight 9 million, viscosity 300 mPa · s) was used for both the first and second polymer flocculants. The concentration of the solution of the first and second polymer flocculants was adjusted to 2 g / L.
The first polymer flocculant solution and the second polymer flocculant solution are both aqueous solutions obtained by dissolving the polymer flocculant in water. This means the concentration of the molecular flocculant (the same applies to the experiments described later).

実験手順は以下の通りである。
汚泥（汚泥流量１．４〜２．９ｍ３／ｈ）に第１の高分子凝集剤の溶液を合計注入量の６５％加え、高速撹拌機（回転速度１２５０〜２７５０ｒｐｍ、消費電力０．４８〜２．４３ｋＷ、撹拌部容積０．８Ｌ）により汚泥と高分子凝集剤の溶液を混合撹拌し、混合汚泥を調製した。次に混合汚泥に第２の高分子凝集剤の溶液を合計注入量の３５％加え、撹拌する際の回転速度を１５０ｒｐｍに設定した撹拌機により混合汚泥と高分子凝集剤を混合撹拌し、混合汚泥を凝集させ、凝集フロックを形成させた。最後にベルトプレス脱水機により、凝集フロックを脱水し、得られた脱水ケーキの含水率（％）を測定した。 The experimental procedure is as follows.
The first polymer flocculant solution is added to sludge (sludge flow rate 1.4 to 2.9 m 3 / h) by 65% of the total injection amount, and a high-speed stirrer (rotation speed 1250 to 2750 rpm, power consumption 0.48 to The mixed sludge was prepared by mixing and stirring the sludge and polymer flocculant solution by 2.43 kW and a stirring portion volume of 0.8 L). Next, 35% of the total injection amount of the second polymer flocculant solution is added to the mixed sludge, and the mixed sludge and polymer flocculant are mixed and stirred with a stirrer set at a rotation speed of 150 rpm for mixing. Sludge was agglomerated to form agglomerated floc. Finally, the aggregated floc was dehydrated with a belt press dehydrator, and the moisture content (%) of the obtained dehydrated cake was measured.

脱水ケーキの含水率（％）は、脱水ケーキを１０５〜１１０℃で蒸発乾固したときに蒸発する水の質量から求めた。測定方法は下水試験方法に準拠した。（以降の実験でも同様）。
実験結果を表１に示す。 The moisture content (%) of the dehydrated cake was determined from the mass of water evaporated when the dehydrated cake was evaporated to dryness at 105 to 110 ° C. The measurement method conformed to the sewage test method. (Same for subsequent experiments).
The experimental results are shown in Table 1.

Figure 2016032811
Figure 2016032811

第１撹拌における撹拌する際の消費電力Ａ、汚泥処理量Ｂ及び汚泥濃度Ｃの関係が、（消費電力Ａ×汚泥濃度Ｃ）／汚泥処理量Ｂの式（１）値Ｒが０．４０〜１．１０の範囲において、脱水ケーキの含水率を低減できた。
これらのことから、第１撹拌における撹拌する際の消費電力Ａ、汚泥処理量Ｂ及び汚泥濃度Ｃの関係において、（消費電力Ａ×汚泥濃度Ｃ）／汚泥処理量Ｂの式（１）値Ｒを０．４０〜１．１０、好ましくは０．５０〜１．００、さらにより好ましくは０．６０〜０．９０に調整することにより、脱水ケーキの含水率を低減できること、又は汚泥を凝集させ、脱水ケーキを得ることができることが分かった。 The relationship of power consumption A, sludge treatment amount B, and sludge concentration C during stirring in the first agitation is as follows: (power consumption A × sludge concentration C) / sludge treatment amount B (1) Value R is 0.40. In the range of 1.10, the moisture content of the dehydrated cake could be reduced.
From these, in the relationship between the power consumption A, the sludge treatment amount B, and the sludge concentration C when stirring in the first stirring, the formula (1) value R of (power consumption A × sludge concentration C) / sludge treatment amount B Can be reduced to 0.40 to 1.10, preferably 0.50 to 1.00, and even more preferably 0.60 to 0.90, to reduce the moisture content of the dewatered cake, or to coagulate sludge. It was found that a dehydrated cake can be obtained.

（実験２）
本実験では、第１の高分子凝集剤の溶液を汚泥に加えて第１撹拌を実施した後、第２の高分子凝集剤の溶液を加えて第２撹拌を実施し、得られた凝集汚泥をスクリュープレス脱水機により脱水して脱水ケーキを得るという工程において、第１撹拌における撹拌する際の回転速度（すなわち撹拌速度）を、表２に示すように変更することにより消費電力を調整し、上記式（１）の値Ｒと脱水ケーキの含水率との関係を検討した。
本実験では、実験１とは、異なる汚泥と脱水機を使用した。 (Experiment 2)
In this experiment, after the first polymer flocculant solution was added to the sludge and the first stirring was performed, the second polymer flocculant solution was added and the second stirring was performed. In the process of dehydrating the product with a screw press dehydrator to obtain a dehydrated cake, the power consumption is adjusted by changing the rotation speed when stirring in the first stirring (that is, the stirring speed) as shown in Table 2, The relationship between the value R of the above formula (1) and the moisture content of the dehydrated cake was examined.
In this experiment, sludge and a dehydrator different from Experiment 1 were used.

本実験では、被処理物として汚泥Ｂを使用した。汚泥Ｂは嫌気性消化汚泥である。汚泥Ｂの汚泥濃度（＝ＴＳ）は、２０．８ｇ／Ｌである。汚泥濃度（＝ＴＳ）とは、蒸発残留物のことであり、汚泥を１０５〜１１０℃で蒸発乾固したときに残留する物質の濃度である。測定方法は下水試験方法に準拠した。
実験では、第１及び第２の高分子凝集剤ともに、カチオン性高分子凝集剤ｂ（ＤＡＡ系高分子凝集剤、分子量８００万、粘度２８０ｍＰａ・ｓ）を使用した。第１及び第２の高分子凝集剤の溶液の濃度はともに２ｇ／Ｌに調整した。 In this experiment, sludge B was used as an object to be processed. Sludge B is anaerobic digested sludge. The sludge concentration (= TS) of sludge B is 20.8 g / L. The sludge concentration (= TS) is an evaporation residue, and is a concentration of a substance remaining when the sludge is evaporated to dryness at 105 to 110 ° C. The measurement method conformed to the sewage test method.
In the experiment, a cationic polymer flocculant b (DAA polymer flocculant, molecular weight 8 million, viscosity 280 mPa · s) was used for both the first and second polymer flocculants. The concentration of the solution of the first and second polymer flocculants was adjusted to 2 g / L.

実験手順は以下の通りである。
汚泥（汚泥流量１．４ｍ３／ｈ）に第１の高分子凝集剤の溶液を合計注入量の６５％加え、高速撹拌機（回転速度１０００〜３０００ｒｐｍ、消費電力０．３３〜３．０７ｋＷ、撹拌部容積０．８Ｌ）により汚泥と高分子凝集剤の溶液を混合撹拌し、混合汚泥を調製した。次に混合汚泥に第２の高分子凝集剤の溶液を合計注入量の３５％加え、撹拌する際の回転速度を５０ｒｐｍに設定した撹拌機により混合汚泥と高分子凝集剤を混合撹拌し、混合汚泥を凝集させ、凝集フロックを形成させた。最後にスクリュープレス脱水機により、凝集フロックを脱水し、得られた脱水ケーキの含水率（％）を測定した。
実験結果を表２に示す。 The experimental procedure is as follows.
65% of the total injection amount of the first polymer flocculant solution is added to sludge (sludge flow rate 1.4 m 3 / h), and a high speed stirrer (rotation speed 1000 to 3000 rpm, power consumption 0.33 to 3.07 kW, The sludge and polymer flocculant solution were mixed and stirred by a stirring portion volume of 0.8 L to prepare mixed sludge. Next, 35% of the total injection amount of the second polymer flocculant solution is added to the mixed sludge, and the mixed sludge and polymer flocculant are mixed and stirred with a stirrer set at a rotation speed of 50 rpm for mixing. Sludge was agglomerated to form agglomerated floc. Finally, the aggregated floc was dehydrated with a screw press dehydrator, and the moisture content (%) of the obtained dehydrated cake was measured.
The experimental results are shown in Table 2.

Figure 2016032811
Figure 2016032811

第１撹拌における撹拌する際の消費電力Ａ、汚泥処理量Ｂ及び汚泥濃度Ｃの関係において、（消費電力Ａ×汚泥濃度Ｃ）／汚泥処理量Ｂの式（１）値Ｒが、０．２４及び２．２０の場合には脱水ケーキの含水率は好ましいものではなかった。
このような結果とこれまで発明者が行った試験結果を総合して考慮すると、式（１）値Ｒを、０．４０〜１．１０、好ましくは０．５０〜１．００、さらにより好ましくは０．６０〜０．９０に調整することにより、脱水ケーキの含水率を低減できること、又は汚泥を凝集させ、脱水ケーキを得ることができることが分かった。 In the relationship of power consumption A, sludge treatment amount B, and sludge concentration C during stirring in the first stirring, the formula (1) value R of (power consumption A × sludge concentration C) / sludge treatment amount B is 0.24. And 2.20, the water content of the dehydrated cake was not preferable.
Considering these results together with the results of the tests conducted by the inventors so far, the value R in formula (1) is 0.40 to 1.10, preferably 0.50 to 1.00, and even more preferably. It was found that by adjusting to 0.60 to 0.90, the water content of the dehydrated cake can be reduced, or sludge can be aggregated to obtain a dehydrated cake.

（実験３）
本実験では、第１の高分子凝集剤の溶液を汚泥に注入して第１撹拌を実施した後、第２の高分子凝集剤の溶液を注入して第２撹拌を実施し、得られた凝集汚泥をスクリュープレス脱水機により脱水して脱水ケーキを得るという工程において、第１撹拌における撹拌する際に使用する高速撹拌機の使用台数を変更することにより消費電力を調整し、上記式（１）の値Ｒと脱水ケーキの含水率との関係を検討した。 (Experiment 3)
In this experiment, the first polymer flocculant solution was injected into the sludge and the first stirring was performed, and then the second polymer flocculant solution was injected and the second stirring was performed. In the step of dewatering the coagulated sludge with a screw press dehydrator to obtain a dehydrated cake, the power consumption is adjusted by changing the number of high-speed stirrers used when stirring in the first stirring, and the above formula (1 ) Value R and the moisture content of the dehydrated cake were examined.

本実験では、被処理物として汚泥Ｂを使用した。汚泥Ｂは嫌気性消化汚泥である。汚泥Ｂの汚泥濃度（＝ＴＳ）は、２０．８ｇ／Ｌである。汚泥濃度（＝ＴＳ）とは、蒸発残留物のことであり、汚泥を１０５〜１１０℃で蒸発乾固したときに残留する物質の濃度である。測定方法は下水試験方法に準拠した。
本実験では、第１及び第２の高分子凝集剤ともに、カチオン性高分子凝集剤ｂ（ＤＡＡ系高分子凝集剤、分子量８００万、粘度２８０ｍＰａ・ｓ）を使用した。第１及び第２の高分子凝集剤の溶液の濃度はともに２ｇ／Ｌに調整した。 In this experiment, sludge B was used as an object to be processed. Sludge B is anaerobic digested sludge. The sludge concentration (= TS) of sludge B is 20.8 g / L. The sludge concentration (= TS) is an evaporation residue, and is a concentration of a substance remaining when the sludge is evaporated to dryness at 105 to 110 ° C. The measurement method conformed to the sewage test method.
In this experiment, the cationic polymer flocculant b (DAA polymer flocculant, molecular weight 8 million, viscosity 280 mPa · s) was used for both the first and second polymer flocculants. The concentration of the solution of the first and second polymer flocculants was adjusted to 2 g / L.

実験手順は以下の通りである。
汚泥（汚泥流量１．４ｍ３／ｈ）に第１の高分子凝集剤の溶液を合計注入量の６５％注入し、高速撹拌機により汚泥と高分子凝集剤の溶液を混合撹拌し、混合汚泥を調製した。
２台の高速撹拌機を使用する場合には、高速撹拌機を直列に接続した。高速撹拌機の回転速度は１０００ｒｐｍ、消費電力は０．３３ｋＷ、撹拌部容積は０．８Ｌである。次に、混合汚泥に第２の高分子凝集剤の溶液を合計注入量の３５％注入し、撹拌する際の回転速度を５０ｒｐｍに設定した撹拌機により混合汚泥と高分子凝集剤を混合撹拌し、混合汚泥を凝集させ、凝集フロックを形成させた。最後にスクリュープレス脱水機により、凝集フロックを脱水し、得られた脱水ケーキの含水率（％）を測定した。
実験結果を表３に示す。 The experimental procedure is as follows.
The first polymer flocculant solution is injected into sludge (sludge flow rate 1.4m 3 / h) at 65% of the total injection amount, and the sludge and polymer flocculant solution are mixed and stirred with a high-speed stirrer. Was prepared.
When using two high speed stirrers, the high speed stirrers were connected in series. The rotational speed of the high-speed stirrer is 1000 rpm, the power consumption is 0.33 kW, and the stirring unit volume is 0.8 L. Next, 35% of the total injection amount of the second polymer flocculant solution is injected into the mixed sludge, and the mixed sludge and polymer flocculant are mixed and stirred with a stirrer set at a rotation speed of 50 rpm. The mixed sludge was agglomerated to form agglomerated floc. Finally, the aggregated floc was dehydrated with a screw press dehydrator, and the moisture content (%) of the obtained dehydrated cake was measured.
The experimental results are shown in Table 3.

Figure 2016032811
Figure 2016032811

第１撹拌における撹拌する際の消費電力Ａ、汚泥処理量Ｂ及び汚泥濃度Ｃの関係が、（消費電力Ａ×汚泥濃度Ｃ）／汚泥処理量Ｂの式（１）値Ｒが、０．４０以上の範囲において、脱水ケーキの含水率を低減できた。
これらのことから、式（１）値Ｒを０．４０以上の範囲に調整することにより、脱水ケーキの含水率を低減できること、又は汚泥を凝集させ、脱水ケーキを得ることができることが分かった。 The relationship between the power consumption A, the sludge treatment amount B, and the sludge concentration C when stirring in the first stirring is as follows: (Power consumption A × sludge concentration C) / Sludge treatment amount B (1) The value R is 0.40. Within the above range, the moisture content of the dehydrated cake could be reduced.
From these facts, it was found that by adjusting the formula (1) value R in the range of 0.40 or more, the moisture content of the dehydrated cake can be reduced, or sludge can be aggregated to obtain a dehydrated cake.

（実験４）
本実験では、実験１〜３とは異なり、（汚泥処理量Ｂ／汚泥濃度Ｃ）が顕著に多い場合、すなわち３．５以上の場合における処理条件を検討した。
すなわち、（汚泥処理量Ｂ／汚泥濃度Ｃ）が３．５以上の場合において、第１の高分子凝集剤の溶液を汚泥に注入して第１撹拌を実施した後、第２の高分子凝集剤の溶液を注入して第２撹拌を実施し、得られた凝集汚泥をスクリュープレス脱水機により脱水して脱水ケーキを得るという工程において、表４に示すように第１撹拌における撹拌する際の回転速度（すなわち撹拌速度）を変更することにより消費電力を調整し、上記式（１）の値Ｒと脱水ケーキの含水率との関係を検討した。 (Experiment 4)
In this experiment, unlike Experiments 1 to 3, the treatment conditions were examined when (sludge treatment amount B / sludge concentration C) was significantly large, that is, 3.5 or more.
That is, in the case where (sludge treatment amount B / sludge concentration C) is 3.5 or more, the first polymer flocculant solution is poured into the sludge and the first stirring is performed, and then the second polymer agglomeration is performed. In the step of injecting the solution of the agent and carrying out the second stirring, and dehydrating the obtained agglomerated sludge with a screw press dehydrator to obtain a dehydrated cake, as shown in Table 4, when stirring in the first stirring The power consumption was adjusted by changing the rotation speed (that is, the stirring speed), and the relationship between the value R in the above formula (1) and the moisture content of the dehydrated cake was examined.

本実験では、被処理物として汚泥Ｃを使用した。汚泥Ｃは嫌気性消化汚泥である。汚泥Ｃの汚泥濃度（＝ＴＳ）は、１６．０ｇ／Ｌである。汚泥濃度（＝ＴＳ）とは、蒸発残留物のことであり、汚泥を１０５〜１１０℃で蒸発乾固したときに残留する物質の濃度である。測定方法は下水試験方法に準拠した。
本実験では、第１及び第２の高分子凝集剤ともに、カチオン性高分子凝集剤ｂ（ＤＡＡ系高分子凝集剤、分子量８００万、粘度２８０ｍＰａ・ｓ）を使用した。第１及び第２の高分子凝集剤の溶液の濃度はともに２ｇ／Ｌに調整した。 In this experiment, sludge C was used as an object to be treated. Sludge C is anaerobic digested sludge. The sludge concentration (= TS) of sludge C is 16.0 g / L. The sludge concentration (= TS) is an evaporation residue, and is a concentration of a substance remaining when the sludge is evaporated to dryness at 105 to 110 ° C. The measurement method conformed to the sewage test method.
In this experiment, the cationic polymer flocculant b (DAA polymer flocculant, molecular weight 8 million, viscosity 280 mPa · s) was used for both the first and second polymer flocculants. The concentration of the solution of the first and second polymer flocculants was adjusted to 2 g / L.

実験手順は以下の通りである。
汚泥（汚泥流量３．５〜２５．０ｍ３／ｈ）に第１の高分子凝集剤の溶液を合計注入量の６５％注入し、高速撹拌機により汚泥と高分子凝集剤の溶液を混合撹拌し、混合汚泥を調製した。高速撹拌機の回転速度は２２００〜３７００ｒｐｍ、消費電力は１．４〜４．８ｋＷ、撹拌部容積は０．８Ｌである。次に混合汚泥に第２の高分子凝集剤の溶液を合計注入量の３５％注入し、撹拌する際の回転速度を５０ｒｐｍに設定した撹拌機により混合汚泥と高分子凝集剤を混合撹拌し、混合汚泥を凝集させ、凝集フロックを形成させた。最後にスクリュープレス脱水機により、凝集フロックを脱水し、得られた脱水ケーキの含水率（％）を測定した。これらの結果をもとに、（汚泥処理量Ｂ／汚泥濃度Ｃ）が３．０〜１９．０に対して、脱水ケーキ含水率を低減できた上記式（１）のＲを算出した。
実験結果を表４に示す。 The experimental procedure is as follows.
The first polymer flocculant solution is injected into sludge (sludge flow rate 3.5-25.0 m 3 / h) at 65% of the total injection amount, and the sludge and polymer flocculant solution are mixed and stirred with a high-speed stirrer. And mixed sludge was prepared. The rotational speed of the high-speed stirrer is 2200-3700 rpm, the power consumption is 1.4-4.8 kW, and the volume of the stirring unit is 0.8 L. Next, 35% of the total injection amount of the second polymer flocculant solution is injected into the mixed sludge, and the mixed sludge and the polymer flocculant are mixed and stirred with a stirrer set at a rotation speed of 50 rpm. The mixed sludge was agglomerated to form agglomerated floc. Finally, the aggregated floc was dehydrated with a screw press dehydrator, and the moisture content (%) of the obtained dehydrated cake was measured. On the basis of these results, R in the above formula (1), which was able to reduce the moisture content of the dehydrated cake, was calculated when (sludge treatment amount B / sludge concentration C) was 3.0 to 19.0.
The experimental results are shown in Table 4.

Figure 2016032811
Figure 2016032811

（汚泥処理量Ｂ／汚泥濃度Ｃ）が顕著に多い場合、すなわち３．５以上の場合は、第１撹拌における撹拌する際の消費電力Ａ、汚泥処理量Ｂ及び汚泥濃度Ｃの関係が、（消費電力Ａ×汚泥濃度Ｃ）／汚泥処理量Ｂの式（１）値Ｒが、０．１９〜０．３６の範囲において、脱水ケーキの含水率を低減できた。
このような結果とこれまで発明者が行った試験結果を総合して考慮すると、（汚泥処理量Ｂ／汚泥濃度Ｃ）が顕著に多い場合、すなわち３．５以上の場合は、式（１）値Ｒを０．１５〜０．４０の範囲に調整することにより、脱水ケーキの含水率を低減できること、又は汚泥を凝集させ、脱水ケーキを得ることができることが分かった。 When (the sludge treatment amount B / sludge concentration C) is remarkably large, that is, 3.5 or more, the relationship among the power consumption A, the sludge treatment amount B, and the sludge concentration C when stirring in the first stirring is ( The water content of the dewatered cake could be reduced when the formula (1) value R of power consumption A × sludge concentration C) / sludge treatment amount B was in the range of 0.19 to 0.36.
Considering these results and the results of tests conducted by the inventors so far, when (sludge treatment amount B / sludge concentration C) is remarkably large, that is, 3.5 or more, the formula (1) It was found that by adjusting the value R in the range of 0.15 to 0.40, the moisture content of the dehydrated cake can be reduced, or sludge can be aggregated to obtain a dehydrated cake.

（実験５）
本実験では、第１の高分子凝集剤の溶液を汚泥に注入して第１撹拌を実施した後、第２の高分子凝集剤の溶液を注入して第２撹拌を実施し、得られた凝集汚泥をスクリュープレス脱水機により脱水して脱水ケーキを得るという工程において、第１撹拌における撹拌する際の高速撹拌機における撹拌部の容積（以降「撹拌部容積」と称する）を変更することにより、撹拌部容積当たりの消費電力を調整し、撹拌部容積当たりの消費電力と脱水ケーキの含水率との関係を検討した。 (Experiment 5)
In this experiment, the first polymer flocculant solution was injected into the sludge and the first stirring was performed, and then the second polymer flocculant solution was injected and the second stirring was performed. In the process of dewatering the coagulated sludge with a screw press dehydrator to obtain a dehydrated cake, by changing the volume of the stirring section in the high-speed stirrer when stirring in the first stirring (hereinafter referred to as “stirring section volume”) The power consumption per stirring unit volume was adjusted, and the relationship between the power consumption per stirring unit volume and the moisture content of the dehydrated cake was examined.

本実験では、被処理物として汚泥Ｃを使用した。汚泥Ｃは嫌気性消化汚泥である。汚泥Ｃの汚泥濃度（＝ＴＳ）は、１６．０ｇ／Ｌである。汚泥濃度（＝ＴＳ）とは、蒸発残留物のことであり、汚泥を１０５〜１１０℃で蒸発乾固したときに残留する物質の濃度である。測定方法は下水試験方法に準拠した。
本実験では、第１及び第２の高分子凝集剤ともに、カチオン性高分子凝集剤ｂ（ＤＡＡ系高分子凝集剤、分子量８００万、粘度２８０ｍＰａ・ｓ）を使用した。第１及び第２の高分子凝集剤の溶液の濃度はともに２ｇ／Ｌに調整した。 In this experiment, sludge C was used as an object to be treated. Sludge C is anaerobic digested sludge. The sludge concentration (= TS) of sludge C is 16.0 g / L. The sludge concentration (= TS) is an evaporation residue, and is a concentration of a substance remaining when the sludge is evaporated to dryness at 105 to 110 ° C. The measurement method conformed to the sewage test method.
In this experiment, the cationic polymer flocculant b (DAA polymer flocculant, molecular weight 8 million, viscosity 280 mPa · s) was used for both the first and second polymer flocculants. The concentration of the solution of the first and second polymer flocculants was adjusted to 2 g / L.

実験手順は以下の通りである。
汚泥（汚泥流量２．０ｍ３／ｈ）に第１の高分子凝集剤の溶液を合計注入量の６５％注入し、高速撹拌機により汚泥と高分子凝集剤の溶液を混合撹拌し、混合汚泥を調製した。
高速撹拌機の回転速度は２０００ｒｐｍ、消費電力は１．１１ｋＷ、撹拌部容積は０．８、１．６Ｌである。次に混合汚泥に第２の高分子凝集剤の溶液を合計注入量の３５％注入し、撹拌する際の回転速度を５０ｒｐｍに設定した撹拌機により混合汚泥と高分子凝集剤を混合撹拌し、混合汚泥を凝集させ、凝集フロックを形成させた。最後にスクリュープレス脱水機により、凝集フロックを脱水し、得られた脱水ケーキの含水率（％）を測定した。
実験結果を表５に示す。 The experimental procedure is as follows.
The first polymer flocculant solution is injected into sludge (sludge flow rate 2.0 m 3 / h) at 65% of the total injection amount, and the sludge and polymer flocculant solution are mixed and stirred with a high-speed stirrer, and mixed sludge Was prepared.
The rotational speed of the high-speed stirrer is 2000 rpm, the power consumption is 1.11 kW, and the volume of the stirring unit is 0.8, 1.6 L. Next, 35% of the total injection amount of the second polymer flocculant solution is injected into the mixed sludge, and the mixed sludge and the polymer flocculant are mixed and stirred with a stirrer set at a rotation speed of 50 rpm. The mixed sludge was agglomerated to form agglomerated floc. Finally, the aggregated floc was dehydrated with a screw press dehydrator, and the moisture content (%) of the obtained dehydrated cake was measured.
The experimental results are shown in Table 5.

Figure 2016032811
Figure 2016032811

このような結果とこれまで発明者が行った試験結果を総合して考慮すると、第１撹拌における撹拌する際の消費電力を撹拌部容積で除した値（消費電力／撹拌部容積）、すなわち撹拌部容積（Ｌ）当たりの消費電力（ｋＷ）が１．０（ｋＷ／Ｌ）以上となるように調整することにより、脱水ケーキの含水率をより一層低減できること、或いは、汚泥を凝集させ、脱水ケーキを得ることができることが分かった。   Considering these results and the results of the tests conducted by the inventors so far, the value obtained by dividing the power consumption during stirring in the first stirring by the volume of the stirring portion (power consumption / volume of the stirring portion), that is, stirring By adjusting the power consumption (kW) per unit volume (L) to be 1.0 (kW / L) or more, the moisture content of the dehydrated cake can be further reduced, or sludge can be aggregated and dehydrated. It turns out that a cake can be obtained.

（参考実験１）
参考実験１では、第１の高分子凝集剤の溶液を汚泥に加えて第１撹拌を実施した後、第２の高分子凝集剤の溶液を加えて第２撹拌を実施し、得られた凝集汚泥をベルトプレス脱水機により脱水して脱水ケーキを得るという工程において、第１撹拌における撹拌速度を変更して脱水ケーキの含水率との関係を検討した。 (Reference Experiment 1)
In Reference Experiment 1, after the first polymer flocculant solution was added to the sludge and the first stirring was performed, the second polymer flocculant solution was added and the second stirring was performed. In the process of dewatering sludge with a belt press dehydrator to obtain a dehydrated cake, the agitation speed in the first agitation was changed to examine the relationship with the moisture content of the dehydrated cake.

実験には３種類の汚泥（Ｏ、Ｐ、Ｑ）を使用した。いずれも嫌気性消化汚泥である。いずれも異なる廃水処理施設から採取した。
汚泥Ｏ、Ｐ、ＱのＴＳは、それぞれ１２．０、２６．２、３４．９ｇ／Ｌである。なお、ＴＳとは、蒸発残留物のことであり、汚泥を１０５〜１１０℃で蒸発乾固したときに残留する物質の濃度である。測定方法は下水試験方法に準拠した。
汚泥Ｏの実験では、第１及び第２の高分子凝集剤ともに、カチオン性高分子凝集剤ｏ（ＤＡＭ系高分子凝集剤、分子量３００万、粘度１１４ｍＰａ・ｓ）を使用した。
汚泥Ｐの実験では、第１及び第２の高分子凝集剤ともに、カチオン性高分子凝集剤ｇを使用した。
汚泥Ｑの実験では、第１及び第２の高分子凝集剤ともに、カチオン性高分子凝集剤ｈ（アミジン系高分子凝集剤、分子量３００万、粘度３４ｍＰａ・ｓ）を使用した。
また、第１の高分子凝集剤の溶液及び第２の高分子凝集剤の溶液は、いずれも高分子凝集剤を水に溶解して得た水溶液であり、その濃度とは、水溶液中の高分子凝集剤の濃度の意味である（後述する参考実験でも同様）。 Three types of sludge (O, P, Q) were used in the experiment. Both are anaerobic digested sludge. All were collected from different wastewater treatment facilities.
The TS of the sludges O, P and Q are 12.0, 26.2 and 34.9 g / L, respectively. TS is an evaporation residue and is a concentration of a substance remaining when sludge is evaporated to dryness at 105 to 110 ° C. The measurement method conformed to the sewage test method.
In the experiment of sludge O, a cationic polymer flocculant o (DAM polymer flocculant, molecular weight 3 million, viscosity 114 mPa · s) was used for both the first and second polymer flocculants.
In the experiment of sludge P, the cationic polymer flocculant g was used for both the first and second polymer flocculants.
In the sludge Q experiment, a cationic polymer flocculant h (amidine polymer flocculant, molecular weight 3 million, viscosity 34 mPa · s) was used for both the first and second polymer flocculants.
The first polymer flocculant solution and the second polymer flocculant solution are both aqueous solutions obtained by dissolving the polymer flocculant in water. It means the concentration of the molecular flocculant (the same applies to the reference experiment described later).

実験手順は以下の通りである。
２５０ｍＬの汚泥に第１の高分子凝集剤の溶液（濃度１０ｇ／Ｌ）を所定量加え、高速撹拌機により汚泥と高分子凝集剤の溶液を１０秒混合撹拌し、混合汚泥を調製した。次に、混合汚泥に第２の高分子凝集剤の溶液（濃度１０ｇ／Ｌ）を所定量加え、撹拌速度１５０ｒｐｍの撹拌機により混合汚泥と高分子凝集剤を２分間混合撹拌し、混合汚泥を凝集させ、凝集フロックを形成させた。最後に、ベルトプレス脱水機により、凝集フロックを脱水し、得られた脱水ケーキの含水率（％）を測定した。 The experimental procedure is as follows.
A predetermined amount of the first polymer flocculant solution (concentration: 10 g / L) was added to 250 mL of sludge, and the sludge and polymer flocculant solution were mixed and stirred for 10 seconds with a high-speed stirrer to prepare mixed sludge. Next, a predetermined amount of a second polymer flocculant solution (concentration: 10 g / L) is added to the mixed sludge, and the mixed sludge and polymer flocculant are mixed and stirred for 2 minutes with a stirrer with a stirring speed of 150 rpm. Aggregated to form aggregated floc. Finally, the aggregated floc was dehydrated with a belt press dehydrator, and the moisture content (%) of the obtained dehydrated cake was measured.

なお、汚泥Ｏの実験では、第１の高分子凝集剤の溶液を２ｍＬ、第２の高分子凝集剤を２ｍＬ加えた。
汚泥Ｐの実験では、第１の高分子凝集剤の溶液を４ｍＬ、第２の高分子凝集剤の溶液を５ｍＬ加えた。
汚泥Ｑの実験では、第１の高分子凝集剤の溶液を２０ｍＬ、第２の高分子凝集剤の溶液を７ｍＬ加えた。 In the sludge O experiment, 2 mL of the first polymer flocculant solution and 2 mL of the second polymer flocculant were added.
In the experiment of sludge P, 4 mL of the first polymer flocculant solution and 5 mL of the second polymer flocculant solution were added.
In the sludge Q experiment, 20 mL of the first polymer flocculant solution and 7 mL of the second polymer flocculant solution were added.

脱水ケーキの含水率（％）は、脱水ケーキを１０５〜１１０℃で蒸発乾固したときに蒸発する水の質量から求めた。測定方法は下水試験方法に準拠した。（以降の参考実験でも同様）。
実験結果を表６に示す。なお、表中の「−」はデータが無いことを示している。 The moisture content (%) of the dehydrated cake was determined from the mass of water evaporated when the dehydrated cake was evaporated to dryness at 105 to 110 ° C. The measurement method conformed to the sewage test method. (The same applies to the following reference experiments).
Table 6 shows the experimental results. Note that “-” in the table indicates that there is no data.

Figure 2016032811
Figure 2016032811

汚泥Ｏ、Ｐについては、高速撹拌機の撹拌速度が１０００ｒｐｍ程度以上でケーキ含水率を低減できた。汚泥Ｑについては、３０００ｒｐｍ程度以上の撹拌速度で汚泥を凝集させることができ、脱水ケーキを得ることができた。
これらのことから、高速撹拌の撹拌速度を、好ましくは１０００ｒｐｍ以上、より好ましくは２０００ｒｐｍ以上、さらにより好ましくは３０００ｒｐｍ以上に調整することにより、ケーキ含水率を低減できること、又は汚泥を凝集させ、脱水ケーキを得ることができることが分かった。 For sludges O and P, the moisture content of the cake could be reduced when the stirring speed of the high-speed stirrer was about 1000 rpm or more. Regarding sludge Q, sludge could be aggregated at a stirring speed of about 3000 rpm or more, and a dehydrated cake could be obtained.
From these facts, the moisture content of the cake can be reduced or the sludge can be agglomerated by adjusting the stirring speed of high-speed stirring to preferably 1000 rpm or more, more preferably 2000 rpm or more, and even more preferably 3000 rpm or more. It turns out that can be obtained.

（参考実験２）
参考実験２では、第１の高分子凝集剤の溶液を汚泥に加えて第１撹拌を実施した後、第２の高分子凝集剤の溶液を加えて第２撹拌を実施し、得られた凝集汚泥をベルトプレス脱水機により脱水して脱水ケーキを得るという工程において、第１の高分子凝集剤の溶液の濃度を２〜２０ｇ／Ｌの範囲で変更して脱水ケーキの含水率との関係を検討した。 (Reference Experiment 2)
In Reference Experiment 2, after the first polymer flocculant solution was added to the sludge and the first stirring was performed, the second polymer flocculant solution was added and the second stirring was performed. In the process of dewatering sludge with a belt press dehydrator to obtain a dehydrated cake, the concentration of the first polymer flocculant solution is changed in the range of 2 to 20 g / L, and the relationship with the moisture content of the dehydrated cake is determined. investigated.

実験には３種類の汚泥（Ｏ、Ｒ、Ｓ）を使用した。いずれも嫌気性消化汚泥である。汚泥Ｏ、Ｒは同じ廃水処理施設から採取したが、汚泥濃度が異なる。
汚泥Ｓは汚泥Ｏ、Ｒとは異なる廃水処理施設から採取した。汚泥Ｏ、Ｒ、ＳのＴＳは、それぞれ１２．０、１２．２、３７．１ｇ／Ｌである。
汚泥Ｏ、Ｒの実験では、第１及び第２の高分子凝集剤ともに、カチオン性高分子凝集剤ｏ（ＤＡＭ系高分子凝集剤、分子量３００万、粘度１１４ｍＰａ・ｓ）を使用した。
汚泥Ｓの実験では、第１及び第２の高分子凝集剤ともに、カチオン性高分子凝集剤ｈ（アミジン系高分子凝集剤、分子量３００万、粘度３４ｍＰａ・ｓ）を使用した。
実験では、第１及び第２の高分子凝集剤の溶液は同じ濃度に調製した。例えば、第１の高分子凝集剤の溶液を２ｇ／Ｌに調製した場合、第２の高分子凝集剤の溶液も２ｇ／Ｌに調製した。第１の高分子凝集剤の溶液を２０ｇ／Ｌに調製した場合、第２の高分子凝集剤の溶液も２０ｇ／Ｌに調製した。 Three types of sludge (O, R, S) were used in the experiment. Both are anaerobic digested sludge. Sludges O and R were collected from the same wastewater treatment facility, but with different sludge concentrations.
Sludge S was collected from a wastewater treatment facility different from sludges O and R. The TS of sludges O, R, and S are 12.0, 12.2, and 37.1 g / L, respectively.
In the experiments of sludges O and R, a cationic polymer flocculant o (DAM polymer flocculant, molecular weight 3 million, viscosity 114 mPa · s) was used for both the first and second polymer flocculants.
In the experiment of sludge S, a cationic polymer flocculant h (amidine polymer flocculant, molecular weight 3 million, viscosity 34 mPa · s) was used for both the first and second polymer flocculants.
In the experiment, the first and second polymer flocculant solutions were prepared to the same concentration. For example, when the first polymer flocculant solution was prepared at 2 g / L, the second polymer flocculant solution was also prepared at 2 g / L. When the first polymer flocculant solution was prepared at 20 g / L, the second polymer flocculant solution was also prepared at 20 g / L.

実験手順は以下の通りである。
２５０ｍＬの汚泥に第１の高分子凝集剤の溶液（濃度２〜２０ｇ／Ｌ）を所定量加え、撹拌速度１００００〜１１０００ｒｐｍの高速撹拌機により汚泥と高分子凝集剤の溶液を１０秒混合撹拌し、混合汚泥を調製した。次に、混合汚泥に第２の高分子凝集剤の溶液（濃度２〜２０ｇ／Ｌ）を所定量加え、撹拌速度１５０ｒｐｍの撹拌機により混合汚泥と高分子凝集剤を２分間混合撹拌し、混合汚泥を凝集させ、凝集フロックを形成させた。
最後に、ベルトプレス脱水機により、凝集フロックを脱水し、得られた脱水ケーキの含水率（％）を測定した。
汚泥Ｏの実験では、第１の高分子凝集剤を合計注入量の５０％加え、第２の高分子凝集剤を合計注入量の５０％加えた。
汚泥Ｒの実験では、第１の高分子凝集剤を合計注入量の５７％加え、第２の高分子凝集剤を合計注入量の４３％加えた。
汚泥Ｓの実験では、第１の高分子凝集剤を合計注入量の７５％加え、第２の高分子凝集剤を合計注入量の２５％加えた。
実験結果を表７に示す。 The experimental procedure is as follows.
A predetermined amount of a first polymer flocculant solution (concentration 2 to 20 g / L) is added to 250 mL of sludge, and the sludge and polymer flocculant solution are mixed and stirred for 10 seconds with a high-speed stirrer with a stirring speed of 10000 to 11000 rpm. A mixed sludge was prepared. Next, a predetermined amount of the second polymer flocculant solution (concentration 2 to 20 g / L) is added to the mixed sludge, and the mixed sludge and the polymer flocculant are mixed and stirred for 2 minutes with a stirrer with a stirring speed of 150 rpm. Sludge was agglomerated to form agglomerated floc.
Finally, the aggregated floc was dehydrated with a belt press dehydrator, and the moisture content (%) of the obtained dehydrated cake was measured.
In the experiment of sludge O, the first polymer flocculant was added 50% of the total injection amount, and the second polymer flocculant was added 50% of the total injection amount.
In the sludge R experiment, 57% of the total injection amount was added to the first polymer flocculant, and 43% of the total injection amount was added to the second polymer flocculant.
In the experiment of sludge S, the first polymer flocculant was added by 75% of the total injection amount, and the second polymer flocculant was added by 25% of the total injection amount.
The experimental results are shown in Table 7.

Figure 2016032811
Figure 2016032811

汚泥Ｏについては、第１の高分子凝集剤濃度が３ｇ／Ｌ以上でケーキ含水率を低減でき、１０ｇ／Ｌ程度で最もケーキ含水率を低減できた。汚泥Ｒについては、第１の高分子凝集剤濃度が３ｇ／Ｌ以上でケーキ含水率を低減でき、３ｇ／Ｌと５ｇ／Ｌで最もケーキ含水率を低減できた。汚泥Ｓについては、第１の高分子凝集剤濃度が３ｇ／Ｌ以上でケーキ含水率を低減でき、１０ｇ／Ｌ程度で最もケーキ含水率を低減できた。
これらのことから、第１の高分子凝集剤溶液の濃度は、好ましくは３ｇ／Ｌ以上、より好ましくは５ｇ／Ｌ以上、さらにより好ましくは１０ｇ／Ｌ以上に調製することにより、ケーキ含水率を低減できることが分かった。 Regarding sludge O, the moisture content of the cake was reduced when the first polymer flocculant concentration was 3 g / L or more, and the moisture content of the cake was reduced most at about 10 g / L. For sludge R, the cake moisture content could be reduced when the first polymer flocculant concentration was 3 g / L or more, and the cake moisture content could be reduced most at 3 g / L and 5 g / L. Regarding the sludge S, the moisture content of the cake was reduced when the first polymer flocculant concentration was 3 g / L or more, and the moisture content of the cake could be reduced most at about 10 g / L.
From these facts, the concentration of the first polymer flocculant solution is preferably 3 g / L or more, more preferably 5 g / L or more, and even more preferably 10 g / L or more. It was found that it can be reduced.

（参考実験３）
参考実験３では、第１の高分子凝集剤の溶液を汚泥に加えて第１撹拌を実施した後、第２の高分子凝集剤の溶液を加えて第２撹拌を実施し、得られた凝集汚泥をベルトプレス脱水機により脱水して脱水ケーキを得る工程において、第１の高分子凝集剤の種類を変更して脱水ケーキの含水率、ＳＳ回収率との関係を検討した。 (Reference Experiment 3)
In Reference Experiment 3, after the first polymer flocculant solution was added to the sludge and the first stirring was performed, the second polymer flocculant solution was added and the second stirring was performed. In the process of dewatering sludge with a belt press dehydrator to obtain a dehydrated cake, the type of the first polymer flocculant was changed to examine the relationship between the moisture content of the dehydrated cake and the SS recovery rate.

実験には汚泥Ｔを使用した。汚泥Ｔは嫌気性消化汚泥である。汚泥ＴのＴＳは２０．９ｇ／Ｌである。
高分子凝集剤としては、分子量の異なる高分子凝集剤（ｏ、ｐ、ｑ、ｒ、ｓ、ｔ）を使用した。高分子凝集剤ｏ、ｐ、ｑ、ｒ、ｔはカチオン性高分子凝集剤であり、中でも高分子凝集剤ｏ、ｐはＤＡＭ系高分子凝集剤、高分子凝集剤ｑ、ｒ、ｔはＤＡＡ系高分子凝集剤である。高分子凝集剤ｓは両性高分子凝集剤である。
高分子凝集剤ｏ、ｐ、ｑ、ｒ、ｓ、ｔの分子量（粘度ｍＰａ・ｓ）は、それぞれ３００万（１１４ｍＰａ・ｓ）、４００万（１４３ｍＰａ・ｓ）、５００万（１４７ｍＰａ・ｓ）、６００万（２２５ｍＰａ・ｓ）、７００万（２３８ｍＰａ・ｓ）、８００万（２８０ｍＰａ・ｓ）である。
ここで記載した分子量は粘度法より求めた平均分子量である。また、粘度は、高分子凝集剤を水に２ｇ／Ｌで溶解し、Ｂ型粘度計を使用し、２５℃、６０ｒｐｍの回転数で測定した値である。 Sludge T was used for the experiment. Sludge T is anaerobic digested sludge. The TS of the sludge T is 20.9 g / L.
As the polymer flocculant, polymer flocculants (o, p, q, r, s, t) having different molecular weights were used. Polymer flocculants o, p, q, r, and t are cationic polymer flocculants. Among them, polymer flocculants o and p are DAM polymer flocculants, and polymer flocculants q, r, and t are DAA. Based polymer flocculants. The polymer flocculant s is an amphoteric polymer flocculant.
The molecular weights (viscosity mPa · s) of the polymer flocculants o, p, q, r, s, and t are 3 million (114 mPa · s), 4 million (143 mPa · s), 5 million (147 mPa · s), respectively. 6 million (225 mPa · s), 7 million (238 mPa · s), and 8 million (280 mPa · s).
The molecular weight described here is an average molecular weight determined by a viscosity method. The viscosity is a value measured by dissolving the polymer flocculant in water at 2 g / L and using a B-type viscometer at 25 ° C. and 60 rpm.

実験手順は以下の通りである。
２５０ｍＬの汚泥に第１の高分子凝集剤の溶液（濃度２ｇ／Ｌ）を３１ｍＬ加え、撹拌速度５０００ｒｐｍの高速撹拌機により汚泥と高分子凝集剤の溶液を１０秒混合撹拌し、混合汚泥を調製した。次に、混合汚泥に第２の高分子凝集剤の溶液（濃度２ｇ／Ｌ）を９ｍＬ加え、撹拌速度２００ｒｐｍの撹拌機により混合汚泥と高分子凝集剤を５分間混合撹拌し、混合汚泥を凝集させ、凝集フロックを形成させた。最後に、ベルトプレス脱水機により、凝集フロックを脱水し、得られた脱水ケーキの含水率（％）を測定した。また、ＳＳ回収率を測定した。
なお、ＳＳ回収率（％）は「（２５０ｍＬの汚泥から得られた脱水ケーキの乾燥重量）÷（２５０ｍＬの汚泥に含まれるＳＳ）×１００」として算出した。（以降の参考実験でも同様）。
実験結果を表８に示す。 The experimental procedure is as follows.
31 mL of the first polymer flocculant solution (concentration 2 g / L) is added to 250 mL of sludge, and the sludge and polymer flocculant solution are mixed and stirred for 10 seconds with a high-speed stirrer with a stirring speed of 5000 rpm to prepare mixed sludge. did. Next, 9 mL of the second polymer flocculant solution (concentration 2 g / L) is added to the mixed sludge, and the mixed sludge and the polymer flocculant are mixed and stirred for 5 minutes with a stirrer with a stirring speed of 200 rpm, thereby aggregating the mixed sludge. And agglomerated flocs were formed. Finally, the aggregated floc was dehydrated with a belt press dehydrator, and the moisture content (%) of the obtained dehydrated cake was measured. In addition, SS recovery rate was measured.
The SS recovery rate (%) was calculated as “(dry weight of dehydrated cake obtained from 250 mL of sludge) / (SS contained in 250 mL of sludge) × 100”. (The same applies to the following reference experiments).
Table 8 shows the experimental results.

Figure 2016032811
Figure 2016032811

表８において、ＳＳ回収率の比とは、高分子凝集剤ｔを使用した時のＳＳ回収率を１００とした時の比率を示すものである。
ＳＳ回収率の比について、分子量が５００万以上（高分子凝集剤ｑ、ｒ、ｓ、ｔ）では９７以上であるが、分子量が４００万以下（高分子凝集剤ｏ、ｐ）では８１〜８７であった。一方、どの高分子凝集剤を使用しても、ケーキ含水率は８２〜８３％の範囲内であった。
これらのことから、分子量は好ましくは４５０万以上、より好ましくは５００万以上の高分子凝集剤を使用することにより、ＳＳ回収率を増加させることができることが分かった。 In Table 8, the ratio of the SS recovery rate indicates a ratio when the SS recovery rate when the polymer flocculant t is used is 100.
The ratio of SS recovery is 97 or more when the molecular weight is 5 million or more (polymer flocculants q, r, s, t), but 81 to 87 when the molecular weight is 4 million or less (polymer flocculants o and p). Met. On the other hand, regardless of which polymer flocculant was used, the moisture content of the cake was in the range of 82 to 83%.
From these results, it was found that the SS recovery rate can be increased by using a polymer flocculant having a molecular weight of preferably 4.5 million or more, more preferably 5 million or more.

（参考実験４）
参考実験４では、第１の高分子凝集剤の溶液を汚泥に加えて第１撹拌を実施した後、第２の高分子凝集剤の溶液を加えて第２撹拌を実施し、得られた凝集汚泥をベルトプレス脱水機により脱水して脱水ケーキを得る工程において、第１の高分子凝集剤の注入量を変更してＳＳ回収率との関係を検討した。 (Reference Experiment 4)
In Reference Experiment 4, after the first polymer flocculant solution was added to the sludge and the first stirring was performed, the second polymer flocculant solution was added and the second stirring was performed. In the process of dewatering sludge with a belt press dehydrator to obtain a dehydrated cake, the injection amount of the first polymer flocculant was changed to examine the relationship with the SS recovery rate.

実験には汚泥Ｔを使用した。汚泥Ｔは嫌気性消化汚泥である。汚泥ＴのＴＳは２０．９ｇ／Ｌである。
高分子凝集剤としては、分子量の異なる高分子凝集剤（ｑ、ｒ、ｓ、ｔ）を使用した。
高分子凝集剤ｑ、ｒ、ｔはカチオン性高分子凝集剤であり、高分子凝集剤ｓは両性高分子凝集剤である。
高分子凝集剤ｑ、ｒ、ｓ、ｔの分子量（粘度ｍＰａ・ｓ）は、それぞれ５００万（１４７ｍＰａ・ｓ）、６００万（２２５ｍＰａ・ｓ）、７００万（２３８ｍＰａ・ｓ）、８００万（２８０ｍＰａ・ｓ）である。
ここで記載した分子量は粘度法より求めた平均分子量である。また、粘度は、高分子凝集剤を水に２ｇ／Ｌで溶解し、Ｂ型粘度計を使用し、２５℃、６０ｒｐｍの回転数で測定した値である。
実験では、第１及び第２の高分子凝集剤ともに同じ種類のものを使用し、第１及び第２の高分子凝集剤の溶液は同じ濃度に調製した。 Sludge T was used for the experiment. Sludge T is anaerobic digested sludge. The TS of the sludge T is 20.9 g / L.
As the polymer flocculant, polymer flocculants (q, r, s, t) having different molecular weights were used.
The polymer flocculants q, r, and t are cationic polymer flocculants, and the polymer flocculant s is an amphoteric polymer flocculant.
The molecular weights (viscosity mPa · s) of the polymer flocculants q, r, s, and t are 5 million (147 mPa · s), 6 million (225 mPa · s), 7 million (238 mPa · s), and 8 million (280 mPa, respectively). S).
The molecular weight described here is an average molecular weight determined by a viscosity method. The viscosity is a value measured by dissolving the polymer flocculant in water at 2 g / L and using a B-type viscometer at 25 ° C. and 60 rpm.
In the experiment, the same kind of both the first and second polymer flocculants were used, and the solutions of the first and second polymer flocculants were prepared at the same concentration.

実験手順は以下の通りである。
２５０ｍＬの汚泥に第１の高分子凝集剤の溶液（濃度２ｇ／Ｌ）を所定量加え、撹拌速度５０００ｒｐｍの高速撹拌機により汚泥と高分子凝集剤の溶液を１０秒混合撹拌し、混合汚泥を調製した。次に、混合汚泥に第２の高分子凝集剤の溶液（濃度２ｇ／Ｌ）を所定量加え、撹拌速度２００ｒｐｍの撹拌機により混合汚泥と高分子凝集剤を５分間混合撹拌し、混合汚泥を凝集させ、凝集フロックを形成させた。最後に、ベルトプレス脱水機により、凝集フロックを脱水し、脱水ケーキを得、ＳＳ回収率を測定した。 The experimental procedure is as follows.
A predetermined amount of the first polymer flocculant solution (concentration 2 g / L) is added to 250 mL of sludge, and the sludge and polymer flocculant solution are mixed and stirred for 10 seconds with a high-speed stirrer with a stirring speed of 5000 rpm. Prepared. Next, a predetermined amount of a second polymer flocculant solution (concentration 2 g / L) is added to the mixed sludge, and the mixed sludge and the polymer flocculant are mixed and stirred for 5 minutes with a stirrer with a stirring speed of 200 rpm. Aggregated to form aggregated floc. Finally, the aggregated floc was dehydrated with a belt press dehydrator to obtain a dehydrated cake, and the SS recovery rate was measured.

実験では、第１及び第２の高分子凝集剤の溶液の合計注入量を４０ｍＬとし、第１の高分子凝集剤の溶液を２．５〜３７．５ｍＬの範囲で変更して加えた。
実験結果を図６に示す。 In the experiment, the total injection amount of the first and second polymer flocculant solutions was 40 mL, and the first polymer flocculant solution was added in a range of 2.5 to 37.5 mL.
The experimental results are shown in FIG.

図６は、高速撹拌時に加える高分子凝集剤の注入量と、高分子凝集剤ｑ、ｒ、ｓ、ｔを使用した時の平均ＳＳ回収率の比との関係を示したグラフである。この図において、平均ＳＳ回収率の比は、第１の高分子凝集剤の注入量が５９％時の平均ＳＳ回収率を１００とした時の比率を示すものである。
この結果から、高速撹拌時に加える高分子凝集剤の注入量を合計注入量の好ましくは４５〜９５％、より好ましくは５０〜９５％、さらにより好ましくは５５〜９０％に調整することにより、ＳＳ回収率を増加させることができることが分かった。 FIG. 6 is a graph showing the relationship between the injection amount of the polymer flocculant added during high-speed stirring and the ratio of the average SS recovery rate when the polymer flocculants q, r, s, and t are used. In this figure, the ratio of the average SS recovery rate indicates the ratio when the average SS recovery rate is 100 when the injection amount of the first polymer flocculant is 59%.
From this result, SS was adjusted by adjusting the injection amount of the polymer flocculant added at the time of high-speed stirring to preferably 45 to 95%, more preferably 50 to 95%, still more preferably 55 to 90% of the total injection amount. It has been found that the recovery rate can be increased.

（参考実験５）
参考実験５では、第１の高分子凝集剤の溶液を汚泥に加えて第１撹拌を実施した後、第２の高分子凝集剤の溶液を加えて第２撹拌を実施し、得られた凝集汚泥をベルトプレス脱水機により脱水して脱水ケーキを得る工程において、第１及び第２の高分子凝集剤の合計注入率を変更して脱水ケーキの含水率との関係を検討した。 (Reference Experiment 5)
In Reference Experiment 5, after the first polymer flocculant solution was added to the sludge and the first stirring was performed, the second polymer flocculant solution was added and the second stirring was performed. In the process of dewatering sludge with a belt press dehydrator to obtain a dehydrated cake, the total injection rate of the first and second polymer flocculants was changed to examine the relationship with the moisture content of the dehydrated cake.

実験には汚泥Ｑを使用した。汚泥Ｑは嫌気性消化汚泥である。汚泥ＱのＴＳは３４．９ｇ／Ｌである。
実験では、第１及び第２の高分子凝集剤ともに、カチオン性高分子凝集剤ｈ（アミジン系高分子凝集剤、分子量３００万、粘度３４ｍＰａ・ｓ）を使用した。カチオン性高分子凝集剤ｈは１０ｇ／Ｌに調製した。 Sludge Q was used for the experiment. Sludge Q is anaerobic digested sludge. The TS of sludge Q is 34.9 g / L.
In the experiment, a cationic polymer flocculant h (amidine polymer flocculant, molecular weight 3 million, viscosity 34 mPa · s) was used for both the first and second polymer flocculants. The cationic polymer flocculant h was prepared at 10 g / L.

実験手順は以下の通りである。
２５０ｍＬの汚泥に第１の高分子凝集剤の溶液を所定量加え、撹拌速度１１０００ｒｐｍの高速撹拌機により汚泥と高分子凝集剤の溶液を１０秒混合撹拌し、混合汚泥を調製した。次に、混合汚泥に第２の高分子凝集剤の溶液を５ｍＬ加え、撹拌速度１５０ｒｐｍの撹拌機により混合汚泥と高分子凝集剤を２分間混合撹拌し、混合汚泥を凝集させ、凝集フロックを形成させた。最後に、ベルトプレス脱水機により、凝集フロックを脱水し、得られた脱水ケーキの含水率（％）を測定した。
本実験では、第２の高分子凝集剤の溶液の注入量を一定（５ｍＬ）とし、合計注入率に合わせて、第１の高分子凝集剤の注入量を１２〜１９ｍＬの範囲で変更した。 The experimental procedure is as follows.
A predetermined amount of the first polymer flocculant solution was added to 250 mL of sludge, and the sludge and polymer flocculant solution were mixed and stirred for 10 seconds with a high-speed stirrer with a stirring speed of 11000 rpm to prepare mixed sludge. Next, 5 mL of the second polymer flocculant solution is added to the mixed sludge, and the mixed sludge and the polymer flocculant are mixed and stirred for 2 minutes with a stirrer with a stirring speed of 150 rpm to aggregate the mixed sludge and form a floc floc I let you. Finally, the aggregated floc was dehydrated with a belt press dehydrator, and the moisture content (%) of the obtained dehydrated cake was measured.
In this experiment, the injection amount of the second polymer flocculant solution was constant (5 mL), and the injection amount of the first polymer flocculant was changed in the range of 12 to 19 mL in accordance with the total injection rate.

上記参考実験５と比較するための参考比較例として、通常速度の撹拌と２ｇ／Ｌの高分子凝集剤の溶液により汚泥を凝集させ、凝集させた汚泥をベルトプレス脱水機により脱水した。
この参考比較例の実験手順は以下の通りである。
２５０ｍＬの汚泥に高分子凝集剤の溶液（濃度２ｇ／Ｌ）を所定量加え、撹拌速度１５０ｒｐｍの撹拌機により汚泥と高分子凝集剤を３分間混合撹拌し、汚泥を凝集させ、凝集フロックを形成させた。次に、ベルトプレス脱水機により、凝集フロックを脱水し、得られた脱水ケーキの含水率（％）を測定した。
この参考比較例の実験では、合計注入率に合わせて、高分子凝集剤の溶液の注入量を８５〜１２５ｍＬの範囲で変更した。
参考実験５及び参考比較例の実験結果を図７に示す。 As a reference comparative example for comparison with the above reference experiment 5, sludge was agglomerated by stirring at a normal speed and a solution of a polymer flocculant of 2 g / L, and the agglomerated sludge was dehydrated by a belt press dehydrator.
The experimental procedure of this reference comparative example is as follows.
Add a predetermined amount of polymer flocculant solution (concentration 2 g / L) to 250 mL of sludge, mix and stir the sludge and polymer flocculant for 3 minutes with a stirrer with a stirring speed of 150 rpm, and coagulate the sludge to form an aggregate floc I let you. Next, the aggregated floc was dehydrated with a belt press dehydrator, and the moisture content (%) of the dehydrated cake obtained was measured.
In the experiment of this reference comparative example, the injection amount of the polymer flocculant solution was changed in the range of 85 to 125 mL in accordance with the total injection rate.
The experimental results of Reference Experiment 5 and Reference Comparative Example are shown in FIG.

図７は高分子凝集剤注入率と脱水ケーキの含水率との関係を示す。この結果から、高速撹拌と１０ｇ／Ｌの高分子凝集剤溶液を使用した方が、通常速度撹拌と２ｇ／Ｌの高分子凝集剤溶液を使用したよりも、脱水ケーキの含水率を２〜３ポイント程度低減できることが分かった。また、高速撹拌と１０ｇ／Ｌの高分子凝集剤溶液を使用した方が、通常速度撹拌と２ｇ／Ｌの高分子凝集剤溶液を使用したよりも、高分子凝集剤の注入率を２〜３割程度削減できることが分かった。   FIG. 7 shows the relationship between the polymer flocculant injection rate and the moisture content of the dehydrated cake. From this result, the water content of the dehydrated cake is 2-3% more when high speed stirring and 10 g / L polymer flocculant solution are used than when normal speed stirring and 2 g / L polymer flocculant solution are used. It was found that the point could be reduced. In addition, the rate of injection of the polymer flocculant is 2 to 3 when the high-speed stirring and the 10 g / L polymer flocculant solution are used than when the normal speed stirring and the 2 g / L polymer flocculant solution are used. It was found that it can be reduced by about 10%.

（参考実験６）
参考実験６では、汚泥を希釈水で希釈して汚泥希釈を実施した後、第１の高分子凝集剤の溶液を汚泥に加えて第１撹拌を実施し、第２の高分子凝集剤の溶液を加えて第２撹拌を実施し、得られた凝集汚泥をスクリュープレス脱水機により脱水して脱水ケーキを得るという工程において、汚泥希釈を実施することにより脱水ケーキの含水率を低減できるか検討した。 (Reference Experiment 6)
In Reference Experiment 6, after sludge was diluted with diluting water and sludge dilution was performed, the first polymer flocculant solution was added to the sludge and the first stirring was performed, and the second polymer flocculant solution In the process of dehydrating the obtained agglomerated sludge with a screw press dehydrator to obtain a dehydrated cake, the water content of the dehydrated cake could be reduced by performing sludge dilution. .

実験には汚泥Ｈを使用した。汚泥Ｈは嫌気性消化汚泥である。実験期間中の汚泥ＨのＴＳは４２．５〜４３．５ｇ／Ｌであった。汚泥Ｈの溶解性成分濃度は極めて高く、試験期間中の汚泥Ｈの電気伝導率は１９．９〜２１．１ｍＳ／ｃｍであり、Ｍアルカリ度は７６００〜９０００ｍｇ−ＣａＣＯ３／Ｌであった。
第１及び第２の高分子凝集剤ともに、カチオン性高分子凝集剤ｈ（アミジン系高分子凝集剤、分子量３００万、粘度３４ｍＰａ・ｓ）を使用した。カチオン性高分子凝集剤ｈは２ｇ／Ｌ或いは５ｇ／Ｌに調製した。高分子凝集剤の溶解には、工業用水を使用した。希釈水には、工業用水を使用した。 Sludge H was used for the experiment. Sludge H is anaerobic digested sludge. The TS of sludge H during the experiment period was 42.5 to 43.5 g / L. The concentration of the soluble component of the sludge H was extremely high, the electrical conductivity of the sludge H during the test period was 19.9 to 21.1 mS / cm, and the M alkalinity was 7600 to 9000 mg-CaCO 3 / L.
Cationic polymer flocculant h (amidine polymer flocculant, molecular weight 3 million, viscosity 34 mPa · s) was used for both the first and second polymer flocculants. The cationic polymer flocculant h was adjusted to 2 g / L or 5 g / L. Industrial water was used to dissolve the polymer flocculant. Industrial water was used as dilution water.

実験手順は以下の通り連続式で行った。
汚泥（汚泥流量３．０ｍ３／ｈ）に希釈水（希釈水流量１．５ｍ３／ｈ）を加え、希釈汚泥（１．５倍希釈）を調製した。希釈汚泥に第１の高分子凝集剤の溶液を合計注入量の７０％加え、撹拌速度が３０００ｒｐｍの高速撹拌機（撹拌部容積０．８Ｌ）により希釈汚泥と高分子凝集剤の溶液を混合撹拌し、混合汚泥を調製した。次に混合汚泥に第２の高分子凝集剤の溶液を合計注入量の３０％加え、撹拌速度３３ｒｐｍの撹拌機（撹拌槽容積９００Ｌ）により混合汚泥と高分子凝集剤を混合撹拌し、混合汚泥を凝集させ、凝集フロックを形成させた。最後にスクリュープレス脱水機により、凝集フロックを脱水し、得られた脱水ケーキの含水率（％）を測定した。 The experimental procedure was performed continuously as follows.
Diluted water (diluted water flow rate 1.5 m 3 / h) was added to sludge (sludge flow rate 3.0 m 3 / h) to prepare diluted sludge (1.5 times dilution). Add 70% of the total amount of the first polymer flocculant to the diluted sludge and mix and stir the diluted sludge and polymer flocculant solution with a high-speed stirrer (stirring unit volume 0.8L) with a stirring speed of 3000rpm. And mixed sludge was prepared. Next, 30% of the total injection amount of the second polymer flocculant solution is added to the mixed sludge, and the mixed sludge and polymer flocculant are mixed and stirred by a stirrer (stirring tank volume 900 L) with a stirring speed of 33 rpm. Were agglomerated to form agglomerated floc. Finally, the aggregated floc was dehydrated with a screw press dehydrator, and the moisture content (%) of the obtained dehydrated cake was measured.

比較参照例として、希釈水を加えない実験も行った。希釈水を加えないこと以外、上記実験手順と同様とした。
実験結果を表９に示す。 As a comparative reference example, an experiment in which no dilution water was added was also conducted. The experimental procedure was the same as above except that no dilution water was added.
Table 9 shows the experimental results.

Figure 2016032811
Figure 2016032811

高分子凝集剤の溶液の濃度が２ｇ／Ｌの場合、希釈工程を行うことにより高分子凝集剤の注入率、脱水ケーキの含水率を低減できた。高分子凝集剤の溶液の濃度が５ｇ／Ｌの場合も、希釈工程を行うことにより高分子凝集剤の注入率、脱水ケーキの含水率を低減できた。これらのことから、汚泥希釈工程を導入することにより、高分子凝集剤の注入率および脱水ケーキの含水率を低減できることが分かった。   When the concentration of the polymer flocculant solution was 2 g / L, the injection rate of the polymer flocculant and the moisture content of the dehydrated cake could be reduced by performing the dilution step. Even when the concentration of the polymer flocculant solution was 5 g / L, the injection rate of the polymer flocculant and the water content of the dehydrated cake could be reduced by performing the dilution step. From these facts, it was found that the introduction rate of the sludge can reduce the injection rate of the polymer flocculant and the moisture content of the dewatered cake.

上記参考実験１〜５の実験がバッチ式であるのに対し、本参考実験（参考実験６）の実験は連続式で行った。また、参考実験１〜５と同様の実験を連続式に行ったところ、バッチ式の実験と連続式の実験とでは結果に相違は認められなかった。
While the experiments of the reference experiments 1 to 5 are batch, the experiment of the reference experiment (reference experiment 6) was performed in a continuous manner. Moreover, when the experiment similar to the reference experiments 1-5 was performed continuously, a difference was not recognized by the result by a batch type experiment and a continuous type experiment.

Claims (14)

第１の高分子凝集剤の溶液を、被処理物としての汚泥に加え、少なくとも１つの撹拌機により、前記汚泥と前記第１の高分子凝集剤の溶液とを混合して混合汚泥を調製する混合汚泥調製工程と、
第２の高分子凝集剤の溶液を前記混合汚泥に加え、前記混合汚泥と前記第２の高分子凝集剤の溶液とを混合して凝集フロックを形成する凝集フロック形成工程とを有する汚泥の処理方法であって、
混合汚泥調製工程において、回転速度を１０００ｒｐｍ以上に設定し、撹拌部の容積（Ｌ）当たりの消費電力（ｋＷ）が１．０（ｋＷ／Ｌ）以上となるように調整した撹拌機の消費電力（ｋＷ）Ａと、汚泥の汚泥処理量（ｋｇ／ｈ）Ｂと、該汚泥濃度（ｇ／Ｌ）Ｃとの関係が、次の式（１）が成り立つように調整して混合を行うことを特徴とする汚泥の処理方法。
式（１）・・（消費電力Ａ×汚泥濃度Ｃ）／汚泥処理量Ｂ＝０．１５〜１．１０ The first polymer flocculant solution is added to the sludge as an object to be treated, and the sludge and the first polymer flocculant solution are mixed with at least one stirrer to prepare mixed sludge. Mixed sludge preparation process,
Sludge treatment comprising: adding a second polymer flocculant solution to the mixed sludge, and mixing the mixed sludge and the second polymer flocculant solution to form a floc floc forming step. A method,
In the mixed sludge preparation process, the rotation speed is set to 1000 rpm or more, and the power consumption of the stirrer adjusted so that the power consumption (kW) per volume (L) of the stirring unit is 1.0 (kW / L) or more. (KW) Mixing by adjusting the relationship between A, sludge treatment amount of sludge (kg / h) B, and sludge concentration (g / L) C so that the following equation (1) is satisfied. A method for treating sludge.
Formula (1) .. (power consumption A × sludge concentration C) / sludge treatment amount B = 0.15 to 1.10 混合汚泥調製工程において、撹拌機の消費電力（ｋＷ）Ａと、汚泥の汚泥処理量（ｋｇ／ｈ）Ｂと、該汚泥濃度（ｇ／Ｌ）Ｃとの関係が、次の式（１）が成り立つように調整して混合を行うことを特徴とする請求項１に記載の汚泥の処理方法。
式（１）・・（消費電力Ａ×汚泥濃度Ｃ）／汚泥処理量Ｂ＝０．４０〜１．１０ In the mixed sludge preparation step, the relationship between the power consumption (kW) A of the stirrer, the sludge treatment amount (kg / h) B of the sludge, and the sludge concentration (g / L) C is expressed by the following equation (1): The sludge treatment method according to claim 1, wherein mixing is performed so as to satisfy the following.
Formula (1) .. (power consumption A × sludge concentration C) / sludge treatment amount B = 0.40-1.10 混合汚泥調製工程において、撹拌機の消費電力（ｋＷ）Ａと、汚泥の汚泥処理量（ｋｇ／ｈ）Ｂと、該汚泥濃度（ｇ／Ｌ）Ｃとの関係が、次の式（１）が成り立つように調整して混合を行うことを特徴とする請求項１に記載の汚泥の処理方法。
式（１）・・（消費電力Ａ×汚泥濃度Ｃ）／汚泥処理量Ｂ＝０．１５〜０．４０ In the mixed sludge preparation step, the relationship between the power consumption (kW) A of the stirrer, the sludge treatment amount (kg / h) B of the sludge, and the sludge concentration (g / L) C is expressed by the following equation (1): The sludge treatment method according to claim 1, wherein mixing is performed so as to satisfy the following.
Formula (1) .. (power consumption A × sludge concentration C) / sludge treatment amount B = 0.15 to 0.40 撹拌機の消費電力Ａの調整を、該撹拌機の回転速度の制御によって行うことを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の汚泥の処理方法。   The sludge treatment method according to any one of claims 1 to 3, wherein the power consumption A of the stirrer is adjusted by controlling the rotational speed of the stirrer. 撹拌機の消費電力Ａの調整を、該撹拌機の使用台数の調整によって行うことを特徴とする請求項１〜４の何れかに記載の汚泥の処理方法。   The sludge treatment method according to any one of claims 1 to 4, wherein the power consumption A of the agitator is adjusted by adjusting the number of the agitators used. 凝集フロック形成工程では、撹拌機の回転速度を１０〜５００ｒｐｍに設定した少なくとも１つの撹拌機により、前記混合汚泥と前記第２の高分子凝集剤の溶液とを混合して凝集フロックを形成することを特徴とする請求項１〜５の何れかに記載の汚泥の処理方法。   In the coagulation floc forming step, the coagulated floc is formed by mixing the mixed sludge and the second polymer flocculant solution with at least one stirrer whose rotation speed is set to 10 to 500 rpm. The method for treating sludge according to any one of claims 1 to 5. 凝集フロック形成工程では、回転する反応槽内において、前記混合汚泥と前記第２の高分子凝集剤の溶液とを混合して凝集フロックを形成すると共に脱水することを特徴とする請求項１〜６の何れかに記載の汚泥の処理方法。   In the aggregation floc forming step, the mixed sludge and the second polymer flocculant solution are mixed in a rotating reaction tank to form an aggregation floc and dehydrated. The sludge treatment method according to any one of the above. 第１の高分子凝集剤の溶液を汚泥に加える手段、及び、少なくとも１つの撹拌機を備え、前記汚泥と前記第１の高分子凝集剤の溶液とを混合して混合汚泥を調製する混合汚泥調製装置と、
第２の高分子凝集剤の溶液を前記混合汚泥に加える手段、及び、前記混合汚泥と前記第２の高分子凝集剤の溶液とを混合して凝集フロックを形成する凝集フロック形成装置と、を備えた汚泥の処理装置において、
前記混合汚泥調製装置は、回転速度を１０００ｒｐｍ以上に設定し、撹拌部の容積（Ｌ）当たりの消費電力（ｋＷ）が１．０（ｋＷ／Ｌ）以上となるように調整した撹拌機の消費電力（ｋＷ）Ａと、汚泥の汚泥処理量（ｋｇ／ｈ）Ｂと、該汚泥濃度（ｇ／Ｌ）Ｃとの関係が、次の式（１）が成り立つように制御する制御装置を備えたものであることを特徴とする汚泥の処理装置。
式（１）・・（消費電力Ａ×汚泥濃度Ｃ）／汚泥処理量Ｂ＝０．１５〜１．１０ A mixed sludge comprising means for adding a first polymer flocculant solution to sludge and at least one stirrer, wherein the sludge and the first polymer flocculant solution are mixed to prepare mixed sludge. A preparation device;
Means for adding a solution of the second polymer flocculant to the mixed sludge, and a flocculant floc forming device for mixing the mixed sludge and the second polymer flocculant solution to form a floc floc In the sludge treatment equipment provided,
In the mixed sludge preparation apparatus, the consumption of the stirrer adjusted so that the rotation speed is set to 1000 rpm or more and the power consumption (kW) per volume (L) of the stirring unit is 1.0 (kW / L) or more. Provided with a control device for controlling the relationship between electric power (kW) A, sludge treatment amount (kg / h) B of sludge, and the sludge concentration (g / L) C so that the following equation (1) is satisfied. Sludge treatment equipment characterized by being
Formula (1) .. (power consumption A × sludge concentration C) / sludge treatment amount B = 0.15 to 1.10 前記制御装置は、撹拌機の消費電力（ｋＷ）Ａと、汚泥の汚泥処理量（ｋｇ／ｈ）Ｂと、該汚泥濃度（ｇ／Ｌ）Ｃとの関係が、次の式（１）が成り立つように制御することを特徴とする請求項８に記載の汚泥の処理装置。
式（１）・・（消費電力Ａ×汚泥濃度Ｃ）／汚泥処理量Ｂ＝０．４０〜１．１０ In the control device, the relationship between the power consumption (kW) A of the stirrer, the sludge treatment amount (kg / h) B of the sludge, and the sludge concentration (g / L) C is expressed by the following equation (1). The sludge treatment apparatus according to claim 8, wherein the sludge treatment apparatus is controlled so as to hold.
Formula (1) .. (power consumption A × sludge concentration C) / sludge treatment amount B = 0.40-1.10 前記制御装置は、撹拌機の消費電力（ｋＷ）Ａと、汚泥の汚泥処理量（ｋｇ／ｈ）Ｂと、該汚泥濃度（ｇ／Ｌ）Ｃとの関係が、次の式（１）が成り立つように制御することを特徴とする請求項８に記載の汚泥の処理装置。
式（１）・・（消費電力Ａ×汚泥濃度Ｃ）／汚泥処理量Ｂ＝０．１５〜０．４０ In the control device, the relationship between the power consumption (kW) A of the stirrer, the sludge treatment amount (kg / h) B of the sludge, and the sludge concentration (g / L) C is expressed by the following equation (1). The sludge treatment apparatus according to claim 8, wherein the sludge treatment apparatus is controlled so as to hold.
Formula (1) .. (power consumption A × sludge concentration C) / sludge treatment amount B = 0.15 to 0.40 凝集フロック形成装置は、第２の高分子凝集剤の溶液を前記混合汚泥に加える手段、及び、回転速度を１０〜５００ｒｐｍに設定された少なくとも１つの撹拌機を備えた装置である、請求項８〜１０の何れかに記載の汚泥の処理装置。   The agglomeration floc forming apparatus is an apparatus provided with means for adding a solution of the second polymer flocculant to the mixed sludge, and at least one stirrer whose rotation speed is set to 10 to 500 rpm. The sludge processing apparatus in any one of -10. 混合汚泥調製装置の撹拌機、又は、凝集フロック形成装置の撹拌機、又は、これら両方がインラインミキサーであることを特徴とする請求項８〜１１の何れかに記載の汚泥の処理装置。   The sludge treatment apparatus according to any one of claims 8 to 11, wherein the agitator of the mixed sludge preparation apparatus or the agitation floc forming apparatus, or both of them are in-line mixers. 請求項８〜１２の何れかに記載の汚泥の処理装置が、機械的な脱水装置に連結されてなる構成を備えた汚泥の処理装置。   The sludge processing apparatus provided with the structure by which the sludge processing apparatus in any one of Claims 8-12 is connected with a mechanical dehydration apparatus. 凝集フロック形成装置は、回転する反応槽と、前記混合汚泥と第２の高分子凝集剤の溶液を前記反応槽内に供給する手段と、脱水手段とを備えた装置である、請求項８〜１０の何れかに記載の汚泥の処理装置。
The coagulation floc forming apparatus is an apparatus comprising a rotating reaction tank, means for supplying the mixed sludge and second polymer flocculant solution into the reaction tank, and dehydrating means. The sludge treatment apparatus according to any one of 10.
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