JP2016003389A - 熱間プレス用鋼板、並びに該鋼板を用いた熱間プレス成形品及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
Ceq=[C]+[Mn]/6+[Si]/24+[Ni]/40+[Cr]/5+[Mo]/4+[V]/14・・・(1)
Ms(℃)=550−361×[C]−39×[Mn]−10×[Cu]−17×[Ni]−20×[Cr]−5×[Mo]+30×[Al]・・・(2)
ただし、[X]は元素Xの含有量を意味し、単位は質量%である。
Ms(℃)=550−361×[C]−39×[Mn]−10×[Cu]−17×[Ni]−20×[Cr]−5×[Mo]+30×[Al]・・・(2)
Ac3(℃)=910−203×[C]1/2+44.7×[Si]−30×[Mn]+700×[P]+400×[Al]+400×[Ti]+104×[V]−11×[Cr]+31.5×[Mo]−20×[Cu]−15.2×[Ni]・・・(3)
ただし、[X]は元素Xの含有量を意味し、単位は質量%である。
Ceq=[C]+[Mn]/6+[Si]/24+[Ni]/40+[Cr]/5+[Mo]/4+[V]/14・・・(1)
Ms(℃)=550−361×[C]−39×[Mn]−10×[Cu]−17×[Ni]−20×[Cr]−5×[Mo]+30×[Al]・・・(2)
Cは、熱間プレスの際における焼入れ時の強度を確保するうえで重要な元素である。特にマルテンサイトを生成して熱間プレス成形品の高強度化を達成するためには必須の元素である。所望とする1180MPa以上の強度を得るためには、C量の下限を0.10%以上、好ましくは0.15%以上、より好ましくは0.2%以上とする。ただし、Cを過剰に含有させると、必要以上に強度が増加して熱間加工性が低下するだけでなく、溶接性等も劣化するので、C量の上限を0.4%以下、好ましくは0.3%以下とする。
Siは、固溶強化能が高く、セメンタイトの粗大化を抑制するが、延性の向上に有用な微細な炭化物の形成自体も抑制する傾向がある。更にSiは、金型焼入れ時におけるマルテンサイトの自己焼戻し作用を阻害して延性の低下を招く。そのため、Si量は出来るだけ少ないことが望ましい。Si量は2.0%以下、好ましくは0.5%以下、より好ましくは0.1%以下とする。Si量は0%であっても良い。
Mnは、焼入れ性向上効果は非常に大きい反面、Ms点を大きく低下させる元素である。そのため、Mnを過剰に含有させると自己焼戻しが十分に起こらなくなり、延性が低下する。よって、本発明ではMn量の上限を、焼入れ性の確保に必要最小限の含有量に止める。Mn量は0.5%以下、好ましくは0.3%以下とする。なお、Mn量の好ましい下限は0.05%以上であり、より好ましくは0.1%以上である。
Crは、Mnと同様に焼入れ性向上効果を有するが、Mnに比べてMs点の低下幅が小さいため、自己焼戻しの促進による延性の向上と焼入れ性の向上による高強度化とを両立させることができる。更にCrは、焼戻し時に形成される炭化物の粗大化抑制効果が高く、熱間プレス成形品における破壊の起点となる炭化物を微細化して破壊を防止し、延性の向上に有用な元素である。これらの効果を有効に発揮させるため、Cr量は0.8%以上、好ましくは1.0%以上、より好ましくは1.2%以上とする。ただし、Crを過剰に含有しても上記効果が飽和してしまい、コストが上昇するため、Cr量の上限を2.0%以下、好ましくは1.8%以下、より好ましくは1.5%以下とする。
Pは、鋼中で粒界偏析を起こして熱間加工性やプレス成形性に悪影響を及ぼす有害元素である。したがって、P量は0.015%以下、好ましくは0.010%以下、より好ましくは0.005%以下とする。
Sは、MnS等の硫化物系介在物を形成し、割れ発生の原因となり得る。したがって、S量は0.01%以下、好ましくは0.005%以下、より好ましくは0.002%以下とする。
Alは、溶鋼の脱酸材として有用であると共に、後記するBの添加による焼入れ性向上作用を阻害するNを固定する元素でもある。このような効果を有効に発揮させるため、Al量の下限を0.001%以上、好ましくは0.01%以上、より好ましくは0.02%以上とする。ただし、Alを過剰に含有させると、非金属介在物が多くなり、表面疵が発生し易くなるので、Al量の上限を0.1%以下、好ましくは0.07%以下、より好ましくは0.04%以下とする。
Tiは、Bに優先して鋼中のNと結合してTiNとなってNを固定することで、BがBNとなって浪費されることを抑制し、Bによる焼入れ性向上効果を向上させる。このような効果を有効に発揮させるため、Ti量の下限を0.01%以上、好ましくは0.015%以上とする。ただし、Tiを過剰に含有させると、Ti系析出物が鋼中に多量に生成してしまい、靭性が劣化するので、Ti量の上限を0.1%以下、好ましくは0.06%以下、より好ましくは0.04%以下とする。
Bは、焼入れ性を向上させるのに有用な元素である。このため、B量の下限を0.0005%以上、好ましくは0.001%以上とする。ただし、Bを過剰に含有させると、熱間での割れの懸念があるほか、上記効果が飽和する。よって、B量の上限を0.005%以下、好ましくは0.004%以下、より好ましくは0.003%以下とする。
Nは、上述したようにBと結合してBNとなってBを浪費させ、Bによる焼入れ性向上効果を劣化させる。そのため、Nを、Bに優先してTiNとして固定し得るよう、Tiの原子%を超えないようにNの原子%を制限する。上記観点から、Nは、[Ti]/[N]が3.3以上となる含有量とする。なお、3.3はTiとNの原子量比である。好ましいN量は、[Ti]/[N]が3.5以上となる量であり、より好ましいN量は、[Ti]/[N]が3.8以上となる量である。なお、その上限は、上記観点からは特に限定されないが、[Ti]/[N]が大き過ぎると、粗大なTiNが形成され、曲げ性が劣化することなどを考慮すると、[Ti]/[N]の上限は10以下であり、より好ましくは7以下である。
Ceq=[C]+[Mn]/6+[Si]/24+[Ni]/40+[Cr]/5+[Mo]/4+[V]/14・・・(1)
後述するように本発明では、熱間プレスの工程で金型焼入れを行う。金型焼入れでは、例えば水焼入れ、油焼入れなどの一般的な焼入れ方法に比べて焼入れ速度が小さい。そのため、金型焼入れによる熱間プレス後に十分な硬さを得るには、熱間プレス用鋼板の焼入れ性を十分に確保する必要がある。また、硬さの低下が無くとも、微量なフェライトが形成されると、そのフェライトがき裂の伝播経路となって局部延性が劣化する。このような観点からも、焼入れ性を確保することが必要である。よって、本発明では、焼入れ性の指標である炭素当量Ceqを0.43%以上、好ましくは0.45%以上、より好ましくは0.46%以上とする。ただし、焼入れ性を高くし過ぎると、硬くなり過ぎて延性が劣化するので、Ceqの上限を0.7%以下、好ましくは0.67%以下、より好ましくは0.65%以下とする。なお、上記式(1)は、JIS G 0203に基づく。
Ms(℃)=550−361×[C]−39×[Mn]−10×[Cu]−17×[Ni]−20×[Cr]−5×[Mo]+30×[Al]・・・(2)
上述したように熱間プレス工程での金型焼入れの冷却速度は一般的な焼入れ方法に比べて小さい。そのため、マルテンサイト形成後の冷却過程で該マルテンサイトの自己焼戻しを促進させることが、熱間プレスままで焼戻しを促進するための有効な手段となる。自己焼戻しを促進して延性を高めるためには、冷却速度を低下させて自己焼戻しの時間を確保するよりも、冷却中にマルテンサイトが形成される温度、すなわちMs点を高めて、より高温域で自己焼戻しが起こるようにする方法が効果的である。これにより、生産性の劣化を招くことなく延性などの特性を向上させることができる。そのため、本発明では、Ms点の下限を415℃以上、好ましくは420℃以上、より好ましくは425℃以上とする。Ms点の上限は、上記観点からは特に限定されないが、Ms点が高くなると、自己焼戻しが促進し過ぎて炭化物が粗大になり、曲げ性が劣化する懸念があるため、好ましくは550℃以下であり、より好ましくは500℃以下である。
これらの元素は、フェライト変態、パーライト変態、及びベイナイト変態を抑制するため、加熱後の金型での冷却中に、フェライト、パーライト、ベイナイトの形成を防止し、高強度化に寄与するマルテンサイトの確保に有効に作用する。これらの元素は単独で添加しても良いし、二種以上を含有しても良い。こうした作用を有効に発揮させるためには、各元素とも、その下限を好ましくは0.01%以上、より好ましくは0.02%以上、更に好ましくは0.05%以上とする。上記作用のみを考慮すると、各元素の含有量は多いほうが良いが、コストが上昇するため、各元素とも、その上限を好ましくは0.5%以下、より好ましくは0.4%以下、更に好ましくは0.3%以下とする。
VおよびNbは、微細な炭化物を形成し、ピン止め効果により組織を微細にする効果がある。こうした効果を有効に発揮させるためには、いずれの元素とも、その下限を好ましくは0.001%以上とする。しかしながら、これらの元素の含有量が過剰になると、粗大な炭化物が形成され、破壊の起点になることで却って延性を劣化させる。よって、いずれの元素とも、その上限を好ましくは0.1%以下、より好ましくは0.08%以下、更に好ましくは0.05%以下とする。
CaおよびREM(希土類元素)は、いずれも鋼中介在物の形態を微細化する作用を有し、介在物による熱間プレス時の割れを防止するのに有効な元素である。こうした効果を有効に発揮させるためには、いずれの元素とも、その下限を好ましくは0.0002%以上、より好ましくは0.0005%以上とする。しかしながら、これらの元素を過剰に含有させても上記効果が飽和してしまい、コストの増加を招くだけである。よって、いずれの元素とも、その上限を好ましくは0.005%以下、より好ましくは0.004%以下、更に好ましくは0.003%以下とする。
Ac3(℃)=910−203×[C]1/2+44.7×[Si]−30×[Mn]+700×[P]+400×[Al]+400×[Ti]+104×[V]−11×[Cr]+31.5×[Mo]−20×[Cu]−15.2×[Ni]・・・(3)
熱間プレス成形品の組織をマルテンサイト主体の組織とするため、加熱温度はオーステナイト単相域であるAc3点以上とする。好ましくはAc3点+15℃以上であり、より好ましくはAc3点+30℃以上である。なお、その上限は特に限定されず、加熱温度が高くても、得られる熱間プレス用鋼板の特性に問題はないが、燃料費等が上昇し、コストが増加する。そのため、加熱温度の上限は、好ましくは1000℃以下とする。
本発明では、金型によりプレス成形を開始する。プレス成形前の金型の温度は通常、室温であり、せいぜい、数十℃程度である。
本発明の熱間プレス成形品は、高強度を実現しつつ、変形時に破壊の起点になる硬質相と軟質相の界面を極力少なくして延性を確保するため、できるだけマルテンサイト単相の組織にすることが望ましい。全組織に対するマルテンサイトの面積率は95%以上、好ましくは98%以上、より好ましくは100%である。なお、マルテンサイト以外の残部組織は、フェライト、およびベイナイトの少なくとも一種である。
前述したように自己焼戻しにより形成された炭化物は、熱間プレス成形品の変形時に破壊の起点となるため、微細化する必要がある。微細化された炭化物は延性の向上に寄与する。そのため、炭化物の平均粒径は1μm以下、好ましくは0.7μm以下、より好ましくは0.4μm以下とする。なお、炭化物の平均粒径の下限は特に限定されないが、おおむね、0.01μm以上である。
・上記冷延鋼板を、そのまま熱間プレスに供する裸材
・めっきシミュレータにて溶融亜鉛めっきを付与したZnめっき材
・Al−Siめっきを付与したAl−Siめっき材。
Claims (6)
- 成分組成が、質量%で、
C :0.10〜0.4%、
Si:0%以上2.0%以下、
Mn:0%以上0.5%以下、
Cr:0.8〜2.0%、
P :0%超0.015%以下、
S :0%超0.01%以下、
Al:0.001〜0.1%、
Ti:0.01〜0.1%、
B :0.0005〜0.005%、
N :[Ti]/[N]が3.3以上となる含有量
をそれぞれ含み、残部が鉄および不可避的不純物からなると共に、
下記式(1)で規定される炭素当量Ceqが0.43〜0.7%であり、且つ、
下記式(2)で規定されるMs点が415℃以上である
ことを特徴とする熱間プレス用鋼板。
Ceq=[C]+[Mn]/6+[Si]/24+[Ni]/40+[Cr]/5+[Mo]/4+[V]/14・・・(1)
Ms(℃)=550−361×[C]−39×[Mn]−10×[Cu]−17×[Ni]−20×[Cr]−5×[Mo]+30×[Al]・・・(2)
ただし、[X]は元素Xの含有量を意味し、単位は質量%である。 - 成分組成が、更に質量%で、
Mo:0%超0.5%以下、
Cu:0%超0.5%以下、および
Ni:0%超0.5%以下よりなる群から選択される少なくとも一種を含むものである請求項1に記載の熱間プレス用鋼板。 - 成分組成が、更に質量%で、
V :0%超0.1%以下、および
Nb:0%超0.1%以下
の少なくとも一種を含むものである請求項1または2に記載の熱間プレス用鋼板。 - 成分組成が、更に質量%で、
Ca :0%超0.005%以下、および
REM:0%超0.005%以下
の少なくとも一種を含むものである請求項1〜3のいずれか1項に記載の熱間プレス用鋼板。 - 請求項1〜4のいずれか1項に記載の熱間プレス用鋼板を、下記式(3)で規定されるAc3点以上の温度に加熱した後、金型により前記鋼板のプレス成形を開始し、プレス成形の開始後、下記式(2)で規定されるMs点の範囲までを、前記金型内で20〜300℃/sの平均冷却速度で冷却することを特徴とする熱間プレス成形品の製造方法。
Ms(℃)=550−361×[C]−39×[Mn]−10×[Cu]−17×[Ni]−20×[Cr]−5×[Mo]+30×[Al]・・・(2)
Ac3(℃)=910−203×[C]1/2+44.7×[Si]−30×[Mn]+700×[P]+400×[Al]+400×[Ti]+104×[V]−11×[Cr]+31.5×[Mo]−20×[Cu]−15.2×[Ni]・・・(3)
ただし、[X]は元素Xの含有量を意味し、単位は質量%である。 - 請求項1〜4のいずれか1項に記載の成分組成からなり、
マルテンサイト:全組織に対する面積率で95%以上、
残部:フェライト、およびベイナイトの少なくとも一種からなり、
鋼中に分散する炭化物の平均粒径が1μm以下である組織を有することを特徴とする熱間プレス成形品。
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