JP2015218318A - シンタクチックフォーム型のポリマー組成物、好ましくは感圧接着性組成物を製造する方法、その方法を実施するための装置、押出し物、および自己接着テープ - Google Patents

Abstract

【課題】シンタクチックフォーム型のポリマー組成物、感圧接着性組成物を製造する方法を提供する。
【解決手段】ａ）膨張性微小球をマトリックス材料中へ導入、混合、ｂ）膨張性微小球の膨張、ｃ）混合機１中の温度分布は、輸送方向に垂直な平面において不均一である方法であって、ｄ）混合機１の混合空間２の境界となる第一の表面３は、微小球を含有するポリマー組成物が、該表面３と接触している限り、その膨張の開始および継続に十分な温度（Ｔ_Ｅ）に達するように、混合機１の輸送方向に垂直な平面において十分高い温度に保たれ、その一方で、混合機１の輸送方向に垂直な同一平面において、混合機１の混合空間２の境界となる第二の表面４は、微小球を含有するポリマー組成物が、該表面４と接触している限り、その膨張の開始および継続に十分な温度（Ｔ_ｅ）に達しないように、十分低い温度に保たれる、方法。
【選択図】図１

Description

本発明は、シンタクチックフォーム型のポリマー組成物、好ましくは感圧接着性組成物を製造する方法であって、
ａ） 独立泡の空隙の少なくとも大部分が、膨張性微小球をマトリックス材料中へ導入すること、およびそれに続いて混合することにより得られ、
ｂ） 膨張性微小球の膨張は、それらがマトリックス材料中に導入された後に実施され、
ｃ） その際、混合機（１）中の温度分布は、この混合機（１）の輸送方向に垂直な平面において不均一である
方法について記載する。

本発明は、上記の方法を実施するための２通りの装置、上記の方法により製造される押出し物、および自己接着テープについてもさらに記載する。

用語「シンタクチック」は、少なくとも泡の空隙が周辺から離れて完全にマトリックス材料により囲まれてそれにより独立していることを意味する。

膨張性微小球により発泡された自己接着性組成物が知られている。連続気泡の発泡された自己接着性組成物と比較して、それらは、それらの独立気泡により、粉塵および液体に対する封鎖性が優れている。発泡していない自己接着性組成物と比較して、それらは、接着により結合すべき基材の凹凸に、よりよく適合する。中空ガラス球により発泡された自己接着性組成物と比較して、それらは変形性が大きく、温度が変動する場合に接着により結合した種々の材料間における熱膨張の差をさらによく均等化し、振動を減衰させ、かつ振動をさらによく遮断する。

微小球の殻の厚さおよびそれを構成する熱可塑性ポリマーは、フォームの機械的性質に対して、微小球の未膨張直径およびそれらの内部に存在するブローイング剤の種類と同じ程度に影響する。これらのパラメータは、微小球の膨張開始温度、膨張速度、最大膨張能力および堅牢性にも影響する。

多くのタイプの膨張性微小球が市販されており、本発明の目的には膨張していないタイプを使用することが好ましい。というのも、これらが膨張済みのタイプよりも大きい膨張能力を有するからである。膨張していない微小球の種類の中には、種々の製造者から入手可能な多くのタイプがあり、それらの直径（Ｅｘｐａｎｃｅｌの最小タイプの場合６〜９μｍ、すなわち４６１ＤＵ２０、およびＥｘｐａｎｃｅｌの最大タイプの場合２８〜３８μｍ、すなわち９２０−、９３０−および９５１ＤＵ１２０）ならびにそれらの膨張を開始するために必要な温度（７５〜２２０℃）は本質的に異なる。市販の微小球の一例は、Ａｋｚｏ ＮｏｂｅｌのＥｘｐａｎｃｅｌ（登録商標）ＤＵ規格（ＤＵ＝乾燥して膨張していない）である。

「一様な」（＝「均一な」）という語は、本発明においては、製品から採取した試験試料の特定のかたまり（その縁の長さは当然その中の最大膨張性微小球の直径より実質的に大きくなければならず（すなわち、大きさが少なくとも約３０倍））が、この試験試料がどこで採取されたかについて事実上無関係な製品であるという意で使用される。この語は、それ故、例えば、全ての膨張した微小球が同じサイズを有しなければならないということを意味しない。それらは同じサイズを有することはできず、それは、それらの前駆体である、膨張していない微小球がランダム工程で製造され、それ故、それらの直径および壁厚さの両方に関して個々の微小球毎にある程度の変動があるからである。

膨張性微小球の製造は、原理としてＤｏｗによる米国特許第３，６１５，９７２号明細書（特許文献１）に記載されている。

ドイツ国特許第２１０５８７７Ｃ号（特許文献２）には、少なくとも１つの面に微小泡を含む自己接着性組成物（「感圧接着性」とも称する）で被覆された支持体を有する自己接着テープが開示されている。この接着層は核化剤を含有し、接着層の小泡は閉じており、接着層中に「一様に」分布している。

欧州特許第１１０２８０９Ｂ１号（特許文献３）に対応する米国特許第６，１０３，１５２号（特許文献４）および第６，７９７，３７１号（特許文献５）には、膨張性微小球によりポリマーフォームを製造する方法が教示されている。該欧州特許のドイツ特許に対する無効請求訴訟において、特許所有権者は、文脈から明らかに第二の押出機の末端にある成形鋳型を意味する「鋳型を離れる前の発泡開始」という表現は、鋳型中における発泡開始を意味することを実際に意図していると申し立てている。ドイツ連邦裁判所は、その２０１２年７月１７日の判決「ポリマーフォーム」（受理番号：ＸＺＲ１１７／１１、段落３１、最終センテンス）において、これを認めた。

欧州特許出願公開第０２５７９８４Ａ１号明細書（特許文献６）には、少なくとも１つの面に微小球を含む発泡接着層を有する自己接着テープが記載されている。その第３頁、第３８〜４１行によれば、微小球は、膨張していない状態で接着性組成物中に混合されてその後の加熱により膨張するか、または、好ましくは、最初に膨張して次に接着性組成物中に混合することができる。

さらにドイツ国特許第３５３７４３３Ａ１号（特許文献７）、国際公開第９５／３１２２５Ａ１号パンフレット（特許文献８）、国際公開第９５／３２８５１Ａ１号パンフレット（特許文献９）、欧州特許出願公開第０６９３０９７Ａ１号明細書（特許文献１０）、国際公開第９８／１８８７８Ａ１号パンフレット（特許文献１１）およびドイツ国特許出願公開第１９７３０８５４Ａ１号（特許文献１２）の文書があるが、関連性は少ない。

ドイツ国特許出願公開第１０２００８００４３８８Ａ１号（特許文献１３）には、天然ゴムをベースポリマーとして使用して、発泡していない自己接着性組成物を製造する方法が教示されている。これらの関係において、第２３および第２４頁にある例５および６に、とりわけ、遊星歯車押出機を使用する製造方法が教示されている。この特許文献では、「加熱ゾーン」は、２モジュールの遊星歯車押出機の、半径方向で最も外側にある２つの中空歯車であることが示される場合、両方のモジュールで中空歯車の温度を５０℃に保ち、一方、太陽歯車（＝中心スピンドル）を僅か１０℃に保つことが提案されている。

米国特許第３，６１５，９７２号明細書 ドイツ国特許第２１０５８７７Ｃ号 欧州特許第１１０２８０９Ｂ１号明細書 米国特許第６，１０３，１５２号明細書 米国特許第６，７９７，３７１号明細書 欧州特許出願公開第０２５７９８４Ａ１号明細書 ドイツ国特許出願公開第３５３７４３３Ａ１号 国際公開第９５／３１２２５Ａ１号パンフレット 国際公開第９５／３２８５１Ａ１号パンフレット 欧州特許出願公開第０６９３０９７Ａ１号明細書 国際公開第９８／１８８７８Ａ１号パンフレット ドイツ国特許出願公開第１９７３０８５４Ａ１号 ドイツ国特許出願公開第１０２００８００４３８８Ａ１号

雑誌Ｐｏｌｙｍｅｒ、１９６７年、８号、３８１頁ｆｆ．

少なくともこれまでに知られている製品と比較して（その中で欧州特許第１１０２８０９Ｂ１号明細書（特許文献３）に記載されているようにして製造されたものが最も近いように思われる）、マトリックスポリマーを、熱的および機械的ストレスに曝すことが少ない方法で、微小球とマトリックス混合物との混合物の均一性を維持することが本発明の目的である。求められる混合工程は、破壊された微小球の比率を増加させるべきでなく、好ましくはそれをさらに減少させるべきである。発泡した押出し物の山−谷の高さは、好ましくは低減されるべきである。

驚くことに、本発明者は、当初は測定誤差と思われた現象の追求により、混合機中の温度分布がこの機械の輸送方向で垂直に不均一である場合に、微小球の均一な分布が特に十分におよび効率的に達成され得ることを見出した。特に、本発明により、
ｄ） 混合機（１）の混合空間（２）の境界となる第一の表面（３）が、微小球を含有するポリマー組成物が、この第一の境界表面（３）と接触している限り、その膨張の開始および継続に十分な温度（Ｔ_Ｅ）に達するように、混合機（１）の輸送方向に垂直な平面において十分高い温度に保たれるべきであり、
ｅ） その一方で、混合機（１）の輸送方向に垂直な同一平面において、混合機（１）の混合空間（２）の境界となる第二の表面（４）が、微小球を含有するポリマー組成物が、この第二の境界表面（４）と接触している限り、その膨張の開始および継続に十分な温度（Ｔ_ｅ）に達しないように、十分低い温度に保たれる。

混合機としての一軸スクリュー押出機においては、本発明により、スクリューと円筒部との間に温度差を設けることが薦められる。アクリレートおよび／またはメタクリレートがマトリックスのベースポリマーとして、任意に、粘着性増大樹脂と一緒に、使用される場合、温度差は、
Ｉ： スクリューが、円筒部よりも、好ましくは少なくとも５０℃、特に好ましくは６５℃〜９０℃低温になるようにすることが薦められる。

しかしながら、ポリエチレンおよび／またはポリプロピレンおよび／またはポリエチレン−酢酸ビニルおよび／またはポリプロピレン−酢酸ビニルおよび／またはそれらのモノマーの一部もしくは全部のコポリマーがマトリックスのベースポリマーとして、任意に、粘着性増大樹脂と一緒に、使用される場合、温度差は逆に、
ＩＩ： スクリューが円筒部よりも高温であるが、温度差の好ましい絶対値は、依然として同じ、すなわち少なくとも５０℃、特に好ましくは６５℃〜９０℃であるようになることが薦められる。

混合機としての二軸スクリュー押出機においては、輸送方向に垂直な平面における所望の不均一な温度領域の配置について、すなわち、高温と低温との間だけが区別される種々の可能性があり：
ＩＩＩ： 一方のスクリューが低温、他方は高温、円筒部は低温、
ＩＶ： 一方のスクリューが低温、他方は高温、円筒部も高温、
Ｖ： 両方のスクリューが低温、円筒部は高温、
ＶＩ： 両方のスクリューが高温、円筒部は低温である。

本発明の目的にとって、「高温の」は、膨張性微小球を含みこの要素と接触する組成物を、その膨張が起こるために十分な加熱をする要素温度を意味し、一方「低温の」は、膨張性微小球を含みこの要素と接触する組成物を、その膨張が起こるには低すぎる温度に保つ要素温度を意味する。

可能性Ｖは、アクリレートおよび／またはメタクリレートがマトリックスのベースポリマーとして、任意に、粘着性増大樹脂と一緒に、使用される場合に好ましい。この場合もまた、温度差の好ましい絶対値は、少なくとも５０℃、特に好ましくは６５℃〜９０℃の範囲である。

他方、ポリエチレンおよび／またはポリプロピレンおよび／またはポリエチレン−酢酸ビニルおよび／またはポリプロピレン−酢酸ビニルおよび／またはそれらのモノマーの一部もしくは全部のコポリマーがマトリックスのベースポリマーとして、任意に、粘着性増大樹脂と一緒に、使用される場合、可能性ＶＩが好ましい。この場合もまた、温度差の好ましい絶対値は、少なくとも５０℃、特に好ましくは６５℃〜９０℃の範囲内にある。

要素の組み合せ方をこのように選択することにより、スクリューまたはスピンドルの軸受けにおける詰まり、および供給シャフトにおける閉塞の両方とも回避される。

本発明の産業的実施のために好ましい遊星歯車押出機においては、第一に構造がコンパクトであり、それにもかかわらず温度制御に利用し得る表面積が大きく、および所望の温度不均一性を特に広い範囲で再現性よく設定することができるので、および第二にこのタイプの装置の輪状構造により、不均一な分布にもかかわらず、熱膨張が異なることによる軸受けにおける詰まりの発生が回避されるので、生じ得る温度差の多くの異なった形態がある。遊星歯車の有効な温度制御（「温度制御」は、本米国特許出願の目的のために「加熱」および「冷却」に対する総称として使用する）が不要な場合、遊星歯車押出機の構造は特に簡単なものにとどまる。非常に多くの可能な形態が消え失せるが、以下の２つは維持される。
ＶＩＩ： 低温の太陽歯車および高温の中空歯車、または
ＶＩＩＩ： 高温の太陽歯車および低温の中空歯車。

アクリレートおよび／またはメタクリレートがマトリックスのベースポリマーとして、任意に、粘着性増大樹脂と一緒に、使用されるとき、一軸スクリュー押出機の場合における可能性Ｉおよび二軸スクリュー押出機の場合における可能性Ｖに類似の様式で、可能性ＶＩＩは遊星歯車押出機の場合に好ましい。この場合も、温度差の好ましい絶対値は、少なくとも５０℃、特に好ましくは６５℃〜９０℃の範囲内にある。

さらに、ポリエチレンおよび／またはポリプロピレンおよび／またはポリエチレン−酢酸ビニルおよび／またはポリプロピレン−酢酸ビニルおよび／またはそれらのモノマーの一部もしくは全部のコポリマーがマトリックスのベースポリマーとして、任意に、粘着性増大樹脂と一緒に、使用されるとき、一軸スクリュー押出機の場合における可能性ＩＩおよび二軸スクリュー押出機の場合における可能性ＶＩに類似の様式で、可能性ＶＩＩＩが遊星歯車押出機の場合に好ましい。この場合もまた、温度差の好ましい絶対値は少なくとも５０℃、特に好ましくは６５℃〜９０℃の範囲内にある。

本発明者は、可能性ＶＩＩにより、遊星歯車押出機中で混合中でさえ微小球の実質的膨張が可能になることを見出した。そのような早期の膨張は、微小球は膨張した状態におけるその殻厚さが約０．０２μｍにすぎず、破壊された微小球の数が過剰となることが懸念されるという理由のために、これまで不可能と考えられてきた。この目的のために、遊星歯車押出機の内側に歯を付けた中空歯車は、微小球を含有するポリマー組成物が、この中空歯車接触とする限り、その膨張の開始および継続に十分な温度に達するために十分高い温度に上げられる。同時に、外側に歯を付けた太陽歯車は、微小球を含有するポリマー組成物が、この太陽歯車と接触している限り、その膨張の開始または継続に十分な温度に達しないように、十分低い温度に下げられるべきである。

後で他の目的で、空気などの残存気体、残存溶媒蒸気、残存モノマー、水蒸気を追い出すためだとしても、微小球がさらに膨張することが避けられないほど組成物の温度が高くてはならず且つそれにかけられる圧力は低くてはならず、遊星歯車押出機中における混合中の工程条件（特に円筒部温度、中心スピンドル温度、回転速度、充填度および圧力）は、最も精巧な実験室条件下で達成され得る最大体積の約４分の３の達成により得られる技術的に実用的で平均的な膨張能力が、混合の終結により完全に使い尽くされているように選択することができる。

したがって、その発泡温度で使用される微小球のタイプに依存して、発泡が少なくとも混合中に始まるような、混合中の半径方向および縦方向における温度プロファイルを使用することが可能である。本発明者は、驚嘆すべき効果、すなわち、微小球が混合中に膨張を開始しても損傷なく耐え抜くことを、遊星歯車と中空歯車との間の接触が特に穏やかであるという事実により説明する。互いに噛み合う２つの外側の歯と比較して、遊星歯車の歯は、徐々にかつ穏やかに、特により穏やかな剪断ピークで、中空歯車の歯の間の隙間に嵌まり、最も深いところに侵入した後、再び同様に穏やかに抜き出る。同じことが、遊星歯車の歯の間の隙間に嵌まってから出てくる中空歯車の歯にも当てはまる。

さらに、本発明者は、遊星歯車の太陽歯車との噛み合わせが比較的粗いために、微小球に対する有害な作用はめったにないと推定するが、その理由は、この接触ゾーンにおいて、混合すべき組成物は、少なくとも試験されるアクリレートおよびアクリレート−メタクリレート接着性組成物の場合には、この目的に関する限り、その場の温度が比較的低いので付着の程度が少なく、それ故そこに停滞する組成物も少ないことである。それに加えて、さらにこの接触は、剪断ピークの高さに関して、共に回転する二軸スクリュー押出機とは比較されるべきではなく、対向して回転する、それ故、半径方向の平面で相互にかみ合って可視的に滑らない二軸スクリュー押出機（それはＰＶＣ加工を例外として異例である）とのみ比較されるべきである。対向して回転する押出機で起こる詰まりの傾向は、遊星歯車押出機の場合には観察されず（本発明者は、遊星歯車と太陽歯車との融通の利かない囲いがないからと推定する）、通常残念に思われる不十分な混合作用も、混合機の輸送方向に垂直な平面における本発明による不均一な温度プロファイルとの組合せでは起こらない。

均一な混合のさらに容易な達成は、より高温の中空歯車とより低温の太陽歯車との間の温度差が、少なくとも５０℃であるときに特に明らかである。６５℃〜９０℃の範囲内の温度差が特に好ましく、特にそれは膨張の開始を混合中にとりわけ確実に制御できるからである。他方、さらに高い温度差は、達成されるべき効果に対して不必要であることが見出され、不必要に強力な加熱および特に不必要に強力な冷却のための金銭の不必要な出費を意味するだけである。

冷却および加熱のための追加の出費を受け入れれば、本発明により、混合物の特に高い均一性が可能になり、また、本発明の好ましい実施形態において、膨張の程度の特に精密な制御、および特に破壊された微小球の特に低い比率と共に膨張の特に早期の開始が可能になる。膨張のより早い開始は膨張のより早い終了も可能にする。これは、コストに優位性があるだけでなく、成形押出し鋳型をさらに低温で通過することも可能にして、最終製品におけるさらに低い寸法許容誤差およびさらに平滑な表面というさらなる利点もある。追加の平滑化手段、例えば超平滑な裏当ておよび／またはカレンダー加工によるその後の層化によらなくても、多分裏当ての適用後にのみ、山−谷まで１２μｍ未満、特別に注意して５μｍまでの高さが、押出し物上で達成される。

本発明による温度不均一性に基づくさらに容易で改善された混合は、全体としてさらに低い機械的ストレスおよびさらに低い熱的ストレスの故に、微小球に対してだけでなく、意図されたように、マトリックスポリマーに対しても穏やかである。したがって、ポリマーの分解は低くとどまる。コストの優位性は混合および膨張をより急速に停止させる能力により達成され、および達成される品質優位性は、より高い加熱および冷却コストに基づくコストの不利より重要である。

本発明による製品中で微小球を取り囲むマトリックスは、本質的にポリマーを含有する。マトリックスが自己接着性であるべき場合、それは、好ましくは、アクリレートおよび／またはメタクリレートおよび／またはポリオレフィンおよび／または天然ゴムおよび／またはスチレン−ブタジエンゴムと、好ましくは１種または複数種の粘着促進樹脂も含有する。スチレンブロックコポリマー、例えばスチレン−イソプレン−スチレン（ＳＩＳ）およびスチレン−ブタジエン−スチレン（ＳＢＳ）グレードなどの熱可塑性エラストマーの使用も可能である。

粘着促進樹脂として、５０００ｇ／ｍｏｌまでの数平均分子量Ｍ_ｎ有するオリゴマー化合物および低重合化合物を使用することが可能である。可能なものは、特に、ピネン樹脂、インデン樹脂およびロジン樹脂、不均化された、水素化された、重合された、エステル化された誘導体およびそれらの塩、脂肪族炭化水素樹脂および芳香族炭化水素樹脂、テルペン樹脂およびテルペン−フェノール樹脂およびさらにＣ５−、Ｃ９−および他の炭化水素樹脂であり、各場合それら自体でまたは互いの組合せで可能である。ポリマー組成物に可溶な全ての樹脂、例えば、全ての脂肪族炭化水素樹脂、芳香族炭化水素樹脂、アルキル芳香族炭化水素樹脂、および純モノマーに基づく炭化水素樹脂、水素化された炭化水素樹脂、機能的炭化水素樹脂および天然樹脂は、特に有利に使用することができる。好ましいテルペン−フェノール樹脂はＤｅｒｔｏｐｈｅｎｅ Ｔ１０５およびＤｅｒｔｏｐｈｅｎｅ Ｔ１１０であり、好ましい水素化されたロジン誘導体はＦｏｒａｌ ８５である。樹脂の比率は、達成し得る剪断に耐える時間を考慮してできるだけ低くし、且つ使用するために必要な粘着性および振動減衰を考慮して必要なだけ高くする。

さらに、変形性、衝撃靱性および振動減衰能力をさらに増大させるために、低分子量ポリアクリレート、ポリメタクリレート、フタレートおよびポリリン酸などの可塑剤を添加することが可能であり、それはしばしば粘着性のわずかな増大を伴う。

マトリックス材料の架橋も、大部分の用途に有利である。そのような架橋が工程の終わりにのみ有利に実施されるとしても、それは、最初に使用される材料の選択において考慮に入れなければならない。したがって、天然ゴム、イソプレンゴムもしくはＳＢＲゴムを使用する場合、および／または、好ましくは最初に、他のポリマーを使用する場合に、そのポリマー製造に使用されるモノマーに、後で互いに架橋することができる官能基を組み込むこと場合、硫黄またはペルオキシドなどの架橋剤を添加することが有用であり得る。ここで可能なものは、特に、エポキシド基と反応し得る官能基を有するオレフィン性不飽和モノマーである。この場合、以下のクラスからの官能基を有するモノマーが好ましい。すなわち、ヒドロキシ基、カルボキシ基、スルホン酸基、ホスホン酸基、酸無水物、エポキシドおよびアミンである。そのようなモノマーの特に好ましい例は、アクリル酸、メタクリル酸、イタコン酸、マレイン酸、フマル酸、クロトン酸、アコニット酸、ジメチルアクリル酸、β−アクリロイロキシプロピオン酸、トリクロロアクリル酸、ビニル酢酸、ビニルホスホン酸、イタコン酸、無水マレイン酸、ヒドロキシエチルアクリレート、ヒドロキシプロピルアクリレート、ヒドロキシエチルメタクリレート、ヒドロキシプロピルメタクリレート、６−ヒドロキシヘキシルメタクリレート、アリルアルコール、グリシジルアクリレートおよびグリシジルメタクリレートである。

それ自体知られているように、架橋反応は、エネルギーの導入、すなわちＵＶ照射、電子ビームまたは加熱により開始させることができる。マトリックス中に混合すべき架橋開始剤は、エネルギーの所望のタイプにしたがって選択すべきである。着色したおよびそれ故透明性を殆どもしくは全く有しない組成物が処理されるべき場合、または約１６０μｍを超える層厚で製造されるべき場合には、製品を製造するのに好ましいことから、架橋反応が熱で開始されるべきときであって、その際に、架橋が、鋳型、カレンダー加工ローラーおよび／または押出鋳型中のどこで起こるにしても、使用する微小球のタイプ、温度プロフィルおよび開始剤が添加される箇所も、架橋が成形よりそれほど早く始まらないように、好ましくは互いに適合させるべきである。特に好ましいアクリレートおよびメタクリレートのために適当な熱で活性化し得る架橋剤は、特に、イソシアネートおよびエポキシド化合物である。

架橋反応の促進剤および／または遅延剤も有利に添加することができ、特に遅延剤は、架橋剤が押出機の始動時に添加される場合に、それが混合中でさえ好ましく使用される遊星歯車押出機の半径方向で最外の領域で、架橋が始まることが可能な温度に曝されると仮定すれば、時間および装置に関して混合の出費を最小化する。遅延剤使用の代替法としてまたはその使用に加えて、架橋するイソシアネートに障害物または立体障害を、例えばアルコール、フェノール誘導体またはアミンにより組み込むことが可能である。特に、供する用途で少々の黄化傾向が問題でない場合、少量の架橋促進剤、例えばアミンによりこの過剰に対処することができるために、混合物中で上記の目的のために必要とされるよりも若干多く遅延剤を使用することが好ましい。一般的に、これは、工程順序において完全に回避することが決してできない変動に関して、経時的な架橋の進行の感度を低くして、それにより製品の品質における変動をさらに低くする。

遊星歯車押出機が複数のモジュールに分けられ、そして架橋剤を熱的に活性化しなければならず、そして短い混合距離で十分均質に分布させることができる場合、架橋剤を遊星歯車押出機の後方のモジュールの１つまたはさらに下流の押出機に添加することが好ましいが、その理由は、混合および発泡に特に有利な工程条件は、架橋剤、およびその早すぎるおよび／または過剰に激しい架橋と関連する粘度増大をあまり考慮しなくてもよいからである。

それぞれの中空歯車およびその中で噛み合う遊星歯車の配置に関して、多モジュール遊星歯車押出機の各モジュールは、独立の（１モジュール）遊星歯車押出機のように見えるが、単一の中心スピンドルは種々のモジュールにより作動する。直列に配列された４つの１モジュール遊星歯車押出機（４つの中心スピンドルの各々にモータおよびギヤボックスが必要である）と対照的に、４モジュール遊星歯車押出機には、唯一のモータおよび唯一のギヤボックスが必要なだけである。これらはそれ相応に一層強く作製されなければならないとはいえ、単一の強い駆動装置は、破損のリスクが低下し且つ保守コストも下がるので、４つのより弱い駆動装置よりもよい効率をもたらす。

ポリマーフォームは、ポリアクリレートまたはポリメタクリレートまたはポリ（アクリレート−コ−メタクリレート）またはコポリマーのいずれかのアクリル系ポリマーを、ポリマーフォームの合計重量に基づいて、好ましくは少なくとも２５重量％含有し、それらは以下のモノマー組成に起因すると考えられる。
（ａ）式
ＣＨ_２＝Ｃ（Ｒ’）（ＣＯＯＲ”）、
（式中、Ｒ’＝ＨまたはＣＨ_３であり、Ｒ”は、４〜１４個の炭素原子を有するアルキルラジカルである）
のアクリルエステルおよび／もしくはメタクリルエステル、
（ｂ）２段落前に具体的に挙げた架橋剤物質もしくは架橋剤物質の一部分に対して反応性の官能基を有する比較的少量のオレフィン性不飽和モノマー、
（ｃ）任意に、比較的少量で、（ａ）以外のアクリレートおよび／もしくはメタクリレートならびに／または
（ｄ）任意に、オレフィン性不飽和で且つ成分（ａ）と共重合し得るさらなるモノマー。

「比較的少量で」という語は、添加される成分の重量比が成分（ａ）の４分の１未満である添加を意味する。

本特許出願の目的のために、（ａ）群の化合物は「アクリル系モノマー」と称する。アルキル基が４〜９個の炭素原子を含有するアクリル系モノマーを使用することが好ましい。そのようなモノマーの例は、ｎ−ブチルアクリレート、ｎ−ブチルメタクリレート、ｎ−ペンチルアクリレート、ｎ−ペンチルメタクリレート、ｎ−アミルアクリレート、ｎ−ヘキシルアクリレート、ｎ−ヘキシルメタクリレート、ｎ−ヘプチルアクリレート、ｎ−オクチルアクリレート、ｎ−オクチルメタクリレート、ｎ−ノニルアクリレート、ｎ−ノニルメタクリレート、イソブチルアクリレート、イソブチルメタクリレート、イソオクチルアクリレート、イソオクチルメタクリレート、およびそれらの分岐状異性体、例えば、２−エチルヘキシルアクリレートおよび２−エチルヘキシルメタクリレートである。

さらに、（ａ）群にはまた、ドデシルメタクリレート、ラウリルアクリレート、ｎ−ウンデシルアクリレート、ｎ−トリデシルアクリレート、ｓｅｃ−ブチルアクリレート、ｔｅｒｔ−ブチルアクリレート、イソデシルアクリレートも包含され、これらのモノマーも、コポリマーを形成することが可能である。

成分（ｃ）および／または（ｄ）を含有するポリマーについて、成分（ａ）および／または成分（ｂ）と共重合し得る全てのビニル系に官能化された化合物を使用することは原則として可能である。これらのモノマーは、好ましくは、生じるポリマーフォームの性質を調節することにも役立つ。成分（ｃ）のための以下のモノマーを、例として挙げることができる。
メチルアクリレート、エチルアクリレート、プロピルアクリレート、メチルメタクリレート、エチルメタクリレート、ベンジルアクリレート、ベンジルメタクリレート、フェニルアクリレート、フェニルメタクリレート、イソボルニルアクリレート、イソボルニルメタクリレート、ｔ−ブチルフェニルアクリレート、ｔ−ブチルフェニルメタクリレート、ステアリルアクリレート、ベヘニルアクリレート、シクロヘキシルメタクリレート、シクロペンチルメタクリレート、フェノキシエチルアクリレート、フェノキシエチルメタクリレート、２−ブトキシエチルメタクリレート、２−ブトキシエチルアクリレート、３，３，５−トリメチルシクロヘキシルアクリレート、３，５−ジメチルアダマンチルアクリレート、４−クミルフェニルメタクリレート、シアノエチルアクリレート、シアノエチルメタクリレート、４−ビフェニルアクリレート、４−ビフェニルメタクリレート、２−ナフチルアクリレート、２−ナフチルメタクリレート、テトラヒドロフルフリルアクリレート、ジエチルアミノエチルアクリレート、ジエチルアミノエチルメタクリレート、ジメチルアミノエチルアクリレート、ジメチルアミノエチルメタクリレート、２−ブトキシエチルアクリレート、２−ブトキシエチルメタクリレート、メチル３−メトキシアクリレート、３−メトキシブチルアクリレート、フェノキシエチルアクリレート、フェノキシエチルメタクリレート、２−フェノキシエチルメタクリレート、ブチルジグリコールメタクリレート、エチレングリコールアクリレート、エチレングリコールモノメチルアクリレート、メトキシ−ポリエチレングリコールメタクリレート３５０、メトキシ−ポリエチレングリコールメタクリレート５００、プロピレングリコールモノメタクリレート、ブトキシジエチレングリコールメタクリレート、エトキシトリエチレングリコールメタクリレート、オクタフルオロペンチルアクリレート、オクタフルオロペンチルメタクリレート、２，２，２−トリフルオロエチルメタクリレート、１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロイソプロピルアクリレート、１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロイソプロピルメタクリレート、２，２，３，３，３−ペンタフルオロプロピルメタクリレート、２，２，３，４，４，４−ヘキサフルオロブチルメタクリレート、２，２，３，３，４，４，４−ヘプタフルオロブチルアクリレート、２，２，３，３，４，４，４−ヘプタフルオロブチルメタクリレート、２，２，３，３，４，４，５，５，６，６，７，７，８，８，８−ペンタデカフルオロオクチルメタクリレートまたはマクロモノマー、例えば、２−ポリスチレン−エチルメタクリレート（分子量Ｍｗ４０００〜１３０００ｇ／ｍｏｌ）、ポリ（メチルメタクリレート）−エチルメタクリレート（Ｍｗ２０００〜８０００ｇ／ｍｏｌ）など。

成分（ｄ）については以下のモノマーを例として挙げることができる。
ジメチルアミノプロピルアクリルアミド、ジメチルアミノプロピルメタクリルアミド、Ｎ−（１−メチルウンデシル）アクリルアミド、Ｎ−（ｎ−ブトキシメチル）アクリルアミド、Ｎ−（ブトキシメチル）メタクリルアミド、Ｎ−（エトキシメチル）アクリルアミド、Ｎ−（ｎ−オクタデシル）アクリルアミド、またＮ，Ｎ−ジアルキル置換アミド、例えば、Ｎ，Ｎ−ジメチルアクリルアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルメタクリルアミドなど、Ｎ−ベンジルアクリルアミド、Ｎ−イソプロピルアクリルアミド、Ｎ−ｔｅｒｔブチルアクリルアミド、Ｎ−ｔｅｒｔオクチルアクリルアミド、Ｎ−メチロールアクリルアミド、Ｎ−メチロールメタクリルアミド、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、ビニルエーテル、例えば、ビニルメチルエーテル、エチルビニルエーテル、ビニルイソブチルエーテルなど、ビニルエステル、例えば酢酸ビニルなど、塩化ビニル、ハロゲン化ビニル、塩化ビニリデン、ハロゲン化ビニリデン、ビニルピリジン、４−ビニルピリジン、Ｎ−ビニルフタルイミド、Ｎ−ビニルラクタム、Ｎ−ビニルピロリドン、スチレン、ａ−メチルスチレンおよびｐ−メチルスチレン、ａ−ブチルスチレン、４−ｎ−ブチルスチレン、４−ｎ−デシルスチレン、３，４−ジメトキシスチレン。

成分（ｃ）のモノマーは、それらがその後の照射−化学的架橋（例えば電子ビーム、ＵＶを用いて）に役立つ官能基を含有するように有利に選択することもできる。適当な共重合し得る光開始剤は、例えば、ベンゾインアクリレートおよびアクリレートで官能化したベンゾフェノン誘導体である。電子ビームによる架橋に役立つモノマーは、例えば、テトラヒドロフルフリルアクリレート、Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチルアクリルアミドおよびアリルアクリレートである。

マトリックスを形成するポリマーも、共重合した形態でアクリル酸および／またはメタクリル酸を含有することが特に有利である。

ポリマーフォームを感圧接着剤として好ましく使用するために、それぞれの成分（ａ）、（ｂ）、（ｃ）および（ｄ）の比率は、重合生成物が好ましくは≦１５℃のガラス転位温度を有するように選択される（ＤＭＡ低頻度で）。この目的のためには、成分（ａ）のモノマーを４５〜９９重量％の比率で、成分（ｂ）のモノマーを１〜１５重量％の比率でおよび成分（ｃ）および（ｄ）のモノマーを０〜４０重量％の比率で使用することが有利であり、ここで示した量は「ベースポリマー」のモノマー混合物に基づくもので、すなわち、樹脂のようないかなる添加剤も完成したポリマーに添加されていない。

ポリマーフォームをホットメルト接着剤、すなわち、加熱の結果としてのみ粘着性になる材料として使用するために、それぞれの成分（ａ）、（ｂ）、（ｃ）および任意選択の（ｄ）の比率は、好ましくは、コポリマーがガラス転位温度（Ｔ_Ｇ）を１５℃〜１００℃、より好ましくは３０℃〜８０℃および特に好ましくは４０℃〜６０℃の範囲内に有するように選択される。

マトリックスは、酸化チタン、酸化亜鉛、カーボンブラック、チョーク（＝炭酸カルシウム、ＣａＣＯ_３）のようなフィラーおよび他の添加剤、例えば、老化防止剤、難燃剤、防カビ剤なども含有することができる。それに加えて、膨張性微小球、すなわち、ポリマーの殻およびその中に、好ましくは蒸発により体積が大きくなることを可能にするブローイング剤を有するものに加えて、非膨張性微小球、例えば、中空ガラス微小球を使用することが可能である。

通例では、最初に、工程中に生ずる温度、圧力および剪断応力に対して微小球よりも敏感でない上記の構成成分を混合して、それらよりも敏感と思われる微小球に、任意に、同様に熱に敏感な架橋剤および任意の架橋遅延剤を一緒に後で混合する。しかしながら、微小球のこの種の穏やかな処理では、混合時間の合計および混合機の必要な全長がむしろ長くなるため、製造者の予算は節約されることはなく、そして、特に、比較的長い機械的および熱的応力に曝されるマトリックスポリマーは節約されない。

本発明の方法の原理および重要な実施形態の説明の後で、ここで、目的に適した装置を説明することにする。

遊星歯車押出機の中空歯車は、「歯付き円筒部」または「円筒部」または「中空ローラー」または「ローラーケーシング」、「内部歯付き円筒」等とも称され、非常に様々な呼称がある。そのために使用される名前と関係なく、その不変の性質は加熱と冷却の両方に役立つ。中空歯車を加熱するために、前に詳細に記載したように特に、任意のタイプのアクリレートをベースポリマーとして加工するために好ましいので、および十分な熱水またはスチームは、いずれの場合でも他の工程から得られるので、熱水またはスチーム、さもなければ、電熱線を使用すべきである。中空歯車を冷却するためには、前に詳細に記載したように、特に、主にポリオレフィン系組成物を加工するために好ましいことから、直列に接続した冷却装置、好ましくはＬｉｎｄｅの原理にしたがって作動する冷却装置および循環ポンプを通って流れる冷水を円筒部の液体チャンネルを通って循環させるべきである。

本発明にしたがって、押出機の半径方向の平面に温度勾配を生じさせるために、太陽歯車（＝太陽ローラー＝中心スピンドル）の温度も、有効に制御することができるべきである。特に、任意のタイプのアクリレートをベースポリマーとして加工するために、熱は、前に詳細に説明したように、太陽歯車から回収すべきである。この目的のために、冷却デバイス、好ましくは冷水チャンネルをその中に配置すべきである。これらの冷水チャンネルは、好ましくはＬｉｎｄｅ原理にしたがって作動する外部の冷却装置に接続すべきである。

中空歯車（最初に記載した）または太陽歯車（最後に記載した）を冷却する制御装置において、測定される温度変動は、頻度範囲を有利に有し、低頻度の温度変動は、冷却装置の駆動力に影響することにより一様にならされ、そして高頻度の温度変動は冷却装置と中空歯車または太陽歯車との間の循環ポンプの駆動力に影響することにより一様にならされ、それは、循環ポンプの動力は冷却装置におけるコンプレッサの動力より遅れが小さい応答で調節することができるからである。

工程に戻って：
本発明への途上で、本発明者は、方法において特定のところまで達成された均一性の程度を改善することは、そこまでに達成された均一性の程度が高ければ高いほどますます困難になることを認識した。それ故、「不満足な」から「許容される」まで進むことは、「許容される」から「満足な」へのステップよりも容易であり、これは順送りで、「優れている」という評価へのさらなるステップより容易である。本発明者は、混合中に重要なことは唯一、それがポリマーの場合におけるように分子であってもおよび微小球の場合におけるように樹脂または同じ材料の一片であっても、異なった温度における個々の部材の一様な分布よりもむしろ事実上材料、例えば、微小球の一様な分布であることも認識していた。これに立脚して、本発明者は、材料を大きく異なる温度で混合する着想を展開させた。それにより増大した自然な温度均等化に推し進める力も材料の混合を促進する。微小球の混合において、これらはポリマー分子のサイズと比較して巨大であることから、この利点は特に顕著である。

本発明による加熱／冷却の差は、混合されるべき流れが達した早期の合流点における断面平面において有用であるが、それは、混合のために設けられた最後尾のモジュールでさらに重要である。高温の成分と低温の成分との間の温度差はそれ故そこで好ましくは最大である。本発明の最も重要な目的は、マトリックスポリマーに対する機械的および熱的ストレスを減少させることであるから、低温の成分を最終の混合が起こる押出機のゾーンで特に大幅に冷却することおよび高温の成分を特にそれほど大幅には加熱しないことが賢明なように思われる。

発泡させるべき全てのタイプのアクリレートを加工するために好ましい不均一な温度領域の構成において、すなわち、中空歯車と比較して著しく低温の中心スピンドルについて、本発明者は、中空歯車を同時に加熱して混合力を増大する太陽ローラー（＝太陽歯車）の冷却は、混合の最終期（混合機の縦の平面で見て）に、特に重要であるということも結論した。それ故、冷却剤は、太陽ローラーの内部でポリマーの輸送方向と反対の方向に流れることが好ましい。

本発明の方法のさらなる１つの実施形態は、最初に膨張性微小球を水に懸濁させてから導入することを特徴とする。この懸濁液との組合せで（すなわち乾燥微小球ではなく）、マトリックス形成ポリマー組成物中に最初に導入されて、それから混合される微小球のその後の膨張が、微小球製造者により指示された膨張開始温度より下の温度で有利に開始される。新しい認識によれば、この製造者のデータは、乾燥微小球にのみ適用される。

したがって、予め水中に微小球を懸濁させる方策は、微小球が供給される場所における粉塵形成および爆発のリスクを減少させるだけでなく、特にこれがポリアクリロニトリルゴムを含有する場合、微小球の殻のための可塑剤としても作用する。水中の膨張性微小球の懸濁は知られているが（そのようなペーストを商品名Ｅｘｐａｎｃｅｌ（Ｃ）でＡｋｚｏ Ｎｏｂｅｌから完成した形態で購入することができる）、この懸濁ステップの微小球の膨張挙動に対する効果および膨張は膨張開始温度未満で開始すべきであるというこの認識に基づく教示は知られていない。さらに発達した工程における膨張中のさらに低い温度レベルでは、マトリックスポリマーがさらに一層節約される。

本発明者は、水中の懸濁液は水を混合物に導入し、微小球の殻の中の、およびそれを通って拡散する水を除けば、個々の水滴は混合物中に事実上形成されず、その代わり微小球の表面が水で濡れることになることが認められている。これは、少なくとも本質的にポリアクリロニトリルからなる殻を有する微小球の場合に好結果をもたらす。本発明者は、この効果は、殻材料の極性が水の極性と適合さえすれば、他のタイプの微小球についても成功するであろうことが予想される。微小球表面のこの加湿は、本発明者が発見したように、潤滑および微小球とマトリックス材料との接着における低下を引き起こし、それは混合をさらに助長して、同時に混合中に微小球にかかる剪断応力を減少させる。

社内で製造した水−微小球エマルションも、購入した完成エマルションのいずれも、水と微小球の比重は同じでないので、放置したときに混合分離が起こるという問題に悩まされる。本発明者が入念な研究で確認したように、そのような混合分離は、微小球導入における押出し物の長さにわたる低頻度の乱れの原因であり、その結果、これらは混合によっては最早補償することができずに最終製品における密度の変動として反映された。明白な解決法とは、貯蔵エマルションを連続的に攪拌することであり、この欠陥を排除するには低すぎたか、またはこの攪拌により破壊された微小球の過剰に高い比率を生じさせたかのいずれかの攪拌力で起こった。少なくとも如何なる場合にも黒色で製造される組成物の場合に、本発明者は、カーボンブラックを第三の材料として導入することにより、二元材料系から三元材料系に変更すべきであるという、簡単であるが効果的な学説を考え出した。最初にカーボンブラックを水中で乳化して十分流動性を有する黒色ペーストを形成させ、それから微小球を加えるだけで、その後、濃厚な黒色ペーストを得ることが、特に効果的であることを見出した。

完成した押出し製品において可能な最大強度を得るために、混合物、すなわち好ましくは自己接着性組成物の水含有率は、水性カーボンブラック−微小球懸濁液を導入した後のいずれかの時点で再び減少させるべきである。これは、好ましくは、水の潤滑効果を長時間保って、この効果を可能な限り最もよく使用するために、マトリックス形成組成物中における微小球の均一な分布が十分達成された後にのみ実施される。それ故、水の除去を強制する大気圧未満の圧力の適用は、好ましくは、組成物の加工の後期の段階でのみ実施される。水の除去は遊星歯車押出機の最終モジュールで計画することができるが、さらに下流の別の装置、例えば一軸スクリュー押出機に配置することもできる。

どのように配置してもよい水の除去は、この除去を強く進めるために大気未満の圧力を適用すべきである。強制的に水の除去をさらに進めるためには、１００℃に近いかまたは少し上の温度も有利であり、この好ましい特徴は、特に膨張開始温度が１００℃を超えるように微小球の種類が選択される場合に、容易に使用することができる。

本明細書および６段落前で開示した、水中の乳化により微小球を軟化させ、そのようにしてそれらの膨張開始温度を低くして、膨張の少なくともかなりの部分を、乾燥微小球についてのみ製造者により前もって指示された膨張開始温度より下の温度で実施するという着想も、独立に、すなわち、本特許出願の主たる発明による多様性における温度領域のいかなる不均一性とも独立に実現することができる。同じことが、この二次的な着想の好ましい実施形態、すなわち最初にカーボンブラックを水中で乳化して次に微小球をエマルション中に導入し、混合の終わりか、または混合後に、押し出すべき組成物中にエマルションと一緒に導入された水の少なくとも大部分を再び取り出すだけという実施形態にも適用される。

しかしながら、水の除去が主たる発明による不均一な温度領域と組み合せて実施される場合、混合空間の２つの境界となる表面の少なくとも一方は、１００℃に近いかまたはそれを超える温度を有すべきであり、遊星歯車押出機で工程を実施するのと組み合せて、および加工すべき組成物のベースポリマーとしてアクリレートおよび／またはメタクリレートと組み合せて、少なくとも中空歯車は、水除去区域で１００℃に近いかまたはそれを超える温度を有すべきである。１００℃の直ぐ下の中空歯車温度、好ましくは約９５℃で脱水することの特別の利点は、追加的に導入された混練熱の結果として、その場合沸点が脱水すべき組成物中でのみ超えられるということである。しかしながら、この混練により、最終製品の品質を損ない得る水蒸気の大きい空洞が形成されないことも保証される。動作不調のためかまたは装置を管理する人員が休憩を取るために、この混練が行われなければ、制御されない様式では蒸発は進行しない。したがって、危険な蒸気圧の形成も自動的に防止される。

高温側の境界表面も１００℃未満にとどまる場合でさえ、遊星歯車押出機の最終モジュールにおいてアクリレートおよび／またはメタクリレートの中心スピンドルが脱水されないか、または少なくとも冷却されすぎないならば、他方の表面を脱水させるのが有利である。したがって、前に混合モジュールにおいては非常に有利であった断面の平面における非常に不均一な温度分布は、それ故、脱水ステップにおいては最早好ましいものではなくなってしまう。この問題に対するさらなる解決法として、それらの内側が断熱スリーブで裏当てを設けることができるほどに十分大きなこの脱水領域にある中心スピンドル中に「冷却」チャンネルを形成することが好ましい。この方策は、同時に二つの利点を達成する。すなわち第一に、好ましくは後ろから前に流れる冷却剤が冷却を及ぼさないところでは、中心スピンドルはほとんど冷却されず、第二に、冷却剤は、脱水および脱ガス領域を通過中にほとんど加熱にさらされないので、中心スピンドルはこの脱水および脱ガス領域の前に位置する混合領域で、冷却チャンネルの内壁が裸のまま残された結果として、特に十分に冷たくなる。断熱スリーブは、シンタクチックフォーム型のポリマーのチューブからなることが有利である。その中の高い空気泡含有率が良好な断熱を保証する。

ポリオレフィン系組成物の加工のために好ましいことから、類似の状態は他のタイプの押出機を使用する場合にも当てはまり、また、逆構成の温度領域では類似の逆が当てはまる。しかしながら、膨張性微小球を含有するポリオレフィン系組成物を混合するのに好ましい混合モジュールにおける温度不均一性という構成、すなわち高温の太陽スピンドルおよび低温の中空歯車の場合には、脱水及び脱ガスモジュールにおけるこの不均一性の広範にわたる課題は、種々のモジュールの冷却チャンネルは別々に制御することができるため、高温の、かつ低温でない水を、対応するチャンネル内で循環させることによって、非常に容易にかつ正確に達成することができる。

微小球がこの除水中に膨張しないために、または少なくともさらに膨張しすぎないために、膨張開始温度が懸濁状態でさえ１００℃を超える微小球のタイプが、本発明のこの実施形態のために特に有用であり、殻が本質的にポリアクリロニトリルからなる微小球についての本発明者の経験に基づけば、２５℃高い膨張開始温度が乾燥材料に対して予想されることになる。

自己接着テープは、好ましくは上記の方法およびその好ましい実施形態により製造される。この目的のために、微小球を含有するポリマー組成物は、
−形成すべき片面自己接着テープの支持体上に単一層で施用されるか、または
−形成すべき両面自己接着テープの支持体の両方の面の各々上に単一層で施用されるか、または
−裏当て上に単一層で施用されて、その後この複合体を、第一のミラーコーティング後の複合体と積層させるか、またはそれ自体を支持体のない自己接着性両面テープに形成するかのいずれかである。

工程を実施するのに適した装置に関して、
本発明による方法を、遊星歯車押出機で、高温の中空歯車からそれより低温の太陽歯車への温度勾配を利用して実施するために、中空歯車が加熱デバイスを含む遊星歯車押出機を提供することが有利である。導入された混練作業によってのみ熱が供給される遊星歯車押出機と比較して、それよりはるかに短く、かつ再現性のある装置の始動挙動が、これがまる一日中運転されなくてもよい場合に達成される。それに加えて、本発明による温度勾配の大きさは、より広い範囲内およびより高い精度で設定することができる。

温度勾配の好ましい形態、すなわち高温の中空歯車からそれより低温の太陽歯車への温度勾配を達成するためには、太陽歯車が冷却デバイスを備えることが絶対的に必要である。しかしながら、太陽歯車中に冷却デバイスがなくとも逆向きの温度勾配を生じさせることができる。

微小球の好ましい水中の懸濁液を用いて本発明の方法を実施するために、それらを導入して、その後水を除去する前に、単一モジュールまたはマルチモジュールの遊星歯車押出機の下流で第一のまたは唯一の成形装置（押出し鋳型および／またはカレンダー加工ローラー）の上流に大気未満の圧力ゾーンを有する製造装置を設けることが有利である。水の除去は、特に大気圧未満の圧力ゾーンで十分に、特に水蒸気として十分に起こる。

製品に関して：
本発明は、本発明の方法により製造される、発泡した自己接着性組成物を含有するか、またはこの自己接着性組成物のみからなる自己接着テープも包含する。これらの自己接着テープは、それらの自己接着性組成物において、工程の開始時に使用されたポリマーのモル質量分布に特に近いモル質量分布を有する。したがって、最大モル質量の減少および低モル質量の増大は、とりわけ小さい。本発明による自己接着テープの製造中におけるより穏やかなポリマー処理により、このテープは長期間強い、すなわち、疲労破壊はずっと後にだけ起こることが期待される。

さらに、本発明による自己接着テープは、特に平滑な表面を有し、運転の際の注意深さおよび周囲の空気の純度、つまり、押出し鋳型にも依存して、押出しのみにより製造された自己接着テープは、１２〜２μｍの範囲内の山−谷の平均高さを達成する。これらの自己接着テープは、それ故、組成物のレオロジーのデータだけから予想されるよりも容易に接着する。これはより高い架橋度の設定を可能にするために利用することができ、より高い剪断安定時間を達成するために、その粘着性を低下させる二次効果は、かなりの程度まで許容可能である。

本発明により製造された自己接着性組成物の特に高い疲労強度のために、自己接着層（又は複数の層）が、本発明によって加工された自己接着剤からなる単一層から製造される場合、該組成物は、ほとんどの自己接着テープを製造するのに十分である。

図１は、本願発明による装置（遊星歯車押出機１）を概略的に示す図である。

本発明を、好ましい例の助けを借りて以下で説明する。

最初に、ベースポリマーを、従来の反応装置中でフリーラジカル重合により製造した。この目的のために、反応装置に装填したものは、
５４．４ｋｇの２−エチルヘキシルアクリレート、
２０．０ｋｇのメチルアクリレート、
５．６ｋｇのアクリル酸、および
５３．３ｋｇのアセトン／イソプロパノール溶媒混合物（９４：６）である。

４５分間撹拌の後、火災および爆発の危険を抑制するために窒素ガスを高度に富化した雰囲気下で、反応装置を５８℃に加熱して、ＤｕＰｏｎｔのＶａｚｏ（登録商標）６７、すなわち、２，２’−アゾビス（２−メチルブチロニトリル）を４０ｇ添加した。それに続いて外部加熱浴を７５℃に加熱して、この外部温度の維持により反応を実施した。１時間後、さらに４０ｇのＶａｚｏ ６７を添加し、さらに４時間後に、溶液をさらに１０ｋｇの溶媒（再びアセトン／イソプロパノール混合物（９４：６））で１回希釈し、残存モノマーの移動を助け、それにより重合度を増大させ、したがって残存モノマー含有率を減少させた。さらに５時間後に、そしてさらに７時間後にも、１２０ｇのＡｋｚｏ ＮｏｂｅｌのＰｅｒｋａｄｏｘＣ（Ｃ）１６、すなわち、ビス（４−ｔｅｒｔ−ブチルシクロヘキシル）ペルオキシジカーボネートを、それぞれ追加して導入し、重合反応の進行を保った。さらに５時間後、すなわち、合計で２２時間の反応時間後に重合を停止させた。この時点までに５５．９％の固体含有率が反応装置中で得られていた。

このようにして得られたポリアクリレートを、社内の品質制御のために実験室で測定した。この目的のために、少量の試料の残存溶媒含有率を真空乾燥器中で１％未満に減少させ、その後ポリマーを９９重量％のトルエン（＝ＩＵＰＡＣ命名法によればメチルベンゼン）に溶解した。次にＫ−値をＦｉｋｅｎｔｓｃｈｅｒ法により、すなわち、２５℃に維持されたＶｏｇｅｌ−Ｏｓｓａｇ粘度計を使用して測定した。このようにして測定したＫ−値は５８．８であり、高分子材料の平均分子量の尺度として役立つ（雑誌Ｐｏｌｙｍｅｒ、１９６７年、８号、３８１頁ｆｆ．（非特許文献１）も参照されたい）。平均分子量Ｍ_ｗ＝７４６，０００ｇ／ｍｏｌ、ポリ分散性Ｄ（Ｍ_ｗ／Ｍ_ｎ）８．９および静的ガラス転位温度Ｔ_ｇ−３５．６℃も測定した。

基材として役立つこのアクリレートコポリマーを、その後、一軸スクリュー押出機中で０．３重量パーセント未満の残存溶媒含有率まで濃縮した。

上述したベースポリマーの製造に加えて、微小球を製造した。この目的のためにＡｋｚｏ ＮｏｂｅｌのＥｘｐａｎｃｅｌ ０５１ＤＵ４０微小球（膨張していない直径は１０〜１６μｍの範囲内）を、水性カーボンブラックペースト（Ｌａｎｘｅｓｓ Ｄｅｕｔｓｃｈｌａｎｄ ＧｍｂＨのＬｅｖａｎｙｌ Ｓｃｈｗａｒｚ Ｎ−ＬＦ）中に導入した。購入したＬｅｖａｎｙｌカーボンブラックペーストは、当業者らの知識によれば、４０％のカーボンブラックおよび６０％の水を含有する。水中のカーボンブラックは最初から微小球をカーボンブラックペーストに添加することにより製造された３成分エマルションを安定化する。本明細書において「安定化」は、物理的安定化、すなわち、それらの異なった密度が原因の３つの成分の分離の防止を意味する。購入したカーボンブラックペーストの如何なる場合にも高い水含有率のおかげで、微小球を混合する前に追加の水を、それに加えなくてもよい。６９．５重量部のＥｘｐａｎｃｅｌ ０５１ＤＵ４０微小球を１００重量部のＬｅｖａｎｙｌカーボンブラックペーストに加えた。したがって、このようにして製造したペーストは、２３．６％のカーボンブラック、３５．４％の水および４１％の微小球を含有していた。

膨張の開始に必要な温度における好ましい低下の利益を得るために、本発明のさらなる実施形態においては、微小球を含有するこのペーストを最初に室温で貯蔵する。所望の効果は僅か２〜３分の貯蔵時間後に検出できるが、この所望の効果が最大可能な程度、かつ、特に、貯蔵時間にわたる一定性、そしてそれ故、定量的に極めて容易かつ信頼できる再現性を達成するために、少なくとも１２時間の貯蔵時間が望ましい。この時間の後、膨張開始温度を低下させる効果は、ｔ→∞で漸近的に最大に近づき、さらなる貯蔵時間がこの効果を増大させることは殆どなくなった。

本質的にニトリルゴムを含有する微小球の殻に対する、水の可塑化効果が確立された後に初めて、カーボンブラック、水および微小球を含むこのペーストをベースポリマー中に、１００重量部のポリマーに対して２．４４重量部の量で混合した。このペーストを遊星歯車押出機の供給シャフトに導入した。

さらに、以下のものを、遊星歯車押出機中にこの供給シャフトで１００ｐｈｒのベースポリマーに対する重量比で導入した。

Ｐｏｌｙｐｏｘ Ｒ１６は、Ｄｏｗ Ｃｈｅｍｉｃａｌにより市販され、架橋剤として機能し、ＩＵＰＡＣに従えばペンタエリトリトールポリグリシジルエーテルである。

Ｅｐｉｋｕｒｅ ９２５はＨｅｘｉｏｎ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙにより市販され、同様に架橋剤として役立ち、ＩＵＰＡＣに従えばトリエチレンテトラミンである。

合計を１００ｗ％として、ペーストをその成分に分ければ次のとおりである。

本発明の方法のこの例を実施するために、Ｅｎｔｅｘの４モジュール遊星歯車押出機１を使用する。第一のモジュールの前に、取り込み領域があり、そこで供給ホッパーが中心スピンドル５中に直接供給し、その際、遊星歯車６は中心スピンドル５の周りで未だ回転していない。

上記のアクリレートポリマーとＤｅｒｔｏｐｈｅｎｅ Ｔ１１０樹脂は両方ともこの供給シャフト中に、重量測定法で計量添加される。混合の効率をさらに向上させるためには、樹脂を１５０℃に予熱することが有利であることが見出された。樹脂は上流の一軸スクリュー押出機から押出し物として供給されるのが有利である。

アクリレートポリマーは、ペレットとして導入することができる。しかしながら、技術的理由でなく経済的理由で（ポリマーは本発明者自身の製造施設で製造した）、このポリマーは、この例においても押出し物の形態で他の押出機から供給した。したがって、ペレット化ステップを省くことができた。工程を実施する最も合理的なやり方では、この他の押出機は、ポリマー製造工程の終端にある濃縮（ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｎｇ）押出機と同一であり、連続した製造を行う。アクリレートコポリマーの押出し物を１４０℃で供給することが特に有利であることが見出された。

内部において、冷却チャンネル５．１が中心スピンドル５を貫通しているこの取り込み領域から先では、中心スピンドル中で冷却剤が約４１℃〜４４℃に加熱され、その際、５０℃に冷却された水が導入されるチャンネルは、円筒部および供給シャフトを貫通し、次に組成物は、連続する中心スピンドル５の斜め歯の軸方向に進行し、その結果、遊星歯車押出機１の第一のモジュール中へと進む。混練によりここで導入された熱を除去するためだけでなく、組成物の温度を低下させるためにも、中空歯車および中心スピンドルの両方ともこの第一のモジュールで冷却される。

使用された装置の４つのモジュールの各々は、約１．１ｍの長さであった。中空歯車の歯の内部の一組のピッチ円径は約５５０ｍｍであり、遊星歯車のピッチ円径は約５０ｍｍであった。中心スピンドルは３０ｒｐｍで回転させた。

図は、左上に図式的に遊星歯車押出機の第一のモジュール（＝モジュール１）を通る断面およびそこの温度制御の水の温度を示す。

ポリマー輸送方向と反対方向に、５０℃に冷却された水をポンプで円筒部７（＝内部歯付き中空歯車＝中空ローラー＝ローラー円筒）の冷却チャンネル７．１中に送り、第一のモジュールの始まる箇所で、約５５℃で再び取り出し、第一の冷却装置中に輸送し、そこで再び５０℃に冷却し、この第一のモジュール終端で円筒部７中に再導入する。図に、温度制御媒体の各場合における導入温度を示す。

中心スピンドル５を冷却チャンネル５．１により冷却する。モジュール毎に別個の円筒部７の温度制御チャンネル７．１とは異なって、冷却チャンネル５．１は、中心スピンドル５自体には障害物がないので、中心スピンドル５を障害物なしで通っている。この理由で、最後の、この場合第４のモジュールの端部にある導入口における冷却剤の温度のみを直接制御することができる。この後方の点で、スピンドル冷却水を３０℃で導入した。それは、中間測定およびモデル計算により示されるように、３７℃で第一のモジュールの端部に行き、４１℃でそこを出て、そこから上記の取り込み領域に流れ込み、さらに約４４℃に加熱されて、次にそこから最終的に第二の冷却装置に流れ、そこで再び３０℃に冷却された後、第４のモジュールの端部にある冷却チャンネル５．１中に摺動シールを通って再導入される。

１つのモジュールから次のモジュールへの引き継ぎ点は、それらを通って延びる遊星歯車を有しない。この理由でさらに材料をこれらの引き継ぎ点で特に容易に導入することができる。水、カーボンブラックおよび微小球を含む３成分ペーストを引き継ぎ点で第一のモジュールから第二のモジュールへ重量測定法で計量添加する。

図は、右上に図式的に遊星歯車押出機１の第二のモジュール（＝モジュール２）を通る断面およびそこの温度制御の水の温度を示す。１１５℃の水（すなわち、大気圧を超える圧力）をこのモジュールの円筒部のチャンネル７．１中に導入する。ここで、この水は、取り込み領域および第一のモジュールにおける円筒部の温度制御の水と同様に、加熱作用を有するが冷却作用は有しない。中心スピンドルの冷却水は、約３４℃で第３のモジュールと第二のモジュールの間の境界を越えて通過し、第二のモジュールを約３７℃で去って第一のモジュールの方向に向かう。

円筒部およびスピンドルに使用された金属は熱伝導度が大きいので、それぞれの表面温度は、各場合に使用される温度制御の水の温度に近い。円筒部７の内側において、熱移動計算は、この第二のモジュールにおける約１１２℃の平均表面温度を示す。中心スピンドル５の外側面において、熱移動計算は、このモジュールにおける３８℃の平均表面温度を示す。２つの表面の間の温度差は、それ故約７４℃である。この温度差により、遊星歯車押出機のこの第二のモジュールを通る断面の平面において、本発明による実質的に不均一な温度領域が生ずる。

分かり易くするために図に示していない遊星ローラー６は、これらの極端な状態の間の温度を呈する。熱移動についてのモデル計算によれば、遊星歯車は、中空歯車７に面する側において約８０℃の温度を有し、太陽歯車に面する側において約７９℃の温度を有する。

これらの温度条件により、組成物が膨張した薄い層がもたらされ、これは、ダマスカス鋼の刃における炭素分布とはかけ離れている。微小球の膨張は、中空歯車７において遊星歯車６と中空歯車７の間で、しかし、そこで中空歯車表面に十分近い層でのみ実施される。それにもかかわらず、驚いたことに、全組成物が、端部で均一に申し分なく膨張したことを、本発明者は、すでに膨張した部分の量と未だ膨張していない部分の量との混合にも結びつく大きい温度差に基づく並はずれて良好な混合性能により説明する。それ故、以前には連続した膨張工程は、この場合、時間および空間で複数の膨張部分に分けられる。

第二のモジュールと第三のモジュールとの引き継ぎ点で、さらに導入されるものはなかった。対応する蓋は閉じたままであった。

図は、左下に図式的に遊星歯車押出機１の第三のモジュール（＝モジュール３）を通る断面およびこの場所の温度制御の水の温度を示す。高温の水は、同様に１１５℃でこのモジュールの円筒部チャンネル７．１中に導入される。この水は、ここでは第二のモジュールにおけるよりも小さい加熱作用を有する。中心スピンドルの冷却水は、約３２℃で第４のモジュールと第三のモジュールとの境界を越えて通過し、第三のモジュールを約３４℃で離れて第二のモジュールに向かう。

円筒部およびスピンドルに使用される金属は熱伝導度が大きいので、それぞれの表面温度は、それぞれの温度制御の水の温度に近い。円筒部７の内側において、熱移動計算は、この第二のモジュールにおいて約１１３℃の平均表面温度を示す。中心スピンドル５の外側の面において、熱移動計算はこのモジュールにおいて３５℃の平均表面温度を示す。２つの表面間の温度差は、それ故約７８℃である。この温度差は、この第三のモジュールを通る断面の平面において遊星歯車押出機の第二のモジュールよりもさらに若干不均一な温度領域になる。

この第三のモジュールにおいても、遊星ローラーは、上記の極端な温度を呈する。熱移動についてのモデル計算によれば、遊星歯車は、中空歯車に面する側で約７９℃の温度および太陽歯車に面する側で約７８℃の温度を有する。

第二のモジュールと比較して少しだけ過酷なこれらの温度条件の結果として、組成物の薄い層の膨張もここで起こる。微小球の膨張は、中空歯車７において遊星歯車６と中空歯車７の間で、しかしそこで中空歯車表面に十分近い層においてのみ起こる。

容易に組み込むことができるが温度に敏感な架橋剤Ｐｏｌｙｐｏｘ Ｒ１６およびＥｐｉｋｕｒｅ ９２５を、重量測定法で計量添加して第三のモジュールから第４のモジュール（＝モジュール４）への引き継ぎ点で、導入した。

図は、右下に、図式的に遊星歯車押出機１の第４のモジュール（＝モジュール４）を通る断面およびそこの温度制御の水の温度を示す。５０℃の水をこのモジュールの円筒部チャンネル７．１中に導入して冷却する。中心スピンドルの冷却水は、約３０℃で一端に入り、約３２℃で第４のモジュールと第三のモジュールの間の境界を越えて通過する。

このモジュールにおける工程温度のかなりの低下は、微小球をさらに大きく膨張させず、空気および水蒸気を追い出すために真空を用いることが可能となる。このステップにおいても、２種の架橋剤の良好な分布が達成される。

次に、常法により加熱／冷却された一軸スクリュー押出機に組成物を通過させると、組成物は押出温度に再加熱され、同時に圧力が増大した。温度は、押出し鋳型を通るのに十分に準備された流動性を得るために、そこで微小球の膨張開始温度の丁度上に設定しなければならなかったが、前もって達成された膨張のために、この一軸スクリュー押出機における高い圧力と減少した微小球中のガス圧との組合せにより、膨張における増加は非常にわずかにすぎなかった。押し出された縦断面図は山−谷の高さが平均で１２μｍ未満のめったにないほど平滑な表面を示した。

比較実験では、遊星歯車押出機の第二および第三のモジュール中の非常に不均一な温度領域を設けなかった場合に、均一性が悪くなり、そして山−谷の高さの平均が大きくなったことから、この高い不均一性が、達成された成功の要因であると考えられる。スピンドル温度とモジュール中の中空歯車の温度の両方が、場合によっては、水の作用により低下した微小球の膨張開始温度を超えていた場合には、フォームの良好な均一性は得られなかった。それに対して、両方の温度が膨張開始温度未満であった場合、発泡は全く起こらなかった。

参照符号のリストを下で記載の一部として示す。

１ 混合機、遊星歯車押出機
２ 混合機１中の混合空間
３ 温度Ｔ_３を有し、混合空間２の境界となる第一の表面
４ 温度Ｔ_４を有し、混合空間２の境界となる第二の表面
５ 遊星歯車押出機の中心スピンドル＝太陽歯車＝太陽ローラー
５．１ ５中の冷却チャンネル
６ 遊星歯車押出機の遊星ローラー
７ 遊星歯車押出機の内部歯付き中空歯車＝中空ローラー
７．１ ７中の冷却チャンネル
Ｔ_Ｅ 膨張温度

Claims (26)

1. シンタクチックフォーム型のポリマー組成物、好ましくは感圧接着性組成物を製造する方法であって、
   ａ） 独立泡の空隙の少なくとも大部分が、膨張性微小球をマトリックス材料中へ導入すること、およびそれに続いて混合することにより得られ、
   ｂ） 膨張性微小球の膨張は、それらがマトリックス材料中に導入された後に実施され、
   ｃ） 混合機（１）中の温度分布は、この混合機（１）の輸送方向に垂直な平面において不均一である
   方法であって、
   ｄ） 混合機（１）の混合空間（２）の境界となる第一の表面（３）は、微小球を含有するポリマー組成物が、この第一の境界表面（３）と接触している限り、その膨張の開始および継続に十分な温度（Ｔ_Ｅ）に達するように、混合機（１）の輸送方向に垂直な平面において十分高い温度に保たれるべきであり、
   ｅ） その一方で、混合機（１）の輸送方向に垂直な同一平面において、混合機（１）の混合空間（２）の境界となる第二の表面（４）は、微小球を含有するポリマー組成物が、この第二の境界表面（４）と接触している限り、その膨張の開始および継続に十分な温度（Ｔ_ｅ）に達しないように、十分低い温度に保たれる、
   ことを特徴とする、上記の方法。
2. ｆ） この混合機（１）が、遊星歯車押出機であり、
   ｃ’） そして、その外部歯付き中心スピンドル（５）およびその内部歯付き中空歯車（７）は、
   ｄ’） 微小球を含有するポリマー組成物が、これらの２つの要素（５または７）の第一のものと接触している限り、その膨張の開始および継続に十分な温度（Ｔｅ）に達し、
   ｅ’） その一方で、微小球を含有するポリマー組成物が、これらの２つの要素（７または５）の第二のものと接触している限り、その膨張の開始および継続に十分な温度（Ｔ_ｅ）に達しない、
   ことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
3. ｄ’１） 遊星歯車押出機（１）の内部歯付き中空歯車（７）が、微小球を含有するポリマー組成物が、この中空歯車（７）と接触している限り、その膨張の開始および継続のために十分な高い温度（Ｔ_ｅ）に達するような十分高い温度に保たれ、
   ｅ’１） その一方で、外部歯付き太陽歯車（５）は、微小球を含有するポリマー組成物が、この太陽歯車（５）と接触している限り、その膨張の開始または継続に十分な温度（Ｔ_ｅ）に到達することがないような十分低い温度に保たれる、
   ことを特徴とする、請求項２に記載の方法。
4. ｄ’２） 遊星歯車押出機（１）の内部歯付き中空歯車（７）は、微小球を含有するポリマー組成物が、この中空歯車（７）と接触している限り、その膨張の開始または継続に十分な温度（Ｔ_ｅ）に到達することがないような十分低い温度に保たれ、
   ｅ’２） その一方で、外部歯付き太陽歯車（５）は、微小球を含有するポリマー組成物が、この太陽歯車（５）と接触している限り、その膨張の開始および継続に十分な温度（Ｔ_ｅ）に達するような十分高い温度に保たれる、
   ことを特徴とする、請求項２に記載の方法。
5. 混合機の混合空間（２）の境界となる第一の表面（３）と混合機の混合空間（２）の境界となる第二の表面（４）との間の温度差が、少なくとも５０℃、好ましくは６５℃〜９０℃の範囲内であることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
6. 高温の中空歯車と低温の太陽歯車との間の温度差が、少なくとも５０℃、好ましくは６５℃〜９０℃の範囲内であることを特徴とする、請求項１、２、３および５のいずれか一つに記載の方法。
7. アクリレートおよび／またはメタクリレートがマトリックスベースポリマーとして、任意に、粘着性増大樹脂と一緒に、使用されることを特徴とする、請求項６に記載の方法。
8. 低温の中空歯車と高温の太陽歯車との間の温度差が、少なくとも５０℃、好ましくは６５℃〜９０℃の範囲内であることを特徴とする、請求項１、２、４および５のいずれか一つに記載の方法。
9. ポリエチレンおよび／またはポリプロピレンおよび／またはポリエチレン−酢酸ビニルおよび／またはポリプロピレン−酢酸ビニルおよび／または上記のモノマーの一部もしくは全部のコポリマーが、マトリックスベースポリマーとして、任意に、粘着性増大樹脂と一緒に、使用されることを特徴とする、請求項８に記載の方法。
10. 中心スピンドル（５）が、その取り込み領域でそれを通して回転する遊星ローラー（６）を有しておらず、それ故、遊星ローラー（６）は、輸送方向で見てさらに下流においてのみ始動することを特徴とする、請求項２に記載の方法を実施する装置としての遊星歯車押出機（１）。
11. マトリックスベースポリマーが、遊星歯車押出機（１）の取り込み領域中の低温の中心スピンドル５に導入されることを特徴とする、請求項７に記載の方法。
12. マトリックスベースポリマーが、遊星歯車押出機（１）の取り込み領域中の高温の中心スピンドル５に導入されることを特徴とする、請求項９に記載の方法。
13. 膨張性微小球が、ポリマー組成物中に導入される前に最初に水中に懸濁され、そして、この水性環境中に少なくとも１２時間置残留させた後に、この水−微小球懸濁液がマトリックス形成ポリマー組成物中に導入され、そして混合されることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
14. カーボンブラックが、ポリマー組成物中に混合される請求項１３に記載の方法であって、カーボンブラックが、最初に水中に乳化または懸濁され、そして、次に微小球がこのカーボンブラック−水エマルションまたは懸濁液中に懸濁された後に、このカーボンブラック−水−微小球懸濁液がマトリックス形成ポリマー組成物中に導入され、そして混合されることを特徴とする方法。
15. 微小球の膨張が、その微小球の製造者によって指示されたように使用される微小球の膨張開始温度未満の温度で開始されることを特徴とする、請求項１３または１４に記載の方法。
16. 微小球の膨張が、それらの膨張開始温度より少なくとも８℃下で、好ましくは１０℃〜２５℃下で開始されることを特徴とする、請求項１５に記載の方法。
17. 水性の微小球懸濁液がマトリックス材料中に導入された後の任意の時間、好ましくは、混合の終了間近においてかまたは成形の少し前に、混合物の水含有率がさらに減少されることを特徴とする、請求項１３、１４、１５または１６に記載の方法。
18. マトリックス形成組成物中における微小球の均一な分布が達成された後に初めて、大気未満の圧力を適用することにより水が蒸発することを特徴とする、請求項１７に記載の方法。
19. 微小球を含有するポリマー組成物が、
    ｆ） 形成すべき片面自己接着テープの支持体に対して単一層で施用されるか、または
    ｇ） 形成すべき両面自己接着テープの支持体の２つの面の各々に対して単一層で施用されるか、または
    ｈ） ライナーに対して単一層で施用され、その後、この複合体は第一のミラーコーティング後に複合体と層化されるか、または、それ自体が、支持体のない両面自己接着テープを形成するかのいずれかであることを特徴とする、請求項１〜１８のいずれか一つに記載の方法。
20. 冷却剤が、太陽ローラー（５）の内部で、ポリマー輸送方向に対向して流れることを特徴とする、請求項３に記載の方法。
21. 冷却剤が、中空ローラー（７）中で、ポリマー輸送方向に対向して流れることを特徴とする、請求項４に記載の方法。
22. 遊星歯車押出機の下流でかつ第一のまたは唯一の成形装置の上流に、大気未満の圧力区域を有することを特徴とする、請求項１８に記載の方法を実施するための装置。
23. 山−谷の高さの平均が１２μｍ未満、好ましくは５μｍ未満であることを特徴とする、膨張性微小球を使って発泡させた押出し物。
24. 請求項１に記載の方法により製造された発泡した接着性組成物を含むか、または該接着性組成物からなることを特徴とする自己接着テープ。
25. 片面自己接着テープの接着層または両面自己接着テープの両方の接着層が単一層で製造されていることを特徴とする、請求項２４に記載の自己接着テープ。
26. 少なくとも１つの自己接着性表面が、１２μｍ未満、好ましくは５μｍ未満の山−谷の平均高さを有することを特徴とする、請求項２４または２５に記載の自己接着テープ。

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