JP2015206113A - 耐疲労き裂伝ぱ特性に優れた高強度鋼材およびその製造方法 - Google Patents
耐疲労き裂伝ぱ特性に優れた高強度鋼材およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2015206113A JP2015206113A JP2015062487A JP2015062487A JP2015206113A JP 2015206113 A JP2015206113 A JP 2015206113A JP 2015062487 A JP2015062487 A JP 2015062487A JP 2015062487 A JP2015062487 A JP 2015062487A JP 2015206113 A JP2015206113 A JP 2015206113A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel material
- fatigue crack
- crack propagation
- mass
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
【解決手段】質量%で、C:0.02〜0.25%、Si:0.01〜0.60%、Mn:0.5〜3.0%、Al:0.10%以下を含み、更に、Cu、Ni、Cr、Mo、Nb、V、Ti、Bの1種又は2種以上を、Ceqが0.45%以下、Pcmが0.28%以下、を満足する様に含む組鋼素材に、900〜1300℃の加熱、Ar3点以上の温度域で累積圧下率:50%以上での熱間圧延、(Ar3点−80℃)以上から冷却速度:3℃/s以上、600℃以下までの加速冷却を施し、マルテンサイト単相或いはベイナイトとマルテンサイトからなり、X線回折強度比110Q、110M、板厚中央位置での、110M、100M、及び111Mが所定値を満足する集合組織を有する、強度、延性、靭性、溶接性耐疲労き裂伝ぱ性に優れる高強度鋼板。
【選択図】なし
Description
2.0×(110)M ≦ (100)M ≦ 6.0×(110)M ……(3)
2.5×(110)M ≦ (111)M ≦ 7.0×(110)M ……(4)
(100)M≦(111)M ……(5)
をすべて満足するように、集合組織を調整することにより、疲労き裂伝ぱ速度がき裂伝ぱ方向によらず、顕著に低減することを見出した。
Ceq=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15 ……(1)
(ここで、C、Mn、Cr、Mo、V、Ni、Cu:各元素の含有量(質量%))
で定義される炭素当量Ceqが0.45%以下、および次(2)式
Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B ……(2)
(ここで、C、Si、Mn、Cu、Ni、Cr、Mo、V、B:各元素の含有量(質量%))
で定義される溶接割れ感受性組成Pcmが0.28%以下、を満足するように調整して含有し、残部Fe及び不可避的不純物からなる組成と、板厚の1/4位置における組織が、マルテンサイト単相、あるいはマルテンサイト相とベイナイト相との混合相、からなり、さらに、板厚の1/4位置における板面に平行な(110)面のX線回折強度比(110)Qが2.0以下で、板厚中央位置における板面に平行な(110)面のX線回折強度比(110)Mが2.0以下であり、かつ、板厚中央位置における板面に平行な(110)面のX線回折強度比(110)M、板厚中央位置における板面に平行な (100)面のX線回折強度比(100)M、および板厚中央位置における(111)面のX線回折強度比(111)Mが、次(3)〜(5)式
2.0×(110)M ≦(100)M ≦ 6.0×(110)M ……(3)
2.5×(110)M ≦(111)M ≦ 7.0×(110)M ……(4)
(100)M ≦ (111)M ……(5)
を満足する組織と、を有することを特徴とする耐疲労き裂伝ぱ特性に優れた高強度鋼材。
Ceq=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15 ……(1)
(ここで、C、Mn、Cr、Mo、V、Ni、Cu:各元素の含有量(質量%))
で定義される炭素当量Ceqが0.45%以下、および次(2)式
Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B ……(2)
(ここで、C、Si、Mn、Cu、Ni、Cr、Mo、V、B:各元素の含有量(質量%))
で定義される溶接割れ感受性組成Pcmが0.28%以下、を満足するように調整して含有し、残部Fe及び不可避的不純物からなる組成の鋼素材とし、前記熱間圧延工程が、前記鋼素材を加熱温度:900〜1300℃の範囲の温度に加熱したのち、Ar3変態点以上で累積圧下率:50%以上となる熱間圧延を施す工程であり、前記加速冷却工程が、(Ar3変態点−80℃)以上の温度域から平均冷却速度:3℃/s以上で、600℃以下の温度域まで冷却を施す工程であり、該加速冷却工程に引続いて、室温まで冷却することなく、あるいは室温まで冷却したのちに、さらに400℃以上Ac1変態点未満の温度で焼戻処理を施す焼戻工程を行うことを特徴とする耐疲労き裂伝ぱ特性に優れた高強度鋼材の製造方法。
Cは、固溶強化さらには焼入れ性向上を介して、強度増加に寄与する元素である。このような効果により所望の高強度を確保するためには、0.02%以上の含有を必要とする。一方、0.25%を超えて含有すると、溶接性を阻害する。このため、Cは0.02〜0.25%の範囲に限定した。なお、好ましくは0.05〜0.20%である。
Siは、脱酸剤として作用するとともに、固溶強化を介して強度増加に寄与する元素である。このような効果を得るためには、0.01%以上の含有を必要とする。一方、0.60%を超えて含有すると、溶接性、靭性を低下させる。このため、Siは0.01〜0.60%の範囲に限定した。なお、好ましくは0.05〜0.40%である。
Mnは、焼入れ性の向上を介して、安価に鋼材の強度増加に寄与するとともに、靭性をも向上させる元素である。このような効果を得るためには、0.5%以上の含有を必要とする。一方、3.0%を超えて含有すると、溶接性が低下する。このため、Mnは0.5〜3.0%の範囲に限定した。なお、好ましくは0.5 〜1.8 %である。
Pは、鋼の靭性を劣化させる元素であり、できるだけ低減することが望ましいが、0.05%までは許容できる。このようなことから、Pは0.05%以下に限定した。なお、好ましくは0.03%以下である。
Sは、鋼中では硫化物系介在物として存在し、鋼の延性、靭性を低下させる。このため、Sはできるだけ低減することが望ましいが、0.02%までは許容できる。このようなことから、Sは0.02%以下に限定した。なお、好ましくは0.01%以下である。
Alは、脱酸剤として作用するとともに、結晶粒の微細化にも寄与する元素である。このような効果を得るためには0.01%以上含有することが望ましいが、0.10%を超えて多量に含有すると、酸化物系介在物が増加し靭性、延性が低下する。このため、Alは0.10%以下の範囲に限定した。なお、好ましくは0.06%以下である。
Cu、Ni、Cr、Mo、Nb、V、Ti、Bはいずれも、鋼材の強度上昇に寄与する元素であり、所望の組織を形成するために、1種または2種以上選択して含有することとした。
Ca、REMはいずれも、介在物の形態制御を介して、鋼材の延性、靱性の向上に寄与する元素であり、必要に応じて選択して含有できる。このような効果を得るためには、Ca:0.0005%以上、REM:0.0005%以上それぞれ含有することが望ましい。一方、Ca:0.010%、REM:0.010%をそれぞれ超えて含有すると、酸化物系介在物量の増加を招き、靱性が低下する。このため、含有する場合には、Ca:0.010%以下、REM:0.010%以下にそれぞれ限定することが好ましい。なお、好ましくはCa:0.005%以下、REM:0.005%以下である。
Ceq=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15 ……(1)
(ここで、C、Mn、Cr、Mo、V、Ni、Cu:各元素の含有量(質量%))
で定義される炭素当量Ceqを0.45以下、および次(2)式
Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B ……(2)
(ここで、C、Si、Mn、Cu、Ni、Cr、Mo、V、B:各元素の含有量(質量%))
で定義される溶接割れ感受性組成Pcmを0.28以下に調整して、優れた溶接性を担保している。上記した(1)式で定義される炭素当量Ceqが0.45以下を満足しない場合、および上記した(2)式で定義される溶接割れ感受性組成Pcmが0.28以下を満足しない場合には、溶接性が低下する。なお、(1)式、(2)式の計算に際しては、式中に表示された元素を含まない場合には、当該元素の含有量を零として計算するものとする。
2.0×(110)M≦(100)M≦6.0×(110)M ……(3)
2.5×(110)M≦(111)M≦7.0×(110)M ……(4)
(100)M≦(111)M ……(5)
をすべて満足するように調整された集合組織を有する。
鋼素材の加熱温度が950℃未満では、変形抵抗が高くなり圧延機への負荷が増大し、生産性が低下する。一方、1300℃を超えと、結晶粒が粗大化し、所望の靭性を確保できにくくなる。このため、加熱温度は900〜1300℃の範囲の温度に限定することが好ましい。
熱間圧延において、Ar3変態点以上での累積圧下率を50%以上とすることにより、オーステナイト粒の微細化が図れ、その後の変態により得られる組織が微細化し、強度、靭性、耐疲労き裂伝ぱ特性の向上が図れる。一方、熱間圧延における強圧下を行う温度域が、Ar3変態点未満では、フェライト相が混入し、強度が低下するとともに、フェライトの加工集合組織が発達しすぎて耐疲労き裂伝ぱ特性に異方性が生じる。また、累積圧下率が50%未満では、オーステナイト粒の微細化が図れず、その後の変態により得られる組織も粗大となり、所望の強度、靭性、耐疲労き裂伝ぱ特性を確保することができない。なお、Ar3変態点は、例えば次式
Ar3変態点(℃)=910−310C−80Mn−20Cu−15Cr−55Ni−80Mo
(ここで、C、Mn、Cu、Cr、Ni、Mo:各元素の含有量(質量%))
により鋼材の含有元素量に基づき計算できる。なお、含有しない元素は零として計算するものとする。
加速冷却開始温度が、(Ar3変態点−80℃)未満では、組織がフェライト+パーライト主体の組織となり、所望の高強度を確保できなくなる。
冷却速度が平均で、3℃/s未満では、組織がフェライト+パーライト主体の組織となり、所望の高強度を確保できなくなる。なお、好ましくは10℃/s以上である。
加速冷却の停止温度が600℃を超える温度域では、組織がフェライト+パーライト主体の組織となり、所望の高強度を確保できなくなる。なお、好ましくは400℃以下の温度域である。このようなことから、加速冷却工程は、熱延鋼材に、(Ar3変態点−80℃)以上の温度域から平均冷却速度:3℃/s以上で、600℃以下の温度域まで冷却を施す工程とすることが好ましい。
Ac1変態点(℃)=723−14Mn+22Si−14.4Ni+23.3Cr
(但し、Mn、Si、Ni、Cr:各元素の含有量(質量%))を用いて、算出することができる。
(1)耐疲労き裂伝ぱ試験
耐疲労き裂伝ぱ特性は、CT試験片を用いてASTM E647に準拠して調査した。CT試験片は、板厚25mm以下の鋼板では全厚、板厚25mm超50mm以下の鋼板では板厚の1/2位置を中心に両面減厚して25mm厚、板厚50mm超の鋼板では板厚の1/4位置を中心として両面減厚して25mm厚、とした。また、CT試験片は、各鋼板から、疲労き裂が進展する方向が圧延方向と直交する方向(板幅方向)、疲労き裂が進展する方向が圧延方向(板長方向)の2種の試験片を採取した。なお、CT試験片を用いた試験は、室温大気中で、応力比R:0.1、周波数:20Hzの条件で、ASTM E647に準拠して行った。
(ここで、F(a/w)=1.12−0.231(a/w)+10.55(a/w)2−21.72(a/w)3+30.39(a/w)4、a:き裂長さmm、w:試験片幅mm(板厚))
疲労き裂が進展する時の応力拡大係数範囲ΔK=15MPa√mのき裂伝ぱ速度が1.75×10-8m/cycle以下、ΔK=25MPa√mのき裂伝ぱ速度が8.5×10-8m/cycle以下である場合を○として評価した。それ以外の場合を×とした。
(2)引張試験
得られた鋼板から、日本海事協会 鋼船規則を参考に、引張方向が圧延方向に直交する方向Tとなるように、板厚が40mm以下の鋼板については全厚引張試験片(U1号引張試験片)を、板厚40mm超の鋼板については引張試験片(U14号引張試験片)を、採取し、JIS Z 2241の規定に準拠して引張試験を実施し、引張特性(降伏強さ(0.2%耐力)YS、引張強さTS、伸びEl)を求めた。なお、引張強さTSが490MPa以上、伸びElが16%以上である場合を○と評価し、それ以外を×とした。
(3)衝撃試験
得られた鋼板から、日本海事協会 鋼船規則に準拠して、試験片長さ方向が圧延方向Lと平行するように、板厚が40mm以下の鋼板については試験片端面が鋼板表面下2mmとなるように、また板厚が40mm超の鋼板については板厚の1/4位置から、衝撃試験片(U4号2mmVノッチ)を採取し、試験温度:−40℃で衝撃試験を実施し、吸収エネルギー(J)を求めた。各鋼板につき、各3本を試験した。3本すべてが、53J以上を示した場合を○、それ以外を×として評価した。
(4)溶接性試験
得られた鋼板から、JIS Z 3158の規定に準拠して、y形溶接割れ試験片を採取し、予熱温度を25℃とし、気温:20℃、湿度:60%の溶接雰囲気中で、MAG溶接(入熱14kJ/cm)するy形溶接割れ試験を実施し、割れの発生の有無を調査した。割れが生じなかった場合を○、それ以外の場合を×として評価した。
2 機械切欠
3 疲労予き裂
4 クラックゲージ
Claims (4)
- 質量%で、
C :0.02〜0.25%、 Si:0.01〜0.60%、
Mn:0.5〜3.0%、 P :0.05%以下、
S :0.02%以下、 Al:0.10%以下
を含み、さらにCu:1.0%以下、Ni:2.0%以下、Cr:1.0%以下、Mo:1.0%以下、Nb:0.1%以下、V:0.1%以下、Ti:0.1%以下、B:0.005%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を、下記(1)式で定義される炭素当量Ceqが0.45%以下、および下記(2)式で定義される溶接割れ感受性組成Pcmが0.28%以下、を満足するように調整して含有し、残部Fe及び不可避的不純物からなる組成と、板厚の1/4位置における組織が、マルテンサイト単相、あるいはマルテンサイト相とベイナイト相との混合相からなり、さらに、板厚の1/4位置における板面に平行な(110)面のX線回折強度比(110)Qが2.0以下で、板厚中央位置における板面に平行な(110)面のX線回折強度比(110)Mが2.0以下であり、かつ、板厚中央位置における板面に平行な(110)面のX線回折強度比(110)M、板厚中央位置における板面に平行な(100)面のX線回折強度比(100)M、および板厚中央位置における(111)面のX線回折強度比(111)Mが、下記(3)〜(5)式を満足する組織と、
を有することを特徴とする耐疲労き裂伝ぱ特性に優れた高強度鋼材。
記
Ceq=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15 ……(1)
ここで、C、Mn、Cr、Mo、V、Ni、Cu:各元素の含有量(質量%)
Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B ……(2)
ここで、C、Si、Mn、Cu、Ni、Cr、Mo、V、B:各元素の含有量(質量%)
2.0×(110)M ≦(100)M ≦ 6.0×(110)M ……(3)
2.5×(110)M ≦(111)M ≦ 7.0×(110)M ……(4)
(100)M ≦ (111)M ……(5) - 前記組成に加えてさらに、質量%で、Ca:0.010%以下、REM:0.010%以下のうちから選ばれた1種または2種を含有する組成とすることを特徴とする請求項1に記載の高強度鋼材。
- 鋼素材に、熱間圧延工程と加速冷却工程とを施し高強度鋼材とするにあたり、
前記鋼素材を、質量%で、
C :0.02〜0.25%、 Si:0.01〜0.60%、
Mn:0.5〜3.0%、 P :0.05%以下、
S :0.02%以下、 Al:0.10%以下
を含み、さらにCu:1.0%以下、Ni:2.0%以下、Cr:1.0%以下、Mo:1.0%以下、Nb:0.1%以下、V:0.1%以下、Ti:0.1%以下、B:0.005%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を、下記(1)式で定義される炭素当量Ceqが0.45%以下、および下記(2)式で定義される溶接割れ感受性組成Pcmが0.28%以下、を満足するように調整して含有し、残部Fe及び不可避的不純物からなる組成の鋼素材とし、
前記熱間圧延工程が、前記鋼素材を加熱温度:900〜1300℃の範囲の温度に加熱したのち、Ar3変態点以上で累積圧下率:50%以上となる熱間圧延を施す工程であり、
前記加速冷却工程が、(Ar3変態点−80℃)以上の温度域から平均冷却速度:3℃/s以上で、600℃以下の温度域まで冷却を施す工程であり、
該加速冷却工程に引続いて、室温まで冷却することなく、あるいは室温まで冷却したのちに、さらに400℃以上Ac1変態点未満の温度で焼戻処理を施す焼戻工程を行うことを特徴とする耐疲労き裂伝ぱ特性に優れた高強度鋼材の製造方法。
記
Ceq=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15 ……(1)
ここで、C、Mn、Cr、Mo、V、Ni、Cu:各元素の含有量(質量%)
Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B ……(2)
ここで、C、Si、Mn、Cu、Ni、Cr、Mo、V、B:各元素の含有量(質量%) - 前記組成に加えてさらに、質量%で、Ca:0.010%以下、REM:0.010%以下のうちから選ばれた1種または2種を含有する組成とすることを特徴とする請求項3に記載の高強度鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015062487A JP6400517B2 (ja) | 2014-04-09 | 2015-03-25 | 耐疲労き裂伝ぱ特性に優れた高強度鋼材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014080514 | 2014-04-09 | ||
JP2014080514 | 2014-04-09 | ||
JP2015062487A JP6400517B2 (ja) | 2014-04-09 | 2015-03-25 | 耐疲労き裂伝ぱ特性に優れた高強度鋼材およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2015206113A true JP2015206113A (ja) | 2015-11-19 |
JP6400517B2 JP6400517B2 (ja) | 2018-10-03 |
Family
ID=54603150
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2015062487A Active JP6400517B2 (ja) | 2014-04-09 | 2015-03-25 | 耐疲労き裂伝ぱ特性に優れた高強度鋼材およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6400517B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110317994A (zh) * | 2018-03-30 | 2019-10-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高热输入焊接用超高强度钢及其制造方法 |
CN112342466A (zh) * | 2020-10-26 | 2021-02-09 | 首钢集团有限公司 | 一种850MPa级车轮轮辐用双相钢及其制备方法 |
CN114008231A (zh) * | 2019-06-14 | 2022-02-01 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度热轧钢板及其制造方法 |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000129392A (ja) * | 1998-10-20 | 2000-05-09 | Nippon Steel Corp | 耐疲労き裂進展特性に優れた高強度鋼材及びその製造方法 |
JP2003342673A (ja) * | 2002-05-30 | 2003-12-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 疲労亀裂進展抵抗性に優れた鋼材およびその製造法 |
JP2005240177A (ja) * | 2004-01-30 | 2005-09-08 | Jfe Steel Kk | 板厚方向の強度均一性および耐疲労亀裂伝播特性に優れた鋼材の製造方法 |
JP2007039795A (ja) * | 2005-06-29 | 2007-02-15 | Jfe Steel Kk | 耐疲労亀裂伝播特性および靭性に優れた高強度鋼材の製造方法 |
JP2007197776A (ja) * | 2006-01-27 | 2007-08-09 | Jfe Steel Kk | 耐遅れ破壊特性と耐疲労き裂伝播特性に優れた高強度鋼材およびその製造方法 |
JP2007332402A (ja) * | 2006-06-13 | 2007-12-27 | Jfe Steel Kk | 耐疲労亀裂伝播特性に優れる鋼材およびその製造方法 |
JP2009235540A (ja) * | 2008-03-28 | 2009-10-15 | Jfe Steel Corp | 疲労き裂伝播抵抗性、且つ延性に優れた鋼材の製造方法 |
JP2014095145A (ja) * | 2012-10-10 | 2014-05-22 | Jfe Steel Corp | 溶接性および耐疲労き裂伝ぱ特性に優れた溶接構造物用鋼板およびその製造方法 |
-
2015
- 2015-03-25 JP JP2015062487A patent/JP6400517B2/ja active Active
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000129392A (ja) * | 1998-10-20 | 2000-05-09 | Nippon Steel Corp | 耐疲労き裂進展特性に優れた高強度鋼材及びその製造方法 |
JP2003342673A (ja) * | 2002-05-30 | 2003-12-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 疲労亀裂進展抵抗性に優れた鋼材およびその製造法 |
JP2005240177A (ja) * | 2004-01-30 | 2005-09-08 | Jfe Steel Kk | 板厚方向の強度均一性および耐疲労亀裂伝播特性に優れた鋼材の製造方法 |
JP2007039795A (ja) * | 2005-06-29 | 2007-02-15 | Jfe Steel Kk | 耐疲労亀裂伝播特性および靭性に優れた高強度鋼材の製造方法 |
JP2007197776A (ja) * | 2006-01-27 | 2007-08-09 | Jfe Steel Kk | 耐遅れ破壊特性と耐疲労き裂伝播特性に優れた高強度鋼材およびその製造方法 |
JP2007332402A (ja) * | 2006-06-13 | 2007-12-27 | Jfe Steel Kk | 耐疲労亀裂伝播特性に優れる鋼材およびその製造方法 |
JP2009235540A (ja) * | 2008-03-28 | 2009-10-15 | Jfe Steel Corp | 疲労き裂伝播抵抗性、且つ延性に優れた鋼材の製造方法 |
JP2014095145A (ja) * | 2012-10-10 | 2014-05-22 | Jfe Steel Corp | 溶接性および耐疲労き裂伝ぱ特性に優れた溶接構造物用鋼板およびその製造方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
第5版 鉄鋼便覧 第2巻 圧延・二次加工, JPN6017014119, 31 August 2014 (2014-08-31), pages 67 - 78, ISSN: 0003542586 * |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110317994A (zh) * | 2018-03-30 | 2019-10-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高热输入焊接用超高强度钢及其制造方法 |
CN110317994B (zh) * | 2018-03-30 | 2021-12-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高热输入焊接用超高强度钢及其制造方法 |
CN114008231A (zh) * | 2019-06-14 | 2022-02-01 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度热轧钢板及其制造方法 |
CN114008231B (zh) * | 2019-06-14 | 2022-06-07 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度热轧钢板及其制造方法 |
CN112342466A (zh) * | 2020-10-26 | 2021-02-09 | 首钢集团有限公司 | 一种850MPa级车轮轮辐用双相钢及其制备方法 |
CN112342466B (zh) * | 2020-10-26 | 2022-04-19 | 首钢集团有限公司 | 一种850MPa级车轮轮辐用双相钢及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6400517B2 (ja) | 2018-10-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5278188B2 (ja) | 耐水素誘起割れ性および脆性亀裂伝播停止特性に優れた厚鋼板 | |
JP5574059B2 (ja) | 低温靭性に優れた高強度h形鋼及びその製造方法 | |
JP5096088B2 (ja) | 靭性および疲労亀裂発生抑制特性に優れた溶接継手 | |
JP6146358B2 (ja) | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP6064896B2 (ja) | 耐疲労き裂伝ぱ特性に優れた鋼材およびその製造方法並びに耐疲労き裂伝ぱ特性に優れた鋼材の判定方法 | |
JP2012172256A (ja) | 低温靭性に優れた低降伏比高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP6064897B2 (ja) | 耐疲労き裂伝ぱ特性に優れた高強度鋼材およびその判定方法 | |
US11299798B2 (en) | Steel plate and method of producing same | |
JP6400516B2 (ja) | 耐疲労き裂伝ぱ特性に優れた高強度鋼材およびその製造方法 | |
JP6394835B1 (ja) | 低温用ニッケル含有鋼板およびそれを用いた低温用タンク | |
JP4220871B2 (ja) | 高張力鋼板およびその製造方法 | |
JP7262288B2 (ja) | 母材と溶接熱影響部の靭性に優れかつ音響異方性の小さい高強度低降伏比厚鋼板およびその製造方法 | |
JP6036616B2 (ja) | 耐疲労き裂伝ぱ特性に優れた溶接構造物用鋼板およびその製造方法 | |
JP2016084524A (ja) | 低温用h形鋼及びその製造方法 | |
JP2015190026A (ja) | ラインパイプ用厚肉高強度電縫鋼管およびその製造方法 | |
WO2014175122A1 (ja) | H形鋼及びその製造方法 | |
JP4437972B2 (ja) | 音響異方性の少ない母材靭性に優れた厚鋼板およびその製造方法 | |
JP6237920B2 (ja) | 溶接鋼管および厚鋼板ならびにそれらの製造方法 | |
JP2012229470A (ja) | 低温靭性および溶接継手破壊靭性に優れた鋼板およびその製造方法 | |
JP6400517B2 (ja) | 耐疲労き裂伝ぱ特性に優れた高強度鋼材およびその製造方法 | |
JP6036615B2 (ja) | 溶接性および耐疲労き裂伝ぱ特性に優れた溶接構造物用鋼板およびその製造方法 | |
JP6421638B2 (ja) | 低温用h形鋼及びその製造方法 | |
JP2009228040A (ja) | 低降伏比高張力鋼板およびその製造方法 | |
JP2011208213A (ja) | 耐溶接割れ性と溶接熱影響部靭性に優れた低降伏比高張力厚鋼板 | |
JP2018123419A (ja) | 低温用ニッケル含有鋼材およびそれを用いた低温用タンク |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20151124 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20160907 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20160920 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20161121 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20170425 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20180704 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20180905 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6400517 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |