JP2015178128A

JP2015178128A - ドライコート材

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Publication number: JP2015178128A
Application number: JP2014057242A
Authority: JP
Inventors: 敏朗是信; Toshiro Korenobu
Original assignee: KOUA FIREPROOFING IND CO Ltd; KOUA FIREPROOFING INDUSTRIES CO Ltd
Current assignee: KOUA FIREPROOFING IND CO Ltd; KOUA FIREPROOFING INDUSTRIES CO Ltd
Priority date: 2014-03-19
Filing date: 2014-03-19
Publication date: 2015-10-08
Anticipated expiration: 2034-03-19
Also published as: JP6358736B2

Abstract

【課題】予熱温度が１２００℃程度であっても、実使用時には十分な強度を発現し、溶鋼流の物理的圧力に対する抵抗性が高いドライコート材を提供することを課題とする。
【解決手段】耐火性骨材と、フェノール樹脂を含む低温域硬化材と、結晶水を有する無機鉱物の１種又は２種以上を含む中温域硬化材とを含み、さらに、ＦｅＯ、ＣａＣｌ_２、及び長石から選ばれる１種又は２種以上の高温域硬化材とを含むドライコート材を提供することによって上記の課題を解決する。
【選択図】なし

Description

本発明はドライコート材に関し、詳細には、ビレット、ブルーム、スラブ等の連続鋳造に用いられるタンディッシュ（中間鍋）の表面をコートするドライコート材に関する。

ビレット、ブルーム、スラブ等を連続鋳造する連続鋳造設備においては、通常、溶鋼を収容した取鍋から注入される溶鋼を一時的に貯留し、制御された鋳込み速度で鋳型へと流し込むために、タンディッシュと呼ばれる中間鍋が配置されている。

タンディッシュには、取鍋から注入される溶鋼流の物理的力に対する抵抗性を高めるため、耐久性のある内張と、さらにその内張を保護する耐火物コート材によるコーティングが一般的に施される。耐火物コート材としては、鏝塗布材、吹付けコート材などの水を含んだ湿式のコート材が用いられることが多いが、予熱での水分除去が不完全である場合には、水素［Ｈ］が鋼中に取り込まれ、製造される鋼の品質に悪影響を与える、いわゆる水素ピックアップの問題が指摘され、近年では、水を用いないドライコート材の使用が増えており、これまでにも幾つかの提案が為されている。

例えば、特許文献１には、マグネシア等の耐火物骨材に加えて、フェノール樹脂の低温結合剤と、ナトリウムとリン酸塩を含む化合物、アルカリ金属の珪酸塩化合物と金属粉末との混合物などの中間温度結合剤を含む乾式の耐火物用組成物が開示され、特許文献２には、粒度調整された耐火物骨材に対しメタ珪酸塩の水和物を添加したタンディッシュ用表面被覆材が開示されている。さらに、特許文献３には、α−石英を鉱物に含む膨張性骨材を添加することによって焼結収縮を低減させるとともに、アルミナ超微粉とアルミナセメントを規定された量比で含むことにより強度の向上を目指したアルミナ・シリカ質のタンディッシュ内張り用キャスタブルが開示され、特許文献４には、マグネシア質骨材を主成分とする骨材及び粉末フェノールレジンとともに、酸化硼素、硼酸、及び金属硼酸塩からなる群から選ばれる１種又は２種以上を配合してなるドライコーティング材が開示されている。

これら従来のドライコート材は、タンディッシュ側壁と内金枠との間に粉末形態で充填された後、金枠内部を加熱することによって脱枠に必要な強度を熱硬化性フェノール樹脂を代表とする有機樹脂によって発現させる。次いで、脱枠後の昇温により、有機樹脂が酸化消失し強度低下した後、メタ珪酸ナトリウム、珪酸ナトリウム、ＭｇＳＯ_４、硼酸等の結晶水を有する無機鉱物が放出する結晶水と骨材との反応によって施工体であるコート層の強度が保持されるが、結晶水が消失する８００℃を超える温度域では、コート層の強度は専ら骨材のセラミックとしての強度発現に依存している。しかし、コート層の受鋼前の予熱温度は、経済性等の理由から通常１２００℃程度に止まり、この程度の温度の予熱では骨材のセラミックとしての強度発現が十分でない場合がある。このため、受鋼前予熱をし、強度発現させたコート層を備えるタンディッシュであっても、結晶水が消失する温度から骨材のセラミック結合が十分に強度発現するまでの温度域での強度低下が避けられず、実用に供すると、湯落ち煉瓦付近、側壁下部に溶鋼注入時の溶鋼流によると思われる損傷がみられることが多かった。

特許第２５６７７７０号公報特許第３３４２４２７号公報特開２００５−１５２９０８号公報特開２０１３−３９５９７号公報

本発明は、上記した従来のドライコート材の欠点を解消するために為されたもので、予熱温度が１２００℃程度であっても、実使用時には十分な強度を発現し、溶鋼流の物理的圧力に対する抵抗性が高いドライコート材を提供することを課題とするものである。

上記の課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、本発明者は、ＦｅＯ、ＣａＣｌ_２、及び長石は、結晶水が消失する温度から骨材のセラミック結合が十分に強度発現するまでの温度域である８００℃〜１２００℃程度の温度域で、耐火性骨材であるＭｇＯやＳｉＯ_２、その他の成分と反応性が良いことを見出した。そして、これらＦｅＯ、ＣａＣｌ_２、又は長石を、高温域硬化材としてドライコート材に添加することによって、予熱温度が１２００℃程度であっても、実使用時には十分な強度を発現し、溶鋼流の物理的圧力に対する抵抗性が高いドライコート材を提供することができることを確認して本発明を完成した。

すなわち、本発明は、耐火性骨材と、低温域硬化材としてフェノール樹脂と、中温域硬化材として結晶水を有する無機鉱物の１種又は２種以上とを含み、さらに、ＦｅＯ、ＣａＣｌ_２、及び長石から選ばれる１種又は２種以上の高温域硬化材とを含むドライコート材を提供することによって上記課題を解決するものである。

高温域硬化材の添加量は、施工体としてのコート層に実用上支障のない強度を付与することができる限り特段の制限はないが、余りに少ないと強度発現のレベルが所期のレベルに達せず、また、多すぎると構築されるコート層の耐食性や製造される鋼の品質に悪影響を及ぼす恐れがあるので、高温域硬化材を除いたドライコート材の全量１００質量部に対して、０．５〜２．０質量部の範囲にあるのが望ましい。

本発明のドライコート材に含まれる耐火性骨材としては、通常、コート材に使用される耐火性骨材であればどのようなものを使用しても良いが、例えば、汎用されているマグネシア、ドロマイト、ニッケルスラグ、アルミナ、シリカから選ばれる１種又は２種以上の耐火性骨材を使用することができる。

本発明のドライコート材は、主としてタンディッシュのコート材として使用されるが、本発明のドライコート材の施工対象はタンディッシュに限られず、取鍋であっても良く、その他、高温の溶鋼が注入される各種容器の内張コート材として使用することができる。

本発明のドライコート材によれば、予熱温度が１２００℃程度であっても、実使用時には十分な強度を発現し、溶鋼流の物理的圧力に対する抵抗性が高いコート層を乾式で構築することができるという利点が得られる。

本発明のドライコート材は、耐火性骨材と、フェノール樹脂を含む低温域硬化材と、結晶水を有する無機鉱物の１種又は２種以上を含む中温域硬化材とを含み、さらに、ＦｅＯ、ＣａＣｌ_２、及び長石から選ばれる１種又は２種以上の高温域硬化材とを含むドライコート材である。

耐火性骨材としては、マグネシア、ドロマイト、ニッケルスラグ、アルミナ、シリカから選ばれる１種又は２種以上の耐火性骨材を使用することができ、好ましくは、マグネシアを５０質量％以上含有し、これに他の耐火性骨材を添加したマグネシア骨材を主成分とする耐火性骨材が用いられる。なお、マグネシアとしては天然マグネシア、電融マグネシア、焼結マグネシアのいずれであっても良く、それらの混合物であっても良い。耐火性骨材の粒度には特段の制限はないが、通常、３ｍｍ以下であるのが好ましく、より好ましくは２ｍｍ以下である。

低温域硬化材としては、熱硬化性のフェノール樹脂、特に粉末フェノール樹脂を用いることができ、粉末レゾール樹脂を用いるのが好ましい。低温域硬化材の添加量は、後述する高温域硬化材を除いたドライコート材の全量を１００質量％としたとき、１質量％〜５質量％の範囲にあるのが好ましい。

中温域硬化材としては、結晶水を含む無機鉱物の１種又は２種以上を用いることができ、好ましくは、メタ珪酸ナトリウム、珪酸ナトリウム、硫酸マグネシウム等の水和物の１種又は２種以上を用いることができる。中温域硬化材の添加量は、後述する高温域硬化材を除いたドライコート材の全量を１００質量％としたとき、１質量％〜６質量％の範囲にあるのが好ましい。

高温域硬化材としては、ＦｅＯ、ＣａＣｌ_２、及び長石から選ばれる１種又は２種以上を用いることができ、これらは粉末形態で用いられるのが好ましい。ＦｅＯはマグネシア骨材中に含まれる不純物であるＳｉＯ_２と反応性が良く、ＣａＣｌ_２はマグネシア骨材との反応性が良い。また、長石はマグネシア系及びその他の耐火性骨材とも１２００℃近辺で反応し焼結を促進させる効果がある。なお、長石としては、カリ長石、ソーダ長石のいずれを用いても良い。高温域硬化材の添加量は、施工体としてのコート層に実用上支障のない強度を付与することができる限り特段の制限はないが、余りに少ないと強度発現のレベルが所期のレベルに達せず、また、多すぎると構築されるコート層の耐食性や製造される鋼の品質に悪影響を及ぼす恐れがあるので、高温域硬化材を除いたドライコート材の全量１００質量部に対して、０．５〜２．０質量部の範囲にあるのが望ましい。

本発明のドライコート材には、上記の成分に加えて、ドライコート材に従来から使用されている成分、例えば、ボール粘土、カオリン粘土、ベントナイト、及びそれらの混合物を添加しても良い。

以下、実験により本発明をさらに詳細に説明する。
＜実験＞
下記表１に示す材料及び配合組成を有する試験例１〜９のドライコート材及び比較例１〜２のドライコート材を調製した。

試験例１〜９及び比較例１〜２のドライコート材のそれぞれを、縦４５ｍｍ、横２５ｍｍ、高さ５５ｍｍの金枠に振動充填し、２００℃で２時間加熱乾燥し、試験体１〜９、及び比較試験体１、２を作成した。作成した各試験体の加熱乾燥後の圧縮強度を下記要領で測定するとともに、同様に作成した各試験体を１２００℃で２時間、又は１５００℃で２時間焼成し、加熱乾燥後の試験体と同じ要領で圧縮強度を測定するとともに、下記要領で焼成収縮率を測定した。結果を表２に示す。

＜圧縮強度測定＞
試験体に高さ方向（５５ｍｍの方向）の圧力を掛け、破壊したときの応力をもって圧縮強度（ＭＰａ）とした。
＜焼成収縮率＞
試験体の縦４５ｍｍの方向の焼成前後の長さを、高さ５５ｍｍの中間位置（高さ２７．５ｍｍの位置）において前面と背面の２箇所で測定し、平均値をとり、下記計算式により焼成収縮率（％）を求めた。
焼成収縮率（％）＝｛（焼成前の長さ−焼成後の長さ）／（焼成前の長さ）｝×１００

表２に示されるとおり、耐火性骨材、低温域硬化材、中温域硬化材、及びその他添加材の合計１００質量部に対し、それぞれ０．５質量部、１．０質量部、及び２．０質量部のＣａＣｌ_２を添加した試験例１、２、３のドライコート材を用いて作成された試験体１、２、３は、２００℃、２時間加熱乾燥後の圧縮強度においては、ＣａＣｌ_２を含まない比較例１、２のドライコート材を用いて作成された比較試験体１、２とほぼ同じ値を示したが、１２００℃で２時間焼成後の圧縮強度においては、１．４ＭＰａ、２．３ＭＰａ、２．５ＭＰａとＣａＣｌ_２の添加量に依存して増大する圧縮強度を示し、比較試験体１、２の同条件下での圧縮強度０．５ＭＰａ及び０．９ＭＰａを大きく上回った。

１５００℃で２時間焼成後の圧縮強度においても同様の傾向がみられ、試験体１、２、３の１５００℃で２時間焼成後の圧縮強度は、それぞれ、４．７ＭＰａ、７．８ＭＰａ、８．６ＭＰａとＣａＣｌ_２の添加量に依存して大きく増大し、比較試験体１、２の同条件下での圧縮強度０．８ＭＰａ、１．４Ｐａを大きく上回った。

また、耐火性骨材、低温域硬化材、中温域硬化材、及びその他添加材の合計１００質量部に対し、それぞれ０．５質量部、１．０質量部、及び２．０質量部のＦｅＯを添加した試験例４、５、６のドライコート材を用いて作成された試験体４、５、６は、２００℃、２時間加熱乾燥後の圧縮強度においては、ＦｅＯを含まない比較例１、２のドライコート材を用いて作成された比較試験体１、２の圧縮強度をやや下回る値を示したが、１２００℃で２時間焼成後の圧縮強度においては、２．１ＭＰａ、２．３ＭＰａ、２．７ＭＰａとＦｅＯの添加量に依存して増大する圧縮強度を示し、比較試験体１、２の同条件下での圧縮強度０．５ＭＰａ及び０．９ＭＰａを大きく上回った。

１５００℃で２時間焼成後の圧縮強度においても同様の傾向がみられ、試験体４、５、６の１５００℃で２時間焼成後の圧縮強度は、それぞれ、２．２ＭＰａ、２．８ＭＰａ、３．５ＭＰａとＦｅＯの添加量に依存して増大し、比較試験体１、２の同条件下での圧縮強度０．８ＭＰａ、１．４ＭＰａを大きく上回った。

さらに、耐火性骨材、低温域硬化材、中温域硬化材、及びその他添加材の合計１００質量部に対し、それぞれ０．５質量部、１．０質量部、及び２．０質量部のカリ長石を添加した試験例７、８、９のドライコート材を用いて作成された試験体７、８、９は、２００℃、２時間加熱乾燥後の圧縮強度においては、カリ長石を含まない比較例１、２のドライコート材を用いて作成された比較試験体１、２の圧縮強度をやや下回る値を示したが、１２００℃で２時間焼成後の圧縮強度においては、１．６ＭＰａ、２．３ＭＰａ、３．１ＭＰａとカリ長石の添加量に依存して増大する圧縮強度を示し、比較試験体１、２の同条件下での圧縮強度０．５ＭＰａ及び０．９ＭＰａを大きく上回った。

１５００℃で２時間焼成後の圧縮強度においても同様の傾向がみられ、試験体７、８、９の１５００℃で２時間焼成後の圧縮強度は、それぞれ、３．１ＭＰａ、４．１ＭＰａ、５．３ＭＰａとカリ長石の添加量に依存して増大し、比較試験体１、２の同条件下での圧縮強度０．８ＭＰａ、１．４ＭＰａを大きく上回った。

以上の結果から、高温域硬化材であるＣａＣｌ_２、ＦｅＯ、又はカリ長石の０．５質量部〜２．０質量部の添加は、１２００℃及び１５００℃焼成時の圧縮強度を増大させるのに極めて有効であることがわかった。

一方、焼成収縮率をみると、ＣａＣｌ_２及びＦｅＯに関しては、添加量が２．０質量部である試験体３及び試験体６では、１５００℃、２時間焼成時の収縮率が５％を超え、やや劣る結果となった。このことから、収縮率を加味した場合には、ＣａＣｌ_２及びＦｅＯの好ましい添加量は、耐火性骨材、低温域硬化材、中温域硬化材、及びその他添加材の合計１００質量部に対し、０．５質量部〜１．０質量部の範囲であるといえる。

カリ長石に関しては、添加量が２．０質量部である試験体９においても、１５００℃、２時間焼成時の収縮率は５．０％未満に止まり、収縮率を加味した場合であっても、カリ長石の好ましい添加量は、耐火性骨材、低温域硬化材、中温域硬化材、及びその他添加材の合計１００質量部に対し、０．５質量部〜２．０質量部の範囲であるといえる。なお、カリ長石に代えてソーダ長石を用いて同様のドライコート材及び試験体を調製し、同様の試験を行ったが、圧縮強度、及び圧縮強度に収縮率を加味した場合のいずれにおいても、耐火性骨材、低温域硬化材、中温域硬化材、及びその他添加材の合計１００質量部に対し、０．５質量部〜２．０質量部の範囲が好ましいという結果が得られた。

なお、上記の実験においては、高温域硬化材として、ＣａＣｌ_２、ＦｅＯ、またはカリ長石のいずれかを単独で添加したが、いずれか２種又は３種を、合計で、耐火性骨材、低温域硬化材、中温域硬化材、及びその他添加材の合計１００質量部に対し、０．５質量部〜２．０質量部の範囲で添加しても良いことは勿論である。

試験例２のドライコート材と同じ配合組成でドライコート材を調製し、タンディッシュ内に設置した内金枠とタンディッシュ側壁との間に約５０ｍｍ厚み投入後振動充填し、５５０℃で２時間加熱後、脱枠し、さらに、１１００℃〜１２００℃で４〜５時間加熱後、直ちにこのタンディッシュ内に取鍋から溶鋼８０トンの受鋼を行った。連続して２回受鋼を繰り返した後、残湯等を排出した。残湯等排出後のタンディッシュ側壁を観察したが、コート層に溶鋼流圧力による損傷はみられなかった。また、鋼を分析したが、鋼組成に変化はみられず、本例のドライコート材は鋼製品に悪影響を及ぼさないことが確認された。

試験例２のドライコート材に代えて、試験例８のドライコート材と同じ配合組成でドライコート材を調製し、実施例１におけると同様にタンディッシュの内張上に厚さ約５０ｍｍのコート層を構築した。このタンディッシュ内に８０トン取鍋から溶鋼を２回受鋼し鋳込み後、排出した。溶鋼排出後のタンディッシュ側壁を観察したが、コート層に溶鋼流圧力による損傷はみられなかった。また、排出し、冷却した鋼を分析したが、鋼組成に変化はみられず、本例のドライコート材は鋼製品に悪影響を及ぼさないことが確認された。

本発明のドライコート材は、１２００℃程度の予熱温度であっても、注湯される溶鋼の物理的力に十分対抗し、損傷を受ける恐れのないコート層を構築することができるドライコート材であり、省エネルギーで優れた経済効果をもたらすことができる。また、本発明のドライコート材は、鋼製品の品質に悪影響を及ぼすことがなく、安心してタンディッシュ等の内張のコート材として使用することができる。本発明のドライコート材は、製鋼分野、特に連続鋳造の分野において、大いなる産業上の利用可能性を有するものである。

Claims

耐火性骨材と、フェノール樹脂を含む低温域硬化材と、結晶水を有する無機鉱物の１種又は２種以上を含む中温域硬化材とを含み、さらに、ＦｅＯ、ＣａＣｌ_２、及び長石から選ばれる１種又は２種以上の高温域硬化材とを含むドライコート材。
前記高温域硬化材の配合量が、前記高温域硬化材を除いたドライコート材の全量１００質量部に対して、０．５〜２．０質量部の範囲にある請求項１記載のドライコート材。
前記耐火性骨材が、マグネシア、ドロマイト、ニッケルスラグ、アルミナ、シリカから選ばれる１種又は２種以上の耐火性骨材である請求項１又は２記載のドライコート材。