JP2015170881A - スピーカー振動板及び動電型スピーカー - Google Patents

Abstract

【課題】動電型スピーカーの振動板において、高音域における音圧特性や指向特性を改善することである。
【解決手段】振動板は、中心孔を有するコーン形状の振動板部とその中心孔を覆うように構成されるドーム形状のダストキャップ部を備え、振動板部は、その内周側に周方向をＮ（Ｎ：２以上の整数）等分する周期で剛性が変化する第１剛性変化部を有し、ダストキャップ部は、その外周側に周方向をＮ等分する周期で剛性が変化する第２剛性変化部を有し、ダストキャップ部の中心点を通過する中心軸を含む第１径方向断面において、第１剛性変化部の最大剛性部分と第２剛性変化部の最小剛性部分とが対向し、かつ、第１径方向断面から周方向に（１８０度／Ｎ）回転した第２径方向断面において、第１剛性変化部の最小剛性部分と第２剛性変化部の最大剛性部分とが対向する。
【選択図】図３

Description

本発明は、スピーカー振動板及びそのスピーカー振動板を用いる動電型スピーカーに関する。

スピーカーの振動板としては、紙、合成樹脂、金属等を材料とするものが用いられる。特に車載用スピーカーのように小型軽量化が要求されるものでは、紙、合成樹脂等を用いることが多く、強度不足により様々な振動が発生し、互いに干渉等を生じて高音域において特性に乱れが生じやすい。

振動板の強度補強のために、例えば 特許文献１には、スピーカー用振動板として、樹脂成形によって構成され、中心部から放射状に延びる複数本の厚肉部と、これらの厚肉部との間に設けられ外周から内方に向けて徐々に厚みが薄くなる準厚肉部と、準厚肉部の内包で厚肉部の間を水掻き状に繋ぐ薄肉部とを有する構成が開示されている。

また、特許文献２には、コーンとエッジとキャップを一体化したスピーカーにおいて、キャップに凹凸を設ける構成が開示されている。これによってキャップ自身の剛性が増して高音域の再生がより良好になると述べている。

特許第４４０７２２９号明細書 実登第３０６４３００号明細書

コーン型振動板における高音域の特性改善のために、コーンのネック部の剛性を高め、また、コーンの中心孔の部分のダストキャップ部の剛性を高めることが行われる。この場合、コーンのネック部からの放射音とダストキャップ部からの放射音とが互いに干渉し、高音域の音圧特性や指向特性が劣化することが生じる。

本発明の目的は、高音域における音圧特性や指向特性を改善できるスピーカー振動板及びそのスピーカー振動板を用いる動電型スピーカーを提供することである。

本発明に係るスピーカー振動板は、中心孔を有するコーン形状の振動板部、及び中心孔を覆うように構成されるドーム形状のダストキャップ部を備えるスピーカー振動板であって、振動板部は、その内周側に周方向をＮ（Ｎ：２以上の整数）等分する周期で剛性が所定範囲内で変化する第１剛性変化部を有し、ダストキャップ部は、その外周側に周方向をＮ等分する周期で剛性が所定範囲内で変化する第２剛性変化部を有し、ダストキャップ部の中心点を通過する中心軸を含む第１径方向断面において、第１剛性変化部の最大剛性部分と第２剛性変化部の最小剛性部分とが対向し、かつ、第１径方向断面から周方向に（１８０度／Ｎ）回転した第２径方向断面において、第１剛性変化部の最小剛性部分と第２剛性変化部の最大剛性部分とが対向する。

本発明に係るスピーカー振動板において、厚み寸法の変化に基づいて、振動板部の剛性とダストキャップ部の剛性が変化するとしても好適である。

本発明に係るスピーカー振動板において、リブを所定の周期で設けることで、振動板部の剛性とダストキャップ部の剛性が変化するとしても好適である。

本発明に係るスピーカー振動板において、振動板部とダストキャップ部とが別部品で形成され接着剤で連結されて構成されるとしても好適である。

本発明に係るスピーカー振動板において、振動板部とダストキャップ部とが一体で構成されるとしても好適である。

本発明に係る動電型スピーカーは、上記スピーカー振動板と、スピーカー振動板の中心孔の周縁部に連結するボビンに巻回されるコイルを含むボイスコイルと、ボイスコイルのコイルが配置される磁気空隙を規定する磁気回路と、を備える。

本発明に係るスピーカー振動板は、コーン形状の振動板部と中心孔を覆うダストキャップ部を備え、振動板部もダストキャップ部もそれぞれの周方向をＮ等分する周期で剛性が変化し、それぞれの剛性の最大値の位置は、周方向に沿って（１８０度／Ｎ）だけずれる。つまり、振動板部の最大剛性となる位置は、ダストキャップ部の最小剛性となる位置に対向し、振動板部の最小剛性となる位置は、ダストキャップ部の最大剛性となる位置に対向する。これによって、振動板部からの放射音とダストキャップ部からの放射音が互いに干渉することが抑制され、高音域の音圧特性や指向特性が改善する。

本発明に係るスピーカー振動板において、厚み寸法の変化に基づいて、振動板部の剛性とダストキャップ部の剛性が変化する。また、リブを所定の周期で設けることで、振動板部の剛性とダストキャップ部の剛性が変化するようにしてもよい。このように、簡単な構成で、スピーカー振動板にける高音域の音圧特性や指向特性を改善することができる。

本発明に係るスピーカー振動板において、振動板部とダストキャップ部とが別部品で形成され接着剤で連結されて構成される。または、振動板部とダストキャップ部とを一体で構成してもよい。前者によれば精度よく組立てることができ、後者によれば、簡単な構造とできる。

本発明に係る動電型スピーカーは、上記スピーカー振動板を用いるので、高音域の音圧特性や指向特性を改善することができる。

本発明に係る実施の形態の動電型スピーカーの構成図である。 本発明に係る実施の形態のスピーカー振動板の構成図である。図２（ａ）は振動板部を示す斜視図、（ｂ）はダストキャップ部を示す斜視図である。 本発明に係る実施の形態のスピーカー振動板において、振動板部の剛性の変化とダストキャップ部の剛性の変化の関係を示す図である。図３（ａ）は、振動板部の周方向に沿った剛性の変化を示す図であり、（ｂ）は、ダストキャップ部の周方向に沿った剛性の変化を示す図である。 本発明に係る実施の形態のスピーカー振動板において、周方向に沿った剛性を変化させる例を示す図である。 本発明に係る実施の形態のスピーカー振動板の指向特性を比較例と共に示す図である。 図５に対し、指向特性の基準平面をスピーカー振動板の周方向に沿って１８０度／Ｎずらした場合における指向特性を比較例と共に示す図である。

以下に図面を用いて本発明に係る実施の形態につき、詳細に説明する。以下で述べる寸法、形状、材質等は説明のための例示であって、スピーカー振動板や動電型スピーカーの仕様に応じ適宜変更が可能である。以下では、全ての図面において同様の要素には同一の符号を付し、重複する説明を省略する。

図１は、動電型スピーカー１０を示す斜視図で、図２は、動電型スピーカー１０に用いられるスピーカー振動板１２を構成する振動板部３２とダストキャップ部３４を示す斜視図である。以下では、動電型スピーカー１０を単にスピーカー１０と呼び、スピーカー振動板１２を単に振動板１２と呼ぶ。この振動板１２は、高音域特性を向上させるために、振動板部３２とダストキャップ部３４の剛性を周方向に沿って変化させる構成を有する。図１、図２では、振動板１２の振動方向をＺ軸方向とし、これに垂直な平面をＸＹ平面とし、振動板１２からの音波の指向方向を示す角度はＺ軸方向を基準としてΨとし、振動板１２の周方向に沿った角度はＺ軸周りにθとして示した。なお、指向特性とは、振動板１２の振動方向であるＺ軸方向（Ψ＝０度）を基準とした場合の音圧周波数特性の変化を示すものであり、任意の角度θでの基準平面における指向方向の角度Ψでの音圧周波数特性によって相対的に評価するものである。

スピーカー１０は、コーン型の振動板１２を有する略円盤状の電気音響変換器である。スピーカー１０は、外形を形作るフレーム１４を備える。また、スピーカー１０は、フレーム１４の内部空間において、振動板１２の中心孔４０の内周端４２（図２参照）に連結するボビンに巻回されるコイルを含むボイスコイル１６と、磁気回路１８と、ボイスコイル１６のコイルが配置される磁気空隙２０を含む。また、振動板１２のコーン型の外周端４４（図２参照）に設けられるエッジ２２と、エッジ２２をフレーム１４に取り付けるガスケット２４と、ボイスコイル１６のボビンとフレーム１４との間に設けられるダンパー２６を含んで構成される。振動板１２については図２以下で詳述するので、それ以外の要素について先に説明する。

フレーム１４は、振動板１２の外周端４４についてエッジ２２を介して支持し、振動板１２の内周端４２におけるボビンとの接続箇所についてダンパー２６を介して支持するスピーカー筐体である。かかるフレーム１４としては、適当な強度を有する材料を所定の形状に成形したものを用いることができる。例えば、樹脂成形品を用いることができる。これに代えて金属板を所定の形状に成形したものを用いてもよい。金属板を用いるときは、アルミニウム板等の非磁性板を用いることが好ましいが、ＳＰＣＣ等の鋼板を用いてもよい。フレーム１４の大きさは、スピーカー１０の大きさを規定するが、その寸法の一例を挙げると、平面寸法で約１００ｍｍ角である。これは一例であって、スピーカー１０の仕様によって適宜変更される。

ボイスコイル１６は、円環状形状に形成されるボビンと、ボビンの円環状形状に沿って巻回されるコイル等を含んで構成される。ボビンは、円環状形状に形成される薄い絶縁体の筒部材である。薄板としては、適当な強度と耐熱性を有する金属箔または樹脂フィルムを用いることができる。金属箔としては、アルミニウム箔を用いることができる。樹脂フィルムとしては、ポリイミド（ＰＩ）フィルム、ガラス入りポリエーテルイミド（ＴＩＬ）等を用いることができる。コイルは、絶縁被覆付き導線をボビンの円環状形状の外周面に沿って所定の巻数で巻回して形成される。絶縁被覆付き導線としては、断面が円形の銅線を絶縁ワニスで被覆したものを用いることができる。ボイスコイル１６の円環状の周囲長とコイルの巻き数はスピーカー１０の音圧を規定するが、その寸法の一例を挙げると、円環状の直径が約２０ｍｍ、巻き数が約４０〜１００ターンである。これは一例であって、スピーカー１０の仕様によって適宜変更される。

磁気回路１８は、円盤状のポールと、ポールと共に磁気空隙２０を規定するヨークと、磁石とを含んで構成される内磁型形磁気回路である。ボイスコイル１６のボビンの内周側の筒状空間には、磁気回路１８のポールと、ポールを挟んで取り付けられる磁石が配置され、ボビンの円環状形状の外側には磁気回路１８のヨークが配置される。磁石材料としては、アルミニウムニッケルコバルトの合金であるアルニコ系磁石、ネオジムを含む希土類磁石を用いることができる。

磁気空隙２０は、磁気回路１８における内側のポールおよび磁石と、外側のヨークとの間に形成される円環状の隙間空間である。この隙間空間にボイスコイル１６のボビンが挿入されて配置される。なお、外磁型磁気回路を用いてもよい。

エッジ２２は、振動板１２の外周端４４に沿って配置され、円環コルゲート状形状の可撓性薄板で、ガスケット２４を介して振動板１２をフレーム１４に振動自在に支持する。エッジ２２は、振動板１２の外周端に取り付けられる部分である。かかるエッジ２２としては、熱可塑性エラストマー樹脂を用い、柔軟性を有する所定の形状に成形したものを用いることができる。熱可塑性エラストマー樹脂としては、ポリウレタン系、ポリオレフィン系、ポリアミド系、ポリエチレン系、ポリスチレン系を用いることができる。また、エッジ２２の材料として、ゴムや発泡ゴムやコーティング布等を用いてもよい。

振動板１２とエッジ２２とガスケット２４は、個別に製造されたものを接着剤によって接続して用いることができるが、これに代えて、異なる樹脂を一体化成形する二色成形法によって振動板１２とエッジ２２とガスケット２４を一体化したものを用いてもよい。

ダンパー２６は、円環状の形状を有し、ボイスコイル１６を磁気空隙２０の所定位置に配置するためのもので、円環状の内周端が振動板１２の内周端４２に固定され、外周端がフレーム１４に固定される。かかるダンパー２６としては、柔軟性を有する材料を所定の形状に成形したものを用いることができる。例えば、織布または不織布にフェノール樹脂を含浸させたものを材料として、これを所定の形状に成形して用いることができる。

以上が振動板１２以外の要素の説明である。次に、振動板１２の詳細について図２以下を用いて説明する。

振動板１２は、中心孔４０を有するコーン形状の振動板部３２と、中心孔４０を覆うように構成されるドーム形状のダストキャップ部３４を備える。図２は、振動板１２を分解して、振動板部３２とダストキャップ部３４とを分離して示した。図２（ａ）が振動板部３２の斜視図で、（ｂ）がダストキャップ部３４の斜視図である。ダストキャップ部３４は振動板部３２に対し小型であるので、（ａ）と（ｂ）とでは図示する上での尺度を変えて、ダストキャップ部３４を相対的に大きく図示している。

振動板部３２は、コーン型に成形され、コーン状に拡がる上面側の外周端４４は、エッジ２２とガスケット２４を介してフレーム１４に取り付けられ、コーン状に絞られる底面側の内周端４２は、ボイスコイル１６のボビンのコイルが巻回されていない上端側部と接続される。ボイスコイル１６に音声に応じた電気信号を供給することで、振動板部３２はボイスコイル１６によって移動駆動され、それによって振動し、外部に音波を放射する。

振動板部３２は、コーン状に絞られる底面側の部分であるネック部３６の領域と、コーン状に拡がる上面側の部分であるコーン部３８の領域とに分けることができる。ネック部３６は、コーン部３８に比較して剛性が高く設定されて、高音域の再生に大きく寄与する部分である。

ダストキャップ部３４は、振動板部３２の中心孔４０を覆う部分で、ネック部３６と同様に高音域の再生に大きく寄与する部分であり、剛性が高く設定される。ダストキャップ部３４は、適当な接着剤で振動板部３２と連結される。また、ダストキャップ部３４は、ボイスコイル１６のボビンの上端部分に連結されてもよい。また、これに代えて、振動板部３２とダストキャップ部３４とを一体成形してもよい。振動板部３２とダストキャップ部３４とを別体とするときは、振動板部３２の底面側の内周端４２とボイスコイル１６との間を精度よく組立てる治具を用いることができる。振動板部３２とダストキャップ部３４とを一体成形するときは、振動板１２を簡単な構造とできる。

かかる振動板部３２とダストキャップ部３４は、パルプ材からの抄紙をコーン状に成形したものの他、熱可塑性樹脂を所定の形状に成形したものを用いることで得ることができる。熱可塑性樹脂としては、ポリオレフィン系樹脂を用いることができ、例えば、ガラス繊維入りポリプロピレン、炭素繊維入りポリプロピレン、マイカ入りポリプロピレン、発泡ポリプロピレンを用いることができる。抄紙についての成形法としては、型成形を用いることができる。熱可塑性樹脂についての成形法としては、シート状形状からの真空成型、プレス成形を用いることができる。また、所定の金型を用いた射出成形を用いることができる。

振動板１２は、小型化に伴う高音域における音圧特性や指向特性を改善するために、振動板部３２のネック部３６の剛性を高め、またダストキャップ部３４の剛性を高めるために、Ｚ軸周りのθ方向に沿って周期的な剛性の強弱をつけた。剛性を周期的なものとするのは、一様に剛性を上げると、振動板１２の質量が大きくなり軽量化が図れないためである。θ方向の一周あたりの剛性の強弱の周期数Ｎは、２以上の整数とすることができる。図１、図２では、放射状の線で剛性の最も高い箇所を示してある。この例では、Ｚ軸周りのθ方向の一周の角度＝３６０度を、剛性の周期数Ｎ＝８で除して、（３６０度／８）＝４５度ごとに剛性の強弱がつけられている。

振動板１２は、振動板部３２とダストキャップ部３４で構成されるので、お互いの振動領域が重複することがあると、同じ周波数帯においてお互いに強め合いまたは弱め合う干渉が生じ、全体としての音圧特性が平坦とならない。この干渉を抑制するために、振動板部３２におけるθ方向に沿った剛性の周期的変化と、ダストキャップ部３４におけるθ方向に沿った剛性の周期的変化をお互いに重複しないようにずらした。

図３は、振動板部３２のネック部３６におけるθ方向の一周線４６に沿った剛性の変化と、ダストキャップ部３４におけるθ方向の一周線４６に沿った剛性の変化を示す図である。ネック部３６における一周線４６とダストキャップ部３４における一周線４８は、Ｚ軸の原点から所定の距離離れたＸＹ平面がネック部３６に交わる断面線とダストキャップ部３８に交わる断面線とに相当する。

図３（ａ）は、一周線４６に沿ったθ方向の角度θを横軸に取り、振動板部３２の剛性を縦軸に取った図である。（ｂ）は、一周線４８に沿ったθ方向の角度θを横軸に取り、ダストキャップ部３４の剛性を縦軸に取った図である。図３（ａ）、（ｂ）における横軸θの原点は、ＸＹ平面において任意にとったＸ軸の方向と一周線４６、４８との交点である。また、符号＋は時計回り方向、符号−は反時計回り方向を示す。図１、図２の例では、周期数Ｎ＝８であるので、４５度が剛性の強弱の一周期で、半周期の２２．５度が剛性の山と谷の間の角度間隔となる。剛性は、例えば、同じ音圧に対する振動の振幅の大きさで相対的に表すことができる。

図３（ａ）に示すように、振動板部３２は、θ＝０度を基準としてここから４５度ごとに剛性が最大（ＭＡＸ）となり、θ＝２２．５度を基準としてここから４５度ごとに剛性が最小（ＭＩＮ）となる。これに対し、ダストキャップ部３４は、図３（ｂ）に示すように、θ＝０度を基準としてここから４５度ごとに剛性が最小（ＭＩＮ）となり、θ＝２２．５度を基準としてここから４５度ごとに剛性が最大（ＭＡＸ）となる。このように、振動板部３２の剛性の変化とダストキャップ部３４の剛性の変化は、剛性の変化の半周期分互いにずれていて、振動板部３２の剛性の最大値とダストキャップ部３４の剛性の最小値が対向し、振動板部３２の剛性の最大値とダストキャップ部３４の剛性の最小値が対向する。

すなわち、振動板部３２の剛性が周期的に変化する部分を第１剛性変化部とし、ダストキャップ部３４の剛性が周期的に変化する部分を第２剛性変化部とすると、ダストキャップ部３４の中心点を通過する中心軸であるＺ軸を含む第１径方向断面（θ＝０度）において、第１剛性変化部の最大剛性部分と第２剛性変化部の最小剛性部分とが対向し、かつ、第１径方向断面から周方向に（１８０度／Ｎ）＝２２．５度回転した第２径方向断面（θ＝２２．５度）において、第１剛性変化部の最小剛性部分と第２剛性変化部の最大剛性部分とが対向する。

図４は、剛性の周期的変化を形成する方法の例を示す図である。剛性の周期的変化を形成する方法の１つは、板厚を周期的に変化させることである。もう１つの方法は、板厚を一定として、板に周期的な凹凸をつけて周期的なリブとすることである。図４（ａ）は、横軸にＺ軸周りの角度θを取り、縦軸に剛性を取った図で、ここでは剛性の最大値が（３６０度／Ｎ）の周期で繰り返されることが示される。

図４（ｂ）は、横軸を（ａ）と同じに取り、縦軸に振動板部３２またはダストキャップ部３４を構成する板材の厚み寸法ｔを取ったものである。ここでは、厚み寸法ｔの最大値ｔ_MAXが（３６０度／Ｎ）の周期で繰り返されることが示される。厚み寸法ｔの最小値ｔ_MINは、厚み寸法ｔが最大値となる角度位置から（１８０度／Ｎ）だけずれて、（３６０度／Ｎ）の周期で繰り返される。このように、板材の厚み寸法ｔを周期的に変化させることで、剛性を周期的に変化させることができる。厚み寸法ｔの変化の一例を挙げると、ｔ_MINが約０．２ｍｍ程度、ｔ_MAXが約０．５〜０．８ｍｍ程度である。これは一例であって、スピーカー１０の仕様によって適宜変更される。

図４（ｃ）は、横軸を（ａ）と同じに取り、縦軸に振動板部３２またはダストキャップ部３４を構成する板材の凹凸を取ったものである。厚み寸法ｔが一定値ｔ₀を有する板材に凹凸をつけると、凹凸のある部分が凹凸のない部分に比べ剛性が高くなる凹凸リブとして働く。ここでは、凹凸がある部分の角度位置が（３６０度／Ｎ）の周期で繰り返されることが示される。凹凸がなく平坦な部分の角度位置は、凹凸が設けられる角度位置から（１８０度／Ｎ）だけずれて、（３６０度／Ｎ）の周期で繰り返される。このように、板材の厚み寸法ｔ₀を一定として、凹凸をつける位置、すなわち凹凸リブを設ける位置を周期的に変化させることで、剛性を周期的に変化させることができる。凹凸の寸法の一例を挙げると、ｔ₀を約０．２ｍｍとして、凹凸の上の頂点から下の頂点の間の距離が約０．５〜０．８ｍｍ程度である。これは一例であって、スピーカー１０の仕様によって適宜変更される。

剛性を周期的に変化させる方法として、厚み寸法を周期的に変化させる方法と凹凸リブを周期的に設ける方法のいずれを用いてもよく、板材の厚み寸法を周期的に変化させながらその周期に合わせて凹凸リブを周期的に設けるものとしてもよい。振動板部３２とダストキャップ部３４の双方について同じ方法を用いてもよく、振動板部３２とダストキャップ部３４とで異なる方法を用いてもよい。例えば、振動板部３２について板材の厚み寸法を変化させ、ダストキャップ部３４について凹凸リブを周期的に設けるものとしてもよく、逆に、振動板部３２について凹凸リブを周期的に設け、ダストキャップ部３４について板材の厚み寸法を変化させるものとしてもよい。

ネック部３６の厚み寸法を周期的に変化させた振動板部３２について説明する。振動板部３２のコーン部３８は、裏面側が滑らかな平面で、裏面側に対する表面側の高さ寸法である厚み寸法が、コーン部３８の外周端４４から内周端４２に向かって次第に厚くなるように設定される。すなわち、コーンが絞られるにつれて剛性が高くなるように設定される。ネック部３６においては、このコーン部３８における厚み寸法の変化がそのまま延長されたとしたときの厚み寸法をｔ_MINとして、図４（ｂ）で説明したように、（３６０度／Ｎ）の周期で厚み寸法がｔ_MINよりも厚いｔ_MAXの部分が設けられる。このように、振動板部３２における厚み寸法は、径方向、周方向について、連続的になめらかに変化する。

上記構成の作用効果について、図５、図６を用いて説明する。図５、図６は、シミュレーションによって周波数−音圧特性について指向方向の角度Ψを変えて調べた結果を示すものである。シミュレーションの条件は、振動板１２の外径を１００ｍｍ、中心孔径を２０ｍｍ、剛性の変化は厚み寸法の変化で行い、ｔ_MIN＝０．２２ｍｍ、ｔ_MAX＝０．７ｍｍ、剛性変化の周期数をＮ＝８とし、スピーカー１０のＺ軸方向に沿って離間距離１ｍを音圧評価の基準位置とした。

図５は、θ＝０度、図６は、θ＝（１８０度／Ｎ）＝２２．５度における特性である。つまり、図５は、指向特性の基準平面を、Ｚ軸を含むθ＝０度に設定する場合であり、一方、図６は、指向特性の基準平面を、Ｚ軸を含むθ＝（１８０度／Ｎ）＝２２．５度に設定する場合である。図５、図６のそれぞれにおいて、（ａ）はΨ＝０度、（ｂ）はΨ＝３０度、（ｃ）はΨ＝６０度の場合である。各図の横軸は周波数で、１ｋＨｚから１０ｋＨｚの範囲を示した。縦軸は規格化した音圧（ｄＢ）である。

図５、図６において、太い実線で示す特性は、図１から図３で説明した構造で、振動板部３２の厚み寸法最大の位置がダストキャップ部３４の厚み寸法最小の位置となるように設定したときの特性である。細い実線で示す特性は、従来技術の構造で、振動板部３２の厚み寸法がθ方向に沿って一様で、ダストキャップ部３４の厚み寸法もθ方向に沿って一様なものである。一様な厚み寸法は、ｔ_MINに合わせ０．２２ｍｍとした。図５における一点鎖線で示す特性は、比較例として、厚み寸法の変化はθ方向に沿って（３６０度／Ｎ）の周期で変化するが、振動板部３２の厚み寸法最大の位置がダストキャップ部３４の厚み寸法最大の位置となるように設定したときの特性である。

図５に示されるように、従来技術の振動板においては、高音域特性での音圧低下が大きい。図５、図６に示されるように、一点鎖線で示される比較例は、Ｘ＝Ｘ₀方向とＸ＝（Ｘ₀＋２２．５度）の方向における特性に差がみられ、前者の方向では高音域でも音圧低下が抑制されているが、後者の方向では高音域で音圧低下がみられる。これに対し、図１から図３の構造によるものは、指向方向のいずれの角度においても、Ｘ＝Ｘ₀方向とＸ＝Ｘ₀＋２２．５度の方向の間の特性差が少なく、音圧の低下が抑制され、高音域特性が伸びている。

このように、振動板１２において、振動板部３２のθ方向における剛性の周期的変化と、ダストキャップ部３４のθ方向における剛性の周期的変化について、一方側の剛性最大の位置と他方側の剛性最小の位置を対向させることで、音圧特性、指向特性を改善することができる。

１０ （動電型）スピーカー、１２ （スピーカー）振動板、１４ フレーム、１６ ボイスコイル、１８ 磁気回路、２０ 磁気空隙、２２ エッジ、２４ ガスケット、
２６ ダンパー、３２ 振動板部、３４ ダストキャップ部、３６ ネック部、３８ コーン部、４０ 中心孔、４２ 内周端、４４ 外周端、４６、４８ 一周線。

Claims (6)

1. 中心孔を有するコーン形状の振動板部、及び該中心孔を覆うように構成されるドーム形状のダストキャップ部を備えるスピーカー振動板であって、
   該振動板部は、その内周側に周方向をＮ（Ｎ：２以上の整数）等分する周期で剛性が所定範囲内で変化する第１剛性変化部を有し、
   該ダストキャップ部は、その外周側に周方向を該Ｎ等分する周期で剛性が所定範囲内で変化する第２剛性変化部を有し、
   該ダストキャップ部の中心点を通過する中心軸を含む第１径方向断面において、該第１剛性変化部の最大剛性部分と該第２剛性変化部の最小剛性部分とが対向し、かつ、該第１径方向断面から周方向に（１８０度／Ｎ）回転した第２径方向断面において、該第１剛性変化部の最小剛性部分と該第２剛性変化部の最大剛性部分とが対向する、スピーカー振動板。
2. 厚み寸法の変化に基づいて、前記振動板部の剛性と前記ダストキャップ部の剛性が変化する、請求項１に記載のスピーカー振動板。
3. リブを所定の周期で設けることで、前記振動板部の剛性と前記ダストキャップ部の剛性が変化する、請求項１に記載のスピーカー振動板。
4. 前記振動板部と前記ダストキャップ部とが別部品で形成され接着剤で連結されて構成される、請求項１から３のいずれか１に記載のスピーカー振動板。
5. 前記振動板部と前記ダストキャップ部とが一体で構成される、請求項１から３のいずれか１に記載のスピーカー振動板。
6. 請求項１から５のいずれか１に記載のスピーカー振動板と、
   該スピーカー振動板の前記中心孔の周縁部に連結するボビンに巻回されるコイルを含むボイスコイルと、
   該ボイスコイルの該コイルが配置される磁気空隙を規定する磁気回路と、
   を備える、動電型スピーカー。