JP2015159014A - Electrical wire with terminal - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an electrical wire with a terminal which can enhance the adhesion force between the electrical wire and the terminal or enhance tensile elongation of a core wire.SOLUTION: In an electrical wire 10 with a terminal which has an electrical wire 11 and a female terminal 13, the female terminal 13 has a bottom wall 17 having a core wire mounted thereon, and a wire barrel 18 which projects sideward from the bottom wall 17 and is crimped to wind the outer periphery of the core wire 12. The wire barrel 18 has a rear slant portion 20 which is formed to be near to the rear end portion in the extending direction E of the electrical wire 11 and farther away from the bottom portion 17 as shifting rearwards in the extending direction E, and a compression portion 21 which is formed in front of the rear slant portion 20 in the extending direction E. With respect to the rear slant portion 20, the ratio value BH/BL of the dimension BH of the projecting length from the compression portion 21 in the separation direction from the bottom wall 17 to the dimension BL of the projection length from the compression portion 21 to the rear side in the extending direction E is set to 0.20 to 0.70.

Description

本発明は、端子付き電線に関する。   The present invention relates to an electric wire with a terminal.

従来、端子付き電線として特許文献１に記載のものが知られている。この端子付き電線は、電線と、電線から露出された芯線に接続された端子と、を備える。端子は、芯線の外周に巻き付くように圧着される圧着部を有する。この圧着部が芯線の外周に巻き付くように圧着されることにより、電線と端子とが電気的に接続されている。   Conventionally, the thing of patent document 1 is known as an electric wire with a terminal. This electric wire with a terminal includes an electric wire and a terminal connected to a core wire exposed from the electric wire. A terminal has a crimping | compression-bonding part crimped | bonded so that it might wind around the outer periphery of a core wire. The wire and the terminal are electrically connected by being crimped so that the crimped portion is wound around the outer periphery of the core wire.

特開２００９−２７２１４１号公報JP 2009-272141 A

電線と端子との電気的な接続信頼性を向上させようとすると、圧着部を芯線に対して高圧縮状態で圧着することが考えられる。これにより、芯線の外周面に形成された酸化膜を剥がして芯線の金属表面を露出させることができる。この金属表面と圧着部とが接触することにより、電線と端子との間の電気抵抗を低減させることが期待された。   In order to improve the electrical connection reliability between the electric wire and the terminal, it can be considered that the crimping portion is crimped to the core wire in a highly compressed state. Thereby, the oxide film formed on the outer peripheral surface of the core wire can be peeled to expose the metal surface of the core wire. It was expected that the electrical resistance between the electric wire and the terminal was reduced by the contact between the metal surface and the crimping portion.

しかし、上記のように圧着部を芯線に対して高圧縮状態で圧着すると、高圧縮された圧着部の端部と、芯線との境界部分において応力が集中し、芯線を構成する複数の素線の一部が断線しやすくなることが懸念された。すると、電線に引張力が加えられた場合において端子と電線との間の固着力が低下する虞がある。   However, when the crimping portion is crimped to the core wire in a highly compressed state as described above, stress concentrates at the boundary between the end portion of the highly compressed crimping portion and the core wire, and a plurality of strands constituting the core wire It was feared that some of them would break easily. Then, when a tensile force is applied to the electric wire, there is a possibility that the fixing force between the terminal and the electric wire is reduced.

また、高圧縮された圧着部の端部と、芯線との境界部分に応力が集中することにより、電線に引張力が加えられた場合において、芯線の引張伸びが低下することが懸念された。芯線の引張伸びが低下すると、ワイヤーハーネスを配索する際の作業性が低下する虞があった。   In addition, there is a concern that the tensile elongation of the core wire is reduced when a tensile force is applied to the electric wire due to stress concentration at the boundary between the end portion of the highly compressed crimping portion and the core wire. When the tensile elongation of the core wire is reduced, the workability when routing the wire harness may be reduced.

本発明は上記のような事情に基づいて完成されたものであって、電線と端子との間の固着力が向上され、又は、芯線の引張伸びが向上された端子付き電線を提供することを目的とする。   This invention was completed based on the above situations, Comprising: The adhesive force between an electric wire and a terminal is improved, or providing the electric wire with a terminal by which the tensile elongation of the core wire was improved. Objective.

本発明は、複数の素線からなる芯線を有する電線と、前記芯線に接続された端子と、を備えた端子付き電線であって、前記端子は、前記芯線が載置される底壁と、前記底壁から側方に突出すると共に前記芯線の外周に巻き付くように圧着される圧着部と、を備え、前記圧着部は、前記電線の延びる延び方向の後端部寄りの位置に形成されると共に前記延び方向について後方に向かうに従って前記底壁から離間する後側傾斜部と、前記後側傾斜部よりも前記延び方向の前方に形成された圧縮部と、を備え、前記後側傾斜部について、前記底壁から離間する方向への前記圧縮部からの突出長さ寸法ＢＨの、前記延び方向の後方への圧縮部からの突出長さ寸法ＢＬに対する比の値ＢＨ／ＢＬは、０．２０〜０．７０である。   The present invention is an electric wire with a terminal comprising an electric wire having a core wire composed of a plurality of strands and a terminal connected to the core wire, the terminal being a bottom wall on which the core wire is placed; A crimping portion that protrudes laterally from the bottom wall and is crimped so as to be wound around the outer periphery of the core wire, and the crimping portion is formed at a position near the rear end portion in the extending direction of the electric wire. And a rear inclined portion that is separated from the bottom wall as it extends rearward in the extending direction, and a compression portion that is formed in front of the extending direction with respect to the rear inclined portion, and the rear inclined portion The ratio value BH / BL of the projection length dimension BH from the compression section in the direction away from the bottom wall to the projection length dimension BL from the compression section rearward in the extending direction is 0. 20 to 0.70.

本発明によれば、圧着部の後側傾斜部において、後側傾斜部の前端部から後端部に向かって、芯線の圧縮状態は高圧縮状態から低圧縮状態へと緩やかに変化する。これにより、圧着部の後端部と芯線との境界部分において応力が集中することが抑制されるので、素線が断線することを抑制することができる。この結果、電線に引張力が加えられた場合に、電線と端子との間の固着力を向上させることができる。   According to the present invention, in the rear inclined portion of the crimping portion, the compression state of the core wire gradually changes from the high compression state to the low compression state from the front end portion to the rear end portion of the rear inclination portion. Thereby, since it is suppressed that stress concentrates in the boundary part of the rear-end part of a crimping | compression-bonding part, and a core wire, it can suppress that a strand breaks. As a result, when a tensile force is applied to the electric wire, the fixing force between the electric wire and the terminal can be improved.

また、圧着部の後端部と芯線との境界部分において応力が集中することが抑制されることにより、芯線の引張伸びを向上させることができる。すると、端子付き電線の靱性が向上するので、電線に対して急激に引張力が加えられた場合でも、芯線が破断することが抑制される。この結果、複数の端子付き電線が束ねられたワイヤーハーネスを配索する際に、電線に引張力が作用しないように過度に気を付けて作業をしなくてもよいので、配索作業の効率を向上させることができる。   Moreover, the tensile elongation of a core wire can be improved by suppressing that stress concentrates in the boundary part of the rear-end part and core wire of a crimping | compression-bonding part. Then, since the toughness of the electric wire with a terminal is improved, even when a tensile force is suddenly applied to the electric wire, the core wire is suppressed from breaking. As a result, when wiring a wire harness in which a plurality of electric wires with terminals are bundled, it is not necessary to work excessively so that a tensile force does not act on the wires. Can be improved.

本発明の実施態様としては以下の態様が好ましい。   As embodiments of the present invention, the following embodiments are preferable.

前記後側傾斜部の傾斜角度θは、１０°〜３０°であることが好ましい。   The inclination angle θ of the rear inclined part is preferably 10 ° to 30 °.

上記の態様によれば、芯線の引張伸びを向上させることができる。   According to said aspect, the tensile elongation of a core wire can be improved.

前記圧着部は上側金型と下側金型との間に挟まれることにより形成されるものであって、前記後側傾斜部は、前記圧着部が前記芯線に圧着される際に、前記上側金型の下面に形成された後側傾斜面に当接した領域に形成されたものであることが好ましい。   The crimping part is formed by being sandwiched between an upper mold and a lower mold, and the rear inclined part is formed when the crimping part is crimped to the core wire. It is preferably formed in a region in contact with the rear inclined surface formed on the lower surface of the mold.

上記の態様によれば、後側傾斜部を、所定の形状に確実に形成することができる。   According to said aspect, a rear side inclination part can be reliably formed in a defined shape.

前記圧着部には、更に、前記延び方向について前記圧縮部の前方に形成されると共に前記延び方向について前方に向かうに従って前記底壁から離間する前側傾斜部が形成されており、前記前側傾斜部について、前記底壁から離間する方向への前記圧縮部からの突出長さ寸法ＦＨの、前記延び方向の前方への圧縮部からの突出長さ寸法ＦＬに対する比の値ＦＨ／ＦＬは、０．２０〜０．７０であることが好ましい。   The crimp portion is further formed with a front inclined portion that is formed in front of the compression portion in the extending direction and that is separated from the bottom wall toward the front in the extending direction. The ratio value FH / FL of the projection length dimension FH from the compression section in the direction away from the bottom wall to the projection length dimension FL from the compression section forward in the extending direction is 0.20. It is preferable that it is -0.70.

上記の態様によれば、電線と端子との間の固着力を向上させることができる。また、芯線の引張伸びを向上させることができる。   According to said aspect, the adhering force between an electric wire and a terminal can be improved. Moreover, the tensile elongation of the core wire can be improved.

前記圧着部は上側金型と下側金型との間に挟まれることにより形成されるものであって、前記前側傾斜部は、前記圧着部が前記芯線に圧着される際に、前記上側金型の下面に形成された前側傾斜面に当接した領域に形成されたものであることが好ましい。   The crimp portion is formed by being sandwiched between an upper die and a lower die, and the front inclined portion is formed when the crimp portion is crimped to the core wire. It is preferably formed in a region in contact with the front inclined surface formed on the lower surface of the mold.

上記の態様によれば、前側傾斜面を所定の形状に確実に形成することができる。   According to said aspect, a front side inclined surface can be reliably formed in a predetermined shape.

前記素線はアルミニウム又はアルミニウム合金からなる。   The strand is made of aluminum or an aluminum alloy.

素線がアルミニウム又はアルミニウム合金からなる場合、素線の表面には強固な酸化膜が形成される。このため、芯線と圧着部とを確実に電気的に接続するためには、圧着部を芯線に高圧縮状態で圧着することが求められる。すると、素線が断線しやすくなってしまう。本明細書に開示された技術は、上記のような構成の端子付き電線において特に有効である。   When the strand is made of aluminum or an aluminum alloy, a strong oxide film is formed on the surface of the strand. For this reason, in order to securely connect the core wire and the crimping portion, it is required to crimp the crimping portion to the core wire in a highly compressed state. Then, it becomes easy to break the strand. The technique disclosed in the present specification is particularly effective in the electric wire with terminal configured as described above.

前記延び方向についての前記圧縮部の長さ寸法Ｗは、０．５０ｍｍ〜１．５０ｍｍであることが好ましい。   It is preferable that the length dimension W of the said compression part about the said extension direction is 0.50 mm-1.50 mm.

上記の態様によれば、電線と端子との間の固着力を向上させることができる。   According to said aspect, the adhering force between an electric wire and a terminal can be improved.

前記芯線の断面積は０．０５ｍｍ^２〜１．００ｍｍ^２である。 Sectional area of the core wire is 0.05mm ² ~1.00mm ^2.

上記の態様に係る芯線は比較的に細いので、圧着部を高圧縮状態で芯線に圧着した場合に素線が断線しやすい。本明細書に開示された技術は、上記のような構成の端子付き電線において特に有効である。   Since the core wire which concerns on said aspect is comparatively thin, when a crimping | compression-bonding part is crimped | bonded to a core wire in a highly compressed state, a strand is easy to break. The technique disclosed in the present specification is particularly effective in the electric wire with terminal configured as described above.

本発明によれば、電線と端子との間の固着力が向上し、又は、芯線の引張伸びが向上する。   According to the present invention, the fixing force between the electric wire and the terminal is improved, or the tensile elongation of the core wire is improved.

本発明の実施形態１に係る端子付き電線を示す側面図The side view which shows the electric wire with a terminal concerning Embodiment 1 of the present invention. 上側金型と下側金型によってワイヤーバレルが形成される工程を示す側面図Side view showing a process in which a wire barrel is formed by an upper mold and a lower mold 上側金型を示す模式図Schematic diagram showing the upper mold ワイヤーバレルの拡大側面図Expanded side view of wire barrel 実施例５に係るＳ−Ｓ曲線SS curve according to Example 5 比較例１に係るＳ−Ｓ曲線SS curve according to comparative example 1 傾斜角度θに対する伸び量の変化を示すグラフGraph showing change in elongation with inclination angle θ 本発明の実施形態２に係る端子付き電線を示す側面図The side view which shows the electric wire with a terminal concerning Embodiment 2 of the present invention. 上側金型と下側金型によってワイヤーバレルが形成される工程を示す側面図Side view showing a process in which a wire barrel is formed by an upper mold and a lower mold

＜実施形態１＞
本発明の実施形態１を図１ないし図５を参照しつつ説明する。図１に示すように、本実施形態に係る端子付き電線１０は、電線１１の端末から露出する芯線１２に雌端子１３（端子に相当）が圧着されてなる。 <Embodiment 1>
Embodiment 1 of the present invention will be described with reference to FIGS. As shown in FIG. 1, the terminal-attached electric wire 10 according to the present embodiment is formed by crimping a female terminal 13 (corresponding to a terminal) to a core wire 12 exposed from the end of the electric wire 11.

（電線１１）
図１に示すように、電線１１は、複数の素線１４を撚り合せてなる芯線１２と、この芯線１２の外周を包囲する絶縁性の合成樹脂からなる絶縁被覆１５と、を備える。電線１１の端末においては、絶縁被覆１５が剥がされて、芯線１２が露出している。芯線１２は、必要に応じて任意の断面積のものを使用することができる。本実施形態に係る芯線１２の断面積は、０．０５ｍｍ^２以上１．００ｍｍ^２以下とされる。 (Wire 11)
As shown in FIG. 1, the electric wire 11 includes a core wire 12 formed by twisting a plurality of strands 14 and an insulating coating 15 made of an insulating synthetic resin that surrounds the outer periphery of the core wire 12. At the end of the electric wire 11, the insulation coating 15 is peeled off and the core wire 12 is exposed. The core wire 12 can have an arbitrary cross-sectional area as required. Sectional area of the core wire 12 according to this embodiment is a 0.05 mm ² or more 1.00 mm ² or less.

素線１４は金属製であって、銅、銅合金、アルミニウム、又はアルミニウム合金等、必要に応じて任意の金属を用いることができる。上記の銅合金には、ＣｕＭｇ合金が含まれる。本実施形態に係る素線１４には、アルミニウム又はアルミニウム合金が用いられている。   The strand 14 is made of metal, and any metal such as copper, copper alloy, aluminum, or aluminum alloy can be used as necessary. The copper alloy includes a CuMg alloy. Aluminum or an aluminum alloy is used for the wire 14 according to the present embodiment.

（雌端子１３）
雌端子１３は、金属板材を図示しない金型により所定の形状にプレス加工してなる。雌端子１３を構成する金属としては、銅、銅合金、アルミニウム、又はアルミニウム合金等、必要に応じて任意の金属を用いることができる。雌端子１３の表面には図示しないメッキ層が形成されていてもよい。メッキ層を構成する金属としては、スズ、ニッケル、亜鉛等、必要に応じて任意の金属を用いることができる。本実施形態ではスズが用いられている。 (Female terminal 13)
The female terminal 13 is formed by pressing a metal plate material into a predetermined shape using a mold (not shown). As a metal which comprises the female terminal 13, arbitrary metals, such as copper, a copper alloy, aluminum, or an aluminum alloy, can be used as needed. A plating layer (not shown) may be formed on the surface of the female terminal 13. As a metal which comprises a plating layer, arbitrary metals, such as tin, nickel, zinc, can be used as needed. In this embodiment, tin is used.

雌端子１３は、電線１１の延びる延び方向Ｅ（図１における左右方向）に細長く延びた形状をしている。雌端子１３は、電線１１の絶縁被覆１５の外周を抱き込むようにかしめられるインシュレーションバレル１６と、このインシュレーションバレル１６に連なって芯線１２が載置される底壁１７と、この底壁１７の両側部から突出すると共に芯線１２の外周に巻き付くようにして芯線１２を圧縮して芯線１２に圧着されるワイヤーバレル１８（圧着部に相当）と、を備える。   The female terminal 13 has an elongated shape in the extending direction E (left and right direction in FIG. 1) in which the electric wire 11 extends. The female terminal 13 includes an insulation barrel 16 that is caulked so as to embrace the outer periphery of the insulation coating 15 of the electric wire 11, a bottom wall 17 on which the core wire 12 is placed, and the bottom wall 17. And a wire barrel 18 (corresponding to a crimping portion) that is compressed onto the core wire 12 by compressing the core wire 12 so as to be wound around the outer periphery of the core wire 12.

延び方向Ｅについて底壁１７の前方には、底壁１７に連なって、図示しない雄端子に接続する接続部１９が設けられている。   A connecting portion 19 connected to a male terminal (not shown) is provided in front of the bottom wall 17 in the extending direction E and is connected to the male wall (not shown).

詳細には図示しないが、接続部１９は、雄端子の雄タブ（図示せず）が挿入される筒状をなしている。接続部１９の内部には、弾性接触片（図示せず）が形成されており、この弾性接触片と、雄端子の雄タブとが弾性的に接触することにより、雄端子と雌端子１３とが電気的に接続されるようになっている。   Although not shown in detail, the connecting portion 19 has a cylindrical shape into which a male tab (not shown) of a male terminal is inserted. An elastic contact piece (not shown) is formed inside the connecting portion 19. The elastic contact piece and the male tab of the male terminal are in elastic contact with each other, so that the male terminal and the female terminal 13 are connected. Are electrically connected.

本実施形態においては、雌端子１３は筒状の接続部１９を有する雌端子１３としたが、これに限られず、雄タブを有する雄端子としてもよいし、また金属板材に貫通孔が形成されたいわゆるＬＡ端子としてもよく、必要に応じて任意の形状の端子とすることができる。   In the present embodiment, the female terminal 13 is the female terminal 13 having the cylindrical connection portion 19, but is not limited thereto, and may be a male terminal having a male tab, and a through hole is formed in the metal plate material. A so-called LA terminal may be used, and a terminal having an arbitrary shape may be used as necessary.

（ワイヤーバレル１８）
ワイヤーバレル１８は一対の板状をなしており、底壁１７の側縁から、延び方向Ｅと交差する方向について両側に突出して形成されている。ワイヤーバレル１８は、芯線１２の外周に巻き付くようにかしめつけられている。ワイヤーバレル１８には、芯線１２と接触する面に、図示しないセレーションが形成されている。このセレーションが芯線１２の外周と摺接することにより、芯線１２とワイヤーバレル１８とが電気的に接続されるようになっている。 (Wire barrel 18)
The wire barrel 18 has a pair of plate shapes, and is formed to protrude from the side edge of the bottom wall 17 to both sides in the direction intersecting with the extending direction E. The wire barrel 18 is caulked so as to be wound around the outer periphery of the core wire 12. In the wire barrel 18, serrations (not shown) are formed on the surface in contact with the core wire 12. The serration is in sliding contact with the outer periphery of the core wire 12 so that the core wire 12 and the wire barrel 18 are electrically connected.

ワイヤーバレル１８には、延び方向Ｅの後端部寄りの位置に、延び方向Ｅについて後方（図１における右方）に向かうに従って底壁１７から離間する後側傾斜部２０を備える。後側傾斜部２０よりも延び方向Ｅの前方の位置には、圧縮部２１が形成されている。圧縮部２１の上縁は、側方から見て、底壁１７と実質的に平行に延びて形成されている。圧縮部２１よりも延び方向Ｅの前方の位置には、延び方向Ｅについて前方（図１における左方）に向かうに従って底壁１７から離間する前側傾斜部２２が形成されている。   The wire barrel 18 is provided with a rear inclined portion 20 at a position near the rear end of the extending direction E, which is separated from the bottom wall 17 toward the rear (rightward in FIG. 1) in the extending direction E. A compression portion 21 is formed at a position in front of the rear inclined portion 20 in the extending direction E. The upper edge of the compression portion 21 is formed to extend substantially parallel to the bottom wall 17 when viewed from the side. A front inclined portion 22 that is separated from the bottom wall 17 toward the front (left side in FIG. 1) in the extending direction E is formed at a position in front of the compressing portion 21 in the extending direction E.

図２に示すように、ワイヤーバレル１８は、上下一対に形成された上側金型２３及び下側金型２４に挟まれることにより、芯線１２の外周に圧着されるようになっている。ワイヤーバレル１８が芯線１２に圧着される際には、下側に位置する下側金型２４の上面には雌端子１３の底壁１７が載置されるようになっており、また、上側に位置する上側金型２３の下面には、ワイヤーバレル１８が当接するようになっている。   As shown in FIG. 2, the wire barrel 18 is crimped to the outer periphery of the core wire 12 by being sandwiched between an upper mold 23 and a lower mold 24 formed in a pair of upper and lower sides. When the wire barrel 18 is crimped to the core wire 12, the bottom wall 17 of the female terminal 13 is placed on the upper surface of the lower mold 24 positioned on the lower side, The wire barrel 18 comes into contact with the lower surface of the upper mold 23 located.

図３に示すように、上側金型２３の下面には、延び方向Ｅについて後端部寄りの位置に、電線１１の延び方向Ｅについて後方に向かうに従って上方に傾斜する後側傾斜面２５が形成されている。この後側傾斜面２５がワイヤーバレル１８と当接することにより、後側傾斜部２０が形成されるようになっている。   As shown in FIG. 3, a rear inclined surface 25 is formed on the lower surface of the upper mold 23 at a position closer to the rear end in the extending direction E, and is inclined upward toward the rear in the extending direction E of the electric wire 11. Has been. When the rear inclined surface 25 comes into contact with the wire barrel 18, the rear inclined portion 20 is formed.

また、上側金型２３の下面であって、後側傾斜面２５よりも延び方向Ｅについて前方の位置には、延び方向Ｅに対して平行に延びる平坦部２６が形成されている。この平坦部２６がワイヤーバレル１８と当接することにより、圧縮部２１が形成されるようになっている。   Further, a flat portion 26 extending in parallel to the extending direction E is formed at a position on the lower surface of the upper mold 23 and in front of the rear inclined surface 25 in the extending direction E. The flat portion 26 comes into contact with the wire barrel 18 so that the compression portion 21 is formed.

また、上側金型２３の下面であって、平坦部２６よりも延び方向Ｅについて前方の位置には、延び方向Ｅについて前方に向かうに従って上方に傾斜する前側傾斜面２７が形成されている。この前側傾斜面２７がワイヤーバレル１８と当接することにより、前側傾斜部２２が形成されるようになっている。   A front inclined surface 27 that is inclined downward in the extending direction E toward the front in the extending direction E is formed at the lower surface of the upper mold 23 and ahead of the flat portion 26 in the extending direction E. When the front inclined surface 27 abuts on the wire barrel 18, the front inclined portion 22 is formed.

図１及び図２に示すように、ワイヤーバレル１８には、延び方向Ｅについて後側傾斜部２０の後方の位置に、後側展延部２８と、この後側展延部２８よりも更に後方の位置に、後側残部２９と、が形成されている。   As shown in FIGS. 1 and 2, the wire barrel 18 has a rear extended portion 28 at a position behind the rear inclined portion 20 in the extending direction E, and further rearward of the rear extended portion 28. The rear remaining portion 29 is formed at the position.

後側展延部２８は、下側金型２４と上側金型２３との間に挟まれることによりワイヤーバレル１８が芯線１２に圧着される工程において、下側金型２４及び上側金型２３によってワイヤーバレル１８が展延されて、延び方向Ｅについて上側金型２３の後方からはみ出すことにより形成される。後側展延部２８は、延び方向Ｅについて後方に向かうに従って底壁１７から離間するように形成されている。また、後側展延部２８は上側金型２３からはみ出して形成されるので、後側展延部２８の形状を上側金型２３及び下側金型２４によって正確に制御することは難しい。この点で、後側傾斜部２０と、後側展延部２８とは区別される。   The rear extending portion 28 is sandwiched between the lower mold 24 and the upper mold 23 so that the wire barrel 18 is crimped to the core wire 12 by the lower mold 24 and the upper mold 23. The wire barrel 18 is extended and formed by protruding from the rear side of the upper mold 23 in the extending direction E. The rear extension 28 is formed so as to be separated from the bottom wall 17 as it extends rearward in the extending direction E. Further, since the rear extension 28 is formed so as to protrude from the upper mold 23, it is difficult to accurately control the shape of the rear extension 28 by the upper mold 23 and the lower mold 24. In this respect, the rear inclined portion 20 and the rear extended portion 28 are distinguished.

後側残部２９は、下側金型２４と上側金型２３との間に挟まれることによりワイヤーバレル１８が芯線１２に圧着される工程において、ワイヤーバレル１８のうち下側金型２４及び上側金型２３の間に挟まれずに残った部分である。このため、後側残部２９は、下側金型２４及び上側金型２３によっては展延されていない。この点で、後側展延部２８と後側残部２９とは区別される。なお、図中、後側展延部２８及び後側残部２９は、説明の便宜上、やや誇張して表されている。   The rear remaining portion 29 is sandwiched between the lower mold 24 and the upper mold 23 so that the wire barrel 18 is pressure-bonded to the core wire 12, so that the lower mold 24 and the upper mold are included in the wire barrel 18. This is the portion that remains without being sandwiched between the molds 23. For this reason, the rear remaining portion 29 is not extended by the lower mold 24 and the upper mold 23. In this respect, the rear spread portion 28 and the rear remaining portion 29 are distinguished. In the drawing, the rear extension 28 and the rear remaining 29 are exaggerated for convenience of explanation.

一般的には、上記した後側展延部２８と後側残部２９とを合わせてベルマウス３０Ａと呼ばれることがある。上記したように、本実施形態に係る後側傾斜部２０は、下側金型２４と上側金型２３との間に挟まれることによりワイヤーバレル１８が芯線１２に圧着される工程において、後側傾斜面２５がワイヤーバレル１８と当接することにより形成される。このため、後側傾斜部２０は、上側金型２３から延び方向Ｅについて後方にはみ出して形成されたベルマウス３０Ａ（後側展延部２８及び後側残部２９）と明確に区別される。   In general, the rear extended portion 28 and the rear remaining portion 29 described above may be collectively referred to as a bell mouth 30A. As described above, the rear inclined portion 20 according to the present embodiment is configured such that the wire barrel 18 is crimped to the core wire 12 by being sandwiched between the lower mold 24 and the upper mold 23, The inclined surface 25 is formed by contacting the wire barrel 18. For this reason, the rear inclined portion 20 is clearly distinguished from the bell mouth 30 </ b> A (the rear extended portion 28 and the rear remaining portion 29) formed to protrude rearward in the extending direction E from the upper mold 23.

また、図１及び図２に示すように、ワイヤーバレル１８には、延び方向Ｅについて圧縮部２１の前方の位置に、前側展延部３１と、この前側展延部３１よりも更に前方の位置に、前側残部３２と、が形成されている。   As shown in FIGS. 1 and 2, the wire barrel 18 has a front extension portion 31 at a position in front of the compression portion 21 in the extending direction E, and a position further forward than the front extension portion 31. In addition, a front remaining portion 32 is formed.

前側展延部３１は、下側金型２４と上側金型２３との間に挟まれることによりワイヤーバレル１８が芯線１２に圧着される工程において、下側金型２４及び上側金型２３によってワイヤーバレル１８が展延されて、延び方向Ｅについて上側金型２３の前方からはみ出すことにより形成される。前側展延部３１は、延び方向Ｅについて前方に向かうに従って底壁１７から離間するように形成されている。また、前側展延部３１は上側金型２３からはみ出して形成されるので、前側展延部３１の形状を上側金型２３及び下側金型２４によって正確に制御することは難しい。この点で、前側傾斜部２２と、前側展延部３１とは区別される。   The front extending portion 31 is inserted between the lower mold 24 and the upper mold 23 so that the wire barrel 18 is crimped to the core wire 12 by the lower mold 24 and the upper mold 23. The barrel 18 is extended and formed by protruding from the front of the upper mold 23 in the extending direction E. The front extended portion 31 is formed so as to be separated from the bottom wall 17 toward the front in the extending direction E. In addition, since the front spreading part 31 is formed so as to protrude from the upper mold 23, it is difficult to accurately control the shape of the front spreading part 31 by the upper mold 23 and the lower mold 24. In this respect, the front inclined portion 22 and the front extended portion 31 are distinguished.

前側残部３２は、下側金型２４と上側金型２３との間に挟まれることによりワイヤーバレル１８が芯線１２に圧着される工程において、ワイヤーバレル１８のうち下側金型２４及び上側金型２３の間に挟まれずに残った部分である。このため、前側残部３２は、下側金型２４及び上側金型２３によっては展延されていない。この点で、前側展延部３１と前側残部３２とは区別される。なお、図中、前側展延部３１及び前側残部３２は、説明の便宜上、やや誇張して表されている。   The front remaining portion 32 is sandwiched between the lower mold 24 and the upper mold 23 so that the wire barrel 18 is pressure-bonded to the core wire 12, so that the lower mold 24 and the upper mold are included in the wire barrel 18. 23 is a portion that remains without being sandwiched between the two. For this reason, the front side remaining portion 32 is not extended by the lower mold 24 and the upper mold 23. In this respect, the front spread part 31 and the front remaining part 32 are distinguished. In the drawing, the front extension 31 and the front remaining part 32 are exaggerated for convenience of explanation.

一般的には、上記した前側展延部３１と前側残部３２とを合わせてベルマウス３０Ｂと呼ばれることがある。上記したように、本実施形態に係る前側傾斜部２２は、下側金型２４と上側金型２３との間に挟まれることによりワイヤーバレル１８が芯線１２に圧着される工程において、前側傾斜面２７がワイヤーバレル１８と当接することにより形成される。このため、前側傾斜部２２は、上側金型２３から延び方向Ｅについて前方にはみ出して形成されたベルマウス３０Ｂ（前側展延部３１及び前側残部３２）と明確に区別される。   In general, the front extended portion 31 and the front remaining portion 32 may be collectively referred to as a bell mouth 30B. As described above, the front inclined portion 22 according to the present embodiment is a front inclined surface in the step of crimping the wire barrel 18 to the core wire 12 by being sandwiched between the lower mold 24 and the upper mold 23. 27 is formed by contacting the wire barrel 18. For this reason, the front side inclined part 22 is clearly distinguished from the bell mouth 30B (the front side extended part 31 and the front side remaining part 32) formed to protrude forward in the extending direction E from the upper mold 23.

（後側傾斜部２０の構成）
後側傾斜部２０について、底壁１７から上方へ離間する方向（図４における上方）への圧縮部２１からの突出長さ寸法をＢＨとし、延び方向Ｅの後方（図４における右方）への圧縮部２１からの突出長さ寸法をＢＬとしたとき、底壁１７から離間する方向への突出長さ寸法ＢＨの、延び方向Ｅの後方への突出長さ寸法ＢＬに対する比の値ＢＨ／ＢＬは、０．２０〜０．７０とされている。 (Configuration of the rear inclined portion 20)
With respect to the rear inclined portion 20, the length of the protrusion from the compression portion 21 in the direction away from the bottom wall 17 (upward in FIG. 4) is BH, and the rear in the extending direction E (rightward in FIG. 4). When the protrusion length dimension from the compression portion 21 is BL, the ratio of the protrusion length dimension BH away from the bottom wall 17 to the rearward protrusion length dimension BL in the extending direction E is BH / BL is set to 0.20 to 0.70.

比の値ＢＨ／ＢＬが０．２０〜０．７０とされることにより、後側傾斜部２０の前端部から後端部に向かって、芯線１２の圧縮状態は高圧縮状態から低圧縮状態に緩やかに変化するようになっている。これにより、ワイヤーバレル１８の後端部と芯線１２との境界部分において応力が集中することが抑制されるので、素線１４が断線することを抑制することができるようになっている。この結果、電線１１に引張力が加えられた場合に、電線１１と雌端子１３との間の固着力を向上させることができる。また、電線１１に引張力が加えられた場合に、電線１１と雌端子１３との間の靱性を向上させることができる。   By setting the ratio value BH / BL to 0.20 to 0.70, the compression state of the core wire 12 is changed from the high compression state to the low compression state from the front end portion to the rear end portion of the rear inclined portion 20. It is changing slowly. Thereby, since concentration of stress at the boundary portion between the rear end portion of the wire barrel 18 and the core wire 12 is suppressed, the wire 14 can be prevented from being disconnected. As a result, when a tensile force is applied to the electric wire 11, the fixing force between the electric wire 11 and the female terminal 13 can be improved. Further, when a tensile force is applied to the electric wire 11, the toughness between the electric wire 11 and the female terminal 13 can be improved.

比の値ＢＨ／ＢＬが０．２よりも小さいと、後側傾斜部２０が底壁１７から離間する方向への突出高さが比較的に小さくなるので、後側傾斜部２０において、芯線１２の圧縮状態を緩やかに変化させることが困難になるので好ましくない。一方、比の値ＢＨ／ＢＬが０．７０よりも大きいと、後側傾斜部２０において急激に芯線１２の圧縮状態が変化するので、好ましくない。   If the ratio value BH / BL is smaller than 0.2, the protruding height of the rear inclined portion 20 in the direction away from the bottom wall 17 is relatively small. It is not preferable because it becomes difficult to change the compression state of the material gently. On the other hand, if the ratio value BH / BL is larger than 0.70, the compression state of the core wire 12 changes abruptly in the rear inclined portion 20, which is not preferable.

比の値ＢＨ／ＢＬは、０．２４〜０．６７が好ましく、０．３０〜０．５３がより好ましく、０．３２〜０．５０が更に好ましく、０．４０が特に好ましい。   The ratio value BH / BL is preferably 0.24 to 0.67, more preferably 0.30 to 0.53, still more preferably 0.32 to 0.50, and particularly preferably 0.40.

（前側傾斜部２２の構成）
前側傾斜部２２について、底壁１７から上方へ離間する方向（図４における上方）への圧縮部２１からの突出長さ寸法をＦＨとし、延び方向Ｅの前方（図４における左方）への圧縮部２１からの突出長さ寸法をＦＬとしたとき、底壁１７から離間する方向への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＦＨの、延び方向Ｅの前方への突出長さ寸法ＦＬに対する比の値ＦＨ／ＦＬは、０．２０〜０．７０とされている。 (Configuration of the front inclined portion 22)
With respect to the front inclined portion 22, the protruding length dimension from the compression portion 21 in the direction away from the bottom wall 17 (upward in FIG. 4) is FH, and the front in the extending direction E (leftward in FIG. 4). When the protrusion length dimension from the compression part 21 is FL, the ratio of the protrusion length dimension FH from the compression part 21 in the direction away from the bottom wall 17 to the protrusion length dimension FL forward in the extending direction E The value FH / FL is set to 0.20 to 0.70.

比の値ＦＨ／ＦＬが０．２０〜０．７０とされることにより、前側傾斜部２２の後端部から前端部に向かって、芯線１２の圧縮状態は高圧縮状態から低圧縮状態に緩やかに変化するようになっている。これにより、ワイヤーバレル１８の前端部と芯線１２との境界部分において応力が集中することが抑制されるので、素線１４が断線することを抑制することができるようになっている。この結果、電線１１に引張力が加えられた場合に、電線１１と雌端子１３との間の固着力を向上させることができる。また、電線１１に引張力が加えられた場合に、電線１１と雌端子１３との間の靱性を向上させることができる。   By setting the ratio value FH / FL to 0.20 to 0.70, the compression state of the core wire 12 is gradually changed from the high compression state to the low compression state from the rear end portion to the front end portion of the front inclined portion 22. To change. Thereby, since it is suppressed that stress concentrates in the boundary part of the front-end part of the wire barrel 18, and the core wire 12, it can suppress that the strand 14 breaks. As a result, when a tensile force is applied to the electric wire 11, the fixing force between the electric wire 11 and the female terminal 13 can be improved. Further, when a tensile force is applied to the electric wire 11, the toughness between the electric wire 11 and the female terminal 13 can be improved.

比の値ＦＨ／ＦＬが０．２よりも小さいと、前側傾斜部２２が底壁１７から離間する方向への突出高さが比較的に小さくなるので、前側傾斜部２２において、芯線１２の圧縮状態を緩やかに変化させることが困難になるので好ましくない。一方、比の値ＦＨ／ＦＬが０．７０よりも大きいと、前側傾斜部２２において急激に芯線１２の圧縮状態が変化するので、好ましくない。   When the ratio value FH / FL is smaller than 0.2, the protrusion height in the direction in which the front inclined portion 22 is separated from the bottom wall 17 is relatively small, so that the core wire 12 is compressed in the front inclined portion 22. Since it becomes difficult to change the state gradually, it is not preferable. On the other hand, if the ratio value FH / FL is larger than 0.70, the compression state of the core wire 12 changes abruptly in the front inclined portion 22, which is not preferable.

比の値ＦＨ／ＦＬは、０．２４〜０．６７が好ましく、０．３０〜０．５３がより好ましく、０．３２〜０．５０が更に好ましく、０．４０が特に好ましい。   The ratio value FH / FL is preferably 0.24 to 0.67, more preferably 0.30 to 0.53, still more preferably 0.32 to 0.50, and particularly preferably 0.40.

（圧縮部２１の構成）
延び方向Ｅについての圧縮部２１の長さ寸法Ｗは、０．５０ｍｍ〜１．５０ｍｍであることが好ましい。 (Configuration of the compression unit 21)
The length dimension W of the compression portion 21 in the extending direction E is preferably 0.50 mm to 1.50 mm.

長さ寸法Ｗの値が０．５０ｍｍ以下であると、圧縮部２１の長さ寸法が過度に小さくなってしまい、端子付き電線１０のワイヤーバレル１８の、底壁１７からの高さ寸法であるクリンプハイトを安定して測定できなくなるので好ましくない。一方、長さ寸法Ｗの値が１．５０ｍｍ以上であると、固着力が低下するので好ましくない。長さ寸法Ｗの値は、０．５０ｍｍ〜１．００ｍｍがより好ましく、１．００ｍｍが特に好ましい。   If the value of the length dimension W is 0.50 mm or less, the length dimension of the compression portion 21 becomes excessively small, and is the height dimension of the wire barrel 18 of the terminal-attached electric wire 10 from the bottom wall 17. This is not preferable because the crimp height cannot be measured stably. On the other hand, if the value of the length dimension W is 1.50 mm or more, the adhering force is reduced, which is not preferable. The value of the length dimension W is more preferably 0.50 mm to 1.00 mm, and particularly preferably 1.00 mm.

（傾斜角度）
図４に示すように、本実施形態においては、延び方向Ｅに対する後側傾斜部２０の傾斜角度θは、１０°〜３０°に設定されている。傾斜角度θを１０°〜３０°とすることにより、芯線１２の引張試験における伸び量が向上するので好ましい。 (Inclination angle)
As shown in FIG. 4, in the present embodiment, the inclination angle θ of the rear inclined portion 20 with respect to the extending direction E is set to 10 ° to 30 °. It is preferable to set the inclination angle θ to 10 ° to 30 ° because the elongation of the core wire 12 in the tensile test is improved.

傾斜角度θは、１３．５°〜２８．１°が好ましく、１６．７°〜２６．６°がより好ましく、１７．７°〜２１．８°が特に好ましい。   The inclination angle θ is preferably 13.5 ° to 28.1 °, more preferably 16.7 ° to 26.6 °, and particularly preferably 17.7 ° to 21.8 °.

本実施形態においては、前側傾斜部２２の傾斜角度φは、１０°〜３０°に設定されている。傾斜角度φを１０°〜３０°とすることにより、芯線１２の引張試験における伸び量が向上するので好ましい。   In the present embodiment, the inclination angle φ of the front inclined portion 22 is set to 10 ° to 30 °. It is preferable to set the inclination angle φ to 10 ° to 30 ° because the elongation of the core wire 12 in the tensile test is improved.

傾斜角度φは、１３．５°〜２８．１°が好ましく、１６．７°〜２６．６°がより好ましく、１７．７°〜２１．８°が特に好ましい。   The inclination angle φ is preferably 13.5 ° to 28.1 °, more preferably 16.7 ° to 26.6 °, and particularly preferably 17.7 ° to 21.8 °.

本実施形態においては、後側傾斜部２０の傾斜角度θと、前側傾斜部２２の傾斜角度φは同じ値に設定されている。   In the present embodiment, the inclination angle θ of the rear inclined portion 20 and the inclination angle φ of the front inclined portion 22 are set to the same value.

（端子付き電線１０の製造工程の一例）
続いて、本実施形態に係る端子付き電線１０の製造工程の一例について説明する。端子付き電線１０の製造工程は以下の記載に限定されない。 (Example of manufacturing process of the electric wire with terminal 10)
Then, an example of the manufacturing process of the electric wire 10 with a terminal which concerns on this embodiment is demonstrated. The manufacturing process of the electric wire 10 with a terminal is not limited to the following description.

まず、金属板材を、図示しない金型を用いてプレス成形することにより雌端子１３を形成する。   First, the female terminal 13 is formed by press-molding a metal plate material using a mold (not shown).

続いて、電線１１の絶縁被覆１５を剥がして芯線１２を露出させる。露出された芯線１２を底壁１７の上に載置し、且つ、絶縁被覆１５をインシュレーションバレル１６の上に載置した状態で、下側金型２４と、上側金型２３とによって上下方向から挟み付ける。これにより、ワイヤーバレル１８及びインシュレーションバレル１６を電線１１に対して外側から圧着する。   Subsequently, the insulation coating 15 of the electric wire 11 is removed to expose the core wire 12. With the exposed core wire 12 placed on the bottom wall 17 and the insulating coating 15 placed on the insulation barrel 16, the lower mold 24 and the upper mold 23 move up and down. From. Thereby, the wire barrel 18 and the insulation barrel 16 are crimped | bonded with respect to the electric wire 11 from the outer side.

ワイヤーバレル１８を芯線１２に圧着すると、芯線１２はワイヤーバレル１８に押圧されて圧縮される。すると、芯線１２を構成する素線１４の表面に形成された酸化膜が剥がされる。このとき、ワイヤーバレル１８にセレーションが形成されている場合には、セレーションが素線１４と摺接することにより、素線１４の表面に形成された酸化膜が効果的に剥がされる。   When the wire barrel 18 is crimped to the core wire 12, the core wire 12 is pressed by the wire barrel 18 and compressed. Then, the oxide film formed on the surface of the strand 14 constituting the core wire 12 is peeled off. At this time, when serrations are formed on the wire barrel 18, the serrations are brought into sliding contact with the strands 14, so that the oxide film formed on the surface of the strands 14 is effectively peeled off.

素線１４の表面に形成された酸化膜が剥がされると、素線１４の金属表面が露出する。この金属表面とワイヤーバレル１８とが接触することにより、芯線１２と雌端子１３とが電気的に接続される。   When the oxide film formed on the surface of the strand 14 is peeled off, the metal surface of the strand 14 is exposed. When the metal surface and the wire barrel 18 are in contact, the core wire 12 and the female terminal 13 are electrically connected.

一方、ワイヤーバレル１８の上面においては、上側金型２３の前側傾斜面２７に当接する部分には前側傾斜部２２が形成され、上側金型２３の平坦部２６に当接する部分には圧縮部２１が形成され、上側金型２３の後側傾斜面２５に当接する部分には後側傾斜部２０が形成される。   On the other hand, on the upper surface of the wire barrel 18, a front inclined portion 22 is formed at a portion that contacts the front inclined surface 27 of the upper mold 23, and a compression portion 21 is formed at a portion that contacts the flat portion 26 of the upper mold 23. Is formed, and a rear inclined portion 20 is formed in a portion that contacts the rear inclined surface 25 of the upper mold 23.

なお、上側金型２３の下面において、平坦部２６と後側傾斜面２５とのなす角度αは、後側傾斜部２０の傾斜角θと同じ角度に設定されている。   Note that, on the lower surface of the upper mold 23, the angle α formed by the flat portion 26 and the rear inclined surface 25 is set to the same angle as the inclination angle θ of the rear inclined portion 20.

また、本実施形態においては、平坦部２６と前側傾斜面２７とのなす角度βは、前側傾斜部２２の傾斜角φと同じ角度に設定されている。   In the present embodiment, the angle β formed by the flat portion 26 and the front inclined surface 27 is set to the same angle as the inclination angle φ of the front inclined portion 22.

なお、本実施形態においては、上側金型２３において、角度αと角度βは同じ角度に設定されている。   In the present embodiment, in the upper mold 23, the angle α and the angle β are set to the same angle.

また、ワイヤーバレル１８のうち、ワイヤーバレル１８を形成する工程において上側金型２３の後端部から展延されてはみ出した部分は後側展延部２８とされる。また、ワイヤーバレル１８のうち、最初から上側金型２３の後端部によって挟まれていない領域は、後側残部２９とされる。   Further, a portion of the wire barrel 18 that is extended from the rear end portion of the upper mold 23 and protrudes in the step of forming the wire barrel 18 is a rear extended portion 28. Further, a region of the wire barrel 18 that is not sandwiched by the rear end portion of the upper mold 23 from the beginning is a rear remaining portion 29.

同様に、ワイヤーバレル１８のうち、ワイヤーバレル１８を形成する工程において上側金型２３の前端部から展延されてはみ出した部分は前側展延部３１とされる。また、ワイヤーバレル１８のうち、最初から上側金型２３の前端部によって挟まれていない領域は、前側残部３２とされる。上記のようにして、端子付き電線１０が完成する。   Similarly, a portion of the wire barrel 18 that extends from the front end portion of the upper mold 23 in the step of forming the wire barrel 18 is a front extension portion 31. Moreover, the area | region which is not pinched by the front-end part of the upper side metal mold | die 23 from the beginning among the wire barrels 18 is made into the front side remaining part 32. FIG. The terminal-attached electric wire 10 is completed as described above.

（本実施形態の作用、効果）
続いて、本実施形態の作用、効果について説明する。本実施形態に係る端子付き電線１０は、複数の素線１４からなる芯線１２を有する電線１１と、芯線１２に接続された雌端子１３と、を備え、雌端子１３は、芯線１２が載置される底壁１７と、底壁１７から側方に突出すると共に芯線１２の外周に巻き付くように圧着されるワイヤーバレル１８と、を備え、ワイヤーバレル１８は、電線１１の延びる延び方向Ｅの後端部寄りの位置に形成されると共に延び方向Ｅについて後方に向かうに従って底壁１７から離間する後側傾斜部２０と、後側傾斜部２０よりも延び方向Ｅの前方に形成された圧縮部２１と、を備え、後側傾斜部２０について、底壁１７から離間する方向への突出長さ寸法ＢＨの、延び方向Ｅの後方への突出長さ寸法ＢＬに対する比の値ＢＨ／ＢＬは、０．２０〜０．７０とされている。 (Operation and effect of this embodiment)
Then, the effect | action and effect of this embodiment are demonstrated. The electric wire with terminal 10 according to the present embodiment includes an electric wire 11 having a core wire 12 composed of a plurality of strands 14, and a female terminal 13 connected to the core wire 12, and the core wire 12 is placed on the female terminal 13. And a wire barrel 18 that protrudes laterally from the bottom wall 17 and is crimped so as to wrap around the outer periphery of the core wire 12. The wire barrel 18 extends in the extending direction E of the electric wire 11. A rear inclined portion 20 that is formed at a position near the rear end portion and is separated from the bottom wall 17 as it extends rearward in the extending direction E, and a compression portion that is formed in front of the rear inclined portion 20 and extending in the direction E. The ratio BH / BL of the rear-side inclined portion 20 with respect to the protrusion length dimension BH in the direction away from the bottom wall 17 to the protrusion length dimension BL in the rearward direction of extension E is 0.20 to 0.70 There.

本実施形態によれば、ワイヤーバレル１８の後側傾斜部２０において、後側傾斜部２０の前端部から後端部に向かって、芯線１２の圧縮状態は高圧縮状態から低圧縮状態へと緩やかに変化する。これにより、ワイヤーバレル１８の後端部と芯線１２との境界部分において応力が集中することが抑制されるので、素線１４が断線することを抑制することができる。この結果、電線１１に引張力が加えられた場合に、電線１１と端子との間の固着力を向上させることができる。   According to the present embodiment, in the rear inclined portion 20 of the wire barrel 18, the compression state of the core wire 12 is gradually changed from the high compression state to the low compression state from the front end portion to the rear end portion of the rear inclination portion 20. To change. Thereby, since it is suppressed that stress concentrates in the boundary part of the rear-end part of the wire barrel 18, and the core wire 12, it can suppress that the strand 14 breaks. As a result, when a tensile force is applied to the electric wire 11, the adhering force between the electric wire 11 and the terminal can be improved.

また、ワイヤーバレル１８の後端部と芯線１２との境界部分において応力が集中することが抑制されることにより、芯線１２の引張伸びを向上させることができる。すると、端子付き電線１０の靱性が向上するので、電線１１に対して急激に引張力が加えられた場合でも、芯線１２が破断することが抑制される。この結果、複数の端子付き電線１０が束ねられたワイヤーハーネスを配索する際に、電線１１に引張力が作用しないように過度に気を付けて作業をしなくてもよいので、配索作業の効率を向上させることができる。   Moreover, the tensile elongation of the core wire 12 can be improved by suppressing stress concentration at the boundary between the rear end portion of the wire barrel 18 and the core wire 12. Then, since the toughness of the electric wire 10 with a terminal improves, even when a tensile force is suddenly applied with respect to the electric wire 11, it is suppressed that the core wire 12 fractures | ruptures. As a result, when wiring a wire harness in which a plurality of electric wires with terminals 10 are bundled, there is no need to work excessively so that a tensile force does not act on the electric wires 11, so the wiring work Efficiency can be improved.

また、本実施形態においては、延び方向Ｅについての圧縮部２１の長さ寸法Ｗは、０．５０ｍｍ〜１．５０ｍｍとされる。これにより、電線１１と雌端子１３との間の固着力を向上させることができる。   Moreover, in this embodiment, the length dimension W of the compression part 21 about the extending direction E shall be 0.50 mm-1.50 mm. Thereby, the adhering force between the electric wire 11 and the female terminal 13 can be improved.

また、本実施形態においては、後側傾斜部２０の傾斜角度θは、１０°〜３０°とされている。これにより、芯線１２の引張伸びを向上させることができる。   Moreover, in this embodiment, the inclination | tilt angle (theta) of the rear side inclination part 20 shall be 10 degrees-30 degrees. Thereby, the tensile elongation of the core wire 12 can be improved.

また、本実施形態においては、ワイヤーバレル１８は上下一対の金型に挟まれることにより形成されるものであって、後側傾斜部２０は、ワイヤーバレル１８が芯線１２に圧着される際に、金型のうち上側に位置する上側金型２３の下面に形成された後側傾斜面２５に当接した領域に形成されたものである。これにより、後側傾斜面２５を、所定の形状に確実に形成することができる。   In the present embodiment, the wire barrel 18 is formed by being sandwiched between a pair of upper and lower molds, and the rear inclined portion 20 is formed when the wire barrel 18 is crimped to the core wire 12. It is formed in the area | region which contact | abutted the back side inclined surface 25 formed in the lower surface of the upper side metal mold | die 23 located in an upper side among molds. Thereby, the back side inclined surface 25 can be reliably formed in a predetermined shape.

また、本実施形態においては、圧着部には、更に、延び方向Ｅについて圧縮部２１の前方に形成されると共に延び方向Ｅについて前方に向かうに従って底壁１７から離間する前側傾斜部２２が形成されており、前側傾斜部２２について、底壁１７から離間する方向への突出長さ寸法ＦＨの、延び方向Ｅの前方への突出長さ寸法ＦＬに対する比の値ＦＨ／ＦＬは、０．２０〜０．７０である。これにより、電線１１と雌端子１３との間の固着力を向上させることができる。また、芯線１２の引張伸びを向上させることができる。   In the present embodiment, the crimping portion is further formed with a front inclined portion 22 that is formed in front of the compression portion 21 in the extending direction E and is separated from the bottom wall 17 toward the front in the extending direction E. The ratio FH / FL of the front-side inclined portion 22 with respect to the protrusion length dimension FH in the direction away from the bottom wall 17 to the protrusion length dimension FL in the extension direction E is 0.20 to 0.20. 0.70. Thereby, the adhering force between the electric wire 11 and the female terminal 13 can be improved. Moreover, the tensile elongation of the core wire 12 can be improved.

また、本実施形態においては、ワイヤーバレル１８は上下一対の金型に挟まれることにより形成されるものであって、前側傾斜部２２は、ワイヤーバレル１８が芯線１２に圧着される際に、金型のうち上側に位置する上側金型２３の下面に形成された前側傾斜面２７に当接した領域に形成されたものである。これにより、前側傾斜面２７を、所定の形状に確実に形成することができる。   Further, in the present embodiment, the wire barrel 18 is formed by being sandwiched between a pair of upper and lower molds, and the front inclined portion 22 is formed when the wire barrel 18 is crimped to the core wire 12. It is formed in the area | region which contact | abutted the front side inclined surface 27 formed in the lower surface of the upper side metal mold | die 23 located in the upper side among molds. Thereby, the front side inclined surface 27 can be reliably formed in a predetermined shape.

また、本実施形態においては、素線１４はアルミニウム又はアルミニウム合金からなる。素線１４がアルミニウム又はアルミニウム合金からなる場合、素線１４の表面には強固な酸化膜が形成される。このため、芯線１２とワイヤーバレル１８とを確実に電気的に接続するためには、ワイヤーバレル１８を芯線１２に高圧縮状態で圧着することが求められる。すると、素線１４が断線しやすくなってしまう。本明細書に開示された技術は、上記のような構成の端子付き電線１０において特に有効である。   Moreover, in this embodiment, the strand 14 consists of aluminum or aluminum alloy. When the strand 14 is made of aluminum or an aluminum alloy, a strong oxide film is formed on the surface of the strand 14. For this reason, in order to electrically connect the core wire 12 and the wire barrel 18 reliably, it is required to crimp the wire barrel 18 to the core wire 12 in a highly compressed state. As a result, the wire 14 is easily disconnected. The technique disclosed in this specification is particularly effective in the electric wire 10 with a terminal configured as described above.

また、本実施形態においては、芯線１２の断面積は０．０５ｍｍ^２以上１．００ｍｍ^２である。本実施形態に係る芯線１２は比較的に細いので、ワイヤーバレル１８を高圧縮状態で芯線１２に圧着した場合に素線１４が断線しやすい。本明細書に開示された技術は、上記のような構成の端子付き電線１０において特に有効である。 In the present embodiment, the cross-sectional area of the core wire 12 is 0.05 mm ² or more 1.00 mm ^2. Since the core wire 12 according to the present embodiment is relatively thin, the wire 14 is likely to break when the wire barrel 18 is crimped to the core wire 12 in a highly compressed state. The technique disclosed in this specification is particularly effective in the electric wire 10 with a terminal configured as described above.

また、本実施形態においては、ワイヤーバレル１８には、延び方向Ｅについて後側傾斜部２０の後方の位置に後側展延部２８が形成されている。後側展延部２８は、ワイヤーバレル１８が芯線１２に圧着される工程において、上側金型２３の後端部から展延されてはみ出すように形成される。これにより、後側展延部２８の下面は、緩やかな曲面に形成されている。この結果、芯線１２の圧縮状態を、高圧縮状態から緩やかに低圧縮状態に変化させることができるので、素線１４が断線することを一層確実に抑制することができる。   Further, in the present embodiment, the wire barrel 18 is formed with a rear extending portion 28 at a position behind the rear inclined portion 20 in the extending direction E. The rear side extended portion 28 is formed so as to extend from the rear end portion of the upper mold 23 and protrude beyond the wire barrel 18 that is crimped to the core wire 12. Thereby, the lower surface of the rear side extended part 28 is formed in the gentle curved surface. As a result, since the compression state of the core wire 12 can be gradually changed from the high compression state to the low compression state, it is possible to more reliably suppress the wire 14 from being disconnected.

また、延び方向Ｅについて後側展延部２８の更に後方には、後側残部２９が形成されている。延び方向Ｅについてワイヤーバレル１８の後端部に後側残部２９を形成することにより、ワイヤーバレル１８を芯線１２に圧着する工程において、上側金型２３の後端部が芯線１２に直接に接触することが抑制される。これにより、上側金型２３の後端部から芯線１２に対して直接に力が加えられることが抑制される。この結果、ワイヤーバレル１８を芯線１２に圧着する工程において、素線１４が切断されることを確実に抑制することができる。   Further, a rear remaining portion 29 is formed further rearward of the rear extended portion 28 in the extending direction E. In the process of crimping the wire barrel 18 to the core wire 12 by forming the rear side remaining portion 29 at the rear end portion of the wire barrel 18 in the extending direction E, the rear end portion of the upper mold 23 is in direct contact with the core wire 12. It is suppressed. Thereby, it is suppressed that force is directly applied to the core wire 12 from the rear end portion of the upper mold 23. As a result, in the step of crimping the wire barrel 18 to the core wire 12, it is possible to reliably suppress the strand 14 from being cut.

（実施例の説明）
以下、本発明を実施例に基づき詳細に説明する。なお、本発明は下記実施例により何ら限定されるものではない。 (Description of Examples)
Hereinafter, the present invention will be described in detail based on examples. In addition, this invention is not limited at all by the following Example.

（実施例１）
まず、上側金型２３、及び下側金型２４を作製した。図３に示すように、上側金型２３の延び方向Ｅの長さ寸法をＰ、上側金型２３の前端部において上方へ切り欠かれた長さ寸法をＱ、平坦部２６の延び方向Ｅの長さ寸法をＲ、上側金型２３の後端部において上方へ切り欠かれた長さ寸法をＳとする。 Example 1
First, the upper mold 23 and the lower mold 24 were produced. As shown in FIG. 3, the length dimension in the extending direction E of the upper mold 23 is P, the length dimension notched upward at the front end portion of the upper mold 23 is Q, and the length dimension in the extending direction E of the flat part 26 is as shown in FIG. The length dimension is R, and the length dimension cut out upward at the rear end of the upper mold 23 is S.

下側金型２４の、延び方向Ｅについての長さ寸法は３．００ｍｍとした。下側金型２４の上面は平坦に形成した。   The length dimension of the lower mold 24 in the extending direction E was 3.00 mm. The upper surface of the lower mold 24 was formed flat.

上側金型２３の下面には、延び方向Ｅについて前から順に、前側傾斜面２７、平坦部２６、及び後側傾斜面２５を形成した。上側金型２３の延び方向Ｅについての長さ寸法Ｐは３．００ｍｍとした。であった。   On the lower surface of the upper mold 23, a front inclined surface 27, a flat portion 26, and a rear inclined surface 25 are formed in order from the front in the extending direction E. The length dimension P in the extending direction E of the upper mold 23 was 3.00 mm. Met.

実施例１においては、上側金型２３の前端部において上方へ切り欠かれた長さ寸法Ｑは、０．３０ｍｍとした。前側傾斜面２７は、上側金型２３の延び方向Ｅについての前端部から、１．２５ｍｍまで後方に延びて形成した。平坦部２６と前側傾斜面２７とのなす角度βは、１３．５°とした。平坦部２６の延び方向Ｅについての長さ寸法Ｒは０．５０ｍｍとした。後側傾斜面２５は、上側金型２３の延び方向Ｅについての後端部から、１．２５ｍｍまで前方に延びて形成した。上側金型２３の後端部において上方へ切り欠かれた長さ寸法Ｓは、０．３０ｍｍとした。平坦部２６と後側傾斜面２５とのなす角度αは、１３．５°とした。   In Example 1, the length dimension Q cut upward at the front end of the upper mold 23 was set to 0.30 mm. The front inclined surface 27 was formed to extend rearward from the front end in the extending direction E of the upper mold 23 to 1.25 mm. The angle β formed by the flat portion 26 and the front inclined surface 27 was 13.5 °. The length dimension R in the extending direction E of the flat portion 26 was 0.50 mm. The rear inclined surface 25 was formed to extend forward from the rear end in the extending direction E of the upper mold 23 to 1.25 mm. The length dimension S cut out upward at the rear end portion of the upper mold 23 was set to 0.30 mm. The angle α formed by the flat portion 26 and the rear inclined surface 25 was 13.5 °.

金属板材をプレス加工することにより所定の形状の雌端子１３を作製した。   A female terminal 13 having a predetermined shape was produced by pressing a metal plate.

電線１１の端末において絶縁被覆１５を剥がして、アルミニウム合金製の芯線１２を露出させた。芯線１２の断面積は、０．５ｍｍ^２であった。その後、露出した芯線１２に対して、下側金型２４及び上側金型２３で挟むことにより、ワイヤーバレル１８を圧着させた。 The insulation coating 15 was peeled off at the end of the electric wire 11 to expose the core wire 12 made of aluminum alloy. The cross-sectional area of the core wire 12 was 0.5 mm ² . Thereafter, the wire barrel 18 was pressed against the exposed core wire 12 by being sandwiched between the lower mold 24 and the upper mold 23.

実施例１に係る雌端子１３においては、後側傾斜部２０について、底壁１７から離間する方向への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＢＨは０．３０ｍｍであり、延び方向Ｅの後方への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＢＬは１．２５ｍｍであった。比の値ＢＨ／ＢＬは０．２４であった。   In the female terminal 13 according to the first embodiment, the protruding length dimension BH from the compression portion 21 in the direction away from the bottom wall 17 is 0.30 mm for the rear inclined portion 20, and the rearward in the extending direction E. The protrusion length dimension BL from the compression part 21 was 1.25 mm. The ratio value BH / BL was 0.24.

また、前側傾斜部２２について、底壁１７から離間する方向への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＦＨは０．３０ｍｍであり、延び方向Ｅの前方への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＦＬは１．２５ｍｍであった。比の値ＦＨ／ＦＬは０．２４であった。   Further, for the front inclined portion 22, the protruding length dimension FH from the compression section 21 in the direction away from the bottom wall 17 is 0.30 mm, and the protruding length dimension from the compression section 21 forward in the extending direction E The FL was 1.25 mm. The ratio value FH / FL was 0.24.

また、延び方向Ｅについての圧縮部２１の長さ寸法Ｗは０．５０ｍｍであった。また、後側傾斜部２０の傾斜角度θは１３．５°であり、前側傾斜部２２の傾斜角度φは１３．５°であった。   Moreover, the length dimension W of the compression part 21 about the extending direction E was 0.50 mm. Further, the inclination angle θ of the rear inclined portion 20 was 13.5 °, and the inclination angle φ of the front inclined portion 22 was 13.5 °.

（実施例２）
実施例２においては、上側金型２３の前端部において上方へ切り欠かれた長さ寸法Ｑは、０．３０ｍｍとした。前側傾斜面２７は、上側金型２３の延び方向Ｅについての前端部から、１．００ｍｍまで後方に延びて形成した。平坦部２６と前側傾斜面２７とのなす角度βは、１６．７°とした。平坦部２６の延び方向Ｅについての長さ寸法Ｒは１．００ｍｍとした。後側傾斜面２５は、上側金型２３の延び方向Ｅについての後端部から、１．００ｍｍまで前方に延びて形成した。上側金型２３の後端部において上方へ切り欠かれた長さ寸法Ｓは、０．３０ｍｍとした。平坦部２６と後側傾斜面２５とのなす角度αは、１６．７°とした。 (Example 2)
In Example 2, the length dimension Q cut upward at the front end portion of the upper mold 23 was set to 0.30 mm. The front inclined surface 27 was formed to extend rearward from the front end in the extending direction E of the upper mold 23 to 1.00 mm. The angle β formed by the flat portion 26 and the front inclined surface 27 was 16.7 °. The length dimension R in the extending direction E of the flat portion 26 was set to 1.00 mm. The rear inclined surface 25 was formed to extend forward from the rear end in the extending direction E of the upper mold 23 to 1.00 mm. The length dimension S cut out upward at the rear end portion of the upper mold 23 was set to 0.30 mm. The angle α formed by the flat portion 26 and the rear inclined surface 25 was 16.7 °.

上記以外は実施例１と同様にして雌端子１３を作製した。   A female terminal 13 was produced in the same manner as in Example 1 except for the above.

実施例２に係る雌端子１３においては、後側傾斜部２０について、底壁１７から離間する方向への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＢＨは０．３０ｍｍであり、延び方向Ｅの後方への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＢＬは１．００ｍｍであった。比の値ＢＨ／ＢＬは０．３０であった。   In the female terminal 13 according to the second embodiment, the protruding length dimension BH from the compression portion 21 in the direction away from the bottom wall 17 of the rear inclined portion 20 is 0.30 mm, and the rearward in the extending direction E. The protrusion length dimension BL from the compression part 21 was 1.00 mm. The ratio value BH / BL was 0.30.

また、前側傾斜部２２について、底壁１７から離間する方向への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＦＨは０．３０ｍｍであり、延び方向Ｅの前方への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＦＬは１．００ｍｍであった。比の値ＦＨ／ＦＬは０．３０であった。   Further, for the front inclined portion 22, the protruding length dimension FH from the compression section 21 in the direction away from the bottom wall 17 is 0.30 mm, and the protruding length dimension from the compression section 21 forward in the extending direction E The FL was 1.00 mm. The ratio value FH / FL was 0.30.

また、延び方向Ｅについての圧縮部２１の長さ寸法Ｗは１．００ｍｍであった。また、後側傾斜部２０の傾斜角度θは１６．７°であり、前側傾斜部２２の傾斜角度φは１６．７°であった。   Moreover, the length dimension W of the compression part 21 about the extending direction E was 1.00 mm. Further, the inclination angle θ of the rear inclined portion 20 was 16.7 °, and the inclination angle φ of the front inclined portion 22 was 16.7 °.

（実施例３）
実施例３においては、上側金型２３の前端部において上方へ切り欠かれた長さ寸法Ｑは、０．３０ｍｍとした。前側傾斜面２７は、上側金型２３の延び方向Ｅについての前端部から、０．７５ｍｍまで後方に延びて形成した。平坦部２６と前側傾斜面２７とのなす角度βは、２１．８°とした。平坦部２６の延び方向Ｅについての長さ寸法Ｒは１．５０ｍｍとした。後側傾斜面２５は、上側金型２３の延び方向Ｅについての後端部から、０．７５ｍｍまで前方に延びて形成した。上側金型２３の後端部において上方へ切り欠かれた長さ寸法Ｓは、０．３０ｍｍとした。平坦部２６と後側傾斜面２５とのなす角度αは、２１．８°とした。 (Example 3)
In Example 3, the length dimension Q cut upward at the front end portion of the upper mold 23 was set to 0.30 mm. The front inclined surface 27 was formed to extend rearward from the front end in the extending direction E of the upper mold 23 to 0.75 mm. The angle β formed by the flat portion 26 and the front inclined surface 27 was 21.8 °. The length dimension R in the extending direction E of the flat portion 26 was set to 1.50 mm. The rear inclined surface 25 was formed to extend forward from the rear end in the extending direction E of the upper mold 23 to 0.75 mm. The length dimension S cut out upward at the rear end portion of the upper mold 23 was set to 0.30 mm. The angle α formed by the flat portion 26 and the rear inclined surface 25 was 21.8 °.

上記以外は実施例１と同様にして雌端子１３を作製した。   A female terminal 13 was produced in the same manner as in Example 1 except for the above.

実施例３に係る雌端子１３においては、後側傾斜部２０について、底壁１７から離間する方向への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＢＨは０．３０ｍｍであり、延び方向Ｅの後方への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＢＬは０．７５ｍｍであった。比の値ＢＨ／ＢＬは０．４０であった。   In the female terminal 13 according to the third embodiment, the protruding length dimension BH from the compression portion 21 in the direction away from the bottom wall 17 of the rear inclined portion 20 is 0.30 mm, and the rearward in the extending direction E. The projecting length dimension BL from the compression part 21 was 0.75 mm. The ratio value BH / BL was 0.40.

また、前側傾斜部２２について、底壁１７から離間する方向への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＦＨは０．３０ｍｍであり、延び方向Ｅの前方への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＦＬは０．７５ｍｍであった。比の値ＦＨ／ＦＬは０．４０であった。   Further, for the front inclined portion 22, the protruding length dimension FH from the compression section 21 in the direction away from the bottom wall 17 is 0.30 mm, and the protruding length dimension from the compression section 21 forward in the extending direction E The FL was 0.75 mm. The ratio value FH / FL was 0.40.

また、延び方向Ｅについての圧縮部２１の長さ寸法Ｗは１．５０ｍｍであった。また、後側傾斜部２０の傾斜角度θは２１．８°であり、前側傾斜部２２の傾斜角度φは２１．８°であった。   Moreover, the length dimension W of the compression part 21 about the extending direction E was 1.50 mm. Further, the inclination angle θ of the rear inclined portion 20 was 21.8 °, and the inclination angle φ of the front inclined portion 22 was 21.8 °.

（実施例４）
実施例４においては、上側金型２３の前端部において上方へ切り欠かれた長さ寸法Ｑは、０．４０ｍｍとした。前側傾斜面２７は、上側金型２３の延び方向Ｅについての前端部から、１．２５ｍｍまで後方に延びて形成した。平坦部２６と前側傾斜面２７とのなす角度βは、１７．７５°とした。平坦部２６の延び方向Ｅについての長さ寸法Ｒは０．５０ｍｍとした。後側傾斜面２５は、上側金型２３の延び方向Ｅについての後端部から、１．２５ｍｍまで前方に延びて形成した。上側金型２３の後端部において上方へ切り欠かれた長さ寸法Ｓは、０．４０ｍｍとした。平坦部２６と後側傾斜面２５とのなす角度αは、１７．７°とした。 Example 4
In Example 4, the length dimension Q cut upward at the front end portion of the upper mold 23 was set to 0.40 mm. The front inclined surface 27 was formed to extend rearward from the front end in the extending direction E of the upper mold 23 to 1.25 mm. The angle β formed by the flat portion 26 and the front inclined surface 27 was 17.75 °. The length dimension R in the extending direction E of the flat portion 26 was 0.50 mm. The rear inclined surface 25 was formed to extend forward from the rear end in the extending direction E of the upper mold 23 to 1.25 mm. The length dimension S cut out upward at the rear end portion of the upper mold 23 was set to 0.40 mm. The angle α formed by the flat portion 26 and the rear inclined surface 25 was 17.7 °.

上記以外は実施例１と同様にして雌端子１３を作製した。   A female terminal 13 was produced in the same manner as in Example 1 except for the above.

実施例４に係る雌端子１３においては、後側傾斜部２０について、底壁１７から離間する方向への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＢＨは０．４０ｍｍであり、延び方向Ｅの後方への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＢＬは１．２５ｍｍであった。比の値ＢＨ／ＢＬは０．３２であった。   In the female terminal 13 according to the fourth embodiment, the protruding length dimension BH from the compression portion 21 in the direction away from the bottom wall 17 is 0.40 mm for the rear inclined portion 20, and the rearward in the extending direction E. The protrusion length dimension BL from the compression part 21 was 1.25 mm. The ratio value BH / BL was 0.32.

また、前側傾斜部２２について、底壁１７から離間する方向への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＦＨは０．４０ｍｍであり、延び方向Ｅの前方への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＦＬは１．２５ｍｍであった。比の値ＦＨ／ＦＬは０．３２であった。   In addition, the protrusion length dimension FH from the compression part 21 in the direction away from the bottom wall 17 is 0.40 mm, and the protrusion length dimension from the compression part 21 to the front in the extending direction E. The FL was 1.25 mm. The ratio value FH / FL was 0.32.

また、延び方向Ｅについての圧縮部２１の長さ寸法Ｗは０．５０ｍｍであった。また、後側傾斜部２０の傾斜角度θは１７．７°であり、前側傾斜部２２の傾斜角度φは１７．７°であった。   Moreover, the length dimension W of the compression part 21 about the extending direction E was 0.50 mm. Further, the inclination angle θ of the rear inclined portion 20 was 17.7 °, and the inclination angle φ of the front inclined portion 22 was 17.7 °.

（実施例５）
実施例５においては、上側金型２３の前端部において上方へ切り欠かれた長さ寸法Ｑは、０．４０ｍｍとした。前側傾斜面２７は、上側金型２３の延び方向Ｅについての前端部から、１．００ｍｍまで後方に延びて形成した。平坦部２６と前側傾斜面２７とのなす角度βは、２１．８°とした。平坦部２６の延び方向Ｅについての長さ寸法Ｒは１．００ｍｍとした。後側傾斜面２５は、上側金型２３の延び方向Ｅについての後端部から、１．００ｍｍまで前方に延びて形成した。上側金型２３の後端部において上方へ切り欠かれた長さ寸法Ｓは、０．４０ｍｍとした。平坦部２６と後側傾斜面２５とのなす角度αは、２１．８°とした。 (Example 5)
In Example 5, the length dimension Q cut upward at the front end of the upper mold 23 was set to 0.40 mm. The front inclined surface 27 was formed to extend rearward from the front end in the extending direction E of the upper mold 23 to 1.00 mm. The angle β formed by the flat portion 26 and the front inclined surface 27 was 21.8 °. The length dimension R in the extending direction E of the flat portion 26 was set to 1.00 mm. The rear inclined surface 25 was formed to extend forward from the rear end in the extending direction E of the upper mold 23 to 1.00 mm. The length dimension S cut out upward at the rear end portion of the upper mold 23 was set to 0.40 mm. The angle α formed by the flat portion 26 and the rear inclined surface 25 was 21.8 °.

上記以外は実施例１と同様にして雌端子１３を作製した。   A female terminal 13 was produced in the same manner as in Example 1 except for the above.

実施例５に係る雌端子１３においては、後側傾斜部２０について、底壁１７から離間する方向への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＢＨは０．４０ｍｍであり、延び方向Ｅの後方への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＢＬは１．００ｍｍであった。比の値ＢＨ／ＢＬは０．４０であった。   In the female terminal 13 according to the fifth embodiment, the protruding length dimension BH from the compression portion 21 in the direction away from the bottom wall 17 of the rear inclined portion 20 is 0.40 mm. The protrusion length dimension BL from the compression part 21 was 1.00 mm. The ratio value BH / BL was 0.40.

また、前側傾斜部２２について、底壁１７から離間する方向への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＦＨは０．４０ｍｍであり、延び方向Ｅの前方への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＦＬは１．００ｍｍであった。比の値ＦＨ／ＦＬは０．４０であった。   In addition, the protrusion length dimension FH from the compression part 21 in the direction away from the bottom wall 17 is 0.40 mm, and the protrusion length dimension from the compression part 21 to the front in the extending direction E. The FL was 1.00 mm. The ratio value FH / FL was 0.40.

また、延び方向Ｅについての圧縮部２１の長さ寸法Ｗは１．００ｍｍであった。また、後側傾斜部２０の傾斜角度θは２１．８°であり、前側傾斜部２２の傾斜角度φは２１．８°であった。   Moreover, the length dimension W of the compression part 21 about the extending direction E was 1.00 mm. Further, the inclination angle θ of the rear inclined portion 20 was 21.8 °, and the inclination angle φ of the front inclined portion 22 was 21.8 °.

（実施例６）
実施例６においては、上側金型２３の前端部において上方へ切り欠かれた長さ寸法Ｑは、０．４０ｍｍとした。前側傾斜面２７は、上側金型２３の延び方向Ｅについての前端部から、０．７５ｍｍまで後方に延びて形成した。平坦部２６と前側傾斜面２７とのなす角度βは、２８．１°とした。平坦部２６の延び方向Ｅについての長さ寸法Ｒは１．５０ｍｍとした。後側傾斜面２５は、上側金型２３の延び方向Ｅについての後端部から、０．７５ｍｍまで前方に延びて形成した。上側金型２３の後端部において上方へ切り欠かれた長さ寸法Ｓは、０．４０ｍｍとした。平坦部２６と後側傾斜面２５とのなす角度αは、２８．１°とした。 (Example 6)
In Example 6, the length dimension Q cut upward at the front end portion of the upper mold 23 was set to 0.40 mm. The front inclined surface 27 was formed to extend rearward from the front end in the extending direction E of the upper mold 23 to 0.75 mm. The angle β formed by the flat portion 26 and the front inclined surface 27 was 28.1 °. The length dimension R in the extending direction E of the flat portion 26 was set to 1.50 mm. The rear inclined surface 25 was formed to extend forward from the rear end in the extending direction E of the upper mold 23 to 0.75 mm. The length dimension S cut out upward at the rear end portion of the upper mold 23 was set to 0.40 mm. The angle α formed by the flat portion 26 and the rear inclined surface 25 was 28.1 °.

上記以外は実施例１と同様にして雌端子１３を作製した。   A female terminal 13 was produced in the same manner as in Example 1 except for the above.

実施例６に係る雌端子１３においては、後側傾斜部２０について、底壁１７から離間する方向への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＢＨは０．４０ｍｍであり、延び方向Ｅの後方への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＢＬは０．７５ｍｍであった。比の値ＢＨ／ＢＬは０．５３であった。   In the female terminal 13 according to the sixth embodiment, the protrusion length dimension BH from the compression portion 21 in the direction away from the bottom wall 17 is 0.40 mm for the rear inclined portion 20, and the rearward direction in the extending direction E. The projecting length dimension BL from the compression part 21 was 0.75 mm. The ratio value BH / BL was 0.53.

また、前側傾斜部２２について、底壁１７から離間する方向への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＦＨは０．４０ｍｍであり、延び方向Ｅの前方への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＦＬは０．７５ｍｍであった。比の値ＦＨ／ＦＬは０．５３であった。   In addition, the protrusion length dimension FH from the compression part 21 in the direction away from the bottom wall 17 is 0.40 mm, and the protrusion length dimension from the compression part 21 to the front in the extending direction E. The FL was 0.75 mm. The ratio value FH / FL was 0.53.

また、延び方向Ｅについての圧縮部２１の長さ寸法Ｗは１．５０ｍｍであった。また、後側傾斜部２０の傾斜角度θは２８．１°であり、前側傾斜部２２の傾斜角度φは２８．１°であった。   Moreover, the length dimension W of the compression part 21 about the extending direction E was 1.50 mm. Further, the inclination angle θ of the rear inclined portion 20 was 28.1 °, and the inclination angle φ of the front inclined portion 22 was 28.1 °.

（実施例７）
実施例７においては、上側金型２３の前端部において上方へ切り欠かれた長さ寸法Ｑは、０．５０ｍｍとした。前側傾斜面２７は、上側金型２３の延び方向Ｅについての前端部から、１．２５ｍｍまで後方に延びて形成した。平坦部２６と前側傾斜面２７とのなす角度βは、２１．８°とした。平坦部２６の延び方向Ｅについての長さ寸法Ｒは０．５０ｍｍとした。後側傾斜面２５は、上側金型２３の延び方向Ｅについての後端部から、１．２５ｍｍまで前方に延びて形成した。上側金型２３の後端部において上方へ切り欠かれた長さ寸法Ｓは、０．４０ｍｍとした。平坦部２６と後側傾斜面２５とのなす角度αは、２１．８°とした。 (Example 7)
In Example 7, the length dimension Q cut upward at the front end portion of the upper mold 23 was set to 0.50 mm. The front inclined surface 27 was formed to extend rearward from the front end in the extending direction E of the upper mold 23 to 1.25 mm. The angle β formed by the flat portion 26 and the front inclined surface 27 was 21.8 °. The length dimension R in the extending direction E of the flat portion 26 was 0.50 mm. The rear inclined surface 25 was formed to extend forward from the rear end in the extending direction E of the upper mold 23 to 1.25 mm. The length dimension S cut out upward at the rear end portion of the upper mold 23 was set to 0.40 mm. The angle α formed by the flat portion 26 and the rear inclined surface 25 was 21.8 °.

上記以外は実施例１と同様にして雌端子１３を作製した。   A female terminal 13 was produced in the same manner as in Example 1 except for the above.

実施例７に係る雌端子１３においては、後側傾斜部２０について、底壁１７から離間する方向への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＢＨは０．５０ｍｍであり、延び方向Ｅの後方への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＢＬは１．２５ｍｍであった。比の値ＢＨ／ＢＬは０．４０であった。   In the female terminal 13 according to the seventh embodiment, the protrusion length dimension BH from the compression portion 21 in the direction away from the bottom wall 17 is 0.50 mm, and the rear inclined portion 20 is rearward in the extending direction E. The protrusion length dimension BL from the compression part 21 was 1.25 mm. The ratio value BH / BL was 0.40.

また、前側傾斜部２２について、底壁１７から離間する方向への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＦＨは０．５０ｍｍであり、延び方向Ｅの前方への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＦＬは１．２５ｍｍであった。比の値ＦＨ／ＦＬは０．４０であった。   Further, with respect to the front side inclined portion 22, the protruding length dimension FH from the compression section 21 in the direction away from the bottom wall 17 is 0.50 mm, and the protruding length dimension from the compression section 21 forward in the extending direction E The FL was 1.25 mm. The ratio value FH / FL was 0.40.

また、延び方向Ｅについての圧縮部２１の長さ寸法Ｗは０．５０ｍｍであった。また、後側傾斜部２０の傾斜角度θは２１．８°であり、前側傾斜部２２の傾斜角度φは２１．８°であった。   Moreover, the length dimension W of the compression part 21 about the extending direction E was 0.50 mm. Further, the inclination angle θ of the rear inclined portion 20 was 21.8 °, and the inclination angle φ of the front inclined portion 22 was 21.8 °.

（実施例８）
実施例８においては、上側金型２３の前端部において上方へ切り欠かれた長さ寸法Ｑは、０．５０ｍｍとした。前側傾斜面２７は、上側金型２３の延び方向Ｅについての前端部から、１．００ｍｍまで後方に延びて形成した。平坦部２６と前側傾斜面２７とのなす角度βは、２６．６°とした。平坦部２６の延び方向Ｅについての長さ寸法Ｒは１．００ｍｍとした。後側傾斜面２５は、上側金型２３の延び方向Ｅについての後端部から、１．００ｍｍまで前方に延びて形成した。上側金型２３の後端部において上方へ切り欠かれた長さ寸法Ｓは、０．５０ｍｍとした。平坦部２６と後側傾斜面２５とのなす角度αは、２６．６°とした。 (Example 8)
In Example 8, the length dimension Q cut upward at the front end portion of the upper mold 23 was set to 0.50 mm. The front inclined surface 27 was formed to extend rearward from the front end in the extending direction E of the upper mold 23 to 1.00 mm. The angle β formed by the flat portion 26 and the front inclined surface 27 was 26.6 °. The length dimension R in the extending direction E of the flat portion 26 was set to 1.00 mm. The rear inclined surface 25 was formed to extend forward from the rear end in the extending direction E of the upper mold 23 to 1.00 mm. The length dimension S cut out upward at the rear end portion of the upper mold 23 was set to 0.50 mm. The angle α formed by the flat portion 26 and the rear inclined surface 25 was 26.6 °.

上記以外は実施例１と同様にして雌端子１３を作製した。   A female terminal 13 was produced in the same manner as in Example 1 except for the above.

実施例８に係る雌端子１３においては、後側傾斜部２０について、底壁１７から離間する方向への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＢＨは０．５０ｍｍであり、延び方向Ｅの後方への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＢＬは１．００ｍｍであった。比の値ＢＨ／ＢＬは０．５０であった。   In the female terminal 13 according to the eighth embodiment, the protruding length dimension BH from the compression portion 21 in the direction away from the bottom wall 17 is 0.50 mm, and the rear inclined portion 20 is rearward in the extending direction E. The protrusion length dimension BL from the compression part 21 was 1.00 mm. The ratio value BH / BL was 0.50.

また、前側傾斜部２２について、底壁１７から離間する方向への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＦＨは０．５０ｍｍであり、延び方向Ｅの前方への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＦＬは１．００ｍｍであった。比の値ＦＨ／ＦＬは０．５０であった。   Further, with respect to the front side inclined portion 22, the protruding length dimension FH from the compression section 21 in the direction away from the bottom wall 17 is 0.50 mm, and the protruding length dimension from the compression section 21 forward in the extending direction E The FL was 1.00 mm. The ratio value FH / FL was 0.50.

また、延び方向Ｅについての圧縮部２１の長さ寸法Ｗは１．００ｍｍであった。また、後側傾斜部２０の傾斜角度θは２６．６°であり、前側傾斜部２２の傾斜角度φは２６．６°であった。   Moreover, the length dimension W of the compression part 21 about the extending direction E was 1.00 mm. Further, the inclination angle θ of the rear inclined portion 20 was 26.6 °, and the inclination angle φ of the front inclined portion 22 was 26.6 °.

（実施例９）
実施例９においては、上側金型２３の前端部において上方へ切り欠かれた長さ寸法Ｑは、０．５０ｍｍとした。前側傾斜面２７は、上側金型２３の延び方向Ｅについての前端部から、０．７５ｍｍまで後方に延びて形成した。平坦部２６と前側傾斜面２７とのなす角度βは、３３．７°とした。平坦部２６の延び方向Ｅについての長さ寸法Ｒは１．５０ｍｍとした。後側傾斜面２５は、上側金型２３の延び方向Ｅについての後端部から、０．７５ｍｍまで前方に延びて形成した。上側金型２３の後端部において上方へ切り欠かれた長さ寸法Ｓは、０．５０ｍｍとした。平坦部２６と後側傾斜面２５とのなす角度αは、３３．７°とした。 Example 9
In Example 9, the length dimension Q cut upward at the front end portion of the upper mold 23 was set to 0.50 mm. The front inclined surface 27 was formed to extend rearward from the front end in the extending direction E of the upper mold 23 to 0.75 mm. The angle β formed by the flat portion 26 and the front inclined surface 27 was 33.7 °. The length dimension R in the extending direction E of the flat portion 26 was set to 1.50 mm. The rear inclined surface 25 was formed to extend forward from the rear end in the extending direction E of the upper mold 23 to 0.75 mm. The length dimension S cut out upward at the rear end portion of the upper mold 23 was set to 0.50 mm. The angle α formed by the flat portion 26 and the rear inclined surface 25 was 33.7 °.

上記以外は実施例１と同様にして雌端子１３を作製した。   A female terminal 13 was produced in the same manner as in Example 1 except for the above.

実施例９に係る雌端子１３においては、後側傾斜部２０について、底壁１７から離間する方向への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＢＨは０．５０ｍｍであり、延び方向Ｅの後方への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＢＬは０．７５ｍｍであった。比の値ＢＨ／ＢＬは０．６７であった。   In the female terminal 13 according to the ninth embodiment, the protruding length dimension BH from the compression portion 21 in the direction away from the bottom wall 17 is 0.50 mm, and the rear inclined portion 20 is rearward in the extending direction E. The projecting length dimension BL from the compression part 21 was 0.75 mm. The ratio value BH / BL was 0.67.

また、前側傾斜部２２について、底壁１７から離間する方向への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＦＨは０．５０ｍｍであり、延び方向Ｅの前方への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＦＬは０．７５ｍｍであった。比の値ＦＨ／ＦＬは０．６７であった。   Further, with respect to the front side inclined portion 22, the protruding length dimension FH from the compression section 21 in the direction away from the bottom wall 17 is 0.50 mm, and the protruding length dimension from the compression section 21 forward in the extending direction E The FL was 0.75 mm. The ratio value FH / FL was 0.67.

また、延び方向Ｅについての圧縮部２１の長さ寸法Ｗは１．５０ｍｍであった。また、後側傾斜部２０の傾斜角度θは３３．７°であり、前側傾斜部２２の傾斜角度φは３３．７°であった。   Moreover, the length dimension W of the compression part 21 about the extending direction E was 1.50 mm. Further, the inclination angle θ of the rear inclined portion 20 was 33.7 °, and the inclination angle φ of the front inclined portion 22 was 33.7 °.

（比較例１）
比較例１においては、上側金型２３の下面は平坦に形成した。上側金型２３の延び方向Ｅについての長さ寸法は３ｍｍとした。 (Comparative Example 1)
In Comparative Example 1, the lower surface of the upper mold 23 was formed flat. The length dimension in the extending direction E of the upper mold 23 was 3 mm.

上記以外は実施例１と同様にして雌端子１３を作製した。   A female terminal 13 was produced in the same manner as in Example 1 except for the above.

比較例１に係る雌端子１３においては、ワイヤーバレル１８には、前側傾斜部２２、及び後側傾斜部２０は形成されていない。比較例１に係るワイヤーバレル１８には、底壁１７に平行に延びて形成された圧縮部２１が形成されている。比較例１に係る圧縮部２１の延び方向Ｅについての長さ寸法Ｗは３ｍｍであった。   In the female terminal 13 according to the comparative example 1, the wire barrel 18 is not formed with the front inclined portion 22 and the rear inclined portion 20. The wire barrel 18 according to the comparative example 1 is formed with a compression portion 21 that extends in parallel with the bottom wall 17. The length dimension W in the extending direction E of the compression portion 21 according to Comparative Example 1 was 3 mm.

（引張試験）
実施例１〜９、及び比較例１に係る端子付き電線１０について、雌端子１３と、電線１１とを、それぞれ治具で把持し、引張試験を実施した。測定機器は、アイコーエンジニアリング株式会社製 ＭＯＤＥＬ−１６０５ ＩＩ ＶＬを用いた。引張速度は１００ｍｍ／ｍｉｎであった。５個のサンプルに対して試験を行い、電線１１と端子との間の固着力、伸び量を測定し、平均値を算出した。 (Tensile test)
About the electric wire 10 with a terminal which concerns on Examples 1-9 and the comparative example 1, the female terminal 13 and the electric wire 11 were each hold | gripped with the jig | tool, and the tension test was implemented. The measuring instrument used was MODEL-1605 II VL manufactured by Aiko Engineering Co., Ltd. The tensile speed was 100 mm / min. A test was performed on five samples, and the fixing force and the elongation amount between the electric wire 11 and the terminal were measured, and the average value was calculated.

（結果と考察）
図５に、実施例５に係る５個のサンプルのうち、一のサンプルについてのＳ−Ｓ曲線を示す。引張試験が開始された初期においては、芯線１２は弾性変形し、変位量が増大するに従って固着力は直線的に増大した。その後、芯線１２は塑性変形し、変位に対する固着力の傾きは緩やかなものとなった。その後、芯線１２は断線し、固着力は減少した。このとき、芯線１２を構成する複数の素線１４が１つずつ断線したために、固着力は段階的に減少した。 (Results and discussion)
In FIG. 5, the SS curve about one sample is shown among the five samples which concern on Example 5. FIG. In the initial stage when the tensile test was started, the core wire 12 was elastically deformed, and the fixing force increased linearly as the amount of displacement increased. Thereafter, the core wire 12 was plastically deformed, and the inclination of the fixing force with respect to the displacement became gentle. Thereafter, the core wire 12 was disconnected, and the fixing force decreased. At this time, since the plurality of strands 14 constituting the core wire 12 were disconnected one by one, the adhering force decreased stepwise.

実施例１〜４、及び６〜９についても、概ね実施例５と同様のＳ−Ｓ曲線が得られた。   In Examples 1 to 4 and 6 to 9, the SS curves similar to those in Example 5 were obtained.

上記のように、実施例１〜９においては、芯線１２は塑性変形した後に断線しており、芯線１２は、いわゆる延性破壊の領域において断線している。   As described above, in Examples 1 to 9, the core wire 12 is disconnected after plastic deformation, and the core wire 12 is disconnected in a so-called ductile fracture region.

また、図６に、比較例１に係る５個のサンプルのうち、一のサンプルについてのＳ−Ｓ曲線を示す。引張試験が開始された初期においては、芯線１２は弾性変形し、変位量が増大するに従って固着力は直線的に増大した。そして、芯線１２は、弾性変形領域において断線した。このため、比較例１においては、芯線１２は塑性変形しなかった。すなわち、比較例１に係る端子付き電線１０においては、芯線１２は、いわゆる脆性破壊の領域において断線している。   FIG. 6 shows an SS curve of one sample among the five samples according to Comparative Example 1. In the initial stage when the tensile test was started, the core wire 12 was elastically deformed, and the fixing force increased linearly as the amount of displacement increased. The core wire 12 was disconnected in the elastic deformation region. For this reason, in Comparative Example 1, the core wire 12 was not plastically deformed. That is, in the terminal-attached electric wire 10 according to the comparative example 1, the core wire 12 is disconnected in a so-called brittle fracture region.

後側傾斜部２０について、底壁１７から離間する方向への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＢＨ、延び方向Ｅの後方への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＢＬ、及びこれらの比の値ＢＨ／ＢＬと、電線１１と端子との間の固着力と、を表１にまとめた。   For the rear inclined portion 20, the protruding length dimension BH from the compression section 21 in the direction away from the bottom wall 17, the protruding length dimension BL from the compression section 21 to the rear in the extending direction E, and the ratio thereof Table 1 summarizes the value BH / BL and the fixing force between the electric wire 11 and the terminal.

表１に示すように、比の値ＢＨ／ＢＬが０．２０〜０．７０である実施例１〜９においては、電線１１と端子との間の固着力は１１７Ｎ以上であった。これに対し、比較例１に係る端子付き電線１０においては、固着力は１０６Ｎであった。このように、後側傾斜部２０について、比の値ＢＨ／ＢＬを０．２０〜０．７０に設定することにより、電線１１と端子との間の固着力を１１７Ｎ以上に向上させることができる。   As shown in Table 1, in Examples 1 to 9 in which the ratio value BH / BL is 0.20 to 0.70, the fixing force between the electric wire 11 and the terminal was 117 N or more. On the other hand, in the electric wire with terminal 10 according to the comparative example 1, the adhering force was 106N. As described above, by setting the ratio value BH / BL to 0.20 to 0.70 for the rear inclined portion 20, the fixing force between the electric wire 11 and the terminal can be improved to 117N or more. .

比の値ＢＨ／ＢＬは、固着力が１１７Ｎ以上となることから０．２４〜０．６７が好ましく、また、固着力が１１８Ｎ以上となることから０．３０〜０．５３がより好ましく、また、０．３２〜０．５０が更に好ましく、固着力が最大で１２７Ｎとなることから０．４０が特に好ましい。   The ratio value BH / BL is preferably 0.24 to 0.67 because the fixing force is 117 N or more, and more preferably 0.30 to 0.53 because the fixing force is 118 N or more. 0.32 to 0.50 is more preferable, and 0.40 is particularly preferable because the maximum fixing force is 127N.

前側傾斜部２２について、底壁１７から離間する方向への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＦＨ、延び方向Ｅの前方への圧縮部２１からの突出長さ寸法ＦＬ、及びこれらの比の値ＦＨ／ＦＬと、電線１１と端子との間の固着力と、を表２にまとめた。   About the front side inclined part 22, the projection length dimension FH from the compression part 21 in the direction away from the bottom wall 17, the projection length dimension FL from the compression part 21 forward in the extending direction E, and the value of these ratios Table 2 summarizes the FH / FL and the adhesive strength between the electric wire 11 and the terminal.

表２に示すように、比の値ＦＨ／ＦＬが０．２０〜０．７０である実施例１〜９においては、電線１１と端子との間の固着力は１１７Ｎ以上であった。これに対し、比較例１に係る端子付き電線１０においては、固着力は１０６Ｎであった。このように、前側傾斜部２２について、比の値ＦＨ／ＦＬを０．２０〜０．７０に設定することにより、電線１１と端子との間の固着力を１１７Ｎ以上に向上させることができる。   As shown in Table 2, in Examples 1 to 9 in which the ratio value FH / FL is 0.20 to 0.70, the fixing force between the electric wire 11 and the terminal is 117 N or more. On the other hand, in the electric wire with terminal 10 according to the comparative example 1, the adhering force was 106N. As described above, by setting the ratio value FH / FL to 0.20 to 0.70 for the front inclined portion 22, the fixing force between the electric wire 11 and the terminal can be improved to 117 N or more.

比の値ＦＨ／ＦＬは、固着力が１１７Ｎ以上となることから０．２４〜０．６７が好ましく、また、固着力が１１８Ｎ以上となることから０．３０〜０．５３がより好ましく、また、０．３２〜０．５０が更に好ましく、固着力が最大で１２７Ｎとなることから０．４０が特に好ましい。   The ratio value FH / FL is preferably 0.24 to 0.67 because the fixing force is 117 N or more, and more preferably 0.30 to 0.53 because the fixing force is 118 N or more. 0.32 to 0.50 is more preferable, and 0.40 is particularly preferable because the maximum fixing force is 127N.

延び方向Ｅについての圧縮部２１の長さ寸法Ｗと、電線１１と端子との間の固着力と、を表３にまとめた。   Table 3 summarizes the length dimension W of the compression portion 21 in the extending direction E and the fixing force between the electric wire 11 and the terminal.

表３に示すように、延び方向Ｅについての圧縮部２１の長さ寸法Ｗが０．５０ｍｍ〜１．５０ｍｍである実施例１〜９においては、電線１１と端子との間の固着力は１１７Ｎ以上であった。これに対し、比較例１に係る端子付き電線１０においては、固着力は１０６Ｎであった。このように、延び方向Ｅについての圧縮部２１の長さ寸法を０．５０ｍｍ〜１．５０ｍｍに設定することにより、電線１１と端子との間の固着力を１１７Ｎ以上に向上させることができる。   As shown in Table 3, in Examples 1 to 9 in which the length dimension W of the compression portion 21 in the extending direction E is 0.50 mm to 1.50 mm, the fixing force between the electric wire 11 and the terminal is 117 N. That was all. On the other hand, in the electric wire with terminal 10 according to the comparative example 1, the adhering force was 106N. Thus, by setting the length dimension of the compression portion 21 in the extending direction E to 0.50 mm to 1.50 mm, the fixing force between the electric wire 11 and the terminal can be improved to 117 N or more.

長さ寸法Ｗの値が０．５０ｍｍ以下であると、圧縮部２１の長さ寸法が過度に小さくなってしまい、端子付き電線１０のワイヤーバレル１８の、底壁１７からの高さ寸法であるクリンプハイトを安定して測定できなくなるので好ましくない。一方、長さ寸法Ｗの値が１．５０ｍｍ以上であると、固着力が低下するので好ましくない。長さ寸法Ｗの値は、固着力が１２０Ｎ以上となることから０．５０ｍｍ〜１．００ｍｍがより好ましく、最大で１２７Ｎとなることから、１．００ｍｍが特に好ましい。   If the value of the length dimension W is 0.50 mm or less, the length dimension of the compression portion 21 becomes excessively small, and is the height dimension of the wire barrel 18 of the terminal-attached electric wire 10 from the bottom wall 17. This is not preferable because the crimp height cannot be measured stably. On the other hand, if the value of the length dimension W is 1.50 mm or more, the adhering force is reduced, which is not preferable. The value of the length dimension W is more preferably 0.50 mm to 1.00 mm because the fixing force is 120 N or more, and 1.00 mm is particularly preferable because the maximum is 127 N.

後側傾斜部２０の傾斜角θと、芯線１２の伸び量について表４にまとめた。また、図７には、横軸を傾斜角度θとし、縦軸を伸び量としたグラフを示した。   Table 4 summarizes the inclination angle θ of the rear inclined portion 20 and the amount of elongation of the core wire 12. FIG. 7 shows a graph in which the horizontal axis is the inclination angle θ and the vertical axis is the amount of elongation.

表４に示すように、後側傾斜部２０の傾斜角度θが１０°〜３０°である実施例１〜８においては、引張試験における芯線１２の伸び量が１．７６％以上であった。これに対して、比較例１に係る端子付き電線１０においては、伸び量は０．６８％であった。   As shown in Table 4, in Examples 1 to 8 in which the inclination angle θ of the rear inclined portion 20 is 10 ° to 30 °, the elongation of the core wire 12 in the tensile test was 1.76% or more. On the other hand, in the terminal-attached electric wire 10 according to Comparative Example 1, the amount of elongation was 0.68%.

傾斜角度θは、伸び量が１．７６％以上となることから１３．５°〜２８．１°が好ましく、また、伸び量が２．２７％以上となることから１６．７°〜２６．６°がより好ましく、また、伸び量が３．３８％〜３．４４％になることから、１７．７°〜２１．８°が特に好ましい。   The inclination angle θ is preferably 13.5 ° to 28.1 ° because the elongation amount is 1.76% or more, and 16.7 ° to 26.6 because the elongation amount is 2.27% or more. 6 ° is more preferable, and the elongation is 3.38% to 3.44%, so 17.7 ° to 21.8 ° is particularly preferable.

また、図７に示すように、伸び量は、後側傾斜部２０の傾斜角度θが１０°〜３０°の領域において、傾斜角度θが０°である比較例１に比べて顕著に向上することが分かった。   Further, as shown in FIG. 7, the elongation is significantly improved in the region where the inclination angle θ of the rear inclined portion 20 is 10 ° to 30 ° as compared with the comparative example 1 in which the inclination angle θ is 0 °. I understood that.

＜実施形態２＞
次に、本発明の実施形態２を、図８ないし図９を参照しつつ説明する。本実施形態に係る端子付き電線５０においては、雌端子５３に設けられたワイヤーバレル５８の形状が実施形態１と異なっている。 <Embodiment 2>
Next, Embodiment 2 of the present invention will be described with reference to FIGS. In the electric wire with terminal 50 according to the present embodiment, the shape of the wire barrel 58 provided on the female terminal 53 is different from that of the first embodiment.

ワイヤーバレル５８には、延び方向Ｅの後端部寄りの位置に、延び方向Ｅについて後方（図８における右方）に向かうに従って底壁５７から離間する後側傾斜部６０を備える。後側傾斜部６０よりも延び方向Ｅの前方の位置には、圧縮部６１が形成されている。圧縮部６１の上縁は、側方から見て、底壁５７と実質的に平行に延びて形成されている。   The wire barrel 58 includes a rear inclined portion 60 at a position near the rear end portion in the extending direction E and spaced from the bottom wall 57 toward the rear (rightward in FIG. 8) in the extending direction E. A compression part 61 is formed at a position in front of the rear inclined part 60 in the extending direction E. The upper edge of the compression portion 61 is formed to extend substantially parallel to the bottom wall 57 when viewed from the side.

図９に示すように、ワイヤーバレル５８は、上下一対に形成された上側金型６３及び下側金型６４に挟まれることにより、芯線１２の外周に圧着されるようになっている。ワイヤーバレル５８が芯線１２に圧着される際には、下側に位置する下側金型６４の上面には端子の底壁５７が載置されるようになっており、また、上側に位置する上側金型６３の下面には、ワイヤーバレル５８が当接するようになっている。   As shown in FIG. 9, the wire barrel 58 is crimped to the outer periphery of the core wire 12 by being sandwiched between an upper mold 63 and a lower mold 64 formed in a pair of upper and lower sides. When the wire barrel 58 is crimped to the core wire 12, the bottom wall 57 of the terminal is placed on the upper surface of the lower mold 64 positioned on the lower side, and is positioned on the upper side. A wire barrel 58 is in contact with the lower surface of the upper mold 63.

図９に示すように、上側金型６３の下面には、延び方向Ｅについて後端部寄りの位置に、電線１１の延び方向Ｅについて後方に向かうに従って上方に傾斜する後側傾斜面６５が形成されている。この後側傾斜面６５がワイヤーバレル５８と当接することにより、後側傾斜部６０が形成されるようになっている。   As shown in FIG. 9, a rear inclined surface 65 is formed on the lower surface of the upper mold 63 at a position closer to the rear end in the extending direction E and inclined upward as it goes rearward in the extending direction E of the electric wire 11. Has been. When the rear inclined surface 65 abuts on the wire barrel 58, the rear inclined portion 60 is formed.

また、上側金型６３の下面であって、後側傾斜面６５よりも延び方向Ｅについて前方の位置には、延び方向Ｅに対して平行に延びる平坦部６６が形成されている。この平坦部６６がワイヤーバレル５８と当接することにより、圧縮部６１が形成されるようになっている。   A flat portion 66 extending in parallel to the extending direction E is formed at a position on the lower surface of the upper mold 63 and ahead of the rear inclined surface 65 in the extending direction E. The flat portion 66 comes into contact with the wire barrel 58 so that the compression portion 61 is formed.

図８及び図９に示すように、ワイヤーバレル１８には、延び方向Ｅについて後側傾斜部６０の後方の位置に、後側展延部６８と、この後側展延部６８よりも更に後方の位置に、後側残部６９と、が形成されている。   As shown in FIGS. 8 and 9, the wire barrel 18 has a rear extended portion 68 at a position behind the rear inclined portion 60 in the extending direction E, and further rearward of the rear extended portion 68. The rear remaining portion 69 is formed at the position.

また、図８及び図９に示すように、ワイヤーバレル５８には、延び方向Ｅについて圧縮部６１の前方の位置に、前側展延部７１と、この前側展延部７１よりも更に前方の位置に、前側残部７２と、が形成されている。   As shown in FIGS. 8 and 9, the wire barrel 58 has a front extension portion 71 at a position in front of the compression portion 61 in the extending direction E, and a position further forward than the front extension portion 71. In addition, a front remaining portion 72 is formed.

上記以外の構成については、実施形態１と略同様なので、同一部材については同一符号を付し、重複する説明を省略する。   Since the configuration other than the above is substantially the same as that of the first embodiment, the same members are denoted by the same reference numerals, and redundant description is omitted.

本実施形態によれば、延び方向Ｅについてワイヤーバレル５８の前端部寄りの位置にまで圧縮部６１を形成することができる。これにより、電線１１と雌端子５３との電気抵抗を低減させることができる。   According to the present embodiment, the compression portion 61 can be formed up to a position near the front end portion of the wire barrel 58 in the extending direction E. Thereby, the electrical resistance of the electric wire 11 and the female terminal 53 can be reduced.

＜他の実施形態＞
本発明は上記記述及び図面によって説明した実施形態に限定されるものではなく、例えば次のような実施形態も本発明の技術的範囲に含まれる。 <Other embodiments>
The present invention is not limited to the embodiments described with reference to the above description and drawings. For example, the following embodiments are also included in the technical scope of the present invention.

（１）本実施形態においては、接続部１９を有する雌端子１３が電線１１に接続される構成としたが、これに限られず、電線１１には、相手側端子との接続部１９を有しない、いわゆるスプライス端子が接続される構成としてもよい。スプライス端子においては、複数の電線１１がワイヤーバレル１８によって電気的に接続される構成とすることができる。   (1) In the present embodiment, the female terminal 13 having the connection portion 19 is connected to the electric wire 11. However, the present invention is not limited to this, and the electric wire 11 does not have the connection portion 19 with the counterpart terminal. A so-called splice terminal may be connected. In the splice terminal, a plurality of electric wires 11 can be electrically connected by a wire barrel 18.

（２）本実施形態においては、ワイヤーバレル１８は底壁１７の両側縁から側方に突出する構成としたが、これに限られず、ワイヤーバレル１８は底壁１７の一方の側縁からのみ突出する構成としてもよい。   (2) In the present embodiment, the wire barrel 18 protrudes laterally from both side edges of the bottom wall 17. However, the present invention is not limited thereto, and the wire barrel 18 protrudes only from one side edge of the bottom wall 17. It is good also as composition to do.

（３）実施形態１においては、後側傾斜部２０の傾斜角度θと、前側傾斜部２２の傾斜角度φとが同じ角度に設定されていたが、これに限られず、傾斜角度θと傾斜角度φとが異なる角度に設定されていてもよい。   (3) In the first embodiment, the inclination angle θ of the rear-side inclined portion 20 and the inclination angle φ of the front-side inclined portion 22 are set to the same angle. An angle different from φ may be set.

１０，５０：端子付き電線
１１：電線
１２：芯線
１３，５３：雌端子（端子）
１４：素線
１７，５７：底壁
１８，５８：ワイヤーバレル（圧着部）
２０，６０：後側傾斜部
２１，６１：圧縮部
２２：前側傾斜部
２３，６３：上側金型
２５，６５：後側傾斜面
２７：前側傾斜面
θ：傾斜角度 10, 50: Electric wire with terminal 11: Electric wire 12: Core wire 13, 53: Female terminal (terminal)
14: Wire 17, 57: Bottom wall 18, 58: Wire barrel (crimp)
20, 60: Rear inclined portion 21, 61: Compression portion 22: Front inclined portion 23, 63: Upper mold 25, 65: Rear inclined surface 27: Front inclined surface θ: Inclination angle

Claims (8)

複数の素線からなる芯線を有する電線と、前記芯線に接続された端子と、を備えた端子付き電線であって、
前記端子は、前記芯線が載置される底壁と、前記底壁から側方に突出すると共に前記芯線の外周に巻き付くように圧着される圧着部と、を備え、
前記圧着部は、前記電線の延びる延び方向の後端部寄りの位置に形成されると共に前記延び方向について後方に向かうに従って前記底壁から離間する後側傾斜部と、前記後側傾斜部よりも前記延び方向の前方に形成された圧縮部と、を備え、
前記後側傾斜部について、前記底壁から離間する方向への前記圧縮部からの突出長さ寸法ＢＨの、前記延び方向の後方への圧縮部からの突出長さ寸法ＢＬに対する比の値ＢＨ／ＢＬは、０．２０〜０．７０である端子付き電線。 An electric wire with a terminal comprising: an electric wire having a core wire composed of a plurality of strands; and a terminal connected to the core wire,
The terminal includes a bottom wall on which the core wire is placed, and a crimping portion that protrudes laterally from the bottom wall and is crimped to wrap around the outer periphery of the core wire,
The crimp portion is formed at a position near a rear end portion in the extending direction of the electric wire and is separated from the bottom wall as it goes rearward in the extending direction, and more than the rear inclined portion. A compression part formed in front of the extending direction,
For the rear inclined portion, a value BH / a ratio of a projection length dimension BH from the compression section in a direction away from the bottom wall to a projection length dimension BL from the compression section to the rear in the extending direction. BL is an electric wire with a terminal which is 0.20 to 0.70. 前記後側傾斜部の傾斜角度θは、１０°〜３０°である請求項１に記載の端子付き電線。   The electric wire with a terminal according to claim 1, wherein an inclination angle θ of the rear inclined portion is 10 ° to 30 °. 前記圧着部は上側金型と下側金型との間に挟まれることにより形成されるものであって、
前記後側傾斜部は、前記圧着部が前記芯線に圧着される際に、前記上側金型の下面に形成された後側傾斜面に当接した領域に形成されたものである請求項１または請求項２に記載の端子付き電線。 The crimping part is formed by being sandwiched between an upper mold and a lower mold,
The said back side inclined part is formed in the area | region which contact | abutted to the back side inclined surface formed in the lower surface of the said upper side metal mold | die, when the said crimping | compression-bonding part is crimped | bonded to the said core wire. The electric wire with a terminal according to claim 2. 前記圧着部には、更に、前記延び方向について前記圧縮部の前方に形成されると共に前記延び方向について前方に向かうに従って前記底壁から離間する前側傾斜部が形成されており、
前記前側傾斜部について、前記底壁から離間する方向への前記圧縮部からの突出長さ寸法ＦＨの、前記延び方向の前方への圧縮部からの突出長さ寸法ＦＬに対する比の値ＦＨ／ＦＬは、０．２０〜０．７０である請求項１ないし請求項３のいずれか一項に記載の端子付き電線。 The crimp portion is further formed with a front inclined portion that is formed in front of the compression portion in the extending direction and that is separated from the bottom wall toward the front in the extending direction.
A value FH / FL of the ratio of the projection length dimension FH from the compression section in the direction away from the bottom wall to the projection length dimension FL from the compression section forward in the extending direction with respect to the front inclined section. The electric wire with a terminal according to any one of claims 1 to 3, wherein is 0.20 to 0.70. 前記圧着部は上側金型と下側金型との間に挟まれることにより形成されるものであって、
前記前側傾斜部は、前記圧着部が前記芯線に圧着される際に、前記上側金型の下面に形成された前側傾斜面に当接した領域に形成されたものである請求項４に記載の端子付き電線。 The crimping part is formed by being sandwiched between an upper mold and a lower mold,
The said front side inclination part is formed in the area | region which contact | abutted to the front side inclined surface formed in the lower surface of the said upper side metal mold | die, when the said crimping | compression-bonding part is crimped | bonded to the said core wire. Electric wire with terminal. 前記素線はアルミニウム又はアルミニウム合金からなる請求項１ないし請求項５のいずれか一項に記載の端子付き電線。   The electric wire with a terminal according to any one of claims 1 to 5, wherein the strand is made of aluminum or an aluminum alloy. 前記延び方向についての前記圧縮部の長さ寸法Ｗは、０．５０ｍｍ〜１．５０ｍｍである請求項１ないし請求項６のいずれか一項に記載の端子付き電線。   The length dimension W of the said compression part about the said extension direction is 0.50 mm-1.50 mm, The electric wire with a terminal as described in any one of Claim 1 thru | or 6. 前記芯線の断面積は０．０５ｍｍ^２〜１．００ｍｍ^２である請求項１ないし請求項７のいずれか一項に記載の端子付き電線。 An electric wire with terminal according to any one of claims 1 to 7 the cross-sectional area is 0.05mm ² ~1.00mm ² of the core wire.

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