JP2015151615A - Steel sheet for heat treatment and production method thereof - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、熱処理用鋼板およびその製造方法に関する。本発明は、特に自動車のボデー構造部品、足回り部品等を始めとする機械構造部品等の素材に好適な熱処理用鋼板およびその製造方法に関する。 The present invention relates to a steel plate for heat treatment and a method for producing the same. The present invention relates to a heat-treating steel plate suitable for materials such as machine structural parts such as automobile body structural parts and undercarriage parts, and a method for manufacturing the same.
近年、自動車の軽量化のため、鋼材の高強度化を図り、使用重量を減ずる努力が進められている。自動車に広く使用される薄鋼板においては、鋼板強度の増加に伴って、プレス成形性が低下し、複雑な形状を製造することが困難になってきている。具体的には、延性が低下して加工度が高い部位で破断が生じる、スプリングバックや壁反りが大きくなって寸法精度が劣化するという問題が発生する。したがって、高強度、特に７８０ＭＰａ級以上の鋼板を用いて、プレス成形で部品を製造することは容易ではない。プレス成形ではなくロール成形によれば、高強度の鋼板の加工が可能であるが、長手方向に一様な断面を有する部品にしか適用できない。 In recent years, in order to reduce the weight of automobiles, efforts have been made to increase the strength of steel materials and reduce the weight used. In thin steel plates widely used in automobiles, press formability decreases with increasing steel plate strength, making it difficult to manufacture complex shapes. Specifically, there arises a problem in that the ductility is reduced and fracture occurs at a portion with a high degree of processing, and the spring back and wall warp become large and the dimensional accuracy deteriorates. Therefore, it is not easy to produce parts by press molding using a steel plate having high strength, particularly a 780 MPa class or higher. According to roll forming instead of press forming, it is possible to process a high-strength steel sheet, but it can be applied only to parts having a uniform cross section in the longitudinal direction.
しかしながら、特許文献１により開示されるように、加熱した鋼板をプレス成形する熱間プレスと呼ばれる方法によれば、鋼板が高温で軟質、高延性になっているため、複雑な形状を寸法精度よく成形することが可能である。さらに、鋼板をオーステナイト域に加熱しておき、金型内で急冷（焼入れ）することにより、マルテンサイト変態による鋼板の高強度化が同時に達成できる。 However, as disclosed in Patent Document 1, according to a method called hot press for press-forming a heated steel plate, the steel plate is soft and highly ductile at high temperatures, so that complicated shapes can be formed with high dimensional accuracy. It is possible to mold. Furthermore, the steel plate is heated in the austenite region and rapidly cooled (quenched) in the mold, so that the strength of the steel plate can be increased by martensitic transformation.
また、特許文献２には、室温で予め所定の形状に成形後、オーステナイト域に加熱し、金型内で急冷することにより鋼板の高強度化と成形性とを同時に達成する予プレスクエンチ法が開示されている。このような熱間プレス法や予プレスクエンチ法は、部材の高強度化と成形性を同時に確保できる優れた成形方法である。 Patent Document 2 discloses a pre-press quench method that simultaneously achieves high strength and formability of a steel sheet by forming into a predetermined shape at room temperature, heating to an austenite region, and rapidly cooling in a mold. It is disclosed. Such a hot press method and a pre-press quench method are excellent molding methods that can ensure the high strength and formability of the member at the same time.
ところで、これらの工法は、超高強度の部材を製造する方法として有望である一方、通常は大気中で鋼板を８００〜１０００℃といった高温に加熱する工程を有するため、表面に酸化スケールが生成し、プレス時に脱落して金型に付着して生産性が低下したり、プレス後の製品にスケールが残存して外観が不良となったりするという問題がある。このようなスケールが残存すると、次工程で塗装する場合には、鋼板に対する塗膜の密着性が劣り、耐食性の低下を招く。例えば、通常の熱間プレス前の加熱では、スケール生成を抑制するため、非酸化性雰囲気（例えば空燃比０．９のガス炉）にて加熱が施されることが多いが、それでも通常の鋼板では、スケール生成量が多く、熱間プレス時にそのようなスケールは剥離し易く、金型を汚染することが問題となっている。 By the way, these methods are promising as methods for producing ultra-high-strength members, but usually have a step of heating a steel plate to a high temperature of 800 to 1000 ° C. in the atmosphere, so that an oxide scale is generated on the surface. There is a problem in that it drops off during pressing and adheres to the mold to reduce productivity, or a scale remains in the product after pressing, resulting in a poor appearance. If such a scale remains, in the case of coating in the next step, the adhesion of the coating film to the steel sheet is inferior, leading to a decrease in corrosion resistance. For example, in normal heating before hot pressing, heating is often performed in a non-oxidizing atmosphere (for example, a gas furnace having an air-fuel ratio of 0.9) in order to suppress scale formation. Then, the amount of scales generated is large, and such scales are easily peeled off during hot pressing, and the problem is that the mold is contaminated.
本発明は、上記現状に鑑みてなされたものであり、熱処理後の鋼板部材において優れたスケール密着性を備える熱処理用鋼板を提供することである。 This invention is made | formed in view of the said present condition, and is providing the steel plate for heat processing provided with the outstanding scale adhesiveness in the steel plate member after heat processing.
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討を行った。その結果、鋼板の表面近傍の成分偏析を適正化するとともに鋼組織を適正化することによって、熱処理後の鋼板部材において優れたスケール密着性を備える熱処理用鋼板を得ることができるという新たな知見を得た。この知見に基づき完成された本発明の要旨は次のとおりである。 The present inventors have intensively studied to solve the above problems. As a result, a new finding that a steel sheet for heat treatment having excellent scale adhesion in a steel sheet member after heat treatment can be obtained by optimizing component segregation near the surface of the steel sheet and optimizing the steel structure. Obtained. The gist of the present invention completed based on this finding is as follows.
（１）質量％で、Ｃ：０．０７％以上０．５０％以下、Ｓｉ：０．００５％以上２．０％以下、Ｍｎ：０．３％以上４．０％以下、Ｐ：０．０００２％以上０．２％以下、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０００２％以上２．０％以下、Ｔｉ：０．００５％以上０．３０％以下、Ｃｒ：０．２１％以上１．０％以下、Ｂ：０．０００３％以上０．０２００％以下およびＮ：０．０１％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなる化学組成を有し、
ＣｕおよびＣｒの表面濃化状況が下記（１）式を満足し、
表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が０．５μｍ以上２．０μｍ以下であり、
表面のＮｉ付着量が１１ｍｇ／ｍ２以上であること
を特徴とする熱処理用鋼板。
(1) By mass%, C: 0.07% to 0.50%, Si: 0.005% to 2.0%, Mn: 0.3% to 4.0%, P: 0.00. 0002% or more and 0.2% or less, S: 0.01% or less, sol. Al: 0.0002% to 2.0%, Ti: 0.005% to 0.30%, Cr: 0.21% to 1.0%, B: 0.0003% to 0.0200% And N: 0.01% or less, having a chemical composition consisting of Fe and impurities,
The surface concentration of Cu and Cr satisfies the following formula (1):
The arithmetic average roughness (Ra) of the surface is 0.5 μm or more and 2.0 μm or less,
A steel sheet for heat treatment, characterized in that the Ni adhesion amount on the surface is 11 mg / m 2 or more.
[Cu+Cr]s≧1.1×[Cu+Cr]b ・・・・・（１）
ここで、式中の［Ｃｕ＋Ｃｒ］ｓは鋼板表面から５μｍ深さ位置までの表層部におけるＣｕおよびＣｒの合計最大濃化量（質量％）を示し、式中の［Ｃｕ＋Ｃｒ］ｂはバルク中のＣｕおよびＣｒの合計濃度（質量％）を示し、Ｃｕを含有しない場合には（１）式中のＣｕ濃度は０％とする。
[Cu + Cr] s ≧ 1.1 × [Cu + Cr] b (1)
Here, [Cu + Cr] s in the formula indicates the total maximum concentration (mass%) of Cu and Cr in the surface layer portion from the steel sheet surface to a depth of 5 μm, and [Cu + Cr] b in the formula is in the bulk. The total concentration (% by mass) of Cu and Cr is shown. When Cu is not contained, the Cu concentration in the formula (1) is 0%.
（２）前記化学組成は、質量％で、Ｃｕ：０．１％以下を含有する（１）項に記載された熱処理用鋼板。 (2) The said chemical composition is the steel plate for heat processing as described in the (1) term containing the Cu: 0.1% or less by the mass%.
（３）前記化学組成が、前記Ｆｅの一部に代えて、質量％で、Ｎｂ：０．５％以下、Ｖ：０．５％以下、Ｍｏ：０．５％以下、Ｎｉ：０．５％以下およびＷ：０．５％以下からなる群から選択された１種または２種以上を含有することを特徴とする（１）項または（２）項に記載の熱処理用鋼板。 (3) The chemical composition is mass% in place of part of the Fe, Nb: 0.5% or less, V: 0.5% or less, Mo: 0.5% or less, Ni: 0.5 % Or less and W: 1 type, or 2 or more types selected from the group which consists of 0.5% or less, The steel plate for heat processing as described in the (1) term or (2) term characterized by the above-mentioned.
（４）前記化学組成が、前記Ｆｅの一部に代えて、質量％で、Ｃａ：０．５以下、Ｍｇ：０．５以下、Ｂｉ：０．５以下およびＲＥＭ：０．５以下からなる群から選択された１種または２種以上を含有することを特徴とする（１）項から（３）項までのいずれか１項に記載の熱処理用鋼板。 (4) The chemical composition is, in place of a part of the Fe, in mass%, Ca: 0.5 or less, Mg: 0.5 or less, Bi: 0.5 or less, and REM: 0.5 or less. The steel sheet for heat treatment according to any one of items (1) to (3), comprising one or more selected from the group.
（５）下記工程（Ａ）〜（Ｆ）を有する（１）項から（４）項までのいずれかに記載の熱処理用鋼板の製造方法：
（Ａ）スラブに熱間圧延を施して５００℃以上の温度で巻取ることにより熱延鋼板とする熱間圧延工程；
（Ｂ）前記工程（Ａ）により得られた鋼板に下記（２）式を満足する条件で酸洗を施して酸洗鋼板とする酸洗工程；
（Ｃ）前記工程（Ｂ）により得られた鋼板に下記（３）式を満足する条件で研磨処理を施す研磨工程；
（Ｄ）前記工程（Ｃ）により得られた鋼板に９０％以下の圧下率で冷間圧延を施す冷間圧延工程；
（Ｅ）前記工程（Ｄ）により得られた鋼板に７００℃以上９００℃以下の温度で焼鈍を施す焼鈍工程；および
（Ｆ）前記工程（Ｅ）により得られた鋼板の表面に１１ｍｇ／ｍ２以上のＮｉを付着させるＮｉめっきを施すＮｉめっき工程。
(5) The method for producing a heat-treatable steel plate according to any one of items (1) to (4) having the following steps (A) to (F):
(A) A hot rolling step in which a hot-rolled steel sheet is obtained by subjecting the slab to hot rolling and winding at a temperature of 500 ° C. or higher;
(B) A pickling step in which the steel plate obtained by the step (A) is pickled under conditions satisfying the following formula (2) to form a pickled steel plate;
(C) A polishing step of subjecting the steel plate obtained by the step (B) to a polishing treatment under conditions satisfying the following expression (3);
(D) a cold rolling step in which the steel plate obtained by the step (C) is cold-rolled at a rolling reduction of 90% or less;
(E) An annealing step in which the steel plate obtained in the step (D) is annealed at a temperature of 700 ° C. or higher and 900 ° C. or lower; and (F) 11 mg / m 2 on the surface of the steel plate obtained in the step (E). Ni plating process for applying Ni plating to attach the above Ni.
30000≦酸濃度(質量%)×酸温度(℃)×酸浸漬時間(秒)≦150000 ・・・・・（２）
♯36≦研磨材粒度 JIS R 6001(1973)≦♯320 ・・・・・（３）
30000 ≦ Acid concentration (% by mass) × Acid temperature (° C.) × Acid immersion time (seconds) ≦ 150000 (2)
# 36 ≦ Abrasive grain size JIS R 6001 (1973) ≦ # 320 (3)
本発明に係る鋼板は、スケール密着性に優れているので、熱処理用鋼板、特に熱間プレス成形品の成形材料として好適である。その中で自動車や各種の産業機械に用いられる構造部材の素材、特に自動車のメンバーや足廻り部品に代表される構造部材の素材として最適である。また安価に製造できるので産業上格段の効果を奏する。 Since the steel sheet according to the present invention is excellent in scale adhesion, it is suitable as a forming material for a heat-treating steel sheet, particularly a hot press-formed product. Among them, it is most suitable as a material for structural members used in automobiles and various industrial machines, particularly as a material for structural members represented by automobile members and undercarriage parts. Moreover, since it can be manufactured at a low cost, it has a remarkable industrial effect.
以下に本発明についてより詳しく説明する。以下の説明において、鋼板、めっき層、めっき浴その他の化学組成を規定する「％」は「質量％」である。 The present invention will be described in detail below. In the following description, “%” that defines the chemical composition of a steel sheet, a plating layer, a plating bath, and the like is “mass%”.
１．化学組成
本発明の熱処理用鋼板の限定理由について説明する。以下の説明において化学組成を示す「％」は「質量％」を意味する。
1. Chemical composition The reason for limitation of the steel plate for heat treatment of the present invention will be described. In the following description, “%” indicating a chemical composition means “% by mass”.
（Ｃ：０．０７％以上０．５０％以下）
Ｃは、熱処理後の鋼板の強度確保のために必要な元素である。Ｃ含有量が０．０７％未満では熱処理後において９８０ＭＰａ以上の引張強度を確保することが困難となる。したがって、Ｃ含有量は０．０７％以上とする。熱処理後において１４８０ＭＰａ以上の引張強度を確保するにはＣ含有量を０．１８％以上とすることが好ましく、熱処理後において１７８０ＭＰａ以上の引張強度を確保するにはＣ含有量を０．２８％以上とすることが好ましい。一方、Ｃ含有量が０．５０％超では溶接性の劣化が著しくなる。したがって、Ｃ含有量は０．５０％以下とする。
(C: 0.07% to 0.50%)
C is an element necessary for ensuring the strength of the steel sheet after heat treatment. If the C content is less than 0.07%, it becomes difficult to ensure a tensile strength of 980 MPa or more after the heat treatment. Therefore, the C content is 0.07% or more. In order to ensure a tensile strength of 1480 MPa or more after heat treatment, the C content is preferably 0.18% or more, and in order to ensure a tensile strength of 1780 MPa or more after heat treatment, the C content is 0.28% or more. It is preferable that On the other hand, when the C content exceeds 0.50%, the weldability is significantly deteriorated. Therefore, the C content is 0.50% or less.
（Ｓｉ：０．００５％以上２．０％以下）
Ｓｉは、焼き入れ性を高める作用を有する。Ｓｉ含有量が０．００５％未満では上記作用による効果を得ることが困難である。したがって、Ｓｉ含有量は０．００５％以上とする。一方、Ｓｉ含有量が２．０％超では、上記作用による効果は飽和してしまいコスト的に不利となる。したがって、Ｓｉの含有量は２．０％以下とする。
(Si: 0.005% to 2.0%)
Si has an effect of improving hardenability. If the Si content is less than 0.005%, it is difficult to obtain the effect by the above action. Therefore, the Si content is 0.005% or more. On the other hand, if the Si content exceeds 2.0%, the effect of the above action is saturated, which is disadvantageous in terms of cost. Therefore, the Si content is set to 2.0% or less.
（Ｍｎ：０．３％以上４．０％以下）
Ｍｎは、焼き入れ性を高める作用を有する。Ｍｎ含有量が０．３％未満では上記作用による効果を得ることが困難である。したがって、Ｍｎ含有量は０．３％以上とする。好ましくは０．５％以上である。一方、Ｍｎ含有量が４．０％超では、上記作用による効果は飽和してしまいコスト的に不利となる。したがって、Ｍｎ含有量は４．０％以下とする。好ましくは３．０％以下である。
(Mn: 0.3% to 4.0%)
Mn has the effect | action which improves hardenability. If the Mn content is less than 0.3%, it is difficult to obtain the effect by the above action. Therefore, the Mn content is 0.3% or more. Preferably it is 0.5% or more. On the other hand, if the Mn content exceeds 4.0%, the effect of the above action is saturated, which is disadvantageous in cost. Therefore, the Mn content is 4.0% or less. Preferably it is 3.0% or less.
（Ｐ：０．０００２％以上０．２％以下）
Ｐは、焼き入れ性を高める作用を有する。Ｐ含有量が０．０００２％未満では上記作用による効果を得ることが困難である。したがって、Ｐ含有量は０．０００２％以上とする。好ましくは０．００４％以上である。一方、Ｐ含有量が０．２％超では、結晶粒界へのＰ偏析に起因する靭性の劣化が著しくなる。したがって、Ｐ含有量は０．２％以下とする。好ましくは０．０５％以下である。
(P: 0.0002% to 0.2%)
P has the effect | action which improves hardenability. When the P content is less than 0.0002%, it is difficult to obtain the effect by the above action. Therefore, the P content is 0.0002% or more. Preferably it is 0.004% or more. On the other hand, if the P content exceeds 0.2%, the deterioration of toughness due to P segregation to the grain boundaries becomes significant. Therefore, the P content is 0.2% or less. Preferably it is 0.05% or less.
（Ｓ：０．０１％以下）
Ｓは、不純物として含有され、鋼中に硫化物を形成して靭性を劣化させる作用を有する。Ｓ含有量が０．０１％超では靭性の低下が著しくなる。したがって、Ｓ含有量は０．０１％以下とする。好ましくは０．００８％以下である。Ｓ含有量は低ければ低いほど好ましいので、Ｓ含有量の下限は規定する必要はないが、製鋼コストの観点からは０．０００２％以上とすることが好ましい。さらに好ましくは０．０００４％以上である。
(S: 0.01% or less)
S is contained as an impurity and has a function of forming sulfides in steel and degrading toughness. If the S content exceeds 0.01%, the toughness is significantly lowered. Therefore, the S content is 0.01% or less. Preferably it is 0.008% or less. The lower the S content, the better. Therefore, it is not necessary to define the lower limit of the S content, but it is preferably 0.0002% or more from the viewpoint of steelmaking cost. More preferably, it is 0.0004% or more.
（ｓｏｌ．Ａｌ：０．０００２％以上２．０％以下）
Ａｌは、鋼を脱酸して鋼板を健全化する作用を有する。ｓｏｌ．Ａｌ含有量が０．０００２％未満では上記作用による効果を得ることが困難である。したがって、ｓｏｌ．Ａｌ含有量は０．０００２％以上とする。好ましくは０．０００４％以上である。一方、ｓｏｌ．Ａｌ含有量が２．０％超では、粗大なアルミナ系介在物が増加して、靭性の劣化が著しくなる。したがって、ｓｏｌ．Ａｌ含有量は２．０％以下とする。好ましくは１．５％以下である。
(Sol.Al: 0.0002% to 2.0%)
Al has the effect | action which deoxidizes steel and makes a steel plate healthy. sol. If the Al content is less than 0.0002%, it is difficult to obtain the effect by the above action. Therefore, sol. The Al content is 0.0002% or more. Preferably it is 0.0004% or more. On the other hand, sol. If the Al content exceeds 2.0%, coarse alumina inclusions increase and the toughness deteriorates significantly. Therefore, sol. The Al content is 2.0% or less. Preferably it is 1.5% or less.
（Ｃｕ：０．１％以下）
Ｃｕは、焼き入れ性を高め、かつ焼入れ後の強度を安定して確保するのに有効な元素である。また、高温での熱処理時にスケール生成を抑制するのに有効な元素である。このため、Ｃｕは必要に応じて含有してもよい。しかし、Ｃｕ含有量が０．１％超では、上記作用による効果は飽和してしまいコスト的に不利となる。したがって、Ｃｕを含有する場合には、Ｃｕ含有量は０．１％以下とする。一方、上記作用による効果を確実に得るためにはＣｕ含有量は０．００５％以上とすることが望ましい。
(Cu: 0.1% or less)
Cu is an element effective for enhancing the hardenability and stably securing the strength after quenching. Further, it is an element effective for suppressing scale formation during heat treatment at a high temperature. For this reason, you may contain Cu as needed. However, if the Cu content exceeds 0.1%, the effect of the above action is saturated, which is disadvantageous in terms of cost. Therefore, when it contains Cu, Cu content shall be 0.1% or less. On the other hand, in order to surely obtain the effect by the above action, the Cu content is preferably 0.005% or more.
（Ｔｉ：０．００５％以上０．３０％以下）
Ｔｉは、鋼板の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後の強度を安定して確保するのに有効な元素である。Ｔｉ含有量が０．００５％未満では上記作用による効果を得ることが困難である。したがって、Ｔｉ含有量は０．００５％以上とする。一方、Ｔｉ含有量が０．３０％超では、上記作用による効果は飽和してしまいコスト的に不利となる。したがって、Ｔｉ含有量は０．３０％以下とする。
(Ti: 0.005% or more and 0.30% or less)
Ti is an element that is effective for enhancing the hardenability of the steel sheet and stably securing the strength after quenching. If the Ti content is less than 0.005%, it is difficult to obtain the effect by the above action. Therefore, the Ti content is set to 0.005% or more. On the other hand, if the Ti content exceeds 0.30%, the effect of the above action is saturated, which is disadvantageous in terms of cost. Therefore, the Ti content is set to 0.30% or less.
（Ｃｒ：０．２１％以上１．０％以下）
Ｃｒは、鋼板の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後の強度を安定して確保するのに有効な元素である。また、高温での熱処理時にスケール生成を抑制するのに有効な元素である。Ｃｒ含有量が０．２１％未満では上記作用による効果を得ることが困難である。したがって、Ｃｒ含有量は０．２１％以上とする。一方、Ｃｒ含有量が１．０％超では、上記作用による効果は飽和してしまいコスト的に不利となる。したがって、Ｃｒの含有量は１．０％以下とする。
(Cr: 0.21% to 1.0%)
Cr is an element effective in enhancing the hardenability of the steel sheet and ensuring the strength after quenching stably. Further, it is an element effective for suppressing scale formation during heat treatment at a high temperature. If the Cr content is less than 0.21%, it is difficult to obtain the effect by the above action. Therefore, the Cr content is 0.21% or more. On the other hand, if the Cr content exceeds 1.0%, the effect of the above action is saturated and disadvantageous in cost. Therefore, the Cr content is 1.0% or less.
（Ｂ：０．０００３％以上０．０２００％以下）
Ｂは、鋼板の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後の強度を安定して確保するのに有効な元素である。Ｂ含有量が０．０００３％未満では上記作用による効果を得ることが困難である。したがって、Ｂ含有量は０．０００３％以上とする。好ましくは０．００１０％以上である。一方、Ｂ含有量が０．０２００％超では、上記作用による効果は飽和してしまいコスト的に不利となる。したがって、Ｂの含有量は０．０２００％以下とする。
(B: 0.0003% to 0.0200%)
B is an element effective for enhancing the hardenability of the steel sheet and for ensuring a stable strength after quenching. If the B content is less than 0.0003%, it is difficult to obtain the effect by the above action. Therefore, the B content is 0.0003% or more. Preferably it is 0.0010% or more. On the other hand, if the B content exceeds 0.0200%, the effect of the above action is saturated, which is disadvantageous in terms of cost. Therefore, the B content is 0.0200% or less.
（Ｎ：０．０１％以下）
Ｎは、不純物として含有され、鋼中に窒化物を形成して靭性を劣化させる作用を有する。Ｎ含有量が０．０１％超では靭性の低下が著しくなる。したがって、Ｎ含有量は０．０１％以下とする。好ましくは０．００８％以下である。Ｎ含有量は低ければ低いほど好ましいので、Ｎ含有量の下限は規定する必要はないが、製鋼コストの観点からは０．０００２％以上とすることが好ましい。さらに好ましくは０．０００４％以上である。
(N: 0.01% or less)
N is contained as an impurity and has the effect of forming nitrides in the steel and degrading toughness. When the N content exceeds 0.01%, the toughness is significantly lowered. Therefore, the N content is 0.01% or less. Preferably it is 0.008% or less. The lower the N content, the better. Therefore, it is not necessary to define the lower limit of the N content, but from the viewpoint of steelmaking cost, it is preferably 0.0002% or more. More preferably, it is 0.0004% or more.
（Ｎｂ：０．５％以下、Ｖ：０．５％以下、Ｍｏ：０．５％以下、Ｎｉ：０．５％以下およびＷ：０．５％以下からなる群から選択された１種または２種以上）
Ｎｂ、Ｖ、Ｍｏ、ＮｉおよびＷは、いずれも、鋼の焼入性を高める作用を有する。したがって、これらの元素の１種または２種以上を含有させてもよい。しかしながら、それぞれ上記上限値を超えて含有させても、上記作用による効果は飽和してしまいコスト的に不利となる。したがって、Ｎｂ、Ｖ、Ｍｏ、ＮｉおよびＷの含有量はそれぞれ上記のとおりとする。なお、上記作用による効果をより確実に得るには、Ｎｂ：０．００５％以上、Ｖ：０．００５％以上、Ｍｏ：０．００５％以上、Ｎｉ：０．００５％以上およびＷ：０．００５％以上のいずれかを満足させることが好ましい。
(Nb: 0.5% or less, V: 0.5% or less, Mo: 0.5% or less, Ni: 0.5% or less and W: 0.5% or less, or one selected from the group consisting of 2 or more)
Nb, V, Mo, Ni and W all have the effect of enhancing the hardenability of the steel. Therefore, you may contain 1 type, or 2 or more types of these elements. However, even if each content exceeds the upper limit, the effect of the above action is saturated and disadvantageous in cost. Therefore, the contents of Nb, V, Mo, Ni, and W are as described above. In order to more reliably obtain the effect of the above action, Nb: 0.005% or more, V: 0.005% or more, Mo: 0.005% or more, Ni: 0.005% or more, and W: 0.00. It is preferable to satisfy any of 005% or more.
（Ｃａ：０．５以下、Ｍｇ：０．５以下、Ｂｉ：０．５以下およびＲＥＭ：０．５以下からなる群から選択された１種または２種以上）
Ｃａ、Ｍｇ、ＢｉおよびＲＥＭは、いずれも、鋼中の介在物の形態を微細化し、介在物による熱間プレス時の割れを防止する作用を有する。したがって、これらの元素の１種または２種以上を含有させてもよい。しかしながら、しかしながら、それぞれ上記上限値を超えて含有させても、上記作用による効果は飽和してしまいコスト的に不利となる。したがって、Ｃａ、Ｍｇ、ＢｉおよびＲＥＭの含有量は、それぞれ上記のとおりとする。上記作用による効果をより確実に得るには、Ｃａ：０．０００５％以上、Ｍｇ：０.０００５％以上、Ｂｉ：０．０００５％以上およびＲＥＭ：０．０００５％以上のいずかを満足させることが好ましい。
(One or two or more selected from the group consisting of Ca: 0.5 or less, Mg: 0.5 or less, Bi: 0.5 or less, and REM: 0.5 or less)
Ca, Mg, Bi, and REM all have the effect of refining the form of inclusions in steel and preventing cracking during hot pressing by inclusions. Therefore, you may contain 1 type, or 2 or more types of these elements. However, even if the content exceeds each of the above upper limit values, the effect of the above action is saturated and disadvantageous in cost. Therefore, the contents of Ca, Mg, Bi and REM are as described above. In order to obtain the effect of the above action more surely, one of Ca: 0.0005% or more, Mg: 0.0005% or more, Bi: 0.0005% or more and REM: 0.0005% or more is satisfied. It is preferable.
２．ＣｕおよびＣｒの表面濃化状況
ＣｕおよびＣｒの表面濃化状況は下記（１）式を満足するものとする。
2. Surface enrichment situation of Cu and Cr The surface enrichment situation of Cu and Cr shall satisfy the following formula (1).
[Cu+Cr]s≧1.1×[Cu+Cr]b ・・・・・（１）
ここで、式中の［Ｃｕ＋Ｃｒ］ｓは鋼板表面から５μｍ深さ位置までの表層部におけるＣｕおよびＣｒの合計最大濃化量（質量％）を示し、式中の［Ｃｕ＋Ｃｒ］ｂはバルク中のＣｕおよびＣｒの合計濃度（質量％）を示し、具体的には実施例において後述する方法により測定される。なお、Ｃｕを含有しない場合には（１）式中のＣｕ濃度は０％とする。
[Cu + Cr] s ≧ 1.1 × [Cu + Cr] b (1)
Here, [Cu + Cr] s in the formula indicates the total maximum concentration (mass%) of Cu and Cr in the surface layer portion from the steel sheet surface to a depth of 5 μm, and [Cu + Cr] b in the formula is in the bulk. The total concentration (% by mass) of Cu and Cr is shown. Specifically, it is measured by the method described later in Examples. When Cu is not contained, the Cu concentration in the formula (1) is 0%.
下記（１）式を満足するＣｕおよびＣｒの表面濃化状況を実現することにより、熱処理の高温状態における酸化を抑制することができるので、熱処理後の鋼板部材における酸化スケールの厚みを薄くすることができる。その結果、スケール剥離が抑制され、スケール密着性が向上する。 By realizing the Cu and Cr surface enrichment that satisfies the following formula (1), oxidation at a high temperature state of the heat treatment can be suppressed, so that the thickness of the oxide scale in the steel plate member after the heat treatment is reduced. Can do. As a result, scale peeling is suppressed and scale adhesion is improved.
３．表面粗さ
表面粗さＲａは０．５μｍ以上２．０μｍ以下とする。表面粗さＲａが０．５μｍ未満では、熱間プレス時に、鋼板と金型との摩擦が大きくなり、熱間プレス成形部材に表面疵およびスケール剥離が発生する場合がある。したがって、表面粗さＲａは０．５μｍ以上とする。一方、表面粗さＲａが２．０μｍ超であると、鋼板と金型との接触ムラが発生し、熱間プレス成形部材の表面においてスケール形状のバラツキを生じ易くなり、スケール剥離が発生し易くなる。したがって、鋼板の表面粗さＲａは２．０μｍ以下とする。
3. Surface Roughness Surface roughness Ra is 0.5 μm or more and 2.0 μm or less. When the surface roughness Ra is less than 0.5 μm, the friction between the steel plate and the mold increases during hot pressing, and surface flaws and scale peeling may occur in the hot press-formed member. Accordingly, the surface roughness Ra is 0.5 μm or more. On the other hand, if the surface roughness Ra is more than 2.0 μm, uneven contact between the steel plate and the mold occurs, the scale shape tends to vary on the surface of the hot press-formed member, and scale peeling is likely to occur. Become. Therefore, the surface roughness Ra of the steel plate is 2.0 μm or less.
４．Ｎｉ付着量
鋼板表面のＮｉ付着量は１１ｍｇ／ｍ２以上とする。鋼鈑表面にＮｉを付着させることにより、熱処理の高温状態における酸化を抑制することができるので、熱処理後の鋼板部材において酸化スケールの厚みを薄くすることができる。その結果、スケール剥離が抑制され、スケール密着性が一層向上する。Ｎｉ付着量が１１ｍｇ／ｍ２未満では、上記作用による効果を得ることが困難である。したがって、Ｎｉ付着量は１１ｍｇ／ｍ２以上とする。Ｎｉ付着量の上限は特に規定する必要はないが、Ｎｉは高価な金属であるので、コストの観点からはＮｉ付着量を１００ｍｇ／ｍ２以下とすることが好ましい。鋼板表面へのＮｉの付着は、電解めっきや無電解めっき等のように公知の方法によればよい。
4). Ni adhesion amount The amount of Ni adhesion on the surface of the steel plate is 11 mg / m 2 or more. By attaching Ni to the surface of the steel plate, oxidation at a high temperature state of the heat treatment can be suppressed, so that the thickness of the oxide scale can be reduced in the steel plate member after the heat treatment. As a result, scale peeling is suppressed and scale adhesion is further improved. When the Ni adhesion amount is less than 11 mg / m 2 , it is difficult to obtain the effect by the above action. Therefore, the Ni adhesion amount is set to 11 mg / m 2 or more. The upper limit of the Ni adhesion amount does not need to be specified, but since Ni is an expensive metal, the Ni adhesion amount is preferably 100 mg / m 2 or less from the viewpoint of cost. The adhesion of Ni to the steel sheet surface may be performed by a known method such as electrolytic plating or electroless plating.
５．製造方法
次に、本発明に係る熱処理用鋼板の好ましい製造方法について説明する。
（Ａ）熱間圧延工程
上述の化学組成を有するスラブに対する熱間圧延工程における巻取温度は５００℃以上とする。
5. Manufacturing Method Next, a preferable manufacturing method of the heat-treating steel plate according to the present invention will be described.
(A) Hot rolling process The coiling temperature in the hot rolling process with respect to the slab having the above-described chemical composition is 500 ° C or higher.
巻取温度が５００℃未満では鋼板が硬質化し、後工程において冷間圧延を施すことが困難になる場合がある。したがって、巻取温度は５００℃以上とする。巻取温度の上限は特に限定しないが、巻取温度が７５０℃超では表層脱炭が発生し、熱間プレス後の硬度が低下する場合がある。したがって、巻取温度は７５０℃以下とすることが好ましい。 When the coiling temperature is less than 500 ° C., the steel plate becomes hard, and it may be difficult to perform cold rolling in a subsequent process. Therefore, the coiling temperature is 500 ° C. or higher. The upper limit of the coiling temperature is not particularly limited, but if the coiling temperature exceeds 750 ° C., surface layer decarburization occurs, and the hardness after hot pressing may be reduced. Therefore, the winding temperature is preferably 750 ° C. or lower.
（Ｂ）酸洗工程
上記熱間圧延工程により得られた熱延鋼板に下記式（２）を満足する条件で酸洗処理を施して酸洗鋼板とする。
(B) Pickling process The pickled steel sheet is obtained by subjecting the hot-rolled steel sheet obtained by the hot rolling process to a pickling process under the conditions satisfying the following formula (2).
30000≦酸濃度(質量%)×酸温度(℃)×酸浸漬時間(秒)≦150000 ・・・・・（２）
酸濃度（質量％）×酸温度（℃）×酸浸漬時間（秒）の値が３００００未満では、熱延鋼板表面のスケールが除去されずに残存する場合がある。一方、酸濃度（質量％）×酸温度（℃）×酸浸漬時間（秒）の値が１５０００００超では、酸洗過多となり、冷間圧延後の鋼板の表面粗さＲａが２．０μｍ超となる場合がある。したがって、上記式（２）を満足する条件で酸洗処理を施すものとする。なお、酸の種類は特に限定されるものでなく、塩酸や硫酸が例示される。
30000 ≦ Acid concentration (% by mass) × Acid temperature (° C.) × Acid immersion time (seconds) ≦ 150000 (2)
If the value of acid concentration (mass%) x acid temperature (° C) x acid immersion time (seconds) is less than 30000, the scale on the surface of the hot rolled steel sheet may remain without being removed. On the other hand, when the value of acid concentration (mass%) × acid temperature (° C.) × acid dipping time (seconds) exceeds 1500,000, pickling becomes excessive, and the surface roughness Ra of the steel sheet after cold rolling exceeds 2.0 μm. There is a case. Accordingly, the pickling treatment is performed under the condition that satisfies the above formula (2). In addition, the kind of acid is not specifically limited, Hydrochloric acid and a sulfuric acid are illustrated.
（Ｃ）研磨工程
上記酸洗工程により得られた酸洗鋼板に下記式（３）を満足する条件の研削ブラシを用い、研磨処理を施す。
(C) Polishing step The pickled steel sheet obtained by the pickling step is subjected to a polishing treatment using a grinding brush that satisfies the following formula (3).
♯36≦研磨材粒度 JIS R 6001(1973)≦♯320 ・・・・・（３）
研磨ブラシの研磨粒度が♯３６未満であると冷間圧延および焼鈍後の表面粗さが２．０μｍ超となる場合がある。また、研磨粒度が♯３２０超であると、冷間圧延および焼鈍後の表面粗さが０．５μｍ未満となる場合がある。したがって、上記式（３）を満足する条件で研磨処理を施すものとする。
# 36 ≦ Abrasive grain size JIS R 6001 (1973) ≦ # 320 (3)
If the abrasive grain size of the abrasive brush is less than # 36, the surface roughness after cold rolling and annealing may exceed 2.0 μm. If the abrasive grain size is greater than # 320, the surface roughness after cold rolling and annealing may be less than 0.5 μm. Therefore, it is assumed that the polishing process is performed under the condition that satisfies the above formula (3).
（Ｄ）冷間圧延工程
上記研磨工程により得られた鋼板には９０％以下の圧下率の冷間圧延を施す。
(D) Cold rolling process The steel plate obtained by the said grinding | polishing process is cold-rolled with a reduction rate of 90% or less.
冷間圧延の圧下率が９０％超では、焼鈍後の表面粗さが０．５μｍ未満となる場合がある。したがって、冷間圧延の圧下率は９０％以下とする。冷間圧延の圧下率の下限は特に規定しないが、通常は４０％以上である。 If the rolling reduction of cold rolling exceeds 90%, the surface roughness after annealing may be less than 0.5 μm. Therefore, the rolling reduction of cold rolling is 90% or less. The lower limit of the cold rolling reduction is not particularly specified, but is usually 40% or more.
（Ｅ）焼鈍工程
上記冷間圧延工程により得られた鋼板には７００℃以上９００℃以下の温度で焼鈍を施す。
(E) Annealing process The steel plate obtained by the said cold rolling process is annealed at the temperature of 700 degreeC or more and 900 degrees C or less.
焼鈍温度が７００℃未満では、鋼板表面から５μｍ深さ位置までの表層部におけるＣｕおよびＣｒの合計最大濃化量（質量％）がバルク中のＣｕおよびＣｒの合計濃度（質量％）の１．１倍以上にならない場合がある。したがって、焼鈍温度は７００℃以上とする。一方、焼鈍温度が９００℃超では、製造コストや生産性の面で不利となる。したがって、焼鈍温度は９００℃以下とする。好ましくは８５０℃以下である。 When the annealing temperature is less than 700 ° C., the total maximum concentration (mass%) of Cu and Cr in the surface layer part from the steel sheet surface to the depth of 5 μm is 1. of the total concentration (mass%) of Cu and Cr in the bulk. It may not be more than 1 time. Therefore, the annealing temperature is 700 ° C. or higher. On the other hand, if the annealing temperature exceeds 900 ° C., it is disadvantageous in terms of manufacturing cost and productivity. Therefore, the annealing temperature is 900 ° C. or less. Preferably it is 850 degrees C or less.
（Ｆ）Ｎｉめっき工程
上記焼鈍工程により得られた鋼板には、１１ｍｇ／ｍ２以上のＮｉを付着させるＮｉめっきを施す。鋼板表面へのＮｉの付着は、電解めっきや無電解めっき等のように公知の方法によればよい。
(F) Ni plating step The steel plate obtained by the annealing step is subjected to Ni plating for adhering 11 mg / m 2 or more of Ni. The adhesion of Ni to the steel sheet surface may be performed by a known method such as electrolytic plating or electroless plating.
本発明を、実施例を参照しながら、より具体的に説明する。
１．供試材の作製
表１に示す化学組成を有する鋼を転炉で溶製し、連続鋳造試験機を用いて連続鋳造を実施し、巾１０００ｍｍで２５０ｍｍ厚のスラブとした。このようにして得られたスラブを加熱し、熱間圧延試験機により熱間圧延を施して熱延鋼板とし、その後、ラボにて塩酸による酸洗処理を施して酸洗鋼板とした。酸洗処理後、冷間圧延試験機により冷間圧延を施して冷延鋼板とした。冷間圧延後、鋼板を焼鈍し、付着量１１〜１００ｍｇ／ｍ２でＮｉフラッシュめっきを施した。これらの製造条件を表２に示す。
The present invention will be described more specifically with reference to examples.
1. Production of Test Material Steel having the chemical composition shown in Table 1 was melted in a converter, and continuous casting was performed using a continuous casting tester to obtain a slab having a width of 1000 mm and a thickness of 250 mm. The slab thus obtained was heated and hot-rolled with a hot rolling tester to obtain a hot-rolled steel plate, and then pickled with hydrochloric acid in a laboratory to obtain a pickled steel plate. After the pickling treatment, cold rolling was performed with a cold rolling tester to obtain a cold rolled steel sheet. After cold rolling, the steel sheet was annealed and Ni flash plating was applied at an adhesion amount of 11 to 100 mg / m 2 . These production conditions are shown in Table 2.
このようにして得られた鋼板に、熱間プレス試験装置を用いて、熱間プレスを実施した。熱間プレスは、鋼板を加熱炉内で鋼板表面温度９００℃に到達させ、その温度にて２分間保持し、加熱炉より取り出し、冷却装置付きの金型にてプレスを速やかに実施し、成形と同時に焼入れ処理を実施した。熱間プレス後の鋼板部材の形状は平板とした。熱間プレス用の試験片サイズは、板厚１．４ｍｍ×幅２００ｍｍ×長さ８０ｍｍとした。 The steel sheet thus obtained was hot pressed using a hot press test apparatus. In hot pressing, a steel plate is brought to a steel plate surface temperature of 900 ° C. in a heating furnace, held at that temperature for 2 minutes, taken out of the heating furnace, and pressed quickly with a mold with a cooling device, and molded. At the same time, quenching was performed. The shape of the steel plate member after hot pressing was a flat plate. The size of the test piece for hot pressing was set to 1.4 mm thick × 200 mm wide × 80 mm long.
２．評価方法
（２−１）表層部におけるＣｕおよびＣｒの合計最大濃化量
表層部におけるＣｕおよびＣｒの合計最大濃化量の測定はＥＰＭＡの線分析にて実施した。すなわち、鋼板の板厚断面において、鋼板表面から５０μｍ深さ位置までＥＰＭＡの線分析を実施した。表層から５μｍ深さ位置までのＣｕおよびＣｒの合計最大濃化量は、線分析から得られたＣｕおよびＣｒの合計濃度の波形を読み取ることにより行った。また、バルク中のＣｕおよびＣｒの合計濃度については、５μｍから５０μｍまでのＣｕおよびＣｒの合計濃度の波形を読み取り、その平均値により求めた。
2. Evaluation Method (2-1) Total Maximum Concentration of Cu and Cr in the Surface Layer Portion The total maximum concentration of Cu and Cr in the surface layer portion was measured by EPMA line analysis. That is, EPMA line analysis was performed from the steel plate surface to a depth of 50 μm in the plate thickness section of the steel plate. The total maximum concentration of Cu and Cr from the surface layer to the 5 μm depth position was performed by reading the waveform of the total concentration of Cu and Cr obtained from the line analysis. Further, the total concentration of Cu and Cr in the bulk was obtained by reading the waveform of the total concentration of Cu and Cr from 5 μm to 50 μm and calculating the average value thereof.
（２−２）鋼板の表面粗さ
表面粗さ計を用いて、各鋼板の圧延方向ならびに圧延直角方向について鋼板表面粗さ（Ｒａ）を測定した。各鋼板について圧延方向をｎ＝５ならびに圧延直角方向ｎ＝５のＲａを測定し、算術計算にて平均値とした。
(2-2) Surface Roughness of Steel Sheet Using a surface roughness meter, the steel sheet surface roughness (Ra) was measured in the rolling direction and the direction perpendicular to the rolling direction of each steel sheet. For each steel plate, Ra was measured for n = 5 in the rolling direction and n = 5 in the direction perpendicular to the rolling, and an average value was obtained by arithmetic calculation.
（２−３）熱間プレス鋼板部材の評価
熱間プレスした鋼板に対して、スケール密着性を次の方法により評価した。すなわち、粘着テープ（ニチバン株式会社製セロテープ（登録商標））を長さ２００ｍｍに切り取り、鋼板部材上に貼り付け、その後剥がして、スケールの剥離重量を測定した。
(2-3) Evaluation of hot-pressed steel sheet member Scale adhesion was evaluated on the hot-pressed steel sheet by the following method. That is, a pressure-sensitive adhesive tape (Cello Tape (registered trademark) manufactured by Nichiban Co., Ltd.) was cut to a length of 200 mm, applied onto a steel plate member, and then peeled off to measure the peel weight of the scale.
３．評価結果
（３−１）本発明
上記の評価試験の結果を表３に示す。なお、表１〜３における、化学組成、製造条件、組織特性および機械特性を示す数値に下線が付されたものは、本発明の規定の範囲外であることを示している。
3. Evaluation Results (3-1) Present Invention Table 3 shows the results of the above evaluation tests. In Tables 1 to 3, numerical values indicating chemical composition, manufacturing conditions, structure characteristics, and mechanical characteristics are underlined, indicating that they are out of the scope of the present invention.
本発明である供試材Ｎｏ．１〜１６は、表面粗さ（Ｒａ）が０．５μｍ以上２．０μｍ以下かつ鋼板表面のＮｉ重量が１１ｍｇ／ｍ２以上１００ｍｇ／ｍ２以下であり、鋼板表面から５μｍ深さ位置までの表層部におけるＣｕおよびＣｒの合計最大濃化量がバルク中のＣｕおよびＣｒの合計濃度の１．１倍以上であり、熱間プレス後の鋼板のスケール剥離重量が４０ｍｇ以下とスケール密着性に優れていた。 Specimen No. which is the present invention. 1 to 16, the surface roughness (Ra) is 0.5 μm or more and 2.0 μm or less, the Ni weight of the steel sheet surface is 11 mg / m 2 or more and 100 mg / m 2 or less, and the surface layer from the steel sheet surface to the depth of 5 μm The total maximum concentration of Cu and Cr in the part is 1.1 times or more of the total concentration of Cu and Cr in the bulk, and the scale peeling weight of the steel sheet after hot pressing is 40 mg or less, which is excellent in scale adhesion It was.
中でも、Ｎｉ付着量が５０ｍｇ／ｍ２以上である（供試材Ｎｏ．１，２，５，６，７，８，９、１１および１６）もの、表面粗さ（Ｒａ）が０.９μｍ以上１．５μｍ以下である（供試材Ｎｏ．１，２，７，１１、１３および１６）もの、ＣｕとＣｒの最大表層濃化量がバルク中のＣｕとＣｒの濃度の１．２倍以上である（供試材Ｎｏ．６，７，１１〜１５）ものについては、熱間プレス後の鋼板のスケール剥離重量が３０ｍｇ以下であり、スケール密着性にさらに優れていた。 Among them, the Ni adhesion amount is 50 mg / m 2 or more (Sample Nos. 1, 2 , 5, 6, 7, 8, 9, 11, and 16), and the surface roughness (Ra) is 0.9 μm or more. 1.5 μm or less (Sample Nos. 1, 2, 7, 11, 13, and 16), the maximum surface concentration of Cu and Cr is 1.2 times or more the concentration of Cu and Cr in the bulk (Test materials No. 6, 7, 11 to 15), the scale peel weight of the steel sheet after hot pressing was 30 mg or less, and the scale adhesion was further excellent.
（３−２）比較例
これに対し、Ｃｒ：０．２０％（供試材Ｎｏ．１７）であるもの、Ｃｕ：０．００３％（供試材Ｎｏ．１８）であるもの、酸濃度（質量％）、酸温度（℃）および酸浸漬時間（秒）の積が１５５０００、２５０００（供試材Ｎｏ．１９，２０）であるもの、研磨材粒度が♯３０、４００であるもの（供試材Ｎｏ．２１，２２）であるもの、冷間圧延の圧下率が９３％であるもの（供試材Ｎｏ．２３）、冷間圧延後の焼鈍温度が５８０℃であるもの（供試材Ｎｏ．２４）、鋼板表面へのＮｉ付着重量が５ｍｇ／ｍ２であるもの（供試材Ｎｏ．２５）についてはスケール密着性が悪かった。
(3-2) Comparative Example On the other hand, Cr: 0.20% (Sample No. 17), Cu: 0.003% (Sample No. 18), Acid Concentration ( (Mass%), acid temperature (° C.) and acid soaking time (seconds) are 155000 and 25000 (test material No. 19, 20), and abrasive particle size is # 30 and 400 (test No. 21 and 22), a cold rolling reduction of 93% (test material No. 23), and an annealing temperature after cold rolling of 580 ° C. (test material No. .24), and those having a Ni adhesion weight of 5 mg / m 2 on the steel sheet surface (test material No. 25) had poor scale adhesion.
Claims (5)
ＣｕおよびＣｒの表面濃化状況が下記（１）式を満足し、
表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が０．５μｍ以上２．０μｍ以下であり、
表面のＮｉ付着量が１１ｍｇ／ｍ２以上であること
を特徴とする熱処理用鋼板。
[Cu+Cr]s≧1.1×[Cu+Cr]b ・・・・・（１）
ここで、式中の［Ｃｕ＋Ｃｒ］ｓは鋼板表面から５μｍ深さ位置までの表層部におけるＣｕおよびＣｒの合計最大濃化量（質量％）を示し、式中の［Ｃｕ＋Ｃｒ］ｂはバルク中のＣｕおよびＣｒの合計濃度（質量％）を示し、Ｃｕを含有しない場合には（１）式中のＣｕ濃度は０％とする。 In mass%, C: 0.07% to 0.50%, Si: 0.005% to 2.0%, Mn: 0.3% to 4.0%, P: 0.0002% or more 0.2% or less, S: 0.01% or less, sol. Al: 0.0002% to 2.0%, Ti: 0.005% to 0.30%, Cr: 0.21% to 1.0%, B: 0.0003% to 0.0200% And N: 0.01% or less, having a chemical composition consisting of Fe and impurities,
The surface concentration of Cu and Cr satisfies the following formula (1):
The arithmetic average roughness (Ra) of the surface is 0.5 μm or more and 2.0 μm or less,
A steel sheet for heat treatment, characterized in that the Ni adhesion amount on the surface is 11 mg / m 2 or more.
[Cu + Cr] s ≧ 1.1 × [Cu + Cr] b (1)
Here, [Cu + Cr] s in the formula indicates the total maximum concentration (mass%) of Cu and Cr in the surface layer portion from the steel sheet surface to a depth of 5 μm, and [Cu + Cr] b in the formula is in the bulk. The total concentration (% by mass) of Cu and Cr is shown. When Cu is not contained, the Cu concentration in the formula (1) is 0%.
（Ａ）スラブに熱間圧延を施して５００℃以上の温度で巻取ることにより熱延鋼板とする熱間圧延工程；
（Ｂ）前記工程（Ａ）により得られた鋼板に下記（２）式を満足する条件で酸洗を施して酸洗鋼板とする酸洗工程；
（Ｃ）前記工程（Ｂ）により得られた鋼板に下記（３）式を満足する条件で研磨処理を施す研磨工程；
（Ｄ）前記工程（Ｃ）により得られた鋼板に９０％以下の圧下率で冷間圧延を施す冷間圧延工程；
（Ｅ）前記工程（Ｄ）により得られた鋼板に７００℃以上９００℃以下の温度で焼鈍を施す焼鈍工程；および
（Ｆ）前記工程（Ｅ）により得られた鋼板の表面に１１ｍｇ／ｍ２以上のＮｉを付着させるＮｉめっきを施すＮｉめっき工程。
30000≦酸濃度(質量%)×酸温度(℃)×酸浸漬時間(秒)≦150000 ・・・・・（２）
♯36≦研磨材粒度 JIS R 6001(1973)≦♯320 ・・・・・（３） The manufacturing method of the steel plate for heat processing in any one of Claim 1- Claim 4 which has the following process (A)-(F):
(A) A hot rolling step in which a hot-rolled steel sheet is obtained by subjecting the slab to hot rolling and winding at a temperature of 500 ° C. or higher;
(B) A pickling step in which the steel plate obtained by the step (A) is pickled under conditions satisfying the following formula (2) to form a pickled steel plate;
(C) A polishing step of subjecting the steel plate obtained by the step (B) to a polishing treatment under conditions satisfying the following expression (3);
(D) a cold rolling step in which the steel plate obtained by the step (C) is cold-rolled at a rolling reduction of 90% or less;
(E) An annealing step in which the steel plate obtained in the step (D) is annealed at a temperature of 700 ° C. or higher and 900 ° C. or lower; and (F) 11 mg / m 2 on the surface of the steel plate obtained in the step (E). Ni plating process for applying Ni plating to attach the above Ni.
30000 ≦ Acid concentration (% by mass) × Acid temperature (° C.) × Acid immersion time (seconds) ≦ 150000 (2)
# 36 ≦ Abrasive grain size JIS R 6001 (1973) ≦ # 320 (3)
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