JP2015147216A

JP2015147216A - temperature distribution prediction device

Info

Publication number: JP2015147216A
Application number: JP2014019677A
Authority: JP
Inventors: 小原　一浩; Kazuhiro Obara; 一浩小原
Original assignee: Toshiba Mitsubishi Electric Industrial Systems Corp
Current assignee: Toshiba Mitsubishi Electric Industrial Systems Corp
Priority date: 2014-02-04
Filing date: 2014-02-04
Publication date: 2015-08-20
Anticipated expiration: 2034-02-04
Also published as: KR20150091963A; JP6197676B2; KR101592741B1; CN104815853A; CN104815853B

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a temperature distribution prediction device capable of accurately predicting the temperature distribution in the plate width direction, of a material to be rolled.SOLUTION: The temperature distribution prediction device includes: central temperature measurement means 17 for measuring the surface temperature of a width-direction central part of a material to be rolled; and width directional temperature measurement means 20 for measuring the surface temperature of an optional width-direction point of the material to be rolled. The temperature distribution prediction device further includes: central temperature calculation means 18 for calculating the surface temperature of the width-direction central part of the material to be rolled; and width directional temperature calculation means for calculating the surface temperature of the optional width-direction point of the material to be rolled passing through a third position based on a measured value of a first position by the central temperature measurement means 17, a measured value of a second position by the central temperature calculation means 18 and a calculated value of the second position and a third position by the central temperature calculation means 18. Further, the third position is a position downstream of the first position and upstream of the second position.

Description

この発明は、圧延ラインにおいて用いられる温度分布予測装置に関するものである。 The present invention relates to a temperature distribution prediction apparatus used in a rolling line.

近年、製品に対して顧客が要求する仕様は厳しくなる一方である。とりわけ、圧延製品に関しては、寸法形状に加え、強度及び延性といった機械的性質を許容範囲内に収めることが重要になっている。 In recent years, specifications required by customers for products have become stricter. In particular, regarding rolled products, it is important to keep mechanical properties such as strength and ductility within an allowable range in addition to dimensions and shapes.

鉄鋼をはじめとする金属材料では、機械的性質は、その合金組成だけでなく、加熱条件、加工条件及び冷却条件によって変化する。金属材料の機械的性質には、例えば、強度（降伏応力、耐力、硬さ等）、靭性（脆性遷移温度等）、成形性（ｒ値等）がある。 In metal materials including iron and steel, mechanical properties change depending on not only the alloy composition but also heating conditions, processing conditions, and cooling conditions. The mechanical properties of the metal material include, for example, strength (yield stress, yield strength, hardness, etc.), toughness (brittle transition temperature, etc.), and formability (r value, etc.).

合金組成の調整は、成分元素の添加量を制御することによって行われる。なお、成分調整時は、例えば、１００トン前後の溶鋼を保持できる成分調整炉が用いられる等、１つのロット単位が大きい。個々の製品は１５トン前後であり、製品毎に成分元素の添加量を変更することは不可能である。顧客が要求する材質の圧延製品を製造するためには、加熱条件、加工条件及び冷却条件を適切に制御することによって材質を造り込むことが重要となる。 Adjustment of the alloy composition is performed by controlling the amount of the component elements added. In addition, at the time of component adjustment, one lot unit is large, for example, a component adjustment furnace that can hold molten steel of about 100 tons is used. Each product is about 15 tons, and it is impossible to change the amount of component elements added for each product. In order to manufacture a rolled product of a material requested by a customer, it is important to build the material by appropriately controlling heating conditions, processing conditions, and cooling conditions.

最近では、金属材料の組織材質を用途に応じて造り分けようという様々な試みがなされている。例えば、熱間圧延後に金属材料を冷却する際に、冷却水を高圧で大量に噴射して材質を造り込む方法がある。この方法では、冷却速度を高めることによって金属組織を変化させる。これにより、所望の引張強度及び延性を製品に持たせることができる。このような材質の造り込みには、従来と比較して、より高度な技術が必要になる。例えば、材質の造り込みに際して、大ひずみ加工や材料温度の高精度管理といった高度な技術が要求される。 In recent years, various attempts have been made to create a structure material of a metal material according to usage. For example, when a metal material is cooled after hot rolling, there is a method in which the material is made by jetting a large amount of cooling water at a high pressure. In this method, the metal structure is changed by increasing the cooling rate. Thereby, desired tensile strength and ductility can be given to the product. In order to build such a material, a more advanced technique is required as compared with the prior art. For example, when building materials, advanced techniques such as large strain processing and high-precision management of material temperature are required.

従来、加熱条件、加工条件及び冷却条件に関しては、加熱温度の目標値や加工後の寸法目標値、冷却速度の目標値等が製品の仕様毎に設定され、それらの目標値を達成するように温度制御及び寸法制御を行う方法が一般に採用されていた。なお、各目標値については、長年に渡る経験に基づいてその値が決定されていた。ところが、近年、製品仕様に対する要求の高度化及び多様化が著しくなり、従来の保証範囲で行われていた管理よりも更に厳しく機械的性質を管理する必要性が生じてきている。 Conventionally, with regard to heating conditions, processing conditions, and cooling conditions, a target value for heating temperature, a target value for dimensions after processing, a target value for cooling rate, etc. are set for each product specification so that these target values are achieved. A method of performing temperature control and dimensional control has been generally adopted. In addition, about each target value, the value was determined based on experience over many years. However, in recent years, requirements for product specifications have become increasingly sophisticated and diversified, and it has become necessary to manage mechanical properties more strictly than the management performed in the conventional warranty range.

従来では、ＪＩＳ（日本工業規格）に規定されているように、機械的性質が基準値を超えることがその条件（許容範囲）とされていた。例えば、製品から取り出したサンプルを用いて引張試験を行い、測定値が基準値を超えるか否かを判断していた。しかし、最近では、製品出荷後の工程においても高精度化が要求されている。上述したような従来の許容範囲では、例えば、下工程である成形工程（絞り、曲げ、プレス等）において十分とは言えない場合がある。硬すぎて成形し難いケースやプレス後のスプリングバック量（弾性回復量）が大き過ぎて形状凍結性に乏しいケース、成形時にエッジが割れるケース等が発生することがあった。このため、経験に基づく設定方法及び機械的性質の管理方法では、上述の各目標値を必ずしも適切に制御できていないといった問題が生じていた。 Conventionally, as defined in JIS (Japanese Industrial Standard), the condition (allowable range) is that the mechanical properties exceed the reference value. For example, a tensile test was performed using a sample taken out from the product, and it was determined whether or not the measured value exceeded the reference value. Recently, however, higher precision is required in the process after product shipment. In the conventional tolerance range as described above, for example, it may not be sufficient in a molding process (drawing, bending, pressing, etc.) which is a lower process. Cases that are too hard to form, cases where the amount of spring back after pressing (elastic recovery amount) is too large and shape freezing properties are poor, and cases where edges break during molding may occur. For this reason, in the setting method based on experience and the management method of mechanical property, the above-mentioned each target value has not necessarily been controlled appropriately.

また、圧延プロセス工程を管理する従来の方法として、圧延ラインに配置された温度計の出力値を用いて圧延コイル全体の温度を管理し、更に、圧延温度と関係の深い機械的性質を管理するものがある。具体的には、圧延ラインの加熱炉出側、粗圧延機入側及び出側、仕上圧延機入側及び出側、コイラ入側等に、温度計をそれぞれ配置する。温度計は、被圧延材のうち、板幅方向（以下、単に「幅方向」ともいう）における中央部の温度を計測する。そして、上位計算機から経験に基づいて決められた目標温度に温度計からの出力値が一致するように制御を行う。 In addition, as a conventional method for managing the rolling process step, the temperature of the entire rolling coil is managed using the output value of the thermometer arranged in the rolling line, and further, the mechanical properties closely related to the rolling temperature are managed. There is something. Specifically, thermometers are arranged on the heating furnace exit side, roughing mill entry side and exit side, finish rolling mill entry side and exit side, and coiler entry side of the rolling line, respectively. A thermometer measures the temperature of the center part in a sheet | seat width direction (henceforth only a "width direction") among to-be-rolled materials. Then, control is performed so that the output value from the thermometer matches the target temperature determined based on experience from the host computer.

このように、従来では、圧延プロセス工程を管理する際に、被圧延材の幅方向における機械的性質は考慮されていなかった。なお、ある特殊な材料（例えば、Ｓｉを多量に含む材料）では、圧延中に耳割れ（ＥｄｇｅＣｒａｃｋｉｎｇ）が発生することがある。従来では、経験に基づいて被圧延材の幅方向中央部の温度を直接的に管理することにより、結果として、被圧延材の幅方向端部の温度を間接的に管理していた。 Thus, conventionally, when managing the rolling process steps, the mechanical properties in the width direction of the material to be rolled were not considered. In some special materials (for example, materials containing a large amount of Si), edge cracking may occur during rolling. Conventionally, the temperature of the width direction center part of a to-be-rolled material was directly managed based on experience, and as a result, the temperature of the width direction edge part of a to-be-rolled material was managed indirectly.

また、圧延ラインに、被圧延材の幅方向端部の温度を上昇させための手段や被圧延材の幅方向端部の温度の低下を防止するための手段が備えられる場合がある。例えば、仕上圧延機の出側に設置されるエッジヒータ及びランアウトテーブルに設置されるエッジマスクが、上記手段に該当する。エッジマスクは、被圧延材の幅方向端部に冷却水がかからないようにするための設備である。 Further, the rolling line may be provided with means for increasing the temperature at the end in the width direction of the material to be rolled and means for preventing the temperature at the end in the width direction of the material to be rolled from decreasing. For example, an edge heater installed on the exit side of the finishing mill and an edge mask installed on the run-out table correspond to the above means. The edge mask is equipment for preventing cooling water from being applied to the widthwise end of the material to be rolled.

更に、近年では、上記手段の効果を検証するため、上記手段の前後にスキャンパイロメータを設置する場合がある。スキャンパイロメータを使用すれば、被圧延材の幅方向の温度分布を計測することができる。また、近年圧延ラインで採用されているマルチゲージにも、被圧延材の幅方向の温度分布を測定値の補正に用いるためにスキャンパイロメータが採用されている。マルチゲージは、Ｘ線の検出器を被圧延材の幅方向に複数並べた形態を有する。マルチゲージを使用すれば、幅方向の板厚分布を計測できる。即ち、マルチゲージは、板厚及びクラウン、板幅等を１台で計測する複合型計測器である。マルチゲージは、その計測精度が近年著しく向上している。板厚計及びクラウン計、板幅計をそれぞれ手配するよりマルチゲージを１台手配した方が割安であることから、マルチゲージの圧延ラインへの導入が進んでいる。 Furthermore, in recent years, in order to verify the effect of the above means, a scan pyrometer may be installed before and after the above means. If a scan pyrometer is used, the temperature distribution in the width direction of the material to be rolled can be measured. In addition, a multi-gauge recently adopted in a rolling line also employs a scan pyrometer in order to use the temperature distribution in the width direction of the material to be rolled for correcting the measured value. The multi-gauge has a form in which a plurality of X-ray detectors are arranged in the width direction of the material to be rolled. If a multigauge is used, the thickness distribution in the width direction can be measured. That is, the multi-gauge is a composite measuring instrument that measures the plate thickness, crown, plate width, and the like with a single unit. The measurement accuracy of multigauges has improved significantly in recent years. Since it is cheaper to arrange one multi-gauge than to arrange a thickness gauge, crown gauge, and sheet width gauge, the introduction of multi-gauges into rolling lines is progressing.

このように、圧延ラインには、被圧延材の幅方向の温度分布を計測するための機器が導入されつつある。また、計測された被圧延材の幅方向の温度分布を制御に活用しようとする試みが一部でなされている。例えば、特許文献１に、ランアウトテーブルにおいて冷却パターンを制御する方法が開示されている。 Thus, equipment for measuring the temperature distribution in the width direction of the material to be rolled is being introduced into the rolling line. Some attempts have been made to utilize the measured temperature distribution in the width direction of the rolled material for control. For example, Patent Document 1 discloses a method for controlling a cooling pattern in a runout table.

特開２００９−２３３７２４号公報JP 2009-233724 A

特許文献１に記載された制御方法では、被圧延材の幅方向の温度を温度モデルを使用した計算によって導き出し、その導き出した値をそのまま使用している。温度モデルは、検査体積当たりの熱収支を計算し、温度を予測（推定）するためのモデルである。熱収支の一つである表面での境界条件は、必ずしも明確ではない。このため、温度モデルを用いて温度を予測しても、その予測値にはモデル誤差が必ず含まれてしまう。特許文献１に記載されたものでは、十分な予測精度を保つことができないといった問題があった。 In the control method described in Patent Document 1, the temperature in the width direction of the material to be rolled is derived by calculation using a temperature model, and the derived value is used as it is. The temperature model is a model for calculating the heat balance per examination volume and predicting (estimating) the temperature. The boundary condition on the surface, which is one of the heat balances, is not always clear. For this reason, even if the temperature is predicted using a temperature model, the predicted value always includes a model error. The one described in Patent Document 1 has a problem that sufficient prediction accuracy cannot be maintained.

この発明は、上述のような課題を解決するためになされたものである。この発明の目的は、被圧延材の板幅方向の温度分布を精度良く予測することができる温度分布予測装置を提供することである。 The present invention has been made to solve the above-described problems. An object of the present invention is to provide a temperature distribution prediction apparatus capable of accurately predicting a temperature distribution in the sheet width direction of a material to be rolled.

この発明に係る温度分布予測装置は、第１位置を通過する被圧延材の幅方向中央部の表面温度を計測する第１中央温度計測手段と、第１中央温度計測手段による計測値に基づいて、第１位置より下流の第２位置及び第１位置より下流で第２位置より上流の第３位置を通過する被圧延材の幅方向中央部の表面温度を計算する第１中央温度計算手段と、第２位置を通過する被圧延材の幅方向任意点の表面温度を計測する第１幅方向温度計測手段と、第１中央温度計測手段及び第１幅方向温度計測手段による計測値と第１中央温度計算手段による第２位置及び第３位置の計算値とに基づいて、第３位置を通過する被圧延材の幅方向任意点の表面温度を計算する幅方向温度計算手段と、を備えたものである。 The temperature distribution predicting apparatus according to the present invention is based on the first central temperature measuring means for measuring the surface temperature of the center part in the width direction of the material to be rolled that passes through the first position, and the measurement value by the first central temperature measuring means. A first central temperature calculating means for calculating a surface temperature of the central portion in the width direction of the material to be rolled that passes through the second position downstream from the first position and the third position downstream from the first position and upstream from the second position; The first width direction temperature measuring means for measuring the surface temperature at the arbitrary point in the width direction of the material to be rolled that passes through the second position, the first measured value by the first central temperature measuring means and the first width direction temperature measuring means, and the first Width direction temperature calculation means for calculating the surface temperature of an arbitrary point in the width direction of the material to be rolled passing through the third position based on the calculated values of the second position and the third position by the central temperature calculation means. Is.

この発明に係る温度分布予測装置であれば、被圧延材の板幅方向の温度分布を精度良く予測することができる。 With the temperature distribution prediction apparatus according to the present invention, the temperature distribution in the sheet width direction of the material to be rolled can be accurately predicted.

圧延ラインの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of a rolling line. この発明の実施の形態１における温度分布予測装置の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the temperature distribution prediction apparatus in Embodiment 1 of this invention. 中央温度計算手段の機能を説明するための図である。It is a figure for demonstrating the function of a center temperature calculation means. 中央温度計算手段の機能を説明するための図である。It is a figure for demonstrating the function of a center temperature calculation means. 中央温度計算手段及び中央温度補正手段の各機能を説明するための図である。It is a figure for demonstrating each function of a central temperature calculation means and a central temperature correction means. 幅方向温度計測手段及び長手方向温度予測手段の各機能を説明するための図である。It is a figure for demonstrating each function of the width direction temperature measurement means and a longitudinal direction temperature prediction means. 長手方向温度予測手段の機能を説明するための図である。It is a figure for demonstrating the function of a longitudinal direction temperature prediction means.

添付の図面を参照して、本発明を詳細に説明する。各図では、同一又は相当する部分に、同一の符号を付している。重複する説明は、適宜簡略化或いは省略する。 The present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. In each figure, the same or corresponding parts are denoted by the same reference numerals. The overlapping description will be simplified or omitted as appropriate.

実施の形態１．
図１は圧延ラインの構成を示す図である。図１は、この発明に係る温度分布予測装置を用いることが可能な圧延ラインの一例として、鋼板を製作するための熱間圧延ラインを示している。図１に示す熱間圧延ラインは、圧延素材（以下、「スラブ」という）から圧延製品を製造するためのラインである。図１に示す矢印は、圧延される材料（以下、「被圧延材」という）が流れる方向（圧延方向）を表している。以下においては、スラブから圧延製品として完成する途中の状態を示すために被圧延材という表現を用いる。 Embodiment 1 FIG.
FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a rolling line. FIG. 1 shows a hot rolling line for producing a steel plate as an example of a rolling line that can use the temperature distribution prediction apparatus according to the present invention. The hot rolling line shown in FIG. 1 is a line for producing a rolled product from a rolled material (hereinafter referred to as “slab”). The arrow shown in FIG. 1 represents the direction (rolling direction) through which the material to be rolled (hereinafter referred to as “rolled material”) flows. In the following, the expression “rolled material” is used to indicate a state in the process of being completed from a slab as a rolled product.

本温度分布予測装置は、図１に示すような熱間圧延ラインの他にも、厚板熱間板厚ライン、形鋼熱間圧延ライン、平鋼熱間圧延ライン、棒鋼熱間圧延ラインのような圧延ラインに用いることができる。 In addition to the hot rolling line as shown in FIG. 1, the present temperature distribution prediction apparatus is used for a thick plate hot plate thickness line, a shape steel hot rolling line, a flat steel hot rolling line, and a steel bar hot rolling line. It can be used for such a rolling line.

熱間圧延ラインは、上流側から加熱炉１、ＨＳＢ２、粗エッジャ３、粗水平圧延機４、粗出側温度計５、エッジヒータ６ａ、バーヒータ６ｂ、仕上入側温度計７、ＦＳＢ８、Ｆ１エッジャ９、仕上圧延機１０、マルチゲージ１１、仕上出側温度計１２、ランアウトテーブル１３、コイラ入側温度計１４、ダウンコイラ１５を備える。 The hot rolling line consists of the heating furnace 1, HSB 2, rough edger 3, rough horizontal rolling mill 4, roughing side thermometer 5, edge heater 6a, bar heater 6b, finishing input side thermometer 7, FSB8, F1 edger from the upstream side. 9, a finishing mill 10, a multi-gauge 11, a finishing delivery thermometer 12, a run-out table 13, a coiler entry-side thermometer 14, and a downcoiler 15.

熱間圧延ラインは、被圧延材を搬送する搬送テーブルを備える。搬送テーブルは、符号１乃至１５に示す各装置を結ぶように配置される。熱間圧延ラインに備えられた粗水平圧延機４や仕上圧延機１０、搬送テーブル等の装置は、電動機及び／又は油圧装置によって駆動される。 A hot rolling line is provided with the conveyance table which conveys a to-be-rolled material. The transfer table is arranged so as to connect the devices indicated by reference numerals 1 to 15. Devices such as the rough horizontal rolling mill 4, the finish rolling mill 10, and the conveyance table provided in the hot rolling line are driven by an electric motor and / or a hydraulic device.

加熱炉１は、スラブを加熱するための炉である。 The heating furnace 1 is a furnace for heating the slab.

ＨＳＢ２は、スラブの表面に形成される酸化膜（スケール）を除去するための装置である。スラブは、加熱炉１によって加熱されることにより、その表面に酸化膜が形成される。スラブは、例えば、ＨＳＢ２のノズルから高圧水が吹き付けられることにより、表面に形成された酸化膜が除去される。 The HSB 2 is an apparatus for removing an oxide film (scale) formed on the surface of the slab. When the slab is heated by the heating furnace 1, an oxide film is formed on the surface thereof. The oxide film formed on the surface of the slab is removed by, for example, spraying high pressure water from the nozzle of HSB2.

粗エッジャ３は、被圧延材を幅方向に圧下するための装置である。粗エッジャ３は、圧延製品の幅精度を向上させるための装置である。粗エッジャ３は、粗水平圧延機４の上流側に配置される。粗エッジャ３は、そのローラが被圧延材に側方から接触する。粗エッジャ３は、被圧延材の幅が狭くなるように被圧延材を変形させる。 The rough edger 3 is an apparatus for reducing the material to be rolled in the width direction. The rough edger 3 is an apparatus for improving the width accuracy of the rolled product. The rough edger 3 is arranged on the upstream side of the rough horizontal rolling mill 4. The rough edger 3 has its rollers in contact with the material to be rolled from the side. The rough edger 3 deforms the material to be rolled so that the width of the material to be rolled becomes narrow.

粗水平圧延機４は、被圧延材を板厚方向に圧下するための装置である。粗水平圧延機４は、被圧延材の厚みが薄くなるように被圧延材を変形させる。粗水平圧延機４は、１組の圧延ローラを備えたスタンドが単数或いは複数設置される。粗圧延では、被圧延材を所望の厚みにするために複数パスが要求される。このため、粗水平圧延機４には、可逆式圧延機が含まれることが多い。なお、パスとは、被圧延材が圧延ローラ間を通過することである。 The rough horizontal rolling mill 4 is an apparatus for reducing the material to be rolled in the plate thickness direction. The rough horizontal rolling mill 4 deforms the material to be rolled so that the thickness of the material to be rolled becomes thin. The rough horizontal rolling mill 4 is provided with a single or a plurality of stands each having a set of rolling rollers. In rough rolling, a plurality of passes are required to obtain a desired thickness for the material to be rolled. For this reason, the rough horizontal rolling mill 4 often includes a reversible rolling mill. The pass means that the material to be rolled passes between the rolling rollers.

粗水平圧延機４に、デスケーラと呼ばれる装置が備えられる。デスケーラは、半製品である被圧延材に高圧水を当て、被圧延材の表面に形成された酸化膜を除去する装置である。粗圧延は高温で行われるため、被圧延材の表面に酸化膜が形成され易い。粗圧延を行う際は、デスケーラのような酸化膜を除去するための装置を適宜用いる必要がある。 The rough horizontal rolling mill 4 is provided with a device called a descaler. A descaler is an apparatus that applies high-pressure water to a material to be rolled, which is a semi-finished product, and removes an oxide film formed on the surface of the material to be rolled. Since rough rolling is performed at a high temperature, an oxide film is easily formed on the surface of the material to be rolled. When performing rough rolling, it is necessary to appropriately use an apparatus for removing an oxide film such as a descaler.

粗出側温度計５は、被圧延材の表面（例えば、上面）の温度を計測する。粗出側温度計５は、粗水平圧延機４の出側（下流側）に配置される。被圧延材は、粗圧延が完了して粗水平圧延機４を通過すると、粗出側温度計５によって表面温度が計測される。粗出側温度計５が温度を計測する位置は、被圧延材の幅方向の中央部に予め設定される。被圧延材は、粗出側温度計５の下方を通過する際に、幅方向中央部の表面温度が先端から尾端に渡って粗出側温度計５によって計測される。 The roughing side thermometer 5 measures the temperature of the surface (for example, the upper surface) of the material to be rolled. The roughing side thermometer 5 is arranged on the outlet side (downstream side) of the rough horizontal rolling mill 4. When the rough rolling is completed and the material to be rolled passes through the rough horizontal rolling mill 4, the surface temperature is measured by the roughing side thermometer 5. The position where the roughing side thermometer 5 measures the temperature is set in advance in the center in the width direction of the material to be rolled. When the material to be rolled passes below the roughening side thermometer 5, the surface temperature of the central portion in the width direction is measured by the roughening side thermometer 5 from the tip to the tail end.

エッジヒータ６ａは、被圧延材の温度を上昇させるための装置である。被圧延材は、加熱炉１から抽出された後、搬送テーブルによって搬送されている間にその温度が徐々に低下する。特に、被圧延材の幅方向の端部（一側部及び他側部）は、幅方向中央部より温度が低下し易い。エッジヒータ６ａは、例えば、被圧延材の幅方向端部の温度を電磁力の誘導加熱によって上昇させる。 The edge heater 6a is a device for raising the temperature of the material to be rolled. After the material to be rolled is extracted from the heating furnace 1, the temperature gradually decreases while being conveyed by the conveyance table. In particular, the temperature of the end portions (one side portion and the other side portion) in the width direction of the material to be rolled tends to be lower than that in the center portion in the width direction. The edge heater 6a raises the temperature of the width direction edge part of a to-be-rolled material by induction heating of electromagnetic force, for example.

バーヒータ６ｂは、被圧延材の温度を上昇させるための装置である。被圧延材は、加熱炉１から抽出された後、搬送テーブルによって搬送されている間にその温度が徐々に低下する。バーヒータ６ｂは、被圧延材の温度をその幅方向に渡って電磁力の誘導加熱によって上昇させる。なお、被圧延材の長手方向の尾端部は、先端部から圧延が行われるため、実際に仕上圧延機１０で圧延される際の温度が低下し易い。バーヒータ６ｂの出力は、被圧延材の長手方向の位置に合わせて適切に変更される。これにより、被圧延材の温度がその長手方向に渡って所望の値に上昇するように制御される。 The bar heater 6b is a device for raising the temperature of the material to be rolled. After the material to be rolled is extracted from the heating furnace 1, the temperature gradually decreases while being conveyed by the conveyance table. The bar heater 6b raises the temperature of the material to be rolled over the width direction by induction heating of electromagnetic force. In addition, since the tail end part of the longitudinal direction of a to-be-rolled material is rolled from a front-end | tip part, the temperature at the time of actually rolling with the finishing mill 10 tends to fall. The output of the bar heater 6b is appropriately changed according to the position in the longitudinal direction of the material to be rolled. Thereby, the temperature of the material to be rolled is controlled so as to rise to a desired value in the longitudinal direction.

仕上入側温度計７は、被圧延材の表面（例えば、上面）の温度を計測する。仕上入側温度計７は、仕上圧延機１０の入側に配置される。粗水平圧延機４と仕上圧延機１０との間には、比較的長い距離が設けられる。被圧延材の仕上入側温度は、材料の変形抵抗の予測に密接に関係する。このため、被圧延材は、仕上圧延機１０によって圧延される直前に、仕上入側温度計７によって表面温度が計測される。仕上入側温度計７が温度を計測する位置は、被圧延材の幅方向の中央部に予め設定される。被圧延材は、仕上入側温度計７の下方を通過する際に、幅方向中央部の表面温度が先端から尾端に渡って仕上入側温度計７によって計測される。 The finishing entry thermometer 7 measures the temperature of the surface (for example, the upper surface) of the material to be rolled. The finishing entry thermometer 7 is disposed on the entry side of the finishing mill 10. A relatively long distance is provided between the rough horizontal rolling mill 4 and the finish rolling mill 10. The finish entry temperature of the material to be rolled is closely related to the prediction of the deformation resistance of the material. For this reason, the surface temperature of the material to be rolled is measured by the finishing entry thermometer 7 immediately before being rolled by the finishing mill 10. The position at which the finishing entry thermometer 7 measures the temperature is set in advance in the center in the width direction of the material to be rolled. When the material to be rolled passes under the finishing entry thermometer 7, the surface temperature of the central portion in the width direction is measured by the finishing entry thermometer 7 from the front end to the tail end.

なお、熱間圧延ラインに粗出側温度計５が備えられている場合は、粗出側温度計５の計測値に基づいて、被圧延材の仕上入側温度を計算によって求めても良い。かかる場合、粗出側温度計５の設置位置から仕上圧延機１０の入側の所定位置までの搬送時間等を考慮した高精度な温度予測が必要になる。 In addition, when the roughing side thermometer 5 is provided in the hot rolling line, based on the measured value of the roughing side thermometer 5, you may obtain | require the finishing input side temperature of a to-be-rolled material by calculation. In such a case, it is necessary to perform highly accurate temperature prediction in consideration of the conveyance time from the installation position of the roughing-side thermometer 5 to the predetermined position on the entry side of the finishing mill 10.

ＦＳＢ８は、スラブの表面に形成される酸化膜を除去するための装置である。ＦＳＢ８は、仕上圧延後の被圧延材の表面状態を向上させるために用いられる。ＦＳＢ８は、仕上圧延機１０の入側に配置される。粗水平圧延機４と仕上圧延機１０との間には比較的長い距離が設けられている。このため、被圧延材は、粗水平圧延機４から仕上圧延機１０に搬送される間に、その表面に酸化膜が形成され易い。被圧延材は、ＦＳＢ８のノズルから高圧水が吹き付けられることにより、仕上圧延機１０による仕上圧延が開始される直前に、表面に形成された酸化膜が除去される。 The FSB 8 is an apparatus for removing an oxide film formed on the surface of the slab. The FSB 8 is used to improve the surface condition of the material to be rolled after finish rolling. The FSB 8 is disposed on the entry side of the finishing mill 10. A relatively long distance is provided between the rough horizontal rolling mill 4 and the finish rolling mill 10. For this reason, while the material to be rolled is conveyed from the rough horizontal rolling mill 4 to the finishing mill 10, an oxide film is easily formed on the surface thereof. The material to be rolled is sprayed with high-pressure water from the nozzle of the FSB 8 so that the oxide film formed on the surface is removed immediately before finishing rolling by the finishing mill 10 is started.

Ｆ１エッジャ９は、被圧延材を幅方向に圧下するための装置である。Ｆ１エッジャ９は、圧延製品の幅精度を向上させるための装置である。Ｆ１エッジャ９は、仕上圧延機１０の入側に配置される。Ｆ１エッジャ９は、そのローラが被圧延材に側方から接触する。Ｆ１エッジャ９は、被圧延材の幅が狭くなるように座屈しない範囲で被圧延材を変形させる。 The F1 edger 9 is an apparatus for reducing the material to be rolled in the width direction. The F1 edger 9 is an apparatus for improving the width accuracy of the rolled product. The F1 edger 9 is arranged on the entry side of the finishing mill 10. As for F1 edger 9, the roller contacts a material to be rolled from the side. The F1 edger 9 deforms the material to be rolled as long as the width of the material to be rolled is not buckled.

仕上圧延機１０は、被圧延材を板厚方向に圧下するための装置である。仕上圧延機１０は、被圧延材の厚み（板厚）が圧延製品の目標製品精度内に入るように被圧延材を変形させる。仕上圧延機１０は、例えば、スタンドと呼ばれる圧延機が複数並んだタンデム圧延機で構成される。 The finish rolling mill 10 is an apparatus for reducing the material to be rolled in the plate thickness direction. The finish rolling mill 10 deforms the material to be rolled so that the thickness (sheet thickness) of the material to be rolled falls within the target product accuracy of the rolled product. The finish rolling mill 10 is composed of, for example, a tandem rolling mill in which a plurality of rolling mills called stands are arranged.

マルチゲージ１１は、各種計測を１台の装置で行うことができる複合型計測器である。マルチゲージ１１は、例えば、被圧延材の幅方向に複数のＸ線検出器を並べた形態を有する。マルチゲージ１１は、例えば、被圧延材の幅方向の板厚分布を計測する。マルチゲージ１１を１台用意することにより、被圧延材の板厚、クラウン、板幅を計測することができる。 The multigauge 11 is a composite measuring instrument that can perform various measurements with a single device. The multigauge 11 has, for example, a form in which a plurality of X-ray detectors are arranged in the width direction of the material to be rolled. The multigauge 11 measures, for example, the plate thickness distribution in the width direction of the material to be rolled. By preparing one multigauge 11, the plate thickness, crown, and plate width of the material to be rolled can be measured.

上述したように、近年、マルチゲージ１１は、計測精度が大幅に向上している。このため、板厚計及びクラウン計、板幅計をそれぞれ手配するよりもマルチゲージ１１を１台手配する方が割安であり、マルチゲージ１１の熱間圧延ラインへの導入が進んでいる。マルチゲージ１１は、内部に温度計や熱画像装置を備える。マルチゲージ１１は、被圧延材の温度を計測し、その計測値をＸ線検出器の検出値の補正に用いている。 As described above, in recent years, the measurement accuracy of the multigauge 11 has been greatly improved. For this reason, it is cheaper to arrange one multi-gauge 11 than to arrange a thickness gauge, a crown gauge, and a sheet width gauge, and the introduction of the multi-gauge 11 to the hot rolling line is progressing. The multigauge 11 includes a thermometer and a thermal image device therein. The multigauge 11 measures the temperature of the material to be rolled, and uses the measured value for correcting the detection value of the X-ray detector.

仕上出側温度計１２は、被圧延材の表面（例えば、上面）の温度を計測する。仕上出側温度計１２は、仕上圧延機１０の出側に配置される。被圧延材の温度は、製品の金属組織の形成や材質（引張り強さ、降伏応力、伸び等）と密接に関連している。このため、被圧延材の温度は、適切に管理される必要がある。被圧延材は、仕上圧延が完了して仕上圧延機１０を通過すると、仕上出側温度計１２によって表面温度が計測される。仕上出側温度計１２が温度を計測する位置は、被圧延材の幅方向の中央部に予め設定される。被圧延材は、仕上出側温度計１２の下方を通過する際に、幅方向中央部の表面温度が先端から尾端に渡って仕上出側温度計１２によって計測される。 The finishing delivery thermometer 12 measures the temperature of the surface (for example, the upper surface) of the material to be rolled. The finishing delivery thermometer 12 is disposed on the delivery side of the finishing mill 10. The temperature of the material to be rolled is closely related to the formation of metal structure of the product and the material (tensile strength, yield stress, elongation, etc.). For this reason, the temperature of a to-be-rolled material needs to be managed appropriately. When finish rolling is completed and the material to be rolled passes through the finish rolling mill 10, the surface temperature is measured by the finish delivery thermometer 12. The position where the finishing delivery thermometer 12 measures the temperature is set in advance in the center in the width direction of the material to be rolled. When the material to be rolled passes under the finishing delivery thermometer 12, the surface temperature of the central portion in the width direction is measured by the finishing delivery thermometer 12 from the front end to the tail end.

ランアウトテーブル１３は、被圧延材を冷却するための装置である。ランアウトテーブル１３は、仕上圧延機１０の出側に配置される。ランアウトテーブル１３は、被圧延材の温度を制御するため、例えば、ノズルから被圧延材の表面に対して冷却水を供給する。ランアウトテーブル１３は、被圧延材の長手方向（搬送テーブルの搬送方向）に多数のノズルを備える。これらのノズルは、複数のバンクに分けられる。ノズルに対する制御は、バンク毎に行われる。即ち、冷却水を供給するバンクでは水冷が、冷却水が供給されないバンクでは空冷が行われる。なお、冷却水の供給をノズル毎に制御しても良い。 The runout table 13 is a device for cooling the material to be rolled. The run-out table 13 is disposed on the exit side of the finishing mill 10. The run-out table 13 supplies cooling water to the surface of the material to be rolled from, for example, a nozzle in order to control the temperature of the material to be rolled. The run-out table 13 includes a number of nozzles in the longitudinal direction of the material to be rolled (conveying direction of the conveying table). These nozzles are divided into a plurality of banks. Control of the nozzles is performed for each bank. That is, water cooling is performed in the bank that supplies the cooling water, and air cooling is performed in the bank that is not supplied with the cooling water. The supply of cooling water may be controlled for each nozzle.

ランアウトテーブル１３に、エッジマスク（図示せず）が備えられていても良い。エッジマスクは、被圧延材の幅方向端部の温度が低下することを防止するためのものである。エッジマスクは、被圧延材の幅方向端部を覆うように配置される。エッジマスクは、ノズルからの冷却水が被圧延材の幅方向端部に直接掛かることを防止する。 The runout table 13 may be provided with an edge mask (not shown). The edge mask is for preventing the temperature at the end in the width direction of the material to be rolled from decreasing. An edge mask is arrange | positioned so that the width direction edge part of a to-be-rolled material may be covered. The edge mask prevents the cooling water from the nozzle from being directly applied to the widthwise end of the material to be rolled.

コイラ入側温度計１４は、被圧延材の表面（例えば、上面）の温度を計測する。コイラ入側温度計１４は、ダウンコイラ１５の入側に配置される。被圧延材は、ランアウトテーブル１３を通過した後、ダウンコイラ１５によって巻き取られる直前に、コイラ入側温度計１４によって表面温度が計測される。コイラ入側温度計１４が温度を計測する位置は、被圧延材の幅方向の中央部に予め設定される。被圧延材は、コイラ入側温度計１４の下方を通過する際に、幅方向中央部の表面温度が先端から尾端に渡ってコイラ入側温度計１４によって計測される。 The coiler entry side thermometer 14 measures the temperature of the surface (for example, the upper surface) of the material to be rolled. The coiler inlet side thermometer 14 is arranged on the inlet side of the down coiler 15. After the material to be rolled passes through the run-out table 13, the surface temperature is measured by the coiler entry-side thermometer 14 immediately before being wound by the downcoiler 15. The position where the coiler inlet side thermometer 14 measures the temperature is set in advance in the center in the width direction of the material to be rolled. When the material to be rolled passes below the coiler inlet side thermometer 14, the surface temperature of the central portion in the width direction is measured by the coiler inlet side thermometer 14 from the front end to the tail end.

ダウンコイラ１５は、被圧延材を巻き取るための装置である。被圧延材は、ダウンコイラ１５によって巻き取られて製品（次工程のための半製品も含む）となり、搬送装置によって搬送される。 The downcoiler 15 is an apparatus for winding up the material to be rolled. The material to be rolled is wound up by the downcoiler 15 to become a product (including a semi-finished product for the next process) and is transported by a transport device.

熱間圧延ラインは、符号１乃至１５に示す装置の他に、熱画像装置１６を備える。
熱画像装置１６は、被圧延材の表面（例えば、上面、又は上面及び下面）の温度を、少なくとも被圧延材の幅方向の複数個所において計測する。被圧延材は、熱画像装置１６の間を通過する際に、幅方向における複数個所の表面温度が先端から尾端に渡って熱画像装置１６によって計測される。 The hot rolling line includes a thermal imaging device 16 in addition to the devices indicated by reference numerals 1 to 15.
The thermal image device 16 measures the temperature of the surface of the material to be rolled (for example, the upper surface or the upper surface and the lower surface) at least at a plurality of locations in the width direction of the material to be rolled. When the material to be rolled passes between the thermal imaging devices 16, the surface temperature at a plurality of locations in the width direction is measured by the thermal imaging device 16 from the front end to the tail end.

熱画像装置１６は、被圧延材の温度を改善するための装置の前後に配置されることが好ましい。例えば、熱画像装置１６は、上記装置の入側及び／又は出側に配置される。図１には、一例として、熱画像装置１６をエッジヒータ６ａ及びバーヒータ６ｂの前後とランアウトテーブル１３の前後とに設置した場合を示している。なお、ランアウトテーブル１３の入側に配置された熱画像装置１６は、マルチゲージ１１の内部に備えられている。 The thermal image device 16 is preferably arranged before and after the device for improving the temperature of the material to be rolled. For example, the thermal imaging device 16 is disposed on the entry side and / or exit side of the device. As an example, FIG. 1 shows a case in which the thermal imaging devices 16 are installed before and after the edge heater 6 a and the bar heater 6 b and before and after the run-out table 13. A thermal imaging device 16 disposed on the entry side of the runout table 13 is provided inside the multigauge 11.

熱画像装置１６として、例えば、近赤外線カメラが用いられる。熱画像装置１６として近赤外線カメラを用いることにより、被圧延材の幅方向の温度分布を画像として捉えることができる。即ち、被圧延材の幅方向全体に渡って表面温度を計測することができる。また、表面温度の計測を被圧延材の長手方向に連続して行うことができる。このため、被圧延材の表面全域の温度を計測できる。 For example, a near infrared camera is used as the thermal image device 16. By using a near-infrared camera as the thermal image device 16, the temperature distribution in the width direction of the material to be rolled can be captured as an image. That is, the surface temperature can be measured over the entire width direction of the material to be rolled. Further, the surface temperature can be continuously measured in the longitudinal direction of the material to be rolled. For this reason, the temperature of the whole surface of a material to be rolled can be measured.

熱画像装置１６の配置は、図１に示す例に限定されない。熱画像装置１６は、必要に応じてその配置が決定される。例えば、熱画像装置１６をランアウトテーブル１３の前後にのみ設置しても良い。また、熱画像装置１６をエッジヒータ６ａ及びバーヒータ６ｂの前後にのみ設置しても良い。熱画像装置１６を他の装置（例えば、仕上圧延機１０）の前後に設置しても構わない。 The arrangement of the thermal image device 16 is not limited to the example shown in FIG. The arrangement of the thermal image device 16 is determined as necessary. For example, the thermal image device 16 may be installed only before and after the runout table 13. Further, the thermal image device 16 may be installed only before and after the edge heater 6a and the bar heater 6b. The thermal imaging device 16 may be installed before and after another device (for example, the finishing mill 10).

図２はこの発明の実施の形態１における温度分布予測装置の構成を示す図である。
本温度分布予測装置は、例えば、中央温度計測手段１７、中央温度計算手段１８、中央温度補正手段１９、幅方向温度計測手段２０、長手方向温度予測手段２１、温度使用手段２２を備える。 FIG. 2 is a diagram showing the configuration of the temperature distribution predicting apparatus according to Embodiment 1 of the present invention.
The temperature distribution prediction apparatus includes, for example, a central temperature measuring unit 17, a central temperature calculating unit 18, a central temperature correcting unit 19, a width direction temperature measuring unit 20, a longitudinal direction temperature predicting unit 21, and a temperature using unit 22.

中央温度計測手段１７は、被圧延材の表面の温度を計測する。中央温度計測手段１７が温度を計測する位置は、被圧延材の幅方向の中央部に予め設定される。中央温度計測手段１７は、被圧延材の幅方向中央部の表面温度を、被圧延材の長手に渡って、即ち被圧延材の先端から尾端に渡って連続的に計測する。 Central temperature measuring means 17 measures the temperature of the surface of the material to be rolled. The position where the central temperature measuring means 17 measures the temperature is set in advance at the center in the width direction of the material to be rolled. The center temperature measuring means 17 continuously measures the surface temperature of the center part in the width direction of the material to be rolled over the length of the material to be rolled, that is, from the front end to the tail end of the material to be rolled.

中央温度計測手段１７は、例えば、放射温度計からなる。図１に示す例であれば、粗出側温度計５、仕上入側温度計７、仕上出側温度計１２、コイラ入側温度計１４が、それぞれ中央温度計測手段１７に該当する。また、熱画像装置１６のうち被圧延材の幅方向中央部の表面温度を計測する機能を利用して中央部近傍の温度を取り出し、中央温度計測手段１７として利用しても良い。 The central temperature measuring means 17 is composed of a radiation thermometer, for example. In the example shown in FIG. 1, the roughing-side thermometer 5, the finishing-inside thermometer 7, the finishing-outside thermometer 12, and the coiler-inside thermometer 14 correspond to the central temperature measuring means 17. Further, the temperature in the vicinity of the center part may be taken out using the function of measuring the surface temperature of the center part in the width direction of the material to be rolled in the thermal image device 16 and used as the center temperature measuring means 17.

中央温度計測手段１７は、コスト的な観点や温度管理の必要性から、必要に応じてその配置が決定される。なお、中央温度計測手段１７の配置は、図１に示す例に限定されない。中央温度計測手段１７の設置箇所は、温度管理が最低限必要な箇所に限っても良い。例えば、仕上出側（ＦＤＴ）及びコイラ入側（ＣＴ）のみに、中央温度計測手段１７を設置しても良い。 The arrangement of the central temperature measuring means 17 is determined as necessary from the viewpoint of cost and the necessity of temperature management. In addition, arrangement | positioning of the center temperature measurement means 17 is not limited to the example shown in FIG. The installation location of the central temperature measurement means 17 may be limited to a location where temperature management is a minimum requirement. For example, the central temperature measuring means 17 may be installed only on the finishing delivery side (FDT) and the coiler entry side (CT).

中央温度計算手段１８は、被圧延材の幅方向中央部における板厚方向の温度分布を算出する。ランアウトテーブル１３における温度制御（ＣＴＣ：ＣｏｉｌｉｎｇＴｅｍｐｅｒａｔｕｒｅＣｏｎｔｒｏｌ）や材質を予測する技術では、被圧延材の温度推移を計算することが必要になる。例えば、ＣＴＣでは、ランアウトテーブル１３を通過する際の被圧延材の温度推移が必要になる。中央温度計算手段１８は、中央温度計測手段１７によって計測された被圧延材の温度に基づいて、水冷及び空冷等の境界条件や熱伝導係数等も用いて上記計算を行う。 The center temperature calculation means 18 calculates the temperature distribution in the plate thickness direction at the center in the width direction of the material to be rolled. In the temperature control (CTC: Coiling Temperature Control) and the technology for predicting the material in the runout table 13, it is necessary to calculate the temperature transition of the material to be rolled. For example, in CTC, the temperature transition of the material to be rolled when passing through the runout table 13 is required. Based on the temperature of the material to be rolled measured by the central temperature measuring means 17, the central temperature calculating means 18 performs the above calculation using boundary conditions such as water cooling and air cooling, a heat conduction coefficient, and the like.

以下に、図３及び図４も参照し、中央温度計算手段１８の機能について具体的に説明する。図３及び図４は、中央温度計算手段１８の機能を説明するための図である。図３及び図４は、被圧延材をその長手方向に直交する方向に切断した断面を示している。 The function of the central temperature calculation means 18 will be specifically described below with reference to FIGS. 3 and 4 are diagrams for explaining the function of the central temperature calculation means 18. 3 and 4 show cross sections obtained by cutting the material to be rolled in a direction perpendicular to the longitudinal direction thereof.

中央温度計算手段１８は、例えば、差分法を用いた計算方法によって板厚方向の温度分布を計算する。図３及び図４に示すＮは、被圧延材を分割した要素数である。差分法を用いた計算方法では、被圧延材の表面から被圧延材の中心部までをＮ個の要素に分割し、各要素間の熱の出入りを考える。 The central temperature calculation means 18 calculates the temperature distribution in the plate thickness direction by a calculation method using a difference method, for example. N shown in FIGS. 3 and 4 is the number of elements obtained by dividing the material to be rolled. In the calculation method using the difference method, the area from the surface of the material to be rolled to the center of the material to be rolled is divided into N elements, and heat input / output between the elements is considered.

Ｎは被圧延材の板厚の半分の厚みを分割する数である。このため、被圧延材の上面から下面までの総分割数は、図３に示すように２Ｎ−１となる。 N is a number that divides half the thickness of the material to be rolled. For this reason, the total number of divisions from the upper surface to the lower surface of the material to be rolled is 2N-1 as shown in FIG.

空間刻み代表幅をΔｘとする。先ず、被圧延材の一番外側に、空間刻み代表幅の半分の幅Δｘ／２で四角環状に要素を取る。即ち、この要素は、被圧延材の上面、下面、一側面、他側面から距離Δｘ／２だけ被圧延材の内側に入った部分である。次に、その要素の直ぐ内側に、空間刻み代表幅Δｘで四角環状に要素を取る。即ち、この要素は、一番外側の要素から距離Δｘだけ被圧延材の内側に入った部分である。以下、同様に要素分割し、形成した要素の直ぐ内側に、空間刻み代表幅Δｘで四角環状に要素を取る。Ｎ−１回目の分割が終了すると、その内側に、中心部要素が形成される。また、後の計算を被圧延材の上面側と下面側とにおいて別々に行うことができるように、中心部要素を除く輪状要素を上半分と下半分とに分割する。これにより、被圧延材は、総数２Ｎ−１の要素に分割される。 Let the space step representative width be Δx. First, an element is taken in the shape of a square ring at the outermost side of the material to be rolled, with a width Δx / 2 that is half the representative width of the space. That is, this element is a portion that enters the inside of the material to be rolled by a distance Δx / 2 from the top surface, the bottom surface, one side surface, and the other side surface of the material to be rolled. Next, an element is taken in a square ring shape with a space step representative width Δx immediately inside the element. That is, this element is a portion that enters the inside of the material to be rolled by a distance Δx from the outermost element. Thereafter, the elements are divided in the same manner, and the elements are formed in a square ring shape with a space step representative width Δx immediately inside the formed elements. When the (N-1) th division is completed, a central element is formed inside. Further, the ring-shaped element excluding the central element is divided into an upper half and a lower half so that later calculations can be performed separately on the upper surface side and the lower surface side of the material to be rolled. Thereby, a to-be-rolled material is divided | segmented into the element of the total number 2N-1.

次に、総数２Ｎ−１に分割した各要素の体積と境界面面積とを算出する。
以下の計算においては、被圧延材の長手方向に単位長をとり、被圧延材の板厚をＨ、板幅をＢとする。また、被圧延材の最も上面側にある要素を第１要素、第１要素の直下にある要素を第２要素、・・・、被圧延材の中心部にある要素を第Ｎ要素、・・・、被圧延材の最も下面側にある要素を第２Ｎ−１要素とする。
各要素の体積及び境界面面積は、以下のように算出できる。 Next, the volume and boundary area of each element divided into the total number 2N−1 are calculated.
In the following calculation, the unit length is taken in the longitudinal direction of the material to be rolled, the plate thickness of the material to be rolled is H, and the plate width is B. Further, the element on the uppermost side of the material to be rolled is the first element, the element immediately below the first element is the second element,..., The element at the center of the material to be rolled is the Nth element,. The element on the lowermost side of the material to be rolled is defined as the second N-1 element.
The volume and boundary area of each element can be calculated as follows.

第１要素の体積：

第２要素の体積：

第３要素の体積：

第Ｎ要素（中心要素）の体積：

第２Ｎ−３要素の体積：

第２Ｎ−２要素の体積：

第２Ｎ−１要素の体積：

Volume of the first element:

Volume of the second element:

Third element volume:

Volume of Nth element (central element):

Volume of 2nd N-3 element:

Volume of the second N-2 element:

Volume of 2nd N-1 element:

第１要素と周囲との間の境界面面積：

第１要素と第２要素との間の境界面面積：

第２要素と第３要素との間の境界面面積：

第Ｎ−１要素と第Ｎ要素との間の境界面面積：

第２Ｎ−３要素と第２Ｎ−２要素との間の境界面面積：

第２Ｎ−２要素と第２Ｎ−１要素との間の境界面面積：

第２Ｎ−１要素と周囲との間の境界面面積：

Interface area between the first element and the surrounding area:

Interface area between the first element and the second element:

Interface area between the second element and the third element:

Interface area between the (N-1) th element and the Nth element:

Interface area between the second N-3 element and the second N-2 element:

Interface area between 2nd N-2 element and 2nd N-1 element:

Interface area between the second N-1 element and the surrounding area:

次に、時間刻みΔｔにおける各要素間の流入出熱量を計算する。図４は、各要素間の流入出熱量を示している。熱間圧延では、被圧延材は、ライン上を搬送される間に様々な流入出熱のプロセスを受ける。このプロセスには、例えば、放射、冷却、加工摩擦発熱、ロール伝熱等が含まれる。
被圧延材の要素のうち一番外側に配置された要素については、流入熱量を以下のように表現することができる。 Next, the inflow / outflow heat amount between each element in the time step Δt is calculated. FIG. 4 shows the amount of heat input and output between the elements. In hot rolling, the material to be rolled is subjected to various inflow and outflow processes while being conveyed on the line. This process includes, for example, radiation, cooling, processing frictional heat generation, roll heat transfer, and the like.
About the element arrange | positioned at the outermost side among the elements of a to-be-rolled material, inflow heat amount can be expressed as follows.

ここで、

here,

被圧延材の要素のうち内部に配置された要素、即ち、第２要素から第（２Ｎ−２）要素については、流入熱量を以下のように表現することができる。被圧延材の内部に配置された各要素の流入出熱は、隣接する要素との温度差による熱伝導、並びに、圧延域での加工発熱である。 Regarding the elements arranged inside the elements of the material to be rolled, that is, the second to the (2N-2) elements, the inflow heat quantity can be expressed as follows. The inflow / outflow heat of each element arranged inside the material to be rolled is heat conduction due to a temperature difference from an adjacent element, and processing heat generation in the rolling zone.

ここで、

here,

次に、各要素の温度を計算する。各要素の温度変化量は、以下のように表現することができる。

ここで、

Next, the temperature of each element is calculated. The temperature change amount of each element can be expressed as follows.

here,

各要素の時間ステップ（ｊ＋１）における温度は、次式によって計算できる。なお、時間ステップ（ｊ＋１）は、時間ステップｊから時間刻みΔｔ経過した後の時刻である。

ここで、

The temperature of each element at time step (j + 1) can be calculated by the following equation. The time step (j + 1) is the time after the time step Δt has elapsed from the time step j.

here,

中央温度計算手段１８は、時間ステップ毎に、各要素の流入熱量、温度変化量、温度を計算する。中央温度計算手段１８は、被圧延材の搬送が開始されてから終了するまで、第１要素から第（２Ｎ−１）要素までの各要素について上記計算を行う。これにより、被圧延材の幅方向中央部における板厚方向の温度分布（表面温度を含む）とその推移とを得ることができる。 The central temperature calculation means 18 calculates the inflow heat amount, temperature change amount, and temperature of each element for each time step. The central temperature calculation means 18 performs the above calculation for each element from the first element to the (2N-1) th element from the start to the end of conveyance of the material to be rolled. Thereby, the temperature distribution (including surface temperature) in the plate thickness direction and its transition at the center in the width direction of the material to be rolled can be obtained.

図５は、中央温度計算手段１８及び中央温度補正手段１９の各機能を説明するための図である。図５の破線Ａは、中央温度計算手段１８によって計算された被圧延材の幅方向中央部の温度を示している。例えば、破線Ａは、仕上出側温度計１２の計測位置における計算温度である。 FIG. 5 is a diagram for explaining the functions of the central temperature calculation means 18 and the central temperature correction means 19. A broken line A in FIG. 5 indicates the temperature of the central portion in the width direction of the material to be rolled, calculated by the central temperature calculation means 18. For example, the broken line A is the calculated temperature at the measurement position of the finishing delivery thermometer 12.

なお、上記説明では、被圧延材を外側から内側に環状に要素分割することにより、被圧延材の内部の温度を計算する場合について説明した。中央温度計算手段１８は、被圧延材を他の方法で要素分割して、内部の温度を計算しても良い。例えば、被圧延材を板厚方向及び板幅方向のそれぞれに分割しても良い。即ち、被圧延材を２次元メッシュに要素分割しても良い。しかし、上記詳説した分割方法であれば、例えば、スラブのような厚い被圧延材であっても、被圧延材の側面の温度や境界条件を考慮した上で、差分法による温度予測計算を行うことができる。また、分割数を少なくすることができ、実操業でオンライン制御計算を行う場合に計算機負荷を軽減することができる。 In addition, in the said description, the case where the temperature inside a to-be-rolled material was calculated was demonstrated by carrying out the element division | segmentation of the to-be-rolled material annularly from the outer side to the inner side. The central temperature calculating means 18 may calculate the internal temperature by dividing the material to be rolled into other elements. For example, the material to be rolled may be divided into a plate thickness direction and a plate width direction. That is, the material to be rolled may be divided into two-dimensional meshes. However, in the case of the above-described division method, for example, even for a thick material to be rolled such as a slab, the temperature prediction calculation is performed by the differential method in consideration of the temperature and boundary conditions of the side surface of the material to be rolled. be able to. Further, the number of divisions can be reduced, and the computer load can be reduced when online control calculation is performed in actual operation.

中央温度計算手段１８によって計算された被圧延材の幅方向中央部の温度（板厚方向の温度分布）には、境界条件やモデルパラメータに起因する誤差が含まれる。中央温度補正手段１９は、中央温度計算手段１８による計算結果（予測温度）を補正する。中央温度補正手段１９は、中央温度計測手段１７によって計測された被圧延材の表面温度（実測値）に基づいて、上記補正を行う。 The temperature at the center in the width direction of the material to be rolled (temperature distribution in the thickness direction) calculated by the center temperature calculation means 18 includes errors due to boundary conditions and model parameters. The central temperature correction means 19 corrects the calculation result (predicted temperature) by the central temperature calculation means 18. The central temperature correction means 19 performs the above correction based on the surface temperature (actual value) of the material to be rolled measured by the central temperature measurement means 17.

例えば、中央温度補正手段１９は、中央温度計算手段１８によって計算された被圧延材の表面温度が中央温度計測手段１７による実測値に一致するように、被圧延材の幅方向中央部における板厚方向の温度を計算し直す。例えば、中央温度補正手段１９は、仕上出側温度計１２による実測値を通過するように破線Ａを平行移動させて実線Ｂを得る。即ち、実線Ｂが、中央温度補正手段１９によって補正された後の被圧延材の幅方向中央部における板厚方向の温度を示している。これにより、より確からしい、被圧延材の温度分布、即ち幅方向中央部における板厚方向の温度分布を得ることができる。 For example, the center temperature correcting means 19 is a plate thickness at the center in the width direction of the material to be rolled so that the surface temperature of the material to be rolled calculated by the center temperature calculating means 18 matches the actual measurement value by the center temperature measuring means 17. Recalculate the temperature in the direction. For example, the central temperature correcting means 19 obtains a solid line B by translating the broken line A so as to pass an actual measurement value obtained by the finishing delivery thermometer 12. That is, the solid line B indicates the temperature in the plate thickness direction at the center in the width direction of the material to be rolled after being corrected by the center temperature correcting means 19. Thereby, it is possible to obtain a more reliable temperature distribution of the material to be rolled, that is, a temperature distribution in the thickness direction at the center in the width direction.

幅方向温度計測手段２０は、被圧延材の幅方向の任意の点における表面温度を計測する。幅方向温度計測手段２０が温度を計測する位置は、被圧延材の幅方向の少なくとも複数個所に予め設定される。幅方向温度計測手段２０は、被圧延材の表面温度を、被圧延材の長手に渡って、即ち被圧延材の先端から尾端に渡って連続的に計測する。図１に示す例であれば、熱画像装置１６が幅方向温度計測手段２０に該当する。 The width direction temperature measuring means 20 measures the surface temperature at an arbitrary point in the width direction of the material to be rolled. The position where the width direction temperature measuring means 20 measures the temperature is preset in at least a plurality of locations in the width direction of the material to be rolled. The width direction temperature measuring means 20 continuously measures the surface temperature of the material to be rolled over the length of the material to be rolled, that is, from the front end to the tail end of the material to be rolled. In the example shown in FIG. 1, the thermal image device 16 corresponds to the width direction temperature measuring means 20.

幅方向温度計測手段２０は、コスト的な観点や温度管理の必要性から、必要に応じてその配置が決定される。なお、幅方向温度計測手段２０の配置は、図１に示す例に限定されない。幅方向温度計測手段２０の設置箇所は、温度管理が最低限必要な箇所に限っても良い。以下においては、ランアウトテーブル１３の入側と出側とに熱画像装置１６が設置されている場合を例に具体的な説明を行う。 The arrangement of the width direction temperature measuring means 20 is determined as necessary from the viewpoint of cost and the necessity of temperature management. In addition, arrangement | positioning of the width direction temperature measurement means 20 is not limited to the example shown in FIG. The installation location of the width direction temperature measurement means 20 may be limited to a location where temperature management is a minimum requirement. In the following, a specific description will be given by taking as an example a case where the thermal imaging device 16 is installed on the entry side and the exit side of the runout table 13.

図６は、幅方向温度計測手段２０（熱画像装置１６）及び長手方向温度予測手段２１の各機能を説明するための図である。図７は、長手方向温度予測手段２１の機能を説明するための図である。 FIG. 6 is a diagram for explaining the functions of the width direction temperature measurement means 20 (thermal image device 16) and the longitudinal direction temperature prediction means 21. FIG. 7 is a diagram for explaining the function of the longitudinal temperature predicting means 21.

熱画像装置１６は、被圧延材の幅方向全体に渡って表面温度を計測することができる。図６の実線Ｃは、ランアウトテーブル１３の入側に設けられた熱画像装置１６によって計測された被圧延材のある部分の表面温度を示している。図６の実線Ｄは、ランアウトテーブル１３の出側に設けられた熱画像装置１６によって計測された被圧延材の同じ部分の表面温度を示している。 The thermal imager 16 can measure the surface temperature over the entire width direction of the material to be rolled. A solid line C in FIG. 6 indicates the surface temperature of a certain portion of the material to be rolled, which is measured by the thermal image device 16 provided on the entry side of the runout table 13. A solid line D in FIG. 6 indicates the surface temperature of the same portion of the material to be rolled, which is measured by the thermal imaging device 16 provided on the exit side of the runout table 13.

被圧延材は、幅方向中央部の温度が高く、幅方向端部に近づくに従って温度が下がる。例えば、Ｅ点の温度は、ランアウトテーブル１３の入側及び出側の双方において、対応するＦ点の温度より高い。また、被圧延材はランアウトテーブル１３で冷却される。ランアウトテーブル１３の水冷域では冷却速度が速く、空冷域では冷却速度は遅い。図６はかかる状態を示している。 The material to be rolled has a high temperature at the center in the width direction, and the temperature decreases as it approaches the end in the width direction. For example, the temperature at point E is higher than the temperature at the corresponding point F on both the entry side and exit side of the runout table 13. Further, the material to be rolled is cooled by the runout table 13. In the water-cooled region of the runout table 13, the cooling rate is fast, and in the air-cooled region, the cooling rate is slow. FIG. 6 shows such a state.

長手方向温度予測手段２１は、被圧延材の幅方向任意点の表面温度を計算する機能と、被圧延材の幅方向任意点における板厚方向の温度分布を計算する機能とを有する。先ず、図７を参照し、長手方向温度予測手段２１の機能のうち、被圧延材の幅方向任意点の表面温度を計算する機能について説明する。 The longitudinal temperature predicting means 21 has a function of calculating the surface temperature at an arbitrary point in the width direction of the material to be rolled and a function of calculating a temperature distribution in the thickness direction at an arbitrary point in the width direction of the material to be rolled. First, with reference to FIG. 7, the function which calculates the surface temperature of the arbitrary points of the width direction of a to-be-rolled material among the functions of the longitudinal direction temperature prediction means 21 is demonstrated.

ＣＴＣでは、一般にＦＤＴにおける温度実績値を用いたフィードフォワード制御を行うことが多い。かかる場合、例えば、中央温度計算手段１８は、ＦＤＴにおける温度実績値からランアウトテーブル１３上の被圧延材の温度パターンを計算する。そして、長手方向温度予測手段２１は、ＣＴにおける温度実績値と計算値とに基づいて、ランアウトテーブル１３上のある位置における被圧延材の幅方向任意点の表面温度を計算する。具体的な計算方法を式１に示す。 In CTC, in general, feedforward control using actual temperature values in FDT is often performed. In such a case, for example, the central temperature calculation means 18 calculates the temperature pattern of the material to be rolled on the runout table 13 from the actual temperature value in the FDT. And the longitudinal direction temperature prediction means 21 calculates the surface temperature of the width direction arbitrary point of the to-be-rolled material in a certain position on the runout table 13 based on the actual temperature value and the calculated value in CT. A specific calculation method is shown in Formula 1.

ここで、

である。 here,

It is.

次に、設定計算によって得られた計算値から、ＦＤＴにおける温度実績値とＣＴにおける温度実績値とを用いて補正を行う場合の計算方法について示す。かかる場合、中央温度計算手段１８は、上記式１の計算に加え、下記式２の計算を行う。 Next, a calculation method in a case where correction is performed using the actual temperature value in FDT and the actual temperature value in CT from the calculated value obtained by the setting calculation will be described. In such a case, the central temperature calculation means 18 performs the calculation of the following formula 2 in addition to the calculation of the above formula 1.

ここで、

である。 here,

It is.

また、長手方向温度予測手段２１は、上記計算によって得られた被圧延材の幅方向任意点の表面温度と中央温度計算手段１８によって計算された被圧延材の板厚方向の温度分布とに基づいて、被圧延材の幅方向任意点における板厚方向の温度分布を計算する。例えば、長手方向温度予測手段２１は、中央温度計算手段１８によって計算された温度分布が図５に示す破線Ａである場合、式１（或いは、式１及び式２）から得られた値を通過するように破線Ａを平行移動させて、被圧延材の幅方向任意点における板厚方向の温度分布を得る。 Further, the longitudinal temperature predicting means 21 is based on the surface temperature at an arbitrary point in the width direction of the rolled material obtained by the above calculation and the temperature distribution in the plate thickness direction of the rolled material calculated by the central temperature calculating means 18. Then, the temperature distribution in the plate thickness direction at an arbitrary point in the width direction of the material to be rolled is calculated. For example, when the temperature distribution calculated by the central temperature calculation means 18 is the broken line A shown in FIG. 5, the longitudinal direction temperature prediction means 21 passes the value obtained from Expression 1 (or Expression 1 and Expression 2). Thus, the broken line A is translated to obtain a temperature distribution in the plate thickness direction at an arbitrary point in the width direction of the material to be rolled.

このようにして得られた被圧延材の幅方向・板厚方向の温度分布は、ランアウトテーブル１３上で生じる相変態計算や、品質管理などに用いられる。 The temperature distribution in the width direction and the plate thickness direction of the material to be rolled obtained in this way is used for phase transformation calculation occurring on the runout table 13, quality control, and the like.

なお、上記例ではＣＴＣについて説明したが、圧延ライン上の他の部分における温度制御においても同様の制御を行うことができることは言うまでもない。例えば、エッジヒータ６ａ及びバーヒータ６ｂの入側を第１位置、出側を第２位置として温度分布を求めることもできる。 In addition, although CTC was demonstrated in the said example, it cannot be overemphasized that the same control can be performed also in the temperature control in the other part on a rolling line. For example, the temperature distribution can be obtained with the entrance side of the edge heater 6a and the bar heater 6b as the first position and the exit side as the second position.

１加熱炉、２ＨＳＢ、３粗エッジャ、４粗水平圧延機、５粗出側温度計、６ａエッジヒータ、６ｂバーヒータ、７仕上入側温度計、８ＦＳＢ、９Ｆ１エッジャ、１０仕上圧延機、１１マルチゲージ、１２仕上出側温度計、１３ランアウトテーブル、１４コイラ入側温度計、１５ダウンコイラ、１６熱画像装置、１７中央温度計測手段、１８中央温度計算手段、１９中央温度補正手段、２０幅方向温度計測手段、２１長手方向温度予測手段、２２温度使用手段 1 Heating furnace, 2 HSB, 3 Coarse edger, 4 Coarse horizontal rolling mill, 5 Coarse side thermometer, 6a Edge heater, 6b Bar heater, 7 Finishing input side thermometer, 8 FSB, 9 F1 edger, 10 Finishing mill, DESCRIPTION OF SYMBOLS 11 Multi gauge, 12 Finishing side thermometer, 13 Runout table, 14 Coiler inlet side thermometer, 15 Downcoiler, 16 Thermal imaging device, 17 Central temperature measurement means, 18 Central temperature calculation means, 19 Central temperature correction means, 20 Width Direction temperature measurement means, 21 Longitudinal temperature prediction means, 22 Temperature use means

Claims

第１位置を通過する被圧延材の幅方向中央部の表面温度を計測する第１中央温度計測手段と、
前記第１中央温度計測手段による計測値に基づいて、前記第１位置より下流の第２位置及び前記第１位置より下流で前記第２位置より上流の第３位置を通過する前記被圧延材の幅方向中央部の表面温度を計算する第１中央温度計算手段と、
前記第２位置を通過する前記被圧延材の幅方向任意点の表面温度を計測する第１幅方向温度計測手段と、
前記第１中央温度計測手段及び前記第１幅方向温度計測手段による計測値と前記第１中央温度計算手段による前記第２位置及び前記第３位置の計算値とに基づいて、前記第３位置を通過する前記被圧延材の幅方向任意点の表面温度を計算する幅方向温度計算手段と、
を備えた温度分布予測装置。 A first central temperature measuring means for measuring the surface temperature of the central portion in the width direction of the material to be rolled that passes through the first position;
Based on the measurement value by the first central temperature measurement means, the material to be rolled that passes through the second position downstream from the first position and the third position downstream from the first position and upstream from the second position. First central temperature calculating means for calculating the surface temperature of the central portion in the width direction;
A first width direction temperature measuring means for measuring a surface temperature at an arbitrary point in the width direction of the material to be rolled that passes through the second position;
Based on the measured values by the first central temperature measuring means and the first width direction temperature measuring means and the calculated values of the second position and the third position by the first central temperature calculating means, the third position is determined. A width direction temperature calculating means for calculating a surface temperature at an arbitrary point in the width direction of the material to be rolled passing therethrough;
A temperature distribution predicting device.

前記第１位置を通過する前記被圧延材の幅方向任意点の表面温度を計測する第２幅方向温度計測手段と、
前記第１位置及び前記第３位置を通過する前記被圧延材の幅方向中央部の表面温度を計算する第２中央温度計算手段と、
前記第２位置を通過する前記被圧延材の幅方向中央部の表面温度を計測する第２中央温度計測手段と、
を更に備え、
前記幅方向温度計算手段は、前記第２幅方向温度計測手段及び前記第２中央温度計測手段による計測値と前記第２中央温度計算手段による前記第１位置及び前記第３位置の計算値とにも基づいて、前記第３位置を通過する前記被圧延材の幅方向任意点の表面温度を計算する請求項１に記載の温度分布予測装置。 A second width direction temperature measuring means for measuring a surface temperature at an arbitrary point in the width direction of the material to be rolled that passes through the first position;
A second central temperature calculating means for calculating a surface temperature of a center portion in the width direction of the material to be rolled that passes through the first position and the third position;
A second central temperature measuring means for measuring the surface temperature of the central portion in the width direction of the material to be rolled that passes through the second position;
Further comprising
The width direction temperature calculation means includes a measurement value by the second width direction temperature measurement means and the second center temperature measurement means, and a calculation value of the first position and the third position by the second center temperature calculation means. The temperature distribution prediction apparatus according to claim 1, wherein the surface temperature at an arbitrary point in the width direction of the material to be rolled that passes through the third position is calculated based on the above.