JP2015122157A - Spark plug - Google Patents
Spark plug Download PDFInfo
- Publication number
- JP2015122157A JP2015122157A JP2013264136A JP2013264136A JP2015122157A JP 2015122157 A JP2015122157 A JP 2015122157A JP 2013264136 A JP2013264136 A JP 2013264136A JP 2013264136 A JP2013264136 A JP 2013264136A JP 2015122157 A JP2015122157 A JP 2015122157A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- spark plug
- center electrode
- insulator
- diameter
- tip
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
- Spark Plugs (AREA)
Abstract
Description
本発明は、スパークプラグに関する。 The present invention relates to a spark plug.
近年、エンジンの高圧縮化・高出力化に伴って、スパークプラグを着火させるための要求電圧が高くなっている。このため、高い要求電圧にも耐えうるように、スパークプラグの耐電圧性能を向上させることが重要な課題となっている。また、エンジンの小型化やレイアウトの見直し等に伴って、スパークプラグの小型化(絶縁碍子の細径化)が求められている。しかし、スパークプラグを小型化すると、主体金具と中心電極など電極間距離の縮小化や、絶縁碍子の厚みの薄肉化等によって、スパークプラグの耐電圧性能が低下してしまうといった課題があった。 In recent years, the required voltage for igniting a spark plug has increased with the increase in engine compression and output. For this reason, it is an important issue to improve the withstand voltage performance of the spark plug so that it can withstand a high required voltage. Further, along with the downsizing of the engine and the review of the layout, the spark plug is required to be downsized (the diameter of the insulator is reduced). However, when the spark plug is miniaturized, there is a problem that the withstand voltage performance of the spark plug is lowered due to a reduction in the distance between the electrodes such as the metal shell and the center electrode, and a reduction in the thickness of the insulator.
従来、スパークプラグの耐電圧性能を向上させる技術としては、例えば、特許文献1に開示されたものが知られている。特許文献1には、主体金具の内周面に形成された棚部の角を丸くすることによって、電界の集中を低減し、主体金具と中心電極との間における絶縁破壊を抑制することが記載されている。
Conventionally, as a technique for improving the withstand voltage performance of a spark plug, for example, one disclosed in
しかしながら、主体金具と中心電極との間における絶縁破壊をさらに抑制し、スパークプラグの耐電圧性能をさらに向上させたいといった要望があった。そのほか、従来のスパークプラグにおいては、その小型化や、低コスト化、省資源化、製造の容易化、使い勝手の向上等が望まれていた。 However, there is a demand for further suppressing the dielectric breakdown between the metal shell and the center electrode and further improving the withstand voltage performance of the spark plug. In addition, the conventional spark plug has been desired to be reduced in size, reduced in cost, resource-saving, easy to manufacture, and improved in usability.
本発明は、上述の課題の少なくとも一部を解決するためになされたものであり、以下の形態として実現することが可能である。 SUMMARY An advantage of some aspects of the invention is to solve at least a part of the problems described above, and the invention can be implemented as the following forms.
(1)本発明の一形態によれば、スパークプラグが提供される。このスパークプラグは、軸線に沿って延びる軸孔を有する絶縁体と;前記軸孔内に挿入された中心電極と;前記絶縁体の外周に配置された主体金具と;前記主体金具の先端に配置された接地電極とを備える。前記主体金具の内周には、径方向内側に突出した棚部が形成されており;前記中心電極は、径方向の外側に突出した鍔部と;前記鍔部より先端側に形成された第1胴部と;前記鍔部と前記第1胴部との間であって少なくとも前記主体金具の前記棚部に対向する位置に形成され、前記第1胴部の径よりも小さい径を有する小径部とを備える。
この形態のスパークプラグによれば、中心電極に小径部が形成されているため、主体金具の棚部に対向する位置において、絶縁体の軸孔の内周面と中心電極の表面との間の距離が大きくなっている。したがって、スパークプラグに高電圧が印加された場合に、主体金具の棚部と中心電極との間において絶縁破壊が生じるのを抑制することができ、スパークプラグの耐電圧性能を向上させることができる。
(1) According to one aspect of the present invention, a spark plug is provided. The spark plug includes an insulator having an axial hole extending along an axis; a central electrode inserted into the axial hole; a metal shell disposed on an outer periphery of the insulator; and disposed at a tip of the metal shell Grounded electrodes. A shelf that protrudes radially inward is formed on the inner periphery of the metal shell; the center electrode has a flange that protrudes radially outward; and a first portion that is formed on the tip side of the flange. A small diameter having a diameter smaller than the diameter of the first body portion, formed between the flange portion and the first body portion and at least in a position facing the shelf portion of the metal shell. A part.
According to the spark plug of this embodiment, since the small diameter portion is formed in the center electrode, the position between the inner peripheral surface of the shaft hole of the insulator and the surface of the center electrode at the position facing the shelf of the metal shell. The distance is getting bigger. Therefore, when a high voltage is applied to the spark plug, it is possible to suppress dielectric breakdown from occurring between the shelf of the metal shell and the center electrode, and to improve the withstand voltage performance of the spark plug. .
(2)上記形態のスパークプラグにおいて、前記中心電極は、さらに、前記鍔部と前記小径部との間に形成され、前記小径部の径よりも大きい径を有する第2胴部を備えてもよい。
この形態のスパークプラグによれば、第2胴部の表面と絶縁体の軸孔の内周面との間の距離が小さくなるので、中心電極の鍔部よりも先端側の熱は、第2胴部から絶縁体に伝わりやすくなる。したがって、中心電極の鍔部が高温になるのを抑制することができるとともに、中心電極の鍔部の周囲に充填されたガラスシールの熱による劣化を抑制することができる。
(2) In the spark plug of the above aspect, the center electrode may further include a second body portion formed between the flange portion and the small diameter portion and having a diameter larger than the diameter of the small diameter portion. Good.
According to the spark plug of this embodiment, since the distance between the surface of the second body portion and the inner peripheral surface of the shaft hole of the insulator is small, the heat on the tip side of the flange portion of the center electrode is the second heat. It becomes easy to be transmitted from the trunk to the insulator. Therefore, it can suppress that the collar part of a center electrode becomes high temperature, and can suppress degradation by the heat | fever of the glass seal with which the circumference | surroundings of the collar part of the center electrode were filled.
(3)上記形態のスパークプラグにおいて、前記第2胴部と前記小径部との間には、先端部に向けて径が小さくなる縮径部が形成されており;前記小径部と前記第1胴部との間には、先端部に向けて径が大きくなる拡径部が形成されていてもよい。
この形態のスパークプラグによれば、中心電極に、縮径部及び拡径部が形成されているので、第2胴部と小径部との間及び小径部と第1胴部との間における電界強度が小さくなる。したがって、スパークプラグに高電圧が印加された場合に、主体金具の棚部と中心電極との間において絶縁破壊が生じるのをさらに抑制することができる。
(3) In the spark plug of the above aspect, a reduced diameter portion whose diameter decreases toward the tip portion is formed between the second body portion and the small diameter portion; the small diameter portion and the first diameter portion A diameter-expanded portion that increases in diameter toward the tip may be formed between the body portion.
According to the spark plug of this embodiment, since the reduced diameter portion and the enlarged diameter portion are formed in the center electrode, the electric field between the second body portion and the small diameter portion and between the small diameter portion and the first body portion. Strength decreases. Therefore, when a high voltage is applied to the spark plug, it is possible to further suppress the occurrence of dielectric breakdown between the shelf of the metal shell and the center electrode.
(4)上記形態のスパークプラグにおいて、前記縮径部及び前記拡径部のうちの少なくとも一方は、直線又は曲線によって構成されていてもよい。
縮径部又は拡径部が曲線によって構成されているスパークプラグによれば、縮径部又は拡径部における電界強度をさらに小さくすることができるとともに、中心電極の曲げ強度を向上させることができる。一方、縮径部又は拡径部が直線によって構成されているスパークプラグによれば、縮径部又は拡径部を容易に形成することができる。
(4) In the spark plug of the above aspect, at least one of the reduced diameter portion and the enlarged diameter portion may be configured by a straight line or a curve.
According to the spark plug in which the reduced diameter part or the enlarged diameter part is configured by a curve, the electric field strength in the reduced diameter part or the enlarged diameter part can be further reduced, and the bending strength of the center electrode can be improved. . On the other hand, according to the spark plug in which the reduced diameter part or the enlarged diameter part is constituted by a straight line, the reduced diameter part or the enlarged diameter part can be easily formed.
(5)上記形態のスパークプラグにおいて、前記絶縁体の前記軸孔には、前記中心電極の前記鍔部を支持する段部が形成されており;前記中心電極の前記第2胴部の先端から、前記第1胴部の後端までの長さをL1と定義し;前記絶縁体の前記段部の先端から前記絶縁体の先端までの長さをL2と定義した場合に;関係式L1/L2≦0.55を満たしてもよい。
この形態のスパークプラグによれば、絶縁体の所定の部分の長さに対する小径部の長さの割合が一定以下となるので、絶縁体の所定の部分の長さに対して第1胴部及び第2胴部の長さが一定以上確保される。第1胴部及び第2胴部の径は、小径部の径よりも大きいため、絶縁体の熱が中心電極に伝わりやすい。したがって、スパークプラグの耐熱性能を確保することができる。
(5) In the spark plug of the above aspect, the shaft hole of the insulator is formed with a stepped portion that supports the flange portion of the center electrode; from the tip of the second body portion of the center electrode L1 is defined as the length to the rear end of the first body portion; and L2 is defined as the length from the front end of the stepped portion of the insulator to the front end of the insulator; L2 ≦ 0.55 may be satisfied.
According to the spark plug of this embodiment, since the ratio of the length of the small diameter portion to the length of the predetermined portion of the insulator is not more than a certain value, the first body portion and the length of the predetermined portion of the insulator The length of the second body portion is ensured to be a certain length or more. Since the diameters of the first body part and the second body part are larger than the diameter of the small diameter part, the heat of the insulator is easily transmitted to the center electrode. Therefore, the heat resistance performance of the spark plug can be ensured.
(6)上記形態のスパークプラグにおいて、前記中心電極の前記第2胴部の外周と、前記絶縁体の前記軸孔との隙間は、0.09mm以下であり;前記中心電極の前記第2胴部の長さは、1.5mm以上であってもよい。
この形態のスパークプラグによれば、中心電極の鍔部よりも先端側の熱が、第2胴部から絶縁体に十分に伝わりやすくなる。したがって、中心電極の鍔部が高温になるのをさらに抑制することができるとともに、中心電極の鍔部の周囲に充填されたガラスシールの熱による劣化をさらに抑制することができる。
(6) In the spark plug according to the above aspect, a gap between the outer periphery of the second body portion of the center electrode and the shaft hole of the insulator is 0.09 mm or less; the second body of the center electrode The length of the part may be 1.5 mm or more.
According to this form of the spark plug, the heat on the tip side of the flange portion of the center electrode is sufficiently transmitted from the second body portion to the insulator. Therefore, it can suppress further that the collar part of a center electrode becomes high temperature, and can further suppress deterioration by the heat | fever of the glass seal with which the circumference | surroundings of the collar part of the center electrode were filled.
(7)上記形態のスパークプラグにおいて、前記中心電極の前記第2胴部の長さは、4.0mm以下であってもよい。
この形態のスパークプラグによれば、中心電極において小径部が形成されている領域が十分に確保され、中心電極と絶縁体との間に十分な大きさの空隙が確保される。したがって、中心電極と絶縁体との間に燃焼残渣物が詰まりにくくなるとともに、中心電極が高温になって膨張しても、絶縁碍子10に作用する応力を低減することができる。
(7) In the spark plug of the above aspect, the length of the second body portion of the center electrode may be 4.0 mm or less.
According to the spark plug of this embodiment, a region where the small diameter portion is formed in the center electrode is sufficiently secured, and a sufficiently large gap is secured between the center electrode and the insulator. Therefore, the combustion residue is less likely to be clogged between the center electrode and the insulator, and the stress acting on the
(8)上記形態のスパークプラグにおいて、前記中心電極の前記第1胴部の外周と、前記絶縁体の前記軸孔との隙間は、0.09mm以下であり;前記絶縁体の前記軸孔には、前記中心電極の前記鍔部を支持する段部が形成されており;前記絶縁体の前記段部の先端から前記絶縁体の先端までの長さをL2と定義した場合に;前記中心電極の前記小径部は、少なくとも、前記絶縁体の先端から長さL2の4割の位置に形成されていてもよい。
中心電極が高温になって膨張すると、絶縁体及び中心電極に応力が生じる。絶縁体及び中心電極に生じる応力は、絶縁体の先端から長さL2の4割の位置において最大となることが実験によって確認された。この形態のスパークプラグによれば、中心電極の小径部が、少なくとも、絶縁体の先端から長さL2の4割の位置に形成されているので、中心電極の膨張を小径部によって吸収することができ、絶縁体の先端から長さL2の4割の位置において生じる応力を低減することができる。また、この形態のスパークプラグによれば、中心電極の第1胴部の外周と、絶縁体の軸孔との隙間が0.09mm以下なので、燃焼残渣物が中心電極と絶縁体との間に侵入するのを抑制することができる。
(8) In the spark plug of the above aspect, a gap between the outer periphery of the first body portion of the center electrode and the shaft hole of the insulator is 0.09 mm or less; Has a step portion for supporting the flange portion of the center electrode; when the length from the tip of the step portion to the tip of the insulator is defined as L2, the center electrode; The small-diameter portion may be formed at least at 40% of the length L2 from the tip of the insulator.
When the center electrode becomes hot and expands, stress occurs in the insulator and the center electrode. It has been confirmed by experiments that the stress generated in the insulator and the center electrode is maximized at a
(9)上記形態のスパークプラグにおいて、前記中心電極は、外層と、前記外層よりも高い熱伝導率を有する内層とを備えていてもよい。
この形態のスパークプラグによれば、中心電極の熱引き性能を向上させることができる。
(9) In the spark plug of the above aspect, the center electrode may include an outer layer and an inner layer having a higher thermal conductivity than the outer layer.
According to this form of the spark plug, the heat extraction performance of the center electrode can be improved.
(10)上記形態のスパークプラグにおいて、前記中心電極の前記内層は、前記小径部が形成されている位置において、径方向の内側に後退していてもよい。
この形態のスパークプラグによれば、小径部が形成されている位置においても、外層の厚さが確保されるので、中心電極の表面から内層が露出するのを抑制することができる。
(10) In the spark plug of the above aspect, the inner layer of the center electrode may recede radially inward at the position where the small diameter portion is formed.
According to the spark plug of this embodiment, the thickness of the outer layer is ensured even at the position where the small diameter portion is formed, so that the inner layer can be prevented from being exposed from the surface of the center electrode.
本発明は、スパークプラグ以外の種々の形態で実現することも可能である。例えば、スパークプラグの製造方法の形態で実現することができる。 The present invention can be realized in various forms other than the spark plug. For example, it can be realized in the form of a spark plug manufacturing method.
次に、本発明の実施の形態を実施形態に基づいて以下の順序で説明する。
A〜E.第1〜第5実施形態:
F.実験例:
F1.中心電極の小径部に関する実験例(耐電圧試験):
F2.L1/L2に関する実験例(耐熱性能評価試験):
F3.第2胴部の外周と軸孔との隙間L3及び第2胴部の長さL4に関する実験例:
F4.応力に関する実験例:
G.変形例:
Next, embodiments of the present invention will be described in the following order based on the embodiments.
A-E. First to fifth embodiments:
F. Experimental example:
F1. Experimental example (withstand voltage test) for the small diameter part of the center electrode:
F2. Experimental example for L1 / L2 (heat resistance performance evaluation test):
F3. Experimental example regarding the gap L3 between the outer periphery of the second barrel and the shaft hole and the length L4 of the second barrel:
F4. Examples of stress experiments:
G. Variation:
A.第1実施形態:
図1は、本発明の一実施形態としてのスパークプラグ100を示す部分断面図である。以下では、図1に示す軸線方向ODを、図面における上下方向と定義し、下側をスパークプラグの先端側、上側を後端側と定義して説明する。なお、図1では、軸線Oの右側にスパークプラグ100の外観を示し、軸線Oの左側にスパークプラグ100の断面を示している。
A. First embodiment:
FIG. 1 is a partial cross-sectional view showing a
スパークプラグ100は、内燃機関のエンジンヘッド200に取り付けられる装置であり、先端の電極間において火花放電を生じさせることによって、内燃機関の燃焼室内における混合気(燃料+空気)に着火させる。
The
スパークプラグ100は、絶縁碍子10と、中心電極20と、接地電極30と、端子金具40と、主体金具50とを備えている。絶縁碍子10は、絶縁体として機能する部材であり、軸線Oに沿って延びる軸孔12を有している。中心電極20は、軸線Oに沿って延びる棒状の電極であり、絶縁碍子10の軸孔12内に挿入された状態で保持されている。主体金具50は、絶縁碍子10の外周を囲む筒状の部材であり、絶縁碍子10を内部に固定している。
The
接地電極30は、一端が主体金具50の先端に固定され、他端が中心電極20と対向する電極である。端子金具40は、電力の供給を受けるための端子であり、中心電極20に電気的に接続されている。スパークプラグ100がエンジンヘッド200に取り付けられた状態で、端子金具40とエンジンヘッド200との間に高電圧が印加されると、中心電極20と接地電極30との間に火花放電が生じる。以下、各部材の詳細について説明する。
The
絶縁碍子10は、セラミックスによって形成された筒状の絶縁体であり、軸線方向ODに延びる軸孔12が軸線Oに沿って形成されている。本実施形態では、絶縁碍子10は、アルミナを焼成することによって形成されている。絶縁碍子10の軸線方向ODの略中央には、外径が最も大きな鍔部19が形成されており、鍔部19より後端側には、後端側胴部18が形成されている。鍔部19より先端側には、後端側胴部18よりも外径の小さな先端側胴部17が形成されている。先端側胴部17よりもさらに先端側には、先端側胴部17よりも外径の小さな脚長部13が形成されている。脚長部13の外径は、先端側に近づくにしたがって小さくなっている。スパークプラグ100が内燃機関のエンジンヘッド200に取り付けられた状態では、脚長部13は、内燃機関の燃焼室内に曝される。脚長部13と先端側胴部17との間には外周側段部15が形成されている。
The
中心電極20は、絶縁碍子10の後端側から先端側に向かって延びた棒状の部材であり、中心電極20の先端は、絶縁碍子10の先端側において露出している。本実施形態では、中心電極20は、電極母材21(外層21)の内部に、芯材22(内層22)が埋設された構造を有している。電極母材21は、インコネル600等(インコネルは登録商標)のニッケル合金によって形成されている。芯材22は、電極母材21よりも高い熱伝導率を有する銅または銅を主体とする合金によって形成されている。
The
絶縁碍子10の軸孔12内のうち、中心電極20の後端側には、シール体4及びセラミック抵抗3が設けられている。中心電極20は、シール体4及びセラミック抵抗3を介して、端子金具40に電気的に接続されている。
A
主体金具50は、低炭素鋼材によって形成された筒状の金具であり、絶縁碍子10を内部に保持している。絶縁碍子10の後端側胴部18の一部から脚長部13にかけての部位は、主体金具50によって囲まれている。
The
主体金具50の外周には、工具係合部51と、ネジ部52とが形成されている。工具係合部51は、スパークプラグレンチ(図示せず)が嵌合する部位である。主体金具50のネジ部52は、ネジ山が形成された部位であり、内燃機関のエンジンヘッド200の取付ネジ孔201に螺合する。スパークプラグ100は、主体金具50のネジ部52をエンジンヘッド200の取付ネジ孔201に螺合させて締め付けることによって、内燃機関のエンジンヘッド200に固定される。
A
主体金具50の工具係合部51とネジ部52との間には、径方向外側に突き出たフランジ状の鍔部54が形成されている。ネジ部52と鍔部54との間のネジ首59には、環状のガスケット5が嵌挿されている。ガスケット5は、板体を折り曲げることによって形成されており、スパークプラグ100がエンジンヘッド200に取り付けられた際には、鍔部54の座面55と取付ネジ孔201の開口周縁部205との間で押し潰されて変形する。このガスケット5の変形によって、スパークプラグ100とエンジンヘッド200との隙間が封止され、取付ネジ孔201を介した燃焼ガスの漏出が抑制される。
Between the
主体金具50の工具係合部51より後端側には、薄肉の加締部53が形成されている。また、鍔部54と工具係合部51との間には、薄肉の座屈部58が形成されている。主体金具50の工具係合部51から加締部53にかけての内周面と、絶縁碍子10の後端側胴部18の外周面との間には、円環状のリング部材6,7が挿入されている。さらに両リング部材6,7の間には、タルク(滑石)9の粉末が充填されている。スパークプラグ100の製造工程において、加締部53が内側に折り曲げられて加締められると、座屈部58は、圧縮力の付加に伴って外向きに変形(座屈)するとともに、主体金具50と絶縁碍子10とが固定される。タルク9は、この加締め工程の際に圧縮され、主体金具50と絶縁碍子10との間の気密性が高められる。
A
主体金具50の内周には、径方向内側に突出した棚部57が形成されている。主体金具50の棚部57と、絶縁碍子10の外周側段部15との間には、環状の板パッキン8が設けられている。主体金具50と絶縁碍子10との間の気密性は、この板パッキン8によっても確保され、燃焼ガスの漏出が抑制される。
A
接地電極30は、主体金具50の先端に接合された電極であり、耐腐食性の優れた合金によって形成されていることが好ましい。本実施形態では、接地電極30は、ニッケルまたは、インコネル600またはインコネル601等(「インコネル」は登録商標)のニッケルを主成分とする合金によって形成されている。接地電極30と主体金具50との接合は、例えば、溶接によって行なわれる。
The
端子金具40には、プラグキャップ(図示せず)を介して高圧ケーブル(図示せず)が接続される。上述したように、この端子金具40とエンジンヘッド200との間に高電圧が印加されると、接地電極30と中心電極20との間に火花放電が生じる。
A high voltage cable (not shown) is connected to the terminal fitting 40 via a plug cap (not shown). As described above, when a high voltage is applied between the
図2は、スパークプラグ100の先端付近の断面を拡大して示す説明図である。図2に示すように、中心電極20には、径方向の外側に突出した鍔部23が形成されており、絶縁碍子10の軸孔12には、中心電極20の鍔部23を支持する段部16が形成されている。
FIG. 2 is an explanatory diagram showing an enlarged cross section near the tip of the
中心電極20には、さらに、第1胴部24と、小径部25とが形成されている。第1胴部24は、鍔部23より先端側に形成されている。小径部25は、鍔部23と第1胴部24との間であって少なくとも主体金具50の棚部57に対向する位置に形成されており、第1胴部24の径よりも小さい径を有している。
The
本実施形態によれば、主体金具50の棚部57に対向する位置において、中心電極20に小径部25が形成されているため、絶縁碍子10の軸孔12の内周面と中心電極20の表面との間の距離が大きくなっている。したがって、スパークプラグ100に高電圧が印加された場合に、主体金具50の棚部57と中心電極20との間において絶縁破壊が生じるのを抑制することができ、スパークプラグ100の耐電圧性能を向上させることができる。なお、本実施形態では、小径部25は、切削加工によって形成されている。
According to the present embodiment, since the
さらに、本実施形態では、中心電極20の鍔部23と小径部25との間に、小径部25の径よりも大きい径を有する第2胴部26が形成されている。本実施形態によれば、第2胴部26の表面と絶縁碍子10の軸孔12の内周面との間の距離が小さくなっているので、中心電極20の鍔部23よりも先端側の熱は、第2胴部26から絶縁碍子10に伝わる。したがって、中心電極20の鍔部23が高温になるのを抑制することができる。この結果、中心電極20の鍔部23の周囲に充填されたシール体4(ガラスシール)の熱による劣化を抑制することができる。
Further, in the present embodiment, a
さらに、本実施形態では、中心電極20の第2胴部26の外周と、絶縁碍子10の軸孔12との隙間L3は、0.09mm以下であり、中心電極20の第2胴部26の長さL4は、1.5mm以上である。このように規定した理由について説明する。隙間L3が小さいほど、また、第2胴部26の長さL4が長いほど、中心電極20の熱が第2胴部26を通じて絶縁碍子10に伝わりやすくなる。したがって、本実施形態のスパークプラグ100によれば、中心電極20の鍔部23よりも先端側の熱が、第2胴部26から絶縁碍子10にさらに伝わりやすくなるので、中心電極20の鍔部23が高温になるのをさらに抑制することができる。隙間L3を0.09mm以下に規定した根拠や、中心電極20の第2胴部26の長L4さを1.5mm以上に規定した根拠については後述する。
Further, in the present embodiment, the gap L3 between the outer periphery of the
さらに、本実施形態では、第2胴部26と小径部25との間には、先端部に向けて径が小さくなる縮径部27が形成されており、小径部25と第1胴部24との間には、先端部に向けて径が大きくなる拡径部28が形成されている。本実施形態によれば、中心電極20に、縮径部27及び拡径部28が形成されているので、第2胴部26と小径部25との間及び小径部25と第1胴部24との間における電界強度が小さくなっている。したがって、スパークプラグ100に高電圧が印加された場合に、主体金具50の棚部57と中心電極20との間において絶縁破壊が生じるのをさらに抑制することができる。
Further, in the present embodiment, a reduced
さらに、本実施形態では、中心電極20の縮径部27及び拡径部28は、直線によって構成されている。したがって、縮径部27及び拡径部28を容易に形成することができる。
Furthermore, in the present embodiment, the reduced
さらに、中心電極20の第2胴部26の先端26aから、第1胴部24の後端24aまでの長さをL1と定義する。絶縁碍子10の段部16の先端から、絶縁碍子10の先端10aまでの長さを、脚長部13の長さとして、L2と定義する。この場合において、本実施形態のスパークプラグ100は、下記の関係式(1)を満たしている。
L1/L2≦0.55 …(1)
Furthermore, the length from the
L1 / L2 ≦ 0.55 (1)
上記関係式(1)を満たすようにした理由について説明する。脚長部13の長さL2に対してL1が長くなりすぎると、絶縁碍子10の熱が中心電極20に伝わりにくくなり、スパークプラグ100の耐熱性能が低下してしまう。そこで、本実施形態では、脚長部13の長さL2に対するL1の長さを55%以下に規定するので、スパークプラグ100の耐熱性能の低下を抑制することができる。なお、脚長部13の長さL2に対するL1の長さを55%以下に規定した根拠については後述する。
The reason why the relational expression (1) is satisfied will be described. If L1 becomes too long with respect to the length L2 of the
さらに、本実施形態では、中心電極20の第2胴部26の長さL4は、4.0mm以下である。このように規定した理由について説明する。中心電極20のうち、第2胴部26の長さL4が短いほど、小径部25が形成されている領域が広くなる。小径部25が形成されている領域が広いほど、中心電極20と絶縁碍子10との間に形成される空隙が大きくなるので、中心電極20と絶縁碍子10との間に燃焼残渣物が詰まりにくくなるとともに、中心電極20が高温になって膨張しても、絶縁碍子10に作用する応力が低減される。本実施形態によれば、中心電極20の第2胴部26の長さL4が4.0mm以下なので、中心電極20において小径部25が形成されている領域が十分に確保される。したがって、燃焼残渣物による詰まりや、絶縁碍子10に作用する応力を低減することができる。
Furthermore, in the present embodiment, the length L4 of the
図3は、中心電極20の外観を示す説明図である。上述したように、本実施形態の中心電極20には、鍔部23と、第2胴部26と、縮径部27と、小径部25と、拡径部28と、第1胴部24とが形成されている。小径部25の直径Daは、第2胴部26の直径Db及び第1胴部24の直径Dcよりも小さくなっており、第2胴部26の直径Dbは、第1胴部24の直径Dcと同じである。
FIG. 3 is an explanatory view showing the appearance of the
このように、本実施形態では、中心電極20に小径部25が形成されているので、主体金具50の棚部57と中心電極20との間において絶縁破壊が生じるのを抑制することができ、スパークプラグ100の耐電圧性能を向上させることができる。また、上述したように、本実施形態では、中心電極20の内層22は、外層21よりも高い熱伝導率を有しているので、中心電極20の熱引き性能を向上させることができる。
Thus, in this embodiment, since the
B.第2実施形態:
図4は、第2実施形態としてのスパークプラグ100bの先端付近の断面を拡大して示す説明図である。図2に示した第1実施形態との違いは、中心電極20の縮径部27及び拡径部28が曲線によって構成されているという点であり、他の構成は第1実施形態と同じである。
B. Second embodiment:
FIG. 4 is an explanatory diagram showing an enlarged cross section near the tip of a
本実施形態によれば、縮径部27及び拡径部28における電界強度を小さくすることができるので、スパークプラグ100bの耐電圧性能をさらに向上させることができる。また、本実施形態によれば、中心電極20の曲げ強度を向上させることができる。
According to the present embodiment, since the electric field strength in the reduced
C.第3実施形態:
図5は、第3実施形態としてのスパークプラグ100cの先端付近の断面を拡大して示す説明図である。図2に示した第1実施形態との違いは、中心電極20の小径部25は、少なくとも、絶縁碍子10の先端10aから長さL2の4割の位置に形成されている点と、中心電極20の第1胴部24の外周と絶縁碍子10の軸孔12との隙間L5が0.09mm以下である点と、L1/L2が0.55を超えている点であり、他の構成は第1実施形態と同じである。
C. Third embodiment:
FIG. 5 is an explanatory diagram showing an enlarged cross section near the tip of a
中心電極20が高温になって膨張すると、絶縁碍子10及び中心電極20に応力が生じる。後述する実験例で示すように、絶縁碍子10及び中心電極20に生じる応力は、絶縁碍子10の先端10aから長さL2の4割の位置において最大となる。本実施形態によれば、中心電極20の小径部25が、少なくとも、絶縁碍子10の先端10aから長さL2の4割の位置に形成されているので、中心電極20の膨張分を小径部25によって吸収することができる。したがって、絶縁碍子10の先端10aから長さL2の4割の位置において生じる応力を低減することができ、絶縁碍子10の破損を抑制することができる。
When the
また、本実施形態では、隙間L5が0.09mm以下なので、燃焼残渣物が中心電極20と絶縁碍子10との間に侵入するのを抑制することができる。
Further, in the present embodiment, since the gap L5 is 0.09 mm or less, it is possible to prevent the combustion residue from entering between the
D.第4実施形態:
図6は、第4実施形態としてのスパークプラグ100dの先端付近の断面を拡大して示す説明図である。図2に示した第1実施形態との違いは、中心電極20の内層22が、中心電極20の小径部25が形成されている位置において、径方向の内側に後退しているという点であり、他の構成は第1実施形態と同じである。
D. Fourth embodiment:
FIG. 6 is an explanatory diagram showing an enlarged cross section near the tip of a
本実施形態によれば、小径部25が形成されている位置においても、外層21の厚さが確保されるので、中心電極20の表面から内層22が露出するのを抑制することができる。また、このような形状の中心電極20は、例えば、プレス加工によって容易に作製することができる。
According to the present embodiment, since the thickness of the
E.第5実施形態:
図7は、第5実施形態としてのスパークプラグ100eの先端付近の断面を拡大して示す説明図である。図2に示した第1実施形態との違いは、棚部57が主体金具50の先端近傍まで形成されているという点であり、他の構成は第1実施形態と同じである。
E. Fifth embodiment:
FIG. 7 is an explanatory diagram showing an enlarged cross section near the tip of a
本実施形態のように、棚部57が主体金具50の先端近傍まで形成されている場合には、棚部57の後端57aから3mmまでの範囲を棚部57と定義する。そして、小径部25は、棚部57の後端57aから少なくとも3mmまでの範囲に形成されていればよい。
When the
このような構成であっても、第1実施形態と同様に、中心電極20に小径部25が形成されているので、主体金具50の棚部57と中心電極20との間において絶縁破壊が生じるのを抑制することができ、スパークプラグ100の耐電圧性能を向上させることができる。
Even in such a configuration, as in the first embodiment, since the
F.実験例:
F1.中心電極の小径部に関する実験例(耐電圧試験):
本実験例では、中心電極20の小径部25の径の大きさと、スパークプラグ100の耐電圧性能との関係について調べた。具体的には、小径部25の径の大きさの異なる複数のサンプルを用意した。用意したスパークプラグ100のサンプルの先端を絶縁油で満たした状態とし、端子金具40と主体金具50との間に電圧を印加した。0.1kV/3秒の割合で印加電圧を大きくしていき、主体金具50と中心電極20との間で絶縁破壊が生じたときの印加電圧を測定した。そして、小径部25が形成されていないスパークプラグと比較して、絶縁破壊が生じたときの印加電圧がどれだけ増加したのかを調べた。なお、以下では、絶縁破壊が生じたときの印加電圧を「貫通電圧」とも呼ぶ。
F. Experimental example:
F1. Example of experiment on the small diameter part of the center electrode (withstand voltage test):
In this experimental example, the relationship between the size of the
図8は、耐電圧試験の結果をグラフ形式で示す説明図である。横軸は、第1胴部24の直径Dcから小径部25の直径Daを引いた長さである。縦軸は、中心電極20に小径部25が形成されていないサンプルと比較して、貫通電圧がどれだけ増加したのかを示す値である。
FIG. 8 is an explanatory diagram showing the results of the withstand voltage test in a graph format. The horizontal axis represents the length obtained by subtracting the diameter Da of the
図8によれば、中心電極20に小径部25が形成されていると、貫通電圧が大きくなり、耐電圧性能が向上することが理解できる。さらに、小径部25の径が、第1胴部24及び第2胴部26の径に対して小さくなるほど、耐電圧性能が向上することも理解できる。
According to FIG. 8, it can be understood that when the small-
F2.L1/L2に関する実験例(耐熱性能評価試験):
本実験例では、L2に占めるL1の割合(L1/L2)と、スパークプラグ100の耐熱性能との関係について調べた。具体的には、L1/L2の異なる複数のサンプルを用意し、下記の耐熱性能評価試験を行なった。
F2. Experimental example for L1 / L2 (heat resistance performance evaluation test):
In this experimental example, the relationship between the ratio of L1 in L2 (L1 / L2) and the heat resistance performance of the
耐熱性能評価試験では、自動車用エンジン(4気筒、排気量1.6L)を用いて、スパークプラグ100の点火時期を変化させる。点火時期を進めていくと、ある点火時期においてプレイグニッションが発生し始める。プレイグニッションが発生し始める点火時期(クランクアングル)を測定することによって、スパークプラグの耐熱性能を評価する。
In the heat performance evaluation test, the ignition timing of the
本実験例では、エンジン回転数5500rpm、スロットル全開という条件で、点火時期を1°CA(クランクアングル)ずつ進めていき、各点火時期ごとに2分間保持した。そして、2分間にプレイグニッションが4回発生した点火時期を測定することによって、スパークプラグ100の耐熱性能を判定した。この耐熱性能評価試験では、プレイグニッションが発生しない点火時期の限界がより進角側であるほど、耐熱性能の高いスパークプラグとして評価される。
In this experimental example, the ignition timing was advanced by 1 ° CA (crank angle) under the conditions of engine speed of 5500 rpm and throttle fully open, and held for 2 minutes at each ignition timing. And the heat resistance performance of the
図9から図12は、L1/L2と、耐熱性能との関係をグラフ形式で示す説明図である。横軸は、L1/L2を100倍した値であり、縦軸は、中心電極20に小径部25が形成されていないサンプルに比べてプレイグニッションが発生する点火時期がどのように変化したかを示す耐熱性能評価値である。この図9から図12に示した例では、耐熱性能評価値[°CA]がマイナスの値になるほど、プレイグニッションが発生する点火時期が遅角側になっていることを意味し、耐熱性能が低下したと評価される。
9 to 12 are explanatory diagrams showing the relationship between L1 / L2 and the heat resistance performance in a graph format. The horizontal axis is a value obtained by multiplying L1 / L2 by 100, and the vertical axis indicates how the ignition timing at which preignition occurs is changed as compared with a sample in which the
この図9から図12によれば、L2の長さや小径部25の直径Daの大きさにかかわらず、L1/L2が55%を超えると、耐熱性能が低下することが理解できる。したがって、耐熱性能の観点からは、L1/L2が55%以下であることが好ましい。
According to FIGS. 9 to 12, it can be understood that the heat resistance performance is lowered when L1 / L2 exceeds 55% regardless of the length of L2 or the size of the diameter Da of the
F3.第2胴部の外周と軸孔との隙間L3及び第2胴部の長さL4に関する実験例:
本実験例では、隙間L3及び第2胴部26の長さL4の異なる複数のサンプルを用意し、熱引き性能、気密性能及び耐破損性能を評価する試験を行なった。そして、これら3種類の評価試験の結果に基づいて、総合性能を評価した。
F3. Experimental example regarding the gap L3 between the outer periphery of the second barrel and the shaft hole and the length L4 of the second barrel:
In this experimental example, a plurality of samples having different gaps L3 and lengths L4 of the
[熱引き性能]
中心電極20の鍔部23の近傍に熱電対を埋め込んだ状態で各サンプルを加熱して、温度を測定した。また、鍔部23と小径部25との間に第2胴部26が形成されていない比較用サンプルも同様に加熱して温度を測定した。そして比較用サンプルの温度の上昇具合と同等であったサンプルを「S」と評価し、比較用サンプルよりも温度が上昇したサンプルを「A」と評価した。
[Heat pulling performance]
Each sample was heated in a state where a thermocouple was embedded in the vicinity of the
[気密性能]
中心電極20、シール体4、セラミック抵抗3、及び端子金具40を、絶縁碍子10の軸孔12に挿入して中軸付絶縁体を作製した。そして、中心電極20の先端側から空気を送り込んで加圧し、端子金具40側から空気が漏れるか否かを確認した。空気が漏れなかったサンプルを「S」と評価し、空気が漏れたサンプルを「A」と評価した。
[Airtight performance]
The
[耐破損性能]
上記の中軸付絶縁体を作製し、中心電極20の先端側から模擬的な堆積物(デポジット)としてセメントを入れた。その中軸付絶縁体のサンプルを、中心電極20の温度が800℃になるまでバーナーによって加熱した。そして、中心電極20の膨張によって絶縁碍子10が押し割られて破損するか否かを確認した。中心電極20が膨張しても絶縁碍子10が破損しなかったサンプルを「S」と評価し、中心電極20の膨張によって絶縁碍子10が押し割られて破損したサンプルを「A」と評価した。
[Damage resistance]
The above insulator with a central shaft was prepared, and cement was put as a simulated deposit (deposit) from the tip side of the
[総合性能]
上記の3つの性能のうち、全ての評価が「S」となったサンプルを、総合性能が「S」であると評価し、1つでも「A」の評価のあったサンプルを、総合性能が「A」であると評価した。
[Total performance]
Of the above three performances, all the evaluations were “S”, the overall performance was evaluated as “S”, and at least one sample was evaluated as “A”. It was evaluated as “A”.
図13から図15は、各サンプルの熱引き性能、気密性能、耐破損性能及び総合性能の結果を表形式で示す説明図である。図16は、各サンプルの総合性能の結果をグラフ形式で示す説明図である。これらの実験結果によれば、隙間L3が0.09mm以下であれば、気密性能の評価が「S」となることが理解できる。また、第2胴部26の長さL4が1.5mm以上であれば、熱引き性能の評価が「S」となることが理解できる。また、第2胴部26の長さL4が4.0mm以下であれば、絶縁碍子10が破損せず、耐破損性能の評価が「S」となることが理解できる。
FIG. 13 to FIG. 15 are explanatory diagrams showing the results of the heat pulling performance, airtightness performance, breakage resistance performance and overall performance of each sample in a table format. FIG. 16 is an explanatory diagram showing the results of the overall performance of each sample in a graph format. According to these experimental results, it can be understood that when the gap L3 is 0.09 mm or less, the evaluation of the airtight performance is “S”. Further, it can be understood that when the length L4 of the
そして、図16に示すように、隙間L3が0.09mm以下で、かつ、第2胴部26の長さL4が1.5mm以上4.0mm以下であれば、総合性能の評価が「S」となることが理解できる。
Then, as shown in FIG. 16, if the gap L3 is 0.09 mm or less and the length L4 of the
F4.応力に関する実験例:
本実験例では、絶縁碍子10の先端10aからの位置と、中心電極20及び絶縁碍子10の熱膨張によって生じる応力との関係について調べた。具体的には、中心電極20に小径部25が形成されていないサンプルにおいて、中心電極20と絶縁碍子10との隙間にデポジットを詰め、800℃の雰囲気のエンジンの燃焼室にスパークプラグをさらした条件で、中心電極20及び絶縁碍子10の熱膨張によって生じる応力をFEM(Finite Element Method)解析によって計算した。また、絶縁碍子10に割れが発生するか否かも判定した。
F4. Examples of stress experiments:
In this experimental example, the relationship between the position from the
図17から図19は、絶縁碍子10の先端10aからの位置と応力との関係を表形式及びグラフ形式で示す説明図である。図17から図19では、脚長部13の長さL2が異なっている。図17から図19によれば、脚長部13の長さL2にかかわらず、絶縁碍子10及び中心電極20に生じる応力は、絶縁碍子10の先端10aから長さL2の4割の位置において最大となり、絶縁碍子10に割れが発生することが理解できる。したがって、中心電極20の小径部25が、少なくとも、絶縁体の先端から長さL2の4割の位置に形成されていれば、中心電極20の膨張量を吸収することができるので、絶縁碍子10の先端10aから長さL2の4割の位置において生じる応力を低減することができる。
FIGS. 17 to 19 are explanatory views showing the relationship between the position from the
G.変形例:
なお、この発明は上記の実施形態や実施形態に限られるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の態様において実施することが可能であり、例えば次のような変形も可能である。
G. Variation:
The present invention is not limited to the above-described embodiments and embodiments, and can be implemented in various modes without departing from the gist thereof. For example, the following modifications are possible.
・変形例1:
上記実施形態において、第2胴部26は形成されていなくてもよい。また、上記実施形態において、縮径部27及び拡径部28は形成されていなくてもよい。また、中心電極20は、外層21よりも高い熱伝導率の内層22を有していなくてもよい。
・ Modification 1:
In the above embodiment, the
・変形例2:
上記実施形態において、中心電極20には、複数の小径部25が形成されていてもよい。また、上記第3実施形態において、第2胴部26をより長く形成することによって、L1/L2が0.55以下となるようにしてもよい。また、上記第3実施形態以外の実施形態においても、中心電極20の第1胴部24の外周と、絶縁碍子10の軸孔12との隙間L5は、0.09mm以下であってもよい。
In the above embodiment, the
・変形例3:
上記実施形態において、第2胴部26の直径Dbは、第1胴部24の直径Dcより大きくてもよく、また、第2胴部26の直径Dbは、第1胴部24の直径Dcより小さくてもよい。
・ Modification 3:
In the above-described embodiment, the diameter Db of the
本発明は、上述の実施形態や実施例、変形例に限られるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲において種々の構成で実現することができる。例えば、発明の概要の欄に記載した各形態中の技術的特徴に対応する実施形態、実施例、変形例中の技術的特徴は、上述の課題の一部又は全部を解決するために、あるいは、上述の効果の一部又は全部を達成するために、適宜、差し替えや、組み合わせを行うことが可能である。また、その技術的特徴が本明細書中に必須なものとして説明されていなければ、適宜、削除することが可能である。 The present invention is not limited to the above-described embodiments, examples, and modifications, and can be realized with various configurations without departing from the spirit thereof. For example, the technical features in the embodiments, examples, and modifications corresponding to the technical features in each embodiment described in the summary section of the invention are to solve some or all of the above-described problems, or In order to achieve part or all of the above effects, replacement or combination can be performed as appropriate. Further, if the technical feature is not described as essential in the present specification, it can be deleted as appropriate.
3…セラミック抵抗
4…シール体
5…ガスケット
6…リング部材
8…板パッキン
9…タルク
10…絶縁碍子
10a…先端
12…軸孔
13…脚長部
15…外周側段部
16…段部
17…先端側胴部
18…後端側胴部
19…鍔部
20…中心電極
21…電極母材(外層)
22…芯材(内層)
23…鍔部
24…第1胴部
24a…後端
25…小径部
26…第2胴部
26a…先端
27…縮径部
28…拡径部
30…接地電極
33…先端部
40…端子金具
50…主体金具
51…工具係合部
52…ネジ部
53…加締部
54…鍔部
55…座面
57…棚部
57a…後端
58…座屈部
59…ネジ首
100…スパークプラグ
100b…スパークプラグ
100c…スパークプラグ
100d…スパークプラグ
100e…スパークプラグ
200…エンジンヘッド
201…取付ネジ孔
205…開口周縁部
DESCRIPTION OF
22 ... Core material (inner layer)
23 ...
Claims (10)
前記軸孔内に挿入された中心電極と、
前記絶縁体の外周に配置された主体金具と、
前記主体金具の先端に配置された接地電極と
を備えるスパークプラグであって、
前記主体金具の内周には、径方向内側に突出した棚部が形成されており、
前記中心電極は、
径方向の外側に突出した鍔部と、
前記鍔部より先端側に形成された第1胴部と、
前記鍔部と前記第1胴部との間であって少なくとも前記主体金具の前記棚部に対向する位置に形成され、前記第1胴部の径よりも小さい径を有する小径部と
を備えることを特徴とする、スパークプラグ。 An insulator having an axial hole extending along the axis;
A center electrode inserted into the shaft hole;
A metal shell disposed on the outer periphery of the insulator;
A spark plug including a ground electrode disposed at a tip of the metal shell,
A shelf that protrudes radially inward is formed on the inner periphery of the metal shell,
The center electrode is
A buttock protruding outward in the radial direction;
A first body portion formed on the tip side from the flange portion;
A small-diameter portion formed between the flange portion and the first body portion at a position facing at least the shelf portion of the metal shell and having a diameter smaller than the diameter of the first body portion. Features a spark plug.
前記中心電極は、さらに、前記鍔部と前記小径部との間に形成され、前記小径部の径よりも大きい径を有する第2胴部を備えることを特徴とする、スパークプラグ。 The spark plug according to claim 1,
The spark plug according to claim 1, further comprising a second body portion formed between the flange portion and the small diameter portion and having a diameter larger than the diameter of the small diameter portion.
前記第2胴部と前記小径部との間には、先端部に向けて径が小さくなる縮径部が形成されており、
前記小径部と前記第1胴部との間には、先端部に向けて径が大きくなる拡径部が形成されていることを特徴とする、スパークプラグ。 The spark plug according to claim 2,
Between the second body portion and the small-diameter portion, a reduced diameter portion whose diameter decreases toward the tip portion is formed,
The spark plug is characterized in that an enlarged-diameter portion whose diameter increases toward the tip portion is formed between the small-diameter portion and the first body portion.
前記縮径部及び前記拡径部のうちの少なくとも一方は、直線又は曲線によって構成されていることを特徴とする、スパークプラグ。 The spark plug according to claim 3, wherein
At least one of the said reduced diameter part and the said enlarged diameter part is comprised by the straight line or the curve, The spark plug characterized by the above-mentioned.
前記絶縁体の前記軸孔には、前記中心電極の前記鍔部を支持する段部が形成されており、
前記中心電極の前記第2胴部の先端から、前記第1胴部の後端までの長さをL1と定義し、
前記絶縁体の前記段部の先端から前記絶縁体の先端までの長さをL2と定義した場合に、
関係式
L1/L2≦0.55
を満たすことを特徴とする、スパークプラグ。 The spark plug according to any one of claims 2 to 4,
In the shaft hole of the insulator, a step portion that supports the flange portion of the center electrode is formed,
The length from the front end of the second body part of the center electrode to the rear end of the first body part is defined as L1,
When the length from the tip of the step of the insulator to the tip of the insulator is defined as L2,
Relational expression L1 / L2 ≦ 0.55
A spark plug characterized by satisfying.
前記中心電極の前記第2胴部の外周と、前記絶縁体の前記軸孔との隙間は、0.09mm以下であり、
前記中心電極の前記第2胴部の長さは、1.5mm以上であることを特徴とする、スパークプラグ。 The spark plug according to any one of claims 2 to 5,
The gap between the outer periphery of the second body portion of the center electrode and the shaft hole of the insulator is 0.09 mm or less,
The spark plug according to claim 1, wherein a length of the second body portion of the center electrode is 1.5 mm or more.
前記中心電極の前記第2胴部の長さは、4.0mm以下であることを特徴とする、スパークプラグ。 The spark plug according to any one of claims 2 to 6,
The spark plug according to claim 1, wherein a length of the second body portion of the center electrode is 4.0 mm or less.
前記中心電極の前記第1胴部の外周と、前記絶縁体の前記軸孔との隙間は、0.09mm以下であり、
前記絶縁体の前記軸孔には、前記中心電極の前記鍔部を支持する段部が形成されており、
前記絶縁体の前記段部の先端から前記絶縁体の先端までの長さをL2と定義した場合に、
前記中心電極の前記小径部は、少なくとも、前記絶縁体の先端から長さL2の4割の位置に形成されていることを特徴とする、スパークプラグ。 The spark plug according to any one of claims 1 to 7,
The gap between the outer periphery of the first body portion of the center electrode and the shaft hole of the insulator is 0.09 mm or less,
In the shaft hole of the insulator, a step portion that supports the flange portion of the center electrode is formed,
When the length from the tip of the step of the insulator to the tip of the insulator is defined as L2,
The spark plug according to claim 1, wherein the small-diameter portion of the center electrode is formed at least 40% of the length L2 from the tip of the insulator.
前記中心電極は、外層と、前記外層よりも高い熱伝導率を有する内層とを備えていることを特徴とする、スパークプラグ。 The spark plug according to any one of claims 1 to 8,
The spark plug according to claim 1, wherein the center electrode includes an outer layer and an inner layer having a higher thermal conductivity than the outer layer.
前記中心電極の前記内層は、前記小径部が形成されている位置において、径方向の内側に後退していることを特徴とする、スパークプラグ。 The spark plug according to claim 9, wherein
The spark plug according to claim 1, wherein the inner layer of the center electrode recedes radially inward at the position where the small diameter portion is formed.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013264136A JP2015122157A (en) | 2013-12-20 | 2013-12-20 | Spark plug |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013264136A JP2015122157A (en) | 2013-12-20 | 2013-12-20 | Spark plug |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2015122157A true JP2015122157A (en) | 2015-07-02 |
Family
ID=53533627
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2013264136A Pending JP2015122157A (en) | 2013-12-20 | 2013-12-20 | Spark plug |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2015122157A (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2018018810A (en) * | 2016-07-18 | 2018-02-01 | 日本特殊陶業株式会社 | Spark plug |
US20230155353A1 (en) * | 2020-04-06 | 2023-05-18 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Spark plug |
-
2013
- 2013-12-20 JP JP2013264136A patent/JP2015122157A/en active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2018018810A (en) * | 2016-07-18 | 2018-02-01 | 日本特殊陶業株式会社 | Spark plug |
US20230155353A1 (en) * | 2020-04-06 | 2023-05-18 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Spark plug |
US11862943B2 (en) * | 2020-04-06 | 2024-01-02 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Spark plug |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2259393B1 (en) | Spark plug | |
US20170033538A1 (en) | Spark plug | |
JP5719419B2 (en) | Spark plug and manufacturing method thereof | |
US9979162B2 (en) | Plasma jet plug | |
JP5271420B2 (en) | Spark plug | |
JP2013114762A (en) | Spark plug | |
WO2015198555A1 (en) | Spark plug | |
CN104782006B (en) | Ignition plug | |
US9548592B2 (en) | Spark plug | |
JP2015122157A (en) | Spark plug | |
JP5386098B2 (en) | Spark plug | |
JP5642129B2 (en) | Spark plug | |
US9742157B2 (en) | Spark plug | |
JP5816126B2 (en) | Spark plug | |
JP6781141B2 (en) | Spark plug | |
JP6261537B2 (en) | Spark plug | |
JP2014056653A (en) | Spark plug | |
JP2010165698A5 (en) | ||
JP2010165698A (en) | Spark plug | |
JP5421473B2 (en) | Spark plug | |
US20140084776A1 (en) | Spark plug | |
JP6055399B2 (en) | Plasma jet plug |