JP2015114625A - Zoom lens and imaging device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ズームレンズ及び撮像装置に関する。 The present invention relates to a zoom lens and an imaging apparatus.
従来より、手振れ等による像振れを補正する像振れ補正機構（手振れ補正機構や防振機構ともいう。）を備えたズームレンズが広く知られている。像振れ補正機構では、ズームレンズを構成する一部の光学系（レンズ又はレンズ群）を光軸と交差（具体的には直交）する面内で移動させることによって、像面に結像される像を光軸に垂直な方向にシフトし、手振れ等の振動に起因した像振れを光学的に補正する。 2. Description of the Related Art Conventionally, zoom lenses having an image blur correction mechanism (also referred to as a camera shake correction mechanism or an image stabilization mechanism) that correct image blur due to camera shake or the like are widely known. In the image blur correction mechanism, an image is formed on the image plane by moving a part of the optical system (lens or lens group) constituting the zoom lens in a plane intersecting (specifically, orthogonal) with the optical axis. The image is shifted in a direction perpendicular to the optical axis, and image blur caused by vibration such as camera shake is optically corrected.
このようなズームレンズの中で、物体側から順に、全体として負の屈折力を有する第１レンズ群と、全体として正の屈折力を有する第２レンズ群とを備え、像振れ補正機構として、その全体又は一部を光軸と垂直な方向に移動させる構成のズームレンズが開示されている（例えば、特許文献１を参照。）。具体的に、下記特許文献１には、物体側から順に、全体として負の屈折力を有する第１レンズ群と、全体として正の屈折力を有する第２レンズ群とを備え、第１レンズ群と第２レンズ群の空気間隔を変化させることによって変倍（ズーミングという。）を行い、第２レンズ群を光軸と略垂直な方向に移動させることによって像振れを補正する構成のズームレンズが開示されている。
Among such zoom lenses, in order from the object side, the zoom lens includes a first lens group having a negative refractive power as a whole and a second lens group having a positive refractive power as a whole. A zoom lens having a configuration in which all or part of the zoom lens is moved in a direction perpendicular to the optical axis is disclosed (for example, see Patent Document 1). Specifically, the following
また、物体側から順に、全体として負の屈折力を有する第１レンズ群と、全体として正の屈折力を有する第２レンズ群と、全体として負の屈折力を有する第３レンズ群と、全体として正の屈折力を有する第４レンズ群とを備え、各レンズ群の空気間隔を変化させることによって変倍を行い、第２レンズ群を構成する一部のレンズに像振れ補正機能を持たせた構成のズームレンズが開示されている（例えば、特許文献２，３を参照。）。
Further, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power as a whole, a second lens group having a positive refractive power as a whole, a third lens group having a negative refractive power as a whole, and the whole And a fourth lens group having a positive refractive power, and zooming is performed by changing the air spacing of each lens group, and a part of the lenses constituting the second lens group is provided with an image blur correction function. A zoom lens having the above configuration is disclosed (for example, see
また、物体側から順に、全体として負の屈折力を有する第１レンズ群と、全体として正の屈折力を有する第２レンズ群と、全体として負の屈折力を有する第３レンズ群と、全体として正の屈折力を有する第４レンズ群とを備え、各レンズ群の空気間隔を変化させることによって変倍を行い、第３レンズ群に像振れ補正機能を持たせた構成のズームレンズが開示されている（例えば、特許文献４〜８を参照。）。
Further, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power as a whole, a second lens group having a positive refractive power as a whole, a third lens group having a negative refractive power as a whole, and the whole And a fourth lens group having a positive refractive power as a zoom lens having a configuration in which the third lens group has an image blur correction function by performing zooming by changing an air interval of each lens group. (For example, see
しかしながら、上述した特許文献１〜８に開示されているズームレンズは、一眼レフカメラの交換レンズ用の光学系であるため、一眼レフカメラのクイックリターンミラーと干渉しないための長いバックフォーカスを有している。このため、クイックリターンミラーを有していないミラーレス一眼カメラの交換レンズに適用すると、無駄なスペースが発生し、小型化に不向きとなる。
However, since the zoom lens disclosed in
一方、物体側から順に、全体として負の屈折力を有する第１レンズ群と、全体として正の屈折力を有する第２レンズ群と、全体として負の屈折力を有する第３レンズ群と、全体として負の屈折力を有する第４レンズ群とを備え、各レンズ群の空気間隔を変化させることによって変倍を行うことで、バックフォーカスを含む光学全長が比較的短くなるズームレンズが開示されている（例えば、特許文献９〜１１を参照。）。 On the other hand, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power as a whole, a second lens group having a positive refractive power as a whole, a third lens group having a negative refractive power as a whole, and the whole And a fourth lens group having a negative refractive power, and zooming is performed by changing the air spacing of each lens group, so that the total optical length including the back focus is relatively short. (For example, refer to Patent Documents 9 to 11.)
このうち、下記特許文献９に開示されているズームレンズでは、変倍に伴うＦナンバー変動が大きいため、広角端のＦナンバーを適切に設定すれば、望遠端のＦナンバーが暗くなり過ぎてしまう。一方、望遠端のＦナンバーを適切に設定すれば、広角端のＦナンバーが明るくなり過ぎてしまう。このため、広角端の周辺光量を十分に確保すると、前玉径が大型化してしまう欠点がある。 Among these, in the zoom lens disclosed in Patent Document 9 below, since the F number variation due to zooming is large, if the F number at the wide-angle end is set appropriately, the F number at the telephoto end becomes too dark. . On the other hand, if the telephoto end F-number is set appropriately, the wide-angle end F-number becomes too bright. For this reason, if a sufficient amount of peripheral light at the wide-angle end is ensured, there is a drawback that the front lens diameter increases.
一方、下記特許文献１０，１１に開示されているズームレンズでは、上述した欠点を解決するものであるが、下記特許文献１１に記載の第４数値実施例以外のズームレンズでは、望遠端のＦナンバーが暗くなり過ぎてしまう。一方、この第４数値実施例のズームレンズでは、バックフォーカスが短過ぎるため、ミラーレス一眼カメラの交換レンズに適用すると、カメラの内部機構と干渉してしまう欠点がある。
On the other hand, the zoom lenses disclosed in the following
本発明の態様の一つは、このような従来の事情に鑑みて提案されたものであり、像振れ補正機能を有するズームレンズとして、広角域と標準焦点距離域を含みながらも、良好な光学性能が得られると共に、更なる小型化及び軽量化に対応可能なズームレンズ、並びにそのようなズームレンズを備えた撮像装置を提供することを目的の一つとする。 One of the aspects of the present invention has been proposed in view of such a conventional situation. As a zoom lens having an image blur correction function, a favorable optical system is included while including a wide-angle region and a standard focal length region. It is an object of the present invention to provide a zoom lens that can achieve performance and can be further reduced in size and weight, and an imaging apparatus including such a zoom lens.
〔１〕 本発明の第１の態様に係るズームレンズは、物体側から順に、全体として負の屈折力を有する第１レンズ群と、全体として正の屈折力を有する第２レンズ群と、全体として負の屈折力を有する第３レンズ群と、全体として負の屈折力を有する第４レンズ群とを備え、広角端から望遠端への変倍の際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の空気間隔が小となり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の空気間隔が大となり、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群の空気間隔が変化し、前記第３レンズ群又は前記第４レンズ群を構成する少なくとも一部のレンズを光軸と交差する面内で移動させることによって、像振れを補正することを特徴とする。 [1] The zoom lens according to the first aspect of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power as a whole, a second lens group having a positive refractive power as a whole, and a whole A third lens group having a negative refractive power as a whole and a fourth lens group having a negative refractive power as a whole, and at the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group and the first lens group The air gap between the second lens group and the third lens group is increased, the air gap between the third lens group and the fourth lens group is changed, and the third lens is changed. Image blur is corrected by moving at least a part of the lenses constituting the lens group or the fourth lens group within a plane intersecting the optical axis.
〔２〕 前記〔１〕１に記載のズームレンズにおいて、前記第４レンズ群の像面側に、全体として正の屈折力を有する第５レンズ群を備え、広角端から望遠端への変倍の際に、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群の間隔が大となり、前記第５レンズ群の合成焦点距離をｆ５とし、広角端における全系の焦点距離をｆｗとしたときに、１．５＜ｆ５／ｆｗ＜９．５ の関係を満足する構成であってもよい。 [2] In the zoom lens described in [1] 1, the fifth lens unit having a positive refractive power as a whole is provided on the image plane side of the fourth lens unit, and zooming from the wide-angle end to the telephoto end is performed. during, said fourth lens group spacing of the fifth lens group becomes large, the composite focal length of the fifth lens group and f 5, a focal length of the entire system at the wide-angle end when the f w , 1.5 <f 5 / f w <9.5 may be satisfied.
〔３〕 前記〔１〕又は〔２〕に記載のズームレンズにおいて、前記第３レンズ群を構成する少なくとも一部のレンズを光軸と交差する面内で移動させることによって、像振れを補正する場合において、前記第３レンズ群の合成焦点距離をｆ３とし、望遠端における全系の焦点距離をｆｔとしたときに、０．２＜｜ｆ３｜／ｆｔ＜１．０ の関係を満足する構成であってもよい。 [3] In the zoom lens according to [1] or [2], image blur is corrected by moving at least a part of the lenses constituting the third lens group within a plane intersecting the optical axis. In this case, when the combined focal length of the third lens group is f 3 and the focal length of the entire system at the telephoto end is f t , a relationship of 0.2 <| f 3 | / ft <1.0. It may be the composition which satisfies.
〔４〕 前記〔１〕又は〔２〕に記載のズームレンズにおいて、前記第４レンズ群を構成する少なくとも一部のレンズを光軸と交差する面内で移動させることによって、像振れを補正する場合において、前記第４レンズ群の合成焦点距離をｆ４とし、望遠端における全系の焦点距離をｆｔとしたときに、０．５＜｜ｆ４｜／ｆｔ＜２．０ の関係を満足する構成であってもよい。 [4] In the zoom lens according to [1] or [2], image blur is corrected by moving at least a part of lenses constituting the fourth lens group in a plane intersecting the optical axis. In this case, when the combined focal length of the fourth lens group is f 4 and the focal length of the entire system at the telephoto end is f t , a relationship of 0.5 <| f 4 | / ft <2.0 is satisfied. It may be the composition which satisfies.
〔５〕 前記〔１〕〜〔４〕の何れかに記載のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群は、光軸から離れるに従って負の屈折力が弱くなる非球面レンズを含む構成であってもよい。 [5] In the zoom lens according to any one of [1] to [4], the first lens group may include an aspheric lens whose negative refractive power decreases as the distance from the optical axis increases. Good.
〔６〕 前記〔１〕〜〔５〕の何れかに記載のズームレンズにおいて、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群とのうち、少なくとも前記像振れを補正するレンズ群は、１枚のレンズから構成されている構成であってもよい。 [6] In the zoom lens according to any one of [1] to [5], at least one of the third lens group and the fourth lens group is a lens group that corrects image blur. The structure comprised from the lens may be sufficient.
〔７〕 前記〔１〕〜〔６〕の何れかに記載のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群の合成焦点距離をｆ１とし、前記第２レンズ群の合成焦点距離をｆ２とし、広角端における全系の焦点距離をｆｗとし、望遠端における全系の焦点距離をｆｔとしたときに、０．５＜|ｆ１|／ｆｗ＜２．０、 ０．１＜ｆ２／ｆｔ＜０．５ の関係を満足する構成であってもよい。
In the zoom lens according to any one of [7] above [1] to [6], a combined focal length of the first lens group and f 1, the synthetic focal length of the second lens group and f 2, the wide-angle the focal length of the entire system at the end and f w, the focal length of the entire system at the telephoto end when a f t, 0.5 <| f 1 | / f w <2.0, 0.1 <
〔８〕 前記〔１〕，〔２〕，〔４〕〜〔７〕の何れかに記載のズームレンズにおいて、前記第４レンズ群を構成する少なくとも一部のレンズを光軸と交差する面内で移動させることによって、像振れを補正する場合において、前記第３レンズ群を光軸方向に移動させることによって、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う構成であってもよい。 [8] In the zoom lens according to any one of [1], [2], [4] to [7], at least a part of the lenses constituting the fourth lens group is in a plane intersecting the optical axis. In the case of correcting the image blur by moving the lens, the focusing from the object at infinity to the object at short distance may be performed by moving the third lens group in the optical axis direction.
〔９〕 本発明の第２の態様に係る撮像装置は、前記〔１〕〜〔８〕の何れかに記載のズームレンズと、前記ズームレンズにより結像された像を撮像する固体撮像素子とを備えることを特徴とする。 [9] An imaging apparatus according to a second aspect of the present invention includes a zoom lens according to any one of [1] to [8], a solid-state imaging element that captures an image formed by the zoom lens, and It is characterized by providing.
以上のように、本発明の一つの態様によれば、像振れ補正機能を有するズームレンズとして、広角域と標準焦点距離域を含みながらも、良好な光学性能が得られると共に、更なる小型化及び軽量化に対応可能なズームレンズ、並びにそのようなズームレンズを備えた撮像装置を提供することが可能である。 As described above, according to one aspect of the present invention, as a zoom lens having an image blur correction function, while including a wide angle region and a standard focal length region, good optical performance is obtained and further miniaturization is achieved. In addition, it is possible to provide a zoom lens that can be reduced in weight and an imaging device including such a zoom lens.
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照して詳細に説明する。
なお、以下の説明において例示されるレンズデータ等は一例であって、本発明はそれらに必ずしも限定されるものではなく、その要旨を変更しない範囲で適宜変更して実施することが可能である。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
Note that the lens data and the like exemplified in the following description are merely examples, and the present invention is not necessarily limited thereto, and can be appropriately modified and implemented without changing the gist thereof.
図１は、本発明の一実施形態として示すズームレンズの構成図である。
本実施形態のズームレンズは、図１に示すように、例えば、交換レンズシステムカメラや、デジタルスチルカメラ、デジタルビデオカメラ、監視カメラなどの撮像装置の撮像光学系として使用されるものである。その中でも特に、ミラーレス一眼カメラの交換レンズとして好適に用いられる。
FIG. 1 is a configuration diagram of a zoom lens shown as an embodiment of the present invention.
As shown in FIG. 1, the zoom lens according to the present embodiment is used as an imaging optical system of an imaging apparatus such as an interchangeable lens system camera, a digital still camera, a digital video camera, or a surveillance camera. Among these, it is particularly preferably used as an interchangeable lens for a mirrorless single-lens camera.
具体的に、図１に示すズームレンズは、物体側から順に、全体として負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、全体として正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、全体として負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、全体として負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、全体として正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを備えている。すなわち、このズームレンズは、負・正・負・負・正の各レンズ群Ｇ１〜Ｇ５から構成される５群ズームレンズを構成している。 Specifically, the zoom lens shown in FIG. 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power as a whole, a second lens group G2 having a positive refractive power as a whole, and a negative as a whole. A third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power as a whole, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power as a whole. That is, this zoom lens constitutes a five-group zoom lens composed of negative, positive, negative, negative, and positive lens groups G1 to G5.
第１レンズ群Ｇ１は、少なくとも２枚の負レンズＬ１，Ｌ２と、１枚の正レンズＬ３とを有して構成されている。具体的に、この第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、その物体側が凸面とされた負レンズＬ１と、その両面が凹とされた負レンズＬ２と、その物体側が凸面とされた正レンズＬ３とが配置された構成である。また、第１レンズ群Ｇ１は、光軸Ｏから離れるに従って負の屈折力が弱くなる非球面レンズを含む。 The first lens group G1 includes at least two negative lenses L1 and L2 and one positive lens L3. Specifically, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative lens L1 having a convex surface on the object side, a negative lens L2 having concave surfaces, and a positive lens having a convex surface on the object side. L3 is arranged. In addition, the first lens group G1 includes an aspheric lens whose negative refractive power decreases as the distance from the optical axis O increases.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側が凸面とされた負レンズＬ１と、両面が凹とされた負レンズＬ２とを配置する。これによって、負の屈折力を２枚のレンズに分散させ、広角端でのコマ収差、歪曲収差を良好に補正している。特に、物体側から２番目に位置する負レンズＬ２を両凹レンズとすることで、広角端でのコマ収差を良好に補正することが可能となる。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative lens L1 having a convex surface on the object side and a negative lens L2 having both surfaces concave. As a result, the negative refractive power is distributed to the two lenses, and the coma and distortion at the wide-angle end are corrected well. In particular, it is possible to satisfactorily correct coma at the wide-angle end by using a biconcave lens as the negative lens L2 located second from the object side.
また、第１レンズ群Ｇ１では、２枚の負レンズＬ１，Ｌ２の後（像面側）に、物体側が凸面とされたメニスカス形状の正レンズＬ３を配置する。これにより、第１レンズ群Ｇ１で発生する色収差や望遠端での球面収差を良好に補正することができる。 In the first lens group G1, a meniscus positive lens L3 having a convex surface on the object side is disposed after the two negative lenses L1 and L2 (image surface side). As a result, it is possible to satisfactorily correct chromatic aberration that occurs in the first lens group G1 and spherical aberration at the telephoto end.
また、第１レンズ群Ｇ１は、この第１レンズ群Ｇ１を構成する何れかのレンズＬ１，Ｌ２，Ｌ３の少なくとも１面を光学軸から離れるに従って負の屈折力が弱くなる非球面としている。これにより、特に広角端での像面湾曲や負の歪曲収差を良好に補正することができる。また、非球面は、物体側から２番目に位置する負レンズＬ２に設けることが好ましい。これにより、非球面レンズの小型化を図ることができる。 Further, in the first lens group G1, at least one surface of any one of the lenses L1, L2, and L3 constituting the first lens group G1 is an aspheric surface whose negative refractive power decreases as it moves away from the optical axis. As a result, it is possible to satisfactorily correct curvature of field and negative distortion particularly at the wide-angle end. The aspherical surface is preferably provided on the negative lens L2 located second from the object side. Thereby, size reduction of an aspherical lens can be achieved.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、全体として正の屈折力を有する第２Ａレンズ部分群Ｇ２Ａと、全体として正の屈折力を有する第２Ｂレンズ部分群Ｇ２Ｂとが配置された構成である。 The second lens group G2 includes a second A lens part group G2A having a positive refractive power as a whole and a second B lens part group G2B having a positive refractive power as a whole in order from the object side. .
第２レンズ群Ｇ２は、変倍を行うための主たるレンズ群である。第２レンズ群Ｇ２には、レンズ全長を短縮するために、強い正の屈折力が求められる。このような要求に対して、第２レンズ群Ｇ２では、空気間隔を境として第２Ａレンズ部分群Ｇ２Ａと第２Ｂレンズ部分群Ｇ２Ｂとが正の屈折力を有することで、強い正の屈折力を分散している。本実施形態のズームレンズでは、このような構成とすることで、球面収差を良好に補正しつつ、更にはレンズ全長の短縮化を図っている。 The second lens group G2 is a main lens group for performing zooming. The second lens group G2 is required to have a strong positive refractive power in order to shorten the total lens length. In response to such a demand, in the second lens group G2, the second A lens portion group G2A and the second B lens portion group G2B have a positive refractive power with an air interval as a boundary, thereby providing a strong positive refractive power. Is distributed. In the zoom lens according to the present embodiment, such a configuration makes it possible to satisfactorily correct spherical aberration and further reduce the overall length of the lens.
第２Ａレンズ部分群Ｇ２Ａは、その両面が凸となる両凸レンズＬ４を含み、且つ、少なくとも１面が非球面とされている。第２Ｂレンズ部分群Ｇ２Ｂは、物体側から順に、物体側が凸面とされた負レンズＬ５と、物体側が凸面とされた正レンズＬ６とを接合した接合レンズから構成されている。 The second A lens portion group G2A includes a biconvex lens L4 whose both surfaces are convex, and at least one surface is an aspherical surface. The second B lens subgroup G2B is composed of a cemented lens in which, from the object side, a negative lens L5 having a convex surface on the object side and a positive lens L6 having a convex surface on the object side are cemented.
第２Ａレンズ部分群Ｇ２Ａでは、両凸レンズＬ４の少なくとも１面を非球面とすることで、球面収差を良好に補正することができる。また、第２Ａレンズ群Ｇ２Ａに、両凸レンズＬ４を用いることで、ズームレンズ１の小型化を図ることができる。
In the second A lens portion group G2A, spherical aberration can be favorably corrected by making at least one surface of the biconvex lens L4 an aspherical surface. Further, the
第２Ｂレンズ部分群Ｇ２Ｂでは、物体側に負レンズＬ５を配置することで、この第２Ｂレンズ部分群Ｇ２Ｂで発生する色収差を良好に抑えることができる。また、接合レンズを構成する負レンズＬ５と正レンズＬ６との接合面で球面収差を良好に補正している。 In the second B lens portion group G2B, the chromatic aberration generated in the second B lens portion group G2B can be satisfactorily suppressed by disposing the negative lens L5 on the object side. In addition, spherical aberration is satisfactorily corrected by the cemented surface of the negative lens L5 and the positive lens L6 constituting the cemented lens.
また、第２Ｂレンズ部分群Ｇ２Ｂでは、物体側が凸面とされた負レンズＬ５を配置することが好ましい。これにより、第２Ａレンズ部分群Ｇ２Ａと第２Ｂレンズ部分群Ｇ２Ｂとの間に配置される開口絞りＳＰとの間隔を最小限に抑えることができ、第２レンズ群Ｇ２の全長を抑えることが可能となるので、例えばレンズ鏡筒を沈胴させてコンパクトな収納を行う際に、沈胴厚の小型化が図ることができる。 In the second B lens portion group G2B, it is preferable to dispose a negative lens L5 having a convex surface on the object side. As a result, the distance from the aperture stop SP disposed between the second A lens portion group G2A and the second B lens portion group G2B can be minimized, and the overall length of the second lens group G2 can be suppressed. Therefore, for example, when the lens barrel is retracted for compact housing, the retracted thickness can be reduced.
第３レンズ群Ｇ３は、１枚の負レンズＬ７から構成されている。また、負レンズＬ７は、その物体側が凸となるメニスカスレンズであり、且つ、少なくとも１面が非球面とされている。本実施形態のズームレンズでは、第３レンズ群Ｇ３を１枚の負レンズＬ７で構成することによって、軽量化を図っている。特に、本実施形態のズームレンズでは、第３レンズ群Ｇ３にフォーカス機能を持たせていることから、この第３レンズ群Ｇ３を軽量化することで、レンズ駆動機構の小型化を図ると共に、迅速なフォーカシングが可能となる。また、第３レンズ群Ｇ３では、負レンズＬ７の少なくとも１面を非球面とすることで、変倍時及び合焦時における諸収差の変動、特にコマ収差の変動を良好に補正することができる。 The third lens group G3 includes one negative lens L7. The negative lens L7 is a meniscus lens having a convex surface on the object side, and at least one surface is an aspherical surface. In the zoom lens according to the present embodiment, the third lens group G3 is configured by a single negative lens L7 to reduce the weight. In particular, in the zoom lens according to the present embodiment, the third lens group G3 is provided with a focus function. Therefore, by reducing the weight of the third lens group G3, the lens driving mechanism can be reduced in size and quickly. Focusing becomes possible. In the third lens group G3, by making at least one surface of the negative lens L7 an aspherical surface, it is possible to satisfactorily correct variations in various aberrations, particularly coma, during zooming and focusing. .
第４レンズ群Ｇ４は、１枚の負レンズＬ８から構成されている。また、負レンズＬ８は、その物体側が凸となるメニスカスレンズであり、且つ、少なくとも１面が非球面とされている。本実施形態のズームレンズでは、第４レンズ群Ｇ４を１枚の負レンズＬ８で構成することによって、軽量化を図っている。また、第４レンズ群Ｇ４では、負レンズＬ８の少なくとも１面を非球面とすることで、広角端から望遠端への変倍の際に発生する像面湾曲の変動を良好に補正している。 The fourth lens group G4 includes one negative lens L8. The negative lens L8 is a meniscus lens having a convex surface on the object side, and at least one surface is an aspherical surface. In the zoom lens according to the present embodiment, the fourth lens group G4 is configured by a single negative lens L8 to reduce the weight. In the fourth lens group G4, at least one surface of the negative lens L8 is aspherical, so that the variation in field curvature that occurs during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is corrected well. .
開口絞りＳＰは、物体側から像面ＩＰ側に入射する光束の径（光量）を制限するものである。また、開口絞りＳＰは、変倍時に第２レンズ群Ｇ２と共に光軸方向に移動する。本実施形態のズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ２を構成する第２Ａレンズ部分群Ｇ２Ａと第２Ｂレンズ部分群Ｇ２Ｂとの間（第２レンズ群Ｇ２の内部）に開口絞りＳＰを配置することで、第２レンズ群Ｇ２及び開口絞りＳＰを光軸方向に移動させるための駆動機構（図示せず。）を、いわゆる入れ子構造とすることができる。これにより、スペース効率が良くなり、小型化に有利となる。 The aperture stop SP limits the diameter (light quantity) of the light beam incident from the object side to the image plane IP side. The aperture stop SP moves in the optical axis direction together with the second lens group G2 during zooming. In the zoom lens of the present embodiment, the aperture stop SP is disposed between the second A lens portion group G2A and the second B lens portion group G2B constituting the second lens group G2 (inside the second lens group G2). The drive mechanism (not shown) for moving the second lens group G2 and the aperture stop SP in the optical axis direction can be a so-called nested structure. As a result, space efficiency is improved, which is advantageous for downsizing.
なお、本実施形態のズームレンズでは、上述した第２レンズ群Ｇ２の内部に開口絞りＳＰが配置された構成となっているが、このような構成に限らず、第２レンズ群Ｇ２と隣接した位置に開口絞りＳＰが配置された構成であってもよい。 Note that the zoom lens according to the present embodiment has a configuration in which the aperture stop SP is disposed inside the second lens group G2 described above. However, the present invention is not limited to this configuration, and is adjacent to the second lens group G2. The configuration may be such that the aperture stop SP is disposed at the position.
第５レンズ群Ｇ５は、１枚の正レンズＬ９から構成されている。また、正レンズＬ９は、その像面側が凸となるメニスカスレンズであり、且つ、少なくとも１面が非球面とされている。本実施形態のズームレンズでは、第５レンズ群Ｇ５を１枚の正レンズＬ９で構成することによって、光学系の総厚を短縮しており、装置全体の小型化を図っている。また、第５レンズ群Ｇ５では、正レンズＬ９の少なくとも１面を非球面とすることで、特に望遠端における正の歪曲収差を良好に補正している。 The fifth lens group G5 includes one positive lens L9. The positive lens L9 is a meniscus lens having a convex surface on the image side, and at least one surface is an aspherical surface. In the zoom lens according to the present embodiment, the total thickness of the optical system is reduced by configuring the fifth lens group G5 with one positive lens L9, thereby reducing the size of the entire apparatus. In the fifth lens group G5, at least one surface of the positive lens L9 is aspheric, so that positive distortion particularly at the telephoto end is corrected favorably.
第５レンズ群Ｇ５と像面ＩＰとの間には、光学ブロックＧが配置されている。光学ブロックＧは、光学フィルタや、フェースプレート、水晶ローパスフィルタ、赤外カットフィルタなどに相当するものである。 An optical block G is disposed between the fifth lens group G5 and the image plane IP. The optical block G corresponds to an optical filter, a face plate, a crystal low-pass filter, an infrared cut filter, or the like.
本実施形態のズームレンズと、固体撮像素子とを備える撮像装置では、像面ＩＰが固体撮像素子の撮像面に相当する。固体撮像素子としては、例えば、ＣＣＤ(Charge Coupled Device)やＣＭＯＳ(Complementary Metal-Oxide Semiconductor device)センサなどの光電変換素子を用いることができる。 In an imaging apparatus including the zoom lens according to the present embodiment and a solid-state imaging element, the image plane IP corresponds to the imaging plane of the solid-state imaging element. As the solid-state imaging device, for example, a photoelectric conversion device such as a charge coupled device (CCD) or a complementary metal-oxide semiconductor device (CMOS) sensor can be used.
撮像装置では、本実施形態のズームレンズの物体側から入射した光が最終的に固体撮像素子の撮像面に結像する。そして、この固体撮像素子が受像した光を光電変換して電気信号として出力し、被写体の像に対応したデジタル画像を生成する。デジタル画像は、例えばＨＤＤ(Hard Disk Drive)やメモリカード、光ディスク、磁気テープなどの記録媒体に記録することが可能である。なお、撮像装置が銀塩フィルムカメラのときは、像面ＩＰがフィルム面に相当する。 In the imaging apparatus, light incident from the object side of the zoom lens according to the present embodiment finally forms an image on the imaging surface of the solid-state imaging device. Then, the light received by the solid-state imaging device is photoelectrically converted and output as an electrical signal, and a digital image corresponding to the image of the subject is generated. The digital image can be recorded on a recording medium such as an HDD (Hard Disk Drive), a memory card, an optical disk, or a magnetic tape. When the imaging device is a silver salt film camera, the image plane IP corresponds to the film plane.
本実施形態のズームレンズをミラーレス一眼カメラ１００の交換レンズ１０１に適用した撮像装置の一例を図２に示す。図２に示すミラーレス一眼カメラ１００において、本実施形態のズームレンズにより構成される交換レンズ１０１は、カメラ本体１０２に対して着脱自在に取り付けられている。また、カメラ本体１０２の内部には、本実施形態のズームレンズの像面ＩＰに対応した位置に固体撮像素子１０３が配置されている。
An example of an imaging apparatus in which the zoom lens of this embodiment is applied to the
本実施形態のズームレンズでは、広角端から望遠端への変倍（ズーミング）に際して、図１に示すように、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の空気間隔が小となり、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の空気間隔が大となり、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の空気間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の空気間隔が大となるように、第５レンズ群Ｇ５以外のレンズ群Ｇ１〜Ｇ４をそれぞれ光軸方向に移動させる。 In the zoom lens of the present embodiment, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, as shown in FIG. 1, the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 becomes small, and the second lens The air gap between the group G2 and the third lens group G3 is large, the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is changed, and the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 is large. Thus, the lens groups G1 to G4 other than the fifth lens group G5 are moved in the optical axis direction.
具体的に、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は、図１中の矢印ａで示すように、像面側に凸となる軌跡を描くように移動する。また、第２レンズ群Ｇ２及び開口絞りＳＰは、図１中の矢印ｂで示すように、像面側から物体側へと移動する。また、第３レンズ群Ｇ３は、図１中の矢印ｃ１，ｃ２で示すように、像面側から物体側へと移動する。また、第４レンズ群Ｇ４は、図１中の矢印ｄで示すように、像面側から物体側へと移動する。 Specifically, at the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves so as to draw a locus that is convex toward the image plane side, as indicated by an arrow a in FIG. Further, the second lens group G2 and the aperture stop SP move from the image plane side to the object side as indicated by an arrow b in FIG. The third lens group G3 moves from the image plane side to the object side, as indicated by arrows c1 and c2 in FIG. The fourth lens group G4 moves from the image plane side to the object side as indicated by an arrow d in FIG.
本実施形態のズームレンズでは、無限遠物体から近距離物体への合焦（フォーカシング）を行う際に、第３レンズ群Ｇ３が物体側から像面側へと移動する。なお、図１中に実線で示す矢印ｃ１と破線で示す矢印ｃ２とは、それぞれ無限遠物体と近距離物体とに合焦しているときの広角端から望遠端への変倍に伴う像面変動を補正するための移動軌跡を示している。 In the zoom lens according to the present embodiment, the third lens group G3 moves from the object side to the image plane side when performing focusing from an object at infinity to an object at a short distance. Note that an arrow c1 indicated by a solid line and an arrow c2 indicated by a broken line in FIG. 1 indicate image planes accompanying zooming from the wide-angle end to the telephoto end when focusing on an object at infinity and an object at close distance, respectively. The movement trajectory for correcting the fluctuation is shown.
本実施形態のズームレンズでは、図１中の矢印ｅで示すように、第４レンズ群Ｇ４（レンズＬ８）を光軸Ｏと交差（具体的には直交）する面内で移動させる。これにより、像面ＩＰに結像される像を光軸Ｏに垂直な方向にシフトし、手振れ等の振動に起因した像振れを光学的に補正することが可能となっている。なお、像振れ補正時にレンズを光軸Ｏと直交する方向に移動させる場合、像面ＩＰに結像される像を光軸Ｏに垂直な方向にシフトさせるのに十分な移動量を確保できれば、光軸Ｏと直交する方向からずれていたとしても、像振れ補正（防振）を行うことが可能である。 In the zoom lens according to the present embodiment, as indicated by an arrow e in FIG. 1, the fourth lens group G4 (lens L8) is moved in a plane intersecting (specifically, orthogonal) with the optical axis O. As a result, the image formed on the image plane IP can be shifted in the direction perpendicular to the optical axis O, and image blur caused by vibration such as hand shake can be optically corrected. When moving the lens in the direction orthogonal to the optical axis O during image blur correction, if a sufficient amount of movement can be secured to shift the image formed on the image plane IP in the direction perpendicular to the optical axis O, Even if there is a deviation from the direction orthogonal to the optical axis O, image blur correction (anti-shake) can be performed.
本実施形態のズームレンズでは、第４レンズ群Ｇ４が１枚のレンズＬ８から構成されている。これにより、第４レンズ群Ｇ４（レンズＬ８）を光軸Ｏと直交する方向に移動させるための駆動機構（図示せず。）の小型化を図ることが可能であり、迅速な像振れ補正（防振）を行うことが可能である。 In the zoom lens of the present embodiment, the fourth lens group G4 is composed of a single lens L8. As a result, it is possible to reduce the size of a drive mechanism (not shown) for moving the fourth lens group G4 (lens L8) in a direction orthogonal to the optical axis O, and quick image blur correction ( Anti-vibration) can be performed.
なお、本実施形態のズームレンズでは、第４レンズ群Ｇ４（レンズＬ８）を光軸Ｏと直交する方向に移動させる構成となっているが、第４レンズ群Ｇ４の代わりに、第３レンズ群Ｇ３（レンズＬ７）を光軸Ｏと直交する方向に移動させることによって、像振れ補正（防振）を行う構成とすることも可能である。 In the zoom lens according to the present embodiment, the fourth lens group G4 (lens L8) is moved in a direction orthogonal to the optical axis O. However, the third lens group is used instead of the fourth lens group G4. A configuration in which image blur correction (anti-shake) is performed by moving G3 (lens L7) in a direction orthogonal to the optical axis O is also possible.
本実施形態のズームレンズでは、広角端側で第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の空気間隔を大とすることで、いわゆるレトロフォーカス型の構成とし、広角化を容易としている。一方、望遠端側で第１レンズ群Ｇ２と第２レンズ群Ｇ２の空気間隔を小とし、全体として正の屈折力を有すると共に、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の空気間隔を大とすることで、いわゆるテレフォト型の構成とし、望遠化を容易としている。 In the zoom lens according to the present embodiment, the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 is increased on the wide-angle end side, so that a so-called retrofocus type configuration is obtained, and widening of the angle is facilitated. On the other hand, on the telephoto end side, the air gap between the first lens group G2 and the second lens group G2 is made small to have a positive refractive power as a whole, and the air gap between the second lens group G2 and the third lens group G3 is made large. By so doing, a so-called telephoto type configuration is obtained, and telephoto is easily achieved.
また、本実施形態のズームレンズでは、広角端から望遠端への変倍の際に、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の空気間隔を変化させることによって、変倍に伴う像面変動の補正を容易にしている。 Further, in the zoom lens according to the present embodiment, when the magnification is changed from the wide-angle end to the telephoto end, the image plane variation accompanying the magnification change is made by changing the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4. It is easy to correct.
また、本実施形態のズームレンズでは、レンズ系全体の小型化を図るために、第３レンズ群Ｇ３を光軸方向に移動させることによって、無限遠物体から近距離物体への合焦を行っている。広角域を含むズームレンズの場合、物体側や像面側のレンズ群は軸外光線が光軸Ｏから大きく離れた位置を通過するため、レンズ群の外径が大きくなり易い。また、第２レンズ群Ｇ２は、望遠端で第１レンズ群Ｇ１と一体となって物体側に位置するため、Ｆナンバー光線が比較的光軸Ｏから離れた位置を通過することになる。この場合、小径化すれば明るいＦナンバーを確保できなくなる。第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４は、軸外光線が光軸Ｏから比較的近い位置を通過しており、望遠端でのＦナンバー光線も第２レンズ群Ｇで収斂されて光軸Ｏに近い位置を通過するため、小型化が容易である。さらに、第３レンズ群Ｇ３又は第４レンズ群Ｇ４を像振れ補正（防振）用のレンズ群に採用すれば、レンズ系全体の小型化を図る上で有利となる。 In the zoom lens according to the present embodiment, in order to reduce the size of the entire lens system, the third lens group G3 is moved in the optical axis direction, thereby focusing from an object at infinity to a near object. Yes. In the case of a zoom lens including a wide-angle region, the lens group on the object side or the image plane side passes off a position where the off-axis light beam is far away from the optical axis O, so the outer diameter of the lens group tends to be large. Further, since the second lens group G2 is located on the object side integrally with the first lens group G1 at the telephoto end, the F-number light beam passes through a position relatively away from the optical axis O. In this case, if the diameter is reduced, a bright F number cannot be secured. In the third lens group G3 and the fourth lens group G4, off-axis rays pass through positions relatively close to the optical axis O, and F-number rays at the telephoto end are also converged by the second lens group G to be optical axes. Since it passes through a position close to O, downsizing is easy. Furthermore, if the third lens group G3 or the fourth lens group G4 is employed as a lens group for image blur correction (anti-shake), it is advantageous in reducing the size of the entire lens system.
また、本実施形態のズームレンズでは、第４レンズ群Ｇ４（レンズＬ８）を像振れ補正（防振）用のレンズ群とし、第３レンズ群Ｇ３（レンズＬ７）を合焦（フォーカシング）用のレンズ群とすることで、第４レンズ群Ｇ４の横倍率を物体距離に関わらず一定にできるため、像振れ補正（防振）時の光学性能の確保が容易となる。 In the zoom lens according to the present embodiment, the fourth lens group G4 (lens L8) is used as a lens group for image blur correction (anti-shake), and the third lens group G3 (lens L7) is used for focusing. By using the lens group, the lateral magnification of the fourth lens group G4 can be made constant regardless of the object distance, so that it is easy to secure optical performance during image blur correction (anti-shake).
また、本実施形態のズームレンズでは、広角端から望遠端への変倍の際に、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の空気間隔を大とすることで、望遠端において広角端よりも軸外光線が第５レンズ群Ｇ５の周辺を通過するため、望遠端における正の歪曲収差の補正が容易となる。また、広角端から望遠端への変倍の際に、第５レンズ群Ｇ５を像面ＩＰに対して固定とすることで、機構を簡略化することができる。 Further, in the zoom lens according to the present embodiment, when changing the magnification from the wide-angle end to the telephoto end, the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 is increased so that the telephoto end is larger than the wide-angle end. Since off-axis rays pass around the fifth lens group G5, it becomes easy to correct positive distortion at the telephoto end. Further, the mechanism can be simplified by fixing the fifth lens group G5 to the image plane IP during zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
本実施形態のズームレンズでは、第５レンズ群Ｇ５の合成焦点距離をｆ５とし、広角端における全系の焦点距離をｆｗとしたときに、下記条件式（１）の関係を満足することが好ましい。
１．５＜ｆ５／ｆｗ＜９．５ …（１）
In the zoom lens of this embodiment, a composite focal length of the fifth lens group G5 and f 5, a focal length of the entire system at the wide-angle end when the f w, satisfying the relation of the following conditional expressions (1) Is preferred.
1.5 <f 5 / f w <9.5 (1)
上記条件式（１）は、第５レンズ群Ｇ５の合成焦点距離ｆ５を規定したものであり、第５レンズ群Ｇ５の合成焦点距離ｆ５を上記条件式（１）の範囲にすれば、望遠端における正の歪曲収差の補正と、適切なバックフォーカスの確保とを両立することができる。 Condition (1) is obtained by defining a composite focal length f 5 of the fifth lens group G5, if the composite focal length f 5 of the fifth lens group G5 in the range of the condition (1), Correction of positive distortion at the telephoto end and securing of an appropriate back focus can both be achieved.
また、本実施形態のズームレンズでは、下記条件式（１）’の関係を満足することが更に好ましい。
２．５＜ｆ５／ｆｗ＜７．０ …（１）’
In the zoom lens according to the present embodiment, it is more preferable that the following conditional expression (1) ′ is satisfied.
2.5 <f 5 / f w <7.0 (1) ′
本実施形態のズームレンズでは、第４レンズ群Ｇ４の合成焦点距離をｆ４とし、望遠端における全系の焦点距離をｆｔとしたときに、下記条件式（２）の関係を満足することが好ましい。
０．５＜｜ｆ４｜／ｆｔ＜２．０ …（２）
In the zoom lens of this embodiment, a composite focal length of the fourth lens group G4 and f 4, a focal length of the entire system at the telephoto end when a f t, satisfying the relation of the following conditional expressions (2) Is preferred.
0.5 <| f 4 | / f t <2.0 (2)
上記条件式（２）は、第４レンズ群Ｇ４を像振れ（防振）用のレンズ群として光軸Ｏと直交する方向に移動させる場合の第４レンズ群Ｇ４の合成焦点距離ｆ４を規定したものである。第４レンズ群Ｇ４の合成焦点距離ｆ４を上記条件式（２）の範囲にすれば、像振れ補正（防振）時に第４レンズ群Ｇ４（レンズＬ８）を光軸Ｏと直交する方向に移動させる際の移動量を抑制することが容易となり、特に望遠端における像振れ補正（防振）時の光学性能の確保が容易となる。 Condition (2), defines a fourth composite focal length f 4 of the lens group G4 when moving in a direction perpendicular to the optical axis O of the fourth lens group G4 as lens unit for image stabilizing (image stabilization) It is a thing. If the composite focal length f 4 of the fourth lens group G4 in the range of the condition (2), the image blur correction (image stabilization) during the fourth lens group G4 (lens L8) in a direction perpendicular to the optical axis O It becomes easy to suppress the amount of movement during the movement, and it becomes easy to secure the optical performance at the time of image blur correction (anti-shake) at the telephoto end.
また、本実施形態のズームレンズでは、下記条件式（２）’の関係を満足することが更に好ましい。
１．０＜｜ｆ４｜／ｆｔ＜１．５ …（２）’
In the zoom lens according to the present embodiment, it is more preferable that the following conditional expression (2) ′ is satisfied.
1.0 <| f 4 | / f t <1.5 (2) ′
一方、第４レンズ群Ｇ４の代わりに、第３レンズ群Ｇ３を像振れ（防振）用のレンズ群として光軸Ｏと直交する方向に移動させる場合、第３レンズ群Ｇ３の合成焦点距離をｆ３とし、望遠端における全系の焦点距離をｆｔとしたときに、下記条件式（３）の関係を満足することが好ましい。
０．２＜｜ｆ３｜／ｆｔ＜１．０ …（３）
On the other hand, when the third lens group G3 is moved in the direction perpendicular to the optical axis O as a lens group for image blurring (anti-shake) instead of the fourth lens group G4, the combined focal length of the third lens group G3 is set. and f 3, the focal length of the whole system at the telephoto end when a f t, it is preferable to satisfy the relation of the following conditional expression (3).
0.2 <| f 3 | / f t <1.0 (3)
上記条件式（３）は、第３レンズ群Ｇ３を像振れ（防振）用のレンズ群として光軸Ｏと直交する方向に移動させる場合の第３レンズ群Ｇ３の合成焦点距離ｆ３を規定したものである。第３レンズ群Ｇ３の合成焦点距離ｆ３を上記条件式（３）の範囲にすれば、像振れ補正（防振）時に第３レンズ群Ｇ３（レンズＬ７）を光軸Ｏと直交する方向に移動させる際の移動量を抑制することが容易となり、特に望遠端における防振光学性能の確保が容易となる。 Condition (3), defines the combined focal length f 3 of the third lens group G3 when moving in a direction perpendicular to the optical axis O of the third lens group G3 as a lens unit for image blurring (image stabilization) It is a thing. If the composite focal length f 3 of the third lens group G3 in the range of the condition (3), image blur correction (image stabilization) at the third lens group G3 (lens L7) in a direction perpendicular to the optical axis O It is easy to suppress the amount of movement when moving, and it is easy to ensure the vibration-proof optical performance particularly at the telephoto end.
また、本実施形態のズームレンズでは、下記条件式（３）’の関係を満足することが更に好ましい。
０．４＜｜ｆ３｜／ｆｔ＜０．９ …（３）’
In the zoom lens according to the present embodiment, it is more preferable that the following conditional expression (3) ′ is satisfied.
0.4 <| f 3 | / f t <0.9 (3) ′
本実施形態のズームレンズでは、第１レンズ群Ｇ１の合成焦点距離をｆ１とし、第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離をｆ２とし、広角端における全系の焦点距離をｆｗとし、望遠端における全系の焦点距離をｆｔとしたときに、下記条件式（４），（５）の関係を満足することが好ましい。
０．５＜|ｆ１|／ｆｗ＜２．０ …（４）
０．１＜ｆ２／ｆｔ＜０．５ …（５）
In the zoom lens of this embodiment, a composite focal length of the first lens group G1 and f 1, the synthetic focal length of the second lens group G2 and f 2, a focal length of the entire system at the wide angle end and f w, telephoto the focal length of the entire system at the end when the f t, the following conditional expression (4), it is preferable to satisfy the relation (5).
0.5 <| f 1 | / f w <2.0 (4)
0.1 <f 2 / f t < 0.5 ... (5)
上記条件式（４）は、第１レンズ群Ｇ１の合成焦点距離ｆ１を規定したものであり、上記条件式（４）の上限値を下回れば、前玉径の小型化が容易となる。一方、上記条件式（４）の下限値を上回れば、広角端における負の歪曲収差の補正が容易となる。 The conditional expression (4) is obtained by defining the composite focal length f 1 of the first lens group G1, it falls below the upper limit of the condition (4), size of the front lens diameter can be facilitated. On the other hand, if the lower limit value of the conditional expression (4) is exceeded, it becomes easy to correct negative distortion at the wide angle end.
上記条件式（５）は、第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離ｆ２を規定したものであり、上記条件式（５）の上限値を下回れば、望遠端においてテレフォト型の屈折力を確保し易くなる。これにより、望遠端において明るいＦナンバーを確保し易くなる。上記条件式（５）の下限値を上回れば、望遠端において球面収差の補正が容易となる。 The conditional expression (5) is obtained by defining the composite focal length f 2 of the second lens group G2, if falls below the upper limit of the condition (5), to ensure the power of the telephoto type at the telephoto end It becomes easy. This facilitates securing a bright F number at the telephoto end. If the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, spherical aberration can be easily corrected at the telephoto end.
また、本実施形態のズームレンズでは、下記条件式（４）’，（５）’の関係を満足することが好ましい。
１．０＜|ｆ１|／ｆｗ＜１．５ …（４）’
０．２＜ｆ２／ｆｔ＜０．４ …（５）’
In the zoom lens according to the present embodiment, it is preferable that the following conditional expressions (4) ′ and (5) ′ are satisfied.
1.0 <| f 1 | / f w <1.5 (4) ′
0.2 <f 2 / f t < 0.4 ... (5) '
以上のような条件を満足する本実施形態のズームレンズでは、像振れ補正機能を有するズームレンズとして、広角域と標準焦点距離域を含みながらも、良好な光学性能が得られると共に、更なる小型化及び軽量化に対応することが可能である。 In the zoom lens according to the present embodiment that satisfies the above-described conditions, the zoom lens having an image blur correction function can provide a good optical performance and a further small size while including a wide angle region and a standard focal length region. It is possible to cope with reduction in weight and weight.
なお、本発明は、上記実施形態のズームレンズに必ずしも限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることが可能である。
例えば、上記実施形態のズームレンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１の物体側に、必要に応じて屈折力のあるレンズ群やコンバーターレンズ群などを配置することも可能である。
Note that the present invention is not necessarily limited to the zoom lens of the above embodiment, and various modifications can be made without departing from the spirit of the present invention.
For example, in the zoom lens of the above embodiment, a lens group having a refractive power, a converter lens group, or the like can be disposed on the object side of the first lens group G1 as necessary.
以下、実施例により本発明の効果をより明らかなものとする。なお、本発明は、以下の実施例に限定されるものではなく、その要旨を変更しない範囲で適宜変更して実施することができる。 Hereinafter, the effects of the present invention will be made clearer by examples. In addition, this invention is not limited to a following example, In the range which does not change the summary, it can change suitably and can implement.
（実施例１）
実施例１の設計データに基づくズームレンズの構成を図３に示す。なお、図３において、（Ｗ）は広角端でのレンズ配置を示し、（Ｔ）は中間焦点位置でのレンズ配置を示し、（Ｔ）は望遠端でのレンズ配置を示す。
Example 1
The configuration of the zoom lens based on the design data of Example 1 is shown in FIG. In FIG. 3, (W) shows the lens arrangement at the wide-angle end, (T) shows the lens arrangement at the intermediate focal position, and (T) shows the lens arrangement at the telephoto end.
図３に示す実施例１のズームレンズは、上記図１に示すズームレンズと同様のレンズ構成を有し、上記図１に示すズームレンズと同様の変倍及び合焦、並びに像振れ補正のレンズ動作を行う。したがって、図３においては、上記図１に示すズームレンズと同等の部位については同じ符号を付すものとする。 The zoom lens of Example 1 shown in FIG. 3 has the same lens configuration as that of the zoom lens shown in FIG. 1, and has the same zooming and focusing and image blur correction lenses as those of the zoom lens shown in FIG. Perform the action. Therefore, in FIG. 3, the same reference numerals are assigned to the same parts as those of the zoom lens shown in FIG.
実施例１のズームレンズの設計データについては、以下の表１Ａ〜表１Ｄに示すとおりである。 The design data of the zoom lens of Example 1 is as shown in Tables 1A to 1D below.
なお、表１Ａ中に示す面番号「ｉ（ｉは自然数を表す。）は、ズームレンズを構成する各レンズのうち、最も物体側に位置するレンズのレンズ面を１番目として、像面側に向かうに従い順次増加するレンズ面の番号を示している。
また、表１Ａ中に示すレンズ「ＬｊＲｋ（ｊは自然数、ｋは１又は２を表す。）」のうち、Ｌは、ズームレンズを構成する各レンズのうち、最も物体側に位置するレンズを１番目として、像面側に向かうに従い順次増加するレンズの番号を示している。一方、Ｒは、各レンズの物体側のレンズ面を１とし、像面側のレンズ面を２として示している。なお、「絞り」と「光学ブロック（平面）」についても併せて表記する。
また、表１Ａ中に示す「ｒ」は、各面番号に対応したレンズ面の曲率半径［ｍｍ］（但し、Ｒの値が∞となる面は、その面が平面であることを示す。）を示している。
また、表１Ａ中に示す「ｄ」は、物体側からｉ番目のレンズ面とｉ＋１番目のレンズ面との軸上面間隔［ｍｍ］を示し、可変となる場合は、広角端、中間焦点位置、望遠端での軸上面間隔［ｍｍ］を別表に示している。
また、表１Ａ中に示す「ｎｄ」は、各レンズの屈折率を示している。
また、表１Ａ中に示す「νｄ」は、各レンズのアッベ数を示している。
It should be noted that the surface number “i” (i represents a natural number) shown in Table 1A is the lens surface of the lens closest to the object side among the lenses constituting the zoom lens, and is on the image surface side. The number of the lens surface which increases sequentially as it goes is shown.
Further, among the lenses “LjRk (j represents a natural number, k represents 1 or 2)” shown in Table 1A, L represents a lens located closest to the object among the lenses constituting the zoom lens. As the second, the numbers of the lenses that sequentially increase toward the image plane side are shown. On the other hand, R indicates that the lens surface on the object side of each lens is 1, and the lens surface on the image plane side is 2. “Aperture” and “optical block (plane)” are also described together.
In addition, “r” shown in Table 1A is a curvature radius [mm] of the lens surface corresponding to each surface number (however, a surface where the value of R is ∞ indicates that the surface is a plane). Is shown.
Further, “d” shown in Table 1A indicates the axial upper surface distance [mm] between the i-th lens surface and the i + 1-th lens surface from the object side, and when variable, the wide-angle end, the intermediate focal position, The axial distance [mm] at the telephoto end is shown in the attached table.
“Nd” shown in Table 1A indicates the refractive index of each lens.
In addition, “νd” shown in Table 1A indicates the Abbe number of each lens.
表１Ｂには、広角端、中間焦点位置、望遠端における全系の焦点距離と、表１Ａ中に示す「ｄ」のうち、軸上面間隔が可変となる場合（Ｄ１〜Ｄ４）の軸上面間隔［ｍｍ］とを示している。 Table 1B shows the focal length of the entire system at the wide angle end, the intermediate focal position, and the telephoto end, and “d” shown in Table 1A, where the axial top surface spacing is variable (D1 to D4). [Mm].
表１Ｃには、非球面とされたレンズの面番号と、その非球面係数を示している。なお、非球面は、光軸からの高さＨの位置での光軸方向の変位を面頂点を基準にして、以下の非球面式Ｘにより表すことができる。なお、「Ｒ」は曲率半径、「Ｋ」はコーニック定数、「Ａ４，Ａ６，Ａ８，Ａ１０」は非球面係数を表す。なお、非球面係数の数値における「Ｅ±ｍ」（ｍは整数を表す。）という表記は、「×１０±ｍ」を意味している。 Table 1C shows the surface numbers of aspherical lenses and their aspherical coefficients. The aspherical surface can be expressed by the following aspherical formula X with the displacement in the optical axis direction at the position of the height H from the optical axis as a reference. “R” represents a radius of curvature, “K” represents a conic constant, and “A4, A6, A8, A10” represents an aspheric coefficient. In addition, the notation “E ± m” (m represents an integer) in the numerical value of the aspheric coefficient means “× 10 ± m”.
表１Ｄには、（１）「ｆ５／ｆｗ」、（２）「｜ｆ４｜／ｆｔ」、（３）「｜ｆ３｜／ｆｔ」、（４）「|ｆ１|／ｆｗ」、（５）「ｆ２／ｆｔ」の各条件式を示している。 Table 1D includes (1) “f 5 / f w ”, (2) “| f 4 | / f t ”, (3) “| f 3 | / f t ”, (4) “| f 1 | / F w ”, (5)“ f 2 / f t ”.
以上のように構成される実施例１のズームレンズについて、広角端において無限遠物体に合焦しているときの諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図）を図４Ａ、中間焦点距離において無限遠物体に合焦しているときの諸収差図を図４Ｂ、望遠端において無限遠物体に合焦しているときの諸収差図を図４Ｃにそれぞれ示す。 FIG. 4A shows various aberration diagrams (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram) when the zoom lens of Example 1 configured as described above is focused on an object at infinity at the wide-angle end. FIG. 4B shows various aberration diagrams when focusing on an object at infinity at the intermediate focal length, and FIG. 4C shows various aberration diagrams when focusing on an object at infinity at the telephoto end.
なお、図４Ａ〜図４Ｃに示す各球面収差図では、Ｃ線（波長約６５６ｎｍ）における球面収差を「符号Ｃ」、ｄ線（波長約５８８ｎｍ）における球面収差を「符号ｄ」、ｅ線（波長約５４６ｎｍ）における球面収差を「符号ｅ」、Ｆ線（青、波長約４８６ｎｍ）における球面収差を「符号Ｆ」、ｇ線（青、波長約４３６ｎｍ）における球面収差を「符号ｇ」でそれぞれ示している。
一方、図４Ａ〜図４Ｃに示す各非点収差図では、各波長のサジタル光線に対する非点収差を「実線」、各波長のタンジェンシャル光線に対する非点収差を「破線」でそれぞれ示している。
一方、図４Ａ〜図４Ｃに示す各歪曲収差図では、ｅ線における歪曲収差（ディストーション）を示している。
In each spherical aberration diagram shown in FIGS. 4A to 4C, the spherical aberration at the C-line (wavelength of about 656 nm) is “sign C”, the spherical aberration at the d-line (wavelength of about 588 nm) is “code d”, and the e-line ( Spherical aberration at the wavelength of about 546 nm) is “sign e”, spherical aberration at the F line (blue, wavelength of about 486 nm) is “sign F”, and spherical aberration at the g line (blue, wavelength of about 436 nm) is “sign g”. Show.
On the other hand, in each of the astigmatism diagrams shown in FIGS. 4A to 4C, astigmatism with respect to sagittal rays of each wavelength is indicated by “solid line”, and astigmatism with respect to tangential rays of each wavelength is indicated by “broken line”.
On the other hand, in each distortion aberration diagram shown in FIGS. 4A to 4C, distortion aberration (distortion) at the e-line is shown.
また、実施例１のズームレンズの像振れ補正（防振）時における無限遠合焦位置での横収差図を図５Ａ〜図５Ｃに示す。なお、図５Ａは、実施例１のズームレンズにおける広角端での横収差図を示す。図５Ｂは、実施例１のズームレンズにおける中間焦点距離での横収差図を示す。図５Ｃは、実施例１のズームレンズにおける望遠端での横収差図を示す。 Further, FIGS. 5A to 5C show lateral aberration diagrams at the infinity in-focus position at the time of image blur correction (anti-shake) of the zoom lens of Example 1. FIG. 5A is a lateral aberration diagram at the wide-angle end in the zoom lens of Example 1. FIG. FIG. 5B is a transverse aberration diagram at an intermediate focal length in the zoom lens of Example 1. FIG. 5C is a lateral aberration diagram at the telephoto end in the zoom lens of Example 1. FIG.
また、図５Ａ〜図５Ｃにおいて、（ａ−１），（ａ−２），（ａ−３）は、それぞれ像高Ｙ＝１０．０（ｍｍ）、Ｙ＝０（ｍｍ）、Ｙ＝−１０．０（ｍｍ）におけるメリジオナルの横収差（ｍｍ）を示し、（ｂ−１），（ｂ−２），（ｂ−３）は、それぞれに対応するサジタルの横収差（ｍｍ）を示す。また、像振れ補正（防振）時の計算条件は、波長５４６．１ｎｍにおいて０．３度防振時である。 5A to 5C, (a-1), (a-2), and (a-3) are image heights Y = 10.0 (mm), Y = 0 (mm), and Y = −, respectively. The meridional lateral aberration (mm) at 10.0 (mm) is shown, and (b-1), (b-2), and (b-3) show the sagittal lateral aberration (mm) corresponding to each. The calculation condition for image blur correction (anti-shake) is 0.3 degree anti-shake at a wavelength of 546.1 nm.
実施例１のズームレンズは、表１Ａ〜表１Ｄに示すように、上記本発明の条件を満たすものである。そして、この実施例１のズームレンズについては、図４Ａ〜図４Ｃ及び図５Ａ〜図５Ｃに示すように、各収差が良好に補正されていることがわかる。 The zoom lens of Example 1 satisfies the conditions of the present invention as shown in Tables 1A to 1D. And as for the zoom lens of Example 1, it turns out that each aberration is favorably corrected as shown in FIGS. 4A to 4C and FIGS. 5A to 5C.
（実施例２）
実施例２の設計データに基づくズームレンズの構成を図６に示す。なお、図６に示す実施例２のズームレンズは、上記図１に示すズームレンズと同様のレンズ構成を有し、上記図１に示すズームレンズと同様の変倍及び合焦、並びに像振れ補正のレンズ動作を行う。したがって、図６においては、上記図１に示すズームレンズと同等の部位については同じ符号を付すものとする。
(Example 2)
The configuration of the zoom lens based on the design data of Example 2 is shown in FIG. The zoom lens of Example 2 shown in FIG. 6 has the same lens configuration as that of the zoom lens shown in FIG. 1, and has the same zooming and focusing and image blur correction as those of the zoom lens shown in FIG. The lens operation is performed. Therefore, in FIG. 6, the same reference numerals are assigned to the same parts as those of the zoom lens shown in FIG.
実施例２に示すズームレンズの設計データについては、以下の表２Ａ〜表２Ｄに示すとおりである。なお、表２Ａ〜表２Ｄの表記方法については、表１Ａ〜表１Ｄの場合と同様である。 The design data of the zoom lens shown in Example 2 is as shown in Tables 2A to 2D below. In addition, about the description method of Table 2A-Table 2D, it is the same as that of the case of Table 1A-Table 1D.
以上のように構成される実施例２のズームレンズについて、広角端において無限遠物体に合焦しているときの諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図）を図７Ａ、中間焦点距離において無限遠物体に合焦しているときの諸収差図を図７Ｂ、望遠端において無限遠物体に合焦しているときの諸収差図を図７Ｃにそれぞれ示す。なお、図７Ａ〜図７Ｃの表記方法については、図４Ａ〜図４Ｃに示す場合と同様である。 For the zoom lens of Example 2 configured as described above, various aberration diagrams (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram) when focusing on an object at infinity at the wide angle end are shown in FIG. FIG. 7B shows various aberration diagrams when focusing on an object at infinity at the intermediate focal length, and FIG. 7C shows various aberration diagrams when focusing on an object at infinity at the telephoto end. In addition, about the description method of FIG. 7A-FIG. 7C, it is the same as that of the case shown to FIG. 4A-FIG. 4C.
また、実施例２のズームレンズの像振れ補正時における無限遠合焦位置での横収差図を図８Ａ〜図８Ｃに示す。なお、図８Ａは、実施例２のズームレンズにおける広角端での横収差図を示す。図８Ｂは、実施例２のズームレンズにおける中間焦点距離での横収差図を示す。図８Ｃは、実施例２のズームレンズにおける望遠端での横収差図を示す。なお、図８Ａ〜図８Ｃの表記方法については、図５Ａ〜図５Ｃに示す場合と同様である。 8A to 8C show lateral aberration diagrams at the infinity in-focus position at the time of image blur correction of the zoom lens of Example 2. FIG. FIG. 8A is a lateral aberration diagram at the wide-angle end in the zoom lens according to Example 2. FIG. 8B is a transverse aberration diagram at an intermediate focal length in the zoom lens of Example 2. FIG. 8C is a transverse aberration diagram at the telephoto end in the zoom lens according to Example 2. In addition, about the description method of FIG. 8A-FIG. 8C, it is the same as that of the case shown to FIG. 5A-FIG. 5C.
実施例２のズームレンズは、表２Ａ〜表２Ｄに示すように、上記本発明の条件を満たすものである。そして、この実施例２のズームレンズについては、図７Ａ〜図７Ｃ及び図８Ａ〜図８Ｃに示すように、各収差が良好に補正されていることがわかる。 The zoom lens of Example 2 satisfies the conditions of the present invention as shown in Tables 2A to 2D. As for the zoom lens of Example 2, it can be seen that each aberration is well corrected as shown in FIGS. 7A to 7C and FIGS. 8A to 8C.
（実施例３）
実施例３の設計データに基づくズームレンズの構成を図９に示す。なお、図９に示す実施例３のズームレンズは、上記図１に示すズームレンズと同様のレンズ構成を有し、上記図１に示すズームレンズと同様の変倍及び合焦、並びに像振れ補正のレンズ動作を行う。したがって、図９においては、上記図１に示すズームレンズと同等の部位については同じ符号を付すものとする。
(Example 3)
The configuration of the zoom lens based on the design data of Example 3 is shown in FIG. The zoom lens of Example 3 shown in FIG. 9 has the same lens configuration as that of the zoom lens shown in FIG. 1, and has the same zooming and focusing and image shake correction as those of the zoom lens shown in FIG. The lens operation is performed. Therefore, in FIG. 9, the same reference numerals are assigned to the same parts as those of the zoom lens shown in FIG.
実施例３に示すズームレンズの設計データについては、以下の表３Ａ〜表３Ｄに示すとおりである。なお、表３Ａ〜表３Ｄの表記方法については、表１Ａ〜表１Ｄの場合と同様である。 The design data of the zoom lens shown in Example 3 is as shown in Tables 3A to 3D below. In addition, about the description method of Table 3A-Table 3D, it is the same as that of the case of Table 1A-Table 1D.
以上のように構成される実施例３のズームレンズについて、広角端において無限遠物体に合焦しているときの諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図）を図１０Ａ、中間焦点距離において無限遠物体に合焦しているときの諸収差図を図１０Ｂ、望遠端において無限遠物体に合焦しているときの諸収差図を図１０Ｃにそれぞれ示す。なお、図１０Ａ〜図１０Ｃの表記方法については、図４Ａ〜図４Ｃに示す場合と同様である。 FIG. 10A illustrates various aberration diagrams (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram) when the zoom lens of Example 3 configured as described above is focused on an object at infinity at the wide-angle end. FIG. 10B shows various aberration diagrams when focusing on an infinite object at the intermediate focal length, and FIG. 10C shows various aberration diagrams when focusing on an infinite object at the telephoto end. In addition, about the description method of FIG. 10A-FIG. 10C, it is the same as that of the case shown to FIG. 4A-FIG. 4C.
また、実施例３のズームレンズの像振れ補正時における無限遠合焦位置での横収差図を図１１Ａ〜図１１Ｃに示す。なお、図１１Ａは、実施例３のズームレンズにおける広角端での横収差図を示す。図１１Ｂは、実施例３のズームレンズにおける中間焦点距離での横収差図を示す。図１１Ｃは、実施例３のズームレンズにおける望遠端での横収差図を示す。なお、図１１Ａ〜図１１Ｃの表記方法については、図５Ａ〜図５Ｃに示す場合と同様である。 In addition, FIGS. 11A to 11C show lateral aberration diagrams at the infinity in-focus position at the time of image blur correction of the zoom lens of Example 3. FIG. FIG. 11A is a lateral aberration diagram at the wide-angle end in the zoom lens according to Example 3. FIG. 11B is a transverse aberration diagram at an intermediate focal length in the zoom lens of Example 3. FIG. 11C is a lateral aberration diagram at the telephoto end in the zoom lens according to Example 3. In addition, about the description method of FIG. 11A-FIG. 11C, it is the same as that of the case shown to FIG. 5A-FIG. 5C.
実施例３のズームレンズは、表３Ａ〜表３Ｄに示すように、上記本発明の条件を満たすものである。そして、この実施例３のズームレンズについては、図１０Ａ〜図１０Ｃ及び図１１Ａ〜図１１Ｃに示すように、各収差が良好に補正されていることがわかる。 The zoom lens of Example 3 satisfies the conditions of the present invention as shown in Tables 3A to 3D. And as for the zoom lens of this Example 3, as shown in FIG. 10A-FIG. 10C and FIG. 11A-FIG. 11C, it turns out that each aberration is correct | amended favorably.
（実施例４）
実施例４の設計データに基づくズームレンズの構成を図１２に示す。なお、図１２に示す実施例４のズームレンズは、上記図１に示すズームレンズと同様のレンズ構成を有し、上記図１に示すズームレンズと同様の変倍及び合焦、並びに像振れ補正のレンズ動作を行う。したがって、図１２においては、上記図１に示すズームレンズと同等の部位については同じ符号を付すものとする。
Example 4
The configuration of the zoom lens based on the design data of Example 4 is shown in FIG. The zoom lens of Example 4 shown in FIG. 12 has the same lens configuration as that of the zoom lens shown in FIG. 1, and has the same zooming and focusing and image blur correction as those of the zoom lens shown in FIG. The lens operation is performed. Accordingly, in FIG. 12, the same reference numerals are assigned to the same parts as those of the zoom lens shown in FIG.
実施例４に示すズームレンズの設計データについては、以下の表４Ａ〜表４Ｄに示すとおりである。なお、表４Ａ〜表４Ｄの表記方法については、表１Ａ〜表１Ｄの場合と同様である。 The design data of the zoom lens shown in Example 4 is as shown in Tables 4A to 4D below. In addition, about the description method of Table 4A-Table 4D, it is the same as that of the case of Table 1A-Table 1D.
以上のように構成される実施例４のズームレンズについて、広角端において無限遠物体に合焦しているときの諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図）を図１３Ａ、中間焦点距離において無限遠物体に合焦しているときの諸収差図を図１３Ｂ、望遠端において無限遠物体に合焦しているときの諸収差図を図１３Ｃにそれぞれ示す。なお、図１３Ａ〜図１３Ｃの表記方法については、図４Ａ〜図４Ｃに示す場合と同様である。 For the zoom lens of Example 4 configured as described above, various aberration diagrams (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram) when focusing on an object at infinity at the wide angle end are shown in FIG. FIG. 13B shows various aberrations when focusing on an object at infinity at the intermediate focal length, and FIG. 13C shows various aberrations when focusing on an object at infinity at the telephoto end. In addition, about the description method of FIG. 13A-FIG. 13C, it is the same as that of the case shown to FIG. 4A-FIG. 4C.
また、実施例４のズームレンズの像振れ補正時における無限遠合焦位置での横収差図を図１４Ａ〜図１４Ｃに示す。なお、図１４Ａは、実施例４のズームレンズにおける広角端での横収差図を示す。図１４Ｂは、実施例４のズームレンズにおける中間焦点距離での横収差図を示す。図１４Ｃは、実施例４のズームレンズにおける望遠端での横収差図を示す。なお、図１４Ａ〜図１４Ｃの表記方法については、図５Ａ〜図５Ｃに示す場合と同様である。 14A to 14C show lateral aberration diagrams at the infinity in-focus position at the time of image shake correction of the zoom lens of Example 4. FIG. FIG. 14A is a lateral aberration diagram at the wide-angle end in the zoom lens according to Example 4. FIG. 14B is a lateral aberration diagram at an intermediate focal length in the zoom lens of Example 4. FIG. 14C is a lateral aberration diagram at the telephoto end in the zoom lens according to Example 4; 14A to 14C are the same as those shown in FIGS. 5A to 5C.
実施例４のズームレンズは、表４Ａ〜表４Ｄに示すように、上記本発明の条件を満たすものである。そして、この実施例４のズームレンズについては、図１３Ａ〜図１３Ｃ及び図１４Ａ〜図１４Ｃに示すように、各収差が良好に補正されていることがわかる。 The zoom lens of Example 4 satisfies the conditions of the present invention as shown in Tables 4A to 4D. And as for the zoom lens of Example 4, as shown in FIGS. 13A to 13C and FIGS. 14A to 14C, it can be seen that each aberration is well corrected.
（実施例５）
実施例５の設計データに基づくズームレンズの構成を図１５に示す。なお、図１５に示す実施例５のズームレンズは、上記図１に示すズームレンズと同様のレンズ構成を有し、上記図１に示すズームレンズと同様の変倍及び合焦、並びに像振れ補正のレンズ動作を行う。したがって、図１５においては、上記図１に示すズームレンズと同等の部位については同じ符号を付すものとする。
(Example 5)
The configuration of the zoom lens based on the design data of Example 5 is shown in FIG. The zoom lens of Example 5 shown in FIG. 15 has the same lens configuration as that of the zoom lens shown in FIG. 1, and has the same zooming and focusing and image blur correction as those of the zoom lens shown in FIG. The lens operation is performed. Therefore, in FIG. 15, the same reference numerals are given to the same parts as those of the zoom lens shown in FIG.
実施例５に示すズームレンズの設計データについては、以下の表５Ａ〜表５Ｄに示すとおりである。なお、表５Ａ〜表５Ｄの表記方法については、表１Ａ〜表１Ｄの場合と同様である。 The design data of the zoom lens shown in Example 5 is as shown in Tables 5A to 5D below. In addition, about the description method of Table 5A-Table 5D, it is the same as that of the case of Table 1A-Table 1D.
以上のように構成される実施例５のズームレンズについて、広角端において無限遠物体に合焦しているときの諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図）を図１６Ａ、中間焦点距離において無限遠物体に合焦しているときの諸収差図を図１６Ｂ、望遠端において無限遠物体に合焦しているときの諸収差図を図１６Ｃにそれぞれ示す。なお、図１６Ａ〜図１６Ｃの表記方法については、図４Ａ〜図４Ｃに示す場合と同様である。 FIG. 16A illustrates various aberration diagrams (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram) when the zoom lens of Example 5 configured as described above is focused on an object at infinity at the wide-angle end. FIG. 16B shows various aberration diagrams when focusing on an infinite object at the intermediate focal length, and FIG. 16C shows various aberration diagrams when focusing on an infinite object at the telephoto end. In addition, about the description method of FIG. 16A-FIG. 16C, it is the same as that of the case shown to FIG. 4A-FIG. 4C.
また、実施例５のズームレンズの像振れ補正時における無限遠合焦位置での横収差図を図１７Ａ〜図１７Ｃに示す。なお、図１７Ａは、実施例５のズームレンズにおける広角端での横収差図を示す。図１７Ｂは、実施例５のズームレンズにおける中間焦点距離での横収差図を示す。図１７Ｃは、実施例５のズームレンズにおける望遠端での横収差図を示す。なお、図１７Ａ〜図１７Ｃの表記方法については、図５Ａ〜図５Ｃに示す場合と同様である。 In addition, FIGS. 17A to 17C are lateral aberration diagrams at the infinitely focused position at the time of image shake correction of the zoom lens of Example 5. FIGS. FIG. 17A is a lateral aberration diagram at the wide-angle end in the zoom lens according to Example 5. FIG. 17B is a transverse aberration diagram at an intermediate focal length in the zoom lens of Example 5. FIG. 17C is a lateral aberration diagram at the telephoto end in the zoom lens of Example 5. In addition, about the description method of FIG. 17A-FIG. 17C, it is the same as that of the case shown to FIG. 5A-FIG. 5C.
実施例５のズームレンズは、表５Ａ〜表５Ｄに示すように、上記本発明の条件を満たすものである。そして、この実施例５のズームレンズについては、図１６Ａ〜図１６Ｃ及び図１７Ａ〜図１７Ｃに示すように、各収差が良好に補正されていることがわかる。 The zoom lens of Example 5 satisfies the above-described conditions of the present invention as shown in Tables 5A to 5D. And as for the zoom lens of Example 5, it turns out that each aberration is favorably corrected as shown in FIGS. 16A to 16C and FIGS. 17A to 17C.
（実施例６）
実施例６の設計データに基づくズームレンズの構成を図１８に示す。なお、図１８に示す実施例６のズームレンズは、上記図１に示すズームレンズと同様のレンズ構成を有し、上記図１に示すズームレンズと同様の変倍及び合焦、並びに像振れ補正のレンズ動作を行う。したがって、図１８においては、上記図１に示すズームレンズと同等の部位については同じ符号を付すものとする。
(Example 6)
The configuration of the zoom lens based on the design data of Example 6 is shown in FIG. The zoom lens of Example 6 shown in FIG. 18 has the same lens configuration as that of the zoom lens shown in FIG. 1, and has the same zooming and focusing and image shake correction as those of the zoom lens shown in FIG. The lens operation is performed. Therefore, in FIG. 18, the same reference numerals are assigned to the same parts as those of the zoom lens shown in FIG.
実施例６に示すズームレンズの設計データについては、以下の表６Ａ〜表６Ｄに示すとおりである。なお、表６Ａ〜表６Ｄの表記方法については、表１Ａ〜表１Ｄの場合と同様である。 The design data of the zoom lens shown in Example 6 is as shown in Tables 6A to 6D below. In addition, about the description method of Table 6A-Table 6D, it is the same as that of the case of Table 1A-Table 1D.
以上のように構成される実施例６のズームレンズについて、広角端において無限遠物体に合焦しているときの諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図）を図１９Ａ、中間焦点距離において無限遠物体に合焦しているときの諸収差図を図１９Ｂ、望遠端において無限遠物体に合焦しているときの諸収差図を図１９Ｃにそれぞれ示す。なお、図１９Ａ〜図１９Ｃの表記方法については、図４Ａ〜図４Ｃに示す場合と同様である。 FIG. 19A shows various aberration diagrams (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram) when the zoom lens of Example 6 configured as described above is focused on an object at infinity at the wide-angle end. FIG. 19B shows various aberration diagrams when focusing on an object at infinity at the intermediate focal length, and FIG. 19C shows various aberration diagrams when focusing on an object at infinity at the telephoto end. In addition, about the description method of FIG. 19A-FIG. 19C, it is the same as that of the case shown to FIG. 4A-FIG. 4C.
また、実施例６のズームレンズの像振れ補正時における無限遠合焦位置での横収差図を図２０Ａ〜図２０Ｃに示す。なお、図２０Ａは、実施例６のズームレンズにおける広角端での横収差図を示す。図２０Ｂは、実施例６のズームレンズにおける中間焦点距離での横収差図を示す。図２０Ｃは、実施例６のズームレンズにおける望遠端での横収差図を示す。なお、図２０Ａ〜図２０Ｃの表記方法については、図５Ａ〜図５Ｃに示す場合と同様である。 20A to 20C show lateral aberration diagrams at the infinity in-focus position at the time of image shake correction of the zoom lens of Example 6. FIG. 20A is a lateral aberration diagram at the wide-angle end in the zoom lens according to Example 6. FIG. 20B is a transverse aberration diagram at an intermediate focal length in the zoom lens of Example 6. FIG. 20C is a lateral aberration diagram at the telephoto end in the zoom lens of Example 6. 20A to 20C are the same as those shown in FIGS. 5A to 5C.
実施例６のズームレンズは、表６Ａ〜表６Ｄに示すように、上記本発明の条件を満たすものである。そして、この実施例６のズームレンズについては、図１９Ａ〜図１９Ｃ及び図２０Ａ〜図２０Ｃに示すように、各収差が良好に補正されていることがわかる。 The zoom lens of Example 6 satisfies the conditions of the present invention as shown in Tables 6A to 6D. And as for the zoom lens of Example 6, it turns out that each aberration is correct | amended favorably as shown to FIG. 19A-FIG. 19C and FIG. 20A-FIG. 20C.
Ｇ１…第１レンズ群 Ｇ２…第２レンズ群 Ｇ２Ａ…第２Ａレンズ部分群 Ｇ２Ｂ…第２Ｂレンズ部分群 Ｇ３…第３レンズ群 Ｇ４…第４レンズ群 Ｇ５…第５レンズ群 Ｌ１〜Ｌ３…第１レンズ群を構成するレンズ Ｌ４…第２Ａレンズ部分群を構成するレンズ Ｌ５，Ｌ６…第２Ｂレンズ部分群を構成するレンズ Ｌ７…第３レンズ群を構成するレンズ Ｌ８…第４レンズ群を構成するレンズ Ｌ９…第５レンズ群を構成するレンズ ＳＰ…開口絞り Ｇ…光学ブロック ＩＰ…像面 １００…ミラーレス一眼カメラ（撮像装置） １０１…交換レンズ（ズームレンズ） １０２…カメラ本体 １０３…固体撮像素子
G1 ... 1st lens group G2 ... 2nd lens group G2A ... 2A lens part group G2B ... 2B lens part group G3 ... 3rd lens group G4 ... 4th lens group G5 ... 5th lens group L1-L3 ... 1st Lens constituting lens group L4 ... Lens constituting second A lens part group L5, L6 ... Lens constituting second B lens part group L7 ... Lens constituting third lens group L8 ... Lens constituting fourth lens group L9 ... Lens constituting the fifth lens group SP ... Aperture stop G ... Optical block IP ...
Claims (9)
広角端から望遠端への変倍の際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の空気間隔が小となり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の空気間隔が大となり、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群の空気間隔が変化し、
前記第３レンズ群又は前記第４レンズ群を構成する少なくとも一部のレンズを光軸と交差する面内で移動させることによって、像振れを補正することを特徴とするズームレンズ。 In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power as a whole, a second lens group having a positive refractive power as a whole, a third lens group having a negative refractive power as a whole, and a negative as a whole A fourth lens group having a refractive power of
During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the air gap between the first lens group and the second lens group becomes small, the air gap between the second lens group and the third lens group becomes large, and The air gap between the third lens group and the fourth lens group changes,
A zoom lens, wherein image blur is corrected by moving at least a part of lenses constituting the third lens group or the fourth lens group in a plane intersecting an optical axis.
広角端から望遠端への変倍の際に、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群の空気間隔が大となり、
前記第５レンズ群の合成焦点距離をｆ５とし、広角端における全系の焦点距離をｆｗとしたときに、
１．５＜ｆ５／ｆｗ＜９．５
の関係を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。 A fifth lens group having positive refractive power as a whole on the image plane side of the fourth lens group;
During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the air space between the fourth lens group and the fifth lens group becomes large,
The combined focal length of said fifth lens group and f 5, a focal length of the entire system at the wide-angle end when the f w,
1.5 <f 5 / f w <9.5
The zoom lens according to claim 1, wherein the following relationship is satisfied.
前記第３レンズ群の合成焦点距離をｆ３とし、望遠端における全系の焦点距離をｆｔとしたときに、
０．２＜｜ｆ３｜／ｆｔ＜１．０
の関係を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載のズームレンズ。 In the case of correcting image blur by moving at least some of the lenses constituting the third lens group within a plane intersecting the optical axis,
The combined focal length of the third lens group and f 3, the focal length of the entire system at the telephoto end when a f t,
0.2 <| f 3 | / f t <1.0
The zoom lens according to claim 1, wherein the zoom lens satisfies the following relationship.
前記第４レンズ群の合成焦点距離をｆ４とし、望遠端における全系の焦点距離をｆｔとしたときに、
０．５＜｜ｆ４｜／ｆｔ＜２．０
の関係を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載のズームレンズ。 In the case of correcting image blur by moving at least a part of the lenses constituting the fourth lens group in a plane intersecting the optical axis,
The combined focal length of the fourth lens group and f 4, a focal length of the entire system at the telephoto end when a f t,
0.5 <| f 4 | / f t <2.0
The zoom lens according to claim 1, wherein the zoom lens satisfies the following relationship.
０．５＜|ｆ１|／ｆｗ＜２．０、
０．１＜ｆ２／ｆｔ＜０．５
の関係を満足することを特徴とする請求項１〜６の何れか一項に記載のズームレンズ。 The composite focal length of the first lens group and f 1, the synthetic focal length of the second lens group and f 2, a focal length of the entire system at the wide angle end and f w, the focal length of the entire system at the telephoto end When f t
0.5 <| f 1 | / f w <2.0,
0.1 <f 2 / f t <0.5
The zoom lens according to claim 1, wherein the zoom lens satisfies the following relationship.
前記ズームレンズにより結像された像を撮像する固体撮像素子とを備える撮像装置。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 8,
An image pickup apparatus comprising: a solid-state image pickup device that picks up an image formed by the zoom lens.
Priority Applications (1)
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2013
- 2013-12-13 JP JP2013258542A patent/JP2015114625A/en active Pending
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