JP2015109792A - Bldcモータにおける相電流調整 - Google Patents
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Abstract
【課題】逆起電力(BEMF)を測定することによって、モータ端子上の電圧/電流情報から、制限された計算性能を用いて、従来よりも良好センサレス方法でロータ位置を取得する。【解決手段】正弦波制御されたブラシレス直流電流モータにおいて、相電流の方向及び相電流のゼロクロスする瞬間を決定するための方法1010であって、ブラシレス直流電流モータの位相は、ハイサイド電界効果トランジスタ及びローサイド電界効果トランジスタを備えるハーフブリッジドライバにより駆動され、当該方法1010は、ハイサイド電界効果トランジスタ及びローサイド電界効果トランジスタ間のドレインソース電圧を測定するステップ1011と、測定されたドレインソース電圧に基づいて電流方向を決定しかつ電流が方向を変化する瞬間を決定することにより、相電流のゼロクロスする瞬間を決定するステップ1012とを含む。【選択図】図11
Description
本発明は、ブラシレス直流電流(BLDC)モータの分野に関する。より特に、それはBLDCモータの動作を制御してモニタリングするためのデバイス及び装置に関する。特に、本発明の実施形態は、BEMF電圧に対する相電流の位置合わせの特別な態様での正弦波被駆動BLDCモータのセンサレス制御に適用する。
今日、BLDCモータは自動車応用のみならず非自動車応用においても広く使用される。古典的なブラシDCモータとは対称的に、BLDCモータは常に駆動電子機器を備える必要がある。駆動電子機器は、駆動波形のスイッチングシーケンスをこれらの固定子に適用させることにより、固定子コイルにおける回転電場を供給する。回転子自身は、固定子コイルの回転磁場を追従するであろう永久磁石で構成される。
回転子の位置を固定子コイルにより発生される回転場の位置に同期させるために、駆動電子機器が回転子位置を知ることが必要とされる。回転子位置に関するこの知識は、駆動電子機器が正確に駆動波形間をスイッチングすることを可能とさせる。
回転子位置情報は、例えばホール効果センサもしくは回転エンコーダなどのセンシングユニットによって提供されてもよいし、または例えば非被駆動コイルでの逆起電力(BEMF)を測定するなどによって、モータ端子上の電圧/電流情報からセンサレス方法で取得することも可能である。これらの後者の実装は、分離した位置センサのための必要性を取り除き、それ故にしばしばセンサレスコントローラと呼ばれる。
従来、フィードバック機構としてBEMF電圧を用いてBLDCモータを制御するためのいくつかの方法及びシステムが確認された。例えば、特許文献1には、位相に対する逆起電力ゼロクロスイベントの決定もしくは推定に応答して時間Tを計算することが記載されている。時間Tは、相電流の所望される絶対最大値を示す。電流サンプルは、Tを中心として対称的である電流サンプリング単位で取られ、サンプルの値は誤差関数値を計算するために誤差関数に入力される。計算された誤差関数値は、誤差関数の絶対値を最小化するであろう駆動電圧プロファイルの位相角に対する調整値を計算するために使用される。
上述された方法の欠点は、比較的高いフィタリング及び計算効果が必要とされることである。また、RAMが使用される可能性が高い。さらに、システムは、高い計算効果のために制限された動力学を提供する。従って、上述した欠点を解決するために、BLDCモータを制御してモニタリングするためのシステム及び方法において改良の余地がある。
本発明の実施形態の目的は、BLDCモータの動作を制御してモニタリングするための良好なシステム及び方法を提供することである。
上述した目的は、本発明の実施形態に係る方法及びデバイスにより実現される。
本発明の実施形態の利点は、それらが、例えば従来におけるよりも少ないなどの制限された必要とされる計算性能を用いて、例えば従来の実装よりも良好であるなどの十分な実装を提供するということである。
本発明の実施形態の目的は、それらがより高い動力学を与えるということである。例えば、これは、例えば従来実装におけるよりもより高速変化が可能であるということを意味し、もしくは例えば従来実装におけるよりもモータシャフト上の負荷変化に対してより速く反応できるということを意味する。これは、所定のオイル圧力が非常に短時間で到達されなければならないかもしくは所定のトルク値に調整される必要がある例えばオイルポンプなどのようなアプリケーションにおいて有利となる。
本発明の実施形態の目的は、それらが例えば実質的にゼロかもしくはちょうどゼロなどの、相電流が最小であるときのBEMFセンシングを可能とさせるということである。本発明の実施形態では、BEMFセンシングの間の相電流が最大相電流の50%よりも小さい。本発明の実施形態では、BLDCモータのより高速時では、BEMFセンシングの間の相電流は最大相電流の10%よりも小さい。これが例えば改良されたもしくは実に最適であるなどの良好なEMC及び音響ノイズ挙動へと導く。
第1の態様では、本発明は、正弦波制御されたブラシレス直流電流モータにおいて、相電流の方向及び上記相電流のゼロクロスする瞬間を決定するための方法を提供する。上記ブラシレス直流電流モータは相ごとにコイルを備え、ここで、上記ブラシレス直流電流モータの位相は、ハイサイド電界効果トランジスタ及びローサイド電界効果トランジスタを備えるハーフブリッジドライバにより駆動される。上記方法は、上記ハイサイド電界効果トランジスタ及び上記ローサイド電界効果トランジスタ間のドレインソース電圧を測定するステップと、
上記測定されたドレインソース電圧に基づいて上記電流方向を決定しかつ上記電流が方向を変化する瞬間を決定することにより、上記相電流の上記ゼロクロスする瞬間を決定するステップとを含む。
上記測定されたドレインソース電圧に基づいて上記電流方向を決定しかつ上記電流が方向を変化する瞬間を決定することにより、上記相電流の上記ゼロクロスする瞬間を決定するステップとを含む。
各相に対して、上記ハイサイド電界効果トランジスタ及び上記ローサイド電界効果トランジスタ間のドレインソース電圧を測定することは、上記位相を介して上記電流の方向を決定することを可能とさせる。本発明の実施形態の利点は、相電流のゼロクロスする瞬間T1は、電流が方向を変化する瞬間を識別することにより決定される、ということである。
実施形態に係る相電流のゼロクロスを決定することは、ハイサイド電界効果トランジスタ間及びローサイド電界効果トランジスタ間のドレインソース電圧に基づいて電流方向を決定することだけを必要とし、それによって、方向における変化は相電流のゼロクロスする瞬間を決定する。従って、本発明の実施形態の利点は、相電流が全電流測定値から再構成される必要がある方法に比較すると、必要とされる整流電力が小さい、ということである。本発明の実施形態の利点は、計算集中的なアルゴリズムを必要とすることなしに、相電流のゼロクロスが決定される、ということである。例えば、完全な相電流を再構成することは必要とされない。従って、(例えば相電流を再構成する方法などの)他の方法に比較すると、処理電力がより削減できるだけでなくRAMがより少なくなる。
本発明の実施形態の利点は、位相のゼロクロスする瞬間を決定することがシステムの非線形に対して強固である、ということである。本発明の実施形態の利点は、位相のゼロクロスする瞬間が、測定されたデータの、従来の解決法に比較するとより制限されたフィリタリングもしくはソート量を用いて決定される、ということである。従って、本発明の実施形態の利点は、フィタリングにより生じた整定時間が従来の解決法に比較すると減少される。ソフトウェアフィルターアルゴリズムが使用されてもよく、それにより、補間された値を発生するために使用された測定された値の信頼性を増大させる。
本発明の実施形態に係る方法では、上記相電流の上記ゼロクロスする瞬間を決定するステップは、電流方向指示テーブルを、各測定に対する上記電流方向で埋めるステップを含んでもよい。
本発明の実施形態の利点は、電流方向が測定のシーケンスに対して格納される、ということである。これが、相電流のゼロクロスする瞬間をより良好に決定することを可能とさせる。実際、電流方向指示テーブルにおいて電流の方向を格納することは、相電流のゼロクロスで発生するノイズアーチファクトを平均化することを可能とさせる。
第2の態様では、本発明は、正弦波被駆動ブラシレス直流電流モータを駆動させるための方法を提供する。上記ブラシレス直流電流モータは相ごとにコイルを備え、ここで、上記ブラシレス直流電流モータの位相は、ハイサイド電界効果トランジスタ及びローサイド電界効果トランジスタを備えるハーフブリッジドライバにより駆動される。上記方法は、
駆動波形を、各相の各電界効果トランジスタに印加するステップを含み、ここで、上記各駆動波形は非被駆動期間を有する。上記方法は、
本発明の第1の態様の実施形態に係る方法を用いて、上記相電流のゼロクロスする瞬間を決定するステップと、
上記コイルを通過する電流の上記ゼロクロスする瞬間と上記コイル間の逆起電力電圧のゼロクロスする瞬間との間の遅延を決定するステップと、
上記相電流のゼロクロスが上記逆起電力電圧のゼロクロスに実質的に対応するように、上記決定された遅延を用いて、上記駆動波形を調整するステップとを含む。
BEMF電圧と相電流との間の位相差は、その最悪のケースでは、20度と60度との間となる。本発明の実施形態では、調整後の結果において、BEMF電圧と相電流との間の位相差は0度と10度との間となり、より好ましくは0度と5度との間となる。
駆動波形を、各相の各電界効果トランジスタに印加するステップを含み、ここで、上記各駆動波形は非被駆動期間を有する。上記方法は、
本発明の第1の態様の実施形態に係る方法を用いて、上記相電流のゼロクロスする瞬間を決定するステップと、
上記コイルを通過する電流の上記ゼロクロスする瞬間と上記コイル間の逆起電力電圧のゼロクロスする瞬間との間の遅延を決定するステップと、
上記相電流のゼロクロスが上記逆起電力電圧のゼロクロスに実質的に対応するように、上記決定された遅延を用いて、上記駆動波形を調整するステップとを含む。
BEMF電圧と相電流との間の位相差は、その最悪のケースでは、20度と60度との間となる。本発明の実施形態では、調整後の結果において、BEMF電圧と相電流との間の位相差は0度と10度との間となり、より好ましくは0度と5度との間となる。
本発明の実施形態に係る方法は、
上記コイルを通過する電流の上記ゼロクロスする瞬間と上記コイル間の逆起電力電圧のゼロクロスする瞬間との間の遅延を決定するステップの前に、
上記位相の非被駆動期間中に上記逆起電力電圧を測定するステップと、
上記測定された逆起電力電圧に基づいて上記位相の逆起電力電圧の上記ゼロクロスする瞬間を決定するステップとをさらに含む。
上記コイルを通過する電流の上記ゼロクロスする瞬間と上記コイル間の逆起電力電圧のゼロクロスする瞬間との間の遅延を決定するステップの前に、
上記位相の非被駆動期間中に上記逆起電力電圧を測定するステップと、
上記測定された逆起電力電圧に基づいて上記位相の逆起電力電圧の上記ゼロクロスする瞬間を決定するステップとをさらに含む。
相電流のゼロクロスする瞬間T1を識別することにより及び逆起電力電圧のゼロクロスする瞬間T2を識別することによって、相電流及び逆起電力電圧が位置合わせされる。本発明の実施形態の利点は、これがエネルギー高効率モードでモータを駆動させることを可能とさせるので、逆起電力電圧及び相電流が本発明の実施形態に係る方法を介して位置合わせされる、ということである。本発明の実施形態では、非被駆動期間はハイサイド及びローサイドの電界効果トランジスタの駆動波形において提供される。この非被駆動期間中に逆起電力電圧が測定される。本発明の実施形態の利点は、非被駆動期間が相電流のゼロクロスを用いて位置合わせされる、ということである。相電流がその極性を変化しているときにBEMF測定窓をオープンすることにより、電流スパイク及びフライバック電圧パルスが回避される。これが最適なEMC及び音響ノイズ挙動へと導き、BEMF測定の信頼性を改善させる。
非被駆動期間は、BEMF電圧が測定される測定窓を定義する。本発明の実施形態の利点は、相電流とBEMF電圧との間の良好な位置合わせがハイサイドのFET及びローサイドのFETの小さい非被駆動期間を許容させる、ということである。相電流のゼロクロスする瞬間及びBEMFのゼロクロスする瞬間がより良好に位置合わせされればされるほど、非被駆動期間はより小さくなるかもしれない。非被駆動期間の幅は、(例えばモータ特性、モータ回転速度などの)環境に基づいて適合されてもよい。本発明の実施形態では、高速でBEMFはより大きくなってより少ないサンプリングが必要とされるので、モータが低速で駆動しているときの非被駆動期間の幅は、モータが高速で駆動しているときの非被駆動期間の幅よりも長くなる。本発明の実施形態では、非被駆動期間の幅は3個のPWM期間と60個のPWM期間との間を変化している。本発明の実施形態では、PWM期間の長さは50μsである。本発明の実施形態の利点は、非被駆動期間が相対的に小さいので、非被駆動期間のためにシステムから取り出されるエネルギーは制限される、ということである。
本発明の実施形態の利点は、駆動波形が以下の動的に変化するパラメータのいずれかに対して調整される、ということである。すなわち、回転速度、シャフト上に負荷されるトルク、供給電圧、温度である。相電流のゼロクロスする瞬間を計算するために必要とされる処理電力は、例えば相電流の完全な再構成が必要とされる他の方法と比較すると制限される。従って、本発明の実施形態の利点は、変化する外部パラメータに対するより高い動的挙動が取得される、ということである。
本発明の実施形態に係る方法では、上記位相の逆起電力電圧の上記ゼロクロスする瞬間T2を決定するステップは、逆起電力電圧テーブルを、上記位相の上記非被駆動期間中にサンプリングされた上記測定された逆起電力電圧で埋めるステップを含んでもよい。
本発明の実施形態の利点は、これが逆起電力電圧のゼロクロスする瞬間をより良好に決定することを可能とさせるので、逆起電力電圧が測定のシーケンスに対して格納される、ということである。実際、逆起電力電圧を格納することは、逆起電力電圧のゼロクロスにおいて発生するノイズアーチファクトを平均化することを可能とさせる。
本発明の実施形態に係る方法では、上記駆動波形の少なくとも1つは、パルス幅変調されてもよい。本発明の実施形態の利点は、これがパルス幅変調を用いて回転子に転送された電力を制御することを可能とさせるので、その方法がパルス幅変調された駆動波形に対して適用される、ということである。
本発明の実施形態に係る方法では、シャント抵抗を用いることによって全電流が測定されてもよい。これは、相電流がこれらの全電流測定値に基づいて再構成されることを可能とさせる。
第3の態様では、本発明は、正弦波制御されたブラシレス直流電流モータにおいて、相電流の方向及び上記相電流のゼロクロスする瞬間T1を決定するための電流モニタリングデバイスを提供する。ブラシレス直流電流モータは相ごとにコイルを備え、ここで、上記ブラシレス直流電流モータの位相は、ハイサイド電界効果トランジスタ及びローサイド電界効果トランジスタを備えるハーフブリッジドライバにより駆動される。上記電流モニタリングデバイスは、
上記電界効果トランジスタ間のドレインソース電圧をモニタリングするためのドレインソース電圧モニタリングデバイスと、
上記相電流の方向を決定し、上記相電流が方向を変化する瞬間を決定しそれ故に上記相電流の上記ゼロクロスする瞬間を識別するように構成された処理デバイスとを備える。
上記電界効果トランジスタ間のドレインソース電圧をモニタリングするためのドレインソース電圧モニタリングデバイスと、
上記相電流の方向を決定し、上記相電流が方向を変化する瞬間を決定しそれ故に上記相電流の上記ゼロクロスする瞬間を識別するように構成された処理デバイスとを備える。
第4の態様では、本発明は、正弦波被駆動ブラシレス直流電流モータを駆動させるためのデバイスを提供する。上記ブラシレス直流電流モータは相ごとにコイルを備え、ここで、上記ブラシレス直流電流モータの位相は、ハイサイド電界効果トランジスタ及びローサイド電界効果トランジスタを備えるハーフブリッジドライバにより駆動される。
正弦波被駆動BLDCモータを駆動させるためのデバイスは、
本発明の第3の態様の実施形態に係る電流モニタリングデバイスと、
上記逆起電力電圧を測定し、上記逆起電力電圧のゼロクロスする瞬間T2を決定するための逆起電力電圧測定及び分析ユニットと、
上記相電流及び上記逆起電力電圧が位置合わせされるように、上記駆動波形をタイムシフトさせるための同期ユニットとを備える。
正弦波被駆動BLDCモータを駆動させるためのデバイスは、
本発明の第3の態様の実施形態に係る電流モニタリングデバイスと、
上記逆起電力電圧を測定し、上記逆起電力電圧のゼロクロスする瞬間T2を決定するための逆起電力電圧測定及び分析ユニットと、
上記相電流及び上記逆起電力電圧が位置合わせされるように、上記駆動波形をタイムシフトさせるための同期ユニットとを備える。
本発明の第3の態様及び第4の態様の実施形態の利点は、対応する方法の特徴の利点に類似し、簡潔のためにここでは繰り返して説明しない。
本発明の特別な好ましい態様が添付の特許請求の範囲において説明される。従属項からの特徴は、特許請求の範囲において単に明示的にのみならず必要に応じて説明された、独立項の特徴及び他の従属項の特徴と組み合わされてもよい。
本発明の上述した態様及び他の態様は、必要に応じて図面を参照してここで説明された1つもしくは複数の実施形態から離れて明白となるであろうし、かつ当該実施形態を参照して説明されるであろう。
図面は、ただ概略的なだけで限定されない。図面において、複数の要素のいくつかのサイズは、例示的な目的のために、誇張されてもよく、スケール上に描かれなくてもよい。
特許請求の範囲における任意の参照記号は、範囲を限定するとして解釈されるべきでない。
異なる図面において、同一の参照記号は、同一のもしくは類似の要素に言及する。
本発明が、特定の実施形態に関して、及びある図面を参照して説明されるであろうが、本発明はこれに限定されずただ特許請求の範囲だけに限定される。説明された図面はただ概略的なだけであって限定されない。図面において、いくつかの要素の大きさは例示的な目的のために誇張され、同一寸法で描かれないかもしれない。寸法及び相対寸法は必ずしも発明を実施するために実際の縮図には対応しない。
説明中及び特許請求の範囲における第1、第2の用語などは、同様の複数の要素間を区別するために使用され、必ずしも、時間的に、空間的に、順序付けにおける、もしくは任意の他の方法におけるなどのいずれかのシーケンスを説明するためには使用されない。そのように使用された複数の用語は、適切な環境下では相互に交換でき、ここで説明された本発明の実施形態は、ここで説明されたもしくは例示された他の複数のシーケンスにおいて動作可能である、ということが理解されるべきである。
さらに、説明中及び特許請求の範囲におけるトップ(top)、ボトム(bottom)、オーバー(over)、アンダー(under)の用語及び同等のものが、説明的な目的のために使用されて、必ずしも相対的な位置を説明するために使用されるものではない。そのように用いられた用語は適切な環境下では相互に交換でき、ここで説明された発明の実施形態はここで説明され図示されたもの以外の他の適応例において動作可能である、ということが理解されるべきである。
留意すべきことは、特許請求の範囲で使用された用語「備えている(含んでいる)」は、その後に記載された手段に制限されるように解釈されるべきでなく、すなわち、それは他の複数の要素もしくは複数のステップを除かない、ということである。従って、それは、記載された複数の特徴、複数の整数、言及された複数のステップもしくは複数の構成要素の存在を特定化するように解釈されるべきであるが、それは、1つもしくはそれ以上の特徴、整数、ステップもしくは構成要素、またはそのグループの存在もしくは追加を除外しない。従って、表現「手段A及び手段Bを備えているデバイス」の範囲は、構成要素A及び構成要素Bだけからなる複数のデバイスに限定されるべきでない。それは、本発明に関しては、デバイスの唯一の関連のある構成要素がA及びBである、ということを意味する。
この明細書を通して「一実施形態」もしくは「ある実施形態」への参照とは、実施形態に関連して説明された特定の特徴、構造もしくは特性が本発明の少なくとも1つの実施形態において含まれることを意味する。従って、この明細書を通して種々の場所での「一実施形態において」もしくは「ある実施形態において」の言葉の出現は、必ずしも同一の実施形態を参照していないが、同一の実施形態を参照してもよい。またさらに、特定の特徴、構造もしくは特性は、1つもしくはそれ以上の実施形態において、この開示から当業者に対して明白であるように、任意の適切な方法で組み合わされてもよい。
同様に、本発明の例示的な実施形態の説明において、本発明の種々の特徴はときどき、単一の実施形態、図面もしくはその説明において、1つもしくはそれ以上の種々の発明の態様の開示を流れるように説明しかつ理解することを支援することの目的のために、1つのグループにまとめられることが認識されるべきである。しかしながら、この開示の方法は、特許請求の範囲の発明が各請求項において明示的に列挙された特徴よりも多くの特徴を必要とするという意図を反映すると解釈されるべきでない。むしろ、以下の特許請求の範囲が反映するように、発明の態様は、単一の上述の開示された実施形態のすべての特徴よりも少ないものである。従って、発明の詳細な説明に続く特許請求の範囲は、各請求項がそのままでこの発明の別々の実施形態として存在して、それによってこの詳細な説明に明示的に組み込まれる。
またさらに、当業者により理解されるであろうように、ここで説明されるいくつかの実施形態は、他の実施形態において含まれた他の特徴を含むのではなく、当該実施形態において含まれるいくつかの特徴を含む一方で、異なる実施形態の特徴の組み合わせは、本発明の範囲内でありかつ異なる実施形態を形成することが意図される。例えば、以下の特許請求の範囲において、任意の請求された実施形態は、任意の組み合わせにおいて使用される。
ここで提供された説明において、多数の特定の詳細が説明される。しかしながら、本発明の実施形態がこれらの特定の詳細なしに実用化されてもよいことが理解される。他の例では、この説明の理解を曖昧にしないように、よく知られた方法、構造、及び技術が詳細に示された。
いま、図1〜図3を参照すると、BLDCモータの相Aの逆起電力電圧102及び相電流101の間の関係が図示される。3相BLDCモータの場合では、それぞれが逆起電力102と相電流101との関係と同等のものを有する2つの相B及び相Cがさらに存在するであろう。図1の例では、逆起電力102は相電流101と同期する。図2では、逆起電力102は相電流101よりも遅れ、図3では、逆起電力102は相電流101よりも進む。
(図1に図示するように)逆起電力102及び相電流101が同期されるときには最大動作効率が発生するので、本発明はそのような状況を実現するという観点で説明されるであろう。
図4を参照すると、ハーフブリッジドライバを制御して駆動するための、ハーフブリッジドライバ453及びデバイス400を備えた3相BLDCモータ451が図示される。モータは、相ごとにコイル452を備え、BLDCモータの各相はハーフブリッジドライバ453により駆動される。ハーフブリッジドライバ453は、複数の位相が所望のパルス幅変調(PWM)デューティサイクルでの所望の電圧プロファイルにより駆動されることを可能とさせる。ハーフブリッジドライバ453に印加される駆動プロファイルは6つの駆動トランジスタにより制御される。すなわち、所望のPWMデューティサイクルでの駆動プロファイルを印加するためのPWMデューティサイクル発生ユニット411に応答して動作可能な、各ハーフブリッジドライバ453に対する、ハイサイドの電界効果トランジスタ454及びローサイドの電界効果トランジスタ455により制御される。本発明の実施形態では、ハイサイド及びローサイドの電界効果トランジスタに対する供給電圧456は、バッテリーにより供給される。
駆動プロファイルは主制御モジュール407により発生され、その振幅及び継続時間はモータ制御パラメータ計算ユニットにより制御される。主制御モジュール407は、モータ451の速度及びトルクの要件に基づき、例えばモータ451に印加される電流波形プロファイルなどの、PWMデューティサイクル発生ユニット411に対する情報を提供する。次に、PWMデューティサイクル発生ユニット411は、FETドライバ回路403に対する、より特にハーフブリッジドライバ453の駆動トランジスタ454,455を相応に駆動させるためのハイサイドのゲートドライバ404及びローサイドのゲートドライバ406に対するスイッチングシーケンスに関する情報を提供する。ハイサイドのゲートドライバ404及びローサイドのゲートドライバ406は、そのスイッチングシーケンスに従って駆動され、ハイサイドの電界効果トランジスタ454及びローサイドの電界効果トランジスタ455に対するスイッチング情報を提供する。それ故に、ハイサイドの電界効果トランジスタ454及びローサイドの電界効果トランジスタ455は、印加されたスイッチングシーケンスに従った駆動波形を用いてそれぞれ駆動される。
ドレインソース電圧モニタリングデバイス405は、ハイサイド及びローサイドのドレインソース電圧での各パワーFET454,455を観察し、図8及び図9を参照して以下で説明されるように、PWMデューティサイクル発生ユニット411の情報を用いることによりそれらを解釈するであろう。
ドレインソースモニタリングデバイス405の情報は、短絡及び過電流検出並びに処理ユニット412に対して提供される。
またさらに、グランド(接地)とローサイドのFET455との間に接続されたシャント抵抗401を通過する電流を決定するための電流検出ユニット402が備えられる。この電流検出ユニット402は、その電流測定値を短絡及び過電流検出並びに処理ユニット412及び相電流再構成及び位置合わせユニット410に供給する。本発明の実施形態では、1つのシャント抵抗401は、ローサイドのFET455を通過するすべての電流の合計を測定する。相ごとのシャント抵抗の代わりのすべての電流の合計を測定するための1つのシャント抵抗401は、以下の利点を有する。すなわち、ただ1つのシャント抵抗だけを必要とするのでシステム費用が減少し、消費電力が削減されそれ故にモジュールの加熱も減少する。シャント抵抗401を通過する電流の測定値に基づき及びハイサイドのFET454及びローサイドのFET455のスイッチングの瞬間に基づき、位相再構成及び位置合わせユニットは相電流を再構成する。本発明の実施形態では、シャント抵抗401を通過する電流は、電流が1つの相だけに流れている割り当てられた瞬間でサンプリングされる。
本発明の実施形態では、相構築及び位置合わせユニットは、電流が時間内の特定の瞬間で流れる場所を決定する。本発明の実施形態では、相電流のゼロクロス及びBEMFのゼロクロスが位置合わせされる。
3相BLDCモータは、逆起電力測定及び分析ユニット408に接続される。逆起電力測定及び分析ユニットは、モータ相の電圧を測定するように動作可能である一方で、逆起電力ゼロクロス点を決定するために、それは駆動されない。それによって、このことが回転子位置及び速度が推定されることを可能とさせる。回転子位置及びモータ速度に関する情報は、逆起電力測定及び分析ユニット408によって主制御モジュール407に供給される。
主制御モジュール407では、速度レギュレータ/トルクレギュレータは、要求されたパラメータに対して、例えばモータ速度及び/又はトルクなどの取得されたパラメータを比較して調整する。回転子位置情報はまた、モータ制御パラメータ計算ユニット409に供給される。モータ制御パラメータ計算ユニット409では、例えば駆動電圧プロファイルの位相角での調整に使用されてもよいリード角などが計算されてもよい。
相電流再構成及び位置合わせユニット410は、電流検出ユニット402からの電流サンプル及びPWM制御方式のPWMデューティサイクル発生ユニット411からの電流サンプルから相電流101を復元させる。再構成された相電流はさらに、主制御モジュール407により使用されてもよい。またさらに、相電流再構成及び位置合わせユニット410は、ドレインソース電圧モニタリングデバイス405の情報を使用し、電流方向インジケータ(CDI)を決定する。
本発明の実施形態によれば、相電流方向インジケータに基づき、相電流101のゼロクロスする瞬間が決定され、例えばモータ制御パラメータ計算ユニット409により決定されるリード角などを考慮して、それが逆起電力測定及び分析ユニット408からのBEMF電圧に対するPWMデューティサイクル発生ユニット411の格納された電流波形プロファイルを位置合わせするように使用される。
本発明の実施形態では、BLDCモータは、正弦波整流モードに従って駆動される。正弦波整流モードでは、1つのモータ相がグランドに設定される一方で、残りの2つのモータ相は正弦波電流形状(空間ベクトル変調)を発生させるためのPWMスイッチング方式を用いて駆動される。
正確なBEMF電圧を測定するために、相電圧703を測定している間は相電流101がゼロであることが必要である。もし駆動波形に割り込んでいるときに相電流101がゼロでなければ、このことがフリーホイール時間の間に電流がコイルから抜け出る原因となるであろう。従って、相電流101のゼロクロスする瞬間でのBEMF電圧を測定することが有利となる。
しかしながら、正弦波整流モード駆動方式では、モータ相はBEMF電圧が測定される非被駆動期間をこれまで有していなかった。従って、本発明の実施形態では、BEMF電圧測定を可能とさせるために、非被駆動期間が駆動波形において提供される。この非被駆動期間はまた、「BEMF電圧測定窓」と呼ばれる。
BEMF電圧測定窓は、電流の不連続へと導く。もしBEMF測定が都合の悪い瞬間で実行されれば、この不連続は可聴ノイズを発生させる可能性があり、システムのEMC挙動を悪化させる可能性がある。
これが図5及び図6に対して図示される。図5は、オープンが早すぎるBEMF測定窓の第1のグラフと、オープンが遅すぎるBEMF測定窓の第2のグラフとを図示する。ここで、第1のグラフではBEMF測定窓はゼロクロスする瞬間T1より前にオープンし、第2のグラフではBEMF測定窓はゼロクロスする瞬間T1より後にオープンする。図5及び図6での曲線501は、理想的な相電流を示す。もしBEMF測定窓がオープンされなければ、これが相電流である。そのケースでは、相電流において不連続が存在しない。しかしながら、BEMF測定窓がオープンするときに、相電流における不連続が発生する。曲線101は、BEMF電圧を測定するための非被駆動期間が位相において導入されるときの相電流を図示する。
図5の第1のグラフでは、BEMF電圧測定窓はオープンするのが早すぎる。モータ相での電流は流れ続けて所定のパワートランジスタ454,455の1つのバルクダイオードに流れ込むであろう。これが、信頼できないBEMF信号を結果として生じさせて最終的にBEMF測定を妨害するであろう、測定窓におけるいわゆるフライバック電圧パルスへと導くであろう。
図5の第2のグラフでは、BEMF電圧測定窓はオープンするのが遅すぎる。これが可聴騒音を生成して悪いEMC挙動へと導く電流スパイクを結果して生じさせる。
図6では、電流が正電流から負電流もしくは負電流から正電流へと方向を変化するのと同じ時間でBEMF電圧測定窓がオープンされる。これが最適な挙動である。その瞬間では、電流はゼロであり電流スパイクは存在しない。生成されたトルクにおける損失はほとんど無視することができる。
駆動波形の理想的なタイミングは、(例えばモータ速度、トルク、電圧などの)所定の負荷条件に対して定義される。しかしながら、BLDCモータが誘導負荷であるので、最適なタイミングは、変化する負荷条件によって変化するであろう。負荷条件が変化しているときは、BEMF測定窓が電流のゼロクロスと再び一致するように、駆動波形のタイミングが適合されるべきである。
従って、モータが動いている間はタイミングを動的に適合させる必要がある。従って、電流のゼロクロスする瞬間のみならずBEMF電圧のゼロクロスする瞬間を知る必要がある。
電流方向は直接的に測定されない。本発明の実施形態によれば、この情報は、もう1つの測定値から、すなわちパワートランジスタ454,455のドレインソース電圧の測定値から取得される。これが図7を参照してより詳細に説明される。
電流方向は、VDSモニタリング回路405により実行されるように、FETドライバ回路内をモニタリングするドレインソース電圧により間接的に観察される。そのようなVDSモニタリング回路の実施形態が図7でより詳細に図示される。
本発明の実施形態では、ハイサイドに対する第1のドレインソース電圧比較器701及びローサイドに対する第2のドレインソース電圧比較器702が相(ドレインソース)電圧703をモニタリングするために使用される。2つの比較器701,702は、相電圧703に関する情報を配信する。
本発明の実施形態では、もしドレインソース電圧が予め定義された条件の外側であれば、エラー条件がトリガーされてもよい(エラーケース−信号VDSエラー)。
ドレインソース電圧が予め定義された条件の外側にない典型的な状況では、比較器701,702は、正方向もしくは負方向のいずれかの方向で流れる相電流に関する情報を配信する。この情報は、相電流方向を決定し結果的には相電流のゼロクロスする瞬間を決定するために使用される。この情報に基づき、電流方向インジケータ(CDI)フラグが設定されてもよい。
本発明の実施形態では、CDIフラグは、電流の方向に基づいて設定される電流方向指示ビットである。例として、
−もし相電流が負であれば、この電流方向指示ビットは論理値0に設定される。
−もし相電流が正であれば、この電流方向指示ビットは論理値1に設定される。
−もし相電流が負であれば、この電流方向指示ビットは論理値0に設定される。
−もし相電流が正であれば、この電流方向指示ビットは論理値1に設定される。
正電流もしくは負電流を用いて、ハイサイドアクティブからローサイドアクティブにスイッチングするかもしくはローサイドアクティブからハイサイドアクティブにスイッチングするなどのドレインソース電圧比較器に対するいくつかの可能な条件が存在する。
図8及び図9を参照して、2つの例だけが以下においていくらかより詳細に説明される。これらの図面での例は、2つの状況でのハイサイドアクティブからローサイドアクティブにスイッチングするときの測定されたゲート電圧及び相電圧703を例示する。すなわち、相電流101が正であるときの第1の状況と、相電流101が負であるときの第2の状況とである。
第1の状況では、相電流101が正である間、ハイサイドのゲートドライバ404はスイッチングオフされ、ローサイドのゲートドライバ406はスイッチングオンされる。図8における瞬間「1」では、ハイサイドのゲートドライバ404の出力はアクティブから非アクティブに設定され、ハイサイドのFET454はスイッチングオフし始める。相電圧703はまた、ハイサイドのFET454が飽和領域から線形領域内に到達した後に降下し始める。ハイサイドのFET454のゲート電圧704及び相電圧703の両方はしばらくして0Vよりも小さい値に降下する。この瞬間では、ハイサイドのFET454のみならずローサイドのFET455の両方はオフされ、ドレインソース電圧比較器701,702は実相電圧を検出する。相電圧703はすでにバッテリー電圧よりも小さく、電流方向指示ビットが1を指示する(正電流)。図8の範囲プロットでは、これが相電流101が範囲の最も接近したグリッド線よりも大きい一方で、図9では相電流101が同一のグリッド線よりも小さいという事実により理解される。瞬間「2」では、ローサイドのゲートドライバ406の出力はアクティブに設定され、ローサイドのFET455はオンし始める(図8でのローサイドのゲート電圧705を参照)。
第2の状況では、相電流101が負である間、ハイサイドのゲートドライバ404はスイッチングオフされ、ローサイドのゲートドライバ406はスイッチングオンされる。瞬間「1」では、ハイサイドのゲートドライバ404の出力はアクティブから非アクティブに設定され、ハイサイドのゲート電圧704はバッテリー電圧へと降下するが0Vまでは降下しない。ここで実際には、相電流101が負であり、それがモータコイルのインダクタンスのためにバッテリー電圧へと相電圧703を駆動している。相電流101は惰性で流れている。この瞬間では、ハイサイドのFET454のみならずローサイドのFET455の両方は3状態であり、ドレインソース電圧比較器701,702は実相電圧を検出する。相電圧703がバッテリー電圧レベルのままであるので、電流方向指示ビットは電流が負であることを指示する0に設定される。瞬間「2」では、ローサイドのゲートドライバ406の出力はアクティブに設定され、ローサイドのFET455はオンし(図9でのローサイドのゲート電圧705を参照)、ハイサイドのゲート電圧704及び相電圧703はグランドにプルダウンされる。
本発明の実施形態によれば、電流のゼロクロスする瞬間は、パワートランジスタ454,455のドレインソース電圧をモニタリングすることにより識別される。パワートランジスタ454,455のドレインソース電圧から、電流方向が取得される。
その回転上の相電流ゼロクロスする瞬間T1は、相電流101が方向を変化するときの瞬間であるとして電流方向から取得される。本発明の実施形態では、後に続く電流方向は、電流方向指示(CDI)テーブルと呼ばれるテーブルに格納されてもよい。相電流101のゼロクロスする瞬間は、このテーブルを検査することによって決定される。テーブルを使用することは、相電流のゼロクロスで発生するノイズアーチファクトを平均化することを可能とさせる。
本発明の実施形態の利点は、例えば電流方向指示ビットなどの電流指示信号が位相のゼロクロスする瞬間を決定するために使用される、ということである。これが利点である。その理由は、完全な相電流が再構成される必要がある方法と比較すると、それは相電流のゼロクロスを決定することの安価な計算方法であるからである。
本発明の実施形態の利点は、相電流ゼロクロスする瞬間を知ることがBEMF電圧測定に対する最適な位置を見つけることを可能とさせる、ということである。相電流ゼロクロスする瞬間を知ることはまた、エネルギー最適な方法でモータを駆動させるために、BEMF電圧に対して簡単な方法で相電流101を位置合わせすることを可能とさせる。
誤差検出及び電流検出決定は図7でのモジュール706において実行される。従って、それはハイサイドのドレインソース電圧比較器701の出力及びローサイドでのドレインソース電圧比較器702の出力を使用する。本発明の実施形態では、ハイサイドに対する参照電圧レベル707及びローサイドに対する参照電圧レベル708はプログラマブルである。本発明の実施形態では、ハイサイドに対する参照電圧レベル707はバッテリー電圧(供給電圧456)と(バッテリー電圧−2.5V)との間のレベルに変化される。本発明の実施形態では、ローサイドに対する参照電圧レベル708は0Vと2.5Vとの間のレベルに変化される。本発明の実施形態の利点は、参照電圧レベルがドレインソース電圧モニタリングに対して及び誤差検出に対して適合することができる、ということである。
一態様では、本発明は正弦波被駆動BLDCモータ451における相電流101の方向を決定しこの相電流101のゼロクロスする瞬間T1を決定するための方法1010に関する。本発明の実施形態は、正弦波被駆動BLDCモータを駆動させるために使用され、例示的なBLDCモータが図4に図示され図4に対して説明される。
図10は、相電流101のゼロクロスする瞬間T1を決定するための方法1010の、本発明の実施形態に係る2つのステップを図示する。方法1010の第1のステップ1011では、ハイサイド電界効果トランジスタ454間のドレインソース電圧及びローサイド電界効果トランジスタ455間のドレインソース電圧が測定される。第2のステップ1012では、電流検出がこれらのドレインソース電圧から決定され、電流が方向を変化させるときにゼロクロスするタイムスタンプT1が記される。
図10はサブ方法1010を図示し、それはまた測定が連続的に実行されることを指示するループを示す。しかしながら、ループが閉じられる方法は実施形態の間で異なってもよい。異なるステップが含まれてもよく、各ステップはループごとにおいて実行される必要がない。
図10はまた、BLDCモータ451を正弦波駆動させるためのより広い方法1000を図示する。その方法1000は、連続してもしくはパラレルに実行されてもよいいくつかのステップを含む。複数の実施形態が図10,図11及び図12で図示される。
(図示されない)第1のステップでは、駆動波形が各相の各電界効果トランジスタ(454,455)に印加される。各駆動波形は、図6に対して説明されたタイミングを最適に有する非被駆動期間を有する。
続くステップ1010では、相電流101のゼロクロスする瞬間T1は、ステップ1011で測定された、ハイサイド及びローサイド電界効果トランジスタ454,455間のドレインソース電圧に基づいて決定され、それからそれが電流方向が切り替わることを指示するゼロクロスする瞬間を指示する電流方向指示を決定する(ステップ1012)。ステップ1011及びステップ1012は、(図10におけるような)処理1010とパラレルで実行してもよいし、もしくは(例えば図11及び図12などの)他の方法ステップに統合されてもよい。
もし逆起電力電圧のゼロクロスする瞬間T2が利用可能であれば、サブ方法1020におけるように、ステップ1021において、コイル452を通過する電流101のゼロクロスする瞬間T1とコイル452両端間の逆起電力電圧のゼロクロスする瞬間T2との間の遅延が決定される。この遅延は、図1に図示されるように、相電流のゼロクロスが実質的に逆起電力電圧のゼロクロスに対応するように遅延を用いて駆動波形を調整するためのステップ1022で使用される。ステップ1021及びステップ1022は、処理10(図10)とパラレルで実行してもよいし、もしくは(例えば図11及び図12などの)他の方法ステップに統合されてもよい。
もし逆起電力電圧T2のゼロクロスする瞬間T2がいまだに利用可能でなければ、サブ方法1030におけるように、ステップ1031では、BEMF電圧が位相の非被駆動期間中に測定される。
ステップ1032では、BEMF電圧のゼロクロスする瞬間T2は、測定されたBEMF電圧に基づいて決定される。これが任意の適切な方法で実行されてもよい。本発明の実施形態では、BEMF電圧のゼロクロスする瞬間は、BEMFサンプルから補間を介して計算される。代替の実施形態では、サンプリングされたBEMF電圧は、BEMF電圧のテーブルに格納されてもよい。BEMF電圧テーブルにおけるサンプルの補間は、BEMF電圧のゼロクロスする瞬間T2を決定することを可能とさせる。
次に、ステップ1021では、コイルを通過する電流のゼロクロスする瞬間T1とコイル452両端間の逆起電力電圧のゼロクロスする瞬間T2との間の遅延が例えば計算されるなどして決定される。ステップ1033では、相電流101のゼロクロスが逆起電力電圧のゼロクロスに実質的に対応するように、及び/又は駆動波形の電力が調整されるように、駆動波形が遅延を用いて調整されえる。ステップ1031及びステップ1032と、ステップ1021及びステップ1033は、処理1030(図10)とパラレルで実行してもよいし、もしくは(例えば図12などの)他の方法ステップに統合されてもよい。
相電流101のゼロクロスする瞬間を決定するためのサブ方法1010並びにBEMF電圧及び相電流101のゼロクロス間の遅延を調整するための任意のサブ方法1020,1030は、図10で図示されるようにパラレルで適用することが可能である。
図11の実施形態は、パワートランジスタ454,455のドレインソース電圧を測定することによって(1011)実行される、相電流101のゼロクロスする瞬間の決定(1010)を図示する。相電流101のゼロクロスが検出されない限り、この決定はループされる。ゼロクロスが検出されるとすぐに、相電流101のゼロクロスする瞬間T1とBEMF電圧のゼロクロスする瞬間T2との間の遅延が決定され(1021)、この遅延が駆動波形を補正する(1022)ために使用される。
図12で図示された実施形態は、図11で図示された実施形態と同様であるが、図12で図示された実施形態はBEMF測定及びゼロクロスする瞬間T2の決定のサブ方法1030をさらに含む。
図13は、モータ相U,V,Wごとに対する電流方向指示ビット1301及び相電圧703を図示する。非被駆動期間は、相電圧703において明らかに目で確認できる。相Vに対する相電流101がまた図示される。モータ相電流線101から及び電流方向指示線1301から理解できるように、非被駆動期間は相電流101のゼロクロスする瞬間と同一の瞬間において存在する。それ故に、図13はBEMF電圧測定窓をオープンするための最適な条件を示す。相電流101がゼロ線を交差する瞬間では、BEMF電圧測定窓がオープンされる。(例えば正弦波テーブルなどの)駆動波形オフセット補正がモータ状態ごとにおいてかつモータ相ごとにおいて実行される。モータ状態は、2つのモータ整流間の時間である。本発明の実施形態の利点は、それにより、調整ソフトウェアが変化する負荷条件に対して非常に速く動的に反応することを可能とさせる、ということである。これが1つの位相に対する相電圧703及び相電流101を示す図14で図示される。BLDCモータ451の外部負荷が増加する(電流振幅がまた上昇する)一方で、BEMF測定窓は常にモータ相電流のゼロクロス(最適な位置)において保持される。従って、本発明の実施形態の利点は、方法1000は負荷条件が変化する厳しいな環境の下で非常に強固である、ということである。例えば、厳しい環境は、供給電圧456が5Vと45Vとの間で変化でき、及び/又は温度が−40度と+150度との間で変化できる自動車アプリケーションにおいて起こるかもしれない。このことは、モータ電流がモータ負荷及び速度に依存するだけでなく環境条件にも依存する、ということを意味する。本発明の実施形態に係るアルゴリズムの利点は、それがそのような変動に対して強固である、ということである。本発明の実施形態は、600Wのエンジン冷却ファンを0から5.6秒で最大速度で回転させることを可能とさせる一方で、同一のファンに対する従来の解決法では、少なくともこの時間の2倍の時間が必要であった。本発明の実施形態は、150ms未満で70バールの変化負荷に対応するオイルポンプにおいて適用される一方で、これが従来の解決法においてはより信頼できなかった。本発明の実施形態の利点は、BEMF電圧と相電流との間の位置合わせがエネルギー効率増大へと導く、ということである。本発明の実施形態では、エネルギー節約が従来の解決法に比較すると5%と15%との間で実現される。
本発明の実施形態では、相電流再構成及び位置合わせユニット410(図4)が電流方向指示ビット情報を使用し、相電流のゼロクロスする瞬間とBEMF電圧のゼロクロスする瞬間との間に遅延に従って、オフセットを用いて、PWMデューティサイクル発生ユニット411の格納された駆動波形(例えば正弦波テーブルなど)を左側もしくは右側のいずれかにシフトする。図1では、相電流101及びBEMF電圧102は完全に同期している。この状況において、BLDCモータ451は、エネルギー高効率モードで駆動する。図2及び図3では、BEMF電圧102と相電流101との間に遅延が存在する。第1のケースではBEMF電圧102が遅延し、第2のケースでは相電流101が遅延する。
本発明の実施形態では、相電流101及びBEMF電圧102が同期するように、駆動波形がシフトされる。このシフトは、正のもしくは負の可変オフセットの簡単な追加で実行される。この動作は、最小限の計算努力で非常に高速である。それを実行することにより、BEMF電圧測定窓は相電流がその極性を変化するその瞬間において、ひいては相電流がほぼゼロとなる瞬間において常時配置される。従って、本発明の実施形態の利点は、負荷での変化もしくはモータの速度での変化が調整される、ということである。さらに、本発明の実施形態の利点は、非被駆動期間が相電流101のゼロクロスにおいて存在するので、過渡効果が減少される、ということである。過渡効果を減少させることは、より少ないEMC妨害及びより少ない音響ノイズを結果として生じさせる。また、相電流101のゼロクロスする瞬間をBEMF電圧のゼロクロスを用いて位置合わせすることにより、相電流自身の最大値がBEMF相電圧の最大値に向かって位置合わせされるであろう。(BEMFの最適存在のために)全体の電流消費は最小となるので、これがエネルギー高効率のモータ駆動へと導く。
図15に図示されたある態様では、本発明は、正弦波制御されたBLDCモータ451における、相電流101の方向及び相電流のゼロクロスする瞬間T1を決定するための電流モニタリングデバイス710に関する。BLDCモータ451の位相は、ハーフブリッジドライバ453によって駆動される。ここで、ハーフブリッジドライバは、ハイサイド電界効果トランジスタ454及びローサイド電界効果トランジスタ455を備える。電流モニタリングデバイス710は、電界効果トランジスタ454,455間のドレインソース電圧をモニタリングするためのドレインソース電圧モニタリングデバイス405を備える。それはまた、相電流101方向を決定するための及び相電流が方向を変化する瞬間をモニタリングしそれ故に相電流101のゼロクロスする瞬間T1を識別するための処理デバイス1520を備える。
さらなる態様では、本発明は、正弦波被駆動BLDCモータ451を駆動させるためのデバイス400に関する。デバイス400は、相電流101のゼロクロスする瞬間を決定するための電流モニタリングデバイ710を備える。さらに、デバイス400は、BEMF電圧を測定するための及びBEMF電圧のゼロクロスする瞬間T2を決定するためのBEMF電圧測定及び分析ユニット408を備える。デバイスはまた、相電流101及びBEMF電圧が位置合わせされるように、駆動波形をタイムシフトさせるための同期ユニット1510を備える。
Claims (9)
- 正弦波制御されたブラシレス直流電流モータ(451)において、相電流(101)の方向及び上記相電流(101)のゼロクロスする瞬間(T1)を決定するための方法(1010)であって、
上記ブラシレス直流電流モータ(451)は相ごとにコイル(452)を備え、
上記ブラシレス直流電流モータの位相は、ハイサイド電界効果トランジスタ(454)及びローサイド電界効果トランジスタ(455)を備えるハーフブリッジドライバ(453)により駆動され、
上記方法は、
上記ハイサイド電界効果トランジスタ(454)及び上記ローサイド電界効果トランジスタ(455)間のドレインソース電圧を測定するステップ(1011)と、
上記測定されたドレインソース電圧に基づいて上記電流方向を決定しかつ上記電流が方向を変化する瞬間を決定することにより、上記相電流の上記ゼロクロスする瞬間(T1)を決定するステップ(1012)とを含む方法(1010)。 - 上記相電流の上記ゼロクロスする瞬間(T1)を決定するステップ(1012)は、
電流方向指示テーブルを、各測定に対する上記電流方向で埋めるステップを含む請求項1記載の方法(1010)。 - 正弦波被駆動ブラシレス直流電流モータ(451)を駆動させるための方法(1000)であって、
上記ブラシレス直流電流モータ(451)は相ごとにコイル(452)を備え、
上記ブラシレス直流電流モータの位相は、ハイサイド電界効果トランジスタ(454)及びローサイド電界効果トランジスタ(455)を備えるハーフブリッジドライバ(453)により駆動され、
上記方法は、
駆動波形を、各相の各電界効果トランジスタ(454,455)に印加するステップを含み、ここで、上記各駆動波形は非被駆動期間を有し、
上記方法は、
請求項1または2に係る方法を用いて、上記相電流(101)のゼロクロスする瞬間(T1)を決定するステップ(1012)と、
上記コイル(452)を通過する電流の上記ゼロクロスする瞬間(T1)と上記コイル(452)間の逆起電力電圧のゼロクロスする瞬間(T2)との間の遅延を決定するステップ(1021)と、
上記相電流のゼロクロスが上記逆起電力電圧のゼロクロスに実質的に対応するように、上記決定された遅延を用いて、上記駆動波形を調整するステップ(1022)とを含む方法(1000)。 - 上記コイル(452)を通過する電流の上記ゼロクロスする瞬間(T1)と上記コイル(452)間の逆起電力電圧のゼロクロスする瞬間(T2)との間の遅延を決定するステップ(1021)の前に、
上記位相の非被駆動期間中に上記逆起電力電圧を測定するステップ(1031)と、
上記測定された逆起電力電圧に基づいて上記位相の逆起電力電圧の上記ゼロクロスする瞬間(T2)を決定するステップ(1032)とをさらに含む請求項3記載の方法(1000)。 - 上記位相の逆起電力電圧の上記ゼロクロスする瞬間(T2)を決定するステップ(1032)は、
逆起電力電圧テーブルを、上記位相の上記非被駆動期間中にサンプリングされた上記測定された逆起電力電圧で埋めるステップを含む請求項4記載の方法(1000)。 - 上記駆動波形の少なくとも1つは、パルス幅変調される請求項3〜5のうちのいずれか1つに記載の方法(1000)。
- 上記全電流は、シャント抵抗を使用することにより測定される請求項3〜6のうちのいずれか1つに記載の方法(1000)。
- 正弦波制御されたブラシレス直流電流モータ(451)において、相電流(101)の方向及び上記相電流のゼロクロスする瞬間(T1)を決定するための電流モニタリングデバイス(710)であって、
上記ブラシレス直流電流モータ(451)は相ごとにコイル(452)を備え、
上記ブラシレス直流電流モータの位相は、ハイサイド電界効果トランジスタ(454)及びローサイド電界効果トランジスタ(455)を備えるハーフブリッジドライバ(453)により駆動され、
上記デバイスは、
上記電界効果トランジスタ(454,455)間のドレインソース電圧をモニタリングするためのドレインソース電圧モニタリングデバイス(405)と、
上記相電流(101)の方向を決定し、上記相電流(101)が方向を変化する瞬間を決定しそれ故に上記相電流(101)の上記ゼロクロスする瞬間を識別するように構成された処理デバイス(1520)とを備えた電流モニタリングデバイス(710)。 - 正弦波被駆動ブラシレス直流電流モータ(451)を駆動させるためのデバイス(400)であって、
上記ブラシレス直流電流モータ(451)は相ごとにコイル(452)を備え、
上記ブラシレス直流電流モータの位相は、ハイサイド電界効果トランジスタ(454)及びローサイド電界効果トランジスタ(455)を備えるハーフブリッジドライバ(453)により駆動され、
上記デバイスは、
請求項8に係る電流モニタリングデバイス(710)と、
上記逆起電力電圧を測定し、上記逆起電力電圧のゼロクロスする瞬間(T2)を決定するための逆起電力電圧測定及び分析ユニット(408)と、
上記相電流(402)及び上記逆起電力電圧が位置合わせされるように、上記駆動波形をタイムシフトさせるための同期ユニット(1510)とを備えたデバイス(400)。
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