JP2015106028A - White reflective film for direct surface light source - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、直下型面光源の反射板として好適に用いられる白色反射フィルムに関する。特に、液晶表示装置の直下型面光源の反射板として好適に用いられる白色反射フィルムに関する。 The present invention relates to a white reflective film suitably used as a reflector for a direct type surface light source. In particular, the present invention relates to a white reflective film suitably used as a reflector for a direct surface light source of a liquid crystal display device.
液晶表示装置（ＬＣＤ）のバックライトユニットには、液晶表示パネルの背面に光源および反射フィルムを備える直下型と、液晶表示パネルの背面に、背面に反射板を備えた導光板を配し、かかる導光板の側面に光源を備えるエッジライト型とがある。従来、大型のＬＣＤに用いられるバックライトユニットとしては、画面の明るさおよび画面内の明るさの均一性に優れるといった観点から、光源としてＣＣＦＬを用いた直下型ＣＣＦＬバックライトユニットが主に用いられ、エッジライト型は、ノート型ＰＣ等比較的小型のＬＣＤによく用いられていたが、近年、光源や導光板の発展により、エッジライト型のバックライトユニットでも明るさおよび画面内の明るさの均一性が向上し、比較的小型のもののみならず、大型のＬＣＤにおいてもエッジライト型のバックライトユニットが用いられるようになってきた。これにより、ＬＣＤを薄くできるというメリットがある。かかるエッジライト型のバックライトユニットとしては、光源として発光ダイオード（ＬＥＤ）を用いたエッジライト型ＬＥＤバックライトユニットがよく用いられている。 A backlight unit of a liquid crystal display device (LCD) includes a direct type having a light source and a reflective film on the back surface of the liquid crystal display panel, and a light guide plate having a reflective plate on the back surface of the liquid crystal display panel. There is an edge light type having a light source on the side surface of the light guide plate. Conventionally, as a backlight unit used for a large LCD, a direct type CCFL backlight unit using a CCFL as a light source has been mainly used from the viewpoint of excellent screen brightness and uniformity of brightness in the screen. The edge light type is often used for relatively small LCDs such as notebook PCs. However, due to the development of light sources and light guide plates in recent years, the brightness of the edge light type and the brightness within the screen have been improved. Uniformity is improved, and an edge light type backlight unit has been used not only for a relatively small size but also for a large LCD. This has the advantage that the LCD can be made thinner. As such an edge light type backlight unit, an edge light type LED backlight unit using a light emitting diode (LED) as a light source is often used.
そして更に近年は、消費電力の削減や導光板の省略によるコストダウン等の理由から、光源としてＬＥＤを用いた直下型バックライトユニット（直下型ＬＥＤバックライトユニット）が用いられるようになってきた（特許文献１、２）。このような直下型ＬＥＤバックライトユニットは、一般的に、反射板とほぼ同一平面上にＬＥＤ光源が配される態様となる。 In recent years, direct-type backlight units using LEDs as light sources (direct-type LED backlight units) have come to be used for reasons such as reduction of power consumption and cost reduction by omitting a light guide plate ( Patent Documents 1 and 2). Such a direct type LED backlight unit generally has an aspect in which the LED light source is arranged on substantially the same plane as the reflector.
直下型ＬＥＤバックライトユニットにおいては、消費電力、製造コストを抑制するために、できるだけＬＥＤ間の距離を広くとり、使用するＬＥＤ個数を少なくする配置が望ましい。しかしながら、ＬＥＤ間の距離が広くなり過ぎると、表示装置においてＬＥＤ間に対応する箇所が暗くなるなどの輝度斑が生じやすくなるという問題がある。 In the direct type LED backlight unit, in order to suppress power consumption and manufacturing cost, it is desirable to arrange the LED as wide as possible and reduce the number of LEDs to be used. However, when the distance between the LEDs becomes too large, there is a problem in that luminance spots such as portions corresponding to the LEDs in the display device are likely to be dark.
そこで、この輝度斑を抑制するために、レンズシートや拡散シートを複数枚積層して使用したり（例えば特許文献３、４）、ＬＥＤ光源から拡散ボードまでの距離を広く取るような構造にする方法が採用されているが、前者では光のロスが大きくなる傾向にあり輝度が低下するという問題があり、また、後者ではバックライトユニットが厚くなるため、表示装置としての意匠性に劣るという問題がある。
なお、ＣＣＦＬ光源を用いた直下型バックライトユニットにおける輝度斑抑制の技術としては、凹凸状の表面を備える反射フィルムが提案されている（特許文献５、６）。
Therefore, in order to suppress the luminance unevenness, a plurality of lens sheets and diffusion sheets are used by being laminated (for example, Patent Documents 3 and 4), or a structure that allows a wide distance from the LED light source to the diffusion board is used. Although the method is adopted, the former has a problem that the loss of light tends to increase and the luminance is lowered, and the latter has a problem that the backlight unit becomes thick and is poor in design as a display device. There is.
In addition, as a technique for suppressing luminance unevenness in a direct type backlight unit using a CCFL light source, a reflection film having an uneven surface has been proposed (Patent Documents 5 and 6).
一方、直下型ＬＥＤバックライトユニットにおいては、上述したようにＬＥＤ光源は反射フィルムとほぼ同一平面上の反射フィルムの上にあるため、従来の直下型ＣＣＦＬバックライトユニットとは光源と反射フィルムの相対的位置が異なる。具体的には、直下型ＬＥＤバックライトユニットにおいては光源と反射フィルムとの距離が近くなる。そのため、直下型ＬＥＤバックライトユニットにおける輝度斑抑制については、従来直下型ＣＣＦＬバックライトユニットで提案されてきた輝度斑抑制の技術では不十分な場合があることを本発明者らは見出し、それに着目した。 On the other hand, in the direct type LED backlight unit, as described above, the LED light source is on the reflective film on the almost same plane as the reflective film. Therefore, the conventional direct type CCFL backlight unit is relatively different from the light source and the reflective film. The target position is different. Specifically, in the direct type LED backlight unit, the distance between the light source and the reflective film is reduced. For this reason, the present inventors have found that the brightness unevenness suppression in the direct type LED backlight unit may be insufficient with the brightness unevenness suppression technology proposed in the conventional direct type CCFL backlight unit. did.
さらに、上記輝度斑に係る課題に対しては、ＬＥＤ光源と一緒に使用されるレンズキャップの改良によっても検討がなされており、より拡散性の大きいものが使用されるようになってきている。例えば、ＬＥＤ光源からＬＣＤ前面方向に向けて照射された光を、一旦、レンズキャップ内部で背面側に反射させ、レンズキャップよりも背面側に設置している反射フィルムで再度前面方向に反射させる方式をとるものがある。このような方式においても、上述と同様に、反射フィルムへの入射光の状況は光源としてＣＣＦＬを用いた場合とは大きく異なるものであり、従来のＣＣＦＬ光源における輝度斑抑制技術では不十分な場合がある。 Furthermore, the problem relating to the luminance spots has been studied by improving the lens cap used together with the LED light source, and the one having higher diffusibility has been used. For example, light emitted from the LED light source toward the front of the LCD is once reflected on the back side inside the lens cap, and then reflected again on the front side by the reflective film installed on the back side of the lens cap. There is something to take. Even in such a system, as described above, the situation of the incident light on the reflective film is greatly different from the case where CCFL is used as the light source, and the luminance unevenness suppression technology in the conventional CCFL light source is insufficient. There is.
本発明は、上記背景技術に鑑み、直下型面光源用として用いるに際して、反射フィルムと光源との距離が近い場合であっても、輝度斑を抑制することができる白色反射フィルムを提供することを目的とする。 In view of the above-described background art, the present invention provides a white reflective film capable of suppressing luminance unevenness even when the distance between the reflective film and the light source is short when used for a direct type surface light source. Objective.
本発明者らは、光源と反射フィルムとの距離が近い直下型面光源においては、反射フィルムに対して浅い角度で光が入射することとなり、従来の反射フィルムでは、入射角が浅い場合の反射光の拡散性が小さく、このために輝度斑が発生していることを見出し、着目した。すなわち、例えば、近年の直下型ＬＥＤバックライトユニット（上述したようなレンズキャップを用いたものも含む。）においては、反射フィルムに対する入射角は５０〜８０°程度となるが、従来の反射フィルムでは、例えばＣＣＦＬ光源を用いた場合のように光源が反射フィルムの上方の比較的遠い位置に備わり、入射角が深い（入射角が小さい）場合においては、反射光は適度な拡散性を有し、輝度斑が抑制される傾向にあるが、対して入射角が浅い（入射角が大きい）場合においては、反射光の拡散性は低く、鏡面反射的となり、そのような反射光が選択的に一部分を照射することとなり、輝度斑になるというメカニズムを考えた。
そして、本発明者らは、反射層の表面に粒子を含有する表面層を備え、かかる粒子の粒径、屈折率、含有量を各々特定範囲とすることで、入射角が浅い場合の反射光の拡散性を向上し、輝度斑が抑制できることを見出した。
In the direct type surface light source in which the distance between the light source and the reflection film is short, light enters at a shallow angle with respect to the reflection film. In the conventional reflection film, the reflection when the incident angle is shallow is used. The inventors found that the light diffusibility is small and that brightness spots are generated for this reason, and paid attention to it. That is, for example, in recent direct type LED backlight units (including those using a lens cap as described above), the incident angle with respect to the reflective film is about 50 to 80 °. For example, when the light source is provided at a relatively far position above the reflective film as in the case of using a CCFL light source, and the incident angle is deep (the incident angle is small), the reflected light has an appropriate diffusibility, Luminance spots tend to be suppressed, but when the incident angle is shallow (incident angle is large), the diffused light is less diffuse and specular. We thought about the mechanism of illuminating and producing brightness spots.
Then, the inventors have provided a surface layer containing particles on the surface of the reflective layer, and by setting the particle size, refractive index, and content of the particles to specific ranges, the reflected light when the incident angle is shallow It has been found that the diffusibility of the light can be improved and luminance spots can be suppressed.
すなわち本発明は、上記課題を達成するために、以下の構成を採用するものである。
１．反射層Ａと、熱可塑性樹脂からなり粒子を含有する表面層Ｂとを有する白色反射フィルムであって、
表面層Ｂにおける上記粒子は、凝集粒子であり、平均粒子径が０．５μｍ以上、２０．０μｍ未満であり、含有量が表面層Ｂの体積を基準として３〜５０体積％であり、表面層Ｂの厚みが５〜７０μｍであり、
上記熱可塑性樹脂の屈折率と上記粒子の屈折率との差が０．３以上である、直下型面光源用白色反射フィルム。
２．反射層Ａがボイドを含有し、そのボイド体積率が１５体積％以上、７０体積％以下である、上記１に記載の直下型面光源用白色反射フィルム。
３．表面層Ｂの表面において、双方向反射率分布関数（ＢＲＤＦ）測定装置を用いて２次元の反射光解析を実施し、入射角６０°のときの、反射角−６０°の反射光強度を１としたときの全方向の反射光強度の積分値が５０以上である、上記１または２に記載の直下型面光源用白色フィルム。
４．直下型面光源が、白色反射フィルム上にＬＥＤ光源を配置してなる、上記１〜３のいずれか１に記載の直下型面光源用白色反射フィルム。
５．上記１〜４のいずれか１に記載の白色反射フィルムを用いた、直下型面光源。
That is, the present invention employs the following configuration in order to achieve the above-described problems.
1. A white reflective film having a reflective layer A and a surface layer B made of a thermoplastic resin and containing particles,
The particles in the surface layer B are agglomerated particles, the average particle diameter is 0.5 μm or more and less than 20.0 μm, the content is 3 to 50% by volume based on the volume of the surface layer B, and the surface layer The thickness of B is 5 to 70 μm,
A white reflective film for a direct type surface light source, wherein a difference between a refractive index of the thermoplastic resin and a refractive index of the particles is 0.3 or more.
2. The white reflective film for a direct type surface light source according to the above 1, wherein the reflective layer A contains a void, and the void volume ratio thereof is 15% by volume or more and 70% by volume or less.
3. Two-dimensional reflected light analysis is performed on the surface of the surface layer B using a bidirectional reflectance distribution function (BRDF) measuring device, and the reflected light intensity at a reflection angle of −60 ° when the incident angle is 60 ° is 1 The white film for a direct type surface light source according to the above 1 or 2, wherein the integrated value of the reflected light intensity in all directions is 50 or more.
4). The white reflective film for a direct type surface light source according to any one of the above 1 to 3, wherein the direct type surface light source has an LED light source disposed on the white reflective film.
5. The direct type surface light source using the white reflective film of any one of said 1-4.
本発明によれば、直下型面光源用として用いるに際して、反射フィルムと光源との距離が近い場合であっても、輝度斑を抑制することができる白色反射フィルムを提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, when using it for direct type | mold surface light sources, even if it is a case where the distance of a reflective film and a light source is near, the white reflective film which can suppress a brightness spot can be provided.
本発明の白色反射フィルムは、反射層Ａと表面層Ｂとを有する。
以下、本発明を構成する各構成成分について詳細に説明する。
The white reflective film of the present invention has a reflective layer A and a surface layer B.
Hereafter, each structural component which comprises this invention is demonstrated in detail.
［反射層Ａ］
本発明における反射層Ａは、熱可塑性樹脂とボイド形成剤とからなり、ボイド形成剤を含有させることによって層中にボイドを含有し、白色を呈するようにした層である。かかるボイド形成剤としては、詳細は後述するが、例えば無機粒子、該反射層Ａを構成する熱可塑性樹脂とは非相溶の樹脂（以下、非相溶樹脂と呼称する場合がある。）を用いることができる。また、反射層Ａの波長５５０ｎｍにおける反射率は、好ましくは９５％以上、さらに好ましくは９６％以上、特に好ましくは９７％以上である。これにより白色反射フィルムの反射率を好ましい範囲としやすくなる。
[Reflection layer A]
The reflective layer A in the present invention is a layer that is composed of a thermoplastic resin and a void forming agent and contains a void forming agent so as to exhibit a white color. The void forming agent will be described in detail later. For example, inorganic particles and a resin that is incompatible with the thermoplastic resin that constitutes the reflective layer A (hereinafter may be referred to as an incompatible resin). Can be used. The reflectance of the reflective layer A at a wavelength of 550 nm is preferably 95% or higher, more preferably 96% or higher, and particularly preferably 97% or higher. Thereby, it becomes easy to make the reflectance of a white reflective film into a preferable range.
反射層Ａは、上述のとおり層中にボイドを有するものであるが、かかるボイドの体積が反射層Ａの体積に対して占める割合（ボイド体積率）は１５体積％以上、７０体積％以下であることが好ましい。このような範囲とすることで反射率の向上効果を高くすることができ、上記のような反射率が得やすくなる。また、製膜延伸性の向上効果を高くすることができる。ボイド体積率が低すぎる場合は、好ましい反射率が得難くなる傾向にある。このような観点から、反射層Ａにおけるボイド体積率は、さらに好ましくは３０体積％以上、特に好ましくは４０体積％以上である。他方、高すぎる場合は、製膜延伸性の向上効果が低くなる傾向にある。このような観点から、反射層Ａにおけるボイド体積率は、さらに好ましくは６５体積％以下、特に好ましくは６０体積％以下である。
ボイド体積率は、反射層Ａにおけるボイド形成剤の種類や大きさ、量を調整することにより達成することができる。
The reflection layer A has voids in the layer as described above, and the proportion of the void volume to the volume of the reflection layer A (void volume ratio) is 15% by volume or more and 70% by volume or less. Preferably there is. By setting it as such a range, the improvement effect of a reflectance can be made high and it becomes easy to obtain the above reflectances. Moreover, the improvement effect of film forming stretchability can be heightened. When the void volume ratio is too low, a preferable reflectance tends to be difficult to obtain. From such a viewpoint, the void volume ratio in the reflective layer A is more preferably 30% by volume or more, and particularly preferably 40% by volume or more. On the other hand, if it is too high, the effect of improving the film-forming stretchability tends to be low. From such a viewpoint, the void volume ratio in the reflective layer A is more preferably 65% by volume or less, and particularly preferably 60% by volume or less.
The void volume ratio can be achieved by adjusting the type, size, and amount of the void forming agent in the reflective layer A.
（熱可塑性樹脂）
反射層Ａを構成する熱可塑性樹脂としては、例えばポリエステル、ポリオレフィン、ポリスチレン、アクリルからなる熱可塑性樹脂を挙げることができる。中でも、機械的特性および熱安定性に優れた白色反射フィルムを得る観点から、ポリエステルが好ましい。
かかるポリエステルとしては、ジカルボン酸成分とジオール成分とからなるポリエステルを用いることが好ましい。このジカルボン酸成分としては、テレフタル酸、イソフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、４，４’−ジフェニルジカルボン酸、アジピン酸、セバシン酸等に由来する成分を挙げることができる。ジオール成分としては、エチレングリコール、１，４−ブタンジオール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、１，６−ヘキサンジオール等に由来する成分を挙げることができる。これらのポリエステルのなかでも芳香族ポリエステルが好ましく、特にポリエチレンテレフタレートが好ましい。ポリエチレンテレフタレートはホモポリマーであってもよいが、フィルムを１軸あるいは２軸に延伸する際に結晶化が抑制されて製膜延伸性の向上効果が高くなる点から、共重合ポリマーが好ましい。共重合成分としては、上記のジカルボン酸成分やジオール成分が挙げられるが、耐熱性が高く、製膜延伸性の向上効果が高いという観点から、イソフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸が好ましい。共重合成分の割合は、ポリエステルの全ジカルボン酸成分１００モル％を基準として、例えば１〜２０モル％、好ましくは２〜１８モル％、さらに好ましくは３〜１５モル％、特に好ましくは７〜１１モル％である。共重合成分の割合をこの範囲とすることによって、製膜延伸性の向上効果に優れる。また、熱寸法安定性に優れる。
(Thermoplastic resin)
Examples of the thermoplastic resin constituting the reflective layer A include thermoplastic resins made of polyester, polyolefin, polystyrene, and acrylic. Among these, polyester is preferable from the viewpoint of obtaining a white reflective film excellent in mechanical properties and thermal stability.
As such a polyester, it is preferable to use a polyester comprising a dicarboxylic acid component and a diol component. Examples of the dicarboxylic acid component include components derived from terephthalic acid, isophthalic acid, 2,6-naphthalenedicarboxylic acid, 4,4′-diphenyldicarboxylic acid, adipic acid, sebacic acid, and the like. Examples of the diol component include components derived from ethylene glycol, 1,4-butanediol, 1,4-cyclohexanedimethanol, 1,6-hexanediol, and the like. Among these polyesters, aromatic polyesters are preferable, and polyethylene terephthalate is particularly preferable. Polyethylene terephthalate may be a homopolymer, but a copolymer is preferred from the viewpoint that crystallization is suppressed when the film is stretched uniaxially or biaxially and the effect of improving film-forming stretchability is enhanced. Examples of the copolymer component include the dicarboxylic acid component and the diol component described above, and isophthalic acid and 2,6-naphthalenedicarboxylic acid are preferable from the viewpoint of high heat resistance and a high effect of improving film-forming stretchability. The proportion of the copolymerization component is, for example, 1 to 20 mol%, preferably 2 to 18 mol%, more preferably 3 to 15 mol%, particularly preferably 7 to 11 based on 100 mol% of the total dicarboxylic acid component of the polyester. Mol%. By making the ratio of a copolymerization component into this range, it is excellent in the improvement effect of film forming stretchability. Moreover, it is excellent in thermal dimensional stability.
（ボイド形成剤）
反射層Ａにおいて、ボイド形成剤として無機粒子を用いる場合、無機粒子としては、白色無機粒子が好ましい。この白色無機粒子としては、硫酸バリウム、二酸化チタン、二酸化珪素、炭酸カルシウムの粒子を例示することができる。これら無機粒子は、白色反射フィルムが適切な反射率を有するように平均粒子径や含有量を選択すればよく、これらは特に限定はされない。好ましくは、反射層Ａや白色反射フィルムの反射率が本発明における好ましい範囲となるようにすればよい。また、反射層Ａにおけるボイド体積率が本発明における好ましい範囲となるようにすればよい。これらのことを勘案して、無機粒子の平均粒子径は、例えば０．２〜３．０μｍ、好ましくは０．３〜２．５μｍ、さら好ましくは０．４〜２．０μｍである。またその含有量は、反射層Ａの質量を基準として２０〜６０質量％が好ましく、２５〜５５質量％がさらに好ましく、最も好ましくは３１〜５３質量％である。また、上述のような粒子態様を採用することにより、ポリエステル中で適度に分散させることが可能であり、粒子の凝集が起こり難く、粗大突起のないフィルムを得ることができ、また同時に、粗大粒子が起点となる延伸時の破断も抑制される。無機粒子は、どのような粒子形状でもあってもよく、例えば、板状、球状であってもよい。無機粒子は、分散性を向上させるための表面処理を行ってあってもよい。
(Void forming agent)
In the reflective layer A, when inorganic particles are used as the void forming agent, the inorganic particles are preferably white inorganic particles. Examples of the white inorganic particles include barium sulfate, titanium dioxide, silicon dioxide, and calcium carbonate particles. These inorganic particles should just select an average particle diameter and content so that a white reflective film may have an appropriate reflectance, and these are not specifically limited. Preferably, the reflectance of the reflective layer A or the white reflective film may be within a preferable range in the present invention. Moreover, what is necessary is just to make it the void volume ratio in the reflection layer A become the preferable range in this invention. Taking these into consideration, the average particle size of the inorganic particles is, for example, 0.2 to 3.0 μm, preferably 0.3 to 2.5 μm, and more preferably 0.4 to 2.0 μm. The content thereof is preferably 20 to 60% by mass, more preferably 25 to 55% by mass, and most preferably 31 to 53% by mass based on the mass of the reflective layer A. Further, by adopting the particle mode as described above, it is possible to appropriately disperse in the polyester, it is difficult for the particles to aggregate, and a film without coarse protrusions can be obtained. Breaking during stretching starting from is also suppressed. The inorganic particles may have any particle shape, for example, a plate shape or a spherical shape. The inorganic particles may be subjected to a surface treatment for improving dispersibility.
ボイド形成剤として非相溶樹脂を用いる場合、非相溶樹脂としては、層を構成する熱可塑性樹脂と非相溶であれば特に限定されない。例えば、かかる熱可塑性樹脂がポリエステルである場合は、ポリエチレンやポリプロピレン等のポリオレフィン、シクロオレフィン、ポリスチレン、ポリメチルペンテンなどが好ましい。これらは粒子の態様でもよい。またその含有量は、無機粒子の場合と同様に、白色反射フィルムが適切な反射率を有するように、平均粒子径や含有量を選択すればよく、これらは特に限定はされない。好ましくは、反射層Ａや白色反射フィルムの反射率が本発明における好ましい範囲となるようにすればよい。また、反射層Ａにおけるボイド体積率が本発明における好ましい範囲となるようにすればよい。これらのことを勘案して、含有量は、反射層Ａの質量を基準として１０〜５０質量％が好ましく、１２〜４０質量％が更に好ましく、最も好ましくは１３〜３５質量％である。 When an incompatible resin is used as the void forming agent, the incompatible resin is not particularly limited as long as it is incompatible with the thermoplastic resin constituting the layer. For example, when the thermoplastic resin is polyester, polyolefin such as polyethylene or polypropylene, cycloolefin, polystyrene, polymethylpentene, or the like is preferable. These may be in the form of particles. Moreover, the content should just select an average particle diameter and content so that a white reflective film may have a suitable reflectance similarly to the case of an inorganic particle, These are not specifically limited. Preferably, the reflectance of the reflective layer A or the white reflective film may be within a preferable range in the present invention. Moreover, what is necessary is just to make it the void volume ratio in the reflection layer A become the preferable range in this invention. Considering these facts, the content is preferably 10 to 50% by mass, more preferably 12 to 40% by mass, and most preferably 13 to 35% by mass based on the mass of the reflective layer A.
（その他の成分）
反射層Ａは、本発明の目的を阻害しない限りにおいて、その他の成分、例えば紫外線吸収剤、酸化防止剤、帯電防止剤、蛍光増白剤、ワックス、ボイド形成剤とは異なる粒子や樹脂等を含有することができる。
(Other ingredients)
As long as the purpose of the present invention is not hindered, the reflective layer A is made of other components such as UV absorbers, antioxidants, antistatic agents, fluorescent brighteners, waxes, particles and resins different from the void forming agents. Can be contained.
［表面層Ｂ］
以下、本発明における表面層Ｂについて詳述する。
本発明における表面層Ｂは、熱可塑性樹脂からなり粒子を含有する層である。本発明においては、かかる表面層Ｂにおける粒子が、凝集粒子であり、平均粒子径（２次粒径）が０．５μｍ以上、２０．０μｍ未満であり、含有量が表面層Ｂの体積を基準として３〜５０体積％であると同時に、表面層Ｂを構成する上記熱可塑性樹脂の屈折率と上記粒子の屈折率との差が０．３以上である。こうすることによって、浅い角度の入射光が白色反射フィルムの表面層Ｂ表面に入射した際に、その反射光の拡散性を高くし、輝度斑を抑制することができる。
[Surface layer B]
Hereinafter, the surface layer B in the present invention will be described in detail.
The surface layer B in the present invention is a layer made of a thermoplastic resin and containing particles. In the present invention, the particles in the surface layer B are aggregated particles, the average particle size (secondary particle size) is 0.5 μm or more and less than 20.0 μm, and the content is based on the volume of the surface layer B. And the difference between the refractive index of the thermoplastic resin constituting the surface layer B and the refractive index of the particles is 0.3 or more. By doing so, when incident light at a shallow angle enters the surface of the surface layer B of the white reflective film, the diffusibility of the reflected light can be increased and luminance spots can be suppressed.
粒子が上記範囲の大きさを有し、かつ上記範囲の含有量であることによって、表面層Ｂの表面に適度な大きさの突起が形成される。そして、入射光が浅いということは、突起の高さ方向を縦方向とすると、かかる突起に概略横方向から光が照射することとなるが、表面層Ｂにおける熱可塑性樹脂と粒子の屈折率差が適度に大きいことによって、これらの界面で光の屈折が生じ、適した拡散性を反射光に付与することができる。 When the particles have a size in the above range and a content in the above range, protrusions having an appropriate size are formed on the surface of the surface layer B. The shallow incident light means that when the height direction of the protrusion is the vertical direction, the protrusion is irradiated with light from substantially the lateral direction, but the difference in refractive index between the thermoplastic resin and the particles in the surface layer B. Due to the reasonably large, light is refracted at these interfaces, and appropriate diffusivity can be imparted to the reflected light.
粒子の平均粒子径（２次粒径）が小さすぎると、形成される突起が小さくなる傾向にあり、浅い入射角の入射光に対して、その反射光の拡散性を向上する効果が小さく、輝度斑が抑制し難くなる。かかる観点から、平均粒子径は、好ましくは１．０μｍ以上、より好ましくは１．５μｍ以上、さらに好ましくは２．０μｍ以上、特に好ましくは３．０μｍ以上である。他方、平均粒子径が大きすぎるとフィルムの製膜延伸性が低下したり、また、粒子が脱落し易くなる傾向にある。かかる観点から、好ましくは１８μｍ以下、より好ましくは１７μｍ以下、さらに好ましくは１０μｍ以下、特に好ましくは５μｍ以下である。 If the average particle size (secondary particle size) of the particles is too small, the formed protrusions tend to be small, and the effect of improving the diffusibility of the reflected light is small for incident light at a shallow incident angle, Luminance spots are difficult to suppress. From this viewpoint, the average particle size is preferably 1.0 μm or more, more preferably 1.5 μm or more, further preferably 2.0 μm or more, and particularly preferably 3.0 μm or more. On the other hand, if the average particle diameter is too large, the film-forming stretchability of the film is lowered, and the particles tend to drop off. From this viewpoint, it is preferably 18 μm or less, more preferably 17 μm or less, still more preferably 10 μm or less, and particularly preferably 5 μm or less.
また、含有量が少なすぎると、突起数が少なくなることとなり、浅い入射光に対する反射光の拡散性が低下する傾向にあり、輝度斑が発生する傾向にあり、他方多すぎると加工性や製膜延伸性に劣る傾向にある。かかる観点から、含有量は、好ましくは５体積％以上であり、より好ましくは７体積％以上、さらに好ましくは１０体積％以上であり、また、好ましくは４５体積％以下であり、より好ましくは４０体積％以下、さらに好ましくは３５体積％以下、特に好ましくは３０体積％以下である。 Also, if the content is too small, the number of protrusions will be reduced, and the diffusibility of reflected light with respect to shallow incident light will tend to decrease, and brightness spots will tend to occur. It tends to be inferior in film stretchability. From this viewpoint, the content is preferably 5% by volume or more, more preferably 7% by volume or more, still more preferably 10% by volume or more, and preferably 45% by volume or less, more preferably 40% by volume. It is not more than volume%, more preferably not more than 35 volume%, particularly preferably not more than 30 volume%.
屈折率差が小さすぎると、熱可塑性樹脂と粒子の界面において光の屈折が生じ難くなり、反射光の拡散性が低下する傾向にあり、それにより輝度斑抑制の効果が低下する。かかる観点から、屈折率差は、好ましくは０．３５以上であり、より好ましくは０．４以上、さらに好ましくは０．４５以上、特に好ましくは０．４８以上である。屈折率差は大きいほど上述した反射光の拡散性の向上、すなわち輝度斑低減の観点からは好ましい。材料の選択等から、屈折率差の上限は、実質的には３．０であり、好ましくは１．０以下、より好ましくは０．６以下、さらに好ましくは０．５５以下、特に好ましくは０．５２以下である。 If the refractive index difference is too small, light refraction hardly occurs at the interface between the thermoplastic resin and the particles, and the diffusibility of reflected light tends to be reduced, thereby reducing the effect of suppressing luminance unevenness. From such a viewpoint, the difference in refractive index is preferably 0.35 or more, more preferably 0.4 or more, still more preferably 0.45 or more, and particularly preferably 0.48 or more. The larger the refractive index difference, the better from the viewpoint of improving the diffusibility of the reflected light described above, that is, reducing luminance unevenness. From the selection of materials, the upper limit of the refractive index difference is substantially 3.0, preferably 1.0 or less, more preferably 0.6 or less, still more preferably 0.55 or less, particularly preferably 0. .52 or less.
なお、粒子の屈折率とは、ここでは粒子全体の平均屈折率を表す。すなわち、細孔を有する凝集粒子である場合は、細孔部分の屈折率を１．００として、細孔容積を体積分率とし、平均屈折率を算出する。具体例を挙げると、例えば、細孔容積が８０体積％の多孔質シリカ粒子であれば、細孔部分（屈折率１．００）とシリカ成分部分（屈折率１．４５）とから、１．００＊０．８＋１．４５＊０．２として平均屈折率は１．０９と算出される。 In addition, the refractive index of particle | grains represents the average refractive index of the whole particle | grain here. That is, in the case of aggregated particles having pores, the average refractive index is calculated by setting the refractive index of the pore portion to 1.00 and the pore volume as the volume fraction. Specifically, for example, in the case of porous silica particles having a pore volume of 80% by volume, from the pore part (refractive index 1.00) and the silica component part (refractive index 1.45), The average refractive index is calculated as 1.09 as 00 * 0.8 + 1.45 * 0.2.
本発明においては、上述のように表面層Ｂの熱可塑性樹脂と粒子の界面で光の屈折が生じることが重要である。特に、粒子が形成する突起の高さ方向を縦方向として、粒子の側面に十分な熱可塑性樹脂が存在する態様が好ましい。このような態様を得るためには、表面層Ｂの形成方法として塗布法よりも共押出法を採用することが好ましい。塗布法では、一般的に粒子を保持するバインダー樹脂成分の粘性は比較的低いものであり、それによりバインダー樹脂中に表面を露出した粒子が存在する態様となり易い。そうすると、粒子の側面にバインダー樹脂が存在する態様とし難い傾向にある。他方、共押出法により表面層Ｂを形成する場合は、熱可塑性樹脂の粘性は高いものとなり、粒子の側面に熱可塑性樹脂が存在する態様である突起を形成し易い。そして、そのような態様とすることによって、突起の横方向からの光を反射するに際して、上述の屈折率差の効果がより強調され、反射光の拡散性をより向上することができ、輝度斑抑制の向上効果をより高くすることができる。 In the present invention, it is important that light is refracted at the interface between the thermoplastic resin and the particles of the surface layer B as described above. In particular, an embodiment in which the thermoplastic resin is present on the side surface of the particle with the height direction of the protrusion formed by the particle as the vertical direction is preferable. In order to obtain such an embodiment, it is preferable to employ a coextrusion method as a method for forming the surface layer B rather than a coating method. In the coating method, generally, the viscosity of the binder resin component that holds the particles is relatively low, and this tends to result in the presence of particles with exposed surfaces in the binder resin. If it does so, it exists in the tendency which is hard to set it as the aspect which has binder resin in the side surface of particle | grains. On the other hand, when the surface layer B is formed by the co-extrusion method, the viscosity of the thermoplastic resin becomes high, and it is easy to form protrusions that are forms in which the thermoplastic resin is present on the side surfaces of the particles. In such an aspect, when reflecting the light from the lateral direction of the protrusion, the effect of the refractive index difference described above can be more emphasized, and the diffusibility of the reflected light can be further improved. The improvement effect of suppression can be made higher.
なお、上記の粒子含有量と屈折率差について、いずれもより好ましい形態を満たす場合にはより高い反射率も期待できる。すなわち、一般的に、反射フィルムの表面より入射した光は、表面層Ｂの表面において反射される成分と、表面層Ｂ中を透過するとともに極わずかながら樹脂などの他の表面層Ｂ中の材質に吸収される成分とがある。高い反射率を得るには、この透過、吸収成分を少なくすることが好ましい。本形態の場合には、表面層Ｂに屈折率差の大きい粒子を適度に多く含有させることで、表面層Ｂ中を通る入射光の光路がより短くなるため、吸収成分の割合が小さくなり高い反射率を達成できるようになる。 In addition, about said particle | grain content and refractive index difference, when both satisfy | fill a more preferable form, a higher reflectance can also be anticipated. That is, in general, the light incident from the surface of the reflective film is reflected on the surface of the surface layer B, and the material in the other surface layer B such as a resin is transmitted through the surface layer B and a little. And some components are absorbed. In order to obtain a high reflectance, it is preferable to reduce the transmission and absorption components. In the case of this embodiment, since the surface layer B contains a reasonably large amount of particles having a large refractive index difference, the optical path of incident light passing through the surface layer B becomes shorter. Reflectivity can be achieved.
（熱可塑性樹脂）
表面層Ｂを構成する熱可塑性樹脂としては、上述した反射層Ａを構成する熱可塑性樹脂と同様の熱可塑性樹脂を用いることができる。中でも、機械的特性および熱安定性に優れた白色反射フィルムを得る観点から、ポリエステルが好ましい。
かかるポリエステルとしては、上述の反射層Ａにおけるポリエステルと同様のポリエステルを用いることができる。これらのポリエステルのなかでも、機械的特性および熱安定性に優れる白色反射フィルムを得る観点から、芳香族ポリエステルが好ましく、特にポリエチレンテレフタレートが好ましい。ポリエチレンテレフタレートはホモポリマーであってもよいが、フィルムを１軸あるいは２軸に延伸する際に結晶化が抑制されて製膜延伸性の向上効果が高くなる点から共重合ポリマーが好ましい。かかる共重合成分としては、上記のジカルボン酸成分やジオール成分が挙げられるが、耐熱性が高く、製膜延伸性の向上効果が高いという観点から、イソフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸が好ましい。共重合成分の割合は、ポリエステルの全ジカルボン酸成分１００モル％を基準として、例えば１〜２０モル％、好ましくは２〜１８モル％、さらに好ましくは３〜１７モル％、特に好ましくは１２〜１６モル％である。共重合成分の割合をこの範囲とすることによって、製膜延伸性の向上効果に優れる。また、熱寸法安定性に優れる。
(Thermoplastic resin)
As the thermoplastic resin constituting the surface layer B, the same thermoplastic resin as the thermoplastic resin constituting the reflective layer A described above can be used. Among these, polyester is preferable from the viewpoint of obtaining a white reflective film excellent in mechanical properties and thermal stability.
As this polyester, the same polyester as the polyester in the reflective layer A described above can be used. Among these polyesters, aromatic polyesters are preferable, and polyethylene terephthalate is particularly preferable from the viewpoint of obtaining a white reflective film excellent in mechanical properties and thermal stability. Polyethylene terephthalate may be a homopolymer, but is preferably a copolymer from the viewpoint that crystallization is suppressed when the film is stretched uniaxially or biaxially and the effect of improving film-forming stretchability is enhanced. Examples of the copolymer component include the dicarboxylic acid component and the diol component described above, and isophthalic acid and 2,6-naphthalenedicarboxylic acid are preferable from the viewpoint of high heat resistance and a high effect of improving film-forming stretchability. . The proportion of the copolymerization component is, for example, 1 to 20 mol%, preferably 2 to 18 mol%, more preferably 3 to 17 mol%, and particularly preferably 12 to 16 mol%, based on 100 mol% of the total dicarboxylic acid component of the polyester. Mol%. By making the ratio of a copolymerization component into this range, it is excellent in the improvement effect of film forming stretchability. Moreover, it is excellent in thermal dimensional stability.
本発明においては、かかる熱可塑性樹脂として好ましくはポリエステル、より好ましくは上述した好ましい態様を具備するポリエステルを採用することによって、後述する好ましい粒子と同時に採用したときに本発明が規定する熱可塑性樹脂と粒子の屈折率差を満足し易くなり、好ましい。
熱可塑性樹脂の屈折率としては、目的とする屈折率差が得易いという観点から、１．４以上が好ましく、より好ましくは１．４５以上、さらに好ましくは１．５０以上、特に好ましくは１．５５以上である。また、好ましくは１．７０以下、より好ましくは１．６５以下、さらに好ましくは１．６０以下である。屈折率を高くしようとすると、製膜延伸性に劣る場合もある。
In the present invention, the thermoplastic resin preferably defined by the present invention when employed at the same time as the preferred particles described below by adopting preferably polyester as the thermoplastic resin, more preferably polyester having the above-mentioned preferred embodiment. It becomes easy to satisfy the refractive index difference of the particles, which is preferable.
The refractive index of the thermoplastic resin is preferably 1.4 or more, more preferably 1.45 or more, still more preferably 1.50 or more, particularly preferably 1. from the viewpoint that a desired refractive index difference can be easily obtained. 55 or more. Further, it is preferably 1.70 or less, more preferably 1.65 or less, and still more preferably 1.60 or less. If an attempt is made to increase the refractive index, the film-forming stretchability may be inferior.
（粒子（凝集粒子））
本発明において表面層Ｂに用いられる粒子は、凝集粒子である。ここで凝集粒子は、１次粒子が凝集してなる粒子である。凝集粒子としては、有機凝集粒子であっても、無機凝集粒子であっても、有機無機複合凝集粒子であってもよく、表面層Ｂに用いられる熱可塑性樹脂の屈折率と上記粒子の屈折率との差が０．３以上であることが必要であり、これを満足するような粒子を適宜選択すればよい。
より具体的に、特に好ましい態様について説明すると、表面層Ｂを構成する熱可塑性樹脂がポリエステルである場合、好ましい凝集粒子としては、１次粒子が酸化チタン粒子、酸化亜鉛粒子、酸化ジルコニウム粒子、酸化アルミニウム粒子、シリカ粒子からなる凝集粒子が挙げられる。中でも、より適した屈折率が得易く、それによってより適した屈折率差とし易い観点から凝集シリカ粒子、凝集酸化チタン粒子が好ましい。これら粒子は、加熱加工しても溶融やガス発生しにくいという効果も有する。
(Particles (aggregated particles))
In the present invention, the particles used for the surface layer B are aggregated particles. Here, the aggregated particles are particles formed by aggregating primary particles. The agglomerated particles may be organic agglomerated particles, inorganic agglomerated particles, or organic-inorganic composite agglomerated particles, and the refractive index of the thermoplastic resin used for the surface layer B and the refractive index of the particles. It is necessary that the difference between and is 0.3 or more, and particles that satisfy this need only be selected as appropriate.
More specifically, a particularly preferable embodiment will be described. When the thermoplastic resin constituting the surface layer B is polyester, preferable aggregated particles include primary oxide particles such as titanium oxide particles, zinc oxide particles, zirconium oxide particles, and oxidized particles. Examples thereof include aggregated particles composed of aluminum particles and silica particles. Among these, agglomerated silica particles and agglomerated titanium oxide particles are preferable from the viewpoint of easily obtaining a more suitable refractive index and thereby easily obtaining a more suitable refractive index difference. These particles also have the effect that they are less likely to melt or generate gas even if they are heated.
本発明においては、粒子として凝集粒子を採用することで、凝集粒子中においても光の拡散が望めることから、入射角の浅い光の反射光の拡散性を向上することができる。また、凝集粒子は屈折率（平均屈折率）が小さい傾向にあるので、熱可塑性樹脂との屈折率差を大きくし易い傾向にあるため好ましい。さらに、凝集粒子の採用によって、製膜延伸時の破断不良をより抑制したり、自己回収原料を利用してフィルム生産する際の破断不良や光学特性への影響を抑制したりする効果もある。
本発明における粒子は、あらかじめ粒度分布をコントロールし、さらに製膜加工時にも粒度、形状が概ね安定しているものを使用することが好ましい。
粒子の屈折率としては、上述した屈折率差を満たせば限定されないが、目的とする屈折率差が得易いという観点から、粒子の屈折率が熱可塑性樹脂の屈折率よりも小さい場合は、１．０５以上が好ましい。また、好ましくは１．２０以下、より好ましくは１．１５以下、さらに好ましくは１．１０以下である。また、粒子の屈折率が熱可塑性樹脂の屈折率よりも大きい場合は、好ましくは１．９以上、より好ましくは２．２以上、さらに好ましくは２．５以上である。
In the present invention, by employing aggregated particles as the particles, light diffusion can be expected even in the aggregated particles, so that it is possible to improve the diffusibility of reflected light having a shallow incident angle. Aggregated particles are preferred because they tend to have a small refractive index (average refractive index), and thus tend to increase the difference in refractive index from the thermoplastic resin. Furthermore, the use of the agglomerated particles also has the effect of further suppressing the failure of rupture at the time of film-forming stretching, and suppressing the failure of the rupture and the optical properties during film production using the self-collecting raw material.
In the present invention, it is preferable to use particles whose particle size distribution is controlled in advance and whose particle size and shape are generally stable even during film formation.
The refractive index of the particles is not limited as long as the above-described refractive index difference is satisfied. From the viewpoint that the desired refractive index difference is easily obtained, when the refractive index of the particles is smaller than the refractive index of the thermoplastic resin, 1 .05 or more is preferable. Moreover, Preferably it is 1.20 or less, More preferably, it is 1.15 or less, More preferably, it is 1.10 or less. Moreover, when the refractive index of particle | grains is larger than the refractive index of a thermoplastic resin, Preferably it is 1.9 or more, More preferably, it is 2.2 or more, More preferably, it is 2.5 or more.
（その他の成分）
表面層Ｂは、上記構成成分以外の成分を、本発明の目的を阻害しない範囲において含有していてもよい。かかる成分としては、例えば紫外線吸収剤、酸化防止剤、帯電防止剤、蛍光増白剤、ワックス、上記粒子とは異なる粒子や上記熱可塑性樹脂とは異なる樹脂等を挙げることができる。
また、表面層Ｂは、本発明の目的を阻害しない範囲において、反射層Ａにおいて挙げたボイド形成剤を含有していてもよく、そのような態様とすることで反射率の向上効果を高くすることができる。その反面、表面層Ｂにおけるボイド形成剤の含有量を少なくするか、ボイド形成剤を含有しないと、製膜延伸性の向上効果を高くすることができる。これらの観点から、表面層Ｂにおけるボイド体積率（表面層Ｂの体積に対する表面層Ｂにおけるボイドの体積の割合）は、０体積％以上、１５体積％未満であることが好ましく、さらに好ましくは５体積％以下、特に好ましくは３体積％以下である。特に本発明においては、反射特性と製膜延伸性の向上効果を同時に高めることができることから、上述した反射層Ａにおける好ましいボイド体積率と、かかる表面層Ｂにおける好ましいボイド体積率とを同時に採用することが特に好ましい。
(Other ingredients)
The surface layer B may contain components other than the above-described constituent components as long as the object of the present invention is not impaired. Examples of such components include ultraviolet absorbers, antioxidants, antistatic agents, fluorescent brighteners, waxes, particles different from the above particles, resins different from the above thermoplastic resins, and the like.
Further, the surface layer B may contain the void forming agent mentioned in the reflective layer A within a range not impairing the object of the present invention, and by making such an aspect, the effect of improving the reflectance is enhanced. be able to. On the other hand, if the content of the void forming agent in the surface layer B is reduced or if no void forming agent is contained, the effect of improving the film-forming stretchability can be increased. From these viewpoints, the void volume ratio in the surface layer B (ratio of the volume of voids in the surface layer B to the volume of the surface layer B) is preferably 0% by volume or more and less than 15% by volume, more preferably 5%. It is not more than volume%, particularly preferably not more than 3 volume%. In particular, in the present invention, since the effect of improving the reflection characteristics and film-forming stretchability can be enhanced at the same time, the preferred void volume ratio in the reflective layer A and the preferred void volume ratio in the surface layer B are simultaneously employed. It is particularly preferred.
［層構成］
本発明における反射層Ａの厚みは、８０〜３００μｍであることが好ましい。これにより反射率の向上効果を高くすることができる。薄すぎると反射率の向上効果が低く、他方厚すぎることは非効率である。このような観点から、さらに好ましくは１５０〜２５０μｍである。
また、表面層Ｂの厚み（複数有する場合は、光源側であり反射面となる最外層を形成する１層の厚み）は、５〜７０μｍである。これにより、上述した好ましい態様の粒子と合わせて、表面層Ｂの表面に形成される突起の態様がより好ましくなり、それにより浅い角度の入射光の反射光の拡散性が向上する。また、実際の使用に際して熱たわみや収縮などによる不具合が出にくくなる。表面層Ｂが薄すぎると、表面層Ｂの表面に形成した突起中の粒子脱落が発生しやすくなる傾向にあり、脱落してしまうと反射光の拡散性の向上効果が小さくなる傾向にある。また、製膜延伸性が低下する傾向にある。他方、厚すぎると突起が形成され難くなる傾向にあり、浅い角度の反射光の拡散性が低下する傾向にある。また、反射率が低くなる傾向にある。かかる観点から、好ましくは１０μｍ以上、より好ましくは１５μｍ以上、さらに好ましくは１８μｍ以上であり、また、好ましくは６０μｍ以下、より好ましくは５０μｍ以下、さらに好ましくは４０μｍ以下、特に好ましくは３０μｍ以下である。
[Layer structure]
The thickness of the reflective layer A in the present invention is preferably 80 to 300 μm. Thereby, the improvement effect of a reflectance can be made high. If it is too thin, the effect of improving the reflectance is low, while if it is too thick, it is inefficient. From such a viewpoint, it is more preferably 150 to 250 μm.
Further, the thickness of the surface layer B (when there are a plurality of layers, the thickness of one layer forming the outermost layer on the light source side and serving as a reflection surface) is 5 to 70 μm. Thereby, the aspect of the protrusion formed on the surface of the surface layer B is more preferable in combination with the particles of the preferable aspect described above, thereby improving the diffusibility of the reflected light of the incident light at a shallow angle. In addition, problems due to thermal deflection and shrinkage are less likely to occur during actual use. If the surface layer B is too thin, there is a tendency for particles to drop off in the protrusions formed on the surface of the surface layer B. If the surface layer B is dropped, the effect of improving the diffusibility of reflected light tends to be reduced. Moreover, there exists a tendency for film forming stretchability to fall. On the other hand, if it is too thick, it tends to be difficult to form protrusions, and the diffusibility of reflected light at a shallow angle tends to decrease. In addition, the reflectance tends to be low. From this viewpoint, it is preferably 10 μm or more, more preferably 15 μm or more, further preferably 18 μm or more, preferably 60 μm or less, more preferably 50 μm or less, still more preferably 40 μm or less, and particularly preferably 30 μm or less.
白色反射フィルムの積層構成は、反射層ＡをＡ、表面層ＢをＢと表わした際に、Ｂ／Ａの２層構成、Ｂ／Ａ／Ｂの３層構成、Ｂ／Ａ／Ｂ’／Ａの４層構成（ここでＢ’は表面層Ｂと同様の構成の内層Ｂ’を表わす。）、またＢを少なくともいずれか片方の最外層に配した５層以上の多層構成を挙げることができる。特に好ましくはＢ／Ａの２層構成、Ｂ／Ａ／Ｂの３層構成である。最も好ましくはＢ／Ａ／Ｂの３層構成であり、製膜延伸性により優れる。また、カール等の問題が生じ難い。
反射層Ａおよび表面層Ｂは、白色反射フィルム全体の厚みを１００％とした際に、反射層Ａの厚み比率が、好ましくは５０〜９５％、より好ましくは６０〜９０％、さらに好ましくは７０〜９０％であって、また、表面層Ｂの厚み比率が、好ましくは５〜５０％、より好ましくは１０〜４０％、さらに好ましくは１０〜３０％である。これにより、反射特性や製膜延伸性等の各特性のバランスをより良くすることができる。ここで各層の厚み比率は、各層を複数有する場合は、それらの積算厚みどうしの比率をいう。
When the reflective layer A is A and the surface layer B is B, the laminated structure of the white reflective film is B / A two-layer configuration, B / A / B three-layer configuration, B / A / B ′ / A four-layer configuration of A (where B ′ represents an inner layer B ′ having the same configuration as the surface layer B), and a multilayer configuration of five or more layers in which B is disposed on at least one of the outermost layers. it can. Particularly preferred are a two-layer structure of B / A and a three-layer structure of B / A / B. Most preferably, it has a three-layer structure of B / A / B, and is excellent in film-forming stretchability. Further, problems such as curling are unlikely to occur.
In the reflective layer A and the surface layer B, the thickness ratio of the reflective layer A is preferably 50 to 95%, more preferably 60 to 90%, still more preferably 70, when the thickness of the entire white reflective film is 100%. The thickness ratio of the surface layer B is preferably 5 to 50%, more preferably 10 to 40%, and still more preferably 10 to 30%. Thereby, the balance of each characteristic, such as a reflection characteristic and film forming stretchability, can be improved. Here, the thickness ratio of each layer refers to the ratio between the integrated thicknesses when there are a plurality of layers.
本発明においては、反射層Ａと表面層Ｂ以外に、本発明の目的を損なわない限りにおいて他の層を有していてもよい。例えば、帯電防止性や導電性、紫外線耐久性等の機能を付与するための層を有していてもよい。また、フィルムの製膜延伸性を向上させるための、ボイド体積率の比較的低い（好ましくは０体積％以上、１５体積％未満、さらに好ましくは５体積％以下、特に好ましくは３体積％以下である）支持層Ｃを設けることもできる。 In the present invention, in addition to the reflective layer A and the surface layer B, other layers may be provided as long as the object of the present invention is not impaired. For example, you may have the layer for providing functions, such as antistatic property, electroconductivity, and ultraviolet durability. Moreover, the void volume ratio for improving the film-forming stretchability of the film is relatively low (preferably 0% by volume or more and less than 15% by volume, more preferably 5% by volume or less, particularly preferably 3% by volume or less. A support layer C can also be provided.
［フィルムの製造方法］
以下、本発明の白色反射フィルムを製造する方法の一例を説明する。
本発明の白色反射フィルムを製造するに際しては、溶融押出法等によって得られた反射層Ａに、溶融樹脂コーティング法（溶融押出樹脂コーティング法を含む）、塗液コーティング法（インラインコーティング法及びオフラインコーティング法を含む）、共押出法およびラミネート法等により表面層Ｂを形成し、積層構成を形成することが、製膜延伸性の観点から好ましい。また、反射光の拡散性の向上効果を高くできる。なかでも、本発明の白色反射フィルムは、反射層Ａと表面層Ｂとを共押出法により積層して製造されたものであることが特に好ましい。また、反射層Ａと表面層Ｂとは、共押出法により直接積層されていることが好ましい。このように共押出法で積層することによって、反射層Ａと表面層Ｂとの界面密着性を高くすることができる上、フィルムを貼り合わせたり、フィルムの製膜後に改めて表面層Ｂを形成したりするための工程を経る必要が無いため、安価に、容易に量産できる。
[Film Production Method]
Hereinafter, an example of the method for producing the white reflective film of the present invention will be described.
In producing the white reflective film of the present invention, the reflective layer A obtained by a melt extrusion method or the like is coated with a melt resin coating method (including a melt extrusion resin coating method), a coating liquid coating method (in-line coating method or off-line coating). It is preferable from the viewpoint of film-forming stretchability that the surface layer B is formed by a coextrusion method, a laminating method, or the like to form a laminated structure. Further, the effect of improving the diffusibility of reflected light can be enhanced. Especially, it is especially preferable that the white reflective film of the present invention is produced by laminating the reflective layer A and the surface layer B by a coextrusion method. Moreover, it is preferable that the reflective layer A and the surface layer B are directly laminated by a coextrusion method. Thus, by laminating by the coextrusion method, the interfacial adhesion between the reflective layer A and the surface layer B can be increased, and the surface layer B is formed again after the films are bonded together or after the film is formed. Therefore, mass production can be easily performed at low cost.
以下に、反射層Ａを構成する熱可塑性樹脂および表面層Ｂを構成する熱可塑性樹脂としてポリエステルを採用し、積層方法として共押出法を採用した場合の製法について説明するが、本発明はかかる製法に限定はされず、また下記を参考に他の態様についても同様に製造することができる。その際、押出工程を含まない場合は、以下の「溶融押出温度」は、例えば「溶融温度」と読み替えればよい。なお、ここで、用いるポリエステルの融点をＴｍ（単位：℃）、ガラス転移温度をＴｇ（単位：℃）とする。
まず、反射層Ａを形成するためのポリエステル組成物として、ポリエステルと、ボイド形成剤と、他の任意成分を混合したものを用意する。また、表面層Ｂを形成するためのポリエステル組成物として、ポリエステルと、粒子と、他の任意成分を混合したものを用意する。これらポリエステル組成物は、乾燥して十分に水分を除去して用いる。
Hereinafter, a manufacturing method in which polyester is employed as the thermoplastic resin constituting the reflective layer A and the thermoplastic resin constituting the surface layer B and a co-extrusion method is employed as a laminating method will be described. It is not limited to this, and other embodiments can be produced in the same manner with reference to the following. At that time, when the extrusion step is not included, the following “melt extrusion temperature” may be read as, for example, “melt temperature”. Here, the melting point of the polyester used is Tm (unit: ° C), and the glass transition temperature is Tg (unit: ° C).
First, a polyester composition for forming the reflective layer A is prepared by mixing polyester, a void forming agent, and other optional components. Moreover, what mixed polyester, particle | grains, and another arbitrary component as a polyester composition for forming the surface layer B is prepared. These polyester compositions are used after drying to sufficiently remove moisture.
なお、ポリエステルとボイド形成剤または粒子及び任意成分の混合方法は、ポリエステル重合反応時に、反応溶液にこれらを添加する方法でも良いし、重合後のポリエステルを押出機等を用いて溶融させて、そこにこれらを添加して溶融混合する方法など、いずれの方法でも良い。重合反応時に混合する方法では、ボイド形成剤や粒子の分散性が得られ易く、フィルム製膜時にも分散不良による破断は発生しにくくなる傾向にあり、また、より均一な表面突起が形成される傾向となることから、輝度斑抑制の向上効果を高めることができる。一方、押出機等を用いて溶融混合する方法では、より高濃度のボイド形成剤または粒子を混合可能であり、組成の自由度という点で好ましい。 The method of mixing the polyester with the void forming agent or particles and optional components may be a method of adding these to the reaction solution during the polyester polymerization reaction, or by melting the polymerized polyester using an extruder or the like. Any method may be used, such as a method in which these are added and melt mixed. In the method of mixing at the time of the polymerization reaction, dispersibility of the void forming agent and particles is easily obtained, and there is a tendency that breakage due to poor dispersion is less likely to occur during film formation, and more uniform surface protrusions are formed. Since it becomes a tendency, the improvement effect of brightness spot suppression can be heightened. On the other hand, the melt-mixing method using an extruder or the like is preferable in terms of the degree of freedom in composition because it can mix a higher concentration of void forming agent or particles.
次に、乾燥したポリエステル組成物を、それぞれ別の押出機に投入し、溶融押出する。溶融押出温度は、Ｔｍ以上が必要であり、Ｔｍ＋４０℃程度とすればよい。
またこのとき、フィルムの製造に用いるポリエステル組成物、特に反射層Ａに用いるポリエステル組成物は、線径１５μｍ以下のステンレス鋼細線よりなる平均目開き１０〜１００μｍの不織布型フィルターを用いて濾過を行うことが好ましい。この濾過を行うことで、通常は凝集して粗大凝集粒子となりやすい粒子の凝集を抑え、粗大異物の少ないフィルムを得ることができる。なお、不織布の平均目開きは、好ましくは２０〜５０μｍ、さらに好ましくは１５〜４０μｍである。濾過したポリエステル組成物は、溶融した状態でフィードブロックを用いた同時多層押出法（共押出法）により、ダイから多層状態で押し出し、未延伸積層シートを製造する。ダイより押し出された未延伸積層シートを、キャスティングドラムで冷却固化し、未延伸積層フィルムとする。
Next, the dried polyester composition is put into separate extruders and melt-extruded. The melt extrusion temperature needs to be Tm or higher, and may be about Tm + 40 ° C.
At this time, the polyester composition used for the production of the film, particularly the polyester composition used for the reflective layer A, is filtered using a nonwoven fabric type filter having an average opening of 10 to 100 μm made of stainless steel fine wires having a wire diameter of 15 μm or less. It is preferable. By performing this filtration, it is possible to suppress aggregation of particles that normally tend to aggregate into coarse aggregated particles, and to obtain a film with few coarse foreign matters. In addition, the average opening of a nonwoven fabric becomes like this. Preferably it is 20-50 micrometers, More preferably, it is 15-40 micrometers. The filtered polyester composition is extruded in a multilayer state from a die by a simultaneous multilayer extrusion method (coextrusion method) using a feed block in a molten state to produce an unstretched laminated sheet. The unstretched laminated sheet extruded from the die is cooled and solidified with a casting drum to obtain an unstretched laminated film.
次いで、この未延伸積層フィルムをロール加熱、赤外線加熱等で加熱し、製膜機械軸方向（以下、縦方向または長手方向またはＭＤと呼称する場合がある。）に延伸して縦延伸フィルムを得る。この延伸は２個以上のロールの周速差を利用して行うのが好ましい。縦延伸後のフィルムは、続いてテンターに導かれ、縦方向と厚み方向とに垂直な方向（以下、横方向または幅方向またはＴＤと呼称する場合がある。）に延伸して、二軸延伸フィルムとする。 Next, this unstretched laminated film is heated by roll heating, infrared heating or the like, and stretched in the film forming machine axial direction (hereinafter sometimes referred to as the longitudinal direction or the longitudinal direction or MD) to obtain a longitudinally stretched film. . This stretching is preferably performed by utilizing the difference in peripheral speed between two or more rolls. The film after the longitudinal stretching is then guided to a tenter and stretched in a direction perpendicular to the longitudinal direction and the thickness direction (hereinafter sometimes referred to as a transverse direction or a width direction or TD) to be biaxially stretched. A film.
延伸温度としては、ポリエステル（好ましくは反射層Ａを構成するポリエステル）のＴｇ以上、Ｔｇ＋３０℃以下の温度で行うことが好ましく、製膜延伸性により優れ、またボイドが好ましく形成されやすい。また、延伸倍率としては、縦方向、横方向ともに、好ましくは２．５〜４．３倍、さらに好ましくは２．７〜４．２倍である。延伸倍率が低すぎるとフィルムの厚み斑が悪くなる傾向にあり、またボイドが形成されにくい傾向にあり、他方高すぎると製膜中に破断が発生し易くなる傾向にある。なお、縦延伸を実施しその後横延伸を行うような逐次２軸延伸の際には、２段目（この場合は、横延伸）は１段目の延伸温度よりも１０〜５０℃程度高くする事が好ましい。これは１段目の延伸で配向した事により１軸フィルムとしてのＴｇがアップしている事に起因する。 The stretching temperature is preferably a temperature of Tg or more and preferably Tg + 30 ° C. or less of the polyester (preferably the polyester constituting the reflective layer A), excellent in film-forming stretchability, and voids are preferably formed. The stretching ratio is preferably 2.5 to 4.3 times, more preferably 2.7 to 4.2 times in both the vertical direction and the horizontal direction. If the draw ratio is too low, uneven thickness of the film tends to be worsened, and voids tend not to be formed. On the other hand, if it is too high, breakage tends to occur during film formation. In the case of sequential biaxial stretching in which longitudinal stretching is performed and then lateral stretching is performed, the second stage (in this case, lateral stretching) is made about 10 to 50 ° C. higher than the first stage stretching temperature. Things are preferable. This is due to the fact that the Tg as a uniaxial film is increased due to the orientation in the first stage of stretching.
また、各延伸の前にはフィルムを予熱することが好ましい。例えば横延伸の予熱処理はポリエステル（好ましくは反射層Ａを構成するポリエステル）のＴｇ＋５℃より高い温度から始めて、徐々に昇温するとよい。横延伸過程での昇温は連続的でも段階的（逐次的）でもよいが通常逐次的に昇温する。例えばテンターの横延伸ゾーンをフィルム走行方向に沿って複数に分け、ゾーン毎に所定温度の加熱媒体を流すことで昇温する。
二軸延伸後のフィルムは、続いて、熱固定、熱弛緩の処理を順次施して二軸配向フィルムとするが、溶融押出から延伸に引き続いて、これらの処理もフィルムを走行させながら行うことができる。
二軸延伸後のフィルムは、クリップで両端を把持したままポリエステル（好ましくは反射層Ａを構成するポリエステル）の融点をＴｍとして（Ｔｍ−２０℃）〜（Ｔｍ−１００℃）で、定幅または１０％以下の幅減少下で熱処理して、熱固定し、熱収縮率を低下させるのがよい。かかる熱処理温度が高すぎるとフィルムの平面性が悪くなる傾向にあり、厚み斑が大きくなる傾向にある。他方低すぎると熱収縮率が大きくなる傾向にある。
Moreover, it is preferable to preheat a film before each extending | stretching. For example, the pre-heat treatment for transverse stretching may start from a temperature higher than Tg + 5 ° C. of the polyester (preferably the polyester constituting the reflective layer A) and gradually increase the temperature. Although the temperature rise in the transverse stretching process may be continuous or stepwise (sequential), the temperature is usually raised sequentially. For example, the transverse stretching zone of the tenter is divided into a plurality along the film running direction, and the temperature is raised by flowing a heating medium having a predetermined temperature for each zone.
The film after biaxial stretching is subsequently subjected to heat-fixing and heat-relaxing treatments in order to obtain a biaxially oriented film. However, following melt-extrusion to stretching, these treatments can also be performed while the film is running. it can.
The film after biaxial stretching has a constant width or a Tm −20 ° C. to (Tm−100 ° C.) melting point of the polyester (preferably the polyester constituting the reflective layer A) while holding both ends with clips. It is preferable to heat-treat under a width reduction of 10% or less and heat-set to lower the heat shrinkage rate. When the heat treatment temperature is too high, the flatness of the film tends to deteriorate, and the thickness unevenness tends to increase. On the other hand, if it is too low, the thermal shrinkage tends to increase.
また、熱収縮量を調整するために、把持しているフィルムの両端を切り落し、フィルム縦方向の引き取り速度を調整し、縦方向に弛緩させることができる。弛緩させる手段としてはテンター出側のロール群の速度を調整する。弛緩させる割合として、テンターのフィルムライン速度に対してロール群の速度ダウンを行い、好ましくは０．１〜２．５％、さらに好ましくは０．２〜２．３％、特に好ましくは０．３〜２．０％の速度ダウンを実施してフィルムを弛緩（この値を「弛緩率」という）して、弛緩率をコントロールすることによって縦方向の熱収縮率を調整する。また、フィルム横方向は両端を切り落すまでの過程で幅減少させて、所望の熱収縮率を得ることができる。
なお、二軸延伸に際しては、上記のような縦−横の逐次二軸延伸法以外にも、横−縦の逐次二軸延伸法でもよい。また、同時二軸延伸法を用いて製膜することができる。同時二軸延伸法の場合、延伸倍率は、縦方向、横方向ともに例えば２．７〜４．３倍、好ましくは２．８〜４．２倍である。
かくして本発明の白色反射フィルムを得ることができる。
Further, in order to adjust the heat shrinkage, both ends of the film being held can be cut off, the take-up speed in the film vertical direction can be adjusted, and the film can be relaxed in the vertical direction. As a means for relaxing, the speed of the roll group on the tenter exit side is adjusted. As the rate of relaxation, the speed of the roll group is reduced with respect to the film line speed of the tenter, preferably 0.1 to 2.5%, more preferably 0.2 to 2.3%, particularly preferably 0.3. The film is relaxed by performing a speed reduction of ˜2.0% (this value is referred to as “relaxation rate”), and the longitudinal heat shrinkage rate is adjusted by controlling the relaxation rate. Further, the width of the film in the horizontal direction can be reduced in the process until both ends are cut off, and a desired heat shrinkage rate can be obtained.
In the biaxial stretching, a lateral-longitudinal sequential biaxial stretching method may be used in addition to the longitudinal-lateral sequential biaxial stretching method as described above. Moreover, it can form into a film using a simultaneous biaxial stretching method. In the case of the simultaneous biaxial stretching method, the stretching ratio is, for example, 2.7 to 4.3 times, preferably 2.8 to 4.2 times in both the longitudinal direction and the transverse direction.
Thus, the white reflective film of the present invention can be obtained.
［白色反射フィルムの特性］
（双方向反射率分布関数（ＢＲＤＦ））
本発明においては、表面層Ｂの表面において、双方向反射率分布関数（ＢＲＤＦ）測定装置を用いて２次元の反射光解析を実施し、入射角６０°のときの、反射角−６０°の反射光強度を１としたときの全方向の反射光強度の合計（積分値）（以下、ＢＲＤＦ拡散度と呼称する場合がある。）が、５０以上であることが好ましい。このような態様とすることで、輝度斑の抑制効果をさらに高くすることができる。なお、入射角および反射角の角度は、フィルム垂線方向を０°とし、そこから入射角方向側をプラス、反射角方向側をマイナスとして表すこととする。すなわち、入射角６０°の入射光に対する鏡面反射光の反射角は−６０°と表すこととする。
[Characteristics of white reflective film]
(Bidirectional reflectance distribution function (BRDF))
In the present invention, a two-dimensional reflected light analysis is performed on the surface of the surface layer B using a bidirectional reflectance distribution function (BRDF) measuring device, and the reflection angle is −60 ° when the incident angle is 60 °. The total (integrated value) of the reflected light intensity in all directions when the reflected light intensity is 1 (hereinafter sometimes referred to as BRDF diffusion) is preferably 50 or more. By setting it as such an aspect, the inhibitory effect of a brightness spot can be made still higher. Note that the incident angle and the reflection angle are represented by 0 ° in the film perpendicular direction, plus the incident angle direction side, and minus the reflection angle direction side. That is, the reflection angle of the specular reflection light with respect to the incident light having an incident angle of 60 ° is expressed as −60 °.
ＢＲＤＦ測定装置によれば、様々な入射角の入射光に対する反射光の拡散性を評価測定することができる。例えば、上述のように入射角６０°で表面層Ｂの表面に光照射すると、その時の、該入射角方向を含む平面でありかつ反射フィルムの面方向と直交する平面上における各方向への角度別の反射強度を測定することができる。この時、−６０°方向への鏡面反射成分の強度に対して、拡散性が大きいほど他の角度への反射光強度は大きくなり、他方、拡散性が小さいほど他の角度への反射光強度は小さくなるので、これにより拡散性の大きさをみることができる。よって、上述のように入射角６０°のときに、−６０°方向への反射光強度を１とした場合の全方向（−９０°〜＋９０°）への反射光強度の合計（積分値）を求めることにより、その値が大きいと拡散性が高いというように、拡散性を評価することができる。 According to the BRDF measuring apparatus, it is possible to evaluate and measure the diffusibility of reflected light with respect to incident light with various incident angles. For example, when the surface of the surface layer B is irradiated with light at an incident angle of 60 ° as described above, the angle to each direction on a plane that includes the incident angle direction and is orthogonal to the plane direction of the reflective film at that time Another reflection intensity can be measured. At this time, with respect to the intensity of the specular reflection component in the −60 ° direction, the greater the diffusibility, the greater the reflected light intensity at other angles, while the smaller the diffusivity, the reflected light intensity at other angles. , So that the size of the diffusivity can be seen. Therefore, as described above, when the incident angle is 60 °, the total (integral value) of the reflected light intensity in all directions (−90 ° to + 90 °) when the reflected light intensity in the −60 ° direction is 1. By obtaining the diffusivity, the diffusivity can be evaluated so that the diffusivity is high when the value is large.
本発明においては、反射光の拡散性が高い方が輝度斑抑制効果により優れるものである。よって、係る観点から、上記ＢＲＤＦ拡散度は、より好ましくは５５以上、さらに好ましくは６０以上である。
このようなＢＲＤＦ拡散度を達成するためには、本発明における表面層Ｂの態様として上述したような好ましい態様を採用することで達成できる。特に、表面層Ｂを形成するに際して、表面層Ｂの層厚を１０〜７０μｍのような上述した範囲にすることも効果的である。
In the present invention, the higher the diffuseness of the reflected light, the better the luminance unevenness suppressing effect. Therefore, from the viewpoint, the BRDF diffusion degree is more preferably 55 or more, and further preferably 60 or more.
In order to achieve such a BRDF diffusion degree, it can be achieved by adopting a preferable aspect as described above as the aspect of the surface layer B in the present invention. In particular, when forming the surface layer B, it is also effective to set the layer thickness of the surface layer B within the above-described range such as 10 to 70 μm.
（反射率、正面輝度）
本発明の白色反射フィルムの、表面層Ｂ側から測定した反射率は、好ましくは９６％以上、より好ましくは９７％以上、さらに好ましくは９７．５％以上、特に好ましくは９８．０％以上である。反射率が９６％以上であることによって、液晶表示装置や照明等に用いた場合には、高い輝度を得ることができる。かかる反射率は、反射層Ａのボイド体積率を高くする等好ましい態様としたり、反射層Ａの厚みを厚くしたり、表面層Ｂの厚みを薄くしたり等各層の態様を好ましい態様としたりすることにより達成できる。
また、表面層Ｂ側から測定した正面輝度は、後述する測定方法により求められるが、５４００ｃｄ／ｍ２以上が好ましく、５４５０ｃｄ／ｍ２以上がさらに好ましく、５５００ｃｄ／ｍ２以上が特に好ましい。
(Reflectance, front brightness)
The reflectance measured from the surface layer B side of the white reflective film of the present invention is preferably 96% or more, more preferably 97% or more, still more preferably 97.5% or more, and particularly preferably 98.0% or more. is there. When the reflectance is 96% or more, high luminance can be obtained when used in a liquid crystal display device or illumination. Such a reflectance may be a preferable aspect such as increasing the void volume ratio of the reflective layer A, or a preferable aspect of each layer such as increasing the thickness of the reflective layer A or reducing the thickness of the surface layer B. Can be achieved.
Moreover, although the front luminance measured from the surface layer B side is calculated | required with the measuring method mentioned later, 5400 cd / m < 2 > or more is preferable, 5450 cd / m < 2 > or more is more preferable, 5500 cd / m < 2 > or more is especially preferable.
［直下型面光源］
本発明の白色反射フィルムは、直下型面光源用の反射板として好適に用いられるものである。ここで直下型面光源とは、発光面を上にしたときに、該発光面に対して下方に光源を有し、さらに下方に反射板を有する面光源のことをいう。これに対して、発光面を上にしたときに、該発光面の下方に導光板を備え、該導光板の下方に反射板を備え、該導光板の側面に光源を有する面光源を、エッジライト型（またはサイドライト型）面光源として区別することとする。
[Direct type surface light source]
The white reflective film of the present invention is suitably used as a reflector for a direct type surface light source. Here, the direct type surface light source refers to a surface light source having a light source below the light emitting surface and a reflecting plate below the light emitting surface when the light emitting surface is turned up. On the other hand, when the light emitting surface is turned up, a light source plate is provided below the light emitting surface, a light reflector is provided below the light guide plate, and a surface light source having a light source on the side surface of the light guide plate is used as an edge. A light type (or side light type) surface light source will be distinguished.
また本発明における直下型面光源は、特に光源と反射板との距離が近い配置のものである。かかる距離とは、より厳密には、光源の発光面（光源がＬＥＤ光源である場合はＬＥＤ素子の発光面）の、反射板表面と同一の平面からの高さである（図１、図２参照）。このような直下型面光源の反射板として本発明の白色反射フィルムを採用することで、本発明の効果が奏される。この、光源と反射板との距離としては、例えば好ましくは１０ｍｍ以下、より好ましくは９ｍｍ以下、さらに好ましくは８ｍｍ以下である。光源としてＣＣＦＬを採用した従来の直下型ＣＣＦＬバックライトユニットは、光源と反射板との距離が比較的遠い配置であり、１０ｍｍを超えるため、本発明の白色反射フィルムを採用する効果が得られ難い。 The direct type surface light source according to the present invention is an arrangement in which the distance between the light source and the reflector is particularly short. More precisely, the distance is the height of the light emitting surface of the light source (when the light source is an LED light source, the light emitting surface of the LED element) from the same plane as the reflecting plate surface (FIGS. 1 and 2). reference). By adopting the white reflective film of the present invention as a reflector of such a direct type surface light source, the effect of the present invention is exhibited. The distance between the light source and the reflecting plate is, for example, preferably 10 mm or less, more preferably 9 mm or less, and further preferably 8 mm or less. The conventional direct-type CCFL backlight unit adopting CCFL as the light source has a relatively long distance between the light source and the reflecting plate and exceeds 10 mm, so that it is difficult to obtain the effect of employing the white reflective film of the present invention. .
本発明の白色反射フィルムは、反射板の上にＬＥＤ光源を配置してなる直下型面光源用の反射板として特に好適に用いられる。このような面光源として直下型ＬＥＤバックライトユニットを挙げることができる。かかる面光源は、通常上述の好ましい光源と反射板との距離の態様となっているものである。よって、本発明の効果が特に奏され易い用途である。なお、上記の「反射板の上にＬＥＤ光源を配置してなる」なる記載は、反射板とＬＥＤ光源とが接している態様に限定されるものではない。例えば、反射板の上にモジュール（基板）を配してＬＥＤ光源を配置してもよいし（図１）、モジュールは反射板の背面に配置し、反射板のＬＥＤ光源部分に穴をあける等して、ＬＥＤ光源は反射板表面よりも突出している態様としてもよい（図２）。 The white reflective film of the present invention is particularly preferably used as a reflector for a direct type surface light source in which an LED light source is disposed on a reflector. An example of such a surface light source is a direct type LED backlight unit. Such a surface light source is usually in the form of the distance between the preferred light source and the reflector. Therefore, this is an application in which the effects of the present invention are particularly easily achieved. In addition, the description “the LED light source is disposed on the reflection plate” is not limited to the aspect in which the reflection plate and the LED light source are in contact with each other. For example, a module (substrate) may be arranged on the reflector and the LED light source may be arranged (FIG. 1), the module is arranged on the back of the reflector, and a hole is made in the LED light source portion of the reflector. And it is good also as an aspect which the LED light source protrudes from the reflecting plate surface (FIG. 2).
以下、実施例により本発明を詳述する。なお、各特性値は以下の方法で測定した。
（１）光線反射率
分光光度計（島津製作所製ＵＶ−３１０１ＰＣ）に積分球を取り付け、ＢａＳＯ４白板を１００％とした時の反射率を波長５５０ｎｍで測定し、この値を反射率とした。なお、測定は、表面層Ｂ側の表面において行った。表裏に異なる表面層Ｂを有する場合は、反射面として使用する側（光源側）となる表面層Ｂ表面において測定した。
Hereinafter, the present invention will be described in detail by way of examples. Each characteristic value was measured by the following method.
(1) Light reflectance The integrating sphere was attached to a spectrophotometer (Shimadzu Corporation UV-3101PC), the reflectance when the BaSO 4 white plate was 100% was measured at a wavelength of 550 nm, and this value was defined as the reflectance. The measurement was performed on the surface on the surface layer B side. In the case where the front and back surfaces have different surface layers B, the measurement was performed on the surface of the surface layer B serving as the reflecting surface (light source side).
（２）粒子の平均粒子径
サンプルフィルムから表面層Ｂを剥離して単離し、熱可塑性樹脂を含む樹脂成分を溶剤を用いて溶解させ、そこから得られた粒子をレーザー散乱型粒度分布測定機（島津製作所製ＳＡＬＤ−７０００）にて、粒子の粒度分布（粒径の標準偏差）を求め、ｄ５０での粒子径（体積分布基準で小さい側から５０％の分布となる粒子径）を平均粒子径とした。
(2) Average particle size of particles The surface layer B is peeled off and isolated from the sample film, the resin component containing the thermoplastic resin is dissolved using a solvent, and the particles obtained therefrom are converted into a laser scattering particle size distribution analyzer. (SALD-7000 manufactured by Shimadzu Corporation), the particle size distribution (standard deviation of the particle size) of the particles is obtained, and the particle size at d50 (the particle size that becomes 50% distribution from the smaller side on the volume distribution basis) is the average particle The diameter.
（３）粒子の含有量
サンプルフィルムから一定体積の表面層Ｂを剥離して単離し、熱可塑性樹脂を含む樹脂成分を溶剤を用いて溶解させ、そこから得られた粒子の質量及び嵩密度を計量し、含有量（質量％、体積％）を求めた。なお、表面層Ｂの体積は、表面層Ｂの密度（粘度勾配管法による）と質量とから求めた。
(3) Content of particles The surface layer B of a certain volume is peeled and isolated from the sample film, and the resin component containing the thermoplastic resin is dissolved using a solvent, and the mass and bulk density of the particles obtained therefrom are determined. Weighed and determined the content (mass%, volume%). The volume of the surface layer B was determined from the density (by the viscosity gradient tube method) and the mass of the surface layer B.
（４）屈折率
（４−１）粒子の屈折率
ＪＩＳ Ｋ−７１４２のＢ法（ベッケ線法）に準じ、ナトリウムＤ線（波長５８９ｎｍ）を光源として、温度２３℃、相対湿度６５％の条件下にて測定した。
（４−２）熱可塑性樹脂の屈折率
熱可塑性樹脂からなり凝集粒子を含有する表面層Ｂを有するフィルムに対して、表面層Ｂが凝集粒子を含有しない以外は同一条件にて形成された表面層Ｂを有するフィルムを作成し、かかるフィルムから表面層Ｂを剥離して、ＪＩＳ Ｋ−７１４２のＡ法に準じ、ナトリウムＤ線（波長５８９ｎｍ）を光源として、アッベ屈折計４形（（株）アタゴ製）を用いて屈折率を測定し、かかる値を表面層Ｂにおける熱可塑性樹脂の屈折率とした。このとき、接触液はヨウ化メチレンを使用し、温度２３℃、相対湿度６５％の条件下にて測定した。また、二軸延伸フィルムの場合には、縦方向（長手方向）、横方向（幅方向）、厚み方向の互いに垂直な３方向について屈折率を測定し、これらの屈折率の平均値を屈折率とした。
(4) Refractive index (4-1) Refractive index of particles According to JIS K-7142 method B (Becke line method), sodium D line (wavelength 589 nm) as a light source, temperature 23 ° C., relative humidity 65% Measured below.
(4-2) Refractive index of thermoplastic resin Surface formed by the same conditions except that surface layer B does not contain aggregated particles with respect to a film having surface layer B made of thermoplastic resin and containing aggregated particles. A film having a layer B was prepared, and the surface layer B was peeled off from the film, and an Abbe refractometer 4 type (Co., Ltd.) was used in accordance with method A of JIS K-7142, using sodium D line (wavelength 589 nm) as a light source. The refractive index was measured using Atago, and this value was taken as the refractive index of the thermoplastic resin in the surface layer B. At this time, the contact liquid was measured using methylene iodide under the conditions of a temperature of 23 ° C. and a relative humidity of 65%. In the case of a biaxially stretched film, the refractive index is measured in three directions perpendicular to each other in the longitudinal direction (longitudinal direction), the transverse direction (width direction), and the thickness direction, and the average value of these refractive indices is determined as the refractive index. It was.
（５）フィルム厚みおよび層構成
白色反射フィルムをミクロトームにてスライスして断面出しを行い、かかる断面について日立製作所製Ｓ−４７００形電界放出形走査電子顕微鏡を用いて、倍率５００倍にて観測し、フィルム全体、反射層Ａ、表面層Ｂの厚みをそれぞれ求めた。なお、フィルム全体および表面層Ｂの厚みは、粒子が表面層Ｂ表面より突出している部分を除いた部分の厚みとした。各層の厚み（μｍ）を求めた上で各層の厚み比を算出した。
(5) Film thickness and layer structure A white reflective film is sliced with a microtome to obtain a cross section, and the cross section is observed at a magnification of 500 times using a Hitachi S-4700 field emission scanning electron microscope. The thickness of the whole film, the reflective layer A, and the surface layer B was determined. In addition, the thickness of the whole film and the surface layer B was made into the thickness of the part except the part which particle | grains protruded from the surface layer B surface. After determining the thickness (μm) of each layer, the thickness ratio of each layer was calculated.
（６）ボイド体積率の算出
ボイド体積率を求める層のポリマー、添加粒子、その他各成分の密度と配合割合から計算密度を求めた。同時に、当該層を剥離する等して単離し、質量および体積を計測し、これらから実密度を算出し、計算密度と実密度とから下記式により求めた。
ボイド体積率＝１００×（１−（実密度／計算密度））
なお、イソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレート（２軸延伸後）の密度を１．３９ｇ／ｃｍ３、硫酸バリウムの密度を４．５ｇ／ｃｍ３とした。
また、ボイド体積率を測定する層のみを単離し、単位体積あたりの質量を求めて実密度を求めた。体積は、サンプルを面積３ｃｍ２に切り出し、そのサイズでの厚みをエレクトリックマイクロメーター（アンリツ製 Ｋ−４０２Ｂ）にて１０点測定した平均値を厚みとし、面積×厚みとして算出した。質量は、電子天秤にて秤量した。
なお、粒子（凝集粒子含む）の比重としては、以下のメスシリンダー法にて求めた嵩比重の値を用いた。容積１０００ｍｌのメスシリンダーに絶乾状態の粒子を充填して、全体の重量を測定し、該全体の重量からメスシリンダーの重量を差引いて該粒子の重量を求め、該メスシリンダーの容積を測定し、該粒子の重量（ｇ）を該容積（ｃｍ３）で割ることによって求められる。
(6) Calculation of void volume ratio Calculated density was calculated from the density and blending ratio of the polymer, additive particles, and other components of the layer for which the void volume ratio was determined. At the same time, it was isolated by peeling off the layer, and the mass and volume were measured. The actual density was calculated from these, and the following formula was obtained from the calculated density and the actual density.
Void volume fraction = 100 × (1− (actual density / calculated density))
The density of isophthalic acid copolymerized polyethylene terephthalate (after biaxial stretching) was 1.39 g / cm 3 , and the density of barium sulfate was 4.5 g / cm 3 .
Moreover, only the layer which measures a void volume ratio was isolated, the mass per unit volume was calculated | required, and the real density was calculated | required. The volume was calculated as an area × thickness, where the sample was cut into an area of 3 cm 2 and the thickness at that size was measured at 10 points with an electric micrometer (K-402B manufactured by Anritsu). The mass was weighed with an electronic balance.
In addition, as the specific gravity of the particles (including aggregated particles), the value of bulk specific gravity obtained by the following graduated cylinder method was used. Fill a 1000 ml measuring cylinder with completely dry particles, measure the total weight, subtract the weight of the measuring cylinder from the total weight to obtain the weight of the particle, and measure the volume of the measuring cylinder. , By dividing the weight (g) of the particles by the volume (cm 3 ).
（７）融点、カラス転移温度
示差走査熱量測定装置（ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ ２１００ ＤＳＣ）を用い、昇温速度２０℃／分で測定を行った。
(7) Melting point, crow transition temperature Using a differential scanning calorimeter (TA Instruments 2100 DSC), the measurement was performed at a heating rate of 20 ° C./min.
（８）正面輝度
Ｓａｍｓｕｎｇ社製の直下型ＬＥＤ液晶テレビ（ＵＮ４６Ｆ６９００ＡＦ）から反射フィルムを取り出し、それに代えて実施例で得られた各種反射フィルムを、表面層Ｂ側が画面側となるように設置し、もともと備わっていた拡散フィルムおよびプリズムシートを配してバックライトユニットの状態にて輝度計（大塚電子製Ｍｏｄｅｌ ＭＣ−９４０）を用いて、輝度を測定した。
(8) Front luminance The reflective film is taken out from the direct LED liquid crystal television (UN46F6900AF) manufactured by Samsung, and instead the various reflective films obtained in the examples are installed so that the surface layer B side is the screen side. Luminance was measured using a luminance meter (Model MC-940, manufactured by Otsuka Electronics Co., Ltd.) in the state of a backlight unit with the originally provided diffusion film and prism sheet.
（９）輝度斑評価
上記（８）と同様の方法にて、Ｓａｍｓｕｎｇ社製の直下型ＬＥＤ液晶テレビ（ＵＮ４６Ｆ６９００ＡＦ）および輝度計（大塚電子製Ｍｏｄｅｌ ＭＣ−９４０）を用いて、輝度斑を測定した。なお、かかる直下型ＬＥＤ液晶テレビは、光源（ＬＥＤ光源）と反射板との距離の平均が、８ｍｍ以下である。
輝度斑の良否判定は、目視にて輝度斑が全く見られない場合◎、僅かに確認できる場合○、強く斑が出ている場合には×とした。
(9) Luminance unevenness evaluation In the same manner as in (8) above, luminance unevenness was measured using a direct LED liquid crystal television (UN46F6900AF) manufactured by Samsung and a luminance meter (Model MC-940 manufactured by Otsuka Electronics). . In this direct type LED liquid crystal television, the average distance between the light source (LED light source) and the reflecting plate is 8 mm or less.
The judgment of the quality of the brightness spots was ◎ when no brightness spots were visually observed, ◯ when slightly visible, and x when strongly spotted.
（１０）ＢＲＤＦ拡散度
Ｒａｄｉａｎｔ社製のＢＲＤＦ測定装置ＩＳ−ＳＡを用いて、入射光角度を６０°とし、反射光については、フィルム面と直交する平面上における角度は１°ピッチ、フィルム面内における回転方向の角度は５°ピッチで測定を行った。なお、用いた光源はメタルハロイド光源とした。
入射角および反射角の角度は、フィルム垂線方向を０°とし、そこから入射角方向側をプラス、反射角方向側をマイナスとして表すこととする。すなわち、入射角６０°の入射光に対する鏡面反射光の反射角は−６０°と表すこととする。
また、上記装置によれば、入射光方向を含みフィルム面と直交する平面上における反射光に加えて、かかる平面をフィルム面内における回転方向に回転させた方向における反射光も観測することができるが、本発明においては、入射光方向を含みフィルム面と直交する平面上における反射光について観測する（２次元の反射光解析）。
解析のソフトウェアは「Ｉｍａｇｉｎｇ Ｓｐｈｅｒｅ ｖｅｒ１．３」を用いた。
得られたデータから、入射光方向を含みフィルム面と直交する平面上の反射光の２次元成分を取出し、この反射光成分について、−６０°方向における反射強度を１とした場合の、全方向−９０°〜＋９０°の反射光の積分値を求め、ＢＲＤＦ拡散性とした。
(10) BRDF diffusivity Using a BRDF measuring apparatus IS-SA manufactured by Radiant, the incident light angle is set to 60 °, and the reflected light has an angle of 1 ° on the plane orthogonal to the film surface, and within the film surface. The angle in the rotation direction was measured at a pitch of 5 °. The light source used was a metal haloid light source.
The incident angle and the reflection angle are represented by 0 ° in the film normal direction, plus the incident angle direction side, and minus the reflection angle direction side. That is, the reflection angle of the specular reflection light with respect to the incident light having an incident angle of 60 ° is expressed as −60 °.
Moreover, according to the said apparatus, in addition to the reflected light on the plane orthogonal to a film surface including an incident light direction, the reflected light in the direction which rotated this plane to the rotation direction in the film surface can also be observed. However, in the present invention, the reflected light on the plane including the incident light direction and orthogonal to the film surface is observed (two-dimensional reflected light analysis).
As an analysis software, “Imaging Sphere ver 1.3” was used.
From the obtained data, the two-dimensional component of the reflected light on the plane that includes the incident light direction and is orthogonal to the film surface is taken out, and this reflected light component is omnidirectional when the reflection intensity in the −60 ° direction is 1. The integrated value of the reflected light of −90 ° to + 90 ° was determined and used as BRDF diffusibility.
（１１）製膜延伸性
実施例に記載のフィルムを、テンターを用いた連続製膜法にて製膜したときの製膜安定性を観察し、下記基準で評価した。
◎：８時間以上安定に製膜できる。
○：３時間以上８時間未満安定に製膜できる。
△：３時間未満で１度切断が生じた。
×：３時間未満で複数回切断が発生し、安定な製膜ができない。
(11) Film-forming stretchability The film-forming stability when the films described in the Examples were formed by a continuous film-forming method using a tenter was observed and evaluated according to the following criteria.
A: The film can be stably formed for 8 hours or more.
○: The film can be stably formed for 3 hours or more and less than 8 hours.
Δ: Cutting occurred once in less than 3 hours.
X: Cutting occurs multiple times in less than 3 hours, and stable film formation is not possible.
［実施例１］
＜製造例１：イソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレート１の合成＞
テレフタル酸ジメチル１３６．５質量部、イソフタル酸ジメチル１３．５質量部（得られるポリエステルの全酸成分１００モル％に対して９モル％となる）、エチレングリコール９８質量部、ジエチレングリコール１．０質量部、酢酸マンガン０．０５質量部、酢酸リチウム０．０１２質量部を精留塔、留出コンデンサを備えたフラスコに仕込み、撹拌しながら１５０〜２４０℃に加熱しメタノールを留出させエステル交換反応を行った。メタノールが留出した後、リン酸トリメチル０．０３質量部、二酸化ゲルマニウム０．０４質量部を添加し、反応物を反応器に移した。ついで撹拌しながら反応器内を徐々に０．３ｍｍＨｇまで減圧するとともに２９２℃まで昇温し、重縮合反応を行い、イソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレート１を得た。このポリマーの融点は２３５℃であった。
[Example 1]
<Production Example 1: Synthesis of isophthalic acid copolymerized polyethylene terephthalate 1>
136.5 parts by mass of dimethyl terephthalate, 13.5 parts by mass of dimethyl isophthalate (9 mol% with respect to 100 mol% of total acid components of the obtained polyester), 98 parts by mass of ethylene glycol, 1.0 part by mass of diethylene glycol , 0.05 parts by mass of manganese acetate and 0.012 parts by mass of lithium acetate were charged into a rectification column and a flask equipped with a distillation condenser, and heated to 150 to 240 ° C. with stirring to distill methanol to conduct a transesterification reaction. went. After methanol was distilled, 0.03 parts by mass of trimethyl phosphate and 0.04 parts by mass of germanium dioxide were added, and the reaction product was transferred to the reactor. Next, while stirring, the pressure in the reactor was gradually reduced to 0.3 mmHg and the temperature was raised to 292 ° C. to carry out a polycondensation reaction to obtain isophthalic acid copolymerized polyethylene terephthalate 1. The melting point of this polymer was 235 ° C.
＜製造例２：イソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレート２の合成＞
テレフタル酸ジメチル１２９．０質量部、イソフタル酸ジメチル２１．０質量部（得られるポリエステルの全酸成分１００モル％に対して１４モル％となる）に変更した他は、上記製造例１と同様にして、イソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレート２を得た。このポリマーの融点は２１５℃であった。
<Production Example 2: Synthesis of isophthalic acid copolymerized polyethylene terephthalate 2>
Except for changing to 129.0 parts by mass of dimethyl terephthalate and 21.0 parts by mass of dimethyl isophthalate (14 mol% with respect to 100 mol% of the total acid component of the resulting polyester), the same as in Production Example 1 above. Thus, isophthalic acid copolymerized polyethylene terephthalate 2 was obtained. The melting point of this polymer was 215 ° C.
＜製造例３：粒子マスターチップ１の作成＞
上記で得られたイソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレート１の一部、およびボイド形成剤として平均粒子径１．０μｍの硫酸バリウム粒子（表中、ＢａＳＯ４と表記する。）を用いて、神戸製鋼社製ＮＥＸ−Ｔ６０タンデム式押出機にて、得られるマスターチップの質量に対して硫酸バリウム粒子の含有量が６０質量％となるように混合し、樹脂温度２６０℃にて押し出し、硫酸バリウム粒子含有の粒子マスターチップ１を作成した。
<Production Example 3: Preparation of particle master chip 1>
Using part of the isophthalic acid copolymerized polyethylene terephthalate 1 obtained above and barium sulfate particles having an average particle diameter of 1.0 μm (in the table, indicated as BaSO 4 ) as a void forming agent, manufactured by Kobe Steel In a NEX-T60 tandem type extruder, mixed so that the content of barium sulfate particles is 60% by mass with respect to the mass of the obtained master chip, extruded at a resin temperature of 260 ° C., and particles containing barium sulfate particles Master chip 1 was created.
＜製造例４：粒子マスターチップ２の作成＞
上記で得られたイソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレート２に、粒子Ａとして、東ソー・シリカ株式会社製ＡＹ−６０１（凝集シリカ）を風力分級し平均粒子径３．８μｍとした粒子を、得られる粒子マスターチップにおける濃度が８質量％となるよう二軸押出機にて混合し、溶融温度２５０℃にて押し出し、粒子マスターチップ２を作成した。
<Production Example 4: Preparation of particle master chip 2>
Particle master obtained from the above-obtained isophthalic acid-copolymerized polyethylene terephthalate 2 as particles A, and AY-601 (aggregated silica) manufactured by Tosoh Silica Co., Ltd. is air-classified to obtain an average particle size of 3.8 μm. The mixture was mixed by a twin screw extruder so that the concentration in the chip was 8% by mass, and extruded at a melting temperature of 250 ° C. to prepare a particle master chip 2.
＜製造例５：粒子マスターチップ３の作成＞
上記製造例２において、フラスコ内に上記の粒子Ａを、得られる粒子マスターチップにおける濃度が４質量％となるように添加してエステル交換反応を行った他は、同様の方法でエステル交換反応および重縮合反応をして、粒子マスターチップ３を得た。このポリマーの融点は２１５℃であった。
<Production Example 5: Creation of particle master chip 3>
In the above production example 2, the above-mentioned particle A was added to the flask so that the concentration in the obtained particle master chip was 4% by mass, and the transesterification reaction was performed in the same manner, except that the transesterification reaction was performed. A polycondensation reaction was performed to obtain a particle master chip 3. The melting point of this polymer was 215 ° C.
（白色反射フィルムの製造）
上記で得たイソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレート１と粒子マスターチップ１を反射層（Ａ層）の原料として、イソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレート２と粒子マスターチップ２を表面層（Ｂ層）の原料としてそれぞれ用い、それぞれの層が表１に記載した構成となるように混合し、押出機に投入し、Ａ層は溶融押出し温度２５５℃にて、Ｂ層は溶融押出し温度２３０℃にて、表１に示すごとくＢ層／Ａ層／Ｂ層の層構成となるように３層フィードブロック装置を使用して合流させ、その積層状態を保持したままダイスよりシート状に成形した。このときＢ層／Ａ層／Ｂ層の厚み比が２軸延伸後に１０／８０／１０となるように各押出機の吐出量で調整した。さらにこのシートを表面温度２５℃の冷却ドラムで冷却固化した未延伸フィルムとした。この未延伸フィルムを７３℃の予熱ゾーン、つづけて７５℃の予熱ゾーンを通して、９２℃に保たれた縦延伸ゾーンに導き、縦方向に２．９倍に延伸し、２５℃のロール群で冷却した。続いて、フィルムの両端をクリップで保持しながら１１５℃の予熱ゾーンを通して１３０℃に保たれた横延伸ゾーンに導き、横方向に３．６倍に延伸した。その後テンター内で１８５℃で熱固定を行い、幅入れ率２％、幅入れ温度１３０℃で横方向の幅入れを行い、次いでフィルム両端を切り落し、縦弛緩率２％で熱弛緩し、室温まで冷やして、表１に示すごとく厚み１９０μｍのフィルムを得た。得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
(Manufacture of white reflective film)
The isophthalic acid copolymerized polyethylene terephthalate 1 and particle master chip 1 obtained above as raw materials for the reflective layer (A layer), and the isophthalic acid copolymerized polyethylene terephthalate 2 and particle master chip 2 as the raw material for the surface layer (B layer), respectively. Used, mixed so that each layer has the structure described in Table 1, and put into an extruder. Layer A is melt extrusion temperature 255 ° C., layer B is melt extrusion temperature 230 ° C. As shown, the layers were combined using a three-layer feed block device so as to have a layer structure of B layer / A layer / B layer, and formed into a sheet shape from a die while maintaining the laminated state. At this time, it adjusted with the discharge amount of each extruder so that the thickness ratio of B layer / A layer / B layer might become 10/80/10 after biaxial stretching. Further, this sheet was an unstretched film cooled and solidified with a cooling drum having a surface temperature of 25 ° C. This unstretched film is led to a longitudinal stretching zone maintained at 92 ° C. through a preheating zone at 73 ° C., followed by a preheating zone at 75 ° C., stretched 2.9 times in the longitudinal direction, and cooled by a roll group at 25 ° C. did. Subsequently, while holding both ends of the film with clips, the film was led to a transverse stretching zone maintained at 130 ° C. through a preheating zone at 115 ° C. and stretched 3.6 times in the transverse direction. Then, heat setting is performed at 185 ° C. in the tenter, the width is set to 2%, the width is set in the horizontal direction at a temperature of 130 ° C., then both ends of the film are cut off, and the film is thermally relaxed at a longitudinal relaxation rate of 2%. As shown in Table 1, a film having a thickness of 190 μm was obtained. The evaluation results of the obtained film are shown in Table 2.
［実施例２〜５、８、９、比較例１〜４］
表面層に用いる粒子の態様および厚み比率を各々表１に示すとおりとする以外は、実施例１と同様にして白色反射フィルムを得た。得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
なお、比較例１，３は、製膜がし難く、サンプルが非常に得難いものであった。
[Examples 2 to 5, 8, 9 and Comparative Examples 1 to 4]
A white reflective film was obtained in the same manner as in Example 1 except that the aspect and thickness ratio of the particles used for the surface layer were as shown in Table 1. The evaluation results of the obtained film are shown in Table 2.
In Comparative Examples 1 and 3, film formation was difficult and samples were very difficult to obtain.
［実施例６］
表面層に用いる粒子マスターチップを、上記製造例５で得られた粒子マスターチップ３に変更して表１に示すとおりの組成とする以外は、実施例１と同様にして白色反射フィルムを得た。得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
[Example 6]
A white reflective film was obtained in the same manner as in Example 1 except that the particle master chip used for the surface layer was changed to the particle master chip 3 obtained in Production Example 5 and the composition was as shown in Table 1. . The evaluation results of the obtained film are shown in Table 2.
［実施例７］
反射層Ａのボイド形成剤を、表１に示すごとくポリエステルに非相溶な樹脂（シクロオレフィン、ポリプラスチックス社製「ＴＯＰＡＳ ６０１７Ｓ−０４」）に変更した以外は、実施例１と同様にして白色反射フィルムを作成し、評価を実施した。評価結果を表２に示す。
[Example 7]
As shown in Table 1, the void forming agent of the reflective layer A was changed to a resin incompatible with polyester (cycloolefin, “TOPAS 6017S-04” manufactured by Polyplastics Co., Ltd.). A white reflective film was prepared and evaluated. The evaluation results are shown in Table 2.
なお、それぞれ使用した粒子の種類は下記の通りである。
粒子Ｂ：東ソー・シリカ株式会社製ＡＹ−６０１（凝集シリカ）を風力分級して平均粒子径８．３μｍとした。
粒子Ｃ：東ソー・シリカ株式会社製ＡＹ−６０１（凝集シリカ）を風力分級して平均粒子径１．５μｍとした。
粒子Ｄ：日本触媒株式会社製シーホスターＰ−１５０（真球状シリカ）を風力分級して平均粒子径３．５μｍとした。
粒子Ｅ：旭硝子株式会社製ルブリカントＬ１５０Ｊ（ポリテトラフルオロエチレン樹脂粉体、平均粒子径９．０μｍ）を用いた。
The types of particles used are as follows.
Particle B: AY-601 (aggregated silica) manufactured by Tosoh Silica Co., Ltd. was air-classified to an average particle size of 8.3 μm.
Particle C: AY-601 (aggregated silica) manufactured by Tosoh Silica Co., Ltd. was air-classified to an average particle diameter of 1.5 μm.
Particle D: Nippon Shokubai Co., Ltd. Sea Hoster P-150 (true spherical silica) was air-classified to an average particle size of 3.5 μm.
Particle E: Lubricant L150J (polytetrafluoroethylene resin powder, average particle size: 9.0 μm) manufactured by Asahi Glass Co., Ltd. was used.
本発明の白色反射フィルムは、反射光の拡散性に優れるため、直下型面光源用の反射板として好適に用いられ、特に、光源と反射板との距離が近い直下型面光源用の反射板として好適に用いることができ、輝度斑抑制効果に優れ、産業上の利用可能性は高い。 Since the white reflective film of the present invention is excellent in diffusibility of reflected light, it is preferably used as a reflector for a direct type surface light source, and in particular, a reflector for a direct type surface light source in which the distance between the light source and the reflective plate is short. Can be suitably used, has excellent luminance unevenness suppressing effect, and has high industrial applicability.
１ レンズキャップ
２ ＬＥＤ素子
３ モジュール
４ 反射板
５ 反射板表面と同一の平面
６ 光源と反射板との距離
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Lens cap 2 LED element 3 Module 4 Reflector plate 5 The same plane as the reflector surface 6 Distance between light source and reflector
Claims (5)
表面層Ｂにおける上記粒子は、凝集粒子であり、平均粒子径が０．５μｍ以上、２０．０μｍ未満であり、含有量が表面層Ｂの体積を基準として３〜５０体積％であり、表面層Ｂの厚みが５〜７０μｍであり、
上記熱可塑性樹脂の屈折率と上記粒子の屈折率との差が０．３以上である、直下型面光源用白色反射フィルム。 A white reflective film having a reflective layer A and a surface layer B made of a thermoplastic resin and containing particles,
The particles in the surface layer B are agglomerated particles, the average particle diameter is 0.5 μm or more and less than 20.0 μm, the content is 3 to 50% by volume based on the volume of the surface layer B, and the surface layer The thickness of B is 5 to 70 μm,
A white reflective film for a direct type surface light source, wherein a difference between a refractive index of the thermoplastic resin and a refractive index of the particles is 0.3 or more.
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