JP2015102472A - 三軸試験装置及び三軸試験方法 - Google Patents

Abstract

【課題】単一回又は少数回の三軸試験によって、異方性に起因した供試体の変形及び応力を測定又は計測し、これにより、地盤材料の変形特性の異方性を特定するとともに、目視観察に依存せずに異方性の方向を特定する。
【解決手段】三軸試験装置(1)のキャップ(7)は、載荷シャフト(9)とキャップ本体(7a)との間に介装した変位計測式キャップ機構(17)及び／又は荷重計測式キャップ機構(18)を有する。変位計測式キャップ機構は、軸荷重(Q)の載荷時にキャップ本体の側方変位又は水平変位を許容する可動手段(23,33)を有し、荷重計測式キャップ機構は、軸荷重の載荷時にキャップ本体の側方変位又は水平変位を禁止し又は拘束するとともに、軸荷重の軸力方向と交差又は直交する方向にキャップに作用する応力を検出する応力検出手段(50)を有する。
【選択図】図１

Description

本発明は、三軸試験装置及び三軸試験方法に関するものであり、より詳細には、土又は岩等からなる地盤から採取した柱状供試体を三軸セル内のペデスタル及びキャップの間に介挿し、載荷装置の載荷シャフトによって供試体に軸荷重を負荷して供試体を圧密及び軸圧縮する三軸試験装置及び三軸試験方法に関するものである。

地盤の変形特性や強度特性を調べるための試験装置として、原位置から採取した円柱状供試体に側圧を負荷した状態で供試体に軸荷重を負荷する三軸試験装置が知られている(例えば、特許文献1及び２）。従来の三軸試験装置の構成が図７に概略的に示されている。

図７に示す如く、三軸試験装置１００は、供試体Ｓを収容可能な三軸セル（三軸圧力室）１０１を有する。三軸セル１０１は、底盤１０２、圧力円筒１０３及び上盤１０４によって形成される。供試体Ｓは、ペデスタル１０５及びキャップ１０６の間に配置される。供試体Ｓの外周面は、ゴムスリーブ１０７によって被覆される。載荷装置の載荷シャフト１０８が、上盤１０４を貫通し、供試体Ｓに軸力を負荷する。軸荷重Ｑを計測するための荷重計１０９が、載荷シャフト１０８に介装される。載荷シャフト１０８は、軸変位計１２０の検出部に関連した軸変位検出用ロッド１２１を備える。セル圧供給路１１１が底盤１１０を貫通し、底盤１１０の上面に開口する。セル圧供給路１１５が上盤１０４を貫通し、上盤１０４の下面に開口する。多孔質板（ポーラスストーン）１１４、１１５が供試体Ｓの上面及び下面に配置され、管路１１２、１１３を介して二重管ピューレット１２２、間隙水圧系１２３等に接続される。三軸試験装置１００は更に、セル圧供給装置、載荷枠、載荷装置等（図示せず）を備えるとともに、計測データを処理する記録装置、記憶装置、表示装置等の外部制御装置又は外部制御系（図示せず）を備える。

このような三軸試験装置を用いて地盤材料の変形特性の異方性を調べる三軸試験においては、図８に示す如く、異なるサンプリング方向のコアＫを地盤Jから採取し、各コアＫを供試体Ｓとしてペデスタル１０５及びキャップ１０６の間に配置し、各供試体Ｓに生じる歪みを多方向計測しながら三軸試験する試験方法が採用されてきた（非特許文献１）。

また、面内等方性を仮定した線形弾性体に関する異方性の調査においては、異なるサンプリング方向で採取された３個以上の角柱供試体を三軸試験装置にセットし、歪みを多方向計測しながら各供試体を三軸試験することにより、５つの弾性パラメータを特定する手法が提案されている（非特許文献２）。更に、同様の手法で円柱供試体を用いた場合の歪み計測方法が提案されている（非特許文献３）。

特開平10-206303号公報 特開平6-138007号公報

Oka, F., Kimoto, S., Kobayashi, H. & Adachi, T.: Anisotropic behavior of soft sedimentary rock, Soils & Foundations, Vol.42, No.5, pp.59-70, 2002. Amadei, B.: Importance of anisotropy when estimating and measuring in-situ stresses in rock, Int. J. of Rock Mech. & Min. Sci., Vol.33, pp.293-325, 1996. Hakala, M., Kuula, H. & Hudson, J, A.: Estimating the transversely isotropic elastic intact rock properties, Int. J. of Rock Mech. & Min. Sci., Vol.44, pp.14-46, 2007.

しかしながら、地盤材料の力学特性に関する異方性を、三軸試験装置を用いて調査する従来の調査方法には、以下の如き課題が内在する。

（１）三軸載荷時に発生する異方性材料特有の変形及び応力を考慮し又は特定することができない。
図９（Ａ）は、等方性材料からなる供試体Ｓの三軸載荷時の圧密変形態様を概略的に示す斜視図であり、図９（Ｂ）は、異方性材料(面内等方性材料)からなる供試体Ｓの三軸載荷時の圧密変形態様を示す概略斜視図である。

図９（Ａ）に示す等方性材料の供試体Ｓを載荷試験する場合、軸対称条件が満たされ、従って、主応力方向と主歪み方向とが一致するので、供試体Ｓは、軸方向に均等に圧縮する。これに対し、異方性材料の供試体Ｓを載荷する場合、軸対称条件が必ずしも満たされず、従って、主応力方向と主歪み方向が一致しない。このため、異方性材料の供試体Ｓの載荷試験において、供試体Ｓの変形を拘束しない条件で載荷すると、図９（Ｂ）に示す如く、剛性の等方な面の傾斜方向に剪断変形が発生する。例えば、面内等方弾性体として軟岩を想定した本発明者等のシミュレーションによれば、材料の異方性に起因した供試体Ｓの挙動が発生すると考えられる。

このような供試体Ｓの変形又は挙動は、異方性材料特有の挙動であり、試料の異方性を特定する上で重要な要素である。しかしながら、従来の載荷試験においては、このような変形を計測して材料の異方性を特定することは行われていない。

また、従来の三軸試験においては、供試体Ｓを拘束するキャップが軸方向にのみ変位し得るにすぎず、異方性を有する面内等方性材料の供試体Ｓの載荷試験であっても、供試体Ｓは、軸方向にのみ圧密変形し得るにすぎない。即ち、従来の三軸試験装置においては、軸力方向と交差又は直交する方向（側方向）に生じ得る供試体Ｓの変位が禁止又は拘束されるので、剛性が等方な面の傾斜方向に剪断応力が作用する。この種の剪断応力は材料の異方性に起因する異方性材料特有の応力であり、材料の異方性を特定する上で重要な要素であるが、従来の載荷試験においては、このような剪断応力を計測することは、試みられていない。

（２）異方性の方向を特定することができない。
変形特性の異方性を調べる従来の調査手法においては、岩石コア等を目視観察して異方性の方向を推定した上で載荷試験が実施される。このような調査手法によれば、異方性の方向は、堆積面や節理の方向、或いは、鉱物粒子が配向する方向等に基づいて仮定されるが、例えば、複数の方向に卓越する節理を有する岩石等については、目視観察によって異方性の方向を特定することはできない。

（３）多数回の載荷試験を要する。
最も簡易な変形特性の異方性である面内等方性を仮定した調査においても、少なくとも３方向にサンプリングしたコアを用いた試験が必要とされる。試験結果のばらつきを考慮すると、更に試験回数を増大する必要があり、この結果、比較的高額の試験費用や、長い試験時間を要する。

本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、土や岩等からなる地盤から採取した柱状供試体を用いた単一回又は少数回の三軸試験によって、異方性に起因した供試体の変形又は応力を測定又は計測し、これにより、地盤材料の変形特性の異方性を特定するとともに、目視観察に依存せずに異方性の方向を特定することができる三軸試験装置及び三軸試験方法を提供することにある。

上記目的を達成すべく、本発明は、地盤から採取した柱状供試体を収容する三軸セルを備え、ペデスタル及びキャップによって拘束された三軸セル内の前記供試体に対し、載荷装置の載荷シャフトによって軸荷重を負荷して該供試体を圧密及び軸圧縮する三軸試験装置において、
前記キャップは、前記載荷シャフトと、前記供試体の頂部に配置されたキャップ本体との間に介装した変位計測式キャップ機構及び／又は荷重計測式キャップ機構を有し、
前記変位計測式キャップ機構は、軸荷重の載荷時に前記キャップ本体の側方変位又は水平変位を許容する可動手段を有し、
前記荷重計測式キャップ機構は、前記軸荷重の載荷時に前記キャップ本体の側方変位又は水平変位を禁止し又は拘束するとともに、該軸荷重により前記キャップに作用し且つ前記軸荷重の軸力方向と交差又は直交する方向に作用する剪断応力を検出する応力検出手段を有することを特徴とする三軸試験装置を提供する。

本発明は又、地盤から採取した柱状供試体を収容する三軸セルを備え、ペデスタル及びキャップによって拘束された三軸セル内の前記供試体に対し、載荷装置の載荷シャフトによって軸荷重を負荷して該供試体を圧密及び軸圧縮する三軸試験装置において、
前記ペデスタルは、変位計測式ペデスタル機構及び／又は荷重計測式ペデスタル機構を有し、
前記変位計測式ペデスタル機構は、軸荷重の載荷時に前記ペデスタル本体の側方変位又は水平変位を許容する可動手段を有し、
前記荷重計測式ペデスタル機構は、前記軸荷重の載荷時に前記ペデスタル本体の側方変位又は水平変位を禁止し又は拘束するとともに、該軸荷重により前記ペデスタルに作用し且つ前記軸荷重の軸力方向と交差又は直交する方向に作用する剪断応力を検出する応力検出手段を有することを特徴とする三軸試験装置を提供する。

他の観点より、本発明は、地盤から採取した柱状供試体を三軸セル内に収容して、ペデスタル及びキャップによって拘束し、載荷装置の載荷シャフトによって前記供試体に軸荷重を負荷して該供試体を圧密及び軸圧縮する三軸試験方法において、
前記供試体の頂部に配置されたキャップ本体と載荷シャフトとの間に変位計測式キャップ機構又は荷重計測式キャップ機構を介装し、
軸荷重の載荷時に前記キャップ本体の側方変位又は水平変位を前記変位計測式キャップ機構により許容して、前記載荷シャフトに対する前記キャップ本体の側方変位又は水平変位を検出し、或いは、軸荷重の載荷時に前記キャップ本体の側方変位又は水平変位を禁止又は拘束した状態で該軸荷重により前記キャップに作用し且つ前記軸荷重の軸力方向と交差又は直交する方向に作用する剪断応力を前記荷重計測式キャップ機構によって検出することを特徴とする三軸試験方法を提供する。

本発明は更に、地盤から採取した柱状供試体を三軸セル内に収容して、ペデスタル及びキャップによって拘束し、載荷装置の載荷シャフトによって前記供試体に軸荷重を負荷して該供試体を圧密及び軸圧縮する三軸試験方法において、
前記供試体の底部に配置されたペデスタルに変位計測式ペデスタル機構又は荷重計測式ペデスタル機構を配設し又は組込み、
軸荷重の載荷時にペデスタル本体の側方変位又は水平変位を前記変位計測式ペデスタル機構により許容して、前記載荷シャフトに対する前記ペデスタル本体の側方変位又は水平変位を検出し、或いは、軸荷重の載荷時に前記ペデスタル本体の側方変位又は水平変位を禁止又は拘束した状態で該軸荷重により前記ペデスタルに作用し且つ前記軸荷重の軸力方向と交差又は直交する方向に作用する剪断応力を前記荷重計測式ペデスタル機構によって検出することを特徴とする三軸試験方法を提供する。

本発明の上記構成によれば、変位計測式キャップ機構及び荷重計測式キャップ機構の少なくとも一方が載荷試験装置内のキャップに設けられ、或いは、変位計測式ペデスタル機構及び荷重計測式ペデスタル機構の少なくとも一方が載荷試験装置内のペデスタルに設けられる。変位計測式キャップ機構又は変位計測式ペデスタル機構を用いた三軸試験においては、軸荷重の載荷時にキャップ本体又はペデスタル本体の側方変位又は水平変位が許容されるので、異方性に起因した供試体固有の変形が発生する。供試体の変形は、載荷シャフトとキャップ本体との相対的な側方変位又は水平変位、或いは、底盤とペデスタル本体との相対的な側方変位又は水平変位として顕れる。また、荷重計測式キャップ機構又は荷重計測式ペデスタル機構を用いた三軸試験においては、キャップ本体又はペデスタル本体の側方変位又は水平変位が禁止又は拘束され、従って、供試体端面の側方への移動も禁止又は拘束されるので、異方性材料固有の剪断応力が軸荷重の軸力方向と交差又は直交する方向に供試体端面とキャップ又はペデスタルとに作用する。

従って、上記構成の三軸試験装置及び三軸試験方法によれば、載荷シャフトに対するキャップ本体又はペデスタル本体の相対的な側方変位又は水平変位を計測又は測定し、或いは、キャップ又はペデスタルに作用する剪断応力を計測又は測定することにより、異方性に起因した供試体の変形及び応力を知得又は把握し、目視観察に依存せずに供試体の異方性の方向を特定することができる。

また、上記構成の三軸試験装置及び三軸試験方法によれば、多数の供試体を用いて三軸試験を反復実施することなく、単一又は少数の供試体を用いた単一回又は少数回の三軸試験により、異方性に起因した供試体の変形及び応力を知得又は把握し、これにより、変形特性の異方性を調べることができる。

好ましくは、変位計測式キャップ機構又は変位計測式ペデスタル機構は、載荷シャフトと一体化した第１部材と、キャップ本体又はペデスタル本体と一体化した第２部材と、第１及び第２部材の間に介装され、第１及び第２部材を相対変位させる上記可動手段とを有する。更に好ましくは、変位計測式キャップ機構又は変位計測式ペデスタル機構は、第１及び第２部材の間に介装した第３部材を更に有し、可動手段は、第１部材及び第３部材の間に介装されるともに、第２部材と第３部材との間に介装される。第３部材の可動方向と、第３部材に対する第２部材の可動方向とは、載荷シャフトの中心軸線廻りに所定の角度間隔を隔てており、キャップ本体又はペデスタル本体は、載荷シャフトの中心軸線廻りの任意の角度方向に変位する。

本発明の好適な実施形態において、上記可動手段は、転動要素、滑動要素又は摺動要素を有する支承装置を有する。好ましくは、可動手段は、多数の転動要素を有するローラ式又はボール式ベアリング装置からなる。

好適には、変位計測式キャップ機構又は変位計測式ペデスタル機構は、軸荷重の載荷時に生じる供試体端面（上端面又は下端面）の変位をキャップ本体又はペデスタル本体の側方変位又は水平変位と同一であると仮定して、キャップ本体又はペデスタル本体の側方変位又は水平変位を検出する変位検出手段を有する。また、荷重計測式キャップ機構又は荷重計測式ペデスタル機構は、供試体端面に作用する剪断応力を検出する２方向ロードセルを有する。２方向ロードセルは、方向が異なる少なくとも二方向に作用する剪断応力を検出する。２方向ロードセルとして、平行平板型ロードセルを好ましく使用し得る。供試体の異方性は、供試体の端面ないしキャップ又はペデスタルの側方変位又は水平変位の変位量、或いは、供試体の端面に作用する剪断応力に基づいて特定される。

本発明の三軸試験装置及び三軸試験方法によれば、土や岩等からなる地盤から採取した柱状供試体を用いた単一回又は少数回の三軸試験によって、異方性に起因した供試体の変形又は応力を測定又は計測し、これにより、地盤材料の変形特性の異方性を特定するとともに、目視観察に依存せずに異方性の方向を特定することができる。

図１は、本発明の第１実施例に係る三軸試験装置のセル（圧力室）を概略的に示す縦断面図であり、セル内に配設されたキャップは、変位計測式キャップ機構を備える。 図２は、本発明の第２実施例に係る他の三軸試験装置の構造を概略的に示す縦断面図であり、セル内に配設されたキャップは、荷重計測式キャップ機構を備える。 図３は、図１に示す変位計測式キャップ機構の構造を示す平面図、正面図及び側面図である。 図４は、異方性を有する供試体の三軸試験における変位計測式キャップ機構の挙動を例示する平面図及び側面図である。 図５は、供試体の側面に貼付した歪みゲージの配置を示す平面図及び展開図である。 図６は、図２に示す荷重計測式キャップ機構の構造を示す平面図、正面図及び側面図である。 図７は、従来の三軸試験装置のセルを概略的に示す縦断面図である。 図８は、従来の三軸試験において、異方性を調べる目的で複数の供試体を面内等方体の地盤から採取するサンプリング方法を概略的に示す斜視図である。 図９（Ａ）は、等方性材料からなる供試体の三軸載荷時の圧密変形態様を概略的に示す斜視図であり、図９（Ｂ）は、異方性材料からなる供試体の三軸載荷時の変形態様を示す概略斜視図である。 図１０は、剛性が等方な面（不連続面）の傾斜と、異方性の方向とを説明する概念図である。 図１１は、変位計測式キャップ機構（又は荷重計測式キャップ機構）を用いて岩盤の変形特性の異方性を求める手順を示すフロー図である。荷重計測式キャップ機構を用いた手順において変位計測式キャップ機構の場合と相違する部分については、図１１に括弧書きの記載で示されている。 図１２は、直交座標系（Ｘ、Ｙ、Ｚ)の設定方法を示す線図である。 図１３は、供試体及び座標軸の関係を示す概念図である。 図１４は、異方性の方向の設定方法を例示する線図である。

以下、添付図面を参照して、本発明の好適な実施例について詳細に説明する。

図１及び図２は、本発明に係る三軸試験装置の構造を概略的に示す縦断面図である。

三軸試験装置１は、供試体Ｓを収容可能な三軸セル（三軸圧力室）２を有する。三軸セル２は、底盤３、圧力円筒４及び上盤５によって形成される。供試体Ｓは、ペデスタル６及びキャップ７の間に配置される。供試体Ｓの外周面は、ゴムスリーブ８によって被覆される。供試体Ｓに軸荷重Ｑを負荷する載荷シャフト(又は載荷ロッド)９が上盤５の軸受部５ａを貫通する。載荷シャフト９は、油圧シリンダ装置等からなる載荷装置の駆動源に連結される。

軸荷重Ｑを計測するための荷重計（ロードセル）１０が、載荷シャフト９に介装される。セル圧供給装置を構成するセル圧供給路１１が底盤３を貫通し、底盤３の上面に開口する。セル圧供給路１２が上盤５を貫通し、上盤５の下面に開口する。セル圧供給路１２は、セル圧供給装置を構成するコンプレッサ等の圧力源に接続される。所定水位のセル水Ｗが三軸セル２内に貯留される。空気供給路１２を介して供給されるセル圧供給装置のセル圧がセル水Ｗの水圧に変換される。

多孔質板（ポーラスストーン）１３、１４が供試体Ｓの上面及び下面に配置される。多孔質板１３、１４は、管路１５、１６を介して排水条件制御回路及び背圧供給装置（図示せず）に接続される。三軸試験装置１は更に、管路１６に接続された体積変化測定用の間隙水圧計６２及び二重管ピューレット６３等を備える。

三軸試験においては、載荷装置の出力が軸荷重Ｑとして載荷シャフト９に作用し、載荷シャフト９は、キャップ７を介して軸荷重Ｑを供試体Ｓに付与する。軸荷重Ｑは荷重計１０によって計測される。載荷シャフト９は、軸変位計６０の検出部に関連した軸変位検出用ロッド６１を備える。供試体Ｓの軸方向変位及び体積変化が軸変位計６０、間隙水圧計６２及び二重管ピューレット６３によって計測又は測定される。各計測装置の計測データは、制御信号線（図示せず）を介して記録装置、記憶装置、表示装置等を含む外部制御装置又は外部制御系（図示せず）に入力される。また、供試体Ｓの外側面には、複数の歪みゲージＧを取付けることができる。各歪みゲージＧは、制御信号線（図示せず）を介して外部制御装置又は外部制御系に接続される。

本発明に係る三軸試験装置１においては、地盤材料の変形特性の異方性を特定するための以下の２つの方式のキャップ機構のいずれか一方が三軸セル２に配設される。即ち、第１方式のキャップ機構は、キャップ７を側方変位可能に構成し、異方性に起因する変形の計測を可能にする変位計測式キャップ機構であり、第２方式のキャップ機構は、異方性に起因する剪断応力の計測又は測定を可能にする荷重計測式キャップ機構である。なお、荷重計測式キャップ機構を備えたキャップ７の変位条件は、通常の三軸試験と同等の変位条件(即ち、側方変位を許容せず、載荷シャフト９の軸線方向の変位のみを許容する変位条件)と同一である。

変位計測式キャップ機構は、供試体Ｓの異方性に起因するキャップ７の側方変位又は水平変位を計測するためのものであり、荷重計測式キャップ機構は、供試体Ｓの異方性に起因してキャップ７に作用する剪断応力を計測又は測定するためのものである。いずれの機構によっても、単一（１回）の三軸試験によって供試体Ｓの異方性を調査することが可能となる。

図１に示す三軸試験装置１においては、変位計測式キャップ機構１７を備えたキャップ７が三軸セル２に配設される。他方、図２に示す三軸試験装置１においては、荷重計測式キャップ機構１８を備えたキャップ７が三軸セル２に配設される。図１に示す三軸試験装置１を第１実施例（実施例１）として以下に説明し、図２に示す三軸試験装置１を第２実施例（実施例２）として以下に説明する。

図１に示す三軸試験装置１において、キャップ７の変位計測式キャップ機構１７は、キャップ７のキャップ本体７ａと載荷シャフト９の下端部との間に介装される。

図３は、変位計測式キャップ機構１７の構造を示す平面図、正面図及び側面図である。

変位計測式キャップ機構１７は、載荷シャフト９の中心軸線方向（Ｚ軸方向）と直交する側方向（Ｘ軸方向）に変位可能な第１キャリッジ２０と、Ｚ軸及びＸ軸と直交する側方向（Ｙ軸方向）に変位可能な第２キャリッジ３０と、キャップ本体７ａの上面に固定され且つ第１キャリッジ２０をＸ軸方向に変位可能に支承する第１レール２１と、第１キャリッジ２０の上面に固定され且つ第２キャリッジ３０をＹ軸方向に変位可能に支承する第２レール３１とから構成される。第２キャリッジ３０の上面中心部には、載荷シャフト９の下端部が固定される。キャリッジ２０、３０及びレール２１、３１は夫々、一体的に成形された高剛性の金属製部材、例えば、ステンレススチール製部材からなる。

キャリッジ２０、３０は、レール２１、３１を部分的に収容可能な下面開放形の凹所２０ａ、３０ａを有する。キャリッジ２０、３０とレール２１、３１との間には、多数の金属ローラ又は金属ボールを配列してなるローラ式又はボール式ベアリング装置２３、３３が介装される。ベアリング装置２３は、キャップ本体７ａに対して第１キャリッジ２０をＸ軸方向に相対変位させ、ベアリング装置３３は、第１キャリッジ２０に対してキャリッジ３０をＹ軸方向に相対変位させる。従って、載荷シャフト９の下端部とキャップ本体７ａとは、図３（Ａ）に示すＸＹ平面上で任意の方向に相対変位することができる。キャリッジ２０、３０、レール２１、３１及びベアリング装置２３、３３として、例えば、日本精工株式会社製のＮＳＫリニアガイド（登録商標）等の機構を好適に使用し得る。

図４は、異方性を有する供試体Ｓの三軸試験において生じる変位計測式キャップ機構１７の挙動を例示する平面図及び側面図である。

図４に示す如く、載荷シャフト９によって軸荷重Ｑを供試体Ｓに載荷すると、キャップ本体７ａは、供試体Ｓの圧密変形に相応して降下するとともに、異方性に起因した供試体Ｓの変形に相応してＸ軸方向及びＹ軸方向に変位する。Ｘ軸方向におけるキャップ本体７ａの変位は、第１キャリッジ２０に対する第１レール２１の相対変位により発生する。Ｙ軸方向におけるキャップ本体７ａの変位は、第２キャリッジ３０に対する第２レール３１の相対変位により発生する。即ち、変位計測式キャップ機構１７は、供試体Ｓの剪断変形に追従してキャップ本体７ａをＸＹ平面の面内方向に変位させるので、キャップ本体７ａの中心軸線Ｃは、Ｘ軸方向及びＹ軸方向に変位し、位置Ｃ'に移動する。

キャリッジ２０、３０とレール２１、３１との間に発生する摩擦は、ベアリング装置２３、３３の存在により実質的に無視し得るので、三軸試験装置１は、供試体Ｓに剪断応力が発生しない条件で供試体Ｓの端面に載荷し、供試体Ｓを剪断変形させることができる。なお、キャップ本体７ａが供試体Ｓの剪断変形に確実に追随すべく、好ましくは、相互接触する供試体Ｓの端面、キャップ本体７ａの表面及びペデスタル６の表面が粗の摩擦条件に設定され、或いは、これらの部分が石膏、接着剤等によって互いに固定される。

図４に概念的に示す如く、変位計測式キャップ機構１７は、キャリッジ２０、３０の水平変位量ΔＸ、ΔＹを検出する第１変位計２２及び第２変位計３２を備える。第１変位計２２は、第１レール２１に対する第１キャリッジ２０のＹ方向変位を検出し、第２変位計３２は、第２レール３１に対する第２キャリッジ３０のＸ方向変位を検出する。変位計２２、３２の検出結果は、制御信号線（図示せず）を介して前述の外部制御装置又は外部制御系に入力される。なお、渦電流式又は接触式の変位計等が変位計２２、３２として用いられ、変位計２２、３２の検知部は、レール２１、３１の変位（即ち、供試体Ｓの異方性に起因する変形）を計測するようにセル三軸セル２の適所に配置される。

図５は、歪みゲージＧの配置を示す平面図及び展開図である。

歪みゲージＧは、試験を実施する現場において、地理座標系（Ｅ、Ｗ、Ｓ、Ｎ）に対して、供試体Ｓの外側面に図５に示す如く配置される。各歪みゲージＧは、接着剤等によって供試体Ｓの外側面に接着される。パラフィン又はシリコンゴム等で各歪みゲージＧのプレート表面を止水することが望ましい。図５に示す番号１〜６の歪みゲージＧに関し、ｉ番目の歪みゲージ４２によって計測される歪みをｘ_iとすると、地理座標系の歪みテンソル成分は下記の数式１で計算することができる．

なお、γ_ijは工学歪みであり、工学歪みγ_ijとテンソル歪みε_ijとの間には、γ_ij=ε_ij （i≠j) (i、j=S、E、V)の関係がある。

次に、荷重計測式キャップ機構１８をキャップ７に備えた三軸試験装置１の実施例に関し、図２及び図６を参照して説明する。

キャップ７の荷重計測式キャップ機構１８は、キャップ７のキャップ本体７ａと載荷シャフト９の下端部との間に介装される。荷重計測式キャップ機構１８は、供試体Ｓの中心軸線方向（Ｚ軸方向）に直交する２方向（Ｘ軸方向及びＹ軸方向）の剪断応力を計測する平行平板型の２方向ロードセル５０を有する。本例においては、供試体Ｓの剪断変形を禁止又は拘束すべく、供試体Ｓとキャップ本体７ａとの間の滑りを防止する必要があるので、供試体Ｓの上端面と相互接触する供試体Ｓの端面、キャップ本体７ａの表面及びペデスタル６の表面が粗の摩擦条件に設定され、或いは、これらの部分が石膏、接着剤等によって互いに固定される。

図６は、荷重計測式キャップ機構１８の構造を示す平面図、正面図及び側面図である。

荷重計測式キャップ機構１８は、キャップ本体７ａの上面に固定された基板４０と、基板４０に固定された２方向ロードセル５０と、２方向ロードセル５０の上面に固定された頂板４３とから構成される。頂板４３の上面には、載荷シャフト９の下端部が固定される。基板４０、２方向ロードセル５０及び頂板４３は、載荷シャフト９の中心軸線に対して同心状に整列配置される。

２方向ロードセル５０は、Ｙ軸方向及びＸ軸方向に延びる方形断面の開口部５１、５２を有する。開口部５１の下側及び上側に位置する平板５３、５４は、Ｘ軸方向の応力を測定するための平行平板を構成し、開口部５２の下側及び上側に位置する平板５４、５５は、Ｙ軸方向の応力を測定するための平行平板を構成する。基板４０、２方向ロードセル５０及び頂板４３は、例えば、弾性が卓越するりん青銅からなり、互いに剛接される。

２方向ロードセル５０の外側面には、Ｘ軸方向に延びる複数の歪みゲージ５７と、Ｙ方向に延びる複数の歪みゲージ５８とが所定位置に取付けられる。各歪みゲージ５７、５８は、制御信号線（図示せず）を介して前述の外部制御装置又は外部制御系（図示せず）に接続される。載荷シャフト９によって軸荷重Ｑを供試体Ｓに載荷すると、外部制御装置又は外部制御系は、歪みゲージ５７、５８の電気抵抗の変化に基づいてＸ軸方向及びＹ軸方向の剪断荷重を計測することができる。なお、供試体Ｓの端面に作用する剪断応力の平均値は、計測された剪断荷重を供試体端面の面積で除した値として求められる。

載荷試験は、供試体Ｓの剪断変形が発生しない条件で実施されるので、一般的な三軸試験における載荷条件と同等である。しかしながら、三軸試験装置１は、異方性に起因する剪断応力を荷重計測式キャップ機構１８により計測することができるので、供試体Ｓの変形特性の異方性を特定することが可能となる。なお、軸荷重Ｑは、荷重計１０によって計測される。所望により、セル外に配置した外部荷重計（ロードセル）によって軸荷重Ｑを計測することも可能であるが、上盤５の軸受部５ａにおいて載荷シャフト９が摩擦力を受ける場合があるので、事前のキャリブレーションにより外部荷重計の計測値を補正することが望ましい。また、供試体Ｓの歪みは、図５に示す如く供試体Ｓの外面に取付けた歪みゲージＧによって計測される。

以上、変位計測式キャップ機構１７を備えた三軸試験装置１を実施例１として説明し、荷重計測式キャップ機構１８を備えた三軸試験装置１を実施例２として説明したが、いずれかの機構を備えた三軸試験装置１は、不連続面等を含み且つ軸対称条件を満たさないと想定される性状の供試体Ｓの三軸試験に有効に用いられる。このような機構１７、１８を備えた三軸試験装置１によれば、これらの機構を備えない三軸試験装置に比べ、以下の効果が得られる。

（１）供試体Ｓの異方性に起因する変形又は剪断応力の計測
変位計測式キャップ機構１７を用いた三軸試験においては、供試体Ｓに剪断応力を発生させない試験条件の下で、異方性に起因する側方向の剪断変形を計測することが可能になる。荷重計測式キャップ機構１８を用いた三軸試験においては、通常の三軸試験と同等の条件、即ち、供試体Ｓに側方向の剪断変形又は供試体端面の側方向の変位を発生させない試験条件の下で、異方性に起因して供試体Ｓに作用する剪断応力を計測することができる。このような剪断変形又は剪断応力の計測は、等方で均質な供試体を対象としてきた従来の三軸試験においては考慮されていなかった技術的事項である。

（２）異方性の方向を特定する力学的根拠
変位計測式キャップ機構１７又は荷重計測式キャップ機構１８を備えた三軸試験装置１によれば、異方性に起因する剪断変形又は剪断応力を計測し得るので、主歪み又は主応力の方向を特定することができ、これにより、主歪み及び応力の方向と共軸な異方性の方向を力学的な根拠をもって特定することが可能となる。

（３）単一回又は少数回の三軸試験による変形異方性の特定
複数の方向の歪み又は応力を計測し、解析することにより、一回又は少数回の三軸試験により供試体Ｓの変形異方性を知得又は把握することができる。

次に、変位計測式キャップ機構１７及び荷重計測式キャップ機構１８を用いた三軸試験により、面内等方性を仮定した変形特性の異方性を特定する方法について説明する。

［変位計測式キャップ機構を用いた異方性の特定方法］
面内等方弾性体とは、剛性が等方な面の弾性定数と、弾性主軸の方向（剛性が等方な面に直交する方向）の弾性パラメータとが異なる弾性体であり、不連続面の弾性的な挙動と等価な等価連続体として用いられた例（Goodman R.E.:Introduction to Rock Mechanics. J. Wiley、 New York、 1989）や、堆積岩の構成関係として用いられた例（Oka F.、 Kimoto S.、 Kobayashi H.、 Adachi T.: Anisotropic behavior of soft sedimentary rock. Soils and Foundations、 Vol.42、 No.5、 pp.59-70、 2002）、或いは、片理をもつ片岩のモデル化に用いられた例（Akai K.、 Yamamoto K.、 Arioka M.:Experimental research on the structural anisotropy of crystalline schist. J. JSCE、 Vol.170、 pp.23-36、 1969）が知られている。

図１０は、地理座標系に対する剛性が等方な面（不連続面）の傾斜ξ、剛性が等方な面の走行x'、傾斜方位y'および法線方向z'を示す概念図である。本例では、x'方向及びy'方向の弾性パラメータ（ヤング率、ポアソン比、せん断剛性率）は、（E_x', ν_x', G_x'（=E_x'/2(1+ν_x')）で表され，z'方向の弾性パラメータは、（E_z', ν_z', G_z'）で表される。

図１１は、変位計測式キャップ機構１７を用いて，面内等方性を仮定した地盤の変形特性の異方性を求める手順を示すフロー図である。なお、図１１に括弧書きで示す手順は、荷重計測式キャップ機構１８を用いて地盤の変形特性の異方性を求める際に採用される手順であり、これについては、後述する。

供試体Ｓの目視観察により、剛性が等方と推定される面の傾斜方位y'がＥ軸となす角度ζ及び傾斜ξの推定が行なわれるとともに(Step １)、地理座標系と供試体Ｓとの位置関係が確認され、歪みゲージＧ等の計測機器類が供試体Ｓの適所に配設される(Step ２)。歪みゲージＧは、図５に示す如く、地理座標系に対して供試体Ｓの所定位置に配置される。

次いで、等方圧密(Step ３)及び軸圧縮(Step ４)が実施され、供試体Ｓの応力及び歪みが計測される。好ましくは、歪みレベルを弾性域（10^-5以下）に設定した載荷が実施される。載荷工程において、段階的に載荷する応力を上げ下げして塑性変形の有無の判定を行ったり、塑性変形に伴う剛性の変化を計測することも可能である。

次に、等方圧密時の歪みの計測値を用いて、図１０に示す地理座標系における異方性の方向（x'、y'、z'）の傾斜角度（ξ、ζ）が特定され、座標軸が設定される(Step ５)。地理座標における等方圧密時の歪み増分テンソルΔε'は、下式２で表される。数式２により得られたΔε'に基づいて、下式３により、主歪みが求められる。

数式３の歪みテンソルの対角化においては、Jacobi法等が用いられ、下式４で表される主歪みの単位方向ベクトルｅが求められる．等方圧密時においては、異方性の方向(x'、 y'、z')と主歪み方向(1、 2、 3)が共軸となるので、上記ξ及びζによってベクトルｅが構成され、例えば、下式５に基づき、ξ及びζは特定されるが、ベクトルe₁₂よりζの値を求め、ベクトルe₂₃よりξの値を求めても良く、また、値のばらつきを評価するために、複数求めたξ、ζの値を平均値化しても良い。

ここで、ζの値を用いて、図１２に示す如く、Ｅ軸から時計廻り方向（右ねじの方向）の角度ζの位置にＹ軸が位置するように、直交座標系（Ｘ、Ｙ、Ｚ)が設定される。この操作により、Ｘ軸とｘ'軸とは共軸になる。また、この座標系（Ｘ、Ｙ、Ｚ)座標系に適合するように円筒座標系（Ｒ、Θ、Ｚ）を設定し、角度ξの計測結果を併せると、図１３に示すような供試体Ｓ及び座標軸の関係が得られる。前述の目視観察(図１１のStep １)で得られた上記ξ及びζの整合がこの時点で確認される。更に、後述する試験結果の整理のため、数式２の地理座標系の等方圧密時の増分テンソルが、下式６によって直交座標系（Ｘ、Ｙ、Ｚ)に座標変換される。

上記のように、理論的には、［x'y'面の剛性＜z'面の剛性］の場合には、最大主歪み方向１と、中間主歪み方向２で形成される面x'y'面、最小主歪み３方向=z'方向、最大主歪みε₁＝中間主歪みε₂となり、［z'面の剛性＜x'y'面の剛性］の場合には、２方向と３方向で形成される面＝x'y'面、1方向=z'方向、ε₂＝最小主歪みε₃となることが予測されるが、仮に、ε₁≠ε₂≠ε₃となる場合には、図１４に示される如く、異方性の方向が設定される。

次に、計測された応力及び歪み（図１１のStep ３及びStep ４）に基づいて、弾性パラメータが定められる（図１１のStep６）。弾性論に基づく等方圧密時の直応力及び剪断応力の理論解は、下式７で表される。歪みテンソルの成分として、上記数式６で得られた値が用いられ、Δσ_cとして、載荷軸方向のロードセル（荷重計１０）、或いは、セル圧計で計測された値が用いられる。なお，Ｄ_ijkl，（i,j,k,l =1, 2, 3）はコンプライアンス・テンソルであり、面内等方弾性体のコンプライアンス・テンソルの成分は、（Ｄ₁₁₁₁，Ｄ₁₁₂₂，Ｄ₁₁₃₃，Ｄ₃₃₃₃，Ｄ₂₃₂₃）の５つで表現される。コンプライアンス・テンソル成分と弾性パラメータとの関係については、後述する。

同様に、軸圧縮時の歪みテンソル成分の理論解は、下式８で表される。軸圧縮時の歪みが計測され、前述の数式１により、ＥＷＳＮ系に座標変換され、しかる後、前述の数式６により、これを直交座標系に変換した値が用いられる。Δσ_aとして、載荷軸方向のロードセル（荷重計１０）で計測した値が用いられる。

次に、計測した応力のデータから、下式９で表す最小二乗法（例えば、川崎晴久著「C＆FORTRANによる数値解析の基礎」（共立出版、1993））を用いて、弾性定数が特定される。

ｋ及びＡは前述の数式７、８により算出される係数行列であり、計測値行列及びξにより表現される。Ｃは、コンプライアンス・テンソルの成分で構成されたコンプライアンス・マトリックスである。ｋ、Ａ、Ｃは、下式１０、１１で表される。

数式９により求められたＣの値に基づき、下式１２により、コンプライアンス・テンソルの成分を用いて、以下のとおり面内等方弾性体を仮定した地盤の弾性パラメータが決定される。

［荷重計測式キャップ機構を用いた異方性の特定方法］
荷重計測式キャップ機構１８を用いて、面内等方性を仮定した地盤の変形異方性を求める手順について以下に説明する。

荷重計測式キャップ機構１８を用いた場合においても、供試体Ｓの目視観察による上記ξ及びζの推定(Step １)、地理座標系と供試体Ｓの位置関係の確認、歪みゲージＧ等の計測機器類の設置(Step ２)が、変位計測式キャップ機構１７を用いた手順と同じく、実施される。但し、歪みゲージＧの設置に関しては、載荷軸方向の歪みのみを計測するように供試体Ｓに設置すれば良い。

次いで、変位計測式キャップ機構１７を用いた手順と同じく、等方圧密(Step ３)及び軸圧縮(Step ４)が実施される。等方圧密時の応力の計測値を用いて、図１０に示す地理座標系からの異方性の方向の傾斜（ξ、ζ）が特定され、座標軸が設定される(Step ５)。地理座標系における等方圧密時の応力増分テンソルΔσ'は、下式１３で表される。Δσ'に基づいて、下式１４により主応力が求められる。直応力の増分(Δσ_S，Δσ_E，Δσ_V)としては、軸圧Δσ_aあるいはセル圧Δσ_cが入力され、（Δσ_SV, Δσ_EV）としては、キャップ７の２方向ロードセル５０の検出値により、求められる。なお、Δσ_SE=0MPaである．

主応力の単位方向ベクトルｅ式（数式４）より、数式５を用いて、（ξ、ζ）の値が求められる。座標軸の設定のプロセスは、前述のとおりであるので、説明を省略する。後述する試験結果の整理のため、数式１３における地理座標系の応力増分テンソルは、下式１５により、直交座標系(X, Y, Z)に座標変換される。

数式１１、１２、１３の評価に関しても、荷重計測式キャップ機構１８を用いた工程に関して説明したものと実質的に同じであるので、説明を省略する。

次に、Step３及びStep４で計測された応力及び歪みの値を用いて、弾性パラメータが定められる（Step６）。弾性論により求められた等方圧密時の直応力及び剪断応力の理論解は、下式1６で表される。応力テンソルの成分として、前述の数式６で得たられた値が用いられ、Δε_c として、載荷軸方向の歪みゲージ軸変位計で計測した値が用いられる。なお、Ｄ_ijkl，（i, j, k, l = 1, 2, 3）は、剛性テンソルであり、面内等方弾性体の剛性テンソルの成分は、（Ｄ₁₁₁₁, Ｄ₁₁₂₂, Ｄ₁₁₃₃, Ｄ₃₃₃₃, Ｄ₂₃₂₃）の５つの値で表現される。剛性テンソル成分と弾性パラメータの関係については、後述する。

同様に、三軸載荷時の理論解は、下式１７で表される。三軸載荷時の応力が計測され、上記数式１５で直交座標系に変換され、下式１７に代入される。Δε_aについては、載荷軸方向の歪みゲージで計測した値が用いられる。

なお、数式１５により座標変換を行うＥＷＳＮ系における三軸載荷時の応力テンソルは、次式により得られる。等方圧載荷時と同様、（Δσ_SV, Δσ_EV）は、キャップ７内の２方向ロードセル５０の検出値により求められる。

次に、計測した応力のデータに基づき、以下の数式１６で表す最小二乗法により、弾性パラメータが特定される。

なお、k'とA'は、上記数式１６、１７により算出される計測値行列と、ξで構成される係数行列とより、また、Dは、剛性テンソルの成分で構成される剛性マトリックスにより、下式２０のとおり表される。

上記数式１９により求められたDを用いて、下式２１に基づき、剛性テンソルの成分より、面内等方弾性体を仮定した岩盤の弾性パラメータが決定される。

以上、本発明の好適な実施例について詳細に説明したが、本発明は上記実施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の範囲内で種々の変形又は変更が可能である。

例えば、上記実施例においては、供試体上部に配置されたキャップに変位計測式又は荷重計測式キャップ機構を配設した構成について説明したが、変位計測式又は荷重計測式キャップ機構と同等の機構を、図１及び図２に一点鎖線で示す如く、変位計測式ペデスタル機構１７'又は荷重計測式ペデスタル機構１８'としてペデスタル６に配設し又は組込むことができる。これらの機構１７'、１８'をペデスタル６に配設する場合には、例えば、図１及び図２に管路１６'として示す如く、管路１６をペデスタル本体６'において迂回させ、適当な可撓管又は可撓継手等（図示せず）を管路１６'に介装するといった設計変更が適宜採用される。

また、変位計測式キャップ機構を備えた三軸試験装置を第１実施例として説明し、荷重計測式キャップ機構を備えた三軸試験装置を第２実施例として説明したが、選択的に使用し得る変位計測式キャップ機構及び荷重計測式キャップ機構の双方を同一の三軸試験装置に配設することも可能である。

更に、上記実施例に係る変位計測式キャップ機構は、転動要素（ローラ又はボール）を備えたベアリング装置を可動手段として備えるが、他の構造の可動手段、例えば、滑動要素又は摺動要素を有する支承装置を可動手段として使用しても良い。

また、上記実施例においては、円柱状供試体の載荷試験について説明したが、角柱状供試体等の他の断面形態を有する供試体の載荷試験において本発明を適用しても良い。

加えて、上記三軸試験装置は、変位測定装置及び体積変化測定装置等の測定装置や、計測データの記録等を行なう外部制御装置又は外部制御系を備えるが、これらの装置系については、従来の装置構成を適宜採用することができる。

本発明は、力学的な異方性を有する地盤の変形特性及び強度特性を調べ又は特定する三軸試験装置及び三軸試験方法に好ましく適用される。具体的には、本発明の試験方法及び試験方法は、地盤構造物の建設等のための地盤調査等に好ましく使用し得る。地盤構造物として、岩盤上に立地するダム、長大な橋梁、原子力発電所等の大型構造物の基礎や、岩盤斜面又は岩盤中に立地する地下空洞、山岳トンネル等の周辺岩盤などが挙げられる。

本発明の三軸試験装置及び三軸試験方法によれば、土や岩等からなる地盤から採取した柱状供試体を用いた単一回又は少数回の三軸試験によって、異方性に起因した供試体の変形及び応力を測定又は計測し、これにより、地盤材料の変形特性の異方性を特定するとともに、目視観察に依存せずに異方性の方向を特定することができるので、その実用的価値は顕著である。

１ 三軸試験装置
２ 三軸セル室（三軸圧力室）
３ 底盤
４ 圧力円筒
５ 上盤
６ ペデスタル
７ キャップ
７ａ キャップ本体
９ 載荷シャフト（載荷ロッド）
１０ 荷重計（ロードセル）
１７ 変位計測式キャップ機構
１７' 変位計測式ペデスタル機構
１８ 荷重計測式キャップ機構
１８' 荷重計測式ペデスタル機構
２０、３０ 第１及び第２キャリッジ
２１、３２ 第１及び第２レール
２３、３３ ローラ式又はボール式ベアリング装置
５０ ２方向ロードセル
Ｓ 供試体
Ｑ 軸荷重
Ｗ セル水
Ｇ 歪みゲージ

Claims (15)

1. 地盤から採取した柱状供試体を収容する三軸セルを備え、ペデスタル及びキャップによって拘束された三軸セル内の前記供試体に対し、載荷装置の載荷シャフトによって軸荷重を負荷して該供試体を圧密及び軸圧縮する三軸試験装置において、
   前記キャップは、前記載荷シャフトと、前記供試体の頂部に配置されたキャップ本体との間に介装した変位計測式キャップ機構及び／又は荷重計測式キャップ機構を有し、
   前記変位計測式キャップ機構は、軸荷重の載荷時に前記キャップ本体の側方変位又は水平変位を許容する可動手段を有し、
   前記荷重計測式キャップ機構は、前記軸荷重の載荷時に前記キャップ本体の側方変位又は水平変位を禁止し又は拘束するとともに、該軸荷重により前記キャップに作用し且つ前記軸荷重の軸力方向と交差又は直交する方向に作用する剪断応力を検出する応力検出手段を有することを特徴とする三軸試験装置。
2. 地盤から採取した柱状供試体を収容する三軸セルを備え、ペデスタル及びキャップによって拘束された三軸セル内の前記供試体に対し、載荷装置の載荷シャフトによって軸荷重を負荷して該供試体を圧密及び軸圧縮する三軸試験装置において、
   前記ペデスタルは、変位計測式ペデスタル機構及び／又は荷重計測式ペデスタル機構を有し、
   前記変位計測式ペデスタル機構は、軸荷重の載荷時に前記ペデスタル本体の側方変位又は水平変位を許容する可動手段を有し、
   前記荷重計測式ペデスタル機構は、前記軸荷重の載荷時に前記ペデスタル本体の側方変位又は水平変位を禁止し又は拘束するとともに、該軸荷重により前記ペデスタルに作用し且つ前記軸荷重の軸力方向と交差又は直交する方向に作用する剪断応力を検出する応力検出手段を有することを特徴とする三軸試験装置。
3. 前記変位計測式キャップ機構又は前記変位計測式ペデスタル機構は、前記載荷シャフト又は前記三軸セルの底盤と一体化した第１部材と、前記キャップ本体又は前記ペデスタル本体と一体化した第２部材と、前記第１及び第２部材の間に介装され、該第１及び第２部材を相対変位させる前記可動手段とを有することを特徴とする請求項１又は２に記載の三軸試験装置。
4. 前記変位計測式キャップ機構又は前記変位計測式ペデスタル機構は、前記第１及び第２部材の間に介装した第３部材を更に有し、前記可動手段は、前記第１部材及び前記第３部材の間に介装されるともに、前記第２部材と前記第３部材との間に介装されることを特徴とする請求項３に記載の三軸試験装置。
5. 前記第１部材に対する前記第３部材の可動方向と、前記第３部材に対する前記第２部材の可動方向とは、前記載荷シャフトの中心軸線廻りに所定の角度間隔を隔てており、前記キャップ本体又は前記ペデスタル本体は、該中心軸線廻りの任意の角度方向に変位することを特徴とする請求項４に記載の三軸試験装置。
6. 前記可動手段は、ローラ式又はボール式ベアリング装置からなることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載の三軸試験装置。
7. 前記軸荷重の載荷時に生じる前記キャップ本体の側方変位又は水平変位を検出する変位検出手段を有することを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載の三軸試験装置。
8. 前記荷重計測式キャップ機構又は前記荷重計測式ペデスタル機構は、２方向ロードセルを有することを特徴とする請求項１又は２に記載の三軸試験装置。
9. 前記２方向ロードセルは、平行平板型ロードセルからなることを特徴とする請求項８に記載の三軸試験装置。
10. 地盤から採取した柱状供試体を三軸セル内に収容して、ペデスタル及びキャップによって拘束し、載荷装置の載荷シャフトによって前記供試体に軸荷重を負荷して該供試体を圧密及び軸圧縮する三軸試験方法において、
    前記供試体の頂部に配置されたキャップ本体と載荷シャフトとの間に変位計測式キャップ機構又は荷重計測式キャップ機構を介装し、
    軸荷重の載荷時に前記キャップ本体の側方変位又は水平変位を前記変位計測式キャップ機構により許容して、前記載荷シャフトに対する前記キャップ本体の側方変位又は水平変位を検出し、或いは、軸荷重の載荷時に前記キャップ本体の側方変位又は水平変位を禁止又は拘束した状態で該軸荷重により前記キャップに作用し且つ前記軸荷重の軸力方向と交差又は直交する方向に作用する剪断応力を前記荷重計測式キャップ機構によって検出することを特徴とする三軸試験方法。
11. 地盤から採取した柱状供試体を三軸セル内に収容して、ペデスタル及びキャップによって拘束し、載荷装置の載荷シャフトによって前記供試体に軸荷重を負荷して該供試体を圧密及び軸圧縮する三軸試験方法において、
    前記供試体の底部に配置されたペデスタルに変位計測式ペデスタル機構又は荷重計測式ペデスタル機構を配設し又は組込み、
    軸荷重の載荷時にペデスタル本体の側方変位又は水平変位を前記変位計測式ペデスタル機構により許容して、前記載荷シャフトに対する前記ペデスタル本体の側方変位又は水平変位を検出し、或いは、軸荷重の載荷時に前記ペデスタル本体の側方変位又は水平変位を禁止又は拘束した状態で該軸荷重により前記ペデスタルに作用し且つ前記軸荷重の軸力方向と交差又は直交する方向に作用する剪断応力を前記荷重計測式ペデスタル機構によって検出することを特徴とする三軸試験方法。
12. 前記側方変位又は水平変位の変位量、或いは、前記応力の応力値に基づいて前記供試体の異方性を特定することを特徴とする請求項１０又は１１に記載の三軸試験方法。
13. 前記載荷シャフトの中心軸線廻りに角度間隔を隔てた少なくとも二方向に前記キャップ本体又は前記ペデスタル本体を可動させることを特徴とする請求項１０乃至１２のいずれか１項に記載の三軸試験方法。
14. 前記載荷シャフトの中心軸線廻りに角度間隔を隔てた少なくとも二方向に作用する応力を検出することを特徴とする請求項１０乃至１２のいずれか１項に記載の三軸試験方法。
15. 前記荷重計測式キャップ機構又は前記荷重計測式ペデスタル機構を構成するロードセルによって前記応力の応力値を検出することを特徴とする請求項１４に記載の三軸試験方法。

Images