JP2015063267A - Vehicular drive force control method - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、車両の駆動力制御方法に係り、更に詳細には無段変速機を備えた車両の駆動力制御方法に係る。 The present invention relates to a vehicle driving force control method, and more particularly to a vehicle driving force control method including a continuously variable transmission.
車両の旋回時における車両の駆動力が過大になると、車両のステア状態がアンダーステア状態になり易い。そのため、車両の旋回時に所定状態以上のアンダーステア状態が発生したときには、車両の駆動力を低下させる駆動力制御が既に知られている。例えば、下記の特許文献1には、エンジン出力の低減制御及び無段変速機の変速比の制御によって車両の駆動力を低下させる駆動力制御装置が記載されている。この種の駆動力制御装置によれば、車両の駆動力が車両のアンダーステア状態を抑制するための目標駆動力になるよう、車両の駆動力を効率的に低下させて、車両のアンダーステア状態が悪化することを回避することができる。
If the driving force of the vehicle at the time of turning of the vehicle becomes excessive, the steering state of the vehicle tends to be an understeer state. For this reason, driving force control for reducing the driving force of the vehicle when an understeer state exceeding a predetermined state occurs during turning of the vehicle is already known. For example,
〔発明が解決しようとする課題〕
無段変速機の変速比が変更されると、エンジンの回転数が変化する。そのため、車両の駆動力が車両のアンダーステア状態を抑制するための目標駆動力になるよう無段変速機の変速比が制御される場合には、エンジンの回転数が頻繁に変化し、これに起因して車両のドライバビリティが悪化することが避けられない。
[Problems to be Solved by the Invention]
When the speed ratio of the continuously variable transmission is changed, the engine speed changes. For this reason, when the speed ratio of the continuously variable transmission is controlled so that the driving force of the vehicle becomes the target driving force for suppressing the understeer state of the vehicle, the engine speed frequently changes, resulting in this Inevitably, the drivability of the vehicle deteriorates.
本発明は、車両のステア状態がアンダーステア状態になると、エンジン出力の低減制御及び無段変速機の変速比の制御によって車両の駆動力を低下させる駆動力制御装置に於ける上述の如き問題に鑑みてなされたものである。そして、本発明の主要な課題は、無段変速機の変速比の変化に伴うエンジン回転数の変化に起因して車両のドライバビリティが悪化することを抑制しつつ、車両の駆動力を低下させることにより車両のアンダーステア状態を抑制することである。 The present invention has been made in view of the above-described problems in the driving force control device that reduces the driving force of the vehicle by controlling the reduction of the engine output and the speed ratio of the continuously variable transmission when the vehicle is in an understeer state. It has been made. And the main subject of this invention is reducing the driving force of a vehicle, suppressing that the drivability of a vehicle deteriorates due to the change of the engine speed accompanying the change of the gear ratio of a continuously variable transmission. This is to suppress the understeer state of the vehicle.
〔課題を解決するための手段及び発明の効果〕
上述の主要な課題は、本発明によれば、回転駆動力を発生する駆動源と、前記駆動源から車輪への回転駆動力伝達経路に設けられた無段変速機とを有する車両の駆動力制御方法において、車両のアンダーステア状態が予め設定された程度以上になったときには、所定の時間毎に車両のアンダーステア状態を低減するための車両の駆動力の目標低減補正量を演算し、前記目標低減補正量に基づいて車両のアンダーステア状態を低減するための車両の目標最小駆動力に対応する前記無段変速機の目標変速比を演算し、前記無段変速機の変速比を前記目標変速比になるよう制御しつつ、前記目標低減補正量に基づいて前記駆動源が発生する回転駆動力の増大補正量を演算し、前記増大補正量に基づいて前記駆動源が発生する回転駆動力を制御することを特徴とする車両の駆動力制御方法によって達成される。
[Means for Solving the Problems and Effects of the Invention]
According to the present invention, the main problem described above is a driving force of a vehicle having a driving source that generates a rotational driving force and a continuously variable transmission provided in a rotational driving force transmission path from the driving source to the wheels. In the control method, when the understeer state of the vehicle exceeds a preset level, the target reduction correction amount of the driving force of the vehicle for reducing the understeer state of the vehicle is calculated every predetermined time, and the target reduction Based on the correction amount, a target speed ratio of the continuously variable transmission corresponding to the target minimum driving force of the vehicle for reducing the understeer state of the vehicle is calculated, and the speed ratio of the continuously variable transmission is set to the target speed ratio. While the control is performed, the increase correction amount of the rotational drive force generated by the drive source is calculated based on the target reduction correction amount, and the rotational drive force generated by the drive source is controlled based on the increase correction amount. This It is achieved by the driving force control method for a vehicle according to claim.
上記の構成によれば、車両のアンダーステア状態が予め設定された程度以上になったときには、所定の時間毎にアンダーステア状態を低減するための車両の駆動力の目標低減補正量が演算される。また、目標低減補正量に基づいて車両のアンダーステア状態を低減するための車両の目標最小駆動力に対応する前記無段変速機の目標変速比が演算される。そして、無段変速機の変速比が目標変速比になるよう制御しつつ、目標低減補正量に基づいて駆動源が発生する回転駆動力の増大補正量が演算され、増大補正量に基づいて駆動源が発生する回転駆動力が制御される。 According to the above configuration, when the understeer state of the vehicle exceeds a preset level, the target reduction correction amount of the driving force of the vehicle for reducing the understeer state is calculated every predetermined time. Further, a target gear ratio of the continuously variable transmission corresponding to the target minimum driving force of the vehicle for reducing the understeer state of the vehicle is calculated based on the target reduction correction amount. Then, while controlling so that the transmission gear ratio of the continuously variable transmission becomes the target transmission gear ratio, the increase correction amount of the rotational driving force generated by the drive source is calculated based on the target reduction correction amount, and the drive is performed based on the increase correction amount. The rotational driving force generated by the source is controlled.
よって、無段変速機の変速比は、車両の目標最小駆動力に対応する目標変速比、すなわち、車両の目標駆動力が目標低減補正量のうちの最大値にて補正された値に対応する目標変速比になるよう制御される。よって、車両の駆動力が所定の時間毎に演算される車両の目標駆動力になるよう無段変速機の変速比が制御される場合に比して、変速比の変化の頻度や大きさを小さくすることができる。従って、無段変速機の変速比の変化に伴うエンジン回転数の変化及びこれに起因する車両のドライバビリティの悪化を抑制しつつ、車両の駆動力を確実に低下させて車両のアンダーステア状態を効果的に抑制することができる。 Therefore, the gear ratio of the continuously variable transmission corresponds to the target gear ratio corresponding to the target minimum driving force of the vehicle, that is, the value obtained by correcting the target driving force of the vehicle with the maximum value of the target reduction correction amount. Control is performed to achieve the target gear ratio. Therefore, compared with the case where the transmission ratio of the continuously variable transmission is controlled so that the driving force of the vehicle becomes the target driving force of the vehicle calculated every predetermined time, the frequency and magnitude of the change in the transmission ratio are reduced. Can be small. Therefore, while suppressing the change of the engine speed accompanying the change of the transmission ratio of the continuously variable transmission and the deterioration of the drivability of the vehicle due to the change, the driving force of the vehicle is surely reduced and the understeer state of the vehicle is effective. Can be suppressed.
以下に添付の図を参照しつつ、本発明を好ましい実施形態について詳細に説明する。 Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
図1において、車両10は、回転駆動力を発生する駆動源としてのエンジン12と、エンジンから左右の後輪14L、14Rへの回転駆動力伝達経路16に設けられた無段変速機18とを有している。回転駆動力伝達経路16は、プロペラシャフト20と、プロペラシャフト20の回転を減速して左右の後輪14L、14Rのためのドライブシャフト22L、22Rへ伝達するディファレンシャル24とを含んでいる。
In FIG. 1, a
なお、無段変速機18はエンジン12の回転数を低減してプロペラシャフト20へ伝達することができる限り、例えばベルト式の無段変速機や遊星歯車式の無段変速機の如く任意の構造のものであってよい。また、図示の車両は後輪駆動車であるが、本発明による車両の駆動力制御方法は前輪駆動車や四輪駆動車に適用されてもよい。
As long as the continuously
車両10の駆動力、換言すれば、左右後輪14L、14Rの駆動力は、電子制御装置(ECU)26によってスロットルバルブ28の開度及び燃料噴射量が制御され、エンジン12の出力トルクが制御されることにより、制御される。また、左右後輪14L、14Rの駆動力は、電子制御装置26によって無段変速機18の変速比が制御されることにより、制御される。
The driving force of the
後輪14L、14Rの制動力は、ブレーキ装置30L、30Rの制動圧がブレーキアクチュエータ32によって制御されることにより制御される。図1には示されていない左右の前輪の制動力も、それらのブレーキ装置の制動圧がブレーキアクチュエータ32によって制御されることにより制御される。そして、ブレーキアクチュエータ32は電子制御装置26により制御される。
The braking force of the
図1には詳細に示されていないが、電子制御装置26は、例えばCPU、ROM、RAM、入出力装置を含むマイクロコンピュータ及び駆動回路にて構成されていてよい。また、エンジン12、無段変速機18、ブレーキアクチュエータ32の各制御及び車両の駆動力の制御にそれぞれ対応するマイクロコンピュータが設けられていてよい。
Although not shown in detail in FIG. 1, the
電子制御装置26には、アクセル開度センサ34より運転者の駆動操作量であるアクセル開度φを示す信号が入力され、車輪速度センサ36i(i=fl、fr、rl、rr)よりそれぞれ左右前輪及び左右後輪14L、14Rの車輪速度Viを示す信号が入力される。また、電子制御装置26には、ヨーレートセンサ38より車両のヨーレートγを示す信号が入力され、前後加速度センサ40及び横加速度センサ42よりそれぞれ車両の前後加速度Gx及び横加速度Gyを示す信号が入力される。
The
また、電子制御装置26には、操舵角センサ44より運転者の操舵操作量である操舵角θを示す信号が入力され、圧力センサ46より図1には示されていないマスタシリンダの圧力Pmを示す信号が入力される。さらに、電子制御装置26には、路面μセンサ48より路面の摩擦係数μを示す信号が入力され、エンジン12の回転数Neなどの車両の制御に必要な情報を示す信号が入力される。
Further, a signal indicating the steering angle θ, which is the amount of steering operation of the driver, is input from the
電子制御装置26は、通常時には、アクセル開度φ及び車輪速度Viに基づく車速Vに基づいてエンジン12の出力トルク及び無段変速機18の変速比を制御し、これにより基本的には運転者の駆動操作量に基づいて車両10の駆動力を制御する。また、電子制御装置26は、通常時には、運転者の制動操作量を示すマスタシリンダの圧力Pmに基づいて各車輪の制動力を制御する。
The
また、電子制御装置26は、図2に示されたフローチャートに従ってエンジン12の出力トルク及び無段変速機18の変速比を制御することにより、車両のステア状態が過剰にアンダーステア状態にならないよう、車両の駆動力を制御する。特に、電子制御装置26は、車両の走行状態に基づいて車両の目標スタビリティファクタKhtを演算すると共に、車両の実スタビリティファクタKhを推定する。電子制御装置26は、目標スタビリティファクタKhtと実スタビリティファクタKhとの偏差に基づいて車両の駆動力の目標補正量を演算し、目標補正量に基づいて車両の駆動力を制御する。
Further, the
次に、図2に示されたフローチャートを参照して実施形態における駆動力の制御ルーチンについて説明する。なお、図2に示されたフローチャートによる制御は、図には示されていないイグニッションスイッチの閉成により開始され、所定の時間毎に繰返し実行される。また、以下の説明においては、図2に示されたフローチャートによる駆動力の制御を必要に応じて単に「制御」と呼ぶこととする。 Next, a driving force control routine in the embodiment will be described with reference to the flowchart shown in FIG. The control according to the flowchart shown in FIG. 2 is started by closing an ignition switch not shown in the figure, and is repeatedly executed at predetermined time intervals. In the following description, the control of the driving force according to the flowchart shown in FIG. 2 is simply referred to as “control” as necessary.
また、図2において、フラグF1は車両のアンダーステア状態を抑制するための車両の駆動力の制御が行われているか否かに関するものであり、1は当該駆動力の制御が実行されていることを意味する。また、フラグF2は車両の駆動力の低減を終了する際のスイープアップ処理(駆動力の漸増処理)が行われているか否かに関するものであり、1は当該スイープアップ処理が実行されていることを意味する。さらに、図2に示されたフローチャートによる制御の開始時には、ステップ10に先立ってフラグF1及びF2が0にリセットされることにより初期化される。 In FIG. 2, a flag F1 relates to whether or not the vehicle driving force is controlled to suppress the understeer state of the vehicle, and 1 indicates that the driving force control is being executed. means. Further, the flag F2 relates to whether or not the sweep-up process (driving force gradually increasing process) at the end of the reduction of the driving force of the vehicle is being performed, and 1 is that the sweep-up process is being performed. Means. Further, at the start of control according to the flowchart shown in FIG. 2, the flags F1 and F2 are initialized by resetting them to 0 prior to step 10.
まず、ステップ10においては、例えば車輪速度Viに基づいて車速Vが演算されると共に、アクセル開度φ及び車速Vに基づいて運転者が要求する車両の駆動力Fvdが演算される。
First, in
ステップ20においては、車両の走行状態に基づいて車両の目標スタビリティファクタKhrefが演算されると共に、車両の実スタビリティファクタKhrealが推定される。そして、目標スタビリティファクタKhrefと実スタビリティファクタKhrealとの偏差に基づいて、該偏差を低減して車両のアンダーステア状態を抑制するための車両の駆動力の目標補正量ΔFvが演算される。
In
この場合、車両の駆動力の目標補正量ΔFvは、例えば本願出願人の出願にかかる特開2011−236810号公報の段落[0028]〜[0047]に記載された要領にて演算されてよい。すなわち、運転者が要求する車両の駆動力Fvd等に基づいて車両の目標前後加速度Gxrefが演算され、目標前後加速度Gxrefに基づいて車両の目標スタビリティファクタKhrefが演算される。そして、目標スタビリティファクタKhrefに基づいて車両の目標ヨーレートγrefが演算され、目標ヨーレートγrefに基づいて過渡目標スタビリティファクタKhrefdyが演算される。 In this case, the target correction amount ΔFv of the driving force of the vehicle may be calculated, for example, in the manner described in paragraphs [0028] to [0047] of Japanese Patent Application Laid-Open No. 2011-236810 relating to the application of the present applicant. That is, the target longitudinal acceleration Gxref of the vehicle is calculated based on the driving force Fvd of the vehicle requested by the driver, and the target stability factor Khref of the vehicle is calculated based on the target longitudinal acceleration Gxref. Then, the target yaw rate γref of the vehicle is calculated based on the target stability factor Khref, and the transient target stability factor Khrefdy is calculated based on the target yaw rate γref.
また、車速V、操舵角θ、車両のヨーレートγ或いは車両の横加速度Gyに基づいて車両の実スタビリティファクタKhrealが演算され、過渡目標スタビリティファクタKhrefdyと実スタビリティファクタKhrealとの偏差ΔKhが演算される。そして、スタビリティファクタの偏差ΔKhに基づいて車両の前後加速度の補正量ΔGxが演算され、補正量ΔGxのガード処理値ΔGxlimと車体質量Massvとの積として車両の駆動力の目標補正量ΔFvが演算される。 Further, the actual stability factor Khreal of the vehicle is calculated based on the vehicle speed V, the steering angle θ, the vehicle yaw rate γ, or the lateral acceleration Gy of the vehicle, and the deviation ΔKh between the transient target stability factor Khrefdy and the actual stability factor Khreal is calculated. Calculated. The vehicle longitudinal acceleration correction amount ΔGx is calculated based on the stability factor deviation ΔKh, and the vehicle driving force target correction amount ΔFv is calculated as the product of the guard processing value ΔGxlim of the correction amount ΔGx and the vehicle body mass Massv. Is done.
ステップ30においては、フラグF1が1であるか否かの判別、すなわち、車両のアンダーステア状態を抑制するための車両の駆動力を制御が行われているか否かの判別が行われる。そして、肯定判別が行われたときには制御はステップ60へ進み、否定判別が行われたときには制御はステップ40へ進む。
In
ステップ40においては、車両のアンダーステア状態を抑制するための車両の駆動力の制御の開始条件が成立しているか否かの判別が行われる。そして、肯定判別が行われたときにはステップ50においてフラグF1が1にセットされ、しかる後制御はステップ80へ進み、否定判別が行われたときには制御はステップ70へ進む。
In
この場合、車両の駆動力の目標補正量ΔFvの大きさが予め設定された制御開始基準値以上であるときに、車両のアンダーステア状態を抑制するための車両の駆動力の制御の開始条件が成立していると判定されてよい。また、車両のアンダーステア状態を抑制するための車両の駆動力の制御の開始条件が成立しているか否かの判別は、例えば目標ヨーレートγrefと車両の実ヨーレートγとの偏差の大きさに基づいて行われてもよい。 In this case, when the target correction amount ΔFv of the vehicle driving force is equal to or greater than a preset control start reference value, the vehicle driving force control start condition for suppressing the understeer state of the vehicle is satisfied. It may be determined that Further, whether or not the vehicle driving force control start condition for suppressing the understeer state of the vehicle is satisfied is determined based on, for example, the magnitude of the deviation between the target yaw rate γref and the actual yaw rate γ of the vehicle. It may be done.
ステップ60においては、車両のアンダーステア状態を抑制するための車両の駆動力の制御の終了条件が成立しているか否かの判別が行われる。そして、肯定判別が行われたときにはステップ70においてフラグF1及びF2が0にリセットされ、しかる後制御は一旦終了し、否定判別が行われたときには制御はステップ80へ進む。
In
この場合、車両の駆動力の目標補正量ΔFvの大きさが予め設定された制御終了基準値以下であり、スイープアップ処理が完了しているときに、車両のアンダーステア状態を抑制するための車両の駆動力の制御の終了条件が成立していると判定されてよい。また、車両のアンダーステア状態を抑制するための車両の駆動力の制御の終了条件が成立しているか否かの判別も、例えば目標ヨーレートγrefと車両の実ヨーレートγとの偏差の大きさに基づいて行われてよい。 In this case, when the magnitude of the target correction amount ΔFv of the driving force of the vehicle is equal to or less than a preset control end reference value and the sweep-up process is completed, the vehicle's understeer state for suppressing the understeer state It may be determined that the driving force control end condition is satisfied. Further, the determination of whether or not the vehicle driving force control termination condition for suppressing the understeer state of the vehicle is satisfied is also based on, for example, the magnitude of the deviation between the target yaw rate γref and the actual yaw rate γ of the vehicle. May be done.
また、図2には示されていないが、ステップ70が完了すると、エンジン12の出力トルク及び無段変速機18の変速比について、上述の通常時の制御が行われる。
Although not shown in FIG. 2, when
ステップ80においては、ステップ20において演算された車両の駆動力の目標補正量ΔFvが正の値であるか否かの判別、すなわち、車両の駆動力が増大補正されるべき状況であるか否かの判別が行われる。そして、否定判別が行われたときには制御はステップ110へ進み、肯定判別が行われたときにはステップ90へ進む。
In
ステップ90においては、車両の駆動力の目標補正量ΔFvがパワーに変換された値に基づいてエンジン12の出力トルクの増大補正量が演算され、出力トルクの増大補正量に基づいてスロットルバルブ28の開度の目標補正量Δφが演算される。
In
ステップ100においては、開度の目標補正量Δφに基づいてスロットルバルブ28の開度が増大されると共に、開度の制御に対応して燃料噴射量が制御され、これによりエンジン12の出力トルクが増大補正される。
In step 100, the opening of the
ステップ110においては、フラグF2が1であるか否かの判別、すなわち、車両の駆動力の低減を終了する際のスイープアップ処理が行われているか否かの判別が行われる。そして、肯定判別が行われたときには制御はステップ190へ進み、否定判別が行われたときには制御はステップ120へ進む。
In
ステップ120においては、スイープアップ処理の開始条件が成立しているか否かの判別が行われる。そして、肯定判別が行われたときにはステップ130においてフラグF2が1にセットされ、しかる後制御はステップ190へ進み、否定判別が行われたときには制御はステップ140へ進む。
In
なお、ステップ40において肯定判別が行われた直後にステップ80において肯定判別が行われたときに、車両の駆動力の目標補正量ΔFvの大きさに基づいて、スイープアップ処理の開始タイミングが決定されてよい。この場合、スイープアップ処理の開始タイミングは、目標補正量ΔFvの大きさが大きいほど遅くなるよう決定される。
Note that when the affirmative determination is made in
ステップ140においては、ステップ20において演算された車両の駆動力の目標補正量ΔFvがパワーに変換された値に基づいてエンジン12の出力トルクの目標低減補正量が演算される。そして、スロットルバルブ28の開度が変更されないと仮定して、エンジン12の出力トルクを目標低減補正量低減するためのエンジン12の目標回転数Netが演算され、目標回転数Netに基づいて無段変速機18の暫定の目標変速比Rgtaが演算される。
In
ステップ150においては、フラグF1が0から1へ変化した後に演算された暫定の目標変速比Rgtaのうちの最小値Rgtaminが演算される。例えば、前回演算された最小値RgtaminをRgtaminfとして、今回演算された暫定の目標変速比RgtaがRgtaminf以上であるときには、最小値RgtaminがRgtaminfに設定される。これに対し、今回演算された暫定の目標変速比RgtaがRgtaminf未満であるときには、最小値RgtaminがRgtaに設定される。
In
ステップ160においては、最小値Rgtaminを目標変速比Rgtとして、無段変速機18の変速比Rgが目標変速比Rgtになるよう無段変速機18の変速比が制御される。この場合、フラグF1が0から1へ変化した直後においては、変速比Rgが急激に変化しないよう、変速比Rgの変化率は予め設定されたガード値に制限される。
In
ステップ170においては、ステップ20において演算された車両の駆動力の目標補正量ΔFvがエンジン12の実際の回転数Neを使用してパワーに変換された値に基づいてエンジン12の出力トルクの目標増大補正量が演算される。そして、出力トルクの目標増大補正量に基づいてスロットルバルブ28の開度の目標補正量Δφが演算される。
In
この場合、車両の駆動力の目標補正量ΔFvがパワーに変換される際にエンジン12の実際の回転数Neが使用され、実際の回転数Neは無段変速機18の変速比の制御を反映した値である。よって、目標補正量ΔFvがパワーに変換された値、従ってエンジン12の出力トルクの目標増大補正量は、無段変速機18の変速比の制御による車両の駆動力を反映した値になる。
In this case, the actual rotational speed Ne of the
ステップ180においては、開度の目標補正量Δφに基づいてスロットルバルブ28の開度が制御され、これにより車両の駆動力がステップ20において演算された目標補正量ΔFvに応じて増減補正されるよう、エンジン12の出力トルクが制御される。
In step 180, the opening of the
ステップ190においては、車両の駆動力の低減を終了する際のスイープアップ処理が行われる。すなわち、目標補正量ΔFvが制御終了基準値であるときの無段変速機18の暫定の目標変速比Rgtaを終了制御値Rgtafとして、目標変速比Rgtが終了制御値Rgtafになるまで予め設定された増大速度にて漸次増大される。
In
ステップ200においては、無段変速機18の変速比Rgが目標変速比Rgtになるよう無段変速機18の変速比が制御され、車両の駆動力の低減制御が終了するよう車両の駆動力が漸次増大される。なお、この場合、スロットルバルブ28の開度は補正されない。また、スイープアップ処理は、目標変速比Rgtが終了制御値Rgtafになった時点、及びスイープアップ処理が開始されてから予め設定された時間が経過した時点の何れか早い方の時点において終了する。
In
次に、上述の如く構成された実施形態の作動を、車両のアンダーステア状態の程度が異なる二つの場合について説明する。 Next, the operation of the embodiment configured as described above will be described in two cases where the degree of the understeer state of the vehicle is different.
(1)車両の旋回挙動が安定であり、駆動力の制御が不要である場合
車両の旋回運動が安定であり、車両のステア状態が過大なアンダーステア状態ではない場合には、ステップ30及び40において否定判別が行われる。そして、エンジン12の出力トルク及び無段変速機18の変速比Rgは、上述の通常時の制御の要領にて制御される。
(1) When the turning behavior of the vehicle is stable and control of the driving force is not required When the turning motion of the vehicle is stable and the vehicle is not in an excessive understeer state, the
(2)ステア状態がアンダーステア状態であり、駆動力の制御が必要である場合
車両の旋回運動が安定であるが、アンダーステア状態が進行した場合には、まずステップ30において否定判別が行われ、ステップ40において肯定判別が行われる。その後はステップ30において肯定判別が行われるが、ステップ60において否定判別が行われる。そして、ステップ60において肯定判別が行われるまで、ステップ80以降が繰り返し実行される。
(2) When the steer state is an understeer state and the driving force needs to be controlled The turning motion of the vehicle is stable, but when the understeer state proceeds, a negative determination is first made at
車両の駆動力が低減される必要があるときには、ステップ80において否定判別が行われ、ステップ110以降が実行され、車両の駆動力が低減される。これに対し、車両の駆動力が増大又は保持される必要があるときには、ステップ80において肯定判別が行われ、ステップ90及び100が実行され、車両の駆動力が増大又は保持される。
When the driving force of the vehicle needs to be reduced, a negative determination is made in
ステップ110以降の制御においては、ステップ110及び120において否定判別が行われることにより、ステップ140〜180が繰り返し実行される。これにより無段変速機18の変速比Rgが最小値Rgtaminになるよう変速比が漸次低下される。変速比Rgが最小値Rgtaminになると、目標補正量ΔFvの大きさの変動に対処するよう、スロットルバルブ28の開度が制御されることによりエンジン12の出力トルクが制御される。
In the control after
スイープアップ処理の開始条件が成立すると、ステップ120において肯定判別が行われ、ステップ190及び200が繰り返し実行されることにより、スイープアップ処理が行われる。よって、無段変速機18の変速比Rgが漸次増大され、これによりステップ60において肯定判別が行われるまで、車両の駆動力の低減量が漸次低減される。
When the start condition of the sweep-up process is satisfied, an affirmative determination is made in
図3は、車両のステア状態がアンダーステア状態である場合について、駆動力の補正量ΔFva、変速比の制御による駆動力の補正量ΔFvc、エンジンの出力制御による駆動力の補正量ΔFveの変化の一例を示すタイムチャートである。 FIG. 3 shows an example of changes in the driving force correction amount ΔFva, the driving force correction amount ΔFvc by controlling the gear ratio, and the driving force correction amount ΔFve by engine output control when the vehicle steer state is an understeer state. It is a time chart which shows.
図3に示されている如く、時点t1において車両のアンダーステア状態を抑制するための車両の駆動力の制御の開始条件が成立したと判定され、時点t4において車両の駆動力の制御の終了条件が成立したと判定されたとする。時点t1から時点t4までフラグF1が1にセットされ、車両のアンダーステア状態を抑制するための車両の駆動力の制御が実行される。 As shown in FIG. 3, it is determined that the vehicle driving force control start condition for suppressing the understeer state of the vehicle is satisfied at time t1, and the vehicle driving force control end condition is determined at time t4. Assume that it is determined that it has been established. The flag F1 is set to 1 from time t1 to time t4, and control of the driving force of the vehicle for suppressing the understeer state of the vehicle is executed.
時点t2において無段変速機18の変速比Rgが最小値Rgtaminになり、時点t3においてスイープアップ処理の開始条件が成立したと判定されたとする。時点t1から時点t2まで無段変速機18の変速比Rgが漸次低下され、これにより変速比の制御によって車両の駆動力が漸次低下される。時点t2以降に最小値Rgtminが変化しなければ、時点t2から時点t3まで無段変速機18の変速比Rgは最小値Rgtaminの一定に維持され、これにより無段変速機18の変速比Rgの制御による車両の駆動力の補正量ΔFvcが一定の値ΔFvmin(低減補正量の最大値)に維持される。この区間における車両の目標駆動力は車両のアンダーステア状態を低減するための車両の目標最小駆動力になる。
It is assumed that the speed ratio Rg of the continuously
また、この区間においては、車両の駆動力の目標補正量ΔFvの変動により車両のアンダーステア状態を低減するための車両の目標駆動力が変動すると、エンジン12の出力トルクが制御されることにより車両の駆動力Fvが目標駆動力に追従するよう制御される。この出力トルクの制御による駆動力の目標補正量ΔFvが図3タイムチャートの最下段に図示されている。
In this section, when the target driving force of the vehicle for reducing the understeer state of the vehicle fluctuates due to the fluctuation of the target correction amount ΔFv of the driving force of the vehicle, the output torque of the
時点t3以降においては、無段変速機18の変速比Rgが漸次増大され、これにより変速比Rgの制御による車両の駆動力の低減補正量(補正量ΔFvcの大きさ)が漸次低減され、時点t4又はその前後において、車両の駆動力の低減補正量ΔFvcが0になる。なお、時点t3以降においては、スロットルバルブ28の開度の制御によるエンジン12の出力トルクの制御は行われない。
After the time point t3, the speed ratio Rg of the continuously
かくして、実施形態によれば、車両のアンダーステア状態が予め設定された程度以上になり、車両のアンダーステア状態を抑制するための車両の駆動力の制御の開始条件が成立すると、ステップ20、140〜180が実行されることにより車両の駆動力が低減される。この場合、車両のアンダーステア状態を低減するための車両の駆動力の目標補正量ΔFvが所定の時間毎に演算され、車両の駆動力を目標補正量ΔFvにて補正するための無段変速機18の暫定の目標変速比Rgtaが演算される。
Thus, according to the embodiment, when the understeer state of the vehicle exceeds a preset level and the vehicle driving force control start condition for suppressing the understeer state of the vehicle is satisfied, steps 20, 140 to 180 are performed. Is executed, the driving force of the vehicle is reduced. In this case, the target correction amount ΔFv of the driving force of the vehicle for reducing the understeer state of the vehicle is calculated every predetermined time, and the continuously
そして、暫定の目標変速比Rgtaのうちの最小値Rgtaminが無段変速機18の目標変速比Rgtに設定され、無段変速機18の変速比Rgが目標変速比Rgtになるよう制御される。最小値Rgtaminは、車両の駆動力の目標補正量ΔFv、特に駆動力の低減補正量の最大値により決定され、低減補正量の最大値は車両のアンダーステア状態の程度により決定され、運転者の駆動操作量が大きく変化されない限り変動しない。また、無段変速機18の変速比Rgが最小値Rgtaminに制御されている状況においては、車両の駆動力の目標補正量ΔFvが変動しても無段変速機18の変速比Rgは変化されず、最小値Rgtaminに制御される。
Then, the minimum value Rgtamin of the provisional target speed ratio Rgta is set to the target speed ratio Rgt of the continuously
よって、車両の駆動力の目標補正量ΔFvの変動に応じて無段変速機18の変速比Rgも増減される場合に比して、無段変速機18の変速比の変動及びこれに起因するエンジン12の回転数Neの変動を低減することができる。従って、実施形態によれば、無段変速機18の変速比の変動に伴うエンジン12の回転数Neの変動に起因する車両のドライバビリティの悪化を抑制することができる。
Therefore, compared to the case where the speed ratio Rg of the continuously
また、実施形態によれば、無段変速機18の変速比Rgが最小値Rgtaminに制御されている状況においても、車両の駆動力の目標補正量ΔFvが変動すると、車両の目標駆動力も目標補正量ΔFvの変動に応じて変動する。しかし、無段変速機18の変速比Rgは変化されず、車両の駆動力が目標駆動力になるよう、スロットルバルブ28の開度の制御によってエンジン12の出力トルクが制御される。よって、スロットルバルブ28の開度の制御は、車両の目標駆動力が最小値Rgtaminに対応する駆動力よりも大きい範囲にて変動する場合に行われる。従って、スロットルバルブ28の開度要求が閉弁位置の開度よりも小さい値になること及びこれに起因して車両の駆動力が目標駆動力になるよう低減することができなくなることを確実に防止することができる。
According to the embodiment, even when the speed ratio Rg of the continuously
以上においては、本発明を特定の実施形態について詳細に説明したが、本発明は上述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の範囲内にて他の種々の実施形態が可能であることは当業者にとって明らかであろう。 Although the present invention has been described in detail with respect to specific embodiments, the present invention is not limited to the above-described embodiments, and various other embodiments are possible within the scope of the present invention. This will be apparent to those skilled in the art.
例えば、上述の実施形態においては、目標低減補正量ΔFvに基づいて無段変速機18の暫定の目標変速比Rgtaが演算され、暫定の目標変速比Rgtaのうちの最小値Rgtaminが無段変速機18の目標変速比Rgtとされるようになっている。しかし、目標低減補正量ΔFvに基づいて車両の暫定の目標駆動力Fvaが演算され、暫定の目標駆動力Fvaのうちの最小値Fvamimに基づいて無段変速機18の目標変速比Rgtが演算されるよう修正されてもよい。
For example, in the above-described embodiment, the provisional target speed ratio Rgta of the continuously
また、上述の実施形態においては、車両の過渡目標スタビリティファクタKhrefdy及び実スタビリティファクタKhrealが演算され、それらのスタビリティファクタの偏差ΔKhに基づいて目標低減補正量ΔFvが演算されるようになっている。しかし、車両の走行状態に基づいて車両の目標ヨーレートγtが演算されると共に車両の実ヨーレートγが検出され、それらのヨーレートの偏差Δγに基づいて目標低減補正量ΔFvが演算されるよう修正されてもよい。 In the above-described embodiment, the transient target stability factor Khrefdy and the actual stability factor Khreal of the vehicle are calculated, and the target reduction correction amount ΔFv is calculated based on the deviation ΔKh of these stability factors. ing. However, the target yaw rate γt of the vehicle is calculated based on the running state of the vehicle, the actual yaw rate γ of the vehicle is detected, and the target reduction correction amount ΔFv is calculated based on the deviation Δγ of those yaw rates. Also good.
また、上述の実施形態においては、目標低減補正量ΔFvに基づいて車両の駆動力の増減制御が必要であるか否かが判定される。すなわち、目標低減補正量ΔFvが負の値でその大きさが基準値以上になったときに車両のアンダーステア状態が予め設定された程度以上になったと判定される。しかし、例えば目標ヨーレートγtと実ヨーレートγとの偏差Δγに基づいて車両の駆動力の増減制御が必要であるか否かが判定されるよう修正されてもよい。 Further, in the above-described embodiment, it is determined whether or not the vehicle driving force increase / decrease control is necessary based on the target reduction correction amount ΔFv. That is, when the target reduction correction amount ΔFv is a negative value and the magnitude thereof is greater than or equal to the reference value, it is determined that the understeer state of the vehicle has exceeded a preset level. However, for example, a correction may be made so as to determine whether or not the vehicle driving force increase / decrease control is necessary based on the deviation Δγ between the target yaw rate γt and the actual yaw rate γ.
10…車両、12…エンジン、14L、14R…後輪、16…回転駆動力伝達経路、18…無段変速機、24…ディファレンシャル、26…電子制御装置、34…アクセル開度センサ、36i…車輪速度センサ
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JP2013199392A JP2015063267A (en) | 2013-09-26 | 2013-09-26 | Vehicular drive force control method |
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2017155676A (en) * | 2016-03-03 | 2017-09-07 | マツダ株式会社 | Engine control device |
-
2013
- 2013-09-26 JP JP2013199392A patent/JP2015063267A/en active Pending
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