JP2015017927A - Tensile and compression test method and device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、引張圧縮試験方法および装置に関し、特に薄鋼板の引張圧縮試験に好ましく用いうる、引張圧縮試験方法および装置に関する。 The present invention relates to a tensile and compression test method and apparatus, and more particularly to a tensile and compression test method and apparatus that can be preferably used for a tensile and compression test of a thin steel sheet.
引張圧縮試験は、金属材料の強度性能を評価するための試験である。具体的には所定の試験片形状に加工された金属材料に引張荷重を付与し、特定ひずみ量の引張変形を与えた後、一旦荷重を除荷し、そのまま圧縮荷重を付与して圧縮変形させる、あるいは、圧縮変形を与えた後に引張変形を与える場合もある。
与える荷重が引張から圧縮に反転する場合に、引張変形時に達した応力値より低い応力で再降伏し塑性変形する現象が知られている。この現象はバウシンガー効果と呼ばれている。
The tensile compression test is a test for evaluating the strength performance of a metal material. Specifically, a tensile load is applied to a metal material processed into a predetermined test piece shape, and after applying a tensile deformation of a specific strain amount, the load is once removed, and a compressive load is applied as it is to cause a compressive deformation. Alternatively, tensile deformation may be applied after compressive deformation is applied.
It is known that when the applied load is reversed from tension to compression, it yields again at a stress lower than the stress value reached at the time of tensile deformation and plastically deforms. This phenomenon is called the Bausinger effect.
近年、自動車用鋼板が高強度化されるにつれ、このバウシンガー効果の影響が重要視されるようになってきた。
例えば、高強度自動車用鋼板のプレス成形時に、スプリングパックと呼ばれる寸法精度不良が発生する。これはプレス成形により発生した残留応力を有する材料が金型から外される場合に弾性回復して形状が変化するものである。プレス成形中に材料は複雑な変形をうけ、引張変形と圧縮変形が素材に与えられるため、上記のバウシンガー効果が残留応力の大きさに影響することが知られている。
In recent years, as the strength of steel sheets for automobiles has increased, the influence of the Bausinger effect has come to be regarded as important.
For example, a dimensional accuracy defect called a spring pack occurs during press forming of a high-strength automotive steel sheet. In this case, when a material having a residual stress generated by press molding is removed from the mold, the shape is recovered by elastic recovery. It is known that the material is subjected to complicated deformation during press molding, and tensile deformation and compression deformation are imparted to the material, so that the above Bauschinger effect affects the magnitude of residual stress.
また、自動車の重要な性能である衝突安全性能にもバウシンガー効果の影響があることが知られている。車体は、その衝突時に自動車部品が塑性変形することで衝突エネルギーを吸収し乗員の安全を確保する構造となっているが、衝突による変形時に、材料には複雑な引張変形と圧縮変形が繰り返し発生する。この負荷応力の方向が反転する場合にバウシンガー効果により降伏応力が低下するため、結果的に衝突エネルギーに影響を与えることになる。 In addition, it is known that collision safety performance, which is an important performance of automobiles, is also influenced by the Bauschinger effect. The car body is structured to absorb the collision energy and ensure the safety of the occupant by plastic deformation of the automobile parts at the time of the collision, but during the deformation due to the collision, the material repeatedly undergoes complicated tensile deformation and compression deformation To do. When the direction of the load stress is reversed, the yield stress is reduced by the Bauschinger effect, resulting in an impact on the collision energy.
したがって、より精度の高いプレス成形や衝突特性の最適化を実現するためには、バウシンガー効果を含めた材料の特性を正確に把握する必要がある。
バウシンガー効果を評価する引張圧縮試験を薄鋼板（略して薄板）で実施する場合、圧縮時に材料が座屈変形を起こす問題がある。さらに試験対象材料の強度が高くて板厚が薄くなると座屈変形が更に発生しやすく、精度の高い試験が難しいという問題があり、従来から薄板での引張圧縮試験方法が検討されてきた。
Therefore, in order to realize press molding with higher accuracy and optimization of collision characteristics, it is necessary to accurately grasp the characteristics of the material including the Bauschinger effect.
When a tensile compression test for evaluating the Bauschinger effect is performed on a thin steel plate (abbreviated as a thin plate), there is a problem that the material undergoes buckling deformation during compression. Further, when the strength of the material to be tested is high and the plate thickness is thin, buckling deformation is more likely to occur, and there is a problem that a highly accurate test is difficult. Conventionally, a tensile compression test method using a thin plate has been studied.
特許文献１には座屈を防止するため、応力試験中に試験片に対する応力負荷方向と試験片長手方向が常に一致するように少なくとも２本のガイド材が試験片に対する応力負荷方向に平行に設置された試験方法が提案されている。これにより、１．５％以上のひずみを付与しても引張圧縮試験が可能とされている。
特許文献２には、薄板の引張圧縮試験の際に試験片を保持する試験片保持装置が提案されている。これにより圧縮試験時に試験片が曲がることが防止され、精度の良い試験がなし得るとされ、座屈防止治具に設定された窓から試験片に発生するひずみが容易に測定されるとされている。
In
特許文献３には、二軸荷重負荷条件下であっても座屈を起こさず、試験片が破断しても負荷グリップが変形や損傷等の不具合を生じない試験装置および試験方法が提案されている。そこでは、比較的板厚の厚い試験片を取り扱い、試験部に均一な応力を与えることを目的として試験片形状の寸法が規定されている。
プレス成形や衝突変形において、鋼板に発生するひずみは５％以上の領域になる場合があり、バウシンガー効果の測定においてもこのような高いひずみ領域で測定するニーズがある。
しかしながら、特許文献１および特許文献２の図に記載されるとおり、従来の方法および装置では、ひずみは最大でも５％未満であり、前記ニーズに応じて板厚１．０ｍｍ程度（より具体的には、０．７〜２．０ｍｍ）の薄鋼板の引張・圧縮変形を５％以上ものひずみを加えて高い精度で行なうことは困難とされてきた。
In press forming and impact deformation, the strain generated in the steel sheet may be in a region of 5% or more, and there is a need for measurement in such a high strain region in the measurement of the Bausinger effect.
However, as described in the drawings of
特許文献１および特許文献３で提案されている技術は、板厚が１０ｍｍ以上あるラインパイプ用の材料や構造用ステンレス鋼およびセラミックスを対象にした試験方法であるため、板厚が数ｍｍ以下と薄い自動車用の薄鋼板で実施する場合、容易に座屈変形が生じてしまう問題がある。
特許文献２に記載された技術は薄鋼板を対象にした試験方法であるが、座屈防止治具に設置された窓からのひずみ測定では、窓部に位置する試験体部分に座屈押さえがないため試験体の座屈を完全にゼロにすることは難しく、さらにひずみ測定手段として、ひずみゲージを用いるため、現状市販されているひずみゲージの最大限界ひずみ（５％未満の値）を超える５％以上のひずみ領域では精度低下やゲージの剥離といった問題を生じる。なお、ひずみゲージは繰り返しの引張ひずみと圧縮ひずみには対応しておらず、引張変形後の圧縮変形、あるいは圧縮変形後の引張変形では測定される精度が保障されない問題がある。また、ひずみゲージは使い捨てであって経済性にも問題がある。
Since the techniques proposed in
The technique described in
以上のように、従来技術では、板厚数ｍｍ程度の薄鋼板試験片の引張圧縮試験において、圧縮ひずみが５％以上になると座屈変形或いは引張及び圧縮共に測定精度の低下を生じ易く、又、経済性が良くないという課題があった。 As described above, in the prior art, in a tensile compression test of a thin steel plate test piece having a thickness of about several millimeters, if the compressive strain is 5% or more, the measurement accuracy is likely to be reduced in both buckling deformation and tensile and compression. There was a problem that the economy was not good.
本発明は、前記課題を解決する為に成されたものであり、その要旨構成は以下の通りである。
［１］ 試験片１の試験部に引張から圧縮へと、圧縮から引張へとの負荷繰り返し試験を行なう引張圧縮試験方法であって、
試験片１の試験部長さＬと試験部幅Ｗの関係をＬ／Ｗ≧４．０とし、試験部肩ＲをＲ≦２．０ｍｍとし、試験片１の側面に抵抗溶接にて接合した伸び計保持金具１１に伸び計２を弾性体１０で固定し、伸び計２の測定部と試験片１の側面の接触部に接着剤を塗布し、試験片１をその厚さ方向両側から座屈防止治具７と座屈防止ベース治具３、４とで挟み、バネ９Ａで座屈に抵抗する力を発生させた状態下で、ストローク速度が一定となるようにアクチュエータを駆動し、伸び計の出力を目標値として、前記試験部に前記負荷繰り返し試験を施すことを特徴とする引張圧縮試験方法。
［２］ 試験片１の試験部に引張から圧縮へと、圧縮から引張へとの負荷繰り返し試験を行なう引張圧縮試験装置であって、
試験片１の試験部長さＬと試験部幅Ｗの関係をＬ／Ｗ≧４．０とし、試験部肩ＲをＲ≦２．０ｍｍとし、試験片１の側面に抵抗溶接にて接合した伸び計保持金具１１に伸び計２を弾性体１０で固定し、伸び計２の測定部と試験片１の側面の接触部に接着剤を塗布し、試験片１をその厚さ方向両側から座屈防止治具７と座屈防止ベース治具３、４とで挟み、バネ９Ａで座屈に抵抗する力を発生させる構成とされた試験治具１００を、試験治具ベース２００のボールベアリング３００付きスライド軸４００によるスライド機構である高剛性スライド機構に組み込んでなり、高剛性スライド機構全体を接地用治具５００に組み付け、スライド軸を水平方向となしうることを特徴とする引張圧縮試験装置。
The present invention has been made to solve the above problems, and the gist of the present invention is as follows.
[1] A tensile and compression test method for performing a load repetition test from tension to compression and from compression to tension on the test portion of the
Elongation in which the relationship between the test part length L and the test part width W of the
[2] A tensile and compression test apparatus for performing a load repetition test from tension to compression and from compression to tension on the test portion of the
Elongation in which the relationship between the test part length L and the test part width W of the
本発明によれば、形状を特定した試験片の側面部に弾性体で固定した伸び計により前記負荷繰り返し試験時のひずみを測定し、さらに圧縮時の座屈を防止する治具（座屈防止治具及び座屈防止ベース治具）を用いたから、高精度で前記負荷繰り返し試験時のひずみを測定することが可能となる。又、従来のひずみゲージ貼付に代えて伸び計を弾性体により固定するとしたから、作業性、経済性が向上する。さらに、試験装置を横置きにすることが可能となったため、多くのタイプのアクチュエータへ適用でき、装置全体の小型化が実現する。加えて、アクチュエータの駆動方法を、ストローク速度を一定とし、伸び計の値を目標値とする方法としたことで、安定した測定を行なうことが可能となる。 According to the present invention, a jig for preventing buckling during compression by measuring strain at the time of the repeated load test using an extensometer fixed to the side surface of the test piece whose shape has been specified, and further preventing buckling during compression. Since the jig and the buckling prevention base jig) are used, it is possible to measure the strain during the repeated load test with high accuracy. In addition, since the extensometer is fixed by an elastic body instead of the conventional strain gauge sticking, workability and economy are improved. Furthermore, since the test apparatus can be placed horizontally, it can be applied to many types of actuators, and the entire apparatus can be downsized. In addition, it is possible to perform stable measurement by using a method of driving the actuator with a constant stroke speed and a value of the extensometer as a target value.
以下、図面を参照して、本発明を成すに至るまでの経緯を交えて、本発明の実施形態を説明する。
試験片１の側面部でひずみを計測する場合、任意の試験片形状を用いるとひずみが試験片幅方向で不均一になり、試験片の中央部とのひずみ値の誤差が懸念されるが、各試験片形状で開発検討実験を行なった結果、図１Ｂ（ａ）に示す試験片形状において、試験部（平行部）長さＬと試験部幅Ｗの関係がＬ／Ｗ≧４．０であって、かつ、試験片部肩ＲがＲ≦２．０ｍｍとなる試験片を用いることで中央部ひずみと側面部ひずみがほぼ相等しくなる（誤差０．１５％以下となる）という知見を得た。
（開発検討実験の一例）
試験片サイズ（試験部の長さＬ、幅Ｗ、肩Ｒ）を表１に示す各水準とした試験片にケガキ線を付して最大１４％までの引張変形を加え、ケガキ線間隔の変化からの試験片の中央部のひずみλＣと、側面部ひずみλＥの差Δλ（＝λＥ−λＣ）との関係を求めた。すると、例えば図２に線図で示す様に、Δλは、Ｌ／Ｗ≧４．０およびＲ≦２．０ｍｍを満たす寸法範囲（便宜上、特定寸法範囲という）内であるＳ４およびＳ５では、λＣの増加に対し減少から増加に転じる極小点（該極小点におけるΔλ＝−０．１５％）（｜Δλ｜では最大値０．１５％である）を有する谷形状曲線を呈し、一方、前記特定寸法範囲外であるＳ１〜Ｓ３、Ｓ６、Ｓ７では、λＣの増加に対し単調減少曲線を呈することが分かった。尚、表１には各水準における１４％引張時の最大誤差Δλｍａｘ（｜Δλ｜が最大を示すΔλの値）を記した。
Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings and the background to the present invention.
When measuring the strain on the side surface of the
(Example of development study experiment)
The test piece size (test part length L, width W, shoulder R) was changed to a maximum of 14% by applying a marking line to the test piece with each level shown in Table 1 to change the marking line spacing. The relationship between the strain λC at the center of the test piece and the difference Δλ (= λE−λC) of the side surface strain λE was obtained. Then, for example, as shown by a diagram in FIG. 2, Δλ is λC in S4 and S5 that are within a size range satisfying L / W ≧ 4.0 and R ≦ 2.0 mm (referred to as a specific size range for convenience). Exhibiting a valley-shaped curve having a minimum point (Δλ = −0.15% at the minimum point) (maximum value is 0.15% at | Δλ |) that changes from increasing to decreasing with increasing It was found that S1 to S3, S6, and S7 outside the size range exhibited a monotonically decreasing curve with respect to an increase in λC. Table 1 shows the maximum error Δλmax (value of Δλ where | Δλ | is the maximum) at 14% tension at each level.
上記の知見に基づき、本発明で用いる試験片を、Ｌ／Ｗ≧４．０且つＲ≦２．０ｍｍであるものに限定した。
斯かる試験片寸法限定により、ひずみゲージで測定していた従来で生じがちであった前記負荷繰り返し試験時の測定誤差を排除することができる。
それとともに、図１Ｂ（ａ）（ｂ）（ｃ）の如く、試験片１の側面に抵抗溶接にて接合した伸び計保持金具１１に伸び計２を弾性体１０で固定することで作業効率が格段に向上した。伸び計２は繰り返し使用することができるため、試験毎に廃棄されるひずみゲージを用いていた従来の試験形態におけるような不経済性を解消することが可能となる。
Based on the above findings, the test pieces used in the present invention were limited to those having L / W ≧ 4.0 and R ≦ 2.0 mm.
By limiting the size of the test piece as described above, it is possible to eliminate a measurement error during the load repetition test, which has been apt to occur in the past, which has been measured with a strain gauge.
At the same time, as shown in FIGS. 1B (a), 1 (b), and 1 (c), the work efficiency is improved by fixing the
伸び計２を固定するために試験片１側面には伸び計保持金具１１が必要になるが、抵抗溶接を用いることで簡便・強固に伸び計保持金具１１を試験片１に固定することが可能となる。伸び計２の計測部は試験片側面部に、伸び計保持金具１１で固定された弾性体１０の弾性力で、押し付けられて保持される。この弾性力により伸び計２の計測部が試験片１の側面部に対して試験中にすべることなく固定されるため、精度の高いひずみ測定が可能となる。
In order to fix the
さらに、引張圧縮試験装置を横置きで使用する場合、図１Ａに示すように設置用治具５００に組みつけて使用する。同図に示すように、作業性の問題から試験機の前面（座屈押さえ８やバネ付ボルト９を組み付ける側）を上側とする必要があるが、図１Ｂ（ｃ）の伸び計２の自重によって伸び計２の計測部と試験片１の接触面積が小さくなり、両者が滑りやすくなる傾向がある。その場合は、接着剤例えば瞬間接着剤等を伸び計２の計測部に塗布し、試験片１の側面部に対する追従性を高めることで、この問題を解決できる。このように、該引張圧縮試験装置を横置きで使用することができれば、多くのタイプのアクチュエータに適用可能となる。前記接着剤としては、アロンアルファ（登録商標）等の接着剤が好ましく用いうる。
Further, when the tension / compression test apparatus is used in a horizontal position, it is used by being assembled in an
又、座屈防止の為に、図１Ｃの如く、上下に分割される座屈防止ベース治具３および４の凹部垂直平面に試験片１の一方の面を当接させ、該試験片１の他方の面に座屈防止治具７を当接させて、前記試験片１を座屈防止治具７と座屈防止ベース治具３および４との間に挟み込み、座屈防止治具７を座屈押さえ８および座屈押さえ力調整用バネ９Ａ付きボルト９（図１Ｃ参照）で押さえる。斯かる構成とされた試験治具を用いることで板厚数ｍｍ程度以下の薄鋼板の引張圧縮試験でひずみが５％以上の圧縮時の座屈変形を極力抑えて試験することが可能となる。
In order to prevent buckling, as shown in FIG. 1C, one surface of the
座屈押さえ力が試験片の引張方向の変形に影響することが懸念されるが、本発明では、座屈押さえ力は座屈押さえ力調整用バネ９Ａ付ボルト９で、座屈押さえ力の付与レベルを調整することが可能であり、座屈押さえ力の影響をできるだけ小さくして試験することが可能である。
また、座屈は試験片１を圧縮した際に発生しやすいが、試験片１の一方の面は座屈防止治具７の端部平面に常に当接され、試験片１の他方の面は座屈防止ベース治具３および４の凹部垂直平面に測定部を含む大半が当接し、かつ、圧縮時には座屈防止ベース治具３と４が近接するため、これらの隙間が僅かとなり、座屈を充分防止できるわけである。
Although it is feared that the buckling pressing force affects the deformation of the test piece in the tensile direction, in the present invention, the buckling pressing force is applied by the
Further, buckling is likely to occur when the
また、アクチュエータの制御に関しては、単位時間当たりの変位増分が経過時間に対して一定となるようにアクチュエータを駆動し、伸び計の値が目標の値に到達したところで負荷を反転する方法をとることで、引張・圧縮の負荷反転を目的のひずみで行うことができ、かつ、バックラッシュ解消時に生じる急激な変位増にともなう衝撃による伸び計２の計測部と試験片１の側面部のズレを回避することができるため、安定した測定が可能となった。上記の制御系における信号の伝達経路を図１（ａ）に、制御のフローチャートを図１（ｂ）に示す。
As for actuator control, the actuator is driven so that the displacement increment per unit time is constant with respect to the elapsed time, and the load is reversed when the extensometer value reaches the target value. Therefore, the tension / compression load can be reversed with the desired strain, and the displacement between the measurement part of the
さらに、本発明に係る引張圧縮試験装置は、前記試験治具１００（図１Ｃ参照）を、図１Ｂ（ｂ）の如く、試験治具ベース２００のボールベアリング３００付きスライド軸４００によるスライド機構である高剛性スライド機構に組み込んだ構造の装置とした。これにより、引張圧縮負荷方向の軸が試験中に偏心するのを防止でき、座屈変形のない安定した引張圧縮試験が可能となる。
Further, the tensile and compression test apparatus according to the present invention is a slide mechanism in which the test jig 100 (see FIG. 1C) is a
（実施例１）
実施例１として、板厚１．６ｍｍ、ＴＳ（引張強度の略号である。以下同じ）＝５９０ＭＰａ級の薄鋼板から表１の水準Ｓ５の寸法に合わせて採取した試験片を用い、図１、図１Ａ、図１Ｂ、および図１Ｃに示した通りの実施形態に従い、表２に示す条件２、条件３および条件４で引張圧縮（但し条件４は引張のみ）試験を行い、図３に示す処の、真応力と真ひずみの関係を表す応力−ひずみ履歴曲線を得た。尚、伸び計２の計測部と試験片１の側面部との接触部は、接着剤（アロンアルファ）にて固定した。
（実施例２）
実施例２として、板厚１．６ｍｍ、ＴＳ＝９８０ＭＰａ級の薄鋼板から表１の水準Ｓ５の寸法に合わせて採取した試験片を用い、図１、図１Ａ、図１Ｂ、および図１Ｃに示した通りの実施形態に従い、表２に示す条件２、条件３および条件４で引張圧縮（但し条件４は引張のみ）試験を行い、図４に示す処の、真応力と真ひずみの関係を表す応力−ひずみ履歴曲線を得た。尚、伸び計２の計測部と試験片１の側面部との接触部は、接着剤（アロンアルファ）にて固定した。
Example 1
As Example 1, a test piece sampled from a thin steel plate of 1.6 mm in thickness and TS (abbreviation of tensile strength; the same applies hereinafter) = 590 MPa class to the level S5 in Table 1 was used, as shown in FIG. In accordance with the embodiment shown in FIGS. 1A, 1B, and 1C, a tensile compression test was performed under the
(Example 2)
As Example 2, a test piece collected from a thin steel plate having a thickness of 1.6 mm and a TS = 980 MPa class in accordance with the dimension of level S5 in Table 1 is shown in FIGS. 1, 1A, 1B, and 1C. According to the embodiment as described, a tensile compression test is performed under the
図４に示されるとおり、条件２、条件３（何れも此処では本発明例である）、条件４（参考例である）とも、ひずみ及び応力は精度よく計測できた。
尚、前記実施例１及び実施例２では、本発明例として引張・圧縮の負荷繰り返し試験の場合を示したが、これ以外の、圧縮・引張の負荷繰り返し試験の場合においても本発明を適用して同様の高精度のひずみ計測ができることを確認済みである。
（従来例）
従来例として、前記伸び計の使用に代えてひずみゲージを試験片に貼って、図１Ｃのベース治具３、４および座屈防止治具７を付帯していない従来の引張圧縮試験機を用いて実施例１及び実施例２と同様の条件の試験を試みた。その結果、条件２では２回目の引張（ひずみ＋１０％）負荷途上、条件３では１回目の引張（ひずみ＋１０％）負荷途上、条件４では１回のみの引張（ひずみ＋１５％）負荷途上で、何れもひずみゲージが壊れてひずみ計測ができなかった。また、条件２では圧縮（ひずみ−５％）負荷時に試験片が撓んで、試験片長手（Ｌ）方向に圧縮ひずみが正確に加わらなかった。
（実施例３）
実施例３として、引張圧縮試験装置を横置きで使用した場合を示す。水平方向に変位を生じるアクチュエータを利用し、図１Ａに示すように引張圧縮試験装置を横置きにして引張圧縮試験を実施した。図１Ｂ（ｃ）に示すように伸び計２の計測部と試験片１の側面部にすべりを生じ難くするため、接着剤（アロンアルファ）を用いて固定した。板厚１．４ｍｍ、ＴＳ＝９８０ＭＰａ級の薄鋼板から表１の水準Ｓ５の寸法に合わせて採取した試験片を用い、図１、図１Ａ、図１Ｂ、および図１Ｃに示したとおりの実施形態に従い、表２に示す条件１および条件４で引張圧縮試験を行い、図５に示す処の、真応力と真ひずみの関係を表す応力−ひずみ履歴曲線を得た。なお、実施例３においては、引張圧縮試験装置を横置きで使用したが、縦置きで使用する場合と同様のひずみ量での引張・圧縮繰り返し試験が可能である。
（比較例）
比較例として、図１Ａに示すように引張圧縮試験装置を横置きで使用し、かつ図１Ｂ（ｃ）の伸び計２の計測部と試験片１の側面部の接触部に接着剤を塗布するすべり対策を行なわずに引張圧縮試験を実施した。板厚１．４ｍｍ、ＴＳ＝９８０ＭＰａ級の薄鋼板から表１の水準Ｓ５の寸法に合わせて採取した試験片を用い、図１、図１Ａ、図１Ｂ、および図１Ｃに示したとおりの実施形態に従い、表２に示す条件１で引張試験を行った。比較例では、伸び計２の計測部と試験片１の側面部との間にすべりが生じたため、正しい試験結果が得られなかった。
As shown in FIG. 4, strain and stress were measured with high accuracy under both
In Examples 1 and 2, the example of the present invention is the case of the tensile / compressive load repetition test. However, the present invention is applied to the case of other compression / tensile load repeated tests. It has been confirmed that the same highly accurate strain measurement can be performed.
(Conventional example)
As a conventional example, instead of using the extensometer, a conventional tension / compression tester in which a strain gauge is attached to a test piece and the base jigs 3 and 4 and the buckling
Example 3
As Example 3, the case where the tension / compression test apparatus is used horizontally is shown. Using an actuator that generates a displacement in the horizontal direction, a tensile / compression test was performed with the tensile / compression test apparatus placed horizontally as shown in FIG. 1A. As shown in FIG. 1B (c), in order to make it difficult for the measuring part of the
(Comparative example)
As a comparative example, as shown in FIG. 1A, a tensile / compression test apparatus is used in a horizontal position, and an adhesive is applied to the contact portion between the measuring portion of the
１ 試験片
２ 伸び計
３、４ 座屈防止ベース治具
７ 座屈防止治具
８ 座屈押さえ
９Ａ バネ
９ バネ付ボルト
１０ 弾性体
１１ 伸び計保持金具
１００ 試験治具
２００ 試験治具ベース
３００ ボールベアリング
４００ スライド軸
５００ 接地用治具
６００ アクチュエータ連結用の軸
DESCRIPTION OF
Claims (2)
試験片１の試験部長さＬと試験部幅Ｗの関係をＬ／Ｗ≧４．０とし、試験部肩ＲをＲ≦２．０ｍｍとし、試験片１の側面に抵抗溶接にて接合した伸び計保持金具１１に伸び計２を弾性体１０で固定し、伸び計２の測定部と試験片１の側面の接触部に接着剤を塗布し、試験片１をその厚さ方向両側から座屈防止治具７と座屈防止ベース治具３、４とで挟み、バネ９Ａで座屈に抵抗する力を発生させた状態下で、ストローク速度が一定となるようにアクチュエータを駆動し、伸び計の出力を目標値として、前記試験部に前記負荷繰り返し試験を施すことを特徴とする引張圧縮試験方法。 A tensile compression test method for performing a load repetition test from tension to compression and from compression to tension on the test portion of the test piece 1,
Elongation in which the relationship between the test part length L and the test part width W of the test piece 1 is L / W ≧ 4.0, the test part shoulder R is R ≦ 2.0 mm, and is joined to the side surface of the test piece 1 by resistance welding. The extensometer 2 is fixed to the gauge holder 11 with the elastic body 10, the adhesive is applied to the contact part between the measurement part of the extensometer 2 and the side surface of the test piece 1, and the test piece 1 is buckled from both sides in the thickness direction. The extensometer is driven by the actuator so that the stroke speed is constant under the condition that the force between the prevention jig 7 and the buckling prevention base jigs 3 and 4 is generated and the spring 9A resists buckling. A tensile and compression test method, wherein the load repetition test is performed on the test section with the output of the target as a target value.
試験片１の試験部長さＬと試験部幅Ｗの関係をＬ／Ｗ≧４．０とし、試験部肩ＲをＲ≦２．０ｍｍとし、試験片１の側面に抵抗溶接にて接合した伸び計保持金具１１に伸び計２を弾性体１０で固定し、伸び計２の測定部と試験片１の側面の接触部に接着剤を塗布し、試験片１をその厚さ方向両側から座屈防止治具７と座屈防止ベース治具３、４とで挟み、バネ９Ａで座屈に抵抗する力を発生させる構成とされた試験治具１００を、試験治具ベース２００のボールベアリング３００付きスライド軸４００によるスライド機構である高剛性スライド機構に組み込んでなり、高剛性スライド機構全体を接地用治具５００に組み付け、スライド軸を水平方向となしうることを特徴とする引張圧縮試験装置。 A tensile and compression test apparatus for performing a load repetition test from tension to compression and from compression to tension on the test portion of the test piece 1,
Elongation in which the relationship between the test part length L and the test part width W of the test piece 1 is L / W ≧ 4.0, the test part shoulder R is R ≦ 2.0 mm, and is joined to the side surface of the test piece 1 by resistance welding. The extensometer 2 is fixed to the gauge holder 11 with the elastic body 10, the adhesive is applied to the contact part between the measurement part of the extensometer 2 and the side surface of the test piece 1, and the test piece 1 is buckled from both sides in the thickness direction. The test jig 100 that is sandwiched between the prevention jig 7 and the buckling prevention base jigs 3 and 4 and generates a force that resists buckling by the spring 9A is attached to the ball bearing 300 of the test jig base 200. A tensile / compression test apparatus characterized in that it is incorporated in a high-rigidity slide mechanism that is a slide mechanism using a slide shaft 400, the entire high-rigidity slide mechanism is assembled in a grounding jig 500, and the slide shaft can be set in the horizontal direction.
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