JP2014232316A - 現像剤補給カートリッジ及び現像剤補給方法 - Google Patents
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Abstract
Description
該現像剤補給容器は、
i)現像剤を収容するための現像剤収容部と、
ii)該現像剤収容部に収容された現像剤を排出する排出口と、
iii)該現像剤収容部の内圧が大気圧よりも低い状態と高い状態とに交互に繰り返し切り替わるように動作するポンプ部とを有し、
該現像剤は、トナーを含有し、
該トナーは、結着樹脂及びワックスを含有するトナー粒子と、該トナー粒子の表面に存在するシリカ微粒子を有し、
該シリカ微粒子は、一次粒子の個数平均粒径が60nm以上300nm以下であり、
該トナー粒子表面の該シリカ微粒子による被覆率が15%以上95%以下であり、
該トナーは、最大圧密応力10.0kPa時における単軸崩壊応力が、2.5kPa以上3.5kPa以下であり、
該現像剤が、該現像剤補給容器の該現像剤収容部に収容されていることを特徴とする現像剤補給カートリッジ及び補給方法に関する。
該現像剤補給容器は、
i)現像剤を収容するための現像剤収容部と、
ii)該現像剤収容部に収容された現像剤を排出する排出口と、
iii)該現像剤収容部の内圧が大気圧よりも低い状態と高い状態とに交互に繰り返し切り替わるように動作するポンプ部とを有し、
該現像剤は、トナーを含有し、
該トナーは、結着樹脂及びワックスを含有するトナー粒子と、該トナー粒子の表面に存在するシリカ微粒子を有し、
該シリカ微粒子は、一次粒子の個数平均粒径が60nm以上300nm以下であり、
該トナー粒子表面の該シリカ微粒子による被覆率が15%以上95%以下であり、
該トナーは、最大圧密応力10.0kPa時における単軸崩壊応力が、2.5kPa以上3.5kPa以下であり、
該現像剤が、該現像剤補給容器の該現像剤収容部に収容されていることを特徴とする。
本発明のトナーに使用される結着樹脂としては、特に限定されず、下記の重合体又は樹脂を用いることが可能である。
本発明のトナーに用いられるワックスとしては、特に限定されないが、以下のものが挙げられる。低分子量ポリエチレン、低分子量ポリプロピレン、アルキレン共重合体、マイクロクリスタリンワックス、パラフィンワックス、フィッシャートロプシュワックスの如き炭化水素系ワックス;酸化ポリエチレンワックスの如き炭化水素系ワックスの酸化物又はそれらのブロック共重合物;カルナバワックスの如き脂肪酸エステルを主成分とするワックス類;脱酸カルナバワックスの如き脂肪酸エステル類を一部又は全部を脱酸化したもの。さらに、以下のものが挙げられる。パルミチン酸、ステアリン酸、モンタン酸の如き飽和直鎖脂肪酸類;ブラシジン酸、エレオステアリン酸、バリナリン酸の如き不飽和脂肪酸類;ステアリルアルコール、アラルキルアルコール、ベヘニルアルコール、カルナウビルアルコール、セリルアルコール、メリシルアルコールの如き飽和アルコール類;ソルビトールの如き多価アルコール類;パルミチン酸、ステアリン酸、ベヘン酸、モンタン酸の如き脂肪酸類と、ステアリルアルコール、アラルキルアルコール、ベヘニルアルコール、カルナウビルアルコール、セリルアルコール、メリシルアルコールの如きアルコール類とのエステル類;リノール酸アミド、オレイン酸アミド、ラウリン酸アミドの如き脂肪酸アミド類;メチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスカプリン酸アミド、エチレンビスラウリン酸アミド、ヘキサメチレンビスステアリン酸アミドの如き飽和脂肪酸ビスアミド類;エチレンビスオレイン酸アミド、ヘキサメチレンビスオレイン酸アミド、N,N’ジオレイルアジピン酸アミド、N,N’ジオレイルセバシン酸アミドの如き不飽和脂肪酸アミド類;m−キシレンビスステアリン酸アミド、N,N’ジステアリルイソフタル酸アミドの如き芳香族系ビスアミド類;ステアリン酸カルシウム、ラウリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸マグネシウムの如き脂肪族金属塩(一般に金属石けんといわれているもの);脂肪族炭化水素系ワックスにスチレンやアクリル酸の如きビニル系モノマーを用いてグラフト化させたワックス類;ベヘニン酸モノグリセリドの如き脂肪酸と多価アルコールの部分エステル化物;植物性油脂の水素添加によって得られるヒドロキシル基を有するメチルエステル化合物。
本発明のトナーに含有できる着色剤としては、以下のものが挙げられる。
イエロー着色染料としては、C.I.ソルベントイエロー162がある。
本発明のトナーには、必要に応じて荷電制御剤を含有させることもできる。トナーに含有される荷電制御剤としては、公知のものが利用できるが、特に、無色でトナーの帯電スピードが速く且つ一定の帯電量を安定して保持できる芳香族カルボン酸の金属化合物が好ましい。
本発明のシリカ微粒子としては、例えば、湿式法、火炎溶融法及び気相法など任意の方法で製造されたシリカ微粒子が好ましく用いられる。
本発明では、必要に応じて流動性向上や摩擦帯電量調整のために、更に外添剤が添加されていてもよい。
本発明のトナーの製造方法は、特に限定されることなく、公知の製造方法を用いることができる。ここでは、粉砕法を用いたトナーの製造方法を例に挙げて説明する。
最大圧密応力(a)と単軸崩壊応力(b)は、シェアスキャン TS−12(Sci−Tec社製)により測定したものであり、シェアスキャンはProf.VirendraM.Puriによって書かれたCHARACTERIZING POWDER FLOWABILITY(2002.01.24発表)’記載のモールクーロンモデルによる原理で測定を行う。
単軸崩壊応力(b)=2c(1+sinφ)/cosφ
最大圧密応力(a)=((A−(A2sin2φ−τssp 2cos2φ)0.5)/cos2φ)×(1+sinφ)−(c/tanφ)
(A=σssp+(c/tanφ)、c=凝集力、φ=内部摩擦角、τssp=c+σssp×tanφ、σssp=定常点における垂直荷重)
本発明における、トナー粒子表面のシリカ微粒子による被覆率Xは、日立超高分解能電界放出形走査電子顕微鏡S−4800((株)日立ハイテクノロジーズ)にて撮影されたトナー表面画像を、画像解析ソフトImage−Pro Plus ver.5.0((株)日本ローパー)により解析して算出する。S−4800の画像撮影条件は以下の通りである。
試料台(アルミニウム試料台15mm×6mm)に導電性ペーストを薄く塗り、その上にトナーを吹きつける。さらにエアブローして、余分なトナーを試料台から除去し十分乾燥させる。試料台を試料ホルダにセットし、試料高さゲージにより試料台高さを36mmに調節する。
被覆率Xの算出は、S−4800の反射電子像観察により得られた画像を用いて行う。反射電子像は2次電子像と比べて無機微粒子のチャージアップが少ないため、被覆率Xを精度良く測定することが出来る。尚、シリカ微粒子以外の粒子がトナー粒子表面に存在している場合には、エネルギー分散型X線分析装置(EDAX)による元素分析を行い、シリカ微粒子を特定した後、被覆率Xを算出する。
操作パネルのフォーカスつまみ[COARSE]を回転させ、ある程度焦点が合ったところでアパーチャアライメントの調整を行う。コントロールパネルの[Align]をクリックし、アライメントダイアログを表示し、[ビーム]を選択する。操作パネルのSTIGMA/ALIGNMENTつまみ(X,Y)を回転し、表示されるビームを同心円の中心に移動させる。次に[アパーチャ]を選択し、STIGMA/ALIGNMENTつまみ(X,Y)を一つずつ回し、像の動きを止める又は最小の動きになるように合わせる。アパーチャダイアログを閉じ、オートフォーカスで、ピントを合わせる。その後、倍率を50000(50k)倍に設定し、上記と同様にフォーカスつまみ、STIGMA/ALIGNMENTつまみを使用して焦点調整を行い、再度オートフォーカスでピントを合わせる。この操作を再度繰り返し、ピントを合わせる。ここで、トナーの観察面の傾斜角度が大きいと被覆率の測定精度が低くなりやすいので、ピント調整の際に観察面全体のピントが同時に合うものを選ぶことで、表面の傾斜が極力無いものを選択して解析する。
ABCモードで明るさ合わせを行い、サイズ640×480ピクセルで写真撮影して保存する。この画像ファイルを用いて下記の解析を行う。トナー粒子一つに対して写真を1枚撮影し、少なくともトナー30粒子以上について画像を得る。
本発明では下記解析ソフトを用いて、上述した手法で得た画像を2値化処理することで被覆率Xを算出する。このとき、上記一画面を正方形で12分割してそれぞれ解析する。画像解析ソフトImage−Pro Plus ver.5.0の解析条件は以下の通りである。
ツールバーの「測定」から「カウント/サイズ」、「オプション」の順に選択し、二値化条件を設定する。オブジェト抽出オプションの中で8連結を選択し、平滑化を0とする。その他、予め選別、穴を埋める、包絡線は選択せず、「境界線を除外」は「なし」とする。ツールバーの「測定」から「測定項目」を選択し、面積の選別レンジに2乃至107と入力する。
被覆率a(%)=100−(D/C×100)
シリカ微粒子の固着率は、通常状態のトナー中のシリカ微粒子量と、トナー表面に固着されていないシリカ微粒子を除去した後、残存したシリカ微粒子量により算出する。
固着されていない無機微粒子の除去は下記のように行う。
固着率[A]={1−(P1−P2)/P1}×100
〔式中、P1は初期のトナーのSiO2量(質量%)、P2は上記手法により、トナー表面に固着されていないシリカ微粒子を除去した後のトナーのSiO2量(質量%)である。トナーのSiO2量は、XRF(X−ray Fluorescence)測定で求められるトナーのSiO2強度から検量線を引き、算出する。〕
シリカ微粒子の一次粒子の個数平均粒径は、日立超高分解能電界放出形走査電子顕微鏡S−4800((株)日立ハイテクノロジーズ)にて撮影されたトナー表面の画像から算出される。S−4800の画像撮影条件は以下の通りである。
現像剤補給カートリッジが着脱可能に装着される現像剤補給装置が搭載された画像形成装置の一例として、電子写真方式を採用した複写機(電子写真画像形成装置)の構成について図2を用いて説明する。
次に、現像剤補給装置201について、図2〜図4(a)及び4(b)を用いて説明する。図3は、現像剤補給カートリッジを構成する現像剤補給容器1を装着する装着部10の斜視図を示している。尚、現像剤補給カートリッジは、現像剤を含有する現像剤収容部、及び、該現像剤収容部に含有される現像剤を有する。また、図4(a)及び4(b)は、制御系並びに、現像剤補給容器1と現像剤補給装置201を部分的に拡大した断面図を示している。
次に、現像剤補給装置201による現像剤補給制御について、記載する。この現像剤補給制御は、制御装置(CPU)により各種機器を制御することにより実行される。
次に、現像剤補給容器1の構成について、図5(a)〜5(c)乃至7(a)及び7(b)を用いて説明する。ここで、図5(a)は現像剤補給容器1の全体斜視図、図5(b)は現像剤補給容器1の排出口4a周辺の部分拡大図、図5(c)は現像剤補給容器1を装着部10に装着した状態を示す正面図である。また、図6は現像剤補給容器の断面斜視図、図7(a)はポンプ部3aが使用上最大限伸張された状態の部分断面図、図7(b)はポンプ部3aが使用上最大限収縮された状態の部分断面図である。
本例では、後述するように、ポンプ部3aにより現像剤補給容器1内の容積を変化させることにより、排出口4aから現像剤を排出させる構成となっている。よって、現像剤補給容器1の材質としては、容積の変化に対して大きく潰れてしまったり、大きく膨らんでしまったりしない程度の剛性を有したものを採用することが好ましい。
このフランジ部4には、図6に示すように、円筒部内(現像剤収容室内)2kから搬送されてきた現像剤を一時的に貯留するための中空の排出部(現像剤排出室)4cが設けられている。この排出部4cの底部には、現像剤補給容器1の外へ現像剤の排出を許容する、つまり、現像剤補給装置201へ現像剤を補給するための小さな排出口4aが形成されている。この排出口4aの大きさについては後述する。
本例では、現像剤補給容器1の排出口4aについて、現像剤補給容器1が現像剤補給装置201に現像剤を補給する姿勢のとき、重力作用のみでは十分に排出されない程度の大きさに設定している。つまり、排出口4aの開口サイズは、重力作用のみでは現像剤補給容器から現像剤の排出が不充分となる程度に小さく設定している(微細口(ピンホール)とも言う)。言い換えると、排出口4aが現像剤で実質閉塞されるようにその開口の大きさを設定している。これにより、以下の効果を期待できる。
(1)排出口4aから現像剤が漏れ難くなる。
(2)排出口4aを開放した際の現像剤の過剰排出を抑制できる。
(3)現像剤の排出をポンプ部3aによる排気動作に支配的に依存させることができる。
次に、現像剤収容室として機能する円筒部2kについて図5A〜5C、図6を用いて説明する。
次に、往復動に伴いその容積が可変なポンプ部(往復動可能な)3aについて図6、図7(a)及び7(b)を用いて説明する。ここで、図6は現像剤補給容器の断面斜視図、図7(a)はポンプ部が使用上最大限伸張された状態の部分断面図、図7(b)はポンプ部が使用上最大限収縮された状態の部分断面図である。
次に、搬送部2cを回転させるための回転駆動力を現像剤補給装置201から受ける、現像剤補給容器1の駆動受け機構(駆動入力部、駆動力受け部)について説明する。
次に、現像剤補給容器1の駆動変換機構(駆動変換部)について説明する。なお、本例では、駆動変換機構の例としてカム機構を用いた場合について説明する。
次に、図8(a)〜8(c)、図9(a)〜9(f)を用いて、ポンプ部3aによる現像剤補給工程について説明する。
まず、吸気工程(排出口4aを介した吸気動作)について説明する。
次に、排気工程(排出口4aを介した排気動作)について説明する。
次に、ポンプ部3aが往復動作しない動作停止工程について説明する。
次に、図9(a)〜9(f)を用いてカム溝2eの設定条件の変形例について説明する。まず、前述した図9(a)〜9(f)はカム溝2eの展開図を示したものである。図9(a)〜9(f)に示す駆動変換機構の展開図を用いて、カム溝2eの形状を変更した場合のポンプ部3aの運転条件に与える影響について説明する。
[結着樹脂1製造例]
ポリオキシプロピレン(2.2)−2,2−ビス(4−ヒドロキシフェニル)プロパン76.9質量部(0.167モル部)、テレフタル酸24.1質量部(0.145モル部)、及びチタンテトラブトキシド0.5質量部をガラス製4リットルの4つ口フラスコに入れ、温度計、撹拌棒、コンデンサー及び窒素導入管を取りつけマントルヒーター内においた。次にフラスコ内を窒素ガスで置換した後、撹拌しながら徐々に昇温し、200℃の温度で撹拌しつつ、4時間反応させた(第1反応工程)。その後、無水トリメリット酸2.0質量部(0.010モル部)を添加し、180℃で1時間反応させ(第2反応工程)、結着樹脂1を得た。
ポリオキシプロピレン(2.2)−2,2−ビス(4−ヒドロキシフェニル)プロパン71.3質量部(0.155モル部)、テレフタル酸24.1質量部(0.145モル部)、及びチタンテトラブトキシド0.6質量部をガラス製4リットルの4つ口フラスコに入れ、温度計、撹拌棒、コンデンサー及び窒素導入管を取りつけマントルヒーター内においた。次にフラスコ内を窒素ガスで置換した後、撹拌しながら徐々に昇温し、200℃の温度で撹拌しつつ、2時間反応させた(第1反応工程)。その後、無水トリメリット酸5.8質量部(0.030モル部)を添加し、180℃で10時間反応させ(第2反応工程)、結着樹脂2を得た。
・低密度ポリエチレン(Mw1400、Mn850、DSCによる最大吸熱ピークのピーク温度が100℃) 18質量部
・スチレン 66質量部
・n−ブチルアクリレート 13.5質量部
・アクリロニトリル 2.5質量部
上記の材料をオートクレーブに仕込み、系内をN2置換後、昇温撹拌しながら180℃に保持した。系内に、2質量%のt−ブチルハイドロパーオキシドのキシレン溶液50質量部を5時間連続的に滴下し、冷却後溶媒を分離除去し、上記低密度ポリエチレンにビニル樹脂成分が反応した重合体Aを得た。重合体Aの分子量を測定したところ、重量平均分子量(Mw)7100、数平均分子量(Mn)3000であった。さらに、45体積%メタノール水溶液に分散した分散液における温度25℃で測定した600nmの波長における透過率は69%であった。
・低密度ポリエチレン(Mw1300、Mn800、DSCによる最大吸熱ピークのピーク温度が95℃) 20質量部
・o−メチルスチレン 65質量部
・n−ブチルアクリレート 11質量部
・メタアクリロニトリル 4.0質量部
上記の材料をオートクレーブに仕込み、系内をN2置換後、昇温撹拌しながら170℃に保持した。系内に、2質量%のt−ブチルハイドロパーオキシドのキシレン溶液50質量部を5時間連続的に滴下し、冷却後溶媒を分離除去し、上記低密度ポリエチレンにビニル樹脂成分が反応した重合体Bを得た。重合体Bの分子量を測定したところ、重量平均分子量(Mw)6900、数平均分子量(Mn)2900であった。さらに、45体積%メタノール水溶液に分散した分散液における温度25℃で測定した600nmの波長における透過率は63%であった。
シリカ微粒子の製造には、燃焼炉は、内炎と外炎が形成できる二重管構造の炭化水素−酸素混合型バーナーを用いた。バーナー中心部にスラリー噴射用の二流体ノズルが設置され、原料の珪素化合物が導入される。二流体ノズルの周囲から炭化水素−酸素の可燃性ガスが噴射され、還元雰囲気である内炎及び外炎を形成する。可燃性ガスと酸素の量及び流量の制御により、雰囲気と温度、火炎の長さ等が調整される。火炎中において珪素化合物からシリカ微粒子が形成され、さらに所望の粒径になるまで融着させる。その後、冷却後、バグフィルター等により捕集することによって得られる。
表1に示すような一次粒子の個数平均粒子径になる様に、シリカ原体の平均粒子径を変更した以外はシリカ微粒子1と同様の手法でシリカ微粒子2乃至8を作製した。一次粒子の個数平均粒子径を表1に示す。
・結着樹脂1 50.0質量部
・結着樹脂2 50.0質量部
・フィッシャートロプシュワックス(DSCによる最大吸熱ピークのピーク温度78℃)
6.0質量部
・C.I.ピグメントブルー15:3 5.0質量部
・3,5−ジ−t−ブチルサリチル酸アルミニウム化合物 0.5質量部
・重合体A 5.0質量部
上記処方で示した原材料をヘンシェルミキサー(FM−75型、三井鉱山(株)製)を用いて、回転数20s-1、回転時間5minで混合した後、温度125℃に設定した二軸混練機(PCM−30型、株式会社池貝製)にて混練した。得られた混練物を冷却し、ハンマーミルにて1mm以下に粗粉砕し、粗砕物を得た。得られた粗砕物を、機械式粉砕機(T−250、ターボ工業(株)製)にて微粉砕した。さらに回転型分級機(200TSP、ホソカワミクロン社製)を用い、分級を行い、トナー粒子を得た。回転型分級機(200TSP、ホソカワミクロン社製)の運転条件は、分級ローター回転数を50.0s-1で分級を行った。得られたトナー粒子は、重量平均粒径(D4)が5.7μmであった。
表1に示す通りに、ワックス、重合体、シリカ微粒子、それぞれの添加部数を変更し、熱風温度を表1のとおりに処理する以外は、トナーの製造例1と同様にして、トナー2乃至13を得た。得られたトナーの物性を表1に示す。
・結着樹脂1 50.0質量部
・結着樹脂2 50.0質量部
・フィッシャートロプシュワックス(DSCによる最大吸熱ピークのピーク温度78℃)4.0質量部
・C.I.ピグメントブルー15:3 5.0質量部
・3,5−ジ−t−ブチルサリチル酸アルミニウム化合物 0.5質量部
・重合体B 4.0質量部
上記原材料をヘンシェルミキサー(FM−75型、三井鉱山(株)製)を用いて、回転数20s-1、回転時間5minで混合した後、温度125℃に設定した二軸混練機(PCM−30型、株式会社池貝製)にて混練した。得られた混練物を冷却し、ハンマーミルにて1mm以下に粗粉砕し、粗砕物を得た。得られた粗砕物を、機械式粉砕機(T−250、ターボ工業(株)製)にて微粉砕した。さらに回転型分級機(200TSP、ホソカワミクロン社製)を用い、分級を行い、トナー粒子を得た。回転型分級機(200TSP、ホソカワミクロン社製)の運転条件は、分級ローター回転数を50.0s-1で分級を行った。得られたトナー粒子は、重量平均粒径(D4)が5.7μmであった。
表1に示す通りに、ワックス、重合体、シリカ微粒子、それぞれの添加部数を変更する以外は、トナーの製造例13と同様にして、トナー15、16を得た。得られたトナーの物性を表1に示す。
100質量部のFe2O3に水を添加し、ボールミルで15min粉砕し、平均粒径55μmの磁性コアを作製した。
トナー1と磁性キャリアを、キャリア1.0質量部に対して、トナー1が10.0質量部になるように、V型混合機(V−10型:株式会社徳寿製作所)を用いて、0.5s-1、回転時間5minの条件で混合して現像剤1を調製した。得られた現像剤1を用いて、以下の方法にて現像剤補給カートリッジからの排出性評価を行った。
本発明の、現像剤補給装置として、キヤノン製フルカラー複写機imageRUNNER ADVANCE C5255の現像剤補給部を本発明の図6に示す現像剤補給容器Aが装着できるように改造して用いた。また現像剤補給容器Aのカム溝パターンは、図9(a)のものとし、ポンプストローク6.0mm、排出口径φ3.0mmに設定した。
A:0.10以下 非常に優れている
B:0.11以上0.20以下 良好である
C:0.21以上0.30以下 並み
D:0.31以上 劣る
上記現像剤補給カートリッジを用い、40℃/95%RH環境下で、200gの現像剤排出評価を行った後、評価環境を温度10℃/湿度10%RHに変更し同様の排出評価を行い同様に平均排出量、標準偏差を算出した。評価結果を表2に示す。
A:0.10以下 非常に優れている
B:0.11以上0.20以下 良好である
C:0.21以上0.30以下 並み
D:0.31以上 劣る
トナーと、トナー/キャリア比率を表1の通りに変更した以外は、実施例1と同様にして現像剤2乃至19を作製し、実施例1と同様にして評価を行った。評価結果を表2に示す。
トナー15をキャリアとの混合を行わずに現像剤とした。この現像剤を用いて、実施例1と同様にして評価を行った。評価結果を表2に示す。
キヤノン製フルカラー複写機imageRUNNER ADVANCE C5255の現像剤補給容器B及び補給装置を使用し、現像剤15を用いて、実施例1と同様にして評価を行った。
Claims (12)
- 現像剤補給装置に着脱可能な現像剤補給容器と現像剤を有する現像剤補給カートリッジにおいて、
該現像剤補給容器は、
i)現像剤を収容するための現像剤収容部と、
ii)該現像剤収容部に収容された現像剤を排出する排出口と、
iii)該現像剤収容部の内圧が大気圧よりも低い状態と高い状態とに交互に繰り返し切り替わるように動作するポンプ部とを有し、
該現像剤は、トナーを含有し、
該トナーは、結着樹脂及びワックスを含有するトナー粒子と、該トナー粒子の表面に存在するシリカ微粒子を有し、
該シリカ微粒子は、一次粒子の個数平均粒径が60nm以上300nm以下であり、
該トナー粒子表面の該シリカ微粒子による被覆率が15%以上95%以下であり、
該トナーは、最大圧密応力10.0kPa時における単軸崩壊応力が、2.5kPa以上3.5kPa以下であり、
該現像剤が、該現像剤補給容器の該現像剤収容部に収容されていることを特徴とする現像剤補給カートリッジ。 - 該トナーは、シリカ微粒子の固着率が、シリカ微粒子の総量を基準として、80質量%以上であることを特徴とする請求項1に記載の現像剤補給カートリッジ。
- 該現像剤は、該トナーとキャリアとを含有する二成分系現像剤であって、該トナーの含有量が、該キャリア1.0質量部に対して、3.0質量部以上30.0質量部以下であることを特徴とする請求項1又は2に記載の現像剤補給カートリッジ。
- 該結着樹脂は、酸価が1mgKOH/g以上20mgKOH/g以下のポリエステル樹脂であることを特徴とする請求項1乃至3の何れか一項に記載の現像剤補給カートリッジ。
- 該ワックスの含有量が、前記結着樹脂100質量部に対して、0.5質量部以上20質量部以下であることを特徴とする請求項1乃至4の何れか一項に記載の現像剤補給カートリッジ。
- 該トナーは、ビニル系樹脂成分と炭化水素化合物が反応した構造を有する重合体を含有することを特徴とする請求項1乃至5の何れか一項に記載の現像剤補給カートリッジ。
- 該重合体が、i)ビニル系樹脂成分にポリオレフィンがグラフトした構造を有するグラフト重合体、又は、ii)ポリオレフィンにビニル系モノマーがグラフト重合したビニル系樹脂成分を有するグラフト重合体、であることを特徴とする請求項6に記載の現像剤補給カートリッジ。
- 該トナーが、着色剤を含有する請求項1乃至7の何れか一項に記載の現像剤補給カートリッジ。
- 該着色剤の含有量が、該結着樹脂100質量部に対して、0.1質量部以上30質量部以下であることを特徴とする請求項8に記載の現像剤補給カートリッジ。
- 該シリカ微粒子が、シランカップリング剤またはシリコーンオイルで表面処理されたものであることを特徴とする請求項1乃至9の何れか一項に記載の現像剤補給カートリッジ。
- 該シリカ微粒子が、ヘキサメチルジシラザンで表面処理されたものであることを特徴とする請求項10に記載の現像剤補給カートリッジ。
- 現像剤補給装置に着脱可能な現像剤補給容器と現像剤を用いる現像剤補給方法において、
該現像剤補給容器は、
i)現像剤を収容する現像剤収容部と、
ii)該現像剤収容部に収容された現像剤を排出する排出口と、
iii)該現像剤収容部の内圧が大気圧よりも低い状態と高い状態とに交互に繰り返し切り替わるように動作するポンプ部とを有し、
該現像剤は、トナーを含有し、
該トナーは、結着樹脂及びワックスを含有するトナー粒子と、該トナー粒子の表面に存在するシリカ微粒子を有し、
該シリカ微粒子は、一次粒子の個数平均粒径が60nm以上300nm以下であり、
該トナー粒子表面の該シリカ微粒子による被覆率が15%以上95%以下であり、
該トナーは、最大圧密応力10.0kPa時における単軸崩壊応力が、2.5kPa以上3.5kPa以下であり、
該現像剤が、該現像剤補給容器の該現像剤収容部に収容されていることを特徴とする現像剤補給方法。
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