JP2014232186A - Lens system, optical device, and method of manufacturing lens system - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a compact lens system configured to enable quick focusing and ensure excellent imaging performance.SOLUTION: A lens system LS includes: a first meniscus lens L1 with a convex facing the object side and having a meniscus shape to have negative refractive power; a second lens L2 having positive refractive power; a third lens L3 having negative refractive power; a fourth lens L4 having negative refractive power; a fifth lens L5 having negative refractive power; a sixth lens L6 having positive refractive power; and a seventh lens L7 having positive refractive power, which are arranged along an optical axis from the object side. The lens system is focused from an infinity object to a finite-distance object by moving the seventh lens L7 along the optical axis to the object side.

Description

本発明は、デジタルカメラ等の光学機器に内蔵されるレンズ系およびその製造方法に関する。   The present invention relates to a lens system built in an optical apparatus such as a digital camera and a method for manufacturing the same.

フィルムまたは固体撮像素子を用いた写真用カメラやビデオカメラ等に内蔵されるレンズでは、レンズ系全体が小型でありながら、高いテレセントリック性や良好な結像性能が求められており、これらの要求を満たすための技術が種々提案されている（例えば、特許文献１を参照）。   Lenses built into photographic cameras and video cameras that use film or solid-state image sensors are required to have high telecentricity and good imaging performance while the entire lens system is small. Various techniques for satisfying the requirements have been proposed (see, for example, Patent Document 1).

特開２０１０−１８６０１１号公報JP 2010-186011 A

しかしながら、上記のような要求を満たすレンズを得ることは難しく、比較的良好な結像性能が得られたとしても、迅速なフォーカシングが難しかった。   However, it is difficult to obtain a lens that satisfies the above requirements, and even if relatively good imaging performance is obtained, quick focusing is difficult.

本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、小型でありながら、迅速なフォーカシングが可能で、良好な結像性能を有したレンズ系、光学機器、およびレンズ系の製造方法を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of such a problem, and provides a lens system, an optical apparatus, and a method for manufacturing the lens system, which are small in size and capable of rapid focusing and have good imaging performance. The purpose is to provide.

このような目的達成のため、本発明に係るレンズ系は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第１レンズと、正の屈折力を持つ第２レンズと、負の屈折力を持つ第３レンズと、負の屈折力を持つ第４レンズと、負の屈折力を持つ第５レンズと、正の屈折力を持つ第６レンズと、正の屈折力を持つ第７レンズとを有するレンズ系であって、前記第７レンズを光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われ、以下の条件式を満足している。   In order to achieve such an object, the lens system according to the present invention is a first lens having a negative refractive power and having a meniscus shape with a convex surface facing the object side, which is arranged in order from the object side along the optical axis. A second lens having a positive refractive power, a third lens having a negative refractive power, a fourth lens having a negative refractive power, a fifth lens having a negative refractive power, and a positive refractive power Lens system having a sixth lens having a positive refractive power and a seventh lens having a positive refractive power, and moving the seventh lens toward the object side along the optical axis, thereby moving the object from infinity to a finite distance object. The following conditional expression is satisfied.

２．８５＜ｆ７／ｆ＜８．５０
但し、
ｆ７：前記第７レンズの焦点距離、
ｆ：無限遠物点に合焦時の前記レンズ系の焦点距離。 2.85 <f7 / f <8.50
However,
f7: focal length of the seventh lens,
f: Focal length of the lens system when focusing on an object point at infinity.

上述のレンズ系では、以下の条件式を満足することが好ましい。   In the above lens system, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.

０．２５＜ｄ２／（−ｆ１）＜０．８０
但し、
ｄ２：前記第１レンズと前記第２レンズとの光軸上の空気間隔。
ｆ１：前記第１レンズの焦点距離。 0.25 <d2 / (− f1) <0.80
However,
d2: an air space on the optical axis between the first lens and the second lens.
f1: Focal length of the first lens.

上述のレンズ系では、以下の条件式を満足することが好ましい。   In the above lens system, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.

０．１０＜ｄ５／ｆ＜０．２７
但し、
ｄ５：前記第３レンズと前記第４レンズとの光軸上の空気間隔。 0.10 <d5 / f <0.27
However,
d5: an air space on the optical axis between the third lens and the fourth lens.

上述のレンズ系では、以下の条件式を満足することが好ましい。   In the above lens system, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.

０．８０＜（−ｆ１）／ｆ２３＜２．６０
但し、
ｆ１：前記第１レンズの焦点距離、
ｆ２３：前記第２レンズと前記第３レンズの合成焦点距離。 0.80 <(− f1) / f23 <2.60
However,
f1: focal length of the first lens,
f23: a combined focal length of the second lens and the third lens.

上述のレンズ系では、以下の条件式を満足することが好ましい。   In the above lens system, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.

−１．５０＜（Ｒｂ＋Ｒａ）／（Ｒｂ−Ｒａ）＜１．５０
但し、
Ｒａ：前記第７レンズにおける物体側のレンズ面の曲率半径、
Ｒｂ：前記第７レンズにおける像側のレンズ面の曲率半径。 -1.50 <(Rb + Ra) / (Rb-Ra) <1.50
However,
Ra: radius of curvature of the object-side lens surface of the seventh lens,
Rb: radius of curvature of the image-side lens surface of the seventh lens.

上述のレンズ系では、以下の条件式を満足することが好ましい。   In the above lens system, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.

０．０４＜ｎ２−ｎ３＜０．５０
但し、
ｎ２：前記第２レンズのｄ線に対する屈折率、
ｎ３：前記第３レンズのｄ線に対する屈折率。 0.04 <n2-n3 <0.50
However,
n2: refractive index of the second lens with respect to the d-line,
n3: Refractive index with respect to d-line of the third lens.

上述のレンズ系では、前記第１レンズが非球面を有することが好ましい。   In the above lens system, it is preferable that the first lens has an aspherical surface.

上述のレンズ系では、前記第２レンズが非球面を有することが好ましい。   In the lens system described above, it is preferable that the second lens has an aspherical surface.

上述のレンズ系では、前記第６レンズが非球面を有することが好ましい。   In the above lens system, it is preferable that the sixth lens has an aspherical surface.

また、本発明に係る光学機器は、物体の像を所定の面上に結像させるレンズ系を備えた光学機器であって、前記レンズ系として本発明に係るレンズ系を用いている。   An optical apparatus according to the present invention is an optical apparatus including a lens system that forms an image of an object on a predetermined surface, and uses the lens system according to the present invention as the lens system.

また、本発明に係るレンズ系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第１レンズと、正の屈折力を持つ第２レンズと、負の屈折力を持つ第３レンズと、負の屈折力を持つ第４レンズと、負の屈折力を持つ第５レンズと、正の屈折力を持つ第６レンズと、正の屈折力を持つ第７レンズとを配置するレンズ系の製造方法であって、前記第７レンズを光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われ、以下の条件式を満足するようにしている。   The lens system manufacturing method according to the present invention includes a first lens having a meniscus shape with a convex surface facing the object side and having negative refractive power in order from the object side along the optical axis, and positive refraction. Second lens having power, third lens having negative refractive power, fourth lens having negative refractive power, fifth lens having negative refractive power, and sixth lens having positive refractive power And a seventh lens having a positive refractive power, wherein the seventh lens is moved to the object side along the optical axis, so that the object from infinity to a finite distance object is obtained. Focusing is performed to satisfy the following conditional expression.

２．８５＜ｆ７／ｆ＜８．５０
但し、
ｆ７：前記第７レンズの焦点距離、
ｆ：無限遠物点に合焦時の前記レンズ系の焦点距離。 2.85 <f7 / f <8.50
However,
f7: focal length of the seventh lens,
f: Focal length of the lens system when focusing on an object point at infinity.

本発明によれば、小型でありながら、迅速なフォーカシングが可能で、良好な結像性能を得ることができる。   According to the present invention, it is possible to perform focusing quickly and obtain good imaging performance while being small.

（ａ）は第１実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときのレンズ構成図である。(A) is a lens block diagram at the time of infinity focusing of the lens system according to the first embodiment, (b) is a lens block diagram when the photographing magnification is −1/30, and (c) is a lens block diagram. It is a lens block diagram when imaging magnification is -1/10. （ａ）は第１実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時の諸収差図であり、（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときの諸収差図であり、（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図である。(A) is a diagram of various aberrations when the lens system according to Example 1 is in focus at infinity, (b) is a diagram of various aberrations when the imaging magnification is −1/30, and (c) is a diagram. It is an aberration diagram when the imaging magnification is -1/10. （ａ）は第２実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときのレンズ構成図である。(A) is a lens block diagram at the time of infinity focusing of the lens system according to the second embodiment, (b) is a lens block diagram when the photographing magnification is −1/30, and (c) is a lens block diagram. It is a lens block diagram when imaging magnification is -1/10. （ａ）は第２実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時の諸収差図であり、（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときの諸収差図であり、（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図である。(A) is a diagram of various aberrations when the lens system according to Example 2 is focused at infinity, (b) is a diagram of various aberrations when the photographing magnification is −1/30, and (c) is a diagram. It is an aberration diagram when the imaging magnification is -1/10. （ａ）は第３実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときのレンズ構成図である。(A) is a lens block diagram at the time of infinity focusing of the lens system according to the third embodiment, (b) is a lens block diagram when the photographing magnification is −1/30, and (c) is a lens block diagram. It is a lens block diagram when imaging magnification is -1/10. （ａ）は第３実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時の諸収差図であり、（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときの諸収差図であり、（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図である。(A) is a diagram of various aberrations when the lens system according to Example 3 is in focus at infinity, (b) is a diagram of various aberrations when the photographing magnification is −1/30, and (c) is a diagram. It is an aberration diagram when the imaging magnification is -1/10. （ａ）は第４実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときのレンズ構成図である。(A) is a lens block diagram at the time of infinity focusing of the lens system according to the fourth embodiment, (b) is a lens block diagram when the photographing magnification is −1/30, and (c) is a lens block diagram. It is a lens block diagram when imaging magnification is -1/10. （ａ）は第４実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時の諸収差図であり、（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときの諸収差図であり、（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図である。(A) is a diagram of various aberrations when the lens system according to Example 4 is in focus at infinity, (b) is a diagram of various aberrations when the imaging magnification is −1/30, and (c) is a diagram. It is an aberration diagram when the imaging magnification is -1/10. （ａ）はデジタルスチルカメラの正面図であり、（ｂ）はデジタルスチルカメラの背面図である。(A) is a front view of a digital still camera, (b) is a rear view of a digital still camera. 図９（ａ）中の矢印Ａ−Ａ´に沿った断面図である。It is sectional drawing along arrow AA 'in Fig.9 (a). レンズ系の製造方法を示すフローチャートである。It is a flowchart which shows the manufacturing method of a lens system.

以下、本願の好ましい実施形態について図を参照しながら説明する。本願に係るレンズ系を備えたデジタルスチルカメラＣＡＭが図９および図１０に示されている。図９において、（ａ）はデジタルスチルカメラＣＡＭの正面図を、（ｂ）はデジタルスチルカメラＣＡＭの背面図をそれぞれ示す。図１０は、図９（ａ）中の矢印Ａ−Ａ´に沿った断面図を示す。   Hereinafter, preferred embodiments of the present application will be described with reference to the drawings. A digital still camera CAM provided with a lens system according to the present application is shown in FIGS. 9A is a front view of the digital still camera CAM, and FIG. 9B is a rear view of the digital still camera CAM. FIG. 10 shows a cross-sectional view along the arrow AA ′ in FIG.

図９および図１０に示すデジタルスチルカメラＣＡＭは、不図示の電源釦を押すと、撮影レンズ（ＬＳ）の不図示のシャッタが開放されて、撮影レンズ（ＬＳ）で被写体（物体）からの光が集光され、像面Ｉに配置された撮像素子Ｃ（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）に結像される。撮像素子に結像された被写体像は、デジタルスチルカメラＣＡＭの背後に配置された液晶モニターＭに表示される。撮影者は、液晶モニターＭを見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦Ｂ１を押し下げて被写体像を撮像素子で撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。   In the digital still camera CAM shown in FIG. 9 and FIG. 10, when a power button (not shown) is pressed, a shutter (not shown) of the photographing lens (LS) is opened, and light from the subject (object) is captured by the photographing lens (LS). Are condensed and imaged on an image sensor C (for example, CCD or CMOS) disposed on the image plane I. The subject image formed on the image sensor is displayed on the liquid crystal monitor M disposed behind the digital still camera CAM. The photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor M, and then depresses the release button B1 to photograph the subject image with the image sensor, and records and saves it in a memory (not shown).

撮影レンズは、後述の実施形態に係るレンズ系ＬＳで構成されている。また、デジタルスチルカメラＣＡＭには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部Ｄ、撮影レンズ（レンズ系ＬＳ）のズーミング（フォーカシング）を行うためのワイド（Ｗ）−テレ（Ｔ）釦Ｂ２、およびデジタルスチルカメラＣＡＭの種々の条件設定等に使用するファンクション釦Ｂ３等が配置されている。   The photographic lens is composed of a lens system LS according to an embodiment described later. The digital still camera CAM also includes an auxiliary light emitting unit D that emits auxiliary light when the subject is dark, and a wide (W) -tele (T) for zooming (focusing) of the photographing lens (lens system LS). A button B2 and a function button B3 used for setting various conditions of the digital still camera CAM are arranged.

レンズ系ＬＳは、例えば図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第１レンズＬ１と、正の屈折力を持つ第２レンズＬ２と、負の屈折力を持つ第３レンズＬ３と、負の屈折力を持つ第４レンズＬ４と、負の屈折力を持つ第５レンズＬ５と、正の屈折力を持つ第６レンズＬ６と、正の屈折力を持つ第７レンズＬ７とを有して構成される。このような構成のレンズ系ＬＳにおいて、第７レンズＬ７を光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われ、次の条件式（１）で表される条件を満足している。   For example, as shown in FIG. 1, the lens system LS includes a first lens L1 arranged in order from the object side along the optical axis and having a meniscus shape having a convex surface toward the object side and having negative refractive power; A second lens L2 having a positive refractive power, a third lens L3 having a negative refractive power, a fourth lens L4 having a negative refractive power, a fifth lens L5 having a negative refractive power, and a positive A sixth lens L6 having a refractive power and a seventh lens L7 having a positive refractive power are configured. In the lens system LS having such a configuration, focusing from an infinite object to a finite distance object is performed by moving the seventh lens L7 along the optical axis toward the object side, and the following conditional expression (1) is satisfied. Satisfy the conditions shown.

２．８５＜ｆ７／ｆ＜８．５０ …（１）
但し、
ｆ７：第７レンズＬ７の焦点距離、
ｆ：無限遠物点に合焦時のレンズ系ＳＬの焦点距離。 2.85 <f7 / f <8.50 (1)
However,
f7: focal length of the seventh lens L7,
f: The focal length of the lens system SL when focusing on an object point at infinity.

本実施形態のレンズ系ＬＳは、第７レンズＬ７を光軸に沿って物体側へ移動させる（繰り出す）ことにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングを行うため、有限距離物体へのフォーカシング時の収差変動を抑えることができる。また、第７レンズＬ７単体でフォーカシングを行うことにより、フォーカシング時のレンズの重量が小さくなるため、迅速なフォーカシングを行うことができる。これにより、小型でありながら、迅速なフォーカシングが可能で、良好な結像性能を有したレンズ系ＬＳを得ることができる。また、このようなレンズ系ＬＳを備えた光学機器（デジタルスチルカメラＣＡＭ）を得ることができる。   The lens system LS of the present embodiment performs focusing from an infinite object to a finite distance object by moving (sending out) the seventh lens L7 along the optical axis toward the object side. The aberration fluctuation at the time can be suppressed. Further, by performing focusing with the seventh lens L7 alone, the weight of the lens at the time of focusing is reduced, so that rapid focusing can be performed. As a result, it is possible to obtain a lens system LS that can be focused quickly and has good imaging performance while being small. In addition, an optical device (digital still camera CAM) including such a lens system LS can be obtained.

ここで、条件式（１）は、第７レンズＬ７の屈折力を適切な範囲に規定するための条件式である。条件式（１）の下限値を下回る条件である場合、像面湾曲と歪曲収差の補正が困難となる。また、有限距離物体へのフォーカシング時に、球面収差の補正が困難となり、好ましくない。一方、条件式（１）の上限値を上回る条件である場合、コマ収差の補正が困難となり、好ましくない。条件式（１）を満足することで、良好な収差補正を行うことができる。   Here, the conditional expression (1) is a conditional expression for defining the refractive power of the seventh lens L7 within an appropriate range. When the condition is less than the lower limit value of conditional expression (1), it is difficult to correct curvature of field and distortion. Further, it is difficult to correct spherical aberration during focusing on a finite distance object, which is not preferable. On the other hand, when the condition exceeds the upper limit value of conditional expression (1), it is difficult to correct coma aberration, which is not preferable. Satisfying conditional expression (1) makes it possible to correct aberrations satisfactorily.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式（１）の下限値を３．１５にすることが望ましい。また、条件式（１）の下限値を３．５０にすることがより望ましい。一方、本実施形態の効果を確実にするために条件式（１）の上限値を７．５０にすることが望ましい。また、条件式（１）の上限値を６．５０にすることがより望ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (1) to 3.15. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (1) to 3.50. On the other hand, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (1) to 7.50. It is more desirable to set the upper limit of conditional expression (1) to 6.50.

このようなレンズ系ＬＳでは、次の条件式（２）で表される条件を満足することが好ましい。   In such a lens system LS, it is preferable that the condition expressed by the following conditional expression (2) is satisfied.

０．２５＜ｄ２／（−ｆ１）＜０．８０ …（２）
但し、
ｄ２：第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との光軸上の空気間隔。
ｆ１：第１レンズＬ１の焦点距離。 0.25 <d2 / (− f1) <0.80 (2)
However,
d2: an air space on the optical axis between the first lens L1 and the second lens L2.
f1: Focal length of the first lens L1.

条件式（２）は、第１レンズＬ１の像側のレンズ面から第２レンズＬ２の物体側のレンズ面までの光軸上における距離と、第１レンズＬ１の焦点距離との比に関して適切な範囲を規定する条件式である。条件式（２）の下限値を下回る条件である場合、サジタルコマフレアの補正が困難となり、好ましくない。一方、条件式（２）の上限値を上回る条件である場合、像面湾曲と非点収差を同時に補正することが困難となる。条件式（２）を満足することで、良好な収差補正を行うことができる。   Conditional expression (2) is appropriate for the ratio of the distance on the optical axis from the image-side lens surface of the first lens L1 to the object-side lens surface of the second lens L2 and the focal length of the first lens L1. It is a conditional expression that defines the range. When the condition is lower than the lower limit value of the conditional expression (2), it is difficult to correct sagittal coma flare, which is not preferable. On the other hand, when the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (2), it is difficult to simultaneously correct curvature of field and astigmatism. Satisfying conditional expression (2) makes it possible to perform favorable aberration correction.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式（２）の下限値を０．２８にすることが望ましい。また、条件式（２）の下限値を０．３３にすることがより望ましい。一方、本実施形態の効果を確実にするために条件式（２）の上限値を０．７０にすることが望ましい。また、条件式（２）の上限値を０．５８にすることがより望ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.28. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.33. On the other hand, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.70. It is more desirable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.58.

このようなレンズ系ＬＳでは、次の条件式（３）で表される条件を満足することが好ましい。   In such a lens system LS, it is preferable that the condition expressed by the following conditional expression (3) is satisfied.

０．１０＜ｄ５／ｆ＜０．２７ …（３）
但し、
ｄ５：第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との光軸上の空気間隔。 0.10 <d5 / f <0.27 (3)
However,
d5: Air spacing on the optical axis between the third lens L3 and the fourth lens L4.

条件式（３）は、第３レンズＬ３の像側のレンズ面から第４レンズＬ４の物体側のレンズ面までの光軸上における距離の適切な範囲を規定する条件式である。条件式（３）の下限値を下回る条件である場合、有限距離物体へのフォーカシング時に、主光線より下方のコマ収差の補正が困難となり、好ましくない。一方、条件式（３）の上限値を上回る条件である場合、有限距離物体へのフォーカシング時に、球面収差の補正が困難となり、好ましくない。条件式（３）を満足することで、良好な収差補正を行うことができる。   Conditional expression (3) is a conditional expression that defines an appropriate range of the distance on the optical axis from the image side lens surface of the third lens L3 to the object side lens surface of the fourth lens L4. When the condition is lower than the lower limit value of conditional expression (3), it is difficult to correct coma below the principal ray when focusing on a finite distance object. On the other hand, when the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (3), it is difficult to correct the spherical aberration during focusing on a finite distance object. Satisfying conditional expression (3) makes it possible to correct aberrations satisfactorily.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式（３）の下限値を０．１２することが望ましい。また、条件式（３）の下限値を０．１４にすることがより望ましい。一方、本実施形態の効果を確実にするために条件式（３）の上限値を０．２３にすることが望ましい。また、条件式（３）の上限値を０．２０にすることがより望ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.12. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.14. On the other hand, in order to ensure the effect of this embodiment, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (3) to 0.23. It is more desirable to set the upper limit value of conditional expression (3) to 0.20.

このようなレンズ系ＬＳでは、次の条件式（４）で表される条件を満足することが好ましい。   In such a lens system LS, it is preferable that the condition expressed by the following conditional expression (4) is satisfied.

０．８０＜（−ｆ１）／ｆ２３＜２．６０ …（４）
但し、
ｆ１：第１レンズＬ１の焦点距離、
ｆ２３：第２レンズＬ２と第３レンズＬ３の合成焦点距離。 0.80 <(− f1) / f23 <2.60 (4)
However,
f1: the focal length of the first lens L1,
f23: the combined focal length of the second lens L2 and the third lens L3.

条件式（４）は、第１レンズＬ１の屈折力と、第２レンズＬ２と第３レンズＬ３の合成の屈折力の比に関して、適切な範囲を規定するための条件式である。条件式（４）の下限値を下回る条件である場合、第２レンズＬ２と第３レンズＬ３の合成の屈折力に対し、第１レンズＬ１の屈折力が大きくなり、球面収差の波長ごとの補正が困難となるため好ましくない。また、光学系の全長が大きくなるため好ましくない。一方、条件式（４）の上限値を上回る条件である場合、第２レンズＬ２と第３レンズＬ３の合成の屈折力に対し、第１レンズＬ１の屈折力が小さくなり、ペッツバール和が増大し、像面湾曲と非点収差を同時に補正することが困難となるため好ましくない。また、前玉レンズ径が大きくなるため好ましくない。条件式（４）を満足することで、光学系の全長を小さくしながら、良好な収差補正を行うことができる。   Conditional expression (4) is a conditional expression for defining an appropriate range with respect to the ratio of the refractive power of the first lens L1 and the combined refractive power of the second lens L2 and the third lens L3. When the condition is lower than the lower limit value of the conditional expression (4), the refractive power of the first lens L1 is larger than the combined refractive power of the second lens L2 and the third lens L3, and correction of spherical aberration for each wavelength is performed. Is not preferable because it becomes difficult. Further, it is not preferable because the total length of the optical system becomes large. On the other hand, when the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (4), the refractive power of the first lens L1 becomes smaller than the combined refractive power of the second lens L2 and the third lens L3, and the Petzval sum increases. This is not preferable because it is difficult to correct curvature of field and astigmatism at the same time. In addition, the front lens diameter is undesirably large. Satisfying the conditional expression (4) makes it possible to perform good aberration correction while reducing the overall length of the optical system.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式（４）の下限値を０．９０にすることが望ましい。また、条件式（４）の下限値を１．１０にすることがより望ましい。一方、本実施形態の効果を確実にするために条件式（４）の上限値を２．３０にすることが望ましい。また、条件式（４）の上限値を２．１５にすることがより望ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.90. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (4) to 1.10. On the other hand, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (4) to 2.30. It is more desirable to set the upper limit of conditional expression (4) to 2.15.

このようなレンズ系ＬＳでは、次の条件式（５）で表される条件を満足することが好ましい。   In such a lens system LS, it is preferable that the condition expressed by the following conditional expression (5) is satisfied.

−１．５０＜（Ｒｂ＋Ｒａ）／（Ｒｂ−Ｒａ）＜１．５０ …（５）
但し、
Ｒａ：第７レンズＬ７における物体側のレンズ面の曲率半径、
Ｒｂ：第７レンズＬ７における像側のレンズ面の曲率半径。 -1.50 <(Rb + Ra) / (Rb-Ra) <1.50 (5)
However,
Ra: radius of curvature of the object side lens surface of the seventh lens L7,
Rb: radius of curvature of the image-side lens surface of the seventh lens L7.

条件式（５）は、第７レンズＬ７の形状に関して適切な範囲を規定する条件式である。条件式（５）の下限値を下回る条件である場合、像面湾曲の補正が困難となるため、好ましくない。また、有限距離物体へのフォーカシング時に、歪曲収差、球面収差の補正が困難となるため、好ましくない。一方、条件式（５）の上限値を上回る条件である場合、コマ収差の補正が困難となるため、好ましくない。条件式（５）を満足することで、良好な収差補正を行うことができる。   Conditional expression (5) is a conditional expression that defines an appropriate range for the shape of the seventh lens L7. If the condition is lower than the lower limit value of conditional expression (5), it is difficult to correct field curvature, which is not preferable. Further, it is not preferable because it is difficult to correct distortion and spherical aberration during focusing on a finite distance object. On the other hand, when the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (5), it is difficult to correct coma aberration, which is not preferable. Satisfying conditional expression (5) makes it possible to perform favorable aberration correction.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式（５）の下限値を−１．２０にすることが望ましい。また、条件式（５）の下限値を−１．００にすることがより望ましい。一方、本実施形態の効果を確実にするために条件式（５）の上限値を１．３０にすることが望ましい。また、条件式（５）の上限値を１．１０にすることがより望ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (5) to -1.20. It is more desirable to set the lower limit value of conditional expression (5) to -1.00. On the other hand, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit value of conditional expression (5) to 1.30. It is more desirable to set the upper limit of conditional expression (5) to 1.10.

このようなレンズ系ＬＳでは、次の条件式（６）で表される条件を満足することが好ましい。   In such a lens system LS, it is preferable that the condition represented by the following conditional expression (6) is satisfied.

０．０４＜ｎ２−ｎ３＜０．５０ …（６）
但し、
ｎ２：第２レンズＬ２のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、
ｎ３：第３レンズＬ３のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率。 0.04 <n2-n3 <0.50 (6)
However,
n2: refractive index of the second lens L2 with respect to the d-line (wavelength λ = 587.6 nm),
n3: a refractive index of the third lens L3 with respect to the d-line (wavelength λ = 587.6 nm).

条件式（６）は、第２レンズＬ２と第３レンズＬ３の屈折率差の適切な範囲を規定した条件式である。条件式（６）の下限値を下回る条件である場合、色収差を補正することが困難となり好ましくない。また、条件式（６）の上限値を上回る条件である場合でも、色収差を補正することが困難となり好ましくない。条件式（６）を満足することで、良好な収差補正を行うことができる。   Conditional expression (6) is a conditional expression that defines an appropriate range of the difference in refractive index between the second lens L2 and the third lens L3. If the condition is lower than the lower limit value of conditional expression (6), it is difficult to correct chromatic aberration, which is not preferable. Even when the condition exceeds the upper limit value of conditional expression (6), it is difficult to correct chromatic aberration, which is not preferable. Satisfying conditional expression (6) makes it possible to correct aberrations satisfactorily.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式（６）の下限値を０．０８にすることが望ましい。一方、本実施形態の効果を確実にするために条件式（６）の上限値を０．３０にすることが望ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (6) to 0.08. On the other hand, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (6) to 0.30.

このようなレンズ系ＬＳでは、第１レンズＬ１が非球面を有することが好ましい。これにより、歪曲収差と像面湾曲の補正が良好となる。また、負レンズの屈折力を弱めることが可能なため、口径比（Ｆナンバー）を明るくすることができる。   In such a lens system LS, it is preferable that the first lens L1 has an aspherical surface. Thereby, the correction of distortion and curvature of field becomes good. In addition, since the refractive power of the negative lens can be weakened, the aperture ratio (F number) can be increased.

このようなレンズ系ＬＳでは、第２レンズＬ２が非球面を有することが好ましい。これにより、球面収差の補正が良好となる。なお、第２レンズＬ２における物体側のレンズ面が非球面であることが望ましい。   In such a lens system LS, it is preferable that the second lens L2 has an aspherical surface. Thereby, the correction of the spherical aberration becomes good. Note that the object-side lens surface of the second lens L2 is preferably an aspherical surface.

このようなレンズ系ＬＳでは、第６レンズＬ６が非球面を有することが好ましい。これにより、球面収差の補正が良好となる。なお、第６レンズＬ６における像側のレンズ面が非球面であることが望ましい。   In such a lens system LS, it is preferable that the sixth lens L6 has an aspherical surface. Thereby, the correction of the spherical aberration becomes good. Note that the image-side lens surface of the sixth lens L6 is preferably an aspherical surface.

ここで、上述のような構成のレンズ系ＬＳの製造方法について、図１１を参照しながら説明する。まず、円筒状の鏡筒内に、物体側から順に、第１レンズＬ１と、第２レンズＬ２と、第３レンズＬ３と、第４レンズＬ４と、第５レンズＬ５と、第６レンズＬ６と、第７レンズＬ７とを組み込む（ステップＳＴ１０）。そして、第７レンズＬ７を光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われるように、第７レンズＬ７を駆動可能に構成する（ステップＳＴ２０）。   Here, a manufacturing method of the lens system LS having the above-described configuration will be described with reference to FIG. First, in the cylindrical lens barrel, in order from the object side, the first lens L1, the second lens L2, the third lens L3, the fourth lens L4, the fifth lens L5, and the sixth lens L6, The seventh lens L7 is incorporated (step ST10). Then, by moving the seventh lens L7 along the optical axis toward the object side, the seventh lens L7 is configured to be drivable so that focusing from an infinite object to a finite distance object is performed (step ST20). .

レンズの組み込みを行うステップＳＴ１０において、第１レンズＬ１が物体側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持ち、第２レンズＬ２が正の屈折力を持ち、第３レンズＬ３が負の屈折力を持ち、第４レンズＬ４が負の屈折力を持ち、第５レンズＬ５が負の屈折力を持ち、第６レンズＬ６が正の屈折力を持ち、第７レンズＬ７が正の屈折力を持ち、前述の条件式（１）等を満足するように、第１〜第７レンズＬ１〜Ｌ７を配置する。このような製造方法によれば、小型でありながら、迅速なフォーカシングが可能で、良好な結像性能を有したレンズ系ＬＳを得ることができる。   In step ST10 in which the lens is incorporated, the first lens L1 has a meniscus shape with a convex surface facing the object side, has negative refractive power, the second lens L2 has positive refractive power, and the third lens L3. Has a negative refractive power, the fourth lens L4 has a negative refractive power, the fifth lens L5 has a negative refractive power, the sixth lens L6 has a positive refractive power, and the seventh lens L7 has a positive refractive power. The first to seventh lenses L1 to L7 are arranged so as to satisfy the above-described conditional expression (1) and the like. According to such a manufacturing method, it is possible to obtain a lens system LS that can be focused quickly while having a small size and has good imaging performance.

（第１実施例）
以下、本願の各実施例を添付図面に基づいて説明する。まず、本願の第１実施例について図１〜図２および表１を用いて説明する。図１（ａ）は第１実施例に係るレンズ系ＬＳ（ＬＳ１）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、図１（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、図１（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときのレンズ構成図である。第１実施例に係るレンズ系ＬＳ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第１レンズＬ１と、正の屈折力を持つ第２レンズＬ２と、負の屈折力を持つ第３レンズＬ３と、負の屈折力を持つ第４レンズＬ４と、負の屈折力を持つ第５レンズＬ５と、正の屈折力を持つ第６レンズＬ６と、正の屈折力を持つ第７レンズＬ７とから構成される。そして、第７レンズＬ７を光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われるように構成される。なお、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との間には、開口絞りＳが配設されている。また、第２レンズＬ２と第３レンズＬ３とが貼り合わせレンズになっている。また、第５レンズＬ５と第６レンズＬ６とが貼り合わせレンズになっている。 (First embodiment)
Embodiments of the present application will be described below with reference to the accompanying drawings. First, a first embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. FIG. 1A is a lens configuration diagram of the lens system LS (LS1) according to the first embodiment when focusing on infinity, and FIG. 1B is a lens configuration when the imaging magnification is −1 / 30 ×. FIG. 1C is a lens configuration diagram when the photographing magnification is −1/10. The lens system LS1 according to the first example includes a first lens L1 arranged in order from the object side along the optical axis and having a meniscus shape having a convex surface toward the object side and having negative refractive power, and a positive lens A second lens L2 having a refractive power, a third lens L3 having a negative refractive power, a fourth lens L4 having a negative refractive power, a fifth lens L5 having a negative refractive power, and a positive refractive power A sixth lens L6 having a positive refractive power and a seventh lens L7 having a positive refractive power. Then, the seventh lens L7 is moved to the object side along the optical axis, so that focusing from an infinite object to a finite distance object is performed. An aperture stop S is disposed between the third lens L3 and the fourth lens L4. Further, the second lens L2 and the third lens L3 are bonded lenses. Further, the fifth lens L5 and the sixth lens L6 are bonded lenses.

第１実施例においては、第１レンズＬ１における像側のレンズ面が非球面となっている。また、第２レンズＬ２における物体側のレンズ面が非球面となっている。また、第６レンズＬ６における像側のレンズ面が非球面となっている。   In the first embodiment, the image-side lens surface of the first lens L1 is an aspherical surface. The object side lens surface of the second lens L2 is aspheric. The image-side lens surface of the sixth lens L6 is aspheric.

以下に、表１〜表４を示すが、これらは第１〜第４実施例に係るレンズ系の諸元の値をそれぞれ掲げた表である。各表の［全体諸元］において、ｆは無限遠合焦時の焦点距離を、ＦＮＯは無限遠合焦時のＦナンバーを、２ωは無限遠合焦時の画角を、Ｙは最大像高を、ＢＦは無限遠合焦時のバックフォーカスを、ＴＬは無限遠合焦時のレンズ系全長をそれぞれ示す。また、ｄ５は第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との光軸上の空気間隔を、ｆ１は第１レンズＬ１の焦点距離を、ｆ２は第２レンズＬ２の焦点距離を、ｆ７は第７レンズＬ７の焦点距離を、ｆ２３は第２レンズＬ２と第３レンズＬ３の合成焦点距離をそれぞれ示す。   In the following, Tables 1 to 4 are shown. These are tables listing the values of the specifications of the lens systems according to the first to fourth examples. In [Overall Specifications] in each table, f is the focal length when focusing on infinity, FNO is the F number when focusing on infinity, 2ω is the angle of view when focusing on infinity, and Y is the maximum image. BF indicates the back focus when focusing on infinity, and TL indicates the total length of the lens system when focusing on infinity. D5 is the air space on the optical axis between the third lens L3 and the fourth lens L4, f1 is the focal length of the first lens L1, f2 is the focal length of the second lens L2, and f7 is the seventh lens. The focal length of L7 and f23 indicate the combined focal length of the second lens L2 and the third lens L3, respectively.

また、［レンズデータ］において、面番号は物体側から数えたレンズ面の順番を、Ｒはレンズの曲率半径を、Ｄはレンズ面の間隔を、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数を、ｄ１１は可変面間隔を、ＢＦはバックフォーカスをそれぞれ示す。さらに、［レンズデータ］中の非球面レンズは面番号の欄に米印（*）を付している。また、曲率半径「∞」は平面を示し、空気の屈折率「ｎｄ＝1.000000」はその記載を省略している。   In [Lens Data], the surface number is the order of the lens surfaces counted from the object side, R is the radius of curvature of the lens, D is the distance between the lens surfaces, and nd is the d-line (wavelength λ = 587.6 nm). Νd is the Abbe number for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm), d11 is the variable surface spacing, and BF is the back focus. Furthermore, the aspherical lens in [Lens data] is marked with an asterisk (*) in the surface number column. The curvature radius “∞” indicates a plane, and the refractive index “nd = 1.00000” of air is omitted from the description.

また、［非球面データ］において示す非球面係数は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける光軸方向の変移量をＸ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をＲとし、円錐定数をκとし、ｎ次（ｎ＝４，６，８，１０）の非球面係数をＡnとしたとき、次式（Ａ）で表される。なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０であり、記載を省略している。また、［非球面データ］において、「E-n」は「×１０^-n」を示す。 Further, the aspheric coefficient shown in [Aspherical data] is that the height in the direction perpendicular to the optical axis is y, the amount of displacement in the optical axis direction at the height y is X (y), and the radius of curvature of the reference spherical surface ( When the paraxial radius of curvature is R, the conic constant is κ, and the n-th order (n = 4, 6, 8, 10) aspheric coefficient is An, it is expressed by the following equation (A). In each example, the secondary aspherical coefficient A2 is 0, and the description is omitted. In [Aspherical data], “En” indicates “× 10 ⁻ⁿ ”.

Ｘ（ｙ）＝（ｙ²／Ｒ）／［１＋｛１−κ×（ｙ²／Ｒ²）｝^1/2］
＋Ａ4×ｙ⁴＋Ａ6×ｙ⁶＋Ａ8×ｙ⁸＋Ａ10×ｙ¹⁰ …（Ａ） X (y) = (y ² / R) / [1+ {1-κ × (y ² / R ² )} ^1/2 ]
+ A4 × y ⁴ + A6 × y ⁶ + A8 × y ⁸ + A10 × y ¹⁰ (A)

また、［可変間隔データ］において、ｆは無限遠合焦時の焦点距離を、βは撮影倍率をそれぞれ示す。また、ｄ１１は各焦点距離または撮影倍率に対応する可変面間隔値を示す。また、［条件式対応値］は、各条件式の対応値をそれぞれ示す。   In [Variable interval data], f indicates a focal length at the time of focusing on infinity, and β indicates a photographing magnification. Further, d11 represents a variable surface interval value corresponding to each focal length or photographing magnification. [Conditional Expression Corresponding Value] indicates the corresponding value of each conditional expression.

なお、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、その他の長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、後述の第２〜第４実施例の諸元値においても、本実施例と同様の符号を用いる。   The focal length f, the radius of curvature R, and other length units listed in all the following specifications are generally “mm”, but the optical system may be proportionally enlarged or reduced. Since equivalent optical performance can be obtained, the present invention is not limited to this. In addition, the same reference numerals as in the present embodiment are used in the specification values of the second to fourth embodiments described later.

下の表１に、第１実施例における各諸元を示す。なお、表１における第１面〜第１３面の曲率半径Ｒは、図１（ａ）における第１面〜第１３面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１３に対応している。また、第１実施例において、第２面、第３面、および第１１面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。   Table 1 below shows specifications in the first embodiment. In addition, the curvature radius R of the 1st surface-13th surface in Table 1 respond | corresponds to code | symbol R1-R13 attached | subjected to the 1st surface-13th surface in Fig.1 (a). In the first embodiment, the lens surfaces of the second surface, the third surface, and the eleventh surface are formed in an aspheric shape.

（表１）
［全体諸元］
ｆ＝100.00001
ＦＮＯ＝2.41
２ω＝62.88
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝77.65205
ＴＬ＝248.59366
ｄ５＝15.03443
−ｆ１＝144.25955
ｆ２＝61.30008
ｆ７＝418.94593
ｆ２３＝70.23144
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 136.4547 4.2750 1.51860 69.89
2* 47.8037 50.3969
3* 79.3245 18.3823 1.80139 45.46
4 -115.7347 9.8324 1.64769 33.79
5 -182.4437 3.3443
6 ∞ 11.6901 （開口絞りＳ）
7 -64.9550 3.8475 1.72825 28.38
8 97.2191 4.2750
9 -8779.5755 4.2750 1.67270 32.19
10 219.6364 14.1074 1.75501 51.15
11* -58.9613 d11
12 581.7975 10.2599 1.60300 65.47
13 -443.5394 BF
［非球面データ］
第２面
κ=1.0000,A4=-7.4700E-08,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第３面
κ=1.0000,A4=-9.2958E-10,A6=2.7754E-11,A8=4.0096E-15,A10=0.0000E+00
第１１面
κ=0.1865,A4=-2.1335E-07,A6=-7.7360E-11,A8=-1.7435E-14,A10=-2.0026E-17
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１１ 36.256 27.118 10.993
［条件式対応値］
条件式（１）ｆ７／ｆ＝4.18946
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.34935
条件式（３）ｄ５／ｆ＝0.15034
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２３＝2.05406
条件式（５）（Ｒｂ＋Ｒａ）／（Ｒｂ−Ｒａ）＝-0.13484
条件式（６）ｎ２−ｎ３＝0.15370 (Table 1)
[Overall specifications]
f = 100.00001
FNO = 2.41
2ω = 62.88
Y = 60.00
BF = 77.65205
TL = 248.59366
d5 = 15.03443
−f1 = 144.25955
f2 = 61.30008
f7 = 418.94593
f23 = 70.23144
[Lens data]
Surface number R D nd νd
1 136.4547 4.2750 1.51860 69.89
2 * 47.8037 50.3969
3 * 79.3245 18.3823 1.80139 45.46
4 -115.7347 9.8324 1.64769 33.79
5 -182.4437 3.3443
6 ∞ 11.6901 (Aperture stop S)
7 -64.9550 3.8475 1.72825 28.38
8 97.2191 4.2750
9 -8779.5755 4.2750 1.67270 32.19
10 219.6364 14.1074 1.75501 51.15
11 * -58.9613 d11
12 581.7975 10.2599 1.60300 65.47
13 -443.5394 BF
[Aspherical data]
2nd surface κ = 1.0000, A4 = -7.4700E-08, A6 = 0.0000E + 00, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
3rd surface κ = 1.0000, A4 = -9.2958E-10, A6 = 2.7754E-11, A8 = 4.0096E-15, A10 = 0.0000E + 00
11th surface κ = 0.1865, A4 = -2.1335E-07, A6 = -7.7360E-11, A8 = -1.7435E-14, A10 = -2.0026E-17
[Variable interval data]
f or β 100.00 -1/30 times -1/10 times d11 36.256 27.118 10.993
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) f7 / f = 4.18946
Conditional expression (2) d2 / (− f1) = 0.34935
Conditional expression (3) d5 / f = 0.15034
Conditional expression (4) (-f1) /f23=2.05406
Conditional expression (5) (Rb + Ra) / (Rb-Ra) =-0.13484
Conditional expression (6) n2-n3 = 0.15370

このように本実施例では、上記条件式（１）〜（６）が全て満たされていることが分かる。   Thus, in this embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (6) are satisfied.

図２（ａ）〜（ｃ）は、第１実施例に係るレンズ系ＬＳ１の諸収差図である。ここで、図２（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図２（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときの諸収差図であり、図２（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図である。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、ＮＡは開口数を、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、非点収差図および歪曲収差図においては、像高Ｙの最大値を示す。また、各収差図において、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）、ＣはＣ線（λ＝６５６．３ｎｍ）、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎｍ）の収差曲線を示している。非点収差図において、実線はサジタル像面、点線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。コマ収差図は、各像高におけるコマ収差をそれぞれ表している。なお、他の実施例においても同様の記号を使用し、以降の説明を省略する。   2A to 2C are graphs showing various aberrations of the lens system LS1 according to the first example. Here, FIG. 2A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity, FIG. 2B is a diagram of various aberrations when the photographing magnification is −1/30, and FIG. It is an aberration diagram when the imaging magnification is -1/10. In each aberration diagram, FNO represents an F number, NA represents a numerical aperture, and Y represents an image height. In the astigmatism diagram and the distortion diagram, the maximum value of the image height Y is shown. In each aberration diagram, d is d-line (λ = 587.6 nm), g is g-line (λ = 435.8 nm), C is C-line (λ = 656.3 nm), and F is F-line (λ = 486.1 nm) is shown. In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the dotted line indicates the meridional image plane. The coma aberration diagram shows coma aberration at each image height. In the other embodiments, similar symbols are used, and the following description is omitted.

そして、各収差図より、第１実施例に係るレンズ系ＬＳ１は、全物体距離範囲にわたって諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、第１実施例のレンズ系ＬＳ１を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおいても、優れた光学性能を確保することができる。   Each aberration diagram shows that the lens system LS1 according to Example 1 has excellent optical performance with various aberrations corrected well over the entire object distance range. As a result, by mounting the lens system LS1 of the first embodiment, excellent optical performance can be ensured even in the digital still camera CAM.

（第２実施例）
次に、本願の第２実施例について図３〜図４および表２を用いて説明する。図３（ａ）は第２実施例に係るレンズ系ＬＳ（ＬＳ２）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、図３（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、図３（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときのレンズ構成図である。なお、第２実施例のレンズ系ＬＳ２は、第１実施例のレンズ系と同様の構成であり、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して詳細な説明を省略する。なお、第２実施例においては、第１レンズＬ１における像側のレンズ面が非球面となっている。また、第２レンズＬ２における物体側のレンズ面が非球面となっている。また、第６レンズＬ６における像側のレンズ面が非球面となっている。 (Second embodiment)
Next, a second embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. 3A is a lens configuration diagram of the lens system LS (LS2) according to the second embodiment at the time of focusing on infinity, and FIG. 3B is a lens configuration when the imaging magnification is −1 / 30 ×. FIG. 3C is a lens configuration diagram when the imaging magnification is −1/10. The lens system LS2 of the second example has the same configuration as the lens system of the first example, and the same reference numerals as those in the case of the first example are given to the respective parts, and detailed description thereof is omitted. In the second embodiment, the image-side lens surface of the first lens L1 is an aspherical surface. The object side lens surface of the second lens L2 is aspheric. The image-side lens surface of the sixth lens L6 is aspheric.

下の表２に、第２実施例における各諸元を示す。なお、表２における第１面〜第１３面の曲率半径Ｒは、図３（ａ）における第１面〜第１３面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１３に対応している。また、第２実施例において、第２面、第３面、および第１１面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。   Table 2 below shows specifications in the second embodiment. In addition, the curvature radius R of the 1st surface-13th surface in Table 2 respond | corresponds to code | symbol R1-R13 attached | subjected to the 1st surface-13th surface in Fig.3 (a). In the second embodiment, the lens surfaces of the second surface, the third surface, and the eleventh surface are formed in an aspherical shape.

（表２）
［全体諸元］
ｆ＝100.00000
ＦＮＯ＝2.41
２ω＝62.88
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝70.97401
ＴＬ＝253.49132
ｄ５＝15.03443
−ｆ１＝143.26813
ｆ２＝56.32497
ｆ７＝418.94593
ｆ２３＝67.80665
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 101.3796 4.2410 1.59201 67.05
2* 45.4622 58.5155
3* 82.2926 18.2362 1.80139 45.46
4 -90.1199 9.5422 1.64769 33.79
5 -155.9676 2.9883
6 ∞ 12.2322 （開口絞りＳ）
7 -68.1616 3.8169 1.72825 28.38
8 97.1014 4.2410
9 4173.6353 4.2410 1.67270 32.19
10 196.9127 13.9953 1.75501 51.15
11* -63.9267 d11
12 574.6415 10.1784 1.69680 55.52
13 -1904.1925 BF
［非球面データ］
第２面
κ=1.0000,A4=2.9169E-09,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第３面
κ=1.0000,A4=4.1326E-09,A6=3.1300E-11,A8=-1.0416E-14,A10=0.0000E+00
第１１面
κ=0.1920,A4=-5.3506E-08,A6=6.4207E-12,A8=-4.2395E-15,A10=3.4325E-17
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１１ 40.289 26.578 3.873
［条件式対応値］
条件式（１）ｆ７／ｆ＝6.34578
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.40843
条件式（３）ｄ５／ｆ＝0.15221
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２３＝2.11289
条件式（５）（Ｒｂ＋Ｒａ）／（Ｒｂ−Ｒａ）＝0.53636
条件式（６）ｎ２−ｎ３＝0.15370 (Table 2)
[Overall specifications]
f = 100.00000
FNO = 2.41
2ω = 62.88
Y = 60.00
BF = 70.97401
TL = 253.49132
d5 = 15.03443
−f1 = 143.26813
f2 = 56.32497
f7 = 418.94593
f23 = 67.80665
[Lens data]
Surface number R D nd νd
1 101.3796 4.2410 1.59201 67.05
2 * 45.4622 58.5155
3 * 82.2926 18.2362 1.80139 45.46
4 -90.1199 9.5422 1.64769 33.79
5 -155.9676 2.9883
6 ∞ 12.2322 (Aperture stop S)
7 -68.1616 3.8169 1.72825 28.38
8 97.1014 4.2410
9 4173.6353 4.2410 1.67270 32.19
10 196.9127 13.9953 1.75501 51.15
11 * -63.9267 d11
12 574.6415 10.1784 1.69680 55.52
13 -1904.1925 BF
[Aspherical data]
2nd surface κ = 1.0000, A4 = 2.9169E-09, A6 = 0.0000E + 00, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
3rd surface κ = 1.0000, A4 = 4.1326E-09, A6 = 3.1300E-11, A8 = -1.0416E-14, A10 = 0.0000E + 00
11th surface κ = 0.1920, A4 = -5.3506E-08, A6 = 6.4207E-12, A8 = -4.2395E-15, A10 = 3.4325E-17
[Variable interval data]
f or β 100.00 -1/30 times -1/10 times d11 40.289 26.578 3.873
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) f7 / f = 6.34578
Conditional expression (2) d2 / (− f1) = 0.40843
Conditional expression (3) d5 / f = 0.15221
Conditional expression (4) (-f1) /f23=2.11289
Conditional expression (5) (Rb + Ra) / (Rb-Ra) = 0.53636
Conditional expression (6) n2-n3 = 0.15370

このように本実施例では、上記条件式（１）〜（６）が全て満たされていることが分かる。   Thus, in this embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (6) are satisfied.

図４（ａ）〜（ｃ）は、第２実施例に係るレンズ系ＬＳ２の諸収差図である。ここで、図４（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図４（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときの諸収差図であり、図４（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図である。そして、各収差図より、第２実施例に係るレンズ系ＬＳ２は、全物体距離範囲にわたって諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、第２実施例のレンズ系ＬＳ２を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおいても、優れた光学性能を確保することができる。   4A to 4C are graphs showing various aberrations of the lens system LS2 according to the second example. Here, FIG. 4A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity, FIG. 4B is a diagram of various aberrations when the imaging magnification is −1/30, and FIG. It is an aberration diagram when the imaging magnification is -1/10. Each aberration diagram shows that the lens system LS2 according to the second example has excellent optical performance with various aberrations corrected well over the entire object distance range. As a result, by mounting the lens system LS2 of the second embodiment, excellent optical performance can be ensured even in the digital still camera CAM.

（第３実施例）
次に、本願の第３実施例について図５〜図６および表３を用いて説明する。図５（ａ）は第３実施例に係るレンズ系ＬＳ（ＬＳ３）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、図５（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、図５（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときのレンズ構成図である。なお、第３実施例のレンズ系ＬＳ３は、第１実施例のレンズ系と同様の構成であり、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して詳細な説明を省略する。なお、第３実施例においては、第１レンズＬ１における像側のレンズ面が非球面となっている。また、第２レンズＬ２における物体側のレンズ面が非球面となっている。また、第６レンズＬ６における像側のレンズ面が非球面となっている。 (Third embodiment)
Next, a third embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. FIG. 5A is a lens configuration diagram of the lens system LS (LS3) according to the third example at the time of focusing on infinity, and FIG. 5B is a lens configuration when the imaging magnification is −1 / 30 ×. FIG. 5C is a lens configuration diagram when the photographing magnification is −1/10. The lens system LS3 of the third example has the same configuration as the lens system of the first example, and the same reference numerals as those in the case of the first example are given to the respective parts, and detailed description thereof is omitted. In the third embodiment, the image-side lens surface of the first lens L1 is aspheric. The object side lens surface of the second lens L2 is aspheric. The image-side lens surface of the sixth lens L6 is aspheric.

下の表３に、第３実施例における各諸元を示す。なお、表３における第１面〜第１３面の曲率半径Ｒは、図５（ａ）における第１面〜第１３面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１３に対応している。また、第３実施例において、第２面、第３面、および第１１面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。   Table 3 below shows specifications in the third embodiment. In addition, the curvature radius R of the 1st surface-13th surface in Table 3 respond | corresponds to code | symbol R1-R13 attached | subjected to the 1st surface-13th surface in Fig.5 (a). In the third example, the lens surfaces of the second surface, the third surface, and the eleventh surface are formed in an aspherical shape.

（表３）
［全体諸元］
ｆ＝100.00000
ＦＮＯ＝2.40
２ω＝62.86
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝70.40072
ＴＬ＝253.61087
ｄ５＝15.03443
−ｆ１＝139.73053
ｆ２＝58.68611
ｆ７＝418.94593
ｆ２３＝70.69089
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 104.2412 4.2481 1.61881 63.86
2* 46.5265 58.4231
3* 80.7410 16.9924 1.77377 47.18
4 -94.2449 8.4962 1.68893 31.16
5 -157.4387 3.9647
6 ∞ 14.1953 （開口絞りＳ）
7 -68.1630 3.8233 1.67270 32.19
8 95.9550 4.2481
9 4180.6262 4.2481 1.67270 32.19
10 90.2293 14.0187 1.75501 51.15
11* -68.1747 d11
12 581.5085 10.1954 1.69680 55.52
13 -1907.3821 BF
［非球面データ］
第２面
κ=1.0000,A4=-7.0906E-10,A6=3.5552E-11,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第３面
κ=1.0000,A4=3.1852E-08,A6=3.5071E-11,A8=-1.1089E-14,A10=0.0000E+00
第１１面
κ=0.1749,A4=7.0094E-08,A6=1.1824E-10,A8=-1.2399E-13,A10=1.3163E-16
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１１ 40.357 26.449 3.494
［条件式対応値］
条件式（１）ｆ７／ｆ＝6.40635
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.41811
条件式（３）ｄ５／ｆ＝0.18160
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２３＝1.97664
条件式（５）（Ｒｂ＋Ｒａ）／（Ｒｂ−Ｒａ）＝0.53272
条件式（６）ｎ２−ｎ３＝0.08484 (Table 3)
[Overall specifications]
f = 100.00000
FNO = 2.40
2ω = 62.86
Y = 60.00
BF = 70.40072
TL = 253.61087
d5 = 15.03443
−f1 = 139.73053
f2 = 58.68611
f7 = 418.94593
f23 = 70.69089
[Lens data]
Surface number R D nd νd
1 104.2412 4.2481 1.61881 63.86
2 * 46.5265 58.4231
3 * 80.7410 16.9924 1.77377 47.18
4 -94.2449 8.4962 1.68893 31.16
5 -157.4387 3.9647
6 ∞ 14.1953 (Aperture stop S)
7 -68.1630 3.8233 1.67270 32.19
8 95.9550 4.2481
9 4180.6262 4.2481 1.67270 32.19
10 90.2293 14.0187 1.75501 51.15
11 * -68.1747 d11
12 581.5085 10.1954 1.69680 55.52
13 -1907.3821 BF
[Aspherical data]
2nd surface κ = 1.0000, A4 = -7.0906E-10, A6 = 3.5552E-11, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
3rd surface κ = 1.0000, A4 = 3.1852E-08, A6 = 3.5071E-11, A8 = -1.1089E-14, A10 = 0.0000E + 00
11th surface κ = 0.1749, A4 = 7.0094E-08, A6 = 1.1824E-10, A8 = -1.2399E-13, A10 = 1.3163E-16
[Variable interval data]
f or β 100.00 -1/30 times -1/10 times d11 40.357 26.449 3.494
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) f7 / f = 6.40635
Conditional expression (2) d2 / (− f1) = 0.41811
Conditional expression (3) d5 / f = 0.18160
Conditional expression (4) (− f1) /f23=1.76664
Conditional expression (5) (Rb + Ra) / (Rb-Ra) = 0.53272
Conditional expression (6) n2-n3 = 0.08484

このように本実施例では、上記条件式（１）〜（６）が全て満たされていることが分かる。   Thus, in this embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (6) are satisfied.

図６（ａ）〜（ｃ）は、第３実施例に係るレンズ系ＬＳ３の諸収差図である。ここで、図６（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図６（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときの諸収差図であり、図６（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図である。そして、各収差図より、第３実施例に係るレンズ系ＬＳ３は、全物体距離範囲にわたって諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、第３実施例のレンズ系ＬＳ３を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおいても、優れた光学性能を確保することができる。   6A to 6C are graphs showing various aberrations of the lens system LS3 according to the third example. Here, FIG. 6A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity, FIG. 6B is a diagram of various aberrations when the photographing magnification is −1/30, and FIG. It is an aberration diagram when the imaging magnification is -1/10. Each aberration diagram shows that the lens system LS3 according to Example 3 has excellent optical performance with various aberrations corrected well over the entire object distance range. As a result, by mounting the lens system LS3 of the third embodiment, excellent optical performance can be secured even in the digital still camera CAM.

（第４実施例）
次に、本願の第４実施例について図７〜図８および表４を用いて説明する。図７（ａ）は第４実施例に係るレンズ系ＬＳ（ＬＳ４）の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、図７（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときのレンズ構成図であり、図７（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときのレンズ構成図である。なお、第４実施例のレンズ系ＬＳ４は、第１実施例のレンズ系と同様の構成であり、各部に第１実施例の場合と同一の符号を付して詳細な説明を省略する。なお、第４実施例においては、第１レンズＬ１における像側のレンズ面が非球面となっている。また、第２レンズＬ２における物体側のレンズ面が非球面となっている。また、第６レンズＬ６における像側のレンズ面が非球面となっている。 (Fourth embodiment)
Next, a fourth embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. FIG. 7A is a lens configuration diagram of the lens system LS (LS4) according to the fourth example when focusing on infinity, and FIG. 7B is a lens configuration when the imaging magnification is −1 / 30 ×. FIG. 7C is a lens configuration diagram when the photographing magnification is −1/10. The lens system LS4 of the fourth example has the same configuration as the lens system of the first example, and the same reference numerals as in the case of the first example are assigned to the respective parts, and detailed description thereof is omitted. In the fourth embodiment, the image-side lens surface of the first lens L1 is an aspherical surface. The object side lens surface of the second lens L2 is aspheric. The image-side lens surface of the sixth lens L6 is aspheric.

下の表４に、第４実施例における各諸元を示す。なお、表４における第１面〜第１３面の曲率半径Ｒは、図７（ａ）における第１面〜第１３面に付した符号Ｒ１〜Ｒ１３に対応している。また、第４実施例において、第２面、第３面、および第１１面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。   Table 4 below shows specifications in the fourth embodiment. In addition, the curvature radius R of the 1st surface-13th surface in Table 4 respond | corresponds to code | symbol R1-R13 attached | subjected to the 1st surface-13th surface in Fig.7 (a). In the fourth embodiment, the lens surfaces of the second surface, the third surface, and the eleventh surface are aspherical.

（表４）
［全体諸元］
ｆ＝100.00000
ＦＮＯ＝2.35
２ω＝62.84
Ｙ＝60.00
ＢＦ＝68.87075
ＴＬ＝256.02368
ｄ５＝15.03443
−ｆ１＝150.00978
ｆ２＝55.58231
ｆ７＝418.94593
ｆ２３＝72.26799
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 114.3394 4.2608 1.55332 71.67
2* 47.4534 60.0767
3* 81.2240 18.7473 1.77377 47.18
4 -82.2050 8.0954 1.68893 31.16
5 -172.9423 3.9054
6 ∞ 14.0954 （開口絞りＳ）
7 -66.6051 3.8347 1.67270 32.19
8 100.9222 4.2608
9 4193.0951 4.2608 1.67270 32.19
10 113.7643 14.9127 1.75501 51.15
11* -68.2070 d11
12 404.7721 10.2258 1.60300 65.44
13 -1704.3034 BF
［非球面データ］
第２面
κ=1.0000,A4=-1.2182E-08,A6=2.2475E-11,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第３面
κ=1.0000,A4=4.2663E-08,A6=2.4892E-11,A8=-2.2927E-15,A10=0.0000E+00
第１１面
κ=0.2023,A4=6.3337E-08,A6=7.9510E-11,A8=-8.7423E-14,A10=1.0267E-16
［可変間隔データ］
ｆまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
ｄ１１ 40.477 28.282 7.785
［条件式対応値］
条件式（１）ｆ７／ｆ＝5.43426
条件式（２）ｄ２／（−ｆ１）＝0.40049
条件式（３）ｄ５／ｆ＝0.18001
条件式（４）（−ｆ１）／ｆ２３＝2.07574
条件式（５）（Ｒｂ＋Ｒａ）／（Ｒｂ−Ｒａ）＝0.61616
条件式（６）ｎ２−ｎ３＝0.08484 (Table 4)
[Overall specifications]
f = 100.00000
FNO = 2.35
2ω = 62.84
Y = 60.00
BF = 68.87075
TL = 256.02368
d5 = 15.03443
-F1 = 150.00978
f2 = 55.58231
f7 = 418.94593
f23 = 72.26799
[Lens data]
Surface number R D nd νd
1 114.3394 4.2608 1.55332 71.67
2 * 47.4534 60.0767
3 * 81.2240 18.7473 1.77377 47.18
4 -82.2050 8.0954 1.68893 31.16
5 -172.9423 3.9054
6 ∞ 14.0954 (Aperture stop S)
7 -66.6051 3.8347 1.67270 32.19
8 100.9222 4.2608
9 4193.0951 4.2608 1.67270 32.19
10 113.7643 14.9127 1.75501 51.15
11 * -68.2070 d11
12 404.7721 10.2258 1.60300 65.44
13 -1704.3034 BF
[Aspherical data]
2nd surface κ = 1.0000, A4 = -1.2182E-08, A6 = 2.2475E-11, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
3rd surface κ = 1.0000, A4 = 4.2663E-08, A6 = 2.4892E-11, A8 = -2.2927E-15, A10 = 0.0000E + 00
11th surface κ = 0.2023, A4 = 6.3337E-08, A6 = 7.9510E-11, A8 = -8.7423E-14, A10 = 1.0267E-16
[Variable interval data]
f or β 100.00 -1/30 times -1/10 times d11 40.477 28.282 7.785
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) f7 / f = 5.43426
Conditional expression (2) d2 / (− f1) = 0.40049
Conditional expression (3) d5 / f = 0.18001
Conditional expression (4) (-f1) /f23=2.07574
Conditional expression (5) (Rb + Ra) / (Rb-Ra) = 0.61616
Conditional expression (6) n2-n3 = 0.08484

このように本実施例では、上記条件式（１）〜（６）が全て満たされていることが分かる。   Thus, in this embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (6) are satisfied.

図８（ａ）〜（ｃ）は、第４実施例に係るレンズ系ＬＳ４の諸収差図である。ここで、図８（ａ）は無限遠合焦時の諸収差図であり、図８（ｂ）は撮影倍率が−１／３０倍のときの諸収差図であり、図８（ｃ）は撮影倍率が−１／１０倍のときの諸収差図である。そして、各収差図より、第４実施例に係るレンズ系ＬＳ４は、全物体距離範囲にわたって諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、第４実施例のレンズ系ＬＳ４を搭載することにより、デジタルスチルカメラＣＡＭにおいても、優れた光学性能を確保することができる。   FIGS. 8A to 8C are graphs showing various aberrations of the lens system LS4 according to the fourth example. Here, FIG. 8A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity, FIG. 8B is a diagram of various aberrations when the photographing magnification is −1/30, and FIG. It is an aberration diagram when the imaging magnification is -1/10. From the aberration diagrams, it can be seen that the lens system LS4 according to the fourth example has excellent optical performance with various aberrations corrected well over the entire object distance range. As a result, by mounting the lens system LS4 of the fourth embodiment, excellent optical performance can be secured even in the digital still camera CAM.

以上、各実施例によれば、広画角で明るく、小型でテレセントリック性が高く、迅速なフォーカシングが可能であり、良好な結像性能を有したレンズ系および光学機器（デジタルスチルカメラ）を実現することができる。   As described above, according to each embodiment, a lens system and an optical device (digital still camera) having a wide field angle, bright, compact, high telecentricity, capable of rapid focusing, and having good imaging performance are realized. can do.

なお、上述の実施形態に係るレンズ系は、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等のフィルタを撮像素子の近傍に挿入してもよい。   In the lens system according to the above-described embodiment, a filter such as a low-pass filter or an infrared cut filter may be inserted in the vicinity of the image sensor.

また、上述の実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。   Moreover, in the above-mentioned embodiment, the content described below can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.

上述の各実施例において、７枚構成のレンズ系を示したが、８枚構成等の他の枚数の構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。   In each of the above-described embodiments, a seven-lens lens system is shown, but the present invention can also be applied to other lens configurations such as an eight-lens configuration. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.

また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用することができ、オートフォーカス用の（超音波モーター等を用いた）モーター駆動にも適している。特に、第７レンズを合焦レンズ群とするのが好ましい。   In addition, a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object. This focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like). In particular, the seventh lens is preferably a focusing lens group.

また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第４〜第６レンズを防振レンズ群とするのが好ましい。   In addition, the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or is rotated (swayed) in the in-plane direction including the optical axis to reduce image blur caused by camera shake. A vibration-proof lens group to be corrected may be used. In particular, it is preferable to use the fourth to sixth lenses as an anti-vibration lens group.

また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。   Further, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. When the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.

また、開口絞りは第３レンズと第４レンズとの間に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。   The aperture stop is preferably disposed between the third lens and the fourth lens. However, the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as the aperture stop.

また、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。   Each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.

ＣＡＭ デジタルスチルカメラ（光学機器）
ＬＳ レンズ系
Ｌ１ 第１レンズ Ｌ２ 第２レンズ
Ｌ３ 第３レンズ Ｌ４ 第４レンズ
Ｌ５ 第５レンズ Ｌ６ 第６レンズ
Ｌ７ 第７レンズ
Ｓ 開口絞り Ｉ 像面 CAM digital still camera (optical equipment)
LS lens system L1 1st lens L2 2nd lens L3 3rd lens L4 4th lens L5 5th lens L6 6th lens L7 7th lens S Aperture stop I Image surface

Claims (11)

光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第１レンズと、正の屈折力を持つ第２レンズと、負の屈折力を持つ第３レンズと、負の屈折力を持つ第４レンズと、負の屈折力を持つ第５レンズと、正の屈折力を持つ第６レンズと、正の屈折力を持つ第７レンズとを有するレンズ系であって、
前記第７レンズを光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われ、
以下の条件式を満足することを特徴とするレンズ系。
２．８５＜ｆ７／ｆ＜８．５０
但し、
ｆ７：前記第７レンズの焦点距離、
ｆ：無限遠物点に合焦時の前記レンズ系の焦点距離。 A first lens having a negative refractive power, a meniscus shape having a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side along the optical axis, a second lens having a positive refractive power, and negative refraction Third lens having power, fourth lens having negative refractive power, fifth lens having negative refractive power, sixth lens having positive refractive power, and seventh lens having positive refractive power A lens system comprising:
By moving the seventh lens to the object side along the optical axis, focusing from an infinite object to a finite distance object is performed,
A lens system characterized by satisfying the following conditional expression:
2.85 <f7 / f <8.50
However,
f7: focal length of the seventh lens,
f: Focal length of the lens system when focusing on an object point at infinity. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のレンズ系。
０．２５＜ｄ２／（−ｆ１）＜０．８０
但し、
ｄ２：前記第１レンズと前記第２レンズとの光軸上の空気間隔。
ｆ１：前記第１レンズの焦点距離。 The lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.25 <d2 / (− f1) <0.80
However,
d2: an air space on the optical axis between the first lens and the second lens.
f1: Focal length of the first lens. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１または２に記載のレンズ系。
０．１０＜ｄ５／ｆ＜０．２７
但し、
ｄ５：前記第３レンズと前記第４レンズとの光軸上の空気間隔。 The lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.10 <d5 / f <0.27
However,
d5: an air space on the optical axis between the third lens and the fourth lens. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載のレンズ系。
０．８０＜（−ｆ１）／ｆ２３＜２．６０
但し、
ｆ１：前記第１レンズの焦点距離、
ｆ２３：前記第２レンズと前記第３レンズの合成焦点距離。 The lens system according to any one of claims 1 to 3, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.80 <(− f1) / f23 <2.60
However,
f1: focal length of the first lens,
f23: a combined focal length of the second lens and the third lens. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から４のいずれか一項に記載のレンズ系。
−１．５０＜（Ｒｂ＋Ｒａ）／（Ｒｂ−Ｒａ）＜１．５０
但し、
Ｒａ：前記第７レンズにおける物体側のレンズ面の曲率半径、
Ｒｂ：前記第７レンズにおける像側のレンズ面の曲率半径。 The lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
-1.50 <(Rb + Ra) / (Rb-Ra) <1.50
However,
Ra: radius of curvature of the object-side lens surface of the seventh lens,
Rb: radius of curvature of the image-side lens surface of the seventh lens. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から５のいずれか一項に記載のレンズ系。
０．０４＜ｎ２−ｎ３＜０．５０
但し、
ｎ２：前記第２レンズのｄ線に対する屈折率、
ｎ３：前記第３レンズのｄ線に対する屈折率。 The lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.04 <n2-n3 <0.50
However,
n2: refractive index of the second lens with respect to the d-line,
n3: Refractive index with respect to d-line of the third lens. 前記第１レンズが非球面を有することを特徴とする請求項１から６のいずれか一項に記載のレンズ系。   The lens system according to any one of claims 1 to 6, wherein the first lens has an aspherical surface. 前記第２レンズが非球面を有することを特徴とする請求項１から７のいずれか一項に記載のレンズ系。   The lens system according to claim 1, wherein the second lens has an aspherical surface. 前記第６レンズが非球面を有することを特徴とする請求項１から８のいずれか一項に記載のレンズ系。   The lens system according to any one of claims 1 to 8, wherein the sixth lens has an aspherical surface. 物体の像を所定の面上に結像させるレンズ系を備えた光学機器であって、
前記レンズ系が請求項１から９のいずれか一項に記載のレンズ系であることを特徴とする光学機器。 An optical apparatus including a lens system that forms an image of an object on a predetermined surface,
An optical apparatus, wherein the lens system is the lens system according to any one of claims 1 to 9. 光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第１レンズと、正の屈折力を持つ第２レンズと、負の屈折力を持つ第３レンズと、負の屈折力を持つ第４レンズと、負の屈折力を持つ第５レンズと、正の屈折力を持つ第６レンズと、正の屈折力を持つ第７レンズとを配置するレンズ系の製造方法であって、
前記第７レンズを光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われ、
以下の条件式を満足するようにしたことを特徴とするレンズ系の製造方法。
２．８５＜ｆ７／ｆ＜８．５０
但し、
ｆ７：前記第７レンズの焦点距離、
ｆ：無限遠物点に合焦時の前記レンズ系の焦点距離。 In order from the object side along the optical axis, a first lens having a meniscus shape with a convex surface facing the object side and having negative refractive power, a second lens having positive refractive power, and negative refractive power A third lens having a negative refractive power, a fifth lens having a negative refractive power, a sixth lens having a positive refractive power, and a seventh lens having a positive refractive power. A manufacturing method of a lens system to be arranged,
By moving the seventh lens to the object side along the optical axis, focusing from an infinite object to a finite distance object is performed,
A lens system manufacturing method characterized by satisfying the following conditional expression:
2.85 <f7 / f <8.50
However,
f7: focal length of the seventh lens,
f: Focal length of the lens system when focusing on an object point at infinity.

Images