JP2014202448A - 発電方法 - Google Patents
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Abstract
Description
上記エネルギー源として、バイオマスから得られるバイオ燃料が検討されているが、その原料となるトウモロコシ、サトウキビ、小麦などは食用としても利用されるため、生態系および経済バランスの点で最善の手法とはいえない。木屑、廃材、サトウキビの搾りかす等の廃棄バイオマスから固体燃料を作ることも試みられているが、嵩密度が小さく貯蔵効率や搬送効率が悪い、単位容積当たりの発熱量が小さいなどの理由により、その利用は限られている。
上記椰子としてココ椰子加えて、パーム椰子があり、当該パーム椰子の果肉から圧搾されて得られるパーム油は大豆油に次ぐ世界第二位の生産量であり、マーガリン、ショートニング、ケーキ、インスタントラーメン、石鹸、界面活性剤などとして用途が広がり、その生産量は拡大している。搾油された果肉からは種子が分離され、該種子はその殻を剥き、中の胚乳から更にパーム核油が搾取される。
この種子の殻はパーム椰子種子殻とよばれ、燃焼時の発熱量は4400kcal/Kgと木屑と比較して高く、ハードグローブ係数が14と小さく粉砕しにくいものであり、パーム椰子の生産量の増大と共に年間400万トン程のパーム椰子種子殻が発生し、その処理が問題となっている。該パーム椰子種子殻は活性炭などへの利用がなされているが、その利用量は少ない。大量に処理する手段の一つとして、石炭との混合燃焼による火力発電が検討され、実証試験が行われている。
当該方法は、両者が微粉砕され燃焼性の点では優れた方法であるが、パーム椰子種子殻を微粉砕するには、ハンマーミルや振動スクリーンを組み合わせた装置が必要であり、設備が大掛かりになりそのエネルギーコストが大きくなるだけでなく、更に、振動スクリーンの短時間での目詰まりが起こり、安定した連続運転が困難となり、実用性に問題があった。また、従来の竪型ミルでは、パーム椰子種子殻の密度の軽さや弾性に起因して、効率的な粉砕を困難にしていた(特許文献1)。
上記発電方法の発明において、
1)共粉砕物において、パーム椰子種子殻の割合が、石炭100質量部に対して15〜500質量部であること、
2)前記流動層ボイラーとして循環流動層ボイラーを使用し、前記未破砕のパーム椰子種子殻の一部を、該循環流動層ボイラーの排ガス中の固体粒子を回収し、火炉に循環する固体粒子循環路に粉砕することなく供給して、固体粒子と共に火炉に供給すること、
3)前記共粉砕に供する前に、未破砕のパーム椰子種子殻を、メッシュ30mm×30mm〜メッシュ50mm×50mmの篩い通過分を回収して使用すること、
4)未破砕のパーム椰子種子殻が、その貯蔵場において、水分含量を15質量%以上に維持するように貯蔵されたものであること、
が好適である。
また、石炭を通常の粉砕度に粉砕する程度の低エネルギーで共粉砕することで、均一な混合状態での供給が可能であり、パーム椰子種子殻を微粉化するため多大なエネルギーを費やす必要もなく、しかも、火炉に投入後の燃焼効率も高く、更に、NOx、SOxの発生量も増えず、安定して発電を行うことができ、工業的に極めて優れた発明である。
代表的な流動層ボイラー発電装置は、混合燃料を供給する供給口と下部に流動床を有する火炉;火炉から高温の燃焼ガスを供給して熱交換により蒸気を発生させる対流伝熱部とを主構成とするものである。好適には、火炉からの燃焼ガスに同伴して排出される粒子を捕集するサイクロンと、該サイクロンで分離された粒子を前記火炉に戻す固体粒子循環路とを備えた循環流動層ボイラー発電装置が好ましい。更に、固体粒子循環路には、石炭以外の燃料、例えばタイヤ片や未粉砕或いは一部粉砕したパーム椰子種子殻を投入して火炉で燃焼させるための副燃料投入口を備える態様が好ましい。図1に代表的な循環流動層ボイラー発電装置を示す。
また、未破砕のパーム椰子種子殻は、貯蔵場における貯蔵の際には、その水分含量を15質量%以上に維持することが、発塵対策の点で好ましい。当該含有水分は、散水スプレーを貯蔵場に設置し、散水スプレーへの水の供給量で制御する方法が好適である。
一方、粉砕されにくいパーム椰子種子殻は、上記共粉砕後の粒径が、石炭と比較して一回り大きく、2.5〜10mm程度の粉砕に止まり、また、粉砕後の形状は不均一である。パーム椰子種子殻は、上記程度の粉砕状態において、粗粉炭との混合状態は均一で相分離せず、安定した燃焼を行うことができ、しかも燃焼効率も高い。
共粉砕された石炭とパーム椰子種子殻との混合比率は、通常、石炭100質量部に対してパーム椰子種子殻15〜500質量部である。上記パーム椰子種子殻との混合比率が、500質量部を超えるとボイラーの発生総熱量が低下する傾向がある。
後述するように、当該パーム椰子種子殻は、排ガス中の固体粒子を回収し火炉に循環する固体循環路に粉砕せずに投入して、副燃料とすることができる。その場合、上記共粉砕に供されるパーム椰子種子殻と副燃料のパーム椰子種子殻との合計量が、上記範囲内に納まるように使用することが好ましい。また、この場合、副燃料として使用するパーム椰子種子殻の割合は、全量の30質量%以下となるように調整することが好ましい。
上記共粉砕後の石炭の粒度の測定は、粉砕後の共粉砕物を任意の量、例えば、1kg程度を10回サンプリングし、それぞれサンプリングした共粉砕物をメッシュ5mm×5mmの篩いとメッシュ1.78mm×1.78mmの篩いに掛け、それぞれの篩い分けした共粉砕物について、石炭とPKSに目視で選り分け、それぞれの重量を測定し、平均値を求める方法を採用した。
尚、上記の粉砕の程度において、パーム椰子種子殻は、前記したように、共粉砕後の粒径が石炭と比較して一回り大きく、上記メッシュ1.78mm×1.78mmの篩い通過分は、ほとんど無視できる程度に少ない。
従って、共粉砕物中の石炭の粒度について、メッシュ5mm×5mmの篩い残より選別された石炭の質量(C5R)、メッシュ1.78mm×1.78mmの篩い残より選別された石炭の質量(C1.78R)、メッシュ1.78mm×1.78mmの篩い通過分の石炭の質量(C1.78P)としたとき、石炭のメッシュ5mm×5mmの篩い残の割合(CR5)、及び、メッシュ1.78mm×1.78mmの篩い残の割合(CR1.78)は、以下の式で求めることができる。
CR5=C5R/(C5R+C1.78R+C1.78P)×100
CR1.78=C1.78R/(C5R+C1.78R+C1.78P)×100
また、共粉砕物中のパーム椰子種子殻の粒度について、メッシュ5mm×5mmの篩い残より選別されたパーム椰子種子殻の質量(P5R)、メッシュ1.78mm×1.78mmの篩い残より選別されたパーム椰子種子殻の質量(P1.78R)としたとき、パーム椰子種子殻のメッシュ5mm×5mmの篩い残の割合(PR5)、及び、メッシュ1.78mm×1.78mmの篩い残の割合(PR1.78)は、以下の式で求めることができる。
PR5=P5R/(P5R+P1.78R)×100
PR1.78=P1.78R/(P5R+P1.78R)×100
本発明において、流動層ボイラーや蒸気管等の蒸気発生の構造、装置、部材、更には該蒸気による発電については、広く知られている公知の技術を何ら制限なく採用できる。
図1に示す循環流動層ボイラーを使用して、パーム椰子種子殻の割合を、石炭100質量部に対して22質量部とし、ハンマークラッシャーで共粉砕した粉砕物を循環流動層ボイラーの火炉に直接供給して燃焼させた際の結果を図2、図3に示す。
粉砕機は、能力150トン/hrのハンマークラッシャーを使用し、石炭とパーム椰子種子殻を35トン/hrの粉砕量で共粉砕した。共粉粉砕物中の石炭とパーム椰子種子殻の比率は、石炭100質量部に対してパーム椰子種子殻は、20質量部であった。
共粉砕物中の石炭は、メッシュ5mm×5mmの篩い残分が1.5質量%であり、メッシュ1.78mm×1.78mmの篩い残分が52質量%であった。その際のパーム椰子種子殻は、石炭より一回り大きく、メッシュ5mm×5mmの篩い残分が38質量%であった。
図2に示すように、パーム椰子種子殻を混焼した場合、石炭専焼の場合と同様に所定の蒸気量を得ることができ、図3に示すように、NOx、SOx、煤塵の発生量に大きな変化がないことが確認できた。
尚、本実施例においては、発生するSOxのほとんどがSO2であることから、図3にはSOxのうちSO2の測定値のみを示した。以後の実施例及び比較例においても、同様に、SO2の測定値のみを示すこととした。
図1に示す循環式流動層ボイラーを使用して、パーム椰子種子殻の割合を、石炭100質量部に対して60質量部とし、ハンマークラッシャーで共粉砕した粉砕物を循環流動層ボイラーの火炉に直接供給して燃焼させた際の結果を図4、図5に示す。
粉砕機は、実施例1と同様のハンマークラッシャーを使用し、石炭とパーム椰子種子殻を35トン/hrの粉砕量で共粉砕した。共粉粉砕物中の石炭とパーム椰子種子殻の比率は、石炭100質量部に対してパーム椰子種子殻は、57質量部であった。
共粉砕物中の石炭は、メッシュ5mm×5mmの篩い残分が1.2質量%であり、メッシュ1.78mm×1.78mmの篩い残分が49質量%であった。その際のパーム椰子種子殻は、石炭より一回り大きく、メッシュ5mm×5mmの篩い残分が42質量%であった。
図4に示すように、石炭、パーム椰子種子殻およびタイヤチップを混焼した場合、石炭およびタイヤチップを混焼した場合と同様に所定の蒸気量を得ることができ、図5に示すように、NOx、SOx、煤塵の発生量に大きな変化がないことが確認できた。
図1に示す循環式流動層ボイラーを使用して、パーム椰子種子殻の割合を、石炭100質量部に対して60質量部とし、ハンマークラッシャーで共粉砕した粉砕物を循環流動層ボイラーの火炉に直接供給して燃焼させた。
粉砕機は、実施例1と同様のハンマークラッシャーを使用し、石炭とパーム椰子種子殻を35トン/hrの粉砕量で共粉砕した。石炭の粒度を変えたときの影響を確認するため、石炭の粗粉度を粗くした。共粉粉砕物中の石炭とパーム椰子種子殻の比率は、石炭100質量部に対してパーム椰子種子殻は、58質量部であった。
共粉砕物中の石炭は、メッシュ5mm×5mmの篩い残分が2.3質量%であり、メッシュ1.78mm×1.78mmの篩い残分が58質量%であった。その際のパーム椰子種子殻は、石炭より一回り大きく、メッシュ5mm×5mmの篩い残分が45質量%であった。
実施例2のときと同様に所定の蒸気量を得ることができ、NOx、SOx、煤塵の発生量に大きな変化がないことが確認できた。
図1に示す循環式流動層ボイラーを使用して、パーム椰子種子殻の割合を、石炭100質量部に対して60質量部とし、ハンマークラッシャーで共粉砕した粉砕物を循環流動層ボイラーの火炉に直接供給して燃焼させた。
粉砕機は、実施例1と同様のハンマークラッシャーを使用し、石炭とパーム椰子種子殻を35トン/hrの粉砕量で共粉砕した。石炭の粒度を変えたときの影響を確認するため、石炭の粗粉度を細かくした。共粉粉砕物中の石炭とパーム椰子種子殻の比率は、石炭100質量部に対してパーム椰子種子殻は、55質量部であった。
共粉砕物中の石炭は、メッシュ5mm×5mmの篩い残分が0.6質量%であり、メッシュ1.78mm×1.78mmの篩い残分が43質量%であった。その際のパーム椰子種子殻は、石炭より一回り大きく、メッシュ5mm×5mmの篩い残分が38質量%であった。
実施例2のときと同様に所定の蒸気量を得ることができ、NOx、SOx、煤塵の発生量に大きな変化がないことが確認できた。
比較例として、図1に示す循環流動層ボイラーを使用して、石炭100質量部に対して22質量部の未粉砕のパーム椰子種子殻を粉砕することなく、固体粒子循環炉から副燃料として、固体粒子と共に火炉に投入し燃料させた際の結果を図6、図7に示す。
主燃料は、石炭のみとし、粉砕機は、実施例1と同様のハンマークラッシャーを使用し、石炭を30トン/hrの粉砕量で粉砕した。石炭の粒径は、メッシュ5mm×5mmの篩い残分が1.8質量%、メッシュ1.78mm×1.78mmの篩い残分が55質量%であった。
図6に示すように、パーム椰子種子殻を固体粒子循環路から投入した場合、石炭専焼の場合と同様に所定の蒸気量を得ることができたが、図7に示すように、SOx、煤塵の発生量は大きな変化がないが、NOxは、約30ppm上昇した。
Claims (5)
- 石炭と未破砕のパーム椰子種子殻とを粉砕機に投入して、該石炭の粒度が、メッシュ5mm×5mmの篩い残分5質量%未満、メッシュ1.78mm×1.78mmの篩い残分30〜70質量%となるように共粉砕し、得られた共粉砕物を流動層ボイラーの火炉に直接供給して燃焼させ、発生した蒸気で発電することを特徴とする発電方法。
- 前記共粉砕物において、パーム椰子種子殻の割合が、石炭100質量部に対して15〜500質量部である請求項1に記載の発電方法。
- 前記流動層ボイラーとして循環流動層ボイラーを使用し、前記未破砕のパーム椰子種子殻の一部を該循環流動層ボイラーの排ガス中の固体粒子を回収し火炉に循環する固体粒子循環路に粉砕することなく供給して、固体粒子と共に火炉に供給する請求項1又は2に記載の発電方法。
- 前記共粉砕に供する前に、未破砕のパーム椰子種子殻を、メッシュ30mm×30mm〜メッシュ50mm×50mmの篩い通過分を回収して使用する請求項1〜3の何れか一項に記載の発電方法。
- 未破砕のパーム椰子種子殻が、その貯蔵場において、水分含量を15質量%以上に維持するように貯蔵されたものである請求項1〜4の何れか一項に記載の発電方法。
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