JP2014175865A - Highly efficient multilayer multiwinding structure for radio communication - Google Patents
Highly efficient multilayer multiwinding structure for radio communication Download PDFInfo
- Publication number
- JP2014175865A JP2014175865A JP2013047049A JP2013047049A JP2014175865A JP 2014175865 A JP2014175865 A JP 2014175865A JP 2013047049 A JP2013047049 A JP 2013047049A JP 2013047049 A JP2013047049 A JP 2013047049A JP 2014175865 A JP2014175865 A JP 2014175865A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- conductor
- antenna
- frequency
- energy
- layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
Description
本願は、一般に、無線電力及び／又はデータ伝送及び／又は通信システムを設計し、操作し、製造する方法、システム及び装置に関し、特に、近接場無線電力及び／又はデータ伝送及び／又は通信システムで使用される高効率構造を設計し、操作し、製造する方法、システム及び装置に関する。 The present application relates generally to methods, systems and apparatus for designing, operating and manufacturing wireless power and / or data transmission and / or communication systems, and in particular, near-field wireless power and / or data transmission and / or communication systems. The present invention relates to a method, system and apparatus for designing, operating and manufacturing high efficiency structures used.
近年、商用エレクトロニクス、医療システム、軍用システム、高周波変成器、ナノスケール電力及び／又はデータ伝送、又はその微小電気機械システム（ＭＥＭＳ）を含むマイクロエレクトロニクス、産業、科学及び医療（ＩＳＭ）帯域受信機、無線感知などの近接場無線電力及び／又はデータ伝送、及び／又は通信システムを使用する用途は、これらのシステムで使用されるアンテナ（共振器とも呼ばれる）の品質係数が比較的低いため、最適な性能を達成する上での限界があった。 In recent years, microelectronics, industrial, scientific and medical (ISM) band receivers including commercial electronics, medical systems, military systems, high frequency transformers, nanoscale power and / or data transmission, or microelectromechanical systems (MEMS) thereof, Applications using near-field wireless power and / or data transmission, such as wireless sensing, and / or communication systems are optimal because the quality factor of the antennas (also called resonators) used in these systems is relatively low There was a limit in achieving performance.
これらの無線伝送及び／又は通信システムの品質係数が相対的に低い原因は主として、「表皮効果」として知られる現象による抵抗損失が比較的高いためである。一般に、表皮効果とは、交流電流（ＡＣ）が導体内で流れるため、電流密度が導体の表面近くでより高く、導体の残りの部分は電流の流れに対して「使用されない」傾向にある。導体の残りの部分が電流の流れに対して「使用されない」理由は、電流密度は通常、導体の表面からの距離が離れると減衰するためである。電流はほとんどが表面の近くを流れ、これは導体の「表皮」と呼ばれる。電流が流れる表面からの深さは「表皮深さ」と呼ばれる。そこで「表皮深さ」は伝送及び／又は通信でアクティブな電気信号導電路を規定し、一方、導体は電気信号を導通することができる本体であると定義される。 The reason for the relatively low quality factor of these wireless transmission and / or communication systems is mainly due to the relatively high resistance loss due to a phenomenon known as the “skin effect”. In general, the skin effect is that alternating current (AC) flows in a conductor, so that the current density is higher near the surface of the conductor and the rest of the conductor tends to be “unused” for current flow. The reason that the remaining portion of the conductor is “not used” for current flow is that the current density usually decays with increasing distance from the surface of the conductor. Most of the current flows near the surface, which is called the “skin” of the conductor. The depth from the surface through which the current flows is called the “skin depth”. Thus, “skin depth” defines an electrical signal conducting path that is active in transmission and / or communication, while a conductor is defined as a body capable of conducting electrical signals.
無線電力及び／又はデータ伝送、及び／又は通信を使用するシステムでは、表皮効果現象は一般に、電流がアンテナワイヤ及び回路を通って流れるとエネルギー損失を引き起こす。高周波での抵抗損失が高いことは、ほとんどの電子デバイス又は機器が直面する問題である。表皮効果は、動作周波数が高まるほどよく見られる。周波数が高まると共に、通常はアンテナを形成するワイヤの断面全体を流れる電流はその表面に限定される。その結果、ワイヤの実効抵抗は、電流がそれを通って流れることができる実際の直径よりもむしろ細いワイヤの実効抵抗とほぼ同じになる。低周波での効率的な性能のための許容抵抗を示すワイヤは、高周波で許容し得ない抵抗のワイヤに移行する。許容できる抵抗から許容し得ない抵抗に移行すると、特定用途で必要とされる電気信号を導通できない非効率な電力及び／又はデータ伝送、及び／又は通信システムに変わってしまう。更に、現在のアンテナ設計はこれらの非効率性の問題を解決するものではなく、場合によっては、無線電力及び／又はデータ伝送、及び／又は通信システムの非効率性をより悪化させる。現在のアンテナ技術によって制限されている代表的な用途には、すべてを網羅しているわけではないが、例えば無線周波数識別（ＲＦＩＤ）、バッテリ充電及び再充電、テレメトリ、検知、通信、アセット追跡、患者モニタリング、データ入力及び／又は検索などが含まれる。システム構成部品の過熱、データ検索の速度及び精度、エネルギー送達速度、伝送距離の制約、及び伝送ミスアライメントによる制約は、無線電力及び／又はデータ伝送及び／又は通信の用途での別の深刻な問題である。 In systems that use wireless power and / or data transmission and / or communication, skin effect phenomena generally cause energy loss when current flows through antenna wires and circuits. High resistance loss at high frequencies is a problem faced by most electronic devices or equipment. The skin effect is more common as the operating frequency increases. As the frequency increases, the current that normally flows through the entire cross section of the wire forming the antenna is limited to its surface. As a result, the effective resistance of the wire is approximately the same as that of a thin wire, rather than the actual diameter through which current can flow. Wires that exhibit acceptable resistance for efficient performance at low frequencies transition to wires with unacceptable resistance at high frequencies. The transition from an acceptable resistance to an unacceptable resistance translates into inefficient power and / or data transmission and / or communication systems that cannot conduct electrical signals required for a particular application. Furthermore, current antenna designs do not solve these inefficiencies, and in some cases, make wireless power and / or data transmission and / or communication system inefficiencies worse. Typical applications limited by current antenna technology are not exhaustive, but include, for example, radio frequency identification (RFID), battery charging and recharging, telemetry, sensing, communications, asset tracking, Patient monitoring, data entry and / or retrieval are included. System component overheating, data retrieval speed and accuracy, energy delivery speed, transmission distance constraints, and transmission misalignment constraints are another serious problem in wireless power and / or data transmission and / or communication applications It is.
ペースメーカー、除細動器、及び神経調節又は神経筋刺激デバイスなどの埋め込み式医療装置（ＩＭＤ）の用途では、バッテリの再充電時間を最短にすることが必要とされている。例えば、バッテリの再充電時間が速いほど、患者の不快が続く期間、不便さ、及び負傷の危険性が低減する。アンテナの抵抗損失が少なければ、バッテリの再充電はより遠い距離から、及びアンテナの位置合わせミス又は配向ミスに対してより高い許容度で、性能を損なわずに達成できよう。特に肥満した患者の場合、精密な配向と位置合わせは困難であることが知られている。追加的に及び／又は代替的に、より小型の構造を設計でき、実際的に製造でき、しかもシステムの動作の成功に必要な性能特性が保持されれば、ＩＭＤの全体的な寸法を縮小することができよう。 In implantable medical device (IMD) applications such as pacemakers, defibrillators, and neuromodulation or neuromuscular stimulation devices, it is necessary to minimize battery recharge time. For example, the faster the battery recharge time, the lower the duration of patient discomfort, inconvenience, and the risk of injury. With less antenna resistance loss, battery recharging could be achieved from greater distances and with higher tolerance for antenna misalignment or misalignment without compromising performance. It is known that precise orientation and alignment are difficult, especially for obese patients. Additionally and / or alternatively, the overall dimensions of the IMD can be reduced if a smaller structure can be designed, manufactured in practice, and retains the performance characteristics necessary for successful system operation. I can do it.
供給連鎖管理、製品の真正性、及びアセット追跡などのＲＦＩＤの用途では、読み取り範囲の拡大、読み取り速度の高速化、システムの信頼性向上、及びシステムの精度の向上が必要とされている。例えば高周波では、読み取り範囲はせいぜい３フィートであり、これは通常、パレット追跡には不十分である。超高周波読取り装置では８〜１０フィートのより長い読み取り距離が可能であるが、金属により反射され、又は水により吸収され、又は読み取り領域での読み取り不能なヌルスポットを表示する信号などの別の性能上の問題を引き起こす。読み取り範囲を拡大するには、より高い効率のために信号の反射を促進し、それ故より効率的な構造がこれらの問題の解決を助けるような集中した電力が必要である。 RFID applications such as supply chain management, product authenticity, and asset tracking require increased reading range, faster reading speed, improved system reliability, and improved system accuracy. For example, at high frequencies, the reading range is at most 3 feet, which is usually insufficient for pallet tracking. Ultra high frequency readers allow longer reading distances of 8-10 feet, but other performance such as signals that are reflected by metal or absorbed by water, or display unreadable null spots in the reading area Cause the above problem. Enlarging the reading range requires concentrated power that promotes signal reflection for higher efficiency and therefore a more efficient structure helps to solve these problems.
過酷な条件下で共振を保持する必要がある効率的な低損失コイルを必要とする用途では、従来のワイヤを使用するアンテナを変形することがあり得る。ワイヤ断面の何らかの変形により、インダクタンス及び場合によっては抵抗などが変化し、次にアンテナの共振周波数が変化し、その結果、システム全体の抵抗が高まることは周知である。変形を損なう可能性を減らすこのようなタイプの構造の改良された製造方法は、この問題を除去することができるであろう。本教示は、剛性構造の設計と、固定された可撓性構造の設計の両方を含む製造方法を含んでいる。 In applications that require efficient low loss coils that need to maintain resonance under harsh conditions, antennas using conventional wires can be deformed. It is well known that some deformation of the wire cross-section changes the inductance and possibly resistance, etc., and then changes the resonant frequency of the antenna, resulting in increased overall system resistance. An improved method of manufacturing such a type of structure that reduces the possibility of damaging deformation would eliminate this problem. The present teachings include manufacturing methods that include both rigid structure designs and fixed flexible structure designs.
上記問題に部分的に対処するための試みで、リッツ線が開発された。しかし、リッツ線は一般に、高周波の用途で使用するには不十分であり、従って、一般に動作周波数が約３ＭＨｚを超える用途では有用ではない。リッツ線は、均一なパターンで撚られ、又は編み込まれることで、各ワイヤ撚線が導体全体の断面であらゆる可能な位置をとる傾向がある、個々に絶縁された何本かのマグネットワイヤからなるワイヤである。このマルチストランド構成、すなわちリッツ構造は、「表皮効果」により固体導体に見られる電力損失を最小限にするように設計される。リッツ線構造は、導体のサイズを大幅に増大させずに表面積の量を増大することによってこの効果を抑制しようとするものである。しかし、適切に構成しても、リッツ線は撚りの制約によりある程度の表皮効果を示す。より高い周波数領域用のワイヤには一般に、断面積は等しいが、撚り線数が増減するリッツ線よりもゲージサイズが微小なより多くの撚り線が必要である。リッツ線の供給業者が、効率を高めることができる構成を提供する際の最高の周波数は３ＭＨｚである。現時点では、この３ＭＨｚの最大周波数の限度を超える動作周波数の用途での解決策はない。 Litz wire was developed in an attempt to partially address the above problems. However, litz wires are generally insufficient for use in high frequency applications and are therefore generally not useful in applications where the operating frequency exceeds about 3 MHz. A litz wire consists of several individually insulated magnet wires that tend to be twisted or knitted in a uniform pattern so that each wire strand takes every possible position in the cross-section of the entire conductor. It is a wire. This multi-strand configuration, or litz structure, is designed to minimize the power loss seen in solid conductors due to the “skin effect”. The litz wire structure seeks to suppress this effect by increasing the amount of surface area without significantly increasing the size of the conductor. However, even when properly configured, litz wire exhibits some skin effect due to twisting constraints. Higher frequency domain wires generally require more strands that have the same cross-sectional area but have a smaller gauge size than litz wires that increase or decrease the number of strands. The highest frequency at which the litz wire supplier provides a configuration that can increase efficiency is 3 MHz. At present, there is no solution for operating frequency applications that exceed this 3 MHz maximum frequency limit.
高い品質係数を達成するため、構造の固有抵抗損失を低減し、特に高周波での構造の固有抵抗損失を低減する改良型の高効率構造の設計及び製造方法が必要とされている。 In order to achieve a high quality factor, there is a need for improved high-efficiency structure design and manufacturing methods that reduce the resistivity of the structure, and in particular reduce the resistivity of the structure at high frequencies.
本明細書の教示は、構造内のコンダクタンスの面積を拡大するために多層ワイヤのコンセプトを用いることにより、高周波での抵抗損失が増大し、その結果品質係数が低下するという上記の問題の１つ又は複数を軽減する。多層ワイヤ構成は、導体損失を低減し、構造の品質係数を高める結果をもたらす。本教示は、近接場エネルギー伝達、電力伝送、データ伝送又はこれらの組合せのための無線伝送及び／又は通信に適用される。より詳細には、本教示は、近接場エネルギーネットワーク、電力ネットワーク、又はデータネットワークのための、及びこれらのネットワークのいずれかの、又はあらゆる組合せを含めたネットワークのための無線伝送及び／又は通信に適用される。 The teachings herein teach one of the above problems that the use of the multilayer wire concept to increase the conductance area in the structure increases resistance loss at high frequencies, resulting in lower quality factors. Or reduce multiple. Multilayer wire configurations result in reduced conductor losses and increased structure quality factors. The present teachings apply to wireless transmission and / or communication for near-field energy transfer, power transfer, data transfer, or combinations thereof. More particularly, the present teachings relate to wireless transmission and / or communication for near field energy networks, power networks, or data networks, and for networks including any or any combination of these networks. Applied.
無線エネルギー伝達、又は無線電力伝送は、相互接続線なしで電源から電気負荷への電気エネルギーの伝送である。エネルギー、電力、又はデータの無線伝送にとって、効率は重要なパラメータである。何故なら、システムを実用化するには伝送信号が１つ又は複数の受信機に着信しなければならないからである。エネルギー、電力、又はデータ伝送を含む無線伝送の最も一般的な形態は、直接誘導と、これに続く共振磁気誘導を使用して実施される。現在検討されている別の方法には、例えば、マイクロ波又はレーザなどの電磁放射が含まれるが、これらに限定されない。 Wireless energy transfer, or wireless power transfer, is the transfer of electrical energy from a power source to an electrical load without interconnect lines. Efficiency is an important parameter for wireless transmission of energy, power, or data. This is because the transmission signal must arrive at one or more receivers in order to put the system to practical use. The most common forms of wireless transmission, including energy, power, or data transmission, are implemented using direct induction followed by resonant magnetic induction. Other methods currently being considered include, but are not limited to, electromagnetic radiation such as, for example, microwaves or lasers.
更に、無線エネルギーの受信又は無線電力の受信は、相互接続線なしで電源から電気エネルギーを受けることである。エネルギー、電力又はデータの無線受信にとって、システムを実用化するには信号の受信が１つ又は複数の送信機で受信されなければならないため、効率は重要なパラメータである。従って、エネルギー、電力又はデータを具現化する無線受信の形態は、直接誘導、共振磁気誘導、並びにマイクロ波又はレーザの形態の電磁放射によって実行することができる。 Further, reception of wireless energy or reception of wireless power is receiving electrical energy from a power source without an interconnect line. For wireless reception of energy, power or data, efficiency is an important parameter because the reception of a signal must be received by one or more transmitters in order to put the system into practical use. Thus, forms of wireless reception embodying energy, power or data can be performed by direct induction, resonant magnetic induction, and electromagnetic radiation in the form of microwaves or lasers.
更に、本発明の実施形態は、相互接続線なしで電気エネルギー、電力及び／又はデータの無線通信が可能である。無線通信は、同時に又は独立して電気エネルギー、電力又はデータの送信及び／又は受信を実施する。 Furthermore, embodiments of the present invention are capable of wireless communication of electrical energy, power and / or data without interconnect lines. Wireless communication implements transmission and / or reception of electrical energy, power or data simultaneously or independently.
本教示の一態様は、無線電力及び／又はデータ伝送、又は、ワイヤの断面の有用な導体断面積を最大にすることによって共振器内の抵抗損失を最小限にする受信のための共振器である。一実施形態では、共振器は、非導電性の誘電体層によりワイヤ内にもたらされる不都合に高い周波数の表皮効果を緩和し、その結果、非導電性材料と導電性材料の交互の層からなる構造を生じる。構造は、各々がそれ自体の特性表皮深さを有し、すべてが電気的に又はその他の形態で接続される数が増加した表面を効果的に提供する。表皮深さは、導体の深さの約半分から導体の深さとほぼ等しい範囲でよい。導体の深さは、表皮深さと同じ深さから表皮深さの２倍の範囲であってよい。しかし、利用できる技術、コスト及び用途に応じて、導体の深さは表皮深さの２０倍以上であってよい。 One aspect of the present teachings is a resonator for reception that minimizes resistive losses in the resonator by maximizing the useful conductor cross-section of the wire cross-section, or wireless power and / or data transmission. is there. In one embodiment, the resonator mitigates the undesirably high frequency skin effect introduced in the wire by a non-conductive dielectric layer, resulting in alternating layers of non-conductive and conductive materials Produce structure. The structure effectively provides an increased number of surfaces, each having its own characteristic skin depth, all connected electrically or otherwise. The skin depth may range from about half the conductor depth to about the conductor depth. The conductor depth may range from the same depth as the skin depth to twice the skin depth. However, depending on the available technology, cost and application, the conductor depth may be 20 times or more the skin depth.
共振器は、少なくとも１巻きのコイルを含み、コイルは多層ワイヤから構成される。多層ワイヤは、絶縁材料層により分離された第１及び第２の導電層を含んでもよい。導電層は、実質的に同じ厚さ及び／又は深さを有してもよく、厚さ及び／又は深さは、表皮深さと同じ深さから表皮深さの２倍の範囲であってよい。しかし、利用できる技術、コスト及び用途に応じて、導体の厚さ及び／又は深さは、表皮深さの２０倍以上であってもよい。各導電層は、それらに限定されないが、バイア（ｖｉａ）、はんだ、タブ、ワイヤ、ピン又はリベットなどの少なくとも１つの相互接続方法を用いて電気的に接続されてもよい。 The resonator includes at least one coil, and the coil is composed of a multilayer wire. The multilayer wire may include first and second conductive layers separated by an insulating material layer. The conductive layer may have substantially the same thickness and / or depth, and the thickness and / or depth may range from the same depth as the skin depth to twice the skin depth. . However, depending on the available technology, cost and application, the conductor thickness and / or depth may be 20 times or more of the skin depth. Each conductive layer may be electrically connected using at least one interconnect method such as, but not limited to, via, solder, tab, wire, pin or rivet.
非導電層の１つの目的は、異なる２つの導電層を絶縁することである。非導電層の最も基本的な設計は、理想的には製造プロセスが実際的に許す限り薄く、しかも十分な絶縁特性を備える設計である。例えば、ＰＣＢ技術では、層の厚さは「コア厚さ」及びプリプレグ厚さによって決定付けられる。別の設計では、非導電層の厚さは、構造の電気的挙動を修正するように選択される。 One purpose of the non-conductive layer is to insulate two different conductive layers. The most basic design of a non-conductive layer is ideally one that is as thin as the manufacturing process actually allows and yet has sufficient insulating properties. For example, in PCB technology, the layer thickness is determined by the “core thickness” and the prepreg thickness. In another design, the thickness of the non-conductive layer is selected to modify the electrical behavior of the structure.
共振器は、１００を超える品質係数を有してもよい。好ましくは、品質係数は３５０を超える。最も好ましくは、品質係数は６００を超える。２つの共振器を必要とするシステムが等しい品質係数、更には同様の品質係数のいずれかを有する共振器を有してもよいことは当業者には明らかであろう。また、２つの共振器を必要とするシステムが、１つの共振器が他の共振器と実質的に異なる品質係数を有するような共振器を使用してもよいことは当業者には明らかであろう。各共振器の品質係数の選択は、各共振器の用途、各々の設計仕様、及び意図する使用目的に依存する。従来の誘導結合システムは、品質係数が約３０の共振器を使用していることが理解される。更に、共振器の品質係数は、それが使用される環境に依存することがあるので、例えば空中での品質係数が１００である共振器は、人体又は動物の組織内に埋め込まれた場合の品質係数が僅か５０であってもよいことは当業者には明らかであろう。所与の任意の環境で、本明細書に記載のＭＬＭＴ構造は従来の共振器よりも優れているであろう。 The resonator may have a quality factor greater than 100. Preferably, the quality factor is greater than 350. Most preferably, the quality factor is greater than 600. It will be apparent to those skilled in the art that a system that requires two resonators may have resonators that have either an equal quality factor or even a similar quality factor. It will also be apparent to those skilled in the art that a system that requires two resonators may use a resonator in which one resonator has a quality factor that is substantially different from the other resonator. Let's go. The selection of the quality factor for each resonator depends on the application of each resonator, the respective design specifications, and the intended intended use. It is understood that conventional inductive coupling systems use a resonator with a quality factor of about 30. Further, since the quality factor of a resonator may depend on the environment in which it is used, a resonator with a quality factor in the air of 100, for example, is the quality when implanted in human or animal tissue. It will be apparent to those skilled in the art that the coefficient may be as little as 50. In any given environment, the MLMT structure described herein will be superior to conventional resonators.
その結果、ワイヤ内での損失の低減、及び共振器の内部抵抗の大幅な低減により、過熱などの事象に脅かされずに、エネルギー消費が少なく、実行時間が長く、操作が簡略化される、効率が良く、範囲が拡大したコンパクトな無線システムが可能になるであろう。 The result is less energy loss, longer run time, and simplified operation, without being threatened by events such as overheating, by reducing losses in the wire and significantly reducing the internal resistance of the resonator. And a compact wireless system with an expanded range will be possible.
一実施例では、無線伝送又は無線受信のための構造が開示される。この構造は、電気エネルギー、電磁エネルギー、及び／又は電力を無線伝送及び／又は受信するように設計されている。更に、この構造は電子データ伝送も可能である。更に、この構造は、電気エネルギー、電磁エネルギー、電力及び電子データの組合せを共に、又は別個に伝送及び／又は受信することができる。 In one embodiment, a structure for wireless transmission or reception is disclosed. This structure is designed to wirelessly transmit and / or receive electrical energy, electromagnetic energy, and / or power. Furthermore, this structure is also capable of electronic data transmission. Furthermore, the structure can transmit and / or receive a combination of electrical energy, electromagnetic energy, power and electronic data together or separately.
この構造は、複数の導体層と、各導体層を分離する絶縁層と、２つ以上の導体層を接続する少なくとも１つのコネクタとを備えてもよい。複数の導体層の各々は、少なくとも一巻きのコイルを有してもよく、更に、平行の向きで配置されてもよい。各導体層は、導電性材料から形成されてもよい。導電性材料は、銅、チタン、プラチナ、及びプラチナ／イリジウム合金、タンタル、ニオビウム、ジルコニウム、ハフニウム、ニチノール、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｎｉ合金、ステンレス鋼、金、金合金、パラジウム、炭素、銀、貴金属又は生体適合性材料、及びこれらのいずれかの組合せからなるものでよい。導体層は、それらに限定されないが、円形の断面、矩形の断面、四角形の断面、三角形の断面、又は楕円形の断面などの断面形状を有してもよい。導体層を接続するコネクタは、それらに限定されないが、バイア、はんだ、タブ、ワイヤ、ピン又はリベットであってよい。 This structure may include a plurality of conductor layers, an insulating layer that separates the conductor layers, and at least one connector that connects two or more conductor layers. Each of the plurality of conductor layers may have at least one coil, and may be arranged in a parallel direction. Each conductor layer may be formed from a conductive material. Conductive materials include copper, titanium, platinum and platinum / iridium alloys, tantalum, niobium, zirconium, hafnium, nitinol, Co-Cr-Ni alloys, stainless steel, gold, gold alloys, palladium, carbon, silver, noble metals or It may be composed of a biocompatible material and any combination thereof. The conductor layer may have a cross-sectional shape such as, but not limited to, a circular cross section, a rectangular cross section, a square cross section, a triangular cross section, or an elliptical cross section. Connectors that connect the conductor layers may be, but are not limited to, vias, solders, tabs, wires, pins or rivets.
この構造は、それらに限定されないが、円形ソレノイド構成、四角形ソレノイド構成、円形渦巻き構成、四角形渦巻き構成、矩形構成、三角形構成、円形の渦巻きソレノイド構成、四角形の渦巻きソレノイド構成、及びコンフォーマルソレノイド構成などの構造的形状を有してもよい。構造の電気的特性を修正するために別の構成を使用してもよい。 This structure is not limited to them, but includes a circular solenoid configuration, a square solenoid configuration, a circular spiral configuration, a square spiral configuration, a rectangular configuration, a triangular configuration, a circular spiral solenoid configuration, a square spiral solenoid configuration, a conformal solenoid configuration, etc. It may have the following structural shape. Other configurations may be used to modify the electrical properties of the structure.
電気信号がある周波数で共振器に誘導されると、構造内の電気抵抗を低減することができる。周波数は約１００ｋＨｚ〜約１０ＧＨｚの範囲から選択されてもよい。更に、周波数は約１００ｋＨｚ〜約１０Ｇｚの範囲にわたるか、又はその範囲内にある周波数帯域でよい。電気信号は、電流、電圧、デジタルデータ信号、又はこれらのいずれかの組合せでよい。 When an electrical signal is induced in the resonator at a certain frequency, the electrical resistance in the structure can be reduced. The frequency may be selected from the range of about 100 kHz to about 10 GHz. Further, the frequency may be a frequency band that ranges or is within the range of about 100 kHz to about 10 Gz. The electrical signal may be a current, voltage, digital data signal, or any combination thereof.
別の実施例では、電気信号がある周波数で構造内に誘導されるときに電気抵抗を低減できるようにするように、複数の導体層と、導体層の各々を分離する絶縁層と、導体層のうちの２つ以上を接続する少なくとも１つのコネクタとを備える無線通信用の構造が開示される。導体層は、導電性テープ、導電性リボン、及び溶着金属の少なくとも１つを含んでもよい。幾つかの実施例では、周波数は約１００ｋＨｚ〜約３ＭＨｚの周波数範囲から選択されてもよい。別の実施例では、周波数は約１００ｋＨｚ〜約３ＭＨｚの範囲内の周波数帯域であってもよい。更に別の実施例では、周波数は、約３ＭＨｚ〜約１０ＧＨｚの周波数範囲から選択されてもよい。更に別の実施例では、周波数は、約３ＭＨｚ〜約１０ＧＨｚの範囲内の周波数帯域であってよい。 In another embodiment, a plurality of conductor layers, an insulating layer separating each of the conductor layers, and a conductor layer so that the electrical resistance can be reduced when an electrical signal is induced in the structure at a frequency. And a structure for wireless communication comprising at least one connector connecting two or more of the two. The conductor layer may include at least one of a conductive tape, a conductive ribbon, and a weld metal. In some embodiments, the frequency may be selected from a frequency range of about 100 kHz to about 3 MHz. In another example, the frequency may be a frequency band within a range of about 100 kHz to about 3 MHz. In yet another example, the frequency may be selected from a frequency range of about 3 MHz to about 10 GHz. In yet another example, the frequency may be a frequency band within a range of about 3 MHz to about 10 GHz.
複数の導体層の各々は、平行の向きであってもよい。複数の導体層の数は、層の総数以下でよく、電気的に並列に接続されてもよい。電気的に並列に接続された複数の導体層は、電気的に並列に接続された第２の複数の導体層のうちの１つ又は複数の層と電気的に直列に接続されてもよい。電気信号には、エネルギー信号、電力信号、及びデータ信号の少なくとも１つが含まれてもよい。電気信号には、電流、電圧、又はデジタルデータ信号の少なくとも１つが含まれてもよい。構造は、１００を超える品質係数を有してもよい。構造はまた、抵抗器、インダクタ、及びコンデンサからなる群から選択される回路素子を含んでもよい。導体層は断面形状を含んでもよく、断面形状は円形断面、矩形の断面、四角形の断面、三角形の断面、及び楕円形の断面の少なくとも１つである。コネクタには、バイア、はんだ、タブ、ワイヤ、ピン、リベットなどのうちの少なくとも１つが含まれてもよい。 Each of the plurality of conductor layers may have a parallel orientation. The number of the plurality of conductor layers may be equal to or less than the total number of layers, and may be electrically connected in parallel. The plurality of conductor layers electrically connected in parallel may be electrically connected in series with one or more of the second plurality of conductor layers electrically connected in parallel. The electrical signal may include at least one of an energy signal, a power signal, and a data signal. The electrical signal may include at least one of a current, a voltage, or a digital data signal. The structure may have a quality factor greater than 100. The structure may also include circuit elements selected from the group consisting of resistors, inductors, and capacitors. The conductor layer may include a cross-sectional shape, and the cross-sectional shape is at least one of a circular cross section, a rectangular cross section, a square cross section, a triangular cross section, and an elliptical cross section. The connector may include at least one of vias, solders, tabs, wires, pins, rivets and the like.
この構造は構造的形状を有してもよく、構造的形状は、円形ソレノイド構成、四角形ソレノイド構成、円形渦巻き構成、四角形渦巻き構成、矩形構成、三角形構成、円形の渦巻きソレノイド構成、四角形の渦巻きソレノイド構成、及びコンフォーマルソレノイド構成のうちの少なくとも１つを含んでもよい。複数の導体層は、少なくとも１巻きのコイルを有してもよい。少なくとも１つの導体層は、銅、チタン、プラチナ、及びプラチナ／イリジウム合金、タンタル、ニオビウム、ジルコニウム、ハフニウム、ニチノール、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｎｉ合金、ステンレス鋼、金、金合金、パラジウム、炭素、銀、貴金属、及び生体適合性材料の少なくとも１つを含む導電性材料から形成されてもよい。少なくとも１つの絶縁層は、空気、スタイロフォーム、二酸化シリコン、適切な生体適合性セラミック、又は低誘電率の同様の誘電体、高誘電率の非導電性誘電体、及びフェライト材料の少なくとも１つを含む電気絶縁材料から形成される。構造は、共振器、アンテナ、ＲＦＩＤタグ、ＲＦＩＤトランスポンダ、及び医療装置の少なくとも１つを備えるデバイス内に組み込まれてもよい。 This structure may have a structural shape, which is a circular solenoid configuration, a square solenoid configuration, a circular spiral configuration, a square spiral configuration, a rectangular configuration, a triangular configuration, a circular spiral solenoid configuration, a square spiral solenoid It may include at least one of a configuration and a conformal solenoid configuration. The plurality of conductor layers may have at least one winding coil. At least one conductor layer may be copper, titanium, platinum, and platinum / iridium alloy, tantalum, niobium, zirconium, hafnium, nitinol, Co—Cr—Ni alloy, stainless steel, gold, gold alloy, palladium, carbon, silver, It may be formed from a conductive material including at least one of a noble metal and a biocompatible material. The at least one insulating layer includes at least one of air, styrofoam, silicon dioxide, a suitable biocompatible ceramic, or a low dielectric constant similar dielectric, a high dielectric constant non-conductive dielectric, and a ferrite material. It is formed from an electrically insulating material. The structure may be incorporated into a device comprising at least one of a resonator, an antenna, an RFID tag, an RFID transponder, and a medical device.
別の実施例では、無線伝送又は無線受信のための共振器が開示される。共振器は、電気エネルギー、電磁エネルギー、及び電力を無線伝送及び／又は受信するように設計される。更に、共振器は電子データの伝送又は受信も可能である。更に、共振器は電気エネルギー、電磁エネルギー、電力及び電子デーの組合せを共に、又は別個に伝送及び／又は受信することができる。 In another embodiment, a resonator for wireless transmission or reception is disclosed. The resonator is designed to wirelessly transmit and / or receive electrical energy, electromagnetic energy, and power. Furthermore, the resonator can also transmit or receive electronic data. Furthermore, the resonator can transmit and / or receive a combination of electrical energy, electromagnetic energy, power and electronic data together or separately.
共振器は、各導体が導体の長さ、導体の高さ、導体の深さ、及び表皮深さを有する導電性表面を有する複数の導体を備えてもよい。表皮深さは、導体の深さの約半分から導体の深さに等しい範囲でよい。導体の深さは、表皮深さと同じ深さから表皮深さの２倍の範囲でよい。しかし、利用できる技術、コスト、及び用途に応じて、導体の深さは表皮深さの２０倍以上であってもよい。複数の導体層は、少なくとも１巻きのコイルを有してもよい。更に、複数の導体層の各々は、実質的に同じ導体の長さ、同じ導体の高さ、又は同じ導体の深さを有してもよく、又はそうでなくてもよい。導体層は導電性材料から形成されてもよい。導電性材料は、銅、チタン、プラチナ、及びプラチナ／イリジウム合金、タンタル、ニオビウム、ジルコニウム、ハフニウム、ニチノール、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｎｉ合金、ステンレス鋼、金、金合金、パラジウム、炭素、銀、貴金属又は生体適合性材料、及びこれらのいずれかの組合せからなるものでよい。 The resonator may comprise a plurality of conductors each having a conductive surface with each conductor having a conductor length, conductor height, conductor depth, and skin depth. The skin depth may range from about half the conductor depth to the conductor depth. The depth of the conductor may be in the range of the same depth as the skin depth to twice the skin depth. However, depending on the available technology, cost, and application, the conductor depth may be 20 times or more the skin depth. The plurality of conductor layers may have at least one winding coil. Further, each of the plurality of conductor layers may or may not have substantially the same conductor length, the same conductor height, or the same conductor depth. The conductor layer may be formed from a conductive material. Conductive materials include copper, titanium, platinum and platinum / iridium alloys, tantalum, niobium, zirconium, hafnium, nitinol, Co-Cr-Ni alloys, stainless steel, gold, gold alloys, palladium, carbon, silver, noble metals or It may be composed of a biocompatible material and any combination thereof.
複数の導体は、共振器本体を形成するように配置されてもよい。共振器本体は、共振器本体の長さ、共振器本体の幅、及び共振器本体の深さを有してもよい。電気信号が共振器本体を通って誘導されると、電気信号は表皮深さの導電性表面を通って伝搬する。電気信号は、電流、電圧、デジタルデータ信号、又はこれらのいずれかの組合せでよい。 The plurality of conductors may be arranged to form a resonator body. The resonator body may have a length of the resonator body, a width of the resonator body, and a depth of the resonator body. When an electrical signal is induced through the resonator body, the electrical signal propagates through the skin depth of the conductive surface. The electrical signal may be a current, voltage, digital data signal, or any combination thereof.
共振器内の複数の導体は、第１の導体層と、絶縁層によって分離された第２の導体層とを備えてもよく、第１の導体層は少なくとも１つのコネクタによって第２の導体層又はそれ以上の導体層に接続される。導体は、それらに限定されないが、円形の断面、矩形の断面、四角形の断面、三角形の断面、又は楕円形の断面などの断面形状を有してもよい。共振器は、それらに限定されないが、円形ソレノイド及び四角形ソレノイド構成、円形の渦巻き構成、四角形の渦巻き構成、矩形の構成、三角形の構成、円形の渦巻きソレノイド構成、四角形の渦巻きソレノイド構成、及びコンフォーマルソレノイド構成などの構造的形状を有してもよい。 The plurality of conductors in the resonator may comprise a first conductor layer and a second conductor layer separated by an insulating layer, the first conductor layer being a second conductor layer by at least one connector. Or it is connected to the conductor layer of more than it. The conductor may have a cross-sectional shape such as, but not limited to, a circular cross section, a rectangular cross section, a square cross section, a triangular cross section, or an elliptical cross section. The resonators include, but are not limited to, circular solenoid and square solenoid configurations, circular spiral configurations, square spiral configurations, rectangular configurations, triangular configurations, circular spiral solenoid configurations, square spiral solenoid configurations, and conformal It may have a structural shape such as a solenoid configuration.
複数の導体層のうちの少なくとも１つの層は、導電性テープ、導電性リボン、及び溶着金属の少なくとも１つから構成されてもよい。電気信号には、エネルギー信号、電力信号、及びデータ信号の少なくとも１つが含まれてもよい。電気信号は、電流、電圧、及びデジタルデータ信号の少なくとも１つであってもよい。共振器は、１００を超える品質係数を有してもよい。少なくとも１つの絶縁層は、それらに限定されないが、空気、スタイロフォーム、二酸化シリコン、適切な生体適合性セラミック、又は低誘電率の同様の誘電体、高誘電率の非導電性誘電体、及びフェライト材料の少なくとも１つを含む電気絶縁材料から形成されてもよい。 At least one of the plurality of conductor layers may be composed of at least one of a conductive tape, a conductive ribbon, and a weld metal. The electrical signal may include at least one of an energy signal, a power signal, and a data signal. The electrical signal may be at least one of a current, a voltage, and a digital data signal. The resonator may have a quality factor greater than 100. The at least one insulating layer includes, but is not limited to, air, styrofoam, silicon dioxide, a suitable biocompatible ceramic, or similar dielectric with a low dielectric constant, a high dielectric constant non-conductive dielectric, and a ferrite material May be formed from an electrically insulating material including at least one of the following.
電気信号は、少なくとも１つの周波数を使用して共振器本体を通って誘導可能である。幾つかの実施例では、周波数は約１００ｋＨｚ〜約３ＭＨｚの周波数範囲から選択されてもよい。別の実施例では、周波数は約１００ｋＨｚ〜約３ＭＨｚの範囲内の周波数帯域であってよい。更に別の実施例では、周波数は約３ＭＨｚ〜約１０ＧＨｚの周波数範囲から選択されてもよい。更に別の実施例では、周波数は約３ＭＨｚ〜約１０ＧＨｚの範囲内の周波数帯域であってもよい。更に別の実施例では、周波数は約１００ｋＨｚ〜約１０ＧＨｚの周波数範囲から選択されてもよい。更に別の実施例では、周波数は約１００ｋＨｚ〜約１０ＧＨｚの範囲内の周波数帯域であってもよい。共振器は、抵抗器、インダクタ、及びコンデンサからなる群から選択される回路素子を更に含んでもよく、共振器、アンテナ、ＲＦＩＤタグ、ＲＦＩＤトランスポンダ、及び医療装置の少なくとも１つを備えるデバイス内に組み込まれてもよい。 The electrical signal can be induced through the resonator body using at least one frequency. In some embodiments, the frequency may be selected from a frequency range of about 100 kHz to about 3 MHz. In another example, the frequency may be a frequency band within a range of about 100 kHz to about 3 MHz. In yet another embodiment, the frequency may be selected from a frequency range of about 3 MHz to about 10 GHz. In yet another embodiment, the frequency may be a frequency band in the range of about 3 MHz to about 10 GHz. In yet another example, the frequency may be selected from a frequency range of about 100 kHz to about 10 GHz. In yet another embodiment, the frequency may be a frequency band in the range of about 100 kHz to about 10 GHz. The resonator may further include a circuit element selected from the group consisting of a resistor, an inductor, and a capacitor, and is incorporated in a device comprising at least one of a resonator, an antenna, an RFID tag, an RFID transponder, and a medical device. May be.
無線伝送又は無線受信のための回路も開示される。回路は、電気エネルギー、電磁エネルギー、及び電力を無線伝送及び／又は受信するように設計されている。更に、回路は電子データ伝送も可能である。更に、回路は、電気エネルギー、電磁エネルギー、電力及び電子データの組合せを共に、又は別個に伝送することができる。 A circuit for wireless transmission or reception is also disclosed. The circuit is designed to wirelessly transmit and / or receive electrical energy, electromagnetic energy, and power. Furthermore, the circuit is also capable of electronic data transmission. Further, the circuit can transmit a combination of electrical energy, electromagnetic energy, power and electronic data together or separately.
高周波回路は、インダクタ、コンデンサなどの受動素子を広範に使用する。このような回路構成の幾つかの例には、それらに限定されないが、帯域通過フィルタ、高域通過フィルタ、及び低域通過フィルタ、ミキサ回路（例えばギルバートセル）、コルピッツ、ピアス、ハートレー、及びクラップなどの発振器、及び差動、プッシュプル、フィードバック、及び無線周波数（ＲＦ）増幅器などの増幅器が含まれる。特に、低ノイズ増幅器（ＬＮＡ）で整合及びフィードバックするときにソース縮退素子としてインダクタが使用される。集中インダクタもＲＦ回路及びモノリシックマイクロ波集積回路（ＭＭＩＣ）に不可欠な素子である。集中インダクタは、伝送線構造が過剰な長さであることがあるオンチップ整合ネットワークで使用される。これらは、多くの場合、バイアス電流を回路に供給できるようにし、しかもＲＦ周波数及びそれ以上の周波数で広帯域高インピーダンスを提供するＲＦチョークとしても使用される。ＲＦ ＭＥＭＳスイッチ、再構成可能なネットワークに最適な整合ネットワーク及びバラクタ、アンテナ及びサブシステムも品質係数Ｑが高いインダクタを必要とする。受動回路素子及び集中インダクタなどの集中素子を広義の受動回路素子と互換的に使用してもよいことに留意されたい。受動回路素子は、インダクタ、コンデンサ、抵抗器、又はワイヤ自体でもよい。限定する意味ではないが、上記のほぼすべての回路の例では、受動構成部品の損失が最小限であることが望ましい。 High frequency circuits widely use passive elements such as inductors and capacitors. Some examples of such circuit configurations include, but are not limited to, bandpass filters, highpass filters, and lowpass filters, mixer circuits (eg, Gilbert cells), Colpitts, Pierce, Hartley, and Clap. Oscillators, and amplifiers such as differential, push-pull, feedback, and radio frequency (RF) amplifiers. In particular, an inductor is used as a source degenerate element when matching and feeding back with a low noise amplifier (LNA). Lumped inductors are also indispensable elements for RF circuits and monolithic microwave integrated circuits (MMICs). Lumped inductors are used in on-chip matching networks where the transmission line structure can be excessively long. They are often used as RF chokes that allow a bias current to be supplied to the circuit and yet provide broadband high impedance at RF frequencies and higher. RF MEMS switches, matching networks and varactors optimal for reconfigurable networks, antennas and subsystems also require inductors with a high quality factor Q. It should be noted that lumped elements such as passive circuit elements and lumped inductors may be used interchangeably with broader passive circuit elements. The passive circuit element may be an inductor, a capacitor, a resistor, or the wire itself. In a non-limiting sense, in almost all of the above circuit examples, it is desirable to have minimal loss of passive components.
所与の高周波回路は、インダクタ及びコンデンサなどの受動素子を広範に使用し、それに限定されないが、インダクタを使用した実施形態が示される。特にインダクタを考慮すると、設計は、最大品質係数Ｑが得られ、しかも所望のインダクタンス値を達成できるようにすべきである。言い換えると、インダクタの抵抗損失を最小限にする必要がある。動作周波数、基板上の利用できる領域、用途及び技術に応じて、インダクタは、それらに限定されないが、ＴＥＭ伝送線、導電性ループ、又はそれらに限定されないが、例えば円形、矩形、楕円形、四角形、又は不規則な構成の幾つかの形状の渦巻き／ソレノイド／これらを組み合わせた構造として実施することができる。限定する意味ではないが、これらの実施形態はすべて、本発明の多層構造を使用して実現することができる。 A given high frequency circuit makes extensive use of passive components such as inductors and capacitors, and embodiments without using inductors are shown, but are not limited thereto. Considering the inductor in particular, the design should be such that the maximum quality factor Q is obtained while still achieving the desired inductance value. In other words, it is necessary to minimize the resistance loss of the inductor. Depending on the operating frequency, available area on the board, application and technology, the inductor can be, but is not limited to, a TEM transmission line, a conductive loop, or but not limited to, for example, circular, rectangular, elliptical, rectangular Or an irregular configuration of several shapes of spirals / solenoids / combinations of these. Although not meant to be limiting, all of these embodiments can be implemented using the multilayer structure of the present invention.
別の実施例では、共振器が、大きな回路の一部として説明されている。共振器は、共振周波数、複数の共振周波数、又は１つ又は複数の共振周波数帯域と呼ばれる特定の周波数、複数の特定の周波数、又は１つ又は複数の特定の周波数帯域で共振する（すなわち振動する）デバイス又はシステムである。共振周波数、複数の共振周波数、又は１つ又は複数の共振周波数帯域では、振動インピーダンスは最小限である。電気回路の関連では、共振周波数、複数の共振周波数、又は１つ又は複数の共振周波数帯域での電気インピーダンスは最小限である。本発明のＭＬＭＴ構造は、２つの基本条件下で共振器として機能する。すなわち、（１）この環境では追加の電気構成部品なしで、ＭＬＭＴ構造が特定の周波数、複数の特定の周波数、又は１つ又は複数の特定の周波数帯域で共振するように設計された場合、（２）この環境では別の構成部品（それらに限定されないが、例えばコンデンサ、コンデンサバンク、コンデンサ及び／又はインダクタネットワーク）との組合せで、ＭＬＭＴ構造が、特定の周波数、複数の特定の周波数、又は１つ又は複数の特定の周波数帯域で共振するように設計された場合である。従って、共振器は大きな回路の一部であり、ある周波数、複数の周波数、又は１つ又は複数の周波数帯域、又はある特定の帯域幅又はある特定の複数の帯域幅を有する周波数、複数の周波数、又は１つ又は複数の周波数帯域で共振挙動が生じるように設計されてもよい。１つ又は複数の帯域を変更するために、追加の構成部品（例えば抵抗）を追加してもよい。 In another embodiment, the resonator is described as part of a larger circuit. A resonator resonates (ie vibrates) at a specific frequency, a plurality of specific frequencies, or one or more specific frequency bands, referred to as a resonance frequency, a plurality of resonance frequencies, or one or more resonance frequency bands. ) Device or system. At the resonant frequency, multiple resonant frequencies, or one or more resonant frequency bands, the vibration impedance is minimal. In the context of electrical circuits, the electrical impedance at the resonant frequency, multiple resonant frequencies, or one or more resonant frequency bands is minimal. The MLMT structure of the present invention functions as a resonator under two basic conditions. (1) If the MLMT structure is designed to resonate at a specific frequency, a plurality of specific frequencies, or one or more specific frequency bands, without additional electrical components in this environment, 2) In this environment, in combination with another component (such as, but not limited to, a capacitor, a capacitor bank, a capacitor and / or an inductor network), the MLMT structure has a specific frequency, multiple specific frequencies, or 1 This is a case where it is designed to resonate in one or more specific frequency bands. Thus, a resonator is part of a large circuit, a frequency, multiple frequencies, or one or more frequency bands, or a specific bandwidth or a frequency with a specific multiple bandwidth, multiple frequencies. Or may be designed such that resonant behavior occurs in one or more frequency bands. Additional components (eg, resistors) may be added to change one or more bands.
無線伝送又は無線受信のためのシステムも開示される。システムは、電気エネルギー、電磁エネルギー、及び電力を無線伝送及び／又は受信するように設計されている。更に、システムは電子データ伝送も可能である。更に、システムは、電気エネルギー、電磁エネルギー、電力及び電子データの組合せを共に、又は別個に伝送することができる。 A system for wireless transmission or reception is also disclosed. The system is designed to wirelessly transmit and / or receive electrical energy, electromagnetic energy, and power. In addition, the system is capable of electronic data transmission. Further, the system can transmit a combination of electrical energy, electromagnetic energy, power and electronic data together or separately.
システムは、複数の第１の導体を備える第１の共振器を備えてもよく、各第１の導体は、第１の導体の長さ、第１の導体の高さ、第１の導体の深さ、及び第１の表皮深さを有する第１の導体表面を有している。複数の第１の導体は、第１の共振器本体の長さ、第１の共振器本体の幅、及び第１の共振器本体の深さを有する第１の共振器本体を形成するように配置されてもよい。また、システムは、各第２の導体が第２の導体の長さ、第２の導体の高さ、第２の導体の深さ、及び第２の表皮深さを有する第２の導体表面を有する複数の第２の導体を備える第２の共振器本体を含んでもよい。複数の第２の導体は、第２の共振器本体の長さ、第２の共振器本体の幅、及び第２の共振器本体の深さを有する第２の共振器本体を形成するように配置されてもよい。第１の表皮深さ及び第２の表皮深さは、導体の深さの約半分から導体の深さとほぼ等しい深さでよい。第１及び第２の導体は、少なくとも１巻きのコイルを有してもよく、複数の第１及び第２の導体層の各々は、実質的に同じ導体の長さ、同じ導体の高さ、及び同じ導体の深さを有してもよく、又はそうでなくてもよい。第１の導体の深さ及び第２の導体の深さは、表皮深さと同じ深さから表皮深さの２倍の範囲であってよい。しかし、利用できる技術、コスト、及び用途に応じて、第１の導体の深さ及び第２の導体の深さは表皮深さの２０倍以上であってもよい。第１及び第２の導体層は、それらに限定されないが、銅、チタン、プラチナ、及びプラチナ／イリジウム合金、タンタル、ニオビウム、ジルコニウム、ハフニウム、ニチノール、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｎｉ合金、ステンレス鋼、金、金合金、パラジウム、炭素、銀、貴金属又は生体適合性材料、及びこれらのいずれかの組合せなどの導電性材料から形成されてもよい。 The system may comprise a first resonator comprising a plurality of first conductors, each first conductor having a length of the first conductor, a height of the first conductor, a height of the first conductor. A first conductor surface having a depth and a first skin depth is provided. The plurality of first conductors form a first resonator body having a length of the first resonator body, a width of the first resonator body, and a depth of the first resonator body. It may be arranged. The system also includes a second conductor surface wherein each second conductor has a second conductor length, a second conductor height, a second conductor depth, and a second skin depth. A second resonator body including a plurality of second conductors may be included. The plurality of second conductors form a second resonator body having a length of the second resonator body, a width of the second resonator body, and a depth of the second resonator body. It may be arranged. The first skin depth and the second skin depth may be from about half the conductor depth to approximately the same depth as the conductor. The first and second conductors may have at least one coil of winding, and each of the plurality of first and second conductor layers has substantially the same conductor length, the same conductor height, And may or may not have the same conductor depth. The depth of the first conductor and the depth of the second conductor may range from the same depth as the skin depth to twice the skin depth. However, depending on the available technology, cost, and application, the depth of the first conductor and the depth of the second conductor may be greater than or equal to 20 times the skin depth. The first and second conductor layers include, but are not limited to, copper, titanium, platinum, and platinum / iridium alloys, tantalum, niobium, zirconium, hafnium, nitinol, Co-Cr-Ni alloys, stainless steel, gold, It may be formed from conductive materials such as gold alloys, palladium, carbon, silver, noble metals or biocompatible materials, and any combination thereof.
電気信号が第１の共振器本体を通って伝搬されると、電気信号は表皮深さの第１の導電性表面を通って伝搬し、更に第２の共振器本体を通って電気信号を誘導する。誘導された電気信号は、表皮深さで第２の導電性表面を通って伝搬する。電気信号は、電流、電圧、及びデジタルデータ信号、又はそれらの組合せでよい。 As the electrical signal propagates through the first resonator body, the electrical signal propagates through the first conductive surface at the skin depth and further induces the electrical signal through the second resonator body. To do. The induced electrical signal propagates through the second conductive surface at the skin depth. The electrical signal may be a current, voltage, and digital data signal, or a combination thereof.
複数の第１の導体は、第１の導体層と、絶縁層によって分離された第２の導体層とを備えてもよく、第１の導体層は少なくとも１つのコネクタによって第２の導体層又はそれ以上の導体層に接続される。導体層を接続するコネクタは、それらに限定されないが、バイア、はんだ、タブ、ワイヤ、ピン又はリベットであってよい。第１の導体は第１の断面形状を有してもよく、第２の導体は第２の断面形状を有してもよい。第１及び第２の断面形状は、それらに限定されないが、円形の断面、矩形の断面、四角形の断面、三角形の断面、又は楕円形の断面の１つでよい。 The plurality of first conductors may comprise a first conductor layer and a second conductor layer separated by an insulating layer, wherein the first conductor layer is a second conductor layer or at least one connector. Connected to further conductor layers. Connectors that connect the conductor layers may be, but are not limited to, vias, solders, tabs, wires, pins or rivets. The first conductor may have a first cross-sectional shape, and the second conductor may have a second cross-sectional shape. The first and second cross-sectional shapes may be, but are not limited to, one of a circular cross section, a rectangular cross section, a square cross section, a triangular cross section, or an elliptical cross section.
第１の共振器は第１の構造的形状を有してもよく、第２の共振器は第２の構造的形状を有してもよい。第１及び第２の構造的形状は、それらに限定されないが、円形ソレノイド構成、四角形ソレノイド構成、円形渦巻き構成、四角形渦巻き構成、矩形構成、三角形構成、円形の渦巻きソレノイド構成、四角形の渦巻きソレノイド構成、及びコンフォーマルソレノイド構成でよい。 The first resonator may have a first structural shape and the second resonator may have a second structural shape. The first and second structural shapes are, but not limited to, circular solenoid configuration, square solenoid configuration, circular spiral configuration, square spiral configuration, rectangular configuration, triangular configuration, circular spiral solenoid configuration, square spiral solenoid configuration And a conformal solenoid configuration.
更に、無線伝送又は無線受信のための構造の製造方法が開示される。上記製造方法は、電気エネルギー、電磁エネルギー、及び電力を無線伝送及び／又は受信することができる構造を作製する。更に、結果として生じる構造は電子データ伝送又は受信が可能である。更に、結果として生じる構造は、電気エネルギー、電磁エネルギー、電力及び電子データの組合せを共に又は別個に伝送及び／又は受信することができる。 Further disclosed is a method of manufacturing a structure for wireless transmission or reception. The manufacturing method produces a structure that can wirelessly transmit and / or receive electrical energy, electromagnetic energy, and power. Further, the resulting structure is capable of electronic data transmission or reception. Further, the resulting structure can transmit and / or receive a combination of electrical energy, electromagnetic energy, power and electronic data together or separately.
上記方法は、各導体層の間に絶縁体を有する複数の導体層を作製し、複数の導体のうちの２つの間に少なくとも１つの接続部を形成するステップを含んでもよい。導体層を接続するコネクタは、それらに限定されないが、バイア、はんだ、タブ、ワイヤ、ピン又はリベットであってよい。導体層は、マスクを経た蒸着によって作製されてもよい。各導体層の間に絶縁体を有する複数の導体層を作製するステップは、第２の導体層の上部に第１の導体層を配置し、第１の導体層と第２の導体層とを第１の絶縁体で分離するステップを更に含んでもよい。更に、複数の導体のうちの２つの間に少なくとも１つの接続部を形成するステップは、それらに限定されないが、バイア、はんだ、タブ、ワイヤ、ピン又はリベットを含む導体層のうち少なくとも２つの導体層を接続するステップを含んでもよい。導体層は、導電性材料から形成されてもよい。導電性材料は、銅、チタン、プラチナ、及びプラチナ／イリジウム合金、タンタル、ニオビウム、ジルコニウム、ハフニウム、ニチノール、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｎｉ合金、ステンレス鋼、金、金合金、パラジウム、炭素、銀、貴金属又は生体適合性材料、及びこれらのいずれかの組合せからなるものでよい。 The method may include creating a plurality of conductor layers having an insulator between each conductor layer and forming at least one connection between two of the plurality of conductors. Connectors that connect the conductor layers may be, but are not limited to, vias, solders, tabs, wires, pins or rivets. The conductor layer may be produced by vapor deposition through a mask. The step of producing a plurality of conductor layers having an insulator between each conductor layer includes disposing the first conductor layer on the second conductor layer, and connecting the first conductor layer and the second conductor layer. The method may further include separating with a first insulator. Further, the step of forming at least one connection between two of the plurality of conductors includes, but is not limited to, at least two conductors of a conductor layer including vias, solder, tabs, wires, pins or rivets. It may include connecting the layers. The conductor layer may be formed from a conductive material. Conductive materials include copper, titanium, platinum and platinum / iridium alloys, tantalum, niobium, zirconium, hafnium, nitinol, Co-Cr-Ni alloys, stainless steel, gold, gold alloys, palladium, carbon, silver, noble metals or It may be composed of a biocompatible material and any combination thereof.
また、無線伝送又は無線受信を提供する構造の動作方法が開示される。上記方法は、電気エネルギー、電磁エネルギー、及び／又は電力を無線伝送及び／又は無線受信することができる構造を提供するステップを含む。更に、上記方法は、電子データ伝送又は受信が可能な構造を提供するステップを提供する。更に、上記方法は、電気エネルギー、電磁エネルギー、電力及び電子データの組合せを共に、又は別個に伝送及び／又は受信することができる構造を提供するステップを提供する。 A method of operating a structure for providing wireless transmission or reception is also disclosed. The method includes providing a structure that can wirelessly transmit and / or receive electrical energy, electromagnetic energy, and / or power. Furthermore, the method provides the step of providing a structure capable of electronic data transmission or reception. Further, the method provides a step of providing a structure that can transmit and / or receive a combination of electrical energy, electromagnetic energy, power and electronic data together or separately.
上記方法は、各導体が導体の長さ、導体の高さ、導体の深さ、及び表皮深さを有する導体表面を有する複数の導体を提供するステップを含む。更に、上記方法は、導体の深さの約半分から導体の深さにほぼ等しい範囲の表皮深さを提供するステップを含む。導体の深さは、表皮深さと同じ深さから表皮深さの２倍の範囲であってよい。しかし、利用できる技術、コスト及び用途に応じて、導体の深さは、表皮深さの２０倍以上であってもよい。複数の導体は、共振器本体の長さ、共振器本体の幅、及び共振器本体の深さを有する共振器本体を形成するように配置されてもよく、電気信号が表皮深さの導体表面を通って伝搬するように、複数の導体の少なくとも１つに電気信号を誘導する。電気信号は、電流、電圧、デジタルデータ信号又はこれらのいずれかの組合せでよい。 The method includes providing a plurality of conductors, each conductor having a conductor surface having a conductor length, a conductor height, a conductor depth, and a skin depth. Further, the method includes providing a skin depth ranging from about half the conductor depth to approximately equal to the conductor depth. The conductor depth may range from the same depth as the skin depth to twice the skin depth. However, depending on the available technology, cost and application, the conductor depth may be 20 times or more the skin depth. The plurality of conductors may be arranged to form a resonator body having a length of the resonator body, a width of the resonator body, and a depth of the resonator body, wherein the electrical signal is a skin surface having a skin depth An electrical signal is induced on at least one of the plurality of conductors to propagate through. The electrical signal may be a current, voltage, digital data signal, or any combination thereof.
また、上記方法は、第２の導体の各々が第２の導体の長さ、第２の導体の高さ、第２の導体の深さ、及び第２の表皮深さを有する第２の導体表面を有する複数の第２の導体を備えるステップを含んでもよく、複数の第２の導体は、第２の共振器本体の長さ、第２の共振器本体の幅、及び第２の共振器本体の深さを有する第２の共振器本体を形成するように配置される。電気信号が共振器本体を通って伝搬されると、電気信号は表皮深さの導電性表面を通って伝搬し、更に第２の共振器本体を通って信号を誘導し、誘導された電気信号は第２の表皮深さで第２の導電性表面を通って伝搬する。 The method also includes the second conductor having each second conductor having a length of the second conductor, a height of the second conductor, a depth of the second conductor, and a second skin depth. Providing a plurality of second conductors having a surface, the plurality of second conductors including a length of the second resonator body, a width of the second resonator body, and a second resonator; Arranged to form a second resonator body having a body depth. As the electrical signal propagates through the resonator body, the electrical signal propagates through the skin depth of the conductive surface and further induces the signal through the second resonator body, and the induced electrical signal Propagates through the second conductive surface at a second skin depth.
複数の導体は、第１の導体層と、絶縁層によって分離された第２の導体層とを備えてもよく、第１の導体層は少なくとも１つのコネクタによって第２の導体層に接続される。更に、導体層のうち少なくとも２つの導体層を接続する少なくとも１つの接続部は、それらに限定されないが、バイア、はんだ、タブ、ワイヤ、ピン又はリベットを含む。導体は、それらに限定されないが、円形の断面、矩形の断面、四角形の断面、三角形の断面、及び楕円形の断面などの断面形状を有してもよい。複数の導体層は少なくとも１巻きのコイルを有してもよく、複数の導体層は各々、実質的に同じ導体の長さ、同じ導体の高さ、又は同じ導体の深さを有してもよく、又はそうでなくてもよい。導体層は導電性材料から形成されてもよい。導電性材料は、銅、チタン、プラチナ、及びプラチナ／イリジウム合金、タンタル、ニオビウム、ジルコニウム、ハフニウム、ニチノール、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｎｉ合金、ステンレス鋼、金、金合金、パラジウム、炭素、銀、貴金属又は生体適合性材料、及びこれらのいずれかの組合せからなるものでよい。 The plurality of conductors may comprise a first conductor layer and a second conductor layer separated by an insulating layer, the first conductor layer being connected to the second conductor layer by at least one connector. . Furthermore, at least one connection that connects at least two of the conductor layers includes, but is not limited to, vias, solder, tabs, wires, pins, or rivets. The conductor may have a cross-sectional shape such as, but not limited to, a circular cross section, a rectangular cross section, a square cross section, a triangular cross section, and an elliptical cross section. The plurality of conductor layers may have at least one coil of windings, and each of the plurality of conductor layers may have substantially the same conductor length, the same conductor height, or the same conductor depth. It may or may not be. The conductor layer may be formed from a conductive material. Conductive materials include copper, titanium, platinum and platinum / iridium alloys, tantalum, niobium, zirconium, hafnium, nitinol, Co-Cr-Ni alloys, stainless steel, gold, gold alloys, palladium, carbon, silver, noble metals or It may be composed of a biocompatible material and any combination thereof.
共振器は、それらに限定されないが、円形ソレノイド構成、四角形ソレノイド構成、円形渦巻き構成、四角形渦巻き構成、矩形構成、三角形構成、円形の渦巻きソレノイド構成、四角形の渦巻きソレノイド構成、及びコンフォーマルソレノイド構成などの構造的形状を有してもよい。付加的な利点及び新規の特徴の一部は以下の説明に記載され、一部は以下の添付図面を吟味することによって当業者には明らかになり、又は実施例の製造又は動作によって習得されよう。本教示の利点は、以下に説明する詳細な実施例に記載の方法論、手段及び組合せの様々な態様を実践し、又は使用することによって実現され、達成されよう。 Resonators include but are not limited to circular solenoid configuration, square solenoid configuration, circular spiral configuration, square spiral configuration, rectangular configuration, triangular configuration, circular spiral solenoid configuration, square spiral solenoid configuration, conformal solenoid configuration, etc. It may have the following structural shape. Some additional advantages and novel features will be set forth in the description which follows, and in part will become apparent to those skilled in the art upon examination of the accompanying drawings, or may be learned by manufacture or operation of the embodiments. . The advantages of the present teachings will be realized and attained by practicing or using various aspects of the methodologies, means and combinations described in the detailed examples set forth below.
図面は、本教示による１つ又は複数の実施態様を、限定的にではなく例示としてのみ示す。図中、同じ参照番号は同じ、又は同様の要素を指す。
以下の説明では、関連する教示が完全に理解されるように、多くの特定の細部が例示される。しかし、このような細部がなくても本教示を実施できることは当業者には明らかであろう。別の場合は、本教示の態様が不要に不明瞭になるのを避けるため、周知の方法、手順、構成部品、及び／又は回路は比較的ハイレベルに、細部なしで記載されている。 In the following description, numerous specific details are illustrated to provide a thorough understanding of the relevant teachings. However, it will be apparent to those skilled in the art that the present teachings may be practiced without such details. In other instances, well-known methods, procedures, components, and / or circuits have been described at relatively high levels and without details in order to avoid unnecessarily obscuring aspects of the present teachings.
本明細書に開示する様々な技術は、一般に、無線伝送及び／又は無線受信システムを設計し、操作し、製造する方法、システム、及び装置に関し、より詳細には、近接場無線伝送及び／又は受信に使用される高効率の構造を設計し、操作し、製造する方法、システム、及び装置に関する。 The various techniques disclosed herein generally relate to methods, systems, and apparatus for designing, operating, and manufacturing wireless transmission and / or wireless reception systems, and more particularly, near-field wireless transmission and / or apparatus. The present invention relates to a method, system, and apparatus for designing, operating, and manufacturing a highly efficient structure used for reception.
無線伝送は、実施形態のような電気エネルギー、電磁エネルギー、及び電力の無線伝送で実施してもよい。更に、無線伝送はデジタルデータ及び情報の伝送で実施してもよい。更なる実施形態では、電気エネルギー、電磁エネルギー、電力、電子データ及び情報の組合せを、エネルギーネットワークで説明する実施形態のように共に又は別個に伝送してもよい。更に、上記無線伝送を同時に、又はある時間間隔にわたって実行可能であることが考えられる。無線伝送の更なる実施形態が下記のエネルギーネットワーク、電力ネットワーク、データネットワーク、及び近接場電力及びデータ伝送システムの項で説明される。 The wireless transmission may be performed by wireless transmission of electric energy, electromagnetic energy, and electric power as in the embodiment. Further, the wireless transmission may be performed by transmitting digital data and information. In further embodiments, a combination of electrical energy, electromagnetic energy, power, electronic data and information may be transmitted together or separately as in the embodiment described in the energy network. Furthermore, it is conceivable that the wireless transmission can be performed simultaneously or over a certain time interval. Further embodiments of wireless transmission are described in the energy network, power network, data network, and near field power and data transmission systems sections below.
無線受信は、実施形態のような電気エネルギー、電磁エネルギー、及び電力の無線受信で実施してもよい。更に、無線受信はデジタルデータ及び情報の受信で実施してもよい。更なる実施形態では、電気エネルギー、電磁エネルギー、電力、電子データ及び情報の組合せを、エネルギーネットワークで説明する実施形態のように共に、又は別個に受信してもよい。更に、上記無線受信を同時にまたはある時間間隔にわたって実行可能であることが考えられる。無線受信の更なる実施形態が下記のエネルギーネットワーク、電力ネットワーク、データネットワーク、及び近接場電力及びデータ伝送システムの項で説明される。 Wireless reception may be performed by wireless reception of electric energy, electromagnetic energy, and electric power as in the embodiment. Further, wireless reception may be performed by receiving digital data and information. In further embodiments, a combination of electrical energy, electromagnetic energy, power, electronic data and information may be received together or separately as in the embodiment described in the energy network. Furthermore, it is conceivable that the radio reception can be performed simultaneously or over a certain time interval. Further embodiments of wireless reception are described in the energy network, power network, data network, and near field power and data transmission systems sections below.
無線通信は、実施形態のような電気エネルギー、電磁エネルギー、及び電力の無線通信で実施してもよい。更に、無線通信は、デジタルデータ及び情報の通信で実施してもよい。更なる実施形態では、電気エネルギー、電磁エネルギー、電力、電子データ及び情報の組合せを、エネルギーネットワークで説明する実施形態のように共に、又は別個に伝送及び受信してもよい。更に、上記無線伝送及び受信を同時にまたはある時間間隔にわたって実行可能であることが考えられる。無線通信の更なる実施形態が下記のエネルギーネットワーク、電力ネットワーク、データネットワーク、及び近接場電力及びデータ伝送システムの項で説明される。 Wireless communication may be performed by wireless communication of electric energy, electromagnetic energy, and electric power as in the embodiment. Further, the wireless communication may be performed by communication of digital data and information. In further embodiments, a combination of electrical energy, electromagnetic energy, power, electronic data and information may be transmitted and received together or separately as in the embodiment described in the energy network. Furthermore, it is conceivable that the wireless transmission and reception can be performed simultaneously or over a certain time interval. Further embodiments of wireless communication are described in the energy network, power network, data network, and near field power and data transmission systems sections below.
アンテナは一般に、電磁波がこれによって送出されたり受信されたりする導体である。アンテナは、それらに限定されないが、ワイヤ又は一組のワイヤからなるものでよい。共振器は一般に、共振するいずれかのシステムを含むいずれかのデバイス又は材料である。共振器は、共振によって特定の周波数の存在を検知する機器であってよく、この周波数特性を有するいずれかの回路であってもよい。更に、共振器は、周期的な電気振動が最大の振幅に達するようにキャパシタンスとインダクタンスとを結合する電気回路であってもよい。当業者には理解されるように、アンテナは、多くの場合、例えばそれ自体が共振し、又はコンデンサなどの別のリアクタンス素子と結合されて共振を達成する場合は、共振器として機能する。従って、アンテナ及び共振器という用語は、本明細書では多くの場合同義に用いられ、総称して構造（例えば多層多巻き構造）とも呼ばれる。 An antenna is generally a conductor through which electromagnetic waves are transmitted and received. The antenna may consist of, but not limited to, a wire or a set of wires. A resonator is generally any device or material that includes any system that resonates. The resonator may be a device that detects the presence of a specific frequency by resonance, and may be any circuit having this frequency characteristic. Furthermore, the resonator may be an electrical circuit that couples capacitance and inductance so that periodic electrical oscillations reach maximum amplitude. As will be appreciated by those skilled in the art, an antenna often functions as a resonator if, for example, it resonates itself or is coupled with another reactance element such as a capacitor to achieve resonance. Accordingly, the terms antenna and resonator are often used interchangeably herein and are collectively referred to as a structure (eg, a multi-layer multi-turn structure).
「表皮効果」は一般に、交流電流が導体の外側部分、すなわち「表皮」の近傍に集中する傾向である。図２に示すように、均質の導体を通る単方向定常電流の場合、電流分布は断面全体にわたって概ね均一である。すなわち、電流密度は断面の全スポットで同じである。 The “skin effect” generally tends to concentrate alternating current in the outer part of the conductor, ie in the vicinity of the “skin”. As shown in FIG. 2, in the case of a unidirectional steady current through a homogeneous conductor, the current distribution is generally uniform throughout the cross section. That is, the current density is the same for all spots on the cross section.
交流電流では、周波数が上昇するにつれて電流はますます表面に移動する。この電流は、導体の断面全体を効率的に利用しない。従って、導体の実効断面は縮小するので、抵抗とエネルギー散逸は均一に流れる電流と比較して増大する。言い換えると、図３に示すように、表皮効果によって電流密度は導体の表面の近傍（「表皮」とも呼ばれる）で最大であり、断面の中心に向かって指数関数的に減衰する。 In alternating current, the current moves increasingly to the surface as the frequency increases. This current does not efficiently utilize the entire cross section of the conductor. Therefore, since the effective cross section of the conductor is reduced, the resistance and energy dissipation are increased compared to a uniformly flowing current. In other words, as shown in FIG. 3, the current density is maximum near the surface of the conductor (also referred to as “skin”) due to the skin effect, and decays exponentially toward the center of the cross section.
ワイヤの実効抵抗は周波数と共に大幅に増大する。好ましい実施形態では、この周波数は約１００ｋＨｚ〜約３ＭＨｚ、より好ましくは約３ＭＨｚ〜約１０ＧＨｚの範囲でよい。大型のアンテナ構造が１２０ｋＨｚで動作する必要のある実施形態では、効率的な性能を達成するため、大型のゲージワイヤ／材料を使用してＭＬＭＴ構造を作製することが更に有利であろう。 The effective resistance of the wire increases significantly with frequency. In a preferred embodiment, this frequency may range from about 100 kHz to about 3 MHz, more preferably from about 3 MHz to about 10 GHz. In embodiments where a large antenna structure needs to operate at 120 kHz, it would be further advantageous to use a large gauge wire / material to make the MLMT structure to achieve efficient performance.
直径１ｍｍ（０．０４インチ）の銅線の場合、例えば１ＭＨｚの周波数での抵抗は、ｄｃ値のほぼ４倍である。「表皮深さ」、又は「浸透深さ」δは表皮効果の結果を査定するためにしばしば用いられる。表面深さが、電流密度が表面での値の１／ｅ（約３７％）に低減する導体表面下の深さであることは一般に受け入れられている。従って、「表皮深さ」という用語は、電流密度が最大値の約３７％に低下する断面内の深さとして説明される。このコンセプトは平面固体に当てはまるが、導体表面の曲率半径が明確にδを超える値であれば、その他の形状にも拡げることができる。例えば、６０Ｈｚの周波数では、浸透深さは８．５ｍｍ（０．３３インチ）である。１０ＧＨｚでは、浸透深さは僅か６．６×１０−７ｍである。表皮深さは周波数の強力な関数であり、周波数が上昇するにつれて浅くなる。この現象は図３に示すグラフに示されている。 In the case of a copper wire having a diameter of 1 mm (0.04 inch), for example, the resistance at a frequency of 1 MHz is almost four times the dc value. “Skin depth”, or “penetration depth” δ is often used to assess the outcome of the skin effect. It is generally accepted that the surface depth is the depth below the conductor surface where the current density is reduced to 1 / e (about 37%) of the value at the surface. Thus, the term “skin depth” is described as the depth in the cross section where the current density drops to about 37% of the maximum value. This concept applies to planar solids, but can be extended to other shapes as long as the radius of curvature of the conductor surface clearly exceeds δ. For example, at a frequency of 60 Hz, the penetration depth is 8.5 mm (0.33 inches). At 10 GHz, the penetration depth is only 6.6 × 10 −7 m. The skin depth is a powerful function of frequency and becomes shallower as the frequency increases. This phenomenon is shown in the graph shown in FIG.
この場合、多層ワイヤの基本コンセプトは、ワイヤ断面全体にわたる有効電流密度を最大にすることによって、ワイヤの固有抵抗を低減することである。厚さが表皮深さの約２倍の導電層を使用することによって、ワイヤ内のあらゆるポイントでの電流密度が、（表面での）最大可能な電流密度の約３７％以上になることが確実になる。別の層厚を用いることによって、異なる基本電流密度が得られる。例えば、表皮深さの約４倍の層厚を用いることによって、電流密度が（表面での）最大可能な電流密度の約１４％以上になることが確実になる。同様に、表皮深さの約６倍の導体深さの場合は電流密度は５％以上になる。 In this case, the basic concept of a multilayer wire is to reduce the resistivity of the wire by maximizing the effective current density across the wire cross section. By using a conductive layer with a thickness approximately twice the skin depth, it is ensured that the current density at any point in the wire is about 37% or more of the maximum possible current density (at the surface). become. By using different layer thicknesses, different basic current densities are obtained. For example, using a layer thickness about 4 times the skin depth ensures that the current density is about 14% or more of the maximum possible current density (at the surface). Similarly, when the conductor depth is about 6 times the skin depth, the current density is 5% or more.
導電層内の高い電流密度を保つことは重要であるが、同時に、未使用の断面領域、すなわち絶縁層が全体としてできるだけ小さいことが不可欠である。上記の理論を用いて、提案される多層ワイヤの最適な構成は、表皮深さの約２倍の厚さ／深さを有する導電層と、技術的に可能な限り薄い絶縁層とを含む構成である。ＭＬＭＴ構造は、無線通信でアクティブな導電性領域である表皮深さが導体の深さの約半分から導体の深さにほぼ等しい範囲にある実施形態を生じることが当業者には理解されよう。これに対して、幾つかの製造方法により制約が加えられると、ＭＬＭＴ構造の設計の結果、信号を導通することはできるが、動作周波数が上昇すると必ずしも完全には利用されない領域である導体深さが、表皮深さと同じ深さから表皮深さの約２倍の範囲にある実施形態が生じることがある。 It is important to maintain a high current density in the conductive layer, but at the same time it is essential that the unused cross-sectional area, ie the insulating layer as a whole, be as small as possible. Using the above theory, the optimal configuration of the proposed multilayer wire includes a conductive layer having a thickness / depth about twice the skin depth and an insulating layer as thin as technically possible. It is. It will be appreciated by those skilled in the art that the MLMT structure results in embodiments in which the skin depth, which is the active region active in wireless communications, ranges from about half the conductor depth to about the conductor depth. On the other hand, when restrictions are imposed by some manufacturing methods, the MLMT structure can be designed to conduct a signal as a result of the design, but the conductor depth is a region that is not necessarily fully utilized when the operating frequency is increased. However, embodiments may occur that range from the same depth as the skin depth to about twice the skin depth.
従って、マイクロ波周波数で使用される導波管及び共振空洞の内表面は、銀などの高伝導率材料でメッキされることが多く、それによって、電流のほぼすべてが表面に集中するためエネルギー損失が低減する。メッキ材料がδよりも厚い場合は、導体はコーティング材料の固体導体と同様に良好である。「品質係数」は、アンテナ、回路、又は共振器などの装置の効率を測定する指標（測定値）として一般に受け入れられている。本明細書ではバイアは１つの層から別の層への導電性接続として定義される。 Therefore, the inner surfaces of waveguides and resonant cavities used at microwave frequencies are often plated with a high conductivity material such as silver, which causes energy loss because almost all of the current is concentrated on the surface. Is reduced. If the plating material is thicker than δ, the conductor is as good as the solid conductor of the coating material. “Quality factor” is generally accepted as an index (measurement value) for measuring the efficiency of a device such as an antenna, circuit or resonator. A via is defined herein as a conductive connection from one layer to another.
リッツワイヤは一般に、均一な撚りパターン及び撚りの長さで互いに束にされ、又は編み込まれた個々の薄膜絶縁ワイヤから構成されるワイヤである。 A litz wire is generally a wire composed of individual thin film insulated wires that are bundled or knitted together with a uniform twist pattern and twist length.
次に添付図面に示され、以下に記載される実施例を詳細に参照する。
図４は、無線電力及び／又はデータ伝送用の、アンテナなどの共振器のハイレベル図を示す。共振器は、コイル１００及び多層ワイヤ１０１を含む。コイル１００の形状は、円形、矩形、三角形、その他の多角形、又は制約された容積内に適合する形状でよい。図４は、円形コイル１００の形態のコイルの１つの例示的構成を示す。コイル１００の構成は、ソレノイド形、渦巻き形、又は渦巻きソレノイド形でよい。ソレノイドコイルは、各々の巻きの半径が同じ複数の巻きを有するらせん状の曲線をたどる。渦巻きコイル構成は、半径が漸次増減する幾つかの巻きを有してもよい。渦巻きソレノイドコイル構成は、渦巻き構成とソレノイド構成との組合せである。当業者に知られているその他の構成を用いてコイルを形成してもよい。
Reference will now be made in detail to the embodiments illustrated in the accompanying drawings and described below.
FIG. 4 shows a high level diagram of a resonator, such as an antenna, for wireless power and / or data transmission. The resonator includes a coil 100 and a multilayer wire 101. The shape of the coil 100 may be circular, rectangular, triangular, other polygonal, or a shape that fits within a constrained volume. FIG. 4 shows one exemplary configuration of a coil in the form of a circular coil 100. The configuration of the coil 100 may be a solenoid, a spiral, or a spiral solenoid. The solenoid coil follows a helical curve having a plurality of turns with the same radius of each turn. The spiral coil configuration may have several turns with increasing or decreasing radius. The spiral solenoid coil configuration is a combination of a spiral configuration and a solenoid configuration. Other configurations known to those skilled in the art may be used to form the coil.
図５Ａ〜図５Ｈは、使用できる異なるアンテナ構成の実施例を示す。
図５Ａは、円形ソレノイド構成１０２のアンテナの実施例を示す。図５Ｂは、四角形ソレノイド構成１０３のアンテナの実施例を示す。図５Ｃは、円形渦巻き構成１０４のアンテナの実施例を示す。図５Ｄは、四角形渦巻き構成１０５のアンテナの実施例を示す。矩形又は三角形などの別の渦巻き構成を使用してもよいことが理解されよう。図５Ｅは、多層の四角形渦巻き構成１０６のアンテナの実施例を示す。図５Ｅには２層だけが示されているが、任意数の層を使用してもよいことが理解されよう。以下に説明するように、複数の層が使用される場合、複数の層は、それらに限定されないが、バイア（ｖｉａ）、はんだ、タブ、ワイヤ、ピン又はリベットを使用して接続されてもよい。一実施形態では、層の総数以下の複数の導体層が電気的に並列に接続されてもよい。更に、別の実施形態では、並列に接続された複数の導体層が、電気的に並列に接続された複数の導体層のうちの１つ又は複数の層と電気的に直列に接続されてもよい。これらのコネクタは、少なくとも以下の２つの目的を果たす。（１）コネクタは、多層ワイヤ用のワイヤ層を接続し、及び（２）コネクタは、多層ワイヤの１つの巻きを多層ワイヤの第２の巻きに接続する。例えば、２巻きのアンテナの場合は、第１の巻きから第２の巻きに少なくとも１つのバイアがあることになる。コネクタは別の目的を果たしてもよい。
5A-5H show examples of different antenna configurations that can be used.
FIG. 5A shows an example of an antenna with a circular solenoid configuration 102. FIG. 5B shows an example of an antenna with a square solenoid configuration 103. FIG. 5C shows an example of an antenna with a circular spiral configuration 104. FIG. 5D shows an example of an antenna with a square spiral configuration 105. It will be appreciated that other spiral configurations such as rectangular or triangular may be used. FIG. 5E shows an example of an antenna with a multi-layered square spiral configuration 106. Although only two layers are shown in FIG. 5E, it will be appreciated that any number of layers may be used. As described below, when multiple layers are used, the multiple layers may be connected using, but not limited to, vias, solders, tabs, wires, pins or rivets. . In one embodiment, a plurality of conductor layers equal to or less than the total number of layers may be electrically connected in parallel. Furthermore, in another embodiment, the plurality of conductor layers connected in parallel may be electrically connected in series with one or more of the plurality of conductor layers connected in parallel. Good. These connectors serve at least the following two purposes. (1) The connector connects the wire layers for the multilayer wire, and (2) the connector connects one turn of the multilayer wire to the second turn of the multilayer wire. For example, in the case of a two-turn antenna, there will be at least one via from the first turn to the second turn. The connector may serve another purpose.
各アンテナについて、最適な数のコネクタと、各コネクタの最適な位置とがある。これらには閉形式の解析的解決策はないので、最適な位置は対話型モデリングによって得ることが最良である。しかし、下記に最適化のための基本的指針が示される。
・単一の導体を形成する層のすべてを接続する少なくとも２つのコネクタがあることが好ましい。これらの２つのコネクタは、理想的には多層ワイヤの２つの端部（多層ワイヤの入力及び出力）にある。
・コネクタの総数は、特定の用途のニーズに見合うように選択されるべきである。最適な数を超える数のコネクタがあると電流経路が増加し、キャパシタンスの増加、抵抗の増加、品質係数の低下、及び帯域幅の拡大を招く。特定の動作周波数でコネクタの全体の長さ（高さ、深さ）が最適な値を超える値であると、寄生効果がより顕著になることにも留意する必要がある。コネクタの長さは基本的にコネクタの高さであり、これは実効波長／１０未満に保たれても用途によっては機能する実施形態をもたらすが、（実効波長）／２０未満に保たれる必要がある。このような制限が加えられる理由は、コネクタの長さが増すと、使用される多層ワイヤの異なる層の間にかなりの位相差が生じるからである。異なる層の間のこれらの位相差は不都合な容量効果を引き起こし、それによって自己共振周波数が確実に低下し、損失が増大する。追加の構成部品（例えばコンデンサ）が使用されず、構造が自己共振型共振器として使用される実施形態では、それに限定されないが、深さが（実効波長）／１０よりも深いバイアなどのコネクタをアンテナの設計に組み込んでもよいことに触れておく必要がある。
For each antenna, there is an optimal number of connectors and an optimal position for each connector. There are no closed-form analytical solutions for these, so the optimal location is best obtained by interactive modeling. However, some basic guidelines for optimization are given below.
Preferably there are at least two connectors connecting all of the layers forming a single conductor. These two connectors are ideally at the two ends of the multilayer wire (multilayer wire input and output).
• The total number of connectors should be selected to meet the needs of a particular application. Having more than the optimal number of connectors increases the current path, resulting in increased capacitance, increased resistance, reduced quality factor, and increased bandwidth. It should also be noted that the parasitic effect becomes more prominent when the overall length (height, depth) of the connector exceeds the optimum value at a specific operating frequency. The length of the connector is essentially the height of the connector, which results in an embodiment that works in some applications even if kept below effective wavelength / 10, but needs to be kept below (effective wavelength) / 20 There is. The reason for this limitation is that as the length of the connector increases, there is a significant phase difference between the different layers of the multilayer wire used. These phase differences between the different layers cause an undesirable capacitive effect, thereby reliably reducing the self-resonant frequency and increasing the loss. In embodiments where no additional components (eg, capacitors) are used and the structure is used as a self-resonating resonator, a connector such as a via that has a depth greater than (effective wavelength) / 10 is not limited thereto. It should be noted that it may be incorporated into the antenna design.
バイアは、印刷回路基板（ＰＣＢ）技術で一般に使用される形態（例えば貫通孔、埋め込み、ブラインド）、又は半導体又はＭＥＭＳ技術で使用されるバイアであってよい。あるいは、バイアは、少なくともいずれかの２つの層、及び／又はすべての層を電気的に接続するための、それらに限定されないが、レーザ溶接、溶接、プリント、はんだ付け、ろう付け、スパッタ蒸着、ワイヤボンディングなどのいずれかの導電性材料であってよい。 The via may be a form commonly used in printed circuit board (PCB) technology (eg, through-hole, embedded, blind), or a via used in semiconductor or MEMS technology. Alternatively, vias are used to electrically connect at least any two layers and / or all layers, including but not limited to laser welding, welding, printing, soldering, brazing, sputter deposition, It may be any conductive material such as wire bonding.
図５Ｆは、円形渦巻きソレノイド構成１０７のアンテナの実施例を示す。図５Ｇは、四角形渦巻きソレノイド構成１０８のアンテナの実施例を示す。図５Ｈは、コンフォーマルソレノイド構成１０９のアンテナの実施例を示す。コンフォーマル構成のアンテナは、それらに限定されないが、円形又は矩形ソレノイド、又は円形又は矩形渦巻きの形態をとってもよい。図５Ａ〜図５Ｈに示すどのアンテナ構成も本システムで使用し得る。 FIG. 5F shows an antenna embodiment of a circular spiral solenoid configuration 107. FIG. 5G shows an example of an antenna with a square spiral solenoid configuration 108. FIG. 5H shows an example of an antenna with conformal solenoid configuration 109. Conformal antennas may take the form of, but not limited to, circular or rectangular solenoids, or circular or rectangular spirals. Any of the antenna configurations shown in FIGS. 5A-5H may be used with the present system.
図４のコイル１００は、複数の巻き１１０を有してもよい。巻きは、コイル１１１の中心軸のポイントの周囲に完全に巻回されるまで、それらに限定されないが、ワイヤ内の曲折、折り返し、又は円弧の形状であってもよい。巻きは、それらに限定されないが、制約された容積に適合する、例えば円形、矩形、三角形、その他の何らかの多角形の形状、又はコンフォーマル構成などのコイル構成と同じ、又は同様の形状でよい。図６Ａは、Ｎ層を有する単巻き円形コイルを示し、但しＮは１以上の数である。図６Ｂは、Ｎ層の二重巻き円形ソレノイドコイルを示す。 The coil 100 of FIG. 4 may have a plurality of turns 110. The windings may be in the form of turns, turns, or arcs in the wire, but not limited to them until they are fully wound around the central axis point of the coil 111. The turns may be the same as or similar to a coil configuration, such as, but not limited to, a circular, rectangular, triangular, some other polygonal shape, or a conformal configuration that conforms to the constrained volume. FIG. 6A shows a single turn circular coil having N layers, where N is a number greater than or equal to one. FIG. 6B shows an N-layer double wound circular solenoid coil.
一般に、どのような誘導アンテナでも、インダクタンスはＴｘとして増加し、一方、抵抗はＴｙとして増加する。但しＴは巻き数である。理想的な導体では、ｘとｙはそれぞれ２と１である。ｘとｙがそれぞれ２と１未満であることを要するインダクタンスと抵抗（それ故、品質係数）に影響を及ぼす別の要因もある。図１３を参照すると、３つの性能例が示されている。グラフは、３２層の２巻きアンテナを３２層の１巻きアンテナ及び６４層の１巻きアンテナと比較している。３２層２巻きアンテナのインダクタンス及び抵抗は、１ＭＨｚ〜２００ＭＨｚの周波数で３２層１巻きアンテナの３〜３．５倍と１．７〜３倍にそれぞれ増加する。この増加は、抵抗が約Ｔであり、インダクタンスが約Ｔ２である単純化して解析関係式からの予測値と極めて近い。 In general, in any inductive antenna, the inductance increases as T x, whereas the resistance increases as T y. Where T is the number of turns. For an ideal conductor, x and y are 2 and 1, respectively. There are other factors that affect inductance and resistance (and hence the quality factor) that require x and y to be less than 2 and 1, respectively. Referring to FIG. 13, three performance examples are shown. The graph compares a 32-layer 2-turn antenna with a 32-layer 1-turn antenna and a 64-layer 1-turn antenna. The inductance and resistance of the 32-layer 2-turn antenna increase to 3-3.5 times and 1.7-3 times that of the 32-layer 1-turn antenna at a frequency of 1 MHz to 200 MHz, respectively. This increase resistance of about T, very close to the predicted values from the analysis equation simplifies inductance is about T 2.
図４の多層ワイヤ１０１は、それに限定されないが、円形、矩形、四角形、又は三角形の断面形状を有してもよい。更に、当業者には知られているその他の形状を使用してもよい。図７Ａ〜図７Ｅは、ＭＬＭＴ構造の設計に使用し得るワイヤ断面の例を示す。図７Ａは、円形の断面４０１を有するアンテナの実施例を示す。図７Ｂは、矩形の断面４０２を有するアンテナの実施例を示す。図７Ｃは、四角形の断面４０３を有するアンテナの実施例を示す。図７Ｄは、三角形の断面４０４を有するアンテナの実施例を示す。図７Ｅは、楕円形の断面４０５を有するアンテナの実施例を示す。図７Ｆは、第１の導電層４１０と第２の導電層４２０とを有する多層ワイヤの四角形の断面を示す。上記実施形態に加えて、多層ワイヤ１０１は、剛性ワイヤ構造、固定された可撓性ワイヤ構造、又はこれらの組合せから構成されてもよい。 The multilayer wire 101 of FIG. 4 may have, but is not limited to, a circular, rectangular, square, or triangular cross-sectional shape. In addition, other shapes known to those skilled in the art may be used. 7A-7E show examples of wire cross sections that can be used in the design of MLMT structures. FIG. 7A shows an example of an antenna having a circular cross section 401. FIG. 7B shows an example of an antenna having a rectangular cross section 402. FIG. 7C shows an example of an antenna having a square cross-section 403. FIG. 7D shows an example of an antenna having a triangular cross section 404. FIG. 7E shows an example of an antenna having an elliptical cross section 405. FIG. 7F shows a rectangular cross section of a multi-layer wire having a first conductive layer 410 and a second conductive layer 420. In addition to the above embodiments, the multilayer wire 101 may be composed of a rigid wire structure, a fixed flexible wire structure, or a combination thereof.
絶縁材料４３０は、第１の層４１０を第２の層４２０から分離する。第１の層４１０と第２の層４２０とは、絶縁材料４３０を横切るバイア４４０で接続されている。導電層４１０、４２０は、導電性テープ、／リボン／薄板、又は金属厚さと金属条片の幅とを有する溶着金属の層でよい。第１の層４１０の金属厚さはＡ−Ａ線によって特定され、第１の層４１０の金属条片の幅はＢ−Ｂ線によって特定される。一実施例では、層の金属厚さは表皮深さの約２倍でよい。表皮深さは、導体の深さの約半分から導体の深さにほぼ等しい範囲でよい。一方、各層は実質的に同じ金属厚さと金属条片の幅とを有する。 Insulating material 430 separates first layer 410 from second layer 420. The first layer 410 and the second layer 420 are connected by a via 440 that traverses the insulating material 430. The conductive layers 410, 420 may be conductive tape, ribbon / thin plate, or a layer of deposited metal having a metal thickness and a metal strip width. The metal thickness of the first layer 410 is specified by the AA line, and the width of the metal strip of the first layer 410 is specified by the BB line. In one embodiment, the metal thickness of the layer may be about twice the skin depth. The skin depth may range from about half the conductor depth to about the conductor depth. On the other hand, each layer has substantially the same metal thickness and metal strip width.
絶縁材料の厚さは、用途のニーズに適合するのに十分であるか、又は利用できる製造技術で可能な最小限の厚さに等しい厚さでよい。更に、構造全体の実施可能性は、（図１のグラフに示すような）動作周波数、関連するコスト、及び使用される製造技術に左右される。一般にＰＣＢ技術では、層の厚さは「コア厚さ」及びプリプレグ厚さによって決定付けられる。別の設計では、非導電層の厚さは、構造の電気的挙動を修正するように選択される。通常のＰＣＢ積層は、コアとプリプレグの交互の層から構成される。コアは一般に両側に銅箔を固着した誘電体の薄片からなっている。コア誘電体は一般に、硬化ガラス繊維エポキシ樹脂である。プリプレグは一般に未硬化ガラス繊維エポキシ樹脂である。プリプレグは、加熱及び加圧されると硬化（すなわち焼き入れ）する。最も外側の層は一般に、外側に銅箔（表面箔）を固着したプリプレグである。積層は一般に、図１８に示すように熱循環の下で基板に機械的応力がかかることを避けるため、基板の縦軸を中心に対称である。 The thickness of the insulating material may be sufficient to meet the needs of the application or may be equal to the minimum thickness possible with available manufacturing techniques. Furthermore, the feasibility of the entire structure depends on the operating frequency (as shown in the graph of FIG. 1), the associated costs, and the manufacturing technique used. In general, in PCB technology, the layer thickness is determined by the “core thickness” and the prepreg thickness. In another design, the thickness of the non-conductive layer is selected to modify the electrical behavior of the structure. A typical PCB stack consists of alternating layers of cores and prepregs. The core is generally made of a dielectric thin piece with copper foil fixed on both sides. The core dielectric is typically a cured glass fiber epoxy resin. The prepreg is generally an uncured glass fiber epoxy resin. The prepreg cures (ie, quenches) when heated and pressurized. The outermost layer is generally a prepreg having a copper foil (surface foil) fixed to the outside. The stack is generally symmetric about the longitudinal axis of the substrate to avoid mechanical stress on the substrate under thermal cycling as shown in FIG.
１３．５６ＭＨｚの用途で、導体と絶縁層の厚さが利用できる製造技術で可能な最小限に等しい一実施形態が示される。１３．５６ＭＨｚでは、表皮深さは約１７．８マイクロメートルである。理想的には、導体の深さは約３５．６マイクロメートルであるものとし、絶縁厚さはできるだけ薄いものとする。しかし、図１９に示すように、実際には、標準的な、確立された低コストの技術でのＰＣＢ製造方法を用いると、６層ＰＣＢ基板で得られる製造積層は約７１マイクロメートルであり、これは表皮深さのほぼ４倍である。更に、絶縁層は導体層の３倍を超える値である。コストが大幅に高い先進ＰＣＢ技術によって、より浅い導体及び絶縁体の深さが可能になる。例えば、目下のところ研究段階にあるＰＣＢ技術によって、僅か５マイクロメートルの銅などの導電性材料、及び約３９マイクロメートルの絶縁誘電体が可能になるであろう。半導体製造及びＭＥＭＳ製造技術などの別の技術によって、大幅に薄い層厚が可能になり、理想に近い性能が得られるであろう。半導体、又はＭＥＭＳ製造の技術が使用されれば、導電層と絶縁層の両方の厚さは、僅か１００ナノメートル又は更に薄くなり得る。好ましい実施形態では、誘電体層の厚さは２００マイクロメートル未満であり、可能な限り完璧な絶縁を行い、誘電率は１０未満である。 For a 13.56 MHz application, one embodiment is shown in which the thickness of the conductor and insulation layer is equal to the minimum possible with available manufacturing techniques. At 13.56 MHz, the skin depth is about 17.8 micrometers. Ideally, the conductor depth should be about 35.6 micrometers and the insulation thickness should be as thin as possible. However, as shown in FIG. 19, in practice, using standard, established, low-cost PCB manufacturing methods, the resulting manufacturing stack on a 6-layer PCB substrate is approximately 71 micrometers, This is almost 4 times the skin depth. Further, the insulating layer has a value exceeding three times that of the conductor layer. Advanced PCB technology with significantly higher costs allows for shallower conductors and insulator depths. For example, PCB technology currently in the research stage will allow only 5 micrometers of conductive material, such as copper, and about 39 micrometers of insulating dielectric. Other technologies, such as semiconductor manufacturing and MEMS manufacturing technologies, will allow for significantly thinner layer thicknesses and yield near-ideal performance. If semiconductor or MEMS manufacturing techniques are used, the thickness of both the conductive and insulating layers can be as little as 100 nanometers or even thinner. In a preferred embodiment, the thickness of the dielectric layer is less than 200 micrometers, provides as complete insulation as possible, and the dielectric constant is less than 10.
同様に、誘電体層は幾つかの材料から製造することができ、様々な構成が可能である。例えば、幾つかの用途には、寄生キャパシタンスが低いことを必要とするものがある。このような場合は、可能な最低誘電率を有する非導電層の誘電体が好ましい。更に、寄生効果を最小限にするため絶縁層を増加する必要があることがある。別の例は、インダクタンスを増加し、及び／又は磁気シールドを増加するためにフェライト材料が必要になるかも知れない用途の場合であろう。このような場合は、誘電体層の代わりにフェライト薄膜／ブロック又は同様の特性を有する構成／材料を使用してもよいであろう。 Similarly, the dielectric layer can be made from several materials and various configurations are possible. For example, some applications require low parasitic capacitance. In such cases, a non-conductive layer dielectric with the lowest possible dielectric constant is preferred. Furthermore, it may be necessary to increase the insulating layer to minimize parasitic effects. Another example would be for applications where ferrite material may be required to increase inductance and / or increase magnetic shielding. In such cases, a ferrite film / block or a composition / material with similar properties may be used in place of the dielectric layer.
従って、絶縁材料は、厚さが共振器を製造するために使用され、共振器が意図する用途の効率要件に適合する製造技術の実際の能力の範囲内にあるような厚さになることが当業者には明らかであろう。 Thus, the insulating material can be of a thickness that is used to manufacture the resonator and is within the practical capability of the manufacturing technology to meet the efficiency requirements of the intended application of the resonator. It will be apparent to those skilled in the art.
導電層の材料は銅又は金でよいが、別の材料も可能である。導電性を高めるため、銀蒸着層を有する銅又は金を使用してもよい。アンテナが埋め込まれ、体液にさらされることがある場合は、導電性を高める追加物を含め、通常知られている生体適合性材料を使用する必要がある。これらの材料には、それらに限定されないが、チタン、プラチナ、及びプラチナ／イリジウム合金、タンタル、ニオビウム、ジルコニウム、ハフニウム、ニチノール、ＭＰ３５Ｎ、Ｈａｖａｒ（登録商標）、Ｅｌｇｉｌｏｙ（登録商標）などのＣｏ−Ｃｒ−Ｎｉ合金、ステンレス鋼、金、及び様々な金合金、パラジウム、炭素、又はいずれかの別の貴金属が含まれてもよい。用途に応じて、絶縁材料は、（ｉ）空気、（ｉｉ）誘電率が低い誘電体（例えばスタイロフォーム、二酸化シリコン、又はいずれかの適切な生体適合性セラミックなど）、（ｉｉｉ）誘電率が高い非導電性材料、（ｉｖ）フェライト材料、又は（ｖ）上記の材料の組合せでよい。材料、又は材料の組合せの選択は、製造プロセス、コスト及び技術的要件などによることがある。例えば、アンテナの自己共振周波数をより低くするために高い容量効果が必要な場合は、誘電率が高い誘電体が好ましいであろうし、又はアンテナの自己インダクタンスを高めるためには、フェライト薄膜又はフェライトブロックを含む材料の組合せが好ましいであろう。更に、性能を高めるためにフェライトコアを使用してもよい。 The material of the conductive layer may be copper or gold, but other materials are possible. In order to enhance conductivity, copper or gold having a silver deposited layer may be used. If the antenna is implanted and may be exposed to body fluids, it is necessary to use commonly known biocompatible materials, including additional materials that increase conductivity. These materials include, but are not limited to, Co-Cr such as titanium, platinum, and platinum / iridium alloys, tantalum, niobium, zirconium, hafnium, nitinol, MP35N, Havar®, Elgiloy®, etc. -Ni alloys, stainless steel, gold, and various gold alloys, palladium, carbon, or any other noble metal may be included. Depending on the application, the insulating material can be (i) air, (ii) a low dielectric constant dielectric (such as styrofoam, silicon dioxide, or any suitable biocompatible ceramic), (iii) a high dielectric constant. It may be a non-conductive material, (iv) a ferrite material, or (v) a combination of the above materials. The choice of material, or combination of materials, may depend on the manufacturing process, cost and technical requirements, and the like. For example, if a high capacitive effect is required to lower the self-resonant frequency of the antenna, a dielectric with a high dielectric constant may be preferred, or a ferrite thin film or ferrite block to increase the self-inductance of the antenna A combination of materials comprising Furthermore, a ferrite core may be used to enhance performance.
図８Ａ〜図８Ｂは、異なる多層ワイヤの断面構造の例を示す。
図８Ａは、円形の断面５１０を有する多層ワイヤを示す。図８Ｂは、矩形の断面５２０を有する多層ワイヤを示す。図８Ｂでは、導電層５４０を接続するバイア５３０は、ワイヤの始端部であるポート、すなわち入力５５０に位置している。特定の用途に応じて、導電層を接続するバイア５３０の位置は、アンテナの性能に影響を及ぼすことがある。例えば、バイアが不十分だと異なる層間に位相差が生じることがある。逆に、バイアが過剰だと付加的な周期的電流経路が生じ、そのため抵抗損失が増加することがある。バイアはワイヤの始端（例えばポート、入力など）に位置してもよく、又はワイヤに沿った１つ又は複数の位置にあってもよい。更に、一組の２層以上の導電層の間のバイアは、別の組の２層以上の導電層とは異なる位置にあってもよい。用途及びシステム設計に応じて、幾つかの変形形態が可能であることが理解されよう。バイアは、多層多巻き構造の製造に使用される技術にとって標準的な技術を用いて製造することができる。別の事例では、バイアは、はんだ技術、例えば電気はんだ、溶接タブ、レーザ溶接トラッキング、又はその他の一般に知られている接続技術を用いてバイア位置で幾つかの層を接続することによって実施することができる。
8A to 8B show examples of cross-sectional structures of different multilayer wires.
FIG. 8A shows a multilayer wire having a circular cross-section 510. FIG. 8B shows a multi-layer wire having a rectangular cross section 520. In FIG. 8B, the via 530 connecting the conductive layer 540 is located at the port or input 550 that is the beginning of the wire. Depending on the particular application, the location of the via 530 connecting the conductive layers can affect the performance of the antenna. For example, insufficient vias can cause phase differences between different layers. Conversely, excessive vias can create additional periodic current paths, which can increase resistance losses. The via may be located at the beginning of the wire (eg, port, input, etc.) or may be at one or more locations along the wire. Further, the via between one set of two or more conductive layers may be at a different location than another set of two or more conductive layers. It will be appreciated that several variations are possible depending on the application and system design. Vias can be manufactured using techniques that are standard for the techniques used to manufacture multi-layer, multi-turn structures. In another case, vias are performed by connecting several layers at via locations using soldering techniques such as electrical soldering, welding tabs, laser weld tracking, or other commonly known connection techniques. Can do.
本明細書に記載するように、アンテナは好ましくは、高周波でのアンテナの固有抵抗損失を低減する効率的な電力伝送を達成するために高い品質係数（ＱＦ）で設計される。品質係数は、デバイスによって貯蔵されるエネルギーとデバイスによって損失するエネルギーとの比率である。従って、アンテナのＱＦは、アンテナの貯蔵されたエネルギーに対するエネルギー損失の比率である。アンテナなどの時変電流を運ぶソースデバイスは、３つの成分に分割できるエネルギーを有する。すなわち、１）抵抗エネルギー（Ｗｒｅｓ）、２）放射エネルギー（Ｗｒａｄ）、及び３）無効エネルギー（Ｗｒｅａ）である。アンテナの場合、貯蔵されるエネルギー及びエネルギー損失は抵抗エネルギー及び無効エネルギーであり、アンテナの品質係数は式Ｑ＝Ｗｒｅｓ／（Ｗｒｅｓ＋Ｗｒａｄ）によって表される。 As described herein, the antenna is preferably designed with a high quality factor (QF) to achieve efficient power transfer that reduces the resistivity loss of the antenna at high frequencies. The quality factor is the ratio between the energy stored by the device and the energy lost by the device. Thus, the antenna QF is the ratio of the energy loss to the stored energy of the antenna. A source device that carries a time-varying current, such as an antenna, has energy that can be divided into three components. That is, 1) resistance energy (W res ), 2) radiant energy (W rad ), and 3) reactive energy (W rea ). In the case of an antenna, the stored energy and energy loss are resistance energy and reactive energy, and the quality factor of the antenna is expressed by the equation Q = W res / (W res + W rad ).
近接場通信では、放射エネルギーと抵抗エネルギーとは、この場合はアンテナであるデバイスによって周囲環境に放出される。電力貯蔵量が限定されたデバイス、例えばサイズが制約されたバッテリ間でエネルギーが伝送される場合は、過剰なエネルギー損失はデバイスの性能効率を低下させることがある。従って、近接場通信デバイスは、励行及び放射エネルギーの両方を最小限にし、しかも無効エネルギーを最大にするように設計される。言い換えると、近接場通信はＱを最大限にすることで有利になる。 In near-field communication, radiant energy and resistance energy are released to the surrounding environment by a device, in this case an antenna. When energy is transferred between devices with limited power storage, such as a battery with a limited size, excessive energy loss can reduce the performance efficiency of the device. Thus, near-field communication devices are designed to minimize both excitation and radiant energy while maximizing reactive energy. In other words, near field communication is advantageous by maximizing Q.
例えば、誘導結合システムでデバイス間のエネルギー及び／又はデータ伝送の効率は、送信機内のアンテナの効率係数（Ｑ１）、受信機内のアンテナの効率係数（Ｑ２）、及び２つのアンテナ間の結合係数（κ）に基づくものである。エネルギー伝送の効率は下記の関係式に従って変化する。
品質係数が高いことは、アンテナの貯蔵エネルギーに対するエネルギー損失率が低いことを示す。逆に、品質係数が低いことは、アンテナの貯蔵エネルギーに対するエネルギー損失失率が高いことを示す。結合係数（κ）は、２つのアンテナ間の結合度を表す。
For example, the efficiency of energy and / or data transmission between devices in an inductive coupling system may include the efficiency factor of the antenna in the transmitter (Q1), the efficiency factor of the antenna in the receiver (Q2), and the coupling factor between the two antennas ( κ). The efficiency of energy transmission varies according to the following relational expression.
A high quality factor indicates a low energy loss rate for the stored energy of the antenna. Conversely, a low quality factor indicates a high energy loss loss rate with respect to the stored energy of the antenna. The coupling coefficient (κ) represents the degree of coupling between the two antennas.
更に、例として、誘導性アンテナの品質係数は以下の関係式に従って変化する。
但し、ｆは動作周波数であり、Ｌはインダクタンスであり、Ｒは全抵抗（オーム＋放射）である。ＱＦは抵抗に逆比例するので、抵抗が高いことは品質係数が低いことになる。
Further, as an example, the quality factor of the inductive antenna varies according to the following relational expression.
Where f is the operating frequency, L is the inductance, and R is the total resistance (ohm + radiation). Since QF is inversely proportional to resistance, a high resistance means a low quality factor.
より高い品質係数は、単巻きコイルでは多層ワイヤのうちの複数の層を使用して達成されてもよい。構造の品質係数を高めるために、コイル内の巻き数を増加させることを利用してもよい。定周波数での設計では、最大品質係数を達成するために最適な巻き数にすればよい。この最大品質係数が達成されると、より多くの層が追加されると共に品質係数は低下することがある。多層多巻き構造に使用してもよい設計上の変数には下記が含まれる。
ａ．金属条片の幅、ｗｎ（例えばｗ１：第１の導電層の幅、ｗｋ：ｋ番目の導電層の
幅）。また、金属幅又は金属条片とも呼ばれる。
ｂ．巻き数ごとの導電層の数、Ｎｎ（例えば第１の巻きでの層の数、Ｎ１）
ｃ．各導電層の厚さ、ｄｎ（例えばｄ１：第１の層の厚さ、ｄｋ：ｋ番目の層の厚さ
）
ｄ．絶縁の厚さ、ｄｉｎ（例えばｄｉ１：例えば第１の層の下の絶縁の厚さ、ｄｉｋ
：ｋ番目の層の厚さ）
ｅ．巻き数、Ｔ
ｆ．各巻き数での異なる導電層を接続するバイアの数
ｇ．各巻き数での異なる導電層を接続するバイアの位置
ｈ．形状（用途に応じて、円形、矩形、数角形、例えば、幾つかのデバイス又は構成
部品の内側、又は外側にちょうど適合することができる形状）
ｉ．構成（ソレノイド、渦巻き、渦巻きソレノイドなど）
ｊ．寸法（長さ、幅、内径、外径、対角）
A higher quality factor may be achieved using multiple layers of the multilayer wire in a single turn coil. Increasing the number of turns in the coil may be used to increase the quality factor of the structure. In a design at a constant frequency, an optimal number of turns may be used to achieve the maximum quality factor. When this maximum quality factor is achieved, more layers may be added and the quality factor may decrease. Design variables that may be used in a multi-layer multi-turn structure include:
a. Width of the metal strip, w n (e.g. w 1: width of the first conductive layer, w k: width of k-th conductive layer). Also called metal width or metal strip.
b. Number of conductive layers per number of turns, N n (eg, number of layers in first turn, N 1 )
c. The thickness of each conductive layer, d n (for example, d 1 : thickness of the first layer, d k : thickness of the k th layer)
)
d. Insulation thickness, di n (eg, di 1 : eg, insulation thickness under the first layer, di k
: Thickness of the kth layer)
e. Number of turns, T
f. Number of vias connecting different conductive layers at each number of turns g. Via locations connecting different conductive layers at each number of turns h. Shape (depending on the application, circular, rectangular, polygonal, eg shape that can just fit inside or outside of some devices or components)
i. Configuration (solenoid, spiral, spiral solenoid, etc.)
j. Dimensions (length, width, inner diameter, outer diameter, diagonal)
以下に上記のパラメータに基づく例示的多層多巻き設計を記載する。 The following describes an exemplary multilayer multi-winding design based on the above parameters.
一実施例では、アンテナは、図９Ａ〜図９Ｄに示すように多層ワイヤを有する単巻き円形コイルでよい。単巻きコイルは１巻きのコイルを含み、約１．７５ｍｍの金属条片幅、約０．０３ｍｍの金属厚さ、約０．０１５ｍｍの絶縁層、及び約５ｍｍの外径を有するものでよい。ワイヤは５、１１、２０、２６、４１又は６０層など、５〜６０の層を有してもよい。例えば、図９Ａは１つの層を有する単巻きアンテナを示し、図９Ｂは１１の層を有する単巻きアンテナを示し、図９Ｃは２０の層を有する単巻きアンテナを示し、図９Ｄは２６の層を有する単巻きアンテナを示している。図９Ａ〜図９Ｄには特定の例が示されているが、高い品質係数を達成するため、ワイヤは５層未満又は６０層を超えて有してもよいことが理解されよう。５層〜６０層の範囲の対応するコイルの厚さは、例えばそれぞれ０．２、０．５、１、１．２５、２．０５、又は３ｍｍなど、約０．２ｍｍ〜３ｍｍの間でよい。上述のように、ワイヤ内の層の数、巻き数、金属の厚さ、及び金属条片の幅を変更することによって、より高い品質係数が得られる。例えば、金属の厚さが０．０３ｍｍ、金属条片の幅が１．７５ｍｍの単層単巻きコイルの場合は、１０ＭＨｚでの品質係数は約８０である。層の数を１から１１に増加し、金属の厚さを０．０３ｍｍに、金属条片の幅を１．７５ｍｍに保つと、品質係数は約２１０に高まる。一般に、巻き数ごとの層の数を増加すると、品質係数は最大に達するまで高まり、その後、品質係数は低下し始める。このような低下は、アンテナの全体の高さがその半径に匹敵すると生じることがある。電気構成部品では、多層化による寄生効果（例えばキャパシタンス及び近似効果）の大幅な増大により劣化が始まる。本実施例では、層の数を２０、２６、４１及び６０に増加すると、品質係数はそれぞれ約２１２、２２０、２１８及び１８８になる。 In one embodiment, the antenna may be a single turn circular coil with multilayer wires as shown in FIGS. 9A-9D. The single turn coil includes a single turn coil and may have a metal strip width of about 1.75 mm, a metal thickness of about 0.03 mm, an insulating layer of about 0.015 mm, and an outer diameter of about 5 mm. The wire may have 5 to 60 layers, such as 5, 11, 20, 26, 41 or 60 layers. For example, FIG. 9A shows a single turn antenna with one layer, FIG. 9B shows a single turn antenna with 11 layers, FIG. 9C shows a single turn antenna with 20 layers, and FIG. 9D shows 26 layers. A single-turn antenna having Although specific examples are shown in FIGS. 9A-9D, it will be understood that the wire may have less than 5 layers or more than 60 layers to achieve a high quality factor. Corresponding coil thicknesses ranging from 5 to 60 layers may be between about 0.2 mm and 3 mm, for example 0.2, 0.5, 1, 1.25, 2.05, or 3 mm, respectively. . As described above, a higher quality factor is obtained by changing the number of layers in the wire, the number of turns, the thickness of the metal, and the width of the metal strip. For example, in the case of a single-layer single-winding coil having a metal thickness of 0.03 mm and a metal strip width of 1.75 mm, the quality factor at 10 MHz is about 80. Increasing the number of layers from 1 to 11, keeping the metal thickness 0.03 mm and the metal strip width 1.75 mm increases the quality factor to about 210. In general, increasing the number of layers per number of turns increases the quality factor until it reaches a maximum, after which the quality factor begins to decrease. Such a drop may occur when the overall height of the antenna is comparable to its radius. Electrical components begin to degrade due to significant increases in parasitic effects (eg, capacitance and approximation effects) due to multilayering. In this example, increasing the number of layers to 20, 26, 41 and 60 results in a quality factor of approximately 212, 220, 218 and 188, respectively.
先行技術の解決策に対する本教示の利点を実証するため、既知のコイルと比較する本教示のモデリングが開発された。ソリッドワイヤを使用して先行技術のモデルが作製されると相対された。半径ｒ、ワイヤ半径ａ、巻き数Ｎを有する円形コイルでは、インダクタンス（Ｌ）、及び抵抗（Ｒｏｈｍｉｃ及びＲｒａｄｉａｔｉｏｎ）は以下の式によって与えられる。
２つのアンテナ構成が検討され、その仕様は以下の表１及び表２に示されている。その結果は、本教示はソリッドワイヤよりも大幅に高いＱＦを可能にすることを示している。表に示される性能の向上は、知られている別の構成方法を使用した場合も当てはまる。
より高い品質係数を達成するため、金属条片の幅を広げてもよいことも理解されよう。図１０は、周波数の関数としての品質係数値のグラフである。図１１Ａは、層の数と共に抵抗及びインダクタンスが相対的に変化することを示すグラフである。図１１Ｂは、１０ＭＨｚで生じる品質係数を示す。図１１Ａ〜図１１Ｂに関して、グラフのデータポイントは１層の場合のデータポイント１に対応し、データポイント２は１１層の場合、データポイント３は２０層の場合、データポイント４は２６層の場合、データポイント５は４１層の場合、データポイント６は６０層の場合のデータポイントであることに留意されたい。信号が構造のすべての層を通って確実に流れるようにするため、どの多層ワイヤ及び／又は構造でも少なくとも２つのバイアを含めることが好ましい。これらの２つのバイアは好ましくは、ワイヤ／構造のポートに位置する。図１０及び図１１Ａ〜図１１Ｂに示されるように、１０ＭＨｚでの最適な性能は、２６層と１巻きのアンテナ構成で達成される。このアンテナ構成では、ピーク品質係数は約３５ＭＨｚで得られ、約１１００である。 It will also be appreciated that the width of the metal strip may be increased to achieve a higher quality factor. FIG. 10 is a graph of quality factor values as a function of frequency. FIG. 11A is a graph showing that resistance and inductance change relatively with the number of layers. FIG. 11B shows the quality factor that occurs at 10 MHz. 11A-11B, the data points in the graph correspond to data point 1 in the case of 1 layer, data point 2 in the case of 11 layers, data point 3 in the case of 20 layers, and data point 4 in the case of 26 layers. Note that data point 5 is for the 41th layer and data point 6 is the data point for the 60th layer. It is preferable to include at least two vias in any multilayer wire and / or structure to ensure that the signal flows through all layers of the structure. These two vias are preferably located at the wire / structure ports. As shown in FIGS. 10 and 11A-11B, optimal performance at 10 MHz is achieved with a 26-layer and 1-turn antenna configuration. With this antenna configuration, the peak quality factor is obtained at about 35 MHz and is about 1100.
別の実施例では、アンテナは多層ワイヤの単巻き円形コイルでよく、金属条片の幅は約１ｍｍ、金属の厚さは約０．０１ｍｍ、絶縁層は約０．００５ｍｍ、及び外径は約５ｍｍである。ワイヤは、１６、３２、６４、又は１２８など、１６層と１２８層の間の層を有してもよい。しかし、高い品質係数を達成するため、ワイヤは１６未満、又は１２８を超える層を有してもよいことが理解されよう。１６〜１２８の層の範囲に対応するコイルの厚さは、例えば０．２５、０．５、１、又は２ｍｍなど、約０．２５ｍｍ〜２ｍｍの間でよい。この例では、層の数が増加すると共に品質係数が上昇し、周波数が高いほど高い品質係数が達成される。例えば、１０ＭＨｚの周波数で、１６、３２、６４及び１２８層の場合の品質係数は、それぞれ１２７、１３５、１４０及び１８５である。これらの設計パラメータでのピーク品質係数は、約４５０ＭＨｚでほぼ２９００である。相対抵抗は、相対の厚さが表皮深さの約２倍である周波数付近で最低である。この例では、上記周波数は１６０ＭＨｚである。 In another embodiment, the antenna may be a single turn circular coil of multilayer wire, the width of the metal strip is about 1 mm, the thickness of the metal is about 0.01 mm, the insulating layer is about 0.005 mm, and the outer diameter is about 5 mm. The wire may have between 16 and 128 layers, such as 16, 32, 64, or 128. However, it will be appreciated that the wire may have less than 16 or more than 128 layers to achieve a high quality factor. The coil thickness corresponding to the range of 16 to 128 layers may be between about 0.25 mm and 2 mm, such as 0.25, 0.5, 1, or 2 mm, for example. In this example, the quality factor increases as the number of layers increases, and a higher quality factor is achieved at higher frequencies. For example, the quality factors for the layers of 16, 32, 64, and 128 at a frequency of 10 MHz are 127, 135, 140, and 185, respectively. The peak quality factor at these design parameters is approximately 2900 at about 450 MHz. The relative resistance is lowest around the frequency where the relative thickness is about twice the skin depth. In this example, the frequency is 160 MHz.
図１２Ａ〜図１２Ｃは、性能パラメータ及び傾向を示すグラフである。
図１２Ａは、周波数の関数としての品質係数を示すグラフである。図１２Ｂは、周波数の関数としての１６層コイルに対するインダクタンスを示すグラフである。図１２Ｃは、周波数の関数としての１６層コイルに対する抵抗を示すグラフである。図１２Ａに示されるように、層の数が増加すると共に品質係数が上昇し、周波数が高くなると品質係数が相対的に高まる。このことは更に図１２Ｂ〜図１２Ｃに示され、これらの図は、インダクタンスは（１６層、１巻きコイルと比較して）周波数に対して相対的に一定であるのに対して、図１２Ｃの１００ＭＨｚ付近のグラフの谷で示すように、抵抗は周波数の上昇と共に低減することを示している。ピーク品質係数は、ほぼ４５０ＭＨｚで約２９００に上昇する。
12A to 12C are graphs showing performance parameters and trends.
FIG. 12A is a graph showing the quality factor as a function of frequency. FIG. 12B is a graph showing the inductance for a 16-layer coil as a function of frequency. FIG. 12C is a graph showing resistance for a 16 layer coil as a function of frequency. As shown in FIG. 12A, the quality factor increases as the number of layers increases, and the quality factor relatively increases as the frequency increases. This is further illustrated in FIGS. 12B-12C, where the inductance is relatively constant with frequency (compared to the 16-layer, 1-turn coil), whereas in FIG. 12C As shown by the valley of the graph near 100 MHz, the resistance decreases with increasing frequency. The peak quality factor increases to approximately 2900 at approximately 450 MHz.
更に別の実施例では、巻き数が２倍であり、その結果二重巻き円形コイルになること以外は、３２層のワイヤの場合のすべての設計パラメータは、上述の例と同一である。この３２層、二重巻きアンテナでのインダクタンス及び抵抗は、１ＭＨｚ〜２００ＭＨｚの周波数範囲で、３２層単巻きコイルのそれぞれ３〜３．５倍、及び１．７〜３倍の間で増大する。図１３Ａ〜図１３Ｃは、上記実施例の３２層及び６４層の単巻きアンテナと比較した、この３２層二重巻きアンテナの性能パラメータ及び傾向を示すグラフである。図１３Ａは、周波数の関数としての品質係数を示すグラフである。図１３Ｂは、周波数の関数としてのインダクタンスを示すグラフである。図１３Ｃは、周波数の関数としての抵抗を示すグラフである。図１３Ａ〜図１３Ｃに示されるように、周波数が約２００ＭＨｚ未満の周波数で、３２層二重巻きアンテナでは、インダクタンスはほぼ一定であり、抵抗は単巻きアンテナと同様の傾向をたどる。２００ＭＨｚを超える周波数では、以下に説明する寄生キャパシタンスのため、インダクタンスと抵抗はいずれも急激に上昇する。２００ＭＨｚを超える周波数では品質係数は高い状態に留まるが、容量効果によるかなりの電界が生じることがあり、幾つかの用途では受け入れられない。 In yet another embodiment, all design parameters for the 32-layer wire are the same as in the previous example, except that the number of turns is doubled, resulting in a double wound circular coil. The inductance and resistance of the 32-layer, double-wound antenna increase between 3 and 3.5 times and 1.7 to 3 times that of the 32-layer single-turn coil, respectively, in the frequency range of 1 MHz to 200 MHz. 13A-13C are graphs showing performance parameters and trends of this 32-layer double wound antenna compared to the 32-layer and 64-layer single-turn antennas of the above examples. FIG. 13A is a graph showing the quality factor as a function of frequency. FIG. 13B is a graph showing inductance as a function of frequency. FIG. 13C is a graph showing resistance as a function of frequency. As shown in FIGS. 13A to 13C, at a frequency of less than about 200 MHz, in a 32-layer double-turn antenna, the inductance is almost constant and the resistance follows the same tendency as that of the single-turn antenna. At frequencies exceeding 200 MHz, both the inductance and the resistance rise rapidly due to the parasitic capacitance described below. At frequencies above 200 MHz, the quality factor remains high, but significant electric fields can occur due to capacitive effects and are unacceptable in some applications.
上述のように、アンテナは寄生効果を示すことがある。アンテナに関連するのは、周波数依存の寄生キャパシタンスであり、インピーダンスに対するその影響は周波数と共に大きくなる。寄生キャパシタンスの結果、それを超えるとアンテナがコンデンサのような挙動を示す自己共振周波数が存在する。寄生キャパシタンスの出現を防止するため、インダクタンスが動作周波数付近でほぼ不変であるようにアンテナを設計してもよい。好ましくは、リアクタンス対周波数のグラフの勾配は、（動作周波数付近で）勾配があるほぼ線形であり、δＸ／δω〜Ｌ（但しＸはリアクタンス、Ｌはそのために設計されたインダクタンス）である。この形態でアンテナを動作させると、電界を介して寄生結合は確実に最小限になる。Ｘ対ωは、電流集中、近接効果、及び表皮効果などのその他の効果により完全に線形ではないことがある。 As mentioned above, antennas can exhibit parasitic effects. Associated with the antenna is a frequency-dependent parasitic capacitance whose effect on impedance increases with frequency. As a result of the parasitic capacitance, there is a self-resonant frequency beyond which the antenna behaves like a capacitor. In order to prevent the appearance of parasitic capacitance, the antenna may be designed such that the inductance is substantially unchanged near the operating frequency. Preferably, the slope of the reactance versus frequency graph is approximately linear with a slope (near the operating frequency), δX / δω˜L, where X is the reactance and L is the inductance designed for it. Operating the antenna in this configuration ensures that parasitic coupling is minimized through the electric field. X versus ω may not be perfectly linear due to other effects such as current concentration, proximity effects, and skin effects.
より高い品質係数を達成するために、アンテナの別の設計を所要することも考えられる。例えば、１６、３２、６４又は１２８層などの１６〜１２８層を有する多層ワイヤの単巻き円形コイルの場合、コイルは約１ｍｍの金属条片の幅、約０．０１ｍｍの金属の厚さ、約０．０１ｍｍの絶縁層、及び約１０ｍｍの外径を含んでもよい。金属の幅が広がると、抵抗及びインダクタンスが低減し、そのため品質係数が高まる。アンテナの全体的なサイズが大きいため（外径：約１０ｍｍ）、幅（ｗ）が僅かに広がってもインダクタンスは低下しない。例えば外径が約５ｍｍなど、より小さいアンテナで金属幅が同じように広がると、インダクタンスの低下はより大きくなるはずであることに留意されたい。図１４Ａ〜図１４Ｃは、金属幅が例えばそれぞれ１ｍｍ、１．５ｍｍ、及び２ｍｍのこの例での、周波数の関数としての品質係数を示すグラフである。この例では、金属条片の幅が１ｍｍである場合の３７９ＭＨｚでの品質係数は約１４２５である。金属条片の幅が１．５ｍｍ及び２ｍｍに広がると、品質係数はそれぞれ約１５６０及び１４８６に上昇する。 In order to achieve a higher quality factor, another antenna design may be required. For example, in the case of a multilayer wire single turn circular coil having 16-128 layers, such as 16, 32, 64 or 128 layers, the coil has a metal strip width of about 1 mm, a metal thickness of about 0.01 mm, about An insulating layer of 0.01 mm and an outer diameter of about 10 mm may be included. As the width of the metal increases, the resistance and inductance are reduced, thus increasing the quality factor. Since the overall size of the antenna is large (outer diameter: about 10 mm), the inductance does not decrease even if the width (w) is slightly increased. Note that the inductance drop should be greater if the metal width is spread equally with a smaller antenna, eg, about 5 mm in outer diameter. 14A-14C are graphs showing the quality factor as a function of frequency for this example with metal widths of, for example, 1 mm, 1.5 mm, and 2 mm, respectively. In this example, the quality factor at 379 MHz when the width of the metal strip is 1 mm is about 1425. As the width of the metal strip increases to 1.5 mm and 2 mm, the quality factor increases to about 1560 and 1486, respectively.
インダクタンスについて上述したＱＦ値はすべて自由空間での値であることに留意されたい（導電率＝０、相対誘電率＝１）。実世界の環境の存在がＱＦに影響を及ぼすことが予期される。例えば、ＱＦ：約４００の自由空間でのアンテナのＱＦは、人体の近くに配置されると約２００〜３００に変化することがあろう。更に、アンテナが僅かな絶縁コーティングを施して、又は絶縁コーティングなしで人体内に埋め込まれると、ＱＦは２００未満に更に低下するはずである。人体内に埋め込む前に、コーティングを十分に薄く施し、十分に大きいパッケージに封入すると、アンテナのＱＦの変化は少なくなるはずである。ＱＦ特性の同様の変化は、材料／媒体の電気的特性、及びここからの距離に応じて自由空間との偏差を伴って、どの媒体でも、及びどのような材料の近傍でも生じるものと予期される。 Note that the QF values described above for inductance are all in free space (conductivity = 0, relative permittivity = 1). The presence of the real world environment is expected to affect QF. For example, the QF of an antenna in a free space of about 400: 400 may change to about 200-300 when placed near the human body. Furthermore, if the antenna is implanted in the human body with or without a slight insulating coating, the QF should further drop below 200. If the coating is applied thin enough and embedded in a sufficiently large package before it is embedded in the human body, the change in antenna QF should be reduced. Similar changes in QF characteristics are expected to occur in any medium and in the vicinity of any material, with deviations from free space depending on the electrical characteristics of the material / medium and the distance from it. The
本明細書に記載するように、無線伝送及び／又は受信用の近接場通信の使用は、エネルギー、電力又はデータネットワークに適用することができる。 As described herein, the use of near-field communication for wireless transmission and / or reception can be applied to energy, power or data networks.
エネルギーネットワーク
本教示に従ってエネルギー伝送ネットワークを開発してもよい。図１５は、近接場エネルギーネットワーク１０のハイレベルブロック図を示す。ネットワーク１０は、（全体としてデバイス１１と呼ばれる）複数のデバイス１１ａ−ｄを含んでもよい。各デバイス１１はトランシーバを含んでもよい。トランシーバは、無線通信用の送信ユニット１２ａ−ｄと、受信ユニット１４ａ−ｄとを含んでもよい。各トランシーバは送信ユニット１２と受信ユニット１４とを含んでもよいが、トランシーバは送信ユニット１２のみ、又は送信ユニット１４のみを含んでもよいことが理解されよう。更に、トランシーバ内の送信ユニット１２と受信ユニット１４とはある特定の、又はすべての回路素子を共用してもよく、又は分離した別個の回路素子を含んでもよいことが理解されよう。更に、送信ユニット１２及び／受信ユニット１４とは、負荷１６に接続されてもよい。負荷１６は、デバイス１１内の構成部品、デバイス１１外の構成部品、又はデバイス１１の内外の構成部品の組合せからなるものでよい。
Energy network An energy transmission network may be developed in accordance with the present teachings. FIG. 15 shows a high level block diagram of the near-field energy network 10. The network 10 may include a plurality of devices 11a-d (referred to collectively as devices 11). Each device 11 may include a transceiver. The transceiver may include a transmission unit 12 a-d and a reception unit 14 a-d for wireless communication. It will be appreciated that each transceiver may include a transmitting unit 12 and a receiving unit 14, but the transceiver may include only transmitting unit 12 or only transmitting unit 14. Further, it will be appreciated that the transmitting unit 12 and receiving unit 14 in the transceiver may share certain or all circuit elements, or may include separate and separate circuit elements. Furthermore, the transmission unit 12 and / or the reception unit 14 may be connected to a load 16. The load 16 may be a component in the device 11, a component outside the device 11, or a combination of components inside and outside the device 11.
各送信ユニット１２は送信アンテナ１３を含む。送信アンテナ１３は共振周波数ωを有し、好ましくは抵抗損失及び放射損失は最小限である。負荷１６は、送信アンテナ１３を駆動する信号を生成する駆動回路を含んでもよい。受信した信号に基づき、送信アンテナ１３は全方向（無指向性）近接場を生成してもよく、又は特定方向（指向性）をターゲットとする近接場を生成してもよい。ターゲットとされる近接場は、例えばフェライト材料によるシールドを通って生成されてもよい。もちろん、別の材料を使用して、ターゲットとされる近接場を生成してもよいことが当業者には理解されよう。 Each transmission unit 12 includes a transmission antenna 13. The transmitting antenna 13 has a resonance frequency ω and preferably has minimal resistance loss and radiation loss. The load 16 may include a drive circuit that generates a signal for driving the transmission antenna 13. Based on the received signal, the transmitting antenna 13 may generate an omnidirectional (non-directional) near field, or may generate a near field targeting a specific direction (directivity). The targeted near field may be generated, for example, through a shield of ferrite material. Of course, those skilled in the art will appreciate that other materials may be used to generate the targeted near field.
各受信ユニット１４は受信アンテナ１５を含む。受信アンテナ１５と送信アンテナ１３の両方用に単一のアンテナを使用してもよく、受信アンテナ１５と送信アンテナ１３用に別個のアンテナを使用してもよい。各アンテナ１３、１５は（ωａ−ωｄと呼ばれる）共振周波数を有している。別個の送信アンテナと受信アンテナとが使用される場合、受信アンテナ１５の共振周波数は、送信アンテナ１３の共振周波数に等しいことが好適である。 Each receiving unit 14 includes a receiving antenna 15. A single antenna may be used for both the receive antenna 15 and the transmit antenna 13, or separate antennas may be used for the receive antenna 15 and the transmit antenna 13. Each antenna 13, 15 has a resonant frequency (referred to as [ omega] a- [ omega] d ). When separate transmission antennas and reception antennas are used, the resonance frequency of the reception antenna 15 is preferably equal to the resonance frequency of the transmission antenna 13.
１つのデバイスの受信ユニット１４（例えばデバイス１１ｂの受信ユニット１４ｂ）が別のデバイスの送信ユニット１２（例えばデバイス１１ａの送信ユニット１２ａ）の近接場に配置されると、送信ユニット１２ａによって生成される電磁場は受信ユニット１４ｂと相互作用する。受信ユニット１４（例えば共振周波数ωａを有するデバイス１１ｂの受信ユニット１４ｂ）の共振周波数が送信ユニット１２（例えば共振周波数ωａを有するデバイス１１ａの受信ユニット１４ａ）の共振と同一である場合は、送信ユニット１１ａの無効電磁場は受信ユニット１４ｂ内に交流電流を誘導する。誘導された電流は、負荷１６ｂに電力を供給し、又はデータを伝搬するために使用されてもよい。その結果、デバイス１１ｂはデバイス１１ａからエネルギーを吸収することができる。追加されたデバイスの負荷効果により送信ユニット１２ａの共振周波数が大幅に変化しなければ、送信デバイスの共振周波数（例えばωｂ）に等しい共振周波数を有する任意数のデバイスを近接場エネルギーネットワークに追加し、送信デバイスからエネルギーを引き出してもよいことが理解されよう。 When the receiving unit 14 of a single device (e.g., receiving unit 14 b of the device 11 b) is arranged in the near field of the transmission unit 12 of another device (eg, device 11 a transmission unit 12 a of) the transmission unit 12 a The electromagnetic field generated by the interacts with the receiving unit 14b . Resonant frequency of the (receiving unit 14 b of the device 11 b with e.g. resonant frequency omega a) is the same as the resonance of the transmission unit 12 (e.g., receiving unit 14 a device 11 a having a resonant frequency omega a) receiving unit 14 In this case, the reactive electromagnetic field of the transmitting unit 11a induces an alternating current in the receiving unit 14b . The induced current may be used to power the load 16b or propagate data. As a result, the device 11b can absorb energy from the device 11a . If the resonance frequency of the transmission unit 12 a due to the load effect of the added device is changed significantly, add any number of devices having a resonant frequency equal to the resonance frequency (e.g., omega b) of the transmitting device to the near field energy networks It will be appreciated that energy may be extracted from the transmitting device.
受信ユニット１４（例えば共振周波数ωｃを有するデバイス１１ｃの受信ユニット１４ｃ）の共振周波数が送信ユニット１２（例えば共振周波数ωａを有するデバイス１１ａの送信ユニット１２ａ）と異なる場合は、受信ユニット１４ｃは送信ユニット１２ａに対して高いインピーダンスを有し、送信ユニット１２ａから僅かなエネルギーしか引き出さない。 If the receiving unit 14 differ from the (transmission unit 12 a device 11 a having e.g. resonant frequency omega a) resonant frequency transmission unit 12 (e.g., the device 11 receiving unit 14 c of c having a resonant frequency omega c), the receiving unit 14 c has a high impedance to the transmission unit 12 a, not drawn only a small energy from the transmission unit 12 a.
送信ユニット１２ａから受信ユニット１４ｃに伝送されるエネルギー量は、送信ユニット１２ａ及び受信ユニット１４ｃでの固有損失、及び受信ユニット１４ｂなどの別のデバイスへのエネルギー伝送を含む多くの要因に依存する。ωａとωｃとの近接度、及び各デバイスの共振帯域幅も重要である。図１６Ａ〜図１６Ｆは、様々な要因がエネルギー伝送に及ぼす態様を示すグラフである。 Many factors the amount of energy transmitted from the transmitting unit 12 a to the receiving unit 14 c may include intrinsic loss in the transmission unit 12 a and the receiving unit 14 c, and the energy transmission to another device, such as receiving unit 14 b Depends on. The proximity of ω a and ω c and the resonant bandwidth of each device are also important. 16A to 16F are graphs showing how various factors affect energy transmission.
図１６Ａは、ωａとωｃとが同一であり、帯域が狭い状況を示す。これは、最適な状態、及び電力伝送の効率が最大である場合を表している。図１６Ｂは、ωａとωｃとが異なり、帯域が狭い状況を示す。図１６Ｃは、ωａとωｃとが異なり、受信ユニット１４ｃの共振帯域が広い状況を示す。アンテナの抵抗損失及び放射損失が大きいほど広い共振帯域が生ずる。受信ユニット１４ｃは図１６Ｂに示した状況よりもωａに対するインピーダンスが高いが、それでも送信デバイス１１ａからある程度のエネルギーを吸収することができる。図１６Ｄは、ωａとωｃとが異なり、送信デバイス１１ａに損失がある状況を示す。送信デバイス１１ａでの抵抗損失及び放射損失により、共振帯域が広くなる。受信ユニット１４ｃに伝送するために利用できるアンテナのエネルギー部分はより少なくなる。図１６Ｅは、ωａとωｃとが大きく離れ、送信ユニット１２ａと受信ユニット１４ｃの両方に損失が生じる状況を示す。この場合、送信ユニット１２ａから受信ユニット１４ｃにエネルギーは伝送されない。図１６Ｆは、ωａとωｃとが近接し、送信ユニット１２ａと受信ユニット１４ｃの両方に損失が生じる状況を示す。送信ユニット１２ａと受信ユニット１４ｃとの間でエネルギーは伝送されるが、損失が大きいためシステムは非効率である。 FIG. 16A shows a situation where ω a and ω c are the same and the band is narrow. This represents an optimal state and a case where the efficiency of power transmission is maximum. FIG. 16B shows a situation where ω a and ω c are different and the band is narrow. FIG. 16C shows a situation where ω a and ω c are different and the resonance band of the receiving unit 14 c is wide. As the resistance loss and radiation loss of the antenna increase, a wider resonance band occurs. The receiving unit 14 c has high impedance with respect to omega a than the situation shown in FIG. 16B, but still can absorb some energy from the transmission device 11 a. FIG. 16D shows a situation where ω a and ω c are different and the transmitting device 11 a has a loss. The resistance loss and radiation loss in the transmission device 11 a, resonance band is widened. Less energy part of the antenna is available for transmission to the receiving unit 14c . FIG. 16E shows a situation in which ω a and ω c are far apart and a loss occurs in both the transmission unit 12 a and the reception unit 14 c . In this case, no energy is transmitted from the transmitting unit 12a to the receiving unit 14c . FIG. 16F shows a situation where ω a and ω c are close to each other, and loss occurs in both the transmission unit 12 a and the reception unit 14 c . Although energy is transmitted between the transmission unit 12 a and the receiving unit 14 c, the system for lossy is inefficient.
一般的な日常品（例えばスチールキャビネット、及び自動車）は導電性であり、周波数応答は図＊１６Ｃの受信ユニット１４ｃと同様である（しかし、抵抗損失が大きいため帯域はより広い）。従ってこれらのオブジェクトは送信ユニット１２ａからある程度のエネルギーを吸収でき、システム内の損失の一因となる。これまではエネルギーの一般的な伝送のみを記載してきたが、エネルギーの利用は用途によって変化することがあり、広義に電力の伝送又はデータ伝送用のどちらにも当てはまる。 General everyday objects (e.g. steel cabinets, and automobiles) is conductive, the frequency response is similar to the receiving unit 14 c in FIG. * 16C (however, the band since the resistance loss is large wider). Therefore, these objects can absorb some energy from the transmission unit 12 a, and contributes to the loss in the system. So far, only the general transmission of energy has been described, but the use of energy may vary depending on the application, and it applies broadly to either power transmission or data transmission.
電力ネットワーク
本教示により電力伝送ネットワークを開発してもよい。受信ユニット１４ｂが送信ユニット１２ａの近接場内に配置され、受信ユニット１４ｂの共振周波数（すなわちωｂ）が送信ユニット１２ａの共振周波数とほぼ等しい場合は、エネルギーは送信ユニット１２ａから受信ユニット１４ｂに伝送される。すべてが送信ユニット１２ａの共振周波数（すなわちωａ）に等しい共振周波数を有する複数の受信デバイス（例えば１１ｂ〜１１ｄ）が近接場内に配置されると、各受信デバイス（例えば１１ｂ〜１１ｄ）はエネルギーを交流の形態で送信ユニット１２ａから引き出す。受信デバイス１１ｂ〜１１ｄは、バッテリ又はコンデンサなどのエネルギー貯蔵デバイスにエネルギーを貯蔵するために誘導された交流電流を使用できるトランスデューサを含んでもよい。あるいは、トランスデューサは誘導された交流電流を使用して、受信デバイス（例えば１１ｂ〜１１ｄ）内の、又はこれに結合された電子構成部品に電流を直接供給してもよい。
Power network A power transmission network may be developed in accordance with the present teachings. Receiving unit 14 b are disposed near field of the transmission unit 12 a, when the receiving unit 14 b of the resonant frequency (i.e. omega b) is substantially equal to the resonant frequency of the transmission unit 12 a, the energy received from the transmission unit 12 a Is transmitted to unit 14b . When all are arranged in a plurality of receiving devices (e.g., 11 b to 11 d) is near field having a resonant frequency equal to the resonant frequency (i.e. omega a) of the transmission unit 12 a, each receiving device (e.g., 11 b to 11 d) is drawn from the transmission unit 12 a in the form of alternating current energy. The receiving device 11 b to 11 d is an induced alternating current in order to store energy in the energy storage device, such as a battery or capacitor may include a transducer that can be used. Alternatively, the transducer uses the induced alternating current, in the receiving device (e.g., 11 b to 11 d), or current may be fed directly to the electronic components coupled thereto.
すべての送信及び受信デバイス（例えば１１ｂ〜１１ｄ）を送信ユニット１２ａの近接場内に配置することはできない場合があることが理解されよう。図１７に示すように、近接場の外側の受信デバイス１１（例えば受信ユニット１１ｅ）にエネルギーを供給するため、１つ又は複数のリピータ１８を使用してもよい。１つ又は複数のリピータ１８は、ωａに同調されたアンテナ２０を含んでもよい。リピータ１８は、アンテナ２０を介して誘導電流の形態のエネルギーを送信ユニット１２から引き出してもよい。１つ又は複数のリピータ１８は、アンテナ２０を使用して第２のエネルギー場を生成するために誘導電流を使用してもよい。あるいは、第２のアンテナ（図示せず）を使用してエネルギー場が生成されてもよい。受信ユニット１４ｅに交流電流を誘導するために第２のエネルギー場が使用されてもよい。受信ユニット１４ｅは、バッテリ又はコンデンサなどのエネルギー貯蔵デバイスにエネルギーを貯蔵するために誘導された交流電流を使用できるトランスデューサを含んでもよい。あるいは、トランスデューサは、受信ユニット１４ｅ内の電子構成部品に電力を供給するために誘導された交流電流を使用してもよい。アンテナ２０、又は第２のアンテナ（図示せず）は全方向（無指向性）に近接場を生成してもよく、又は特定の方向（指向性）に向けた近接場を生成してもよいことが理解されよう。 That all transmitting and receiving devices (e.g., 11 b to 11 d) may not be able to place the near field of the transmission unit 12 a will be understood. As shown in FIG. 17, one or more repeaters 18 may be used to supply energy to a receiving device 11 (eg, receiving unit 11 e ) outside the near field. One or more repeaters 18 may include an antenna 20 tuned to omega a. The repeater 18 may extract energy in the form of an induced current from the transmission unit 12 via the antenna 20. One or more repeaters 18 may use the induced current to generate a second energy field using antenna 20. Alternatively, the energy field may be generated using a second antenna (not shown). Second energy field may be used to induce an alternating current in the receiver unit 14 e. The receiving unit 14 e has a induced alternating current in order to store energy in the energy storage device, such as a battery or capacitor may include a transducer that can be used. Alternatively, the transducer may use induced alternating current to power the electronic components in the receiving unit 14 e. The antenna 20 or the second antenna (not shown) may generate a near field in all directions (omnidirectional), or may generate a near field toward a specific direction (directivity). It will be understood.
データネットワーク
本教示によりデータ伝送ネットワークを開発してもよい。データ伝送用に設計されたネットワークは、ネットワーク内の送信デバイスにより送信される信号が、データを搬送する変調された時変信号であること以外は、上述した電力ネットワークと同様であろう。データネットワークには幾つかの可能な基本的な配置がある。
Data network A data transmission network may be developed in accordance with the present teachings. A network designed for data transmission would be similar to the power network described above, except that the signal transmitted by the transmitting device in the network is a modulated time-varying signal carrying data. There are several possible basic arrangements of data networks.
データネットワーク配置の一例は、送信ユニット１２ａの近接場内に配置される１つ又は複数の受信ユニット（１４ｂ−ｄ）を含む。各受信ユニット（１４ｂ−ｄ）は、送信ユニット１２ａ及び／又は別の受信ユニット１４と通信することができる。送信ユニット１２の近接場の外側にある受信ユニットは、１つ又は複数のリピータ１８を使用して上記の方法で到達できることを理解されたい。別の例では、受信ユニット１４は、送信ユニット１２の遠距離場内に配置され、通信用に送信ユニット１２の放射場を利用してもよい。このような遠距離場通信は、当業者には知られている遠距離場通信技術と同様に達成される。 An example of a data network arrangement includes one or more receiving units are disposed near field of the transmission unit 12 a (14 b-d) . Each receiving unit (14 b-d ) can communicate with the transmitting unit 12 a and / or another receiving unit 14. It should be understood that a receiving unit outside the near field of the transmitting unit 12 can be reached in the above manner using one or more repeaters 18. In another example, the receiving unit 14 may be placed in the far field of the transmitting unit 12 and utilize the radiation field of the transmitting unit 12 for communication. Such far field communication is accomplished in the same manner as far field communication techniques known to those skilled in the art.
ネットワーク内のデバイス１１は、幾つかの方法でデータ伝送を処理するように設計されてもよい。例えば、デバイス１１及びアンテナ１３、１５は送受信用の共用アンテナ、又は沿う受信用の別個の専用アンテナのいずれかを使用して、（１）データの受信だけ、（２）データの送信だけ、又は（３）データ受信、送信を行うように設計されてもよい。更に、デバイス１１は、データと電力の両方の伝送を処理するように設計されてもよい。このような場合は、各デバイス１１は、（１）データの伝送だけ、（２）電力の伝送だけ、又は（３）データと電力の伝送を行うように設計されてもよく、各デバイス１１は、データの送出／受信と、電力の送出／受信のいずれかの組合せを用いてもよく、各デバイス１１は、データ及び電力伝送用の共用アンテナを有し、又は各デバイス１１は、データ及び電力伝送用の別個の専用アンテナを有する。 Devices 11 in the network may be designed to handle data transmission in several ways. For example, device 11 and antennas 13 and 15 use either a shared antenna for transmission and reception or a separate dedicated antenna for reception along, (1) only data reception, (2) only data transmission, or (3) It may be designed to receive and transmit data. Furthermore, the device 11 may be designed to handle both data and power transmissions. In such a case, each device 11 may be designed to perform (1) only data transmission, (2) only power transmission, or (3) data and power transmission. Any combination of data transmission / reception and power transmission / reception may be used, each device 11 having a shared antenna for data and power transmission, or each device 11 having data and power Has a separate dedicated antenna for transmission.
各受信ユニット１４は、ネットワーク１０上の該受信ユニット１４の一意的電子認証（ＩＤ）を有している。ＩＤは、ネットワーク上の特定の受信ユニット１４の識別子の機能を果たし、ネットワーク上の受信ユニット１４が通信用ネットワーク１０上の別の受信ユニット１４を識別できるようにする。データ伝送セッションを開始するため、送信デバイスはＩＤで受信デバイスを識別し、開始命令を用いて通信を開始するであろう。データ伝送は指定の変調方式を用いて伝送されるであろう。デバイスによって伝送され、これに保存されるデータの安全性を確保し、設計されたネットワーク１０内に存在しない許可されていないデバイスにアクセスできないことを確実にするため、セキュリティプロトコルを使用してもよい。 Each receiving unit 14 has a unique electronic authentication (ID) of the receiving unit 14 on the network 10. The ID serves as an identifier for a particular receiving unit 14 on the network and allows a receiving unit 14 on the network to identify another receiving unit 14 on the communication network 10. To initiate a data transmission session, the sending device will identify the receiving device with an ID and initiate communication using a start command. Data transmission will be transmitted using the specified modulation scheme. Security protocols may be used to secure the data transmitted and stored in the device and to ensure that unauthorized devices not present in the designed network 10 cannot be accessed. .
送信ユニット１２と１つ又は複数の受信ユニット１４との間で、又は受信ユニット１４と１つ又は複数の別の受信ユニット１４との間で周期的データ通信がなされてもよい。送信ユニットと受信ユニットとの通信では、送信ユニット１２がＩＤに基づいて特定の受信ユニット１４を識別し、通信セッションを開始してもよい。あるいは、受信ユニット１４がＩＤに基づいて送信ユニット１２を識別し、通信セッションを開始してもよい。通信セッションは、送信ユニット１２又は受信ユニット１４のどちらによって終了されてもよい。 Periodic data communication may occur between the transmitting unit 12 and one or more receiving units 14 or between the receiving unit 14 and one or more other receiving units 14. In communication between the transmission unit and the reception unit, the transmission unit 12 may identify a specific reception unit 14 based on the ID and start a communication session. Alternatively, the reception unit 14 may identify the transmission unit 12 based on the ID and start a communication session. The communication session may be terminated by either the sending unit 12 or the receiving unit 14.
受信ユニットと受信ユニットとの通信では、２つの受信ユニット１４が直接通信で互いに直接接続してもよい。あるいは、２つの受信ユニット１４が、仲介として送信ユニット１２を使用して互いに接続してもよい。このような場合は、各受信ユニット１４は送信ユニット１２に接続してもよく、送信ユニット１２は１つの受信ユニット１４から情報を受信し、これを別の受信ユニット１４に送信するであろう。別の代替例では、２つの受信ユニット１４が１つ又は複数のリピータ１８を使用して通信し、その際、１つ又は複数のリピータ１８は受信ユニット１４から信号を受信し、これを別の受信ユニット１４に送信してもよい。１つ又は複数のリピータ１８は、１つ又は複数の自立型共振アンテナでよく、どの回路からも独立していてもよい。 In the communication between the receiving unit and the receiving unit, the two receiving units 14 may be directly connected to each other by direct communication. Alternatively, the two receiving units 14 may connect to each other using the transmitting unit 12 as an intermediary. In such a case, each receiving unit 14 may be connected to a transmitting unit 12, which will receive information from one receiving unit 14 and transmit it to another receiving unit 14. In another alternative, two receiving units 14 communicate using one or more repeaters 18, where one or more repeaters 18 receive a signal from receiving unit 14, It may be transmitted to the receiving unit 14. The one or more repeaters 18 may be one or more free standing resonant antennas and may be independent of any circuit.
２つ以上のデバイス間でエネルギーを効率的に伝送する図１５及び図１７に示すシステム及び方法は、掃除機、アイロン、テレビ、コンピュータ周辺装置などの家電機器；携帯機器；偵察装置、暗視装置、センサノード及びデバイスなどの軍用用途；自動車又は列車の性能及び安全を監視するように設計されたセンサなどの運輸用途；フラップ、方向舵、又は着陸装置などの航空宇宙用途；宇宙技術；無人艇に電力を供給する用途などの海軍用途；道路埋め込みセンサなどの交通管制用途；産業用用途；ＲＦＩＤタグ及びトランスポンダなどのアセット追跡；ロボットネットワーク；及び医療装置などを操作するために多様な用途で使用されてもよい。 The system and method shown in FIGS. 15 and 17 for efficiently transferring energy between two or more devices include household appliances such as vacuum cleaners, irons, televisions, and computer peripherals; portable devices; reconnaissance devices, night vision devices. Military applications such as sensor nodes and devices; transportation applications such as sensors designed to monitor the performance and safety of automobiles or trains; aerospace applications such as flaps, rudder or landing gear; space technology; Used in various applications to operate naval applications such as power supply applications; traffic control applications such as road embedded sensors; industrial applications; asset tracking such as RFID tags and transponders; robot networks; and medical devices May be.
全般的な近接場の電力及びデータ伝送システム
本教示により理解されるように、近接場の電力及びデータ伝送は、同じ物理的原理から得られるものである。近接場の電力及びデータ伝送は共に使用すると、多様なシステムを生成する機会をもたらす。以下に、全般的な近接場の電力及びデータ伝送システムを記載する。
General Near Field Power and Data Transmission System As understood by the present teachings, near field power and data transmission are derived from the same physical principles. When used together with near-field power and data transmission, it provides the opportunity to create diverse systems. The following describes a general near-field power and data transmission system.
（本明細書では「ＮＦ−ＰＤＡＴ」とも呼ばれる）近接場電力及びデータネットワークは、複数の送信ユニット及び受信ユニットからなっていてもよい。簡略にするため、単一の送信ユニット１２と単一の受信ユニット１４とからなるより簡単なネットワークについて検討する。以下の説明は、エネルギーは送信ユニット１２から受信ユニット１４に伝送され、受信ユニット１４に結合された負荷に伝送される際のエネルギー経路をたどる。 Near field power and data networks (also referred to herein as “NF-PDAT”) may consist of multiple transmitting and receiving units. For simplicity, consider a simpler network consisting of a single transmitting unit 12 and a single receiving unit 14. The following description follows the energy path as energy is transmitted from the transmitting unit 12 to the receiving unit 14 and transmitted to a load coupled to the receiving unit 14.
最初に、ＰＤＡＴネットワークを駆動するために必要なエネルギーを一次電源から取得しなければならない。一次電源は、５０／６０Ｈｚの電源コンセント、標準バッテリ、電源コンセントに接続可能な再充電可能バッテリ、又は間接再充電式バッテリでよい。電源コンセントは、この形態で十分なエネルギーを取得できるため、好ましい方法の１つである。デバイスを電源コンセントに接続できない場合は、又は携帯可能であることを要する場合は、バッテリを使用してもよい。更に、再充電可能なバッテリを使用してもよい。再充電可能なバッテリは、貯蔵されたエネルギーが容量以下に低下すると補充すればよい。再充電によってバッテリを、そうでない場合はバッテリが空になるのが早すぎ、適切なサイズのバッテリのスペースが小さすぎ、又はバッテリ交換のためのアクセスが制約されるはずのデバイスに適するようにすることができることが知られている。再充電可能なバッテリの寿命を補充するために電源コンセントなどの一次電源、又はその他のバッテリを使用してもよい。ほとんどのデバイスでは、再充電は通常、バッテリを短期間電源コンセントに接続することによって行われる（例えばラップトップ、及び携帯電話）。幾つかの用途（例えば埋め込み式医療装置）では、コードに直接取り付けることは不可能である。このような場合は、外部電源に誘導結合するなどの間接的な再充電方法が使用されてきた。別の方法で再充電を行ってもよいことが理解されよう。例えば、エネルギー源とデバイスとの間に明瞭な見通し線がある場合は、光リンク、レーザ、又は指向性が高い無線周波数ビームを使用してエネルギーを伝送してもよい。 First, the energy required to drive the PDAT network must be obtained from the primary power source. The primary power source may be a 50/60 Hz power outlet, a standard battery, a rechargeable battery connectable to the power outlet, or an indirect rechargeable battery. A power outlet is one of the preferred methods because sufficient energy can be obtained in this form. If the device cannot be connected to a power outlet, or if it needs to be portable, a battery may be used. Furthermore, a rechargeable battery may be used. A rechargeable battery may be replenished when the stored energy drops below capacity. Recharge makes the battery suitable for devices that would otherwise be drained too early, the appropriate sized battery space is too small, or access for battery replacement should be restricted It is known that it can be. A primary power source, such as a power outlet, or other battery may be used to supplement the life of the rechargeable battery. In most devices, recharging is usually done by connecting the battery to a power outlet for a short period of time (eg laptops and cell phones). In some applications (eg implantable medical devices) it is not possible to attach directly to the cord. In such a case, an indirect recharging method such as inductive coupling to an external power source has been used. It will be appreciated that recharging may be performed in other ways. For example, if there is a clear line of sight between the energy source and the device, energy may be transmitted using an optical link, a laser, or a highly directional radio frequency beam.
システムに給電し、又は（バッテリの再充電など）システム内の構成部品用にエネルギーを供給するため代替のエネルギー源を使用してもよい。これは、エネルギーの１つの形態から電気エネルギーへの変換を含んでもよい。このような例の１つには、エネルギーを電気エネルギーに変換することが含まれる。これは運動をエネルギーに変換することによって達成されてもよい。例えば、人体に装着されたデバイスは人体の動きを利用してロータを回転させ、それによって発電機が交流電流を生成するようにしてもよい。別の例は、光エネルギーを電気エネルギーに変換することである。例えば、外部に配置された光電池が日光又は室内光を電気エネルギーに変換してもよい。別の例では、圧力変化が電気エネルギーに変換されてもよい。例えば、デバイス上に適切に配置された圧電物質を使用して圧力変化（例えば気圧の変化、又は接触による直接変化）を電流に変換してもよい。別の例では、熱勾配を電気エネルギーに変換してもよい。例えば、デバイス内に配置された熱電発電機（ＴＥＧ）を使用して、デバイス全体にわたる温度勾配を電気エネルギーに変換してもよい。このようなＴＥＧは熱エネルギーの一部を電気エネルギーに変換できるので、動作中に熱を発生するデバイスには有用である。 Alternative energy sources may be used to power the system or supply energy for components in the system (such as battery recharging). This may include the conversion of one form of energy to electrical energy. One such example involves converting energy into electrical energy. This may be achieved by converting motion into energy. For example, a device attached to the human body may use the movement of the human body to rotate the rotor so that the generator generates an alternating current. Another example is converting light energy into electrical energy. For example, a photovoltaic cell disposed outside may convert sunlight or room light into electrical energy. In another example, pressure changes may be converted into electrical energy. For example, a pressure change (eg, a change in atmospheric pressure, or a direct change due to contact) may be converted to a current using a piezoelectric material appropriately disposed on the device. In another example, a thermal gradient may be converted to electrical energy. For example, a thermoelectric generator (TEG) located within the device may be used to convert the temperature gradient across the device into electrical energy. Such TEGs are useful for devices that generate heat during operation because they can convert some of the thermal energy into electrical energy.
また、本教示は、効率が高い無線電力及びデータテレメトリシステムで使用される多層多巻きアンテナの設計方法も含む。所与のある動作周波数で、特定用途向けのアンテナを設計するために、以下の１つ又は複数のステップをたどってもよい。
１．十分な結合係数のために必要な最小限のインダクタンスを得るために解析計算及び
システムレベルシミュレーションを実行する。
２．（例えば結合係数、誘導電圧などについての）解析計算に基づいて、適切なインダ
クタンスのために必要な巻き数を選択する。
３．導体層の厚さを表皮深さの約２倍、又は製造技術に基づいて可能な最小限の厚さの
うちの厚い方を選択する。
４．絶縁厚さを製造技術で可能な最小限の厚さ、又は所望の性能を達するために必要な
それ以上の厚さを選択する。
５．（用途に応じて）可能な最大表面積を選択する。この領域は必ずしも四角形又は円
形でなくてもよい。システム全体に適合し、別の構成部品の周囲を迂回するどのよ
うな形状でも可能であろう。
６．製造技術及び用途に応じて、最大の層の数を選択する。
７．（ＭｏＭ、又はＦＤＴＤ、又はＦＥＭ、又はＭＬＦＭＭ、又はその他、又はこれら
の組合せに基づいて）ステップ１及び２の巻き数を有する多層多巻きアンテナを数
値モデルングツールで設計し、層の数及びその他のパラメータを最適化する（ス
テップ３〜６）。
ａ．選択された周波数の所在位置で確実に品質係数のピークが得られるようにする。
ｂ．この品質係数でのインダクタンスが、確実に（システムレベルの制約で）可能な
最小限以上であるようにする。
ｃ．必要ならば、寄生容量効果を低く保つことによって、電場が確実に最小限になる
ようにする（前項を参照）。
The present teachings also include a method for designing a multi-layer multi-turn antenna for use in highly efficient wireless power and data telemetry systems. To design an application specific antenna at a given operating frequency, one or more of the following steps may be followed.
1. Perform analytical calculations and system level simulations to obtain the minimum inductance needed for sufficient coupling coefficients.
2. Based on analytical calculations (eg, for coupling coefficient, induced voltage, etc.), select the number of turns required for proper inductance.
3. Choose the conductor layer thickness approximately twice the skin depth or the thickest of the minimum possible thicknesses based on manufacturing technology.
4). Select the minimum insulation thickness possible with manufacturing technology, or more than is necessary to achieve the desired performance.
5. Choose the maximum surface area possible (depending on the application). This area does not necessarily have to be square or circular. Any shape that fits the entire system and bypasses around another component could be possible.
6). Depending on the manufacturing technique and application, the maximum number of layers is selected.
7). Design a multi-layer multi-turn antenna with the number of turns in steps 1 and 2 (based on MoM, or FDTD, or FEM, or MLFMM, or any combination thereof) with a numerical modeling tool, Optimize other parameters (steps 3-6).
a. Ensure that the peak of the quality factor is obtained at the location of the selected frequency.
b. Ensure that the inductance at this quality factor is above the minimum possible (due to system level constraints).
c. If necessary, ensure that the electric field is minimized by keeping the parasitic capacitance effect low (see previous section).
本教示は、アンテナの設計後にアンテナを製造する方法も含む。多層多巻きアンテナは、それらに限定されないが、例えばＰＣＢ／セラミック／金属印刷プロセス、又は半導体製造技術などで、特殊なマスクを経て溶着されてもよい金属条片を使用する。アンテナを製造する代替方法は導電性テープ／リボン／シート／薄板を使用してもよく、テープ／リボン／シート／箔のうちの１つ又は複数が、絶縁層で分離されて互いに重ねて配置され、指定のバイア位置ではんだ付けによって複数の条片を短絡する。アンテナを製造する別の方法は、特定の形状を導電性シート、又は「箔」（例えば金箔又は銅箔）から切断し、導電性テープ／リボンと同様のステップをたどる方法である。また、物理蒸着、薄膜蒸着、厚膜蒸着などの金属蒸着技術に加えて、（Ｅｏｐｌｅｘ社の技術などの）三次元印刷プロセスを使用してもよい。 The present teachings also include a method of manufacturing the antenna after the antenna is designed. Multi-layer multi-turn antennas use, but are not limited to, metal strips that may be welded through special masks, such as in PCB / ceramic / metal printing processes, or semiconductor manufacturing techniques. An alternative method of manufacturing the antenna may use conductive tape / ribbon / sheet / sheet, where one or more of the tape / ribbon / sheet / foil are separated from each other and placed on top of each other. Short-circuit multiple strips by soldering at specified via positions. Another method of manufacturing an antenna is to cut a specific shape from a conductive sheet, or “foil” (eg, gold foil or copper foil) and follow the same steps as a conductive tape / ribbon. Also, in addition to metal deposition techniques such as physical vapor deposition, thin film deposition, and thick film deposition, a three-dimensional printing process (such as the technology of Eoplex) may be used.
本教示は、多層プリント配線板、プリント回路基板、及び多層相互接続による半導体製造技術用の現在の製造技術に自ずと組み込まれる。製造技術が進歩すると共に、多層多巻きアンテナはこのような向上から多くの利点を得ることが期待される。従来の製造技術とのこのような適合性により、これらのアンテナを従来の回路基板に比較的容易に組み込むことが可能になる。このような進歩により、正確な反復性と小型フィーチャサイズ（すなわち高解像度）ももたらされる。 The present teachings are naturally incorporated into current manufacturing technology for semiconductor manufacturing technology with multilayer printed wiring boards, printed circuit boards, and multilayer interconnects. As manufacturing technology advances, multilayer multi-turn antennas are expected to gain many benefits from such improvements. Such compatibility with conventional manufacturing techniques allows these antennas to be incorporated into conventional circuit boards relatively easily. Such advances also provide accurate repeatability and small feature size (ie high resolution).
上述のように、本システムの設計及び構造により、範囲の拡大（すなわち、送信と受信との無線アンテナ間を隔てる距離）が可能になる。範囲の拡大により、電力をより長距離にわたって伝送することができ、送信機を受信機から更に離すことができるようになる。例えば、ＲＦＩＤなどの用途では、高周波インテロゲータのタグ読み取り範囲は３フィート以内であり、これはパレット追跡などのある用途には不十分である。本システムの多層ワイヤで製造された無線アンテナは、この特定の用途が要求する集中電力を供給して、より拡大した読み取り範囲性能に必要なインテロゲータ信号を反射し易くすることで、ＲＦＩＤを介したパレット追跡を向上させる。軍事システムなどの別の用途では、本発明によりもたらされる範囲の拡大によって、位置に到達するのが困難なデバイス、又は過酷な環境にあるデバイスに電力を伝送することが可能になる。消費者用電子機器では、範囲の拡大により、ユーザはより便利な位置からデバイスにエネルギーを充電又は伝送することができるようになる。 As described above, the design and structure of the system allows for an extended range (ie, the distance separating the transmit and receive radio antennas). The increased range allows power to be transmitted over longer distances and allows the transmitter to be further away from the receiver. For example, in applications such as RFID, high frequency interrogators have tag reading ranges within 3 feet, which is insufficient for certain applications such as pallet tracking. Wireless antennas made with multi-layer wires in this system provide the centralized power required by this particular application, making it easier to reflect the interrogator signals required for more expanded read range performance, via RFID Improve pallet tracking. In other applications, such as military systems, the increased range provided by the present invention allows power to be transmitted to devices that are difficult to reach or in harsh environments. In consumer electronics, the increased range allows the user to charge or transfer energy to the device from a more convenient location.
また、本システムによって、単一の設計コンセプト、すなわち多層多巻きアンテナから複数の運用ニーズが可能になる。本システムは受信機アンテナ、送信機アンテナ、（送信機及び受信機として機能する）トランシーバ、及びリピータアンテナとしての機能を果たす。あるいは、設計を回路内の（例えばＲＦフィルタ回路、ＲＦ整合回路内の）集中素子としてだけインダクタ設計用だけに使用してもよい。 The system also allows multiple operational needs from a single design concept, namely a multi-layer, multi-turn antenna. The system serves as a receiver antenna, transmitter antenna, transceiver (which functions as a transmitter and receiver), and a repeater antenna. Alternatively, the design may be used for inductor design only as a lumped element in the circuit (eg, in an RF filter circuit, RF matching circuit).
本発明のＭＬＭＴアンテナ構造は、様々な回路設計の実施形態で想定される。ＭＬＭＴアンテナ構造用の等価回路図が図２０に示されている。これは以下のパラメータから構成されている。
ＬＭ＝固有インダクタンス
ＣＭ＝固有キャパシタンス
ＲＭ＝固有抵抗
The MLMT antenna structure of the present invention is envisioned in various circuit design embodiments. An equivalent circuit diagram for the MLMT antenna structure is shown in FIG. This consists of the following parameters:
L M = specific inductance C M = specific capacitance R M = specific resistance
ＭＬＭＴアンテナの実施形態の特性は、ＬＭ、ＲＭ及びＣＭの設計値、中心動作周波数、及び端子１と端子２とをまたいで配置される付加的な構成部品に依存する。 The characteristics of the embodiment of the MLMT antenna depend on the design values of L M , R M, and C M , the central operating frequency, and the additional components that are placed across terminal 1 and terminal 2.
動作の角周波数をωとする。そこで、ＭＬＭＴアンテナの実施形態の入力インピーダンスＺｉｎｐｕｔは、式１（ａ）、及び１（ｂ）に基づいて一般的に式１（ｃ）によって与えられる。
本発明のＭＬＭＴアンテナ構造は、様々な回路設計の実施形態で想定することができる。例えば、ＭＬＭＴアンテナ構造は、３つの動作モードで動作可能である。
モード１：式２（ａ）により与えられる条件１が満たされ、式２（ｂ）が生じる場合、集中素子内に実施されるようなインダクタとして。等価回路図が図２１に示されている。
モード２：自立型タンク回路内で実施され、又はＨＦ及び／又はＲＦ回路内に実施されるような共振器として。共振器は以下の２つのタイプのうちの１つでよい。
タイプ１：式３により与えられる条件２が満たされる場合の自己共振器として。等価回路図が図２２Ａ及び図２２Ｂに示されている。
タイプ２：コンデンサＣＡＤＤＥＤが直列又は並列で追加されることで共振が達成される場合の共振器として。直列及び並列のコンデンサの追加を示す等価回路図が図２３Ａ及び図２３Ｂに示されている。モード２、タイプ２の回路図が図２４Ａ、図２４Ｂ及び図２４Ｃに示されている。
タイプ１とタイプ２の両方のタイプで、ＬＰｉｃｋｕｐ及びＬｆｅｅｄはそれぞれ、ピックアップインダクタと給電インダクタを指す。これらは、ＭＬＭＴ構造のインダクタンス値よりもインダクタンスが低く、ＭＬＭＴ構造にある一定の結合があるコイルである。ＭＬＭＴ構造から、又はＭＬＭＴ構造に、又はシステムの残りの部分から、又は残りの部分に電力を伝送するのに望ましい適合状態を達成するため、結合を変更してもよい。コンセプトの簡略化と裏付けのため、本明細書に記載の実施形態は、例えば例示目的で共振を達成するために単一のコンデンサＣＡＤＤＥＤを備えている。実際の回路では、複数のコンデンサ及び／又はインダクタ及び／又は抵抗を備えるより複雑な回路を使用してもよい。図２２及び図２４に示す実施形態はすべて、システムの送信機側及び／又は受信機側で使用してもよい。
モード３：式４によって与えられる条件３が満たされる場合、コンデンサとして。
Mode 1: As an inductor as implemented in a lumped element when Condition 1 given by Equation 2 (a) is met and Equation 2 (b) occurs. An equivalent circuit diagram is shown in FIG.
Mode 2: as a resonator as implemented in a free standing tank circuit or as implemented in an HF and / or RF circuit. The resonator may be one of the following two types.
Type 1: As a self-resonator when the condition 2 given by Equation 3 is satisfied. Equivalent circuit diagrams are shown in FIGS. 22A and 22B.
Type 2: As a resonator when resonance is achieved by adding a capacitor C ADDED in series or in parallel. Equivalent circuit diagrams showing the addition of series and parallel capacitors are shown in FIGS. 23A and 23B. Circuit diagrams of mode 2 and type 2 are shown in FIGS. 24A, 24B, and 24C.
For both type 1 and type 2, L Pickup and L feed refer to the pickup inductor and the feed inductor, respectively. These are coils having an inductance lower than that of the MLMT structure and having a certain coupling in the MLMT structure. The coupling may be altered to achieve the desired fit for transferring power from the MLMT structure, or to the MLMT structure, or from the rest of the system, or to the rest. For concept simplification and support, the embodiments described herein include a single capacitor C ADDED , for example, to achieve resonance for illustrative purposes. In actual circuits, more complex circuits with multiple capacitors and / or inductors and / or resistors may be used. All of the embodiments shown in FIGS. 22 and 24 may be used on the transmitter side and / or the receiver side of the system.
Mode 3: As a capacitor if condition 3 given by Equation 4 is met.
本システムに特有の層配置、及び特化されたワイヤの区分化は、既存の技術よりも２倍を超える品質係数で示されるように、同様のより小型のパッケージ容積でシステム性能が既存の設計技術と比較して向上することを実証している。特定の特性、特定された形状、長さ及び厚さを組み合わせ、層の順序を規定することによって、本システムは、インダクタンス及び品質係数を特定の用途と組み合わせて、それらに限定されないが、無線組織シミュレーション、無線テレメトリ、無線構成部品の再充電、無線非破壊検査、無線感知、及び無線エネルギー又は電力管理を含む所望の応答を達成可能にする。 The system's unique layer layout and specialized wire segmentation, as demonstrated by a quality factor that is more than twice that of existing technology, allows system performance to be reduced to existing designs with similar smaller package volumes. Proven to improve compared to technology. By combining specific characteristics, specific shapes, lengths and thicknesses, and defining layer order, the system combines, but is not limited to, inductance and quality factors with specific applications. Allows desired responses to be achieved including simulation, wireless telemetry, wireless component recharging, wireless non-destructive testing, wireless sensing, and wireless energy or power management.
本システムの別の特別の利点は、（表皮効果と呼ばれる現象による）周波数の上昇に関連する導体損失の低減によって、同等の又はより小さい設計容積で電力及び／又はデータ伝送のための近接場磁気結合（ＮＦＭＣ）のより効率的な手段が可能になることである。提案されるシステムはまた、既存の製造技術（例えば多層プリント配線板）によって比較的簡単に達成可能であり、従って、ＩＣ、抵抗器、コンデンサ、表面実装構成部品などの別の回路構成部品と統合可能な解決策を提供する。本システムの別の利点には、電力消費量を低減することで（それが使用される場合は）バッテリの寿命が延び、アンテナのジュール熱が低減し、機器／デバイスの環境資源の消費が低減すること、及びデバイスのエネルギー効率が高いことによるその他の利点が含まれる。 Another special advantage of the system is that near field magnetism for power and / or data transmission with comparable or smaller design volumes by reducing conductor losses associated with increased frequency (due to a phenomenon called skin effect) A more efficient means of coupling (NFMC) is possible. The proposed system can also be achieved relatively easily by existing manufacturing techniques (eg multilayer printed wiring boards) and therefore integrated with other circuit components such as ICs, resistors, capacitors, surface mount components, etc. Provide possible solutions. Another advantage of this system is that it reduces battery consumption (if it is used), extends battery life, reduces antenna joule heat, and reduces equipment / device environmental resource consumption. And other advantages due to the high energy efficiency of the device.
これらの無線システムから恩恵を受けるその他の用途には、それらに限定されないが、その他の埋め込み式医療器、非埋め込み式医療装置、商用、軍用、航空機、産業用、及びその他の電子機器又はデバイスの用途の他、地盤センシング、石油探査、欠陥検出、携帯電子機器、軍用、防衛、及び医療装置の用途が含まれる。本発明の範囲は効率が高まることにより利点が得られる用途だけではなく、誘導素子を使用する必要があるどの用途をも含む。 Other applications that benefit from these wireless systems include, but are not limited to, other implantable medical devices, non-implantable medical devices, commercial, military, aircraft, industrial, and other electronic devices or devices. In addition to applications, include ground sensing, oil exploration, defect detection, portable electronics, military, defense, and medical device applications. The scope of the present invention includes not only applications that benefit from increased efficiency, but also any application that requires the use of inductive elements.
これまで最良のモードと思われる実施例、及び／又はその他の実施例を記載したが、様々な修正を加えてもよく、本明細書に開示した主題は様々な形態及び実施例で実施されてもよく、且つ、教示は本明細書に一部しか記載しなかった多くの用途に適用されることが理解されよう。以下の特許請求の範囲では、本教示の真の範囲内の用途、修正、及び変形形態のいずれか及びすべてを特許請求することを意図するものである。 Although the embodiments considered to be the best mode so far and / or other embodiments have been described, various modifications may be made and the subject matter disclosed herein may be implemented in various forms and embodiments. It will be appreciated that the teachings apply to many applications that were only partially described herein. The following claims are intended to claim any and all uses, modifications, and variations that fall within the true scope of the present teachings.
Claims (16)
複数の導体層と、
前記導体層の各々を分離する絶縁層と、
前記導体層のうちの２つ以上を接続する少なくとも１つのコネクタと、
を備え、
電気信号がある周波数で前記構造内に誘導されるときに電気抵抗を低減可能である構造。 A structure for wireless communication,
A plurality of conductor layers;
An insulating layer separating each of the conductor layers;
At least one connector connecting two or more of the conductor layers;
With
A structure capable of reducing electrical resistance when an electrical signal is induced in the structure at a frequency.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2013047049A JP2014175865A (en) | 2013-03-08 | 2013-03-08 | Highly efficient multilayer multiwinding structure for radio communication |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2013047049A JP2014175865A (en) | 2013-03-08 | 2013-03-08 | Highly efficient multilayer multiwinding structure for radio communication |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2014175865A true JP2014175865A (en) | 2014-09-22 |
Family
ID=51696706
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2013047049A Pending JP2014175865A (en) | 2013-03-08 | 2013-03-08 | Highly efficient multilayer multiwinding structure for radio communication |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2014175865A (en) |
Cited By (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9941729B2 (en) | 2015-08-07 | 2018-04-10 | Nucurrent, Inc. | Single layer multi mode antenna for wireless power transmission using magnetic field coupling |
| US9941590B2 (en) | 2015-08-07 | 2018-04-10 | Nucurrent, Inc. | Single structure multi mode antenna for wireless power transmission using magnetic field coupling having magnetic shielding |
| US9941743B2 (en) | 2015-08-07 | 2018-04-10 | Nucurrent, Inc. | Single structure multi mode antenna having a unitary body construction for wireless power transmission using magnetic field coupling |
| US9948129B2 (en) | 2015-08-07 | 2018-04-17 | Nucurrent, Inc. | Single structure multi mode antenna for wireless power transmission using magnetic field coupling having an internal switch circuit |
| US9960628B2 (en) | 2015-08-07 | 2018-05-01 | Nucurrent, Inc. | Single structure multi mode antenna having a single layer structure with coils on opposing sides for wireless power transmission using magnetic field coupling |
| US9960629B2 (en) | 2015-08-07 | 2018-05-01 | Nucurrent, Inc. | Method of operating a single structure multi mode antenna for wireless power transmission using magnetic field coupling |
| US10063100B2 (en) | 2015-08-07 | 2018-08-28 | Nucurrent, Inc. | Electrical system incorporating a single structure multimode antenna for wireless power transmission using magnetic field coupling |
| JPWO2018163409A1 (en) * | 2017-03-10 | 2019-03-14 | 三菱電機エンジニアリング株式会社 | Resonant power transmission coil |
| KR20190065992A (en) * | 2016-10-31 | 2019-06-12 | 애플 인크. | Wireless charging system with solenoids |
| US10424969B2 (en) | 2016-12-09 | 2019-09-24 | Nucurrent, Inc. | Substrate configured to facilitate through-metal energy transfer via near field magnetic coupling |
| JP2019534592A (en) * | 2016-08-26 | 2019-11-28 | ニューカレント インコーポレイテッドＮｕＣｕｒｒｅｎｔ， Ｉｎｃ． | Wireless connector system |
| US10636563B2 (en) | 2015-08-07 | 2020-04-28 | Nucurrent, Inc. | Method of fabricating a single structure multi mode antenna for wireless power transmission using magnetic field coupling |
| US10658847B2 (en) | 2015-08-07 | 2020-05-19 | Nucurrent, Inc. | Method of providing a single structure multi mode antenna for wireless power transmission using magnetic field coupling |
| US10903688B2 (en) | 2017-02-13 | 2021-01-26 | Nucurrent, Inc. | Wireless electrical energy transmission system with repeater |
| US10985465B2 (en) | 2015-08-19 | 2021-04-20 | Nucurrent, Inc. | Multi-mode wireless antenna configurations |
| US11056922B1 (en) | 2020-01-03 | 2021-07-06 | Nucurrent, Inc. | Wireless power transfer system for simultaneous transfer to multiple devices |
| US11152151B2 (en) | 2017-05-26 | 2021-10-19 | Nucurrent, Inc. | Crossover coil structure for wireless transmission |
| US11205848B2 (en) | 2015-08-07 | 2021-12-21 | Nucurrent, Inc. | Method of providing a single structure multi mode antenna having a unitary body construction for wireless power transmission using magnetic field coupling |
| US11227712B2 (en) | 2019-07-19 | 2022-01-18 | Nucurrent, Inc. | Preemptive thermal mitigation for wireless power systems |
| US11271430B2 (en) | 2019-07-19 | 2022-03-08 | Nucurrent, Inc. | Wireless power transfer system with extended wireless charging range |
| US11283303B2 (en) | 2020-07-24 | 2022-03-22 | Nucurrent, Inc. | Area-apportioned wireless power antenna for maximized charging volume |
| US11335999B2 (en) | 2009-03-09 | 2022-05-17 | Nucurrent, Inc. | Device having a multi-layer-multi-turn antenna with frequency |
| US20220200342A1 (en) | 2020-12-22 | 2022-06-23 | Nucurrent, Inc. | Ruggedized communication for wireless power systems in multi-device environments |
| US11695302B2 (en) | 2021-02-01 | 2023-07-04 | Nucurrent, Inc. | Segmented shielding for wide area wireless power transmitter |
| US11831174B2 (en) | 2022-03-01 | 2023-11-28 | Nucurrent, Inc. | Cross talk and interference mitigation in dual wireless power transmitter |
| US11876386B2 (en) | 2020-12-22 | 2024-01-16 | Nucurrent, Inc. | Detection of foreign objects in large charging volume applications |
| WO2024024121A1 (en) * | 2022-07-28 | 2024-02-01 | タツタ電線株式会社 | Coil |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20120095531A1 (en) * | 2009-03-09 | 2012-04-19 | Neurds Inc. | System and Method for Wireless Power Transfer in Implantable Medical Devices |
-
2013
- 2013-03-08 JP JP2013047049A patent/JP2014175865A/en active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20120095531A1 (en) * | 2009-03-09 | 2012-04-19 | Neurds Inc. | System and Method for Wireless Power Transfer in Implantable Medical Devices |
Cited By (77)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11916400B2 (en) | 2009-03-09 | 2024-02-27 | Nucurrent, Inc. | Multi-layer-multi-turn structure for high efficiency wireless communication |
| US11335999B2 (en) | 2009-03-09 | 2022-05-17 | Nucurrent, Inc. | Device having a multi-layer-multi-turn antenna with frequency |
| US11336003B2 (en) | 2009-03-09 | 2022-05-17 | Nucurrent, Inc. | Multi-layer, multi-turn inductor structure for wireless transfer of power |
| US11476566B2 (en) | 2009-03-09 | 2022-10-18 | Nucurrent, Inc. | Multi-layer-multi-turn structure for high efficiency wireless communication |
| US10658847B2 (en) | 2015-08-07 | 2020-05-19 | Nucurrent, Inc. | Method of providing a single structure multi mode antenna for wireless power transmission using magnetic field coupling |
| US9941743B2 (en) | 2015-08-07 | 2018-04-10 | Nucurrent, Inc. | Single structure multi mode antenna having a unitary body construction for wireless power transmission using magnetic field coupling |
| US10063100B2 (en) | 2015-08-07 | 2018-08-28 | Nucurrent, Inc. | Electrical system incorporating a single structure multimode antenna for wireless power transmission using magnetic field coupling |
| US11955809B2 (en) | 2015-08-07 | 2024-04-09 | Nucurrent, Inc. | Single structure multi mode antenna for wireless power transmission incorporating a selection circuit |
| US9960628B2 (en) | 2015-08-07 | 2018-05-01 | Nucurrent, Inc. | Single structure multi mode antenna having a single layer structure with coils on opposing sides for wireless power transmission using magnetic field coupling |
| US11769629B2 (en) | 2015-08-07 | 2023-09-26 | Nucurrent, Inc. | Device having a multimode antenna with variable width of conductive wire |
| US11025070B2 (en) | 2015-08-07 | 2021-06-01 | Nucurrent, Inc. | Device having a multimode antenna with at least one conductive wire with a plurality of turns |
| US9948129B2 (en) | 2015-08-07 | 2018-04-17 | Nucurrent, Inc. | Single structure multi mode antenna for wireless power transmission using magnetic field coupling having an internal switch circuit |
| US11469598B2 (en) | 2015-08-07 | 2022-10-11 | Nucurrent, Inc. | Device having a multimode antenna with variable width of conductive wire |
| US9960629B2 (en) | 2015-08-07 | 2018-05-01 | Nucurrent, Inc. | Method of operating a single structure multi mode antenna for wireless power transmission using magnetic field coupling |
| US10636563B2 (en) | 2015-08-07 | 2020-04-28 | Nucurrent, Inc. | Method of fabricating a single structure multi mode antenna for wireless power transmission using magnetic field coupling |
| US11196266B2 (en) | 2015-08-07 | 2021-12-07 | Nucurrent, Inc. | Device having a multimode antenna with conductive wire width |
| US9941590B2 (en) | 2015-08-07 | 2018-04-10 | Nucurrent, Inc. | Single structure multi mode antenna for wireless power transmission using magnetic field coupling having magnetic shielding |
| US11205848B2 (en) | 2015-08-07 | 2021-12-21 | Nucurrent, Inc. | Method of providing a single structure multi mode antenna having a unitary body construction for wireless power transmission using magnetic field coupling |
| US11205849B2 (en) | 2015-08-07 | 2021-12-21 | Nucurrent, Inc. | Multi-coil antenna structure with tunable inductance |
| US9941729B2 (en) | 2015-08-07 | 2018-04-10 | Nucurrent, Inc. | Single layer multi mode antenna for wireless power transmission using magnetic field coupling |
| US11316271B2 (en) | 2015-08-19 | 2022-04-26 | Nucurrent, Inc. | Multi-mode wireless antenna configurations |
| US10985465B2 (en) | 2015-08-19 | 2021-04-20 | Nucurrent, Inc. | Multi-mode wireless antenna configurations |
| US11670856B2 (en) | 2015-08-19 | 2023-06-06 | Nucurrent, Inc. | Multi-mode wireless antenna configurations |
| US10879705B2 (en) | 2016-08-26 | 2020-12-29 | Nucurrent, Inc. | Wireless connector receiver module with an electrical connector |
| US10886751B2 (en) | 2016-08-26 | 2021-01-05 | Nucurrent, Inc. | Wireless connector transmitter module |
| US10916950B2 (en) | 2016-08-26 | 2021-02-09 | Nucurrent, Inc. | Method of making a wireless connector receiver module |
| US10931118B2 (en) | 2016-08-26 | 2021-02-23 | Nucurrent, Inc. | Wireless connector transmitter module with an electrical connector |
| US10938220B2 (en) | 2016-08-26 | 2021-03-02 | Nucurrent, Inc. | Wireless connector system |
| JP7102396B2 (en) | 2016-08-26 | 2022-07-19 | ニューカレント インコーポレイテッド | Wireless connector system |
| JP2019534592A (en) * | 2016-08-26 | 2019-11-28 | ニューカレント インコーポレイテッドＮｕＣｕｒｒｅｎｔ， Ｉｎｃ． | Wireless connector system |
| US11011915B2 (en) | 2016-08-26 | 2021-05-18 | Nucurrent, Inc. | Method of making a wireless connector transmitter module |
| US10897140B2 (en) | 2016-08-26 | 2021-01-19 | Nucurrent, Inc. | Method of operating a wireless connector system |
| US10903660B2 (en) | 2016-08-26 | 2021-01-26 | Nucurrent, Inc. | Wireless connector system circuit |
| US10879704B2 (en) | 2016-08-26 | 2020-12-29 | Nucurrent, Inc. | Wireless connector receiver module |
| KR102129866B1 (en) * | 2016-10-31 | 2020-07-03 | 애플 인크. | Wireless charging system with solenoids |
| KR20190065992A (en) * | 2016-10-31 | 2019-06-12 | 애플 인크. | Wireless charging system with solenoids |
| US11303155B2 (en) | 2016-10-31 | 2022-04-12 | Apple Inc. | Wireless charging system with solenoids |
| US11611239B2 (en) | 2016-10-31 | 2023-03-21 | Apple Inc. | Wireless charging system with solenoids |
| US10892646B2 (en) | 2016-12-09 | 2021-01-12 | Nucurrent, Inc. | Method of fabricating an antenna having a substrate configured to facilitate through-metal energy transfer via near field magnetic coupling |
| US10432031B2 (en) | 2016-12-09 | 2019-10-01 | Nucurrent, Inc. | Antenna having a substrate configured to facilitate through-metal energy transfer via near field magnetic coupling |
| US11418063B2 (en) | 2016-12-09 | 2022-08-16 | Nucurrent, Inc. | Method of fabricating an antenna having a substrate configured to facilitate through-metal energy transfer via near field magnetic coupling |
| US10432033B2 (en) | 2016-12-09 | 2019-10-01 | Nucurrent, Inc. | Electronic device having a sidewall configured to facilitate through-metal energy transfer via near field magnetic coupling |
| US10424969B2 (en) | 2016-12-09 | 2019-09-24 | Nucurrent, Inc. | Substrate configured to facilitate through-metal energy transfer via near field magnetic coupling |
| US11764614B2 (en) | 2016-12-09 | 2023-09-19 | Nucurrent, Inc. | Method of fabricating an antenna having a substrate configured to facilitate through-metal energy transfer via near field magnetic coupling |
| US10868444B2 (en) | 2016-12-09 | 2020-12-15 | Nucurrent, Inc. | Method of operating a system having a substrate configured to facilitate through-metal energy transfer via near field magnetic coupling |
| US10432032B2 (en) | 2016-12-09 | 2019-10-01 | Nucurrent, Inc. | Wireless system having a substrate configured to facilitate through-metal energy transfer via near field magnetic coupling |
| US11502547B2 (en) | 2017-02-13 | 2022-11-15 | Nucurrent, Inc. | Wireless electrical energy transmission system with transmitting antenna having magnetic field shielding panes |
| US11177695B2 (en) | 2017-02-13 | 2021-11-16 | Nucurrent, Inc. | Transmitting base with magnetic shielding and flexible transmitting antenna |
| US11705760B2 (en) | 2017-02-13 | 2023-07-18 | Nucurrent, Inc. | Method of operating a wireless electrical energy transmission system |
| US11223234B2 (en) | 2017-02-13 | 2022-01-11 | Nucurrent, Inc. | Method of operating a wireless electrical energy transmission base |
| US10903688B2 (en) | 2017-02-13 | 2021-01-26 | Nucurrent, Inc. | Wireless electrical energy transmission system with repeater |
| US11264837B2 (en) | 2017-02-13 | 2022-03-01 | Nucurrent, Inc. | Transmitting base with antenna having magnetic shielding panes |
| US10958105B2 (en) | 2017-02-13 | 2021-03-23 | Nucurrent, Inc. | Transmitting base with repeater |
| US11223235B2 (en) | 2017-02-13 | 2022-01-11 | Nucurrent, Inc. | Wireless electrical energy transmission system |
| US11431200B2 (en) | 2017-02-13 | 2022-08-30 | Nucurrent, Inc. | Method of operating a wireless electrical energy transmission system |
| JPWO2018163409A1 (en) * | 2017-03-10 | 2019-03-14 | 三菱電機エンジニアリング株式会社 | Resonant power transmission coil |
| US11521794B2 (en) | 2017-03-10 | 2022-12-06 | Mitsubishi Electric Engineering Company, Limited | Resonance-type power transfer coil |
| US11283295B2 (en) | 2017-05-26 | 2022-03-22 | Nucurrent, Inc. | Device orientation independent wireless transmission system |
| US11277029B2 (en) | 2017-05-26 | 2022-03-15 | Nucurrent, Inc. | Multi coil array for wireless energy transfer with flexible device orientation |
| US11152151B2 (en) | 2017-05-26 | 2021-10-19 | Nucurrent, Inc. | Crossover coil structure for wireless transmission |
| US11282638B2 (en) | 2017-05-26 | 2022-03-22 | Nucurrent, Inc. | Inductor coil structures to influence wireless transmission performance |
| US11283296B2 (en) | 2017-05-26 | 2022-03-22 | Nucurrent, Inc. | Crossover inductor coil and assembly for wireless transmission |
| US11652511B2 (en) | 2017-05-26 | 2023-05-16 | Nucurrent, Inc. | Inductor coil structures to influence wireless transmission performance |
| US11277028B2 (en) | 2017-05-26 | 2022-03-15 | Nucurrent, Inc. | Wireless electrical energy transmission system for flexible device orientation |
| US11756728B2 (en) | 2019-07-19 | 2023-09-12 | Nucurrent, Inc. | Wireless power transfer system with extended wireless charging range |
| US11227712B2 (en) | 2019-07-19 | 2022-01-18 | Nucurrent, Inc. | Preemptive thermal mitigation for wireless power systems |
| US11271430B2 (en) | 2019-07-19 | 2022-03-08 | Nucurrent, Inc. | Wireless power transfer system with extended wireless charging range |
| US11811223B2 (en) | 2020-01-03 | 2023-11-07 | Nucurrent, Inc. | Wireless power transfer system for simultaneous transfer to multiple devices |
| US11056922B1 (en) | 2020-01-03 | 2021-07-06 | Nucurrent, Inc. | Wireless power transfer system for simultaneous transfer to multiple devices |
| US11658517B2 (en) | 2020-07-24 | 2023-05-23 | Nucurrent, Inc. | Area-apportioned wireless power antenna for maximized charging volume |
| US11283303B2 (en) | 2020-07-24 | 2022-03-22 | Nucurrent, Inc. | Area-apportioned wireless power antenna for maximized charging volume |
| US20220200342A1 (en) | 2020-12-22 | 2022-06-23 | Nucurrent, Inc. | Ruggedized communication for wireless power systems in multi-device environments |
| US11876386B2 (en) | 2020-12-22 | 2024-01-16 | Nucurrent, Inc. | Detection of foreign objects in large charging volume applications |
| US11881716B2 (en) | 2020-12-22 | 2024-01-23 | Nucurrent, Inc. | Ruggedized communication for wireless power systems in multi-device environments |
| US11695302B2 (en) | 2021-02-01 | 2023-07-04 | Nucurrent, Inc. | Segmented shielding for wide area wireless power transmitter |
| US11831174B2 (en) | 2022-03-01 | 2023-11-28 | Nucurrent, Inc. | Cross talk and interference mitigation in dual wireless power transmitter |
| WO2024024121A1 (en) * | 2022-07-28 | 2024-02-01 | タツタ電線株式会社 | Coil |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6463594B2 (en) | High efficiency multi-layer wire structure for wireless communication | |
| JP2014175865A (en) | Highly efficient multilayer multiwinding structure for radio communication | |
| US8653927B2 (en) | System comprising a multi-layer-multi-turn structure for high efficiency wireless communication | |
| US9232893B2 (en) | Method of operation of a multi-layer-multi-turn structure for high efficiency wireless communication | |
| US9208942B2 (en) | Multi-layer-multi-turn structure for high efficiency wireless communication | |
| US9444213B2 (en) | Method for manufacture of multi-layer wire structure for high efficiency wireless communication | |
| US9306358B2 (en) | Method for manufacture of multi-layer wire structure for high efficiency wireless communication | |
| US9439287B2 (en) | Multi-layer wire structure for high efficiency wireless communication | |
| CN110137676B (en) | Multilayer lead structure for efficient wireless communication | |
| TWI596915B (en) | Multi-layer-multi-turn structure for high efficiency wireless communication | |
| TWI649980B (en) | Multi-layer wire structure for high efficiency wireless communication | |
| CN104037493B (en) | Multilayer multi-turn structure for efficient wireless communication | |
| US20130068499A1 (en) | Method for Operation of Multi-Layer Wire Structure for High Efficiency Wireless Communication | |
| EP2775565A1 (en) | Multi-layer wire structure for high efficiency wireless communication | |
| KR20140111554A (en) | Multi-layer-multi-turn structure for high efficiency wireless communication | |
| EP2775564A1 (en) | Multi-layer-multi-turn structure for high efficiency wireless communication | |
| KR20140111794A (en) | Multi-layer wire structure for high efficiency wireless communication | |
| US11916400B2 (en) | Multi-layer-multi-turn structure for high efficiency wireless communication | |
| KR102199329B1 (en) | Multi-layer wire structure for high efficiency wireless communication |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20160303 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20170119 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20170131 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20170427 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20170627 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20171128 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20180327 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20180420 |
|
| A911 | Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20180606 |
|
| A912 | Removal of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20180629 |