JP2014126081A - Vehicular transmission device - Google Patents

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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a vehicular transmission device capable of compactifying a mechanical oil pump and an electric oil pump and thereby improving fuel economy while ensuring a flow rate of lubricating oil even during slip engagement of friction engagement elements.SOLUTION: A hybrid drive device is provided with: a mechanical oil pump 21 driven by an internal combustion engine 2 or a motor 3, which drives a vehicle; an electric oil pump 22 electrically driven; a clutch SSC arranged on a power transmission path from the internal combustion engine 2 to wheels 9; a clutch SSC lubrication circuit 53 supplying lubricating oil to the clutch SSC; and a hydraulic control device 40. During slip engagement of the clutch SSC, the hydraulic control device 40 supplies, to the clutch SSC lubrication circuit 53, oil from the electric oil pump 22 when oil temperature T is higher than a predetermined oil temperature TA, and oil from the mechanical oil pump 21 when the oil temperature T is lower than the predetermined oil temperature TA.

Description

本発明は、車両に搭載される車両用伝動装置に係り、詳しくは、駆動源により駆動される機械式オイルポンプと電動により駆動される電動オイルポンプとを備えて摩擦係合要素に潤滑油を供給する車両用伝動装置に関する。   The present invention relates to a vehicle transmission device mounted on a vehicle. More specifically, the present invention includes a mechanical oil pump driven by a drive source and an electric oil pump driven electrically, and lubricates a friction engagement element. The present invention relates to a vehicle transmission device to be supplied.

近年、例えばハイブリッド車両に搭載されるハイブリッド駆動装置やアイドルストップ機能付きの車両に搭載される自動変速機などの車両用伝動装置においては、内燃エンジンに連動して駆動する機械式オイルポンプと、該機械式オイルポンプとは独立して電動で駆動する電動オイルポンプとを備えるものが主流となっている（例えば特許文献１参照）。このような車両用伝動装置では、内燃エンジンの駆動中は機械式オイルポンプで油圧を発生し、また、内燃エンジンの停止中には電動オイルポンプで油圧を発生し、例えば変速機構などの油圧制御を行うと共に、各部位に供給する潤滑油の潤滑圧としても用いている。   In recent years, for example, in a vehicle transmission device such as a hybrid drive device mounted on a hybrid vehicle or an automatic transmission mounted on a vehicle with an idle stop function, a mechanical oil pump that is driven in conjunction with an internal combustion engine, The mainstream is an electric oil pump that is electrically driven independently of a mechanical oil pump (see, for example, Patent Document 1). In such a vehicle transmission device, hydraulic pressure is generated by a mechanical oil pump while the internal combustion engine is driven, and hydraulic pressure is generated by an electric oil pump while the internal combustion engine is stopped. And used as the lubricating pressure of the lubricating oil supplied to each part.

特開２００７−２２３４４２号公報JP 2007-223442 A

ところで、例えば車両用伝動装置において、内燃エンジンの駆動力による発進時に係合制御されることで車輪に駆動力を伝達するクラッチを備えたものにあって、特に登坂路などでトルク伝達しつつ車速が小さい状態などでは、当該クラッチが長時間に亘ってスリップ制御されることがあり、そのような場合には潤滑油の流量を大きくしてクラッチを充分に潤滑・冷却する必要がある。   By the way, for example, in a vehicle transmission device, there is provided a clutch that transmits a driving force to wheels by being engaged and controlled at the time of starting by a driving force of an internal combustion engine, and in particular, a vehicle speed while transmitting torque on an uphill road or the like. In a small state, the clutch may be slip-controlled for a long time. In such a case, it is necessary to sufficiently lubricate and cool the clutch by increasing the flow rate of the lubricating oil.

一方、電動オイルポンプで高い油圧を出力するためには、その電動モータを大型化したり電動オイルポンプ自体を大きくしたりする必要があり、電動オイルポンプのコストアップになるため、変速機構などでクラッチやブレーキを係合するための高い油圧を発生させる場合は機械式オイルポンプを用いることが一般的である。   On the other hand, in order to output high hydraulic pressure with an electric oil pump, it is necessary to enlarge the electric motor or enlarge the electric oil pump itself, which increases the cost of the electric oil pump. When a high oil pressure for engaging a brake or a brake is generated, a mechanical oil pump is generally used.

しかし、高い油圧を発生し得る機械式オイルポンプで、潤滑油の流量を大きくしようとすると、内燃エンジンで走行中に常時連動して駆動される機械式オイルポンプを無駄に大型化する必要があり、回転抵抗が大きくなって、車両用伝動装置の効率向上が図れず、燃費向上の妨げになる虞がある。   However, if you want to increase the flow rate of lubricating oil with a mechanical oil pump that can generate high oil pressure, it is necessary to wastefully increase the size of the mechanical oil pump that is driven in conjunction with the internal combustion engine while driving. As a result, the rotational resistance increases and the efficiency of the vehicle transmission cannot be improved, which may hinder the improvement of fuel consumption.

そこで、クラッチの潤滑油の流量を確保するため、低い油圧で大きい流量を発生し得る電動オイルポンプを設け、電動オイルポンプで潤滑油の供給を行って、上述のようにスリップ制御中のクラッチを潤滑・冷却することが考えられる。   Therefore, in order to secure the flow rate of the lubricating oil in the clutch, an electric oil pump capable of generating a large flow rate at a low oil pressure is provided, and the lubricating oil is supplied by the electric oil pump, so that the clutch under slip control as described above is provided. Lubrication / cooling can be considered.

しかしながら、車両は寒冷地などでも使用されるので油温が低くなることがあり、油温の低下で油の粘性が高くなることを考慮すると、電動オイルポンプの低油温時における潤滑油圧（潤滑油量）の確保のために、設計上、電動オイルポンプの最低限の発生油圧を高く設定する必要があり、結局は電動オイルポンプを大型化しなくてはならないという問題があった。   However, the oil temperature may be low because the vehicle is used even in cold regions, etc. Considering that the oil viscosity increases as the oil temperature decreases, the lubricating oil pressure (lubrication) of the electric oil pump when the oil temperature is low In order to secure the amount of oil), it is necessary to set the minimum generated hydraulic pressure of the electric oil pump high by design, and there is a problem that the electric oil pump must be enlarged in the end.

そこで本発明は、摩擦係合要素のスリップ係合中にあっても潤滑油の流量を確保するものでありながら、機械式オイルポンプ及び電動オイルポンプをコンパクト化し、もって燃費向上を図ることが可能な車両用伝動装置を提供することを目的とするものである。   Therefore, the present invention can make the mechanical oil pump and the electric oil pump compact and improve fuel efficiency while ensuring the flow rate of the lubricating oil even during the slip engagement of the friction engagement element. An object of the present invention is to provide a simple vehicle transmission device.

本発明に係る車両用伝動装置（１）は（例えば図１乃至図６参照）、車両を駆動する駆動源（例えば２，３）により駆動される機械式オイルポンプ（２１）と、
電動により駆動される電動オイルポンプ（２２）と、
前記駆動源（例えば２）から車輪（９）までの動力伝達経路上に配設された摩擦係合要素（ＳＳＣ）と、
前記摩擦係合要素（ＳＳＣ）に潤滑油を供給する潤滑油路（５３）と、
油温（Ｔ）を検知する油温検知部（３２）と、
少なくとも前記摩擦係合要素（ＳＳＣ）のスリップ係合中にあって、前記検知された油温（Ｔ）が所定油温（ＴＡ）よりも高い場合に前記電動オイルポンプ（２２）からの油を前記潤滑油路（５３）に供給し、前記検知された油温（Ｔ）が前記所定油温（ＴＡ）よりも低い場合に前記機械式オイルポンプ（２１）からの油を前記潤滑油路（５３）に供給する油圧制御装置（４０）と、を備えたことを特徴とする。 A vehicle transmission device (1) according to the present invention (see, for example, FIGS. 1 to 6) includes a mechanical oil pump (21) driven by a drive source (for example, 2, 3) that drives a vehicle,
An electrically driven oil pump (22) driven by electricity;
A friction engagement element (SSC) disposed on a power transmission path from the drive source (for example, 2) to the wheel (9);
A lubricating oil passage (53) for supplying lubricating oil to the friction engagement element (SSC);
An oil temperature detector (32) for detecting the oil temperature (T);
When at least the friction engagement element (SSC) is slip-engaged and the detected oil temperature (T) is higher than a predetermined oil temperature (TA), oil from the electric oil pump (22) is discharged. When the detected oil temperature (T) is lower than the predetermined oil temperature (TA), oil from the mechanical oil pump (21) is supplied to the lubricating oil path (53). 53) and a hydraulic control device (40) to be supplied to 53).

本発明に係る車両用伝動装置（１）は（例えば図２、図４乃至図６参照）、前記油圧制御装置（４０）は、前記電動オイルポンプ（２２）からの油を前記潤滑油路（５３）に供給する第１位置（下位置）と、前記機械式オイルポンプ（２１）からの油を前記潤滑油路（５３）に供給する第２位置（上位置）と、に切換えられる切換えバルブ（４７，１４７）を有することを特徴とする。   The vehicle transmission device (1) according to the present invention (see, for example, FIG. 2, FIG. 4 to FIG. 6), and the hydraulic control device (40) sends oil from the electric oil pump (22) to the lubricating oil passage ( 53) and a second position (upper position) for supplying oil from the mechanical oil pump (21) to the lubricating oil passage (53). (47, 147).

本発明に係る車両用伝動装置（１）は（例えば図１及び図２参照）、前記切換えバルブ（４７）は、前記第２位置（上位置）に付勢する付勢部材（４７ｓ）を有し、前記電動オイルポンプ（２２）からの油圧を前記付勢部材（４７ｓ）の付勢力に対向して入力した際に前記第１位置（下位置）に切換えられ、
前記検知された油温（Ｔ）が前記所定油温（ＴＡ）よりも高い場合に前記電動オイルポンプ（２２）を駆動するように指令する制御部（３１）を備えたことを特徴とする。 In the vehicle transmission device (1) according to the present invention (see, for example, FIGS. 1 and 2), the switching valve (47) has a biasing member (47s) for biasing to the second position (upper position). When the hydraulic pressure from the electric oil pump (22) is input opposite to the urging force of the urging member (47s), it is switched to the first position (lower position),
A control unit (31) for instructing to drive the electric oil pump (22) when the detected oil temperature (T) is higher than the predetermined oil temperature (TA) is provided.

本発明に係る車両用伝動装置（１）は（例えば図２、図４乃至図６参照）、前記油圧制御装置（４０）は、前記機械式オイルポンプ（２１）からの油の流れを絞って流量を小さくする小流量状態と、前記小流量状態よりも前記機械式オイルポンプ（２１）からの油の流量を大きくする大流量状態と、に切換える流量切換え部（１４９，２４９，３４９）を有し、前記流量切換え部は、少なくとも油温（Ｔ）が前記所定油温（ＴＡ）よりも低い場合に前記大流量状態に切換えられることを特徴とする。   The vehicle transmission device (1) according to the present invention (see, for example, FIGS. 2, 4 to 6), and the hydraulic control device (40) restricts the flow of oil from the mechanical oil pump (21). There are flow rate switching sections (149, 249, 349) for switching between a small flow rate state in which the flow rate is reduced and a large flow rate state in which the oil flow rate from the mechanical oil pump (21) is larger than that in the small flow rate state. The flow rate switching unit is switched to the large flow rate state at least when the oil temperature (T) is lower than the predetermined oil temperature (TA).

本発明に係る車両用伝動装置（１）は（例えば図１参照）、入力軸（５ａ）に入力された回転を変速して車輪（９）に出力し得る変速機構（５）を備え、
前記駆動源は、内燃エンジン（２）と回転電機（３）とからなり、
前記摩擦係合要素は、前記内燃エンジン（２）と前記変速機構（５）の入力軸（５ａ）との間に介在されたクラッチ（ＳＳＣ）からなることを特徴とする。 The vehicle transmission device (1) according to the present invention (see, for example, FIG. 1) includes a speed change mechanism (5) capable of shifting the rotation input to the input shaft (5a) and outputting the speed to the wheels (9).
The drive source comprises an internal combustion engine (2) and a rotating electrical machine (3),
The friction engagement element includes a clutch (SSC) interposed between the internal combustion engine (2) and an input shaft (5a) of the transmission mechanism (5).

本発明に係る車両用伝動装置（１）は（例えば図１参照）、前記機械式オイルポンプ（２１）に連動される連動軸（１１）と、
前記連動軸（１１）と前記内燃エンジン（２）の出力軸（２ａ）との間に介在される第１ワンウェイクラッチ（Ｆ１）と、
前記連動軸（１１）と前記回転電機（３）の回転出力部材（４）との間に介在される第２ワンウェイクラッチ（Ｆ２）と、を備え、
前記機械式オイルポンプ（２１）は、前記内燃エンジン（２）と前記回転電機（３）との出力回転が大きい方に連動して駆動されることを特徴とする。 A vehicle transmission device (1) according to the present invention (see, for example, FIG. 1) includes an interlocking shaft (11) interlocked with the mechanical oil pump (21),
A first one-way clutch (F1) interposed between the interlocking shaft (11) and the output shaft (2a) of the internal combustion engine (2);
A second one-way clutch (F2) interposed between the interlocking shaft (11) and the rotation output member (4) of the rotating electrical machine (3),
The mechanical oil pump (21) is driven in conjunction with a larger output rotation of the internal combustion engine (2) and the rotating electrical machine (3).

なお、上記カッコ内の符号は、図面と対照するためのものであるが、これは、発明の理解を容易にするための便宜的なものであり、特許請求の範囲の構成に何等影響を及ぼすものではない。   In addition, although the code | symbol in the said parenthesis is for contrast with drawing, this is for convenience for making an understanding of invention easy, and has no influence on the structure of a claim. It is not a thing.

請求項１に係る本発明によると、油圧制御装置が、少なくとも摩擦係合要素のスリップ係合中にあって、検知された油温が所定油温よりも高い場合に電動オイルポンプからの油を摩擦係合要素の潤滑油路に供給し、検知された油温が所定油温よりも低い場合に機械式オイルポンプからの油を摩擦係合要素の潤滑油路に供給するので、つまり、油温が低くて油の粘性が高く、油圧制御装置における油の漏れ量が少なくて機械式オイルポンプが排出する油の流量で摩擦係合要素を充分に潤滑できる際には、機械式オイルポンプで摩擦係合要素への潤滑油の供給を行い、油温が高くて油の粘性が低く、油圧制御装置における油の漏れ量が多いが油圧が小さくて足り、電動オイルポンプが排出する油の流量で摩擦係合要素を充分に潤滑できる際には、電動オイルポンプで摩擦係合要素への潤滑油の供給を行うことができる。これにより、機械式オイルポンプの流量を多くするために大型化することや電動オイルポンプの油圧を高くするために大型化することの防止を図ることができ、機械式オイルポンプや電動オイルポンプのコンパクト化により回転抵抗を小さくすることができて、車両の燃費向上を図ることができる。   According to the first aspect of the present invention, when the hydraulic control device is at least in the slip engagement of the friction engagement element and the detected oil temperature is higher than the predetermined oil temperature, the oil from the electric oil pump is supplied. Since the oil from the mechanical oil pump is supplied to the lubricating oil passage of the friction engagement element when the detected oil temperature is lower than the predetermined oil temperature, the oil is supplied to the lubricating oil passage of the friction engagement element. When the temperature of the oil is low, the viscosity of the oil is high, the amount of oil leakage in the hydraulic control device is small, and the frictional engagement element can be sufficiently lubricated with the flow rate of the oil discharged by the mechanical oil pump, the mechanical oil pump Lubricating oil is supplied to the friction engagement element, the oil temperature is high, the oil viscosity is low, the amount of oil leakage in the hydraulic control device is large, but the oil pressure is small, and the oil flow rate discharged by the electric oil pump When the friction engagement element can be sufficiently lubricated, The supply of lubricating oil to the friction engagement elements dynamic oil pump can be performed. As a result, it is possible to prevent an increase in size to increase the flow rate of the mechanical oil pump and an increase in size to increase the hydraulic pressure of the electric oil pump. The compactness can reduce the rotational resistance and improve the fuel efficiency of the vehicle.

請求項２に係る本発明によると、油圧制御装置が、電動オイルポンプからの油を潤滑油路に供給する第１位置と、機械式オイルポンプからの油を潤滑油路に供給する第２位置と、に切換えられる切換えバルブを有しているので、油温に応じて選択的に電動オイルポンプ又は機械式オイルポンプの油を摩擦係合要素へ供給することを可能とすることができる。   According to the second aspect of the present invention, the hydraulic control device has a first position for supplying the oil from the electric oil pump to the lubricating oil passage, and a second position for supplying the oil from the mechanical oil pump to the lubricating oil passage. Therefore, the oil of the electric oil pump or the mechanical oil pump can be selectively supplied to the friction engagement element according to the oil temperature.

請求項３に係る本発明によると、切換えバルブは、第２位置に付勢する付勢部材を有すると共に、電動オイルポンプからの油圧を付勢部材の付勢力に対向して入力した際に第１位置に切換えられるように構成されており、制御部が、油温が所定油温よりも高い場合に電動オイルポンプを駆動するように指令するので、制御部が電動オイルポンプの駆動を指令するだけで、自動的に切換えバルブが第１位置に切換えられて、電動オイルポンプの油を摩擦係合要素へ供給するようにすることができる。   According to the third aspect of the present invention, the switching valve has the urging member that urges the second position, and when the hydraulic pressure from the electric oil pump is input opposite to the urging force of the urging member, The controller is configured to switch to one position, and the control unit commands the electric oil pump to be driven when the oil temperature is higher than the predetermined oil temperature, so the control unit commands the driving of the electric oil pump. Only, the switching valve is automatically switched to the first position, so that the oil of the electric oil pump can be supplied to the friction engagement element.

請求項４に係る本発明によると、油圧制御装置が、機械式オイルポンプからの油の流れを絞って流量を小さくする小流量状態と、小流量状態よりも機械式オイルポンプからの油の流量を大きくする大流量状態と、に切換える流量切換え部を有しており、流量切換え部が少なくとも油温が所定油温よりも低い場合に大流量状態に切換えられるので、油温が所定油温よりも低い場合には、機械式オイルポンプの油を大流量で摩擦係合要素へ供給するようにすることができる。また、油温が所定油温よりも高い場合にあって、電動オイルポンプの油を摩擦係合要素へ供給しない際には、機械式オイルポンプの油を小流量で摩擦係合要素へ供給するようにすることができる。これにより、摩擦係合要素へ常時大流量で油を供給することを不要とし、特に摩擦係合要素の解放中や係合完了後に無駄な油を当該摩擦係合要素に供給して、ポンプロスの増大を招いたり、摩擦係合要素における引き摺りロスの増大を招いたりすることを防止でき、車両の燃費向上を図ることができる。   According to the fourth aspect of the present invention, the hydraulic control device restricts the flow of oil from the mechanical oil pump to reduce the flow rate, and the flow rate of oil from the mechanical oil pump is smaller than the low flow rate state. The flow rate switching unit is switched to a large flow rate state when the oil temperature is lower than the predetermined oil temperature, so that the oil temperature is higher than the predetermined oil temperature. If it is lower, the oil of the mechanical oil pump can be supplied to the friction engagement element at a large flow rate. Further, when the oil temperature is higher than the predetermined oil temperature and the oil of the electric oil pump is not supplied to the friction engagement element, the oil of the mechanical oil pump is supplied to the friction engagement element at a small flow rate. Can be. This eliminates the need to constantly supply oil to the friction engagement element at a large flow rate, and in particular, waste oil is supplied to the friction engagement element during the release of the friction engagement element or after the engagement is completed. It is possible to prevent an increase or an increase in drag loss in the friction engagement element, and to improve the fuel consumption of the vehicle.

請求項５に係る本発明によると、摩擦係合要素が、内燃エンジンと変速機構の入力軸との間に介在されたクラッチからなるので、特に登坂路などで内燃エンジンにより車両を発進させる際に、当該クラッチの潤滑油を多量に必要とするが、油温によって選択的に機械式オイルポンプ又は電動オイルポンプによる潤滑油の供給を切換えることで、コンパクト化された機械式オイルポンプ又は電動オイルポンプで充分に潤滑油の供給量を確保することができる。   According to the fifth aspect of the present invention, since the friction engagement element is composed of a clutch interposed between the internal combustion engine and the input shaft of the speed change mechanism, the vehicle is started by the internal combustion engine particularly on an uphill road. A large amount of lubricating oil is required for the clutch, but the mechanical oil pump or the electric oil pump can be made compact by selectively switching the supply of the lubricating oil by the mechanical oil pump or the electric oil pump according to the oil temperature. Thus, a sufficient supply amount of the lubricating oil can be secured.

請求項６に係る本発明によると、機械式オイルポンプが、第１ワンウェイクラッチ又は第２ワンウェイクラッチの係合により、内燃エンジンと回転電機との出力回転が大きい方に連動して駆動されるので、特に内燃エンジンが停止しているＥＶ走行時にあって油温が所定油温よりも低い場合であっても、回転電機で機械式オイルポンプを駆動して、クラッチに対する潤滑油の供給量を充分に確保することができる。これにより、例えばＥＶ走行状態からクラッチをスリップ係合して内燃エンジンの回転数を上昇して該内燃エンジンを始動するような制御も可能とすることができる。   According to the sixth aspect of the present invention, the mechanical oil pump is driven by the engagement of the first one-way clutch or the second one-way clutch in conjunction with the larger output rotation between the internal combustion engine and the rotating electric machine. In particular, even when the internal combustion engine is stopped during EV traveling and the oil temperature is lower than the predetermined oil temperature, the mechanical oil pump is driven by the rotating electrical machine to sufficiently supply the lubricating oil to the clutch. Can be secured. Thereby, for example, it is possible to perform control such that the clutch is slip-engaged from the EV traveling state to increase the number of revolutions of the internal combustion engine and start the internal combustion engine.

本発明を適用し得る車両の駆動系を示す概略図。Schematic which shows the drive system of the vehicle which can apply this invention. 第１の実施の形態に係る油圧制御装置を示す油圧回路図。1 is a hydraulic circuit diagram showing a hydraulic control device according to a first embodiment. 油温とオイルポンプが排出する流量との関係を示すグラフ。The graph which shows the relationship between oil temperature and the flow volume which an oil pump discharges. 第２の実施の形態に係る油圧制御装置の潤滑供給切換え部を示す油圧回路図。The hydraulic circuit diagram which shows the lubrication supply switching part of the hydraulic control apparatus which concerns on 2nd Embodiment. 第３の実施の形態に係る油圧制御装置の潤滑供給切換え部を示す油圧回路図。The hydraulic circuit diagram which shows the lubrication supply switching part of the hydraulic control apparatus which concerns on 3rd Embodiment. 第４の実施の形態に係る油圧制御装置の潤滑供給切換え部を示す油圧回路図。The hydraulic circuit diagram which shows the lubrication supply switching part of the hydraulic control apparatus which concerns on 4th Embodiment.

＜第１の実施の形態＞
以下、本発明に係る第１の実施の形態を図１乃至図３に沿って説明する。まず、図１に沿って、本発明を適用し得るハイブリッド車両１００の駆動系の概略構成について説明する。 <First Embodiment>
A first embodiment according to the present invention will be described below with reference to FIGS. First, a schematic configuration of a drive system of a hybrid vehicle 100 to which the present invention can be applied will be described with reference to FIG.

図１に示すように、ハイブリッド車両１００は、例えばＦＦ（フロントエンジン・フロントドライブ）タイプの車両であり、駆動源として、内燃エンジン２の他に、回転電機（モータ・ジェネレータ）３を有している。このハイブリッド車両１００のパワートレーンを構成するハイブリッド駆動装置（車両用伝動装置）１は、ステータ３ａ及びロータ３ｂを有する上記モータ・ジェネレータ（以下、単に「モータ」という）３と、内燃エンジン２と車輪９との間の動力伝達経路上に設けられる変速機構５と、該変速機構５と内燃エンジン２との間に配置され、内燃エンジン２の出力軸（クランク軸）２ａと変速機構５の入力軸５ａとの間の動力伝達を断接するクラッチ（摩擦係合要素）ＳＳＣと、を備えており、該クラッチＳＳＣは、上記入力軸５ａに駆動連結されて出力側回転部材となると共に上記ロータ３ｂに駆動連結されて上記モータ３の回転出力部材となるクラッチドラム４を有して構成されている。なお、図示を省略したが、通常、内燃エンジン２とクラッチＳＳＣとの間には、内燃エンジン２の脈動を吸収しつつその回転を伝達するダンパ装置等が備えられている。   As shown in FIG. 1, a hybrid vehicle 100 is, for example, an FF (front engine / front drive) type vehicle, and includes a rotating electrical machine (motor / generator) 3 in addition to the internal combustion engine 2 as a drive source. Yes. A hybrid drive device (vehicle transmission device) 1 constituting a power train of the hybrid vehicle 100 includes a motor generator (hereinafter simply referred to as “motor”) 3 having a stator 3a and a rotor 3b, an internal combustion engine 2 and wheels. A transmission mechanism 5 provided on a power transmission path between the transmission mechanism 9 and the transmission mechanism 5 and the internal combustion engine 2. The output shaft (crankshaft) 2 a of the internal combustion engine 2 and the input shaft of the transmission mechanism 5 A clutch (friction engagement element) SSC for connecting / disconnecting power transmission to / from 5a. The clutch SSC is drivingly connected to the input shaft 5a to become an output-side rotating member and to the rotor 3b. A clutch drum 4 that is drivingly connected and serves as a rotation output member of the motor 3 is provided. Although not shown, normally, a damper device or the like is provided between the internal combustion engine 2 and the clutch SSC to transmit the rotation while absorbing the pulsation of the internal combustion engine 2.

上記変速機構５は、複数の摩擦係合要素（クラッチやブレーキ）の係合状態に基づき伝達経路を変更し、例えば前進６速段及び後進段を達成し得る変速機構からなる。また、変速機構５の出力部材であるカウンタギヤ５ｂは、カウンタシャフト６のカウンタ入力ギヤ６ａに噛合し、カウンタシャフト６のカウンタ出力ギヤ６ｂは、ディファレンシャル装置７の入力ギヤ７ａに噛合している。従って、変速機構５の出力回転は、ディファレンシャル装置７及び左右ドライブシャフト８ｌ，８ｒを介して左右車輪９，９に出力される。   The speed change mechanism 5 includes a speed change mechanism that can change the transmission path based on the engagement state of a plurality of friction engagement elements (clutch and brake) and achieve, for example, six forward speeds and reverse speeds. A counter gear 5 b that is an output member of the speed change mechanism 5 meshes with a counter input gear 6 a of the counter shaft 6, and a counter output gear 6 b of the counter shaft 6 meshes with an input gear 7 a of the differential device 7. Accordingly, the output rotation of the transmission mechanism 5 is output to the left and right wheels 9 and 9 via the differential device 7 and the left and right drive shafts 8l and 8r.

なお、変速機構５としては、例えば前進３〜５速段や前進７速段以上を達成する有段変速機構であってもよく、また、ベルト式無段変速機、トロイダル式無段変速機、リングコーン式無段変速機などの無段変速機構であってもよく、つまりどのような変速機構であっても本発明を適用し得る。   The transmission mechanism 5 may be, for example, a stepped transmission mechanism that achieves 3 to 5 forward speeds or 7 or more forward speeds, a belt-type continuously variable transmission, a toroidal continuously variable transmission, A continuously variable transmission mechanism such as a ring cone type continuously variable transmission may be used, that is, the present invention can be applied to any transmission mechanism.

以上のようなハイブリッド駆動装置１は、内燃エンジン２側から車輪９側に向かって、クラッチＳＳＣ及びモータ３、変速機構５、カウンタシャフト６、ディファレンシャル装置７、左右ドライブシャフト８ｌ，８ｒ等が順次配置されており、内燃エンジン２及びモータ３の両方を駆動させて車両を走行させる場合には、制御部（ＥＣＵ）３１によって油圧制御装置４０を制御してクラッチＳＳＣを係合させ、モータ３の駆動力だけで走行するＥＶ走行時には、クラッチＳＳＣを解放して、内燃エンジン２と車輪９との伝達経路を切り離すようになっている。なお、ハイブリッド駆動装置１には、油温を検知する油温センサ（油温検知部）３２が設けられており、制御部３１に信号を出力し得るように接続されている。   In the hybrid drive device 1 as described above, the clutch SSC and the motor 3, the speed change mechanism 5, the counter shaft 6, the differential device 7, the left and right drive shafts 8l and 8r, etc. are sequentially arranged from the internal combustion engine 2 side toward the wheel 9 side. When the vehicle is driven by driving both the internal combustion engine 2 and the motor 3, the control unit (ECU) 31 controls the hydraulic control device 40 to engage the clutch SSC and drive the motor 3. At the time of EV traveling that travels only by force, the clutch SSC is released, and the transmission path between the internal combustion engine 2 and the wheels 9 is disconnected. The hybrid drive device 1 is provided with an oil temperature sensor (oil temperature detection unit) 32 that detects the oil temperature, and is connected to the control unit 31 so as to output a signal.

また、ハイブリッド駆動装置１には、油圧制御装置４０において用いる油圧（元圧）を発生するための機械式オイルポンプ２１と電動オイルポンプ２２とが備えられている。機械式オイルポンプ２１は、そのドライブギヤが駆動連結された駆動軸１３がチェーン１２を介して連動軸１１に連動するように駆動連結されており、該連動軸１１と内燃エンジン２の出力軸２ａとの間には該内燃エンジン２の回転速度が該連動軸１１の回転速度以下で空転する第１ワンウェイクラッチＦ１が介在され、また、該連動軸１１と上記クラッチドラム（回転出力部材）４（つまりモータ３のロータ３ｂ）との間には該モータ３の回転速度が該連動軸１１の回転速度以下で空転する第２ワンウェイクラッチＦ２が介在されている。つまり、機械式オイルポンプ２１は、内燃エンジン２とモータ３とが回転している際、その回転速度が高い方に連動して回転駆動される。一方の電動オイルポンプ２２は、機械式オイルポンプ２１とは無関係に独立して不図示の電動モータで電動駆動し得るように構成されており、制御部３１からの電子指令に基づき、駆動・停止制御される。   Further, the hybrid drive device 1 is provided with a mechanical oil pump 21 and an electric oil pump 22 for generating a hydraulic pressure (original pressure) used in the hydraulic control device 40. The mechanical oil pump 21 is drive-coupled so that the drive shaft 13 to which the drive gear is drive-coupled is linked to the linkage shaft 11 via the chain 12, and the linkage shaft 11 and the output shaft 2 a of the internal combustion engine 2. The first one-way clutch F1 that idles at a rotational speed of the internal combustion engine 2 below the rotational speed of the interlocking shaft 11 is interposed between the interlocking shaft 11 and the clutch drum (rotation output member) 4 ( In other words, a second one-way clutch F2 is interposed between the motor 3 and the rotor 3b). That is, when the internal combustion engine 2 and the motor 3 are rotating, the mechanical oil pump 21 is rotationally driven in conjunction with the higher rotational speed. One electric oil pump 22 is configured to be electrically driven by an electric motor (not shown) independently of the mechanical oil pump 21, and is driven and stopped based on an electronic command from the control unit 31. Be controlled.

ついで、第１の実施の形態に係る油圧制御装置４０について図２に沿って説明する。上述のように電動で駆動・停止自在に制御される電動オイルポンプ２２は、油路ａ１，ａ２，ａ３，ａ４，ａ５に、該電動オイルポンプ２２の規格（設計）に応じた油圧ＰＥＯＰで流量ＱＥＯＰを発生させ、特に油路ａ５からは、詳しくは後述する潤滑供給切換え部７０１の油路ａ６，ａ７にも油圧ＰＥＯＰを供給する。また、上記機械式オイルポンプ２１が停止している又は低回転状態であって（つまり内燃エンジン２及びモータ３が停止している又は低回転状態であって）、電動オイルポンプ２２の油圧ＰＥＯＰが機械式オイルポンプ２１の油圧ＰＭＯＰよりも大きい場合は、チェックボール６８が開いて、該油圧ＰＥＯＰが油路ｃ１，ｃ２，ｃ３，ｃ４，ｃ５，ｃ６，ｃ７，ｃ８，ｃ９に供給され、詳しくは後述するプライマリレギュレータバルブ４１によりライン圧ＰＬに調圧される。 Next, the hydraulic control device 40 according to the first embodiment will be described with reference to FIG. As described above, the electric oil pump 22 that is controlled to be driven and stopped electrically is provided in the oil passages a1, a2, a3, a4, and a5 with a hydraulic pressure P EOP according to the standard (design) of the electric oil pump 22. to generate a flow rate Q EOP, especially from the oil line a5, details supplying hydraulic pressure P EOP to the oil passage a6, a7 of lubrication switching unit 70 1 described later. Further, when the mechanical oil pump 21 is stopped or in a low rotation state (that is, the internal combustion engine 2 and the motor 3 are stopped or in a low rotation state), the hydraulic pressure P EOP of the electric oil pump 22 is reduced. Is larger than the hydraulic pressure P MOP of the mechanical oil pump 21, the check ball 68 is opened and the hydraulic pressure P EOP is supplied to the oil passages c1, c2, c3, c4, c5, c6, c7, c8, c9. , details are pressure adjusted to a line pressure P L by the primary regulator valve 41 to be described later.

なお、油路ａ１〜ａ７までの油圧ＰＥＯＰが所定圧よりも高くなった場合は、プレッシャリリーフバルブ４８のスプリング４８ｓが油圧ＰＥＯＰに打ち負けてスプール４８ｐが油路ａ４から退避して該油路ａ４を開放し、油路ａ１〜ａ７の油圧ＰＥＯＰが所定圧になるように調圧して、各部の油圧が高くなり過ぎることを防止して、油圧制御装置４０の保護が図られている。 When the hydraulic pressure P EOP up to the oil passages a1 to a7 becomes higher than a predetermined pressure, the spring 48s of the pressure relief valve 48 is defeated by the hydraulic pressure P EOP and the spool 48p is retracted from the oil passage a4 to The path a4 is opened, and the oil pressures P EOP of the oil paths a1 to a7 are adjusted to a predetermined pressure to prevent the oil pressure of each part from becoming too high, thereby protecting the hydraulic control device 40. .

一方、上述のように内燃エンジン２又はモータ３で駆動される機械式オイルポンプ２１は、油路ｂ１に、該機械式オイルポンプ２１の規格（設計）に応じた油圧ＰＭＯＰで流量ＱＭＯＰを発生させ、チェックボール６９を開いて該油圧ＰＭＯＰを油路ｃ１〜ｃ９に供給して、詳しくは後述するプライマリレギュレータバルブ４１によりライン圧ＰＬに調圧される。なお、機械式オイルポンプ２１が発生する油圧ＰＭＯＰは、設計上、電動オイルポンプ２２が発生する油圧ＰＥＯＰよりも大きく、機械式オイルポンプ２１と電動オイルポンプ２２とが同時に駆動される場合は、チェックボール６８が閉じて、機械式オイルポンプ２１の油圧ＰＭＯＰが、プライマリレギュレータバルブ４１によりライン圧ＰＬに調圧されることになる。 On the other hand, the mechanical oil pump 21 driven by the internal combustion engine 2 or the motor 3 as described above supplies the flow rate Q MOP to the oil passage b1 with the hydraulic pressure P MOP according to the standard (design) of the mechanical oil pump 21. is generated, by supplying the hydraulic P MOP to the oil passage c1~c9 open the check ball 69, details are pressure adjusted to a line pressure P L by the primary regulator valve 41 to be described later. The hydraulic pressure P MOP generated by the mechanical oil pump 21 is larger than the hydraulic pressure P EOP generated by the electric oil pump 22 by design. When the mechanical oil pump 21 and the electric oil pump 22 are driven simultaneously, , closes check ball 68, the hydraulic pressure P MOP of the mechanical oil pump 21, it will be pressure regulated to a line pressure P L by the primary regulator valve 41.

プライマリレギュレータバルブ４１は、スプール４１ｐと、該スプール４１ｐを一方側に付勢するスプリング４１ｓと、調圧ポート４１ａと、ドレーンポート４１ｂと、排出ポート４１ｃとを有して構成されている。該プライマリレギュレータバルブ４１のスプール４１ｐは、例えば図示を省略したリニアソレノイドバルブからスロットル開度等に応じて出力される制御圧（不図示）と、スプリング４１ｓの付勢力と、油路ｃ４を介してフィードバックされるフィードバック圧とに応じて、調圧ポート４１ａと、ドレーンポート４１ｂ又は排出ポート４１ｃとの連通量（開口量）が調整され、それによって調圧ポート４１ａに繋がる油路ｃ１〜ｃ９の油圧をライン圧ＰＬとして調圧する。 The primary regulator valve 41 includes a spool 41p, a spring 41s that biases the spool 41p to one side, a pressure adjustment port 41a, a drain port 41b, and a discharge port 41c. The spool 41p of the primary regulator valve 41 is connected, for example, via a control pressure (not shown) output from a linear solenoid valve (not shown) according to the throttle opening, the urging force of the spring 41s, and an oil passage c4. The communication amount (opening amount) between the pressure adjusting port 41a and the drain port 41b or the discharge port 41c is adjusted according to the feedback pressure to be fed back, and thereby the oil passages c1 to c9 connected to the pressure adjusting port 41a. pressure regulating hydraulic as a line pressure P L.

このようにプライマリレギュレータバルブ４１により調圧されたライン圧ＰＬは、油路ｃ７を介してクラッチＳＳＣの係合回路４４に供給され、制御部３１により電子制御されるソレノイドバルブ等によって調圧制御されて、その油圧サーボに供給されることで、クラッチＳＳＣの解放、スリップ係合、完全係合の状態に自在に制御される。また、ライン圧ＰＬは、油路ｃ８を介して変速制御回路４５にも供給され、制御部３１により電子制御されるソレノイドバルブ等によって、各クラッチやブレーキの油圧サーボに供給される係合圧として調圧制御されて、各変速段の形成、掴み換え変速等が自在に制御される。そして、ライン圧ＰＬは、油路ｃ９を介してモジュレータバルブ（ＭＯＤ）４３にも供給され、当該ライン圧ＰＬを一定圧以下に抑えたモジュレータ圧ＰＭＯＤとして油路ｆ１に出力する。 Thus the line pressure P L whose pressure regulated by the primary regulator valve 41 is supplied to the engagement circuit 44 of the clutch SSC via the oil passage c7, pressure regulation control by a solenoid valve or the like which is electronically controlled by a control unit 31 By being supplied to the hydraulic servo, the clutch SSC can be freely controlled to be released, slipped and fully engaged. The line pressure P L is also supplied to the shift control circuit 45 through the oil passage c8, by a solenoid valve or the like which is electronically controlled by the control unit 31, is supplied to the hydraulic servo of the clutch and brake engagement pressure The pressure regulation control is performed to freely control the formation of each gear stage, the change-of-gravity shift, and the like. Then, the line pressure P L is also supplied to the modulator valve (MOD) 43 through an oil passage c9, and outputs to the oil passage f1 the line pressure P L as a modulator pressure P MOD, which kept below a constant pressure.

一方、プライマリレギュレータバルブ４１の排出ポート４１ｃから排出された油圧は、油路ｄ１，ｄ２，ｄ３，ｄ４に供給され、特に油路ｄ４からは、詳しくは後述する潤滑供給切換え部７０１の油路ｄ５，ｄ６にも供給され、セカンダリレギュレータバルブ４２によりセカンダリ圧ＰＳＥＣに調圧される。 Meanwhile, the hydraulic pressure discharged from the discharge port 41c of the primary regulator valve 41 is supplied to the oil passage d1, d2, d3, d4, especially from the oil line d4, details oil passage of the lubricant supply switching unit 70 1 described later d5, d6 also supplied to and pressure regulated to a secondary pressure P SEC by the secondary regulator valve 42.

セカンダリレギュレータバルブ４２は、上記プライマリレギュレータバルブ４１と略々同様に構成され、スプール４２ｐと、該スプール４２ｐを一方側に付勢するスプリング４２ｓと、調圧ポート４２ａと、ドレーンポート４２ｂと、排出ポート４２ｃとを有して構成されている。該セカンダリレギュレータバルブ４２のスプール４２ｐは、例えば図示を省略したリニアソレノイドバルブからスロットル開度等に応じて出力される制御圧（不図示）と、スプリング４２ｓの付勢力と、油路ｄ２を介してフィードバックされるフィードバック圧とに応じて、調圧ポート４２ａと、ドレーンポート４２ｂ又は排出ポート４２ｃとの連通量（開口量）が調整され、それによって調圧ポート４２ａに繋がる油路ｄ１〜ｄ６の油圧をセカンダリ圧ＰＳＥＣとして調圧する。 The secondary regulator valve 42 is configured in substantially the same manner as the primary regulator valve 41, and includes a spool 42p, a spring 42s that biases the spool 42p to one side, a pressure adjustment port 42a, a drain port 42b, and a discharge port. 42c. The spool 42p of the secondary regulator valve 42 is connected, for example, via a control pressure (not shown) output from a linear solenoid valve (not shown) according to the throttle opening, the urging force of the spring 42s, and the oil passage d2. The communication amount (opening amount) between the pressure adjusting port 42a and the drain port 42b or the discharge port 42c is adjusted according to the feedback pressure to be fed back, and thereby the oil passages d1 to d6 connected to the pressure adjusting port 42a. pressure regulating hydraulic as the secondary pressure P SEC.

なお、セカンダリレギュレータバルブ４２の排出ポート４２ｃから排出された油圧は、油路ｅ１を介してオイルクーラ５０に供給され、さらにオイルクーラ５０で冷却された油は、オリフィス６１が介在する油路ｅ２を介して変速機構５の歯車機構（ＧＥＡＲ）等を潤滑する変速機構潤滑回路（ＧＥＡＲ ＬＵＢＥ）５１に供給される。   The oil pressure discharged from the discharge port 42c of the secondary regulator valve 42 is supplied to the oil cooler 50 via the oil passage e1, and the oil cooled by the oil cooler 50 passes through the oil passage e2 where the orifice 61 is interposed. To the transmission mechanism lubrication circuit (GEAR LUBE) 51 that lubricates the gear mechanism (GEAR) and the like of the transmission mechanism 5 through the transmission mechanism 5.

続いて、第１の実施の形態に係る潤滑供給切換え部７０１について詳細に説明する。本潤滑供給切換え部７０１は、クラッチＳＳＣ（特にその摩擦板）に潤滑油を供給するクラッチＳＳＣ潤滑回路（潤滑油路）（ＳＳＣ ＬＵＢＥ）５３に供給する潤滑油の流量を切換える機能を有し、大まかに、上記セカンダリ圧ＰＳＥＣに基づく潤滑油（基本的には機械式オイルポンプ２１からの油）の流量を切換える流量切換え部４９と、機械式オイルポンプ２１と電動オイルポンプ２２とのどちらの油を選択的にクラッチＳＳＣ潤滑回路５３に供給するかを切換えるオイルポンプ切換え部としてのオイルポンプ切換えバルブ（切換えバルブ）４７と、を備えて構成されている。 Next, the lubrication supply switching unit 701 according to the first embodiment will be described in detail. This lubrication switching unit 70 1 has a clutch SSC (especially its friction plates) function for switching the flow rate of the clutch SSC lubrication circuit for supplying lubricating oil to (lubricating oil passage) (SSC LUBE) 53 to supply lubricating oil , roughly, the flow switching unit 49 for switching the flow of the lubricating oil based on the secondary pressure P SEC (oil from the mechanical oil pump 21 is basically), both the mechanical oil pump 21 and the electric oil pump 22 And an oil pump switching valve (switching valve) 47 as an oil pump switching portion for switching whether to selectively supply the oil to the clutch SSC lubrication circuit 53.

また、流量切換え部４９は、本第１の実施の形態では、信号圧ＰＳ１をオン・オフして出力・非出力に切換えるソレノイドバルブＳ１と、セカンダリ圧ＰＳＥＣに基づく潤滑油の流量を、小流量状態とそれよりも大きくする大流量状態とに切換える流量切換えバルブ４６と、を有して構成されている。 Further, in the first embodiment, the flow rate switching unit 49 turns on and off the signal pressure PS1 to switch between output and non-output, and the flow rate of lubricating oil based on the secondary pressure PSEC . It has a flow rate switching valve 46 that switches between a small flow rate state and a larger flow rate state that is larger than that.

詳細には、流量切換えバルブ４６は、スプール４６ｐと、該スプール４６ｐを一方側に付勢するスプリング４６ｓと、入力ポート４６ａと、出力ポート４６ｂと、入力ポート４６ｃと、出力ポート４６ｄと、遮断ポート４６ｅと、入力ポート４６ｆと、出力ポート４６ｇと、入力ポート４６ｈと、遮断ポート４６ｉと、出力ポート４６ｊと、を有して構成されており、スプリング４６ｓの付勢力でスプール４６ｐが付勢された図中上位置にあると、入力ポート４６ｃと出力ポート４６ｄ、入力ポート４６ｆと遮断ポート４６ｅ、入力ポート４６ｈと遮断ポート４６ｉがそれぞれ連通し、油路ｇ１から信号圧ＰＳ１が入力されてスプール４６ｐが図中下位置にあると、入力ポート４６ｃと遮断ポート４６ｅ、入力ポート４６ｆと出力ポート４６ｇ、入力ポート４６ｈと出力ポート４６ｊがそれぞれ連通する。 Specifically, the flow rate switching valve 46 includes a spool 46p, a spring 46s that biases the spool 46p to one side, an input port 46a, an output port 46b, an input port 46c, an output port 46d, and a shut-off port. 46e, an input port 46f, an output port 46g, an input port 46h, a shut-off port 46i, and an output port 46j. The spool 46p is biased by the biasing force of the spring 46s. In the upper position in the figure, the input port 46c and the output port 46d, the input port 46f and the shut-off port 46e, the input port 46h and the shut-off port 46i communicate with each other, and the signal pressure PS1 is input from the oil passage g1 and the spool 46p. Is in the lower position in the figure, the input port 46c and the blocking port 46e, the input port 46f and the output port 46 g, the input port 46h and the output port 46j communicate with each other.

また、流量切換えバルブ４６の入力ポート４６ａと出力ポート４６ｂとは、スプール４６ｐの位置に拘らず、常時連通状態となるように構成されており、油路ｆ１から入力ポート４６ａに入力されたモジュレータ圧ＰＭＯＤは、出力ポート４６ｂからオリフィス６２が介在する油路ｆ２を介してモータ潤滑回路（Ｍ／Ｇ ＬＵＢＥ）５２に常時供給される。なお、モータ３の潤滑部位が２箇所に分かれている場合であって、特にクラッチＳＳＣのスリップ中とそれ以外の状態とで２箇所の潤滑部位に対する潤滑油供給を選択的に切換える場合は、当該流量切換えバルブ４６に出力ポートを増設して、モジュレータ圧ＰＭＯＤの供給先を切換えるように構成することもできる。 Further, the input port 46a and the output port 46b of the flow rate switching valve 46 are configured so as to be always in communication regardless of the position of the spool 46p, and the modulator pressure input to the input port 46a from the oil passage f1. P MOD is constantly supplied from the output port 46b to the motor lubrication circuit (M / G LUBE) 52 via the oil passage f2 in which the orifice 62 is interposed. In addition, in the case where the lubrication part of the motor 3 is divided into two parts, particularly when the lubricating oil supply to the two lubrication parts is selectively switched during the slip of the clutch SSC and other states, An output port may be added to the flow rate switching valve 46 to switch the supply destination of the modulator pressure P MOD .

例えばクラッチＳＳＣが解放中や係合完了後であると、制御部３１がクラッチＳＳＣの潤滑流量が小流量となるように判断するので、ソレノイドバルブＳ１がオフされる。これにより、上記流量切換えバルブ４６のスプール４６ｐは図中上位置に切換えられ、上述のように、入力ポート４６ｆと遮断ポート４６ｅ、入力ポート４６ｈと遮断ポート４６ｉがそれぞれ連通することで、つまり入力ポート４６ｆ及び入力ポート４６ｈの油圧は遮断される。そして、油路ｄ５からセカンダリ圧ＰＳＥＣに基づき、機械式オイルポンプ２１又は電動オイルポンプ２２（つまり駆動している方のオイルポンプ）からの潤滑油がオリフィス６３によって小さく絞られた小流量状態で入力ポート４６ｃに入力され、その小流量の潤滑油が油路ｈ１，ｈ３を介してクラッチＳＳＣ潤滑回路５３に供給される。 For example, when the clutch SSC is disengaged or after the engagement is completed, the control unit 31 determines that the lubrication flow rate of the clutch SSC becomes a small flow rate, so that the solenoid valve S1 is turned off. As a result, the spool 46p of the flow rate switching valve 46 is switched to the upper position in the figure. As described above, the input port 46f and the shutoff port 46e communicate with each other, and the input port 46h and the shutoff port 46i communicate with each other. The hydraulic pressure at 46f and the input port 46h is cut off. Then, based on the secondary pressure P SEC from the oil passage d5, the lubricating oil from the mechanical oil pump 21 or the electric oil pump 22 (that is, the oil pump that is driven) is in a small flow rate state in which the oil is reduced by the orifice 63. The small amount of lubricating oil is input to the input port 46c and supplied to the clutch SSC lubricating circuit 53 via the oil passages h1 and h3.

一方、例えばクラッチＳＳＣがスリップ係合中であると、制御部３１がクラッチＳＳＣの潤滑流量が上記小流量状態よりも大きい大流量となるように判断するので、ソレノイドバルブＳ１がオンされる。これにより、上記流量切換えバルブ４６のスプール４６ｐは図中下位置に切換えられ、入力ポート４６ｃと遮断ポート４６ｅとが連通することで、つまり入力ポート４６ｃの油圧は遮断される。また、電動オイルポンプ２２が駆動されている場合は、油路ａ７から油圧ＰＥＯＰで上記小流量状態よりも大きい大流量である流量ＱＥＯＰが入力ポート４６ｆに入力され、出力ポート４６ｇから油路ｉ１を介して後述するオイルポンプ切換えバルブ４７の入力ポート４７ａに出力される。さらに、機械式オイルポンプ２１が駆動されている場合は、油路ａ７からセカンダリ圧ＰＳＥＣで上記小流量状態よりも大きい大流量である流量ＱＥＯＰが入力ポート４６ｈに入力され、出力ポート４６ｊから油路ｊ１を介して後述するオイルポンプ切換えバルブ４７の入力ポート４７ｄに出力される。 On the other hand, for example, when the clutch SSC is slip-engaged, the control unit 31 determines that the lubrication flow rate of the clutch SSC is larger than the small flow rate state, so that the solenoid valve S1 is turned on. As a result, the spool 46p of the flow rate switching valve 46 is switched to the lower position in the drawing, and the input port 46c and the shutoff port 46e communicate with each other, that is, the hydraulic pressure at the input port 46c is shut off. In addition, when the electric oil pump 22 is driven, a flow rate Q EOP that is larger than the small flow rate state is input from the oil passage a7 to the input port 46f through the oil pressure P EOP , and the oil passage from the output port 46g. It is output to an input port 47a of an oil pump switching valve 47 described later via i1. Further, when the mechanical oil pump 21 is driven, a flow rate Q EOP that is a large flow rate larger than the small flow rate state at the secondary pressure P SEC from the oil passage a7 is input to the input port 46h, and from the output port 46j. The oil is output to an input port 47d of an oil pump switching valve 47, which will be described later, via an oil passage j1.

オイルポンプ切換えバルブ４７は、スプール４７ｐと、該スプール４７ｐを一方側に付勢するスプリング（付勢部材）４７ｓと、入力ポート４７ａと、遮断ポート４７ｂと、出力ポート４７ｃと、入力ポート４７ｄと、遮断ポート４７ｅと、を有して構成されており、スプリング４７ｓの付勢力でスプール４７ｐが付勢された図中上位置（第２位置）にあると、入力ポート４７ａと遮断ポート４７ｂ、入力ポート４７ｄと出力ポート４７ｃがそれぞれ連通し、油路ａ６から電動オイルポンプ２２の油圧ＰＥＯＰが入力されてスプール４７ｐが図中下位置（第１位置）にあると、入力ポート４７ａと出力ポート４７ｃ、入力ポート４７ｄと遮断ポート４７ｅがそれぞれ連通する。 The oil pump switching valve 47 includes a spool 47p, a spring (biasing member) 47s that biases the spool 47p to one side, an input port 47a, a shut-off port 47b, an output port 47c, an input port 47d, When the spool 47p is urged by the urging force of the spring 47s in the upper position (second position) in the figure, the input port 47a, the cutoff port 47b, and the input port 47d and communicates the output port 47c, respectively, the hydraulic pressure P EOP of the electric oil pump 22 from the oil passage a6 is input spool 47p is in the lower position in FIG. (a first position), an input port 47a output port 47c, The input port 47d and the blocking port 47e communicate with each other.

ここで、油温に応じた機械式オイルポンプ２１による潤滑油の流量ＱＭＯＰと電動オイルポンプ２２による潤滑油の流量ＱＥＯＰとの関係について図３に沿って説明する。図３に示すように、電動オイルポンプ２２は、油温Ｔが低くなるほど、油の粘性が高くなり、かつ電動モータ（不図示）の駆動力が略々一定であって油の粘性によって電動オイルポンプ２２の回転力が鈍くなるため、油圧ＰＥＯＰも小さくなるので、該電動オイルポンプ２２から供給可能な潤滑油の流量ＱＥＯＰは、油温Ｔが低いと小さく、油温Ｔが高くなるにつれて大きくなる。 Here, the relationship between the flow rate Q MOP of the lubricating oil by the mechanical oil pump 21 corresponding to the oil temperature and the flow rate Q EOP of the lubricating oil by the electric oil pump 22 will be described with reference to FIG. As shown in FIG. 3, the electric oil pump 22 has an oil viscosity that increases as the oil temperature T decreases, and the driving force of an electric motor (not shown) is substantially constant. Since the rotational force of the pump 22 becomes dull, the hydraulic pressure P EOP also decreases. Therefore, the flow rate Q EOP of the lubricating oil that can be supplied from the electric oil pump 22 is small when the oil temperature T is low, and as the oil temperature T increases. growing.

一方、機械式オイルポンプ２１は、油温Ｔが低くて油の粘性が高くても、内燃エンジン２やモータ３の車両を駆動するための駆動力の方が圧倒的に大きいため、該機械式オイルポンプ２１が排出する油圧はあまり低下しない。そして、機械式オイルポンプ２１が排出した油圧は、上述のようにプライマリレギュレータバルブ４１でライン圧ＰＬに調圧されて、ＳＳＣ係合回路４４や変速制御回路４５等にも供給されるため、油の粘性が高くなると、それらＳＳＣ係合回路４４や変速制御回路４５等における油の漏れ量が少なくなり、結果的に、セカンダリレギュレータバルブ４２で調圧されたセカンダリ圧ＰＳＥＣに基づき供給される潤滑油の流量ＱＭＯＰは、上記漏れ量が少ない分、油温Ｔが低いほど大きくなり、油温Ｔが高くなると（上記漏れ量が多くなるため）小さくなる。 On the other hand, the mechanical oil pump 21 has an overwhelmingly large driving force for driving the vehicle of the internal combustion engine 2 and the motor 3 even when the oil temperature T is low and the oil viscosity is high. The hydraulic pressure discharged from the oil pump 21 does not decrease so much. Since the mechanical oil pump 21 hydraulic pressure discharged, which pressure is regulated to a line pressure P L on the primary regulator valve 41, as described above, it is also supplied to the SSC engaging circuit 44 and shift control circuit 45 and the like, When the viscosity of the oil is increased, the less leakage of oil in their SSC engaging circuit 44 and shift control circuit 45 and the like, consequently, is supplied on the basis of the secondary pressure P SEC pressure regulated by the secondary regulator valve 42 The flow rate Q MOP of the lubricating oil increases as the oil temperature T decreases as the leakage amount decreases, and decreases as the oil temperature T increases (because the leakage amount increases).

そのため、図３に示すように、所定油温ＴＡよりも油温Ｔが低い場合は機械式オイルポンプ２１による流量ＱＭＯＰの方が大きく、所定油温ＴＡよりも油温が高い場合は電動オイルポンプ２２による流量ＱＥＯＰの方が大きくなる。このような特性を生かして、電動オイルポンプ２２の規格を設計し、つまり機械式オイルポンプ２１の流量ＱＭＯＰがクラッチＳＳＣのスリップ係合中に必要となる必要流量Ｑｎよりも低くなる前に、電動オイルポンプ２２の流量ＱＥＯＰが必要流量Ｑｎよりも上回るように該電動オイルポンプ２２を最低限の大きさに設計しておく。 Therefore, as shown in FIG. 3, when the oil temperature T is lower than the predetermined oil temperature TA, the flow rate Q MOP by the mechanical oil pump 21 is larger, and when the oil temperature is higher than the predetermined oil temperature TA, the electric oil The flow rate Q EOP by the pump 22 is larger. Taking advantage of such characteristics, the standard of the electric oil pump 22 is designed, that is, before the flow rate Q MOP of the mechanical oil pump 21 becomes lower than the required flow rate Qn required during slip engagement of the clutch SSC. The electric oil pump 22 is designed to have a minimum size so that the flow rate Q EOP of the electric oil pump 22 exceeds the required flow rate Qn.

そして、制御部３１は、油温センサ３２により検知される油温Ｔが所定油温ＴＡよりも低いか高いかを判定し、低い場合は、機械式オイルポンプ２１による潤滑油の供給を判断し、つまりクラッチＳＳＣの解放中に内燃エンジン２を始動して機械式オイルポンプ２１を駆動した後に、クラッチＳＳＣのスリップ係合を開始するように制御する。また、油温Ｔが所定油温ＴＡよりも高い場合は、クラッチＳＳＣの解放中に電動オイルポンプ２２の駆動を指令した後、クラッチＳＳＣのスリップ係合を開始するように制御する。   Then, the control unit 31 determines whether the oil temperature T detected by the oil temperature sensor 32 is lower or higher than the predetermined oil temperature TA, and if lower, determines the supply of lubricating oil by the mechanical oil pump 21. That is, after the internal combustion engine 2 is started and the mechanical oil pump 21 is driven while the clutch SSC is released, control is performed so that slip engagement of the clutch SSC is started. When the oil temperature T is higher than the predetermined oil temperature TA, control is performed to start slip engagement of the clutch SSC after commanding the drive of the electric oil pump 22 while the clutch SSC is released.

即ち、油温Ｔが所定油温ＴＡよりも低い場合は、内燃エンジン２の始動によって機械式オイルポンプ２１が駆動され、クラッチＳＳＣの解放中は、ソレノイドバルブＳ１をオフして、図２に示すように、上記流量切換えバルブ４６のスプール４６ｐを図中上位置に切換え、上記のようにオリフィス６３が介在した油路ｄ５から入力ポート４６ｃ、出力ポート４６ｄ、油路ｈ１，ｈ３を介してクラッチＳＳＣ潤滑回路５３に小流量で潤滑油を供給し、該クラッチＳＳＣを小流量で潤滑・冷却して、クラッチＳＳＣの引き摺りロスを低減する。   That is, when the oil temperature T is lower than the predetermined oil temperature TA, the mechanical oil pump 21 is driven by starting the internal combustion engine 2, and the solenoid valve S1 is turned off while the clutch SSC is released, as shown in FIG. As described above, the spool 46p of the flow rate switching valve 46 is switched to the upper position in the figure, and the clutch SSC is passed from the oil passage d5 through which the orifice 63 is interposed via the input port 46c, the output port 46d, and the oil passages h1 and h3 as described above. Lubricating oil is supplied to the lubrication circuit 53 at a small flow rate, and the clutch SSC is lubricated and cooled at a small flow rate to reduce drag loss of the clutch SSC.

その後、制御部３１がクラッチＳＳＣの係合を判断すると（つまりＥＶ走行から内燃エンジン２の駆動力を用いたハイブリッド走行への移行を判断すると）、ソレノイドバルブＳ１をオンして、上記流量切換えバルブ４６のスプール４６ｐを図中下位置に切換え、上記オリフィスが介在しない油路ｄ６からセカンダリ圧ＰＳＥＣに基づく機械式オイルポンプ２１の流量ＱＭＯＰを、入力ポート４６ｈ、出力ポート４６ｊ、油路ｊ１を介してオイルポンプ切換えバルブ４７の入力ポート４７ｄに入力し、ここでは該オイルポンプ切換えバルブ４７に電動オイルポンプ２２の油圧ＰＥＯＰが入力されずにスプール４７ｐが図中上位置であるので、該入力ポート４７ｄ、出力ポート４７ｃ、油路ｈ２，ｈ３を介してクラッチＳＳＣ潤滑回路５３に大流量の流量ＱＭＯＰで潤滑油を供給し、該クラッチＳＳＣを必要流量Ｑｎよりも大きい大流量で潤滑・冷却する。 Thereafter, when the control unit 31 determines the engagement of the clutch SSC (that is, when it is determined that the vehicle travels from EV traveling to hybrid traveling using the driving force of the internal combustion engine 2), the solenoid valve S1 is turned on and the flow rate switching valve is turned on. switching 46 of the spool 46p in the drawing down position, the flow rate Q MOP of the mechanical oil pump 21 based on the secondary pressure P SEC from the oil passage d6 that the orifice is not interposed, the input port 46h, an output port 46j, the oil passage j1 through input to the input port 47d of the oil pump switching valve 47, since here the spool 47p without hydraulically P EOP input of the electric oil pump 22 to the oil pump changeover valve 47 is at the top in the drawing position, the input The clutch SSC lubrication circuit 53 is connected via the port 47d, the output port 47c, and the oil passages h2 and h3. The lubricating oil was supplied at a flow rate of the flow rate Q MOP, lubrication and cooling at high flow greater than the required flow rate Qn the clutch SSC.

なお、その後、クラッチＳＳＣが完全係合状態となると、制御部３１は、再度ソレノイドバルブＳ１をオフして、上述のようにクラッチＳＳＣ潤滑回路５３に小流量で潤滑油を供給し、クラッチＳＳＣの引き摺りロスを低減する。   After that, when the clutch SSC is in a completely engaged state, the control unit 31 turns off the solenoid valve S1 again and supplies the lubricating oil to the clutch SSC lubrication circuit 53 at a small flow rate as described above. Reduce drag loss.

一方、油温Ｔが所定油温ＴＡよりも高い場合にあって、制御部３１がクラッチＳＳＣの係合を判断すると（つまりＥＶ走行から内燃エンジン２の駆動力を用いたハイブリッド走行への移行を判断すると）、ソレノイドバルブＳ１をオンして、上記流量切換えバルブ４６のスプール４６ｐを図中下位置に切換え、上記油路ｄ７から電動オイルポンプ２２の流量ＱＥＯＰを、入力ポート４６ｆ、出力ポート４６ｇ、油路ｉ１を介してオイルポンプ切換えバルブ４７の入力ポート４７ａに入力し、ここでは該オイルポンプ切換えバルブ４７に油路ａ６を介して電動オイルポンプ２２の油圧ＰＥＯＰが入力されてスプール４７ｐが図中下位置となるので、該入力ポート４７ａ、出力ポート４７ｃ、油路ｈ２，ｈ３を介してクラッチＳＳＣ潤滑回路５３に大流量の流量ＱＥＯＰで潤滑油を供給し、該クラッチＳＳＣを必要流量Ｑｎよりも大きい大流量で潤滑・冷却する。 On the other hand, when the oil temperature T is higher than the predetermined oil temperature TA and the control unit 31 determines the engagement of the clutch SSC (that is, the transition from EV traveling to hybrid traveling using the driving force of the internal combustion engine 2). When the solenoid valve S1 is turned on, the spool 46p of the flow rate switching valve 46 is switched to the lower position in the figure, and the flow rate Q EOP of the electric oil pump 22 from the oil path d7 is changed to the input port 46f and the output port 46g. , through the oil passage i1 is input to the input port 47a of the oil pump switching valve 47, here is the hydraulic P EOP input of the electric oil pump 22 through the oil passage a6 to the oil pump switching valve 47 spool 47p is Since it is in the lower position in the figure, the clutch SSC lubricating circuit 5 is provided via the input port 47a, the output port 47c, and the oil passages h2 and h3. Large flow rate of lubricating oil was supplied at a flow rate Q EOP of, lubrication and cooling at high flow greater than the required flow rate Qn the clutch SSC to.

なお、この場合は、クラッチＳＳＣの係合によりモータ３の回転で内燃エンジン２の回転数を上昇してから該内燃エンジン２の点火が開始されるように制御されても構わない。   In this case, the ignition of the internal combustion engine 2 may be controlled to start after the rotation speed of the internal combustion engine 2 is increased by the rotation of the motor 3 by the engagement of the clutch SSC.

なお、ＥＶ走行中などで機械式オイルポンプ２１が駆動されている状態にあって、クラッチＳＳＣをスリップ係合する際には、基本的に機械式オイルポンプ２１の油圧が電動オイルポンプ２２の油圧よりも高いので、チェックボール６８は遮断され、機械式オイルポンプ２１の油圧に基づきライン圧ＰＬやセカンダリ圧ＰＳＥＣが生成され、油路ｄ６から入力ポート４６ｈ、出力ポート４６ｊ、油路ｊ１を介してオイルポンプ切換えバルブ４７の入力ポート４７ｄに機械式オイルポンプ２１からの流量ＱＭＯＰが入力されるが、該オイルポンプ切換えバルブ４７が図中下位置にあって、入力ポート４７ｄを遮断ポート４７ｅに連通させるため、機械式オイルポンプ２１からの流量ＱＭＯＰは、クラッチＳＳＣ潤滑回路５３に流れることはない。 When the mechanical oil pump 21 is driven during EV traveling or the like and the clutch SSC is slip-engaged, the hydraulic pressure of the mechanical oil pump 21 is basically the hydraulic pressure of the electric oil pump 22. Therefore, the check ball 68 is shut off, and the line pressure P L and the secondary pressure P SEC are generated based on the hydraulic pressure of the mechanical oil pump 21, and the input port 46h, the output port 46j, and the oil passage j1 are passed from the oil passage d6. The flow rate Q MOP from the mechanical oil pump 21 is input to the input port 47d of the oil pump switching valve 47 via the oil pump switching valve 47. The oil pump switching valve 47 is in the lower position in the figure, and the input port 47d is shut off. Therefore, the flow rate Q MOP from the mechanical oil pump 21 does not flow to the clutch SSC lubrication circuit 53. Yes.

また、ＥＶ走行中などにあって、機械式オイルポンプ２１の回転が小さく、電動オイルポンプ２２の油圧が機械式オイルポンプ２１の油圧よりも高い状態では、電動オイルポンプ２２の油圧に基づきライン圧ＰＬやセカンダリ圧ＰＳＥＣが生成されることになる。従って、この状態でクラッチＳＳＣ潤滑回路５３に小流量で潤滑油を流す場合は、電動オイルポンプ２２の発生する油圧に基づく潤滑油が供給されることになる。 Also, when the EV is traveling, etc., when the rotation of the mechanical oil pump 21 is small and the hydraulic pressure of the electric oil pump 22 is higher than the hydraulic pressure of the mechanical oil pump 21, the line pressure is based on the hydraulic pressure of the electric oil pump 22. P L and the secondary pressure P SEC so that is generated. Accordingly, in this state, when lubricating oil is allowed to flow through the clutch SSC lubricating circuit 53 at a small flow rate, lubricating oil based on the hydraulic pressure generated by the electric oil pump 22 is supplied.

なお、電動オイルポンプ２２による大流量で潤滑・冷却しつつクラッチＳＳＣが完全係合状態となると、内燃エンジン２が駆動されることになるので、機械式オイルポンプ２１が駆動され、そして、制御部３１は再度ソレノイドバルブＳ１をオフして、上述のようにクラッチＳＳＣ潤滑回路５３に機械式オイルポンプ２１の発生する油圧に基づき小流量で潤滑油を供給する。   When the clutch SSC is completely engaged while being lubricated and cooled at a large flow rate by the electric oil pump 22, the internal combustion engine 2 is driven, so that the mechanical oil pump 21 is driven, and the control unit 31 again turns off the solenoid valve S1, and supplies the lubricating oil at a small flow rate to the clutch SSC lubricating circuit 53 based on the hydraulic pressure generated by the mechanical oil pump 21 as described above.

以上説明した本ハイブリッド駆動装置１によると、油圧制御装置４０が、クラッチＳＳＣのスリップ係合中にあって、検知された油温Ｔが所定油温ＴＡよりも高い場合に電動オイルポンプ２２からの油をクラッチＳＳＣ潤滑回路５３に供給し、検知された油温Ｔが所定油温ＴＡよりも低い場合に機械式オイルポンプ２１からの油をクラッチＳＳＣ潤滑回路５３に供給するので、つまり、油温Ｔが低くて油の粘性が高く、油圧制御装置４０のＳＳＣ係合回路４４や変速制御回路４５等における油の漏れ量が少なくて機械式オイルポンプ２１が排出する油の流量ＱＭＯＰでクラッチＳＳＣを充分に潤滑できる際には、機械式オイルポンプ２１でクラッチＳＳＣへの潤滑油の供給を行い、油温Ｔが高くて油の粘性が低く、油圧制御装置４０における油の漏れ量が多いが油圧が小さくて足り、電動オイルポンプ２２が排出する油の流量でクラッチＳＳＣを充分に潤滑できる際には、電動オイルポンプ２２でクラッチＳＳＣへの潤滑油の供給を行うことができる。これにより、機械式オイルポンプ２１の流量を多くするために大型化することや電動オイルポンプ２２の油圧を高くするために大型化することの防止を図ることができ、機械式オイルポンプ２１や電動オイルポンプ２２のコンパクト化により回転抵抗を小さくすることができて、ハイブリッド車両１００の燃費向上を図ることができる。 According to the hybrid drive device 1 described above, when the hydraulic control device 40 is in the slip engagement of the clutch SSC and the detected oil temperature T is higher than the predetermined oil temperature TA, the electric oil pump 22 Oil is supplied to the clutch SSC lubrication circuit 53, and when the detected oil temperature T is lower than the predetermined oil temperature TA, the oil from the mechanical oil pump 21 is supplied to the clutch SSC lubrication circuit 53, that is, the oil temperature The clutch SSC has a low T, a high oil viscosity, a small oil leakage amount in the SSC engagement circuit 44, the shift control circuit 45, etc. of the hydraulic control device 40, and the oil flow rate Q MOP discharged from the mechanical oil pump 21. When the oil can be sufficiently lubricated, the lubricating oil is supplied to the clutch SSC by the mechanical oil pump 21, and the oil temperature T is high and the oil viscosity is low. When the amount of oil leakage is large but the hydraulic pressure is small and the clutch SSC can be sufficiently lubricated by the flow rate of the oil discharged by the electric oil pump 22, the electric oil pump 22 supplies the lubricating oil to the clutch SSC. be able to. As a result, it is possible to prevent the mechanical oil pump 21 from being increased in size to increase the flow rate and the electric oil pump 22 from being increased in size to increase the hydraulic pressure. By making the oil pump 22 compact, the rotational resistance can be reduced, and the fuel efficiency of the hybrid vehicle 100 can be improved.

また、油圧制御装置４０が、電動オイルポンプ２２からの油をクラッチＳＳＣ潤滑回路５３に供給する図中下位置と、機械式オイルポンプ２１からの油をクラッチＳＳＣ潤滑回路５３に供給する図中上位置と、に切換えられるオイルポンプ切換えバルブ４７を有しているので、油温Ｔに応じて選択的に電動オイルポンプ２２又は機械式オイルポンプ２１の油をクラッチＳＳＣへ供給することを可能とすることができる。   In addition, the hydraulic control device 40 supplies the oil from the electric oil pump 22 to the clutch SSC lubrication circuit 53, and the hydraulic control device 40 supplies the oil from the mechanical oil pump 21 to the clutch SSC lubrication circuit 53. Since the oil pump switching valve 47 is switched to the position, the oil of the electric oil pump 22 or the mechanical oil pump 21 can be selectively supplied to the clutch SSC according to the oil temperature T. be able to.

さらに、オイルポンプ切換えバルブ４７は、図中上位置に付勢するスプリング４７ｓを有すると共に、電動オイルポンプ２２からの油圧ＰＥＯＰをスプリング４７ｓの付勢力に対向して入力した際に図中下位置に切換えられるように構成されており、制御部３１が、油温Ｔが所定油温ＴＡよりも高い場合に電動オイルポンプ２２を駆動するように指令するので、制御部３１が電動オイルポンプ２２の駆動を指令するだけで、自動的にオイルポンプ切換えバルブ４７が図中下位置に切換えられて、電動オイルポンプ２２の油をクラッチＳＳＣへ供給するようにすることができる。 Further, the oil pump switching valve 47 has a spring 47s that urges to the upper position in the figure, and when the hydraulic pressure P EOP from the electric oil pump 22 is input to oppose the urging force of the spring 47s, the lower position in the figure. Since the control unit 31 commands the electric oil pump 22 to be driven when the oil temperature T is higher than the predetermined oil temperature TA, the control unit 31 controls the electric oil pump 22. By simply instructing driving, the oil pump switching valve 47 is automatically switched to the lower position in the figure, and the oil of the electric oil pump 22 can be supplied to the clutch SSC.

また、内燃エンジン２と変速機構５の入力軸５ａとの間に介在されたクラッチＳＳＣを潤滑するので、特に登坂路などで内燃エンジン２によりハイブリッド車両１００を発進させる際に、当該クラッチＳＳＣの潤滑油を多量に必要とするが、油温Ｔによって選択的に機械式オイルポンプ２１又は電動オイルポンプ２２による潤滑油の供給を切換えることで、コンパクト化された機械式オイルポンプ２１又は電動オイルポンプ２２で充分に潤滑油の供給量を確保することができる。   Further, since the clutch SSC interposed between the internal combustion engine 2 and the input shaft 5a of the transmission mechanism 5 is lubricated, particularly when the hybrid vehicle 100 is started by the internal combustion engine 2 on an uphill or the like, the lubrication of the clutch SSC is performed. Although a large amount of oil is required, the mechanical oil pump 21 or the electric oil pump 22 can be made compact by selectively switching the supply of the lubricating oil by the mechanical oil pump 21 or the electric oil pump 22 according to the oil temperature T. Thus, a sufficient supply amount of the lubricating oil can be secured.

そして、機械式オイルポンプ２１が、第１ワンウェイクラッチＦ１又は第２ワンウェイクラッチＦ２の係合により、内燃エンジン２とモータ３との出力回転が大きい方に連動して駆動されるので、特に内燃エンジン２が停止しているＥＶ走行時にあって油温Ｔが所定油温ＴＡよりも低い場合であっても、モータ３で機械式オイルポンプ２１を駆動して、クラッチＳＳＣに対する潤滑油の供給量を充分に確保することができる。これにより、例えばＥＶ走行状態からクラッチＳＳＣをスリップ係合して内燃エンジン２の回転数を上昇して該内燃エンジン２を始動するような制御も可能とすることができる。   Since the mechanical oil pump 21 is driven by the engagement of the first one-way clutch F1 or the second one-way clutch F2, the output of the internal combustion engine 2 and the motor 3 is interlocked and driven. Even when EV 2 is stopped and the oil temperature T is lower than the predetermined oil temperature TA, the mechanical oil pump 21 is driven by the motor 3 to reduce the supply amount of the lubricating oil to the clutch SSC. It can be secured sufficiently. Thus, for example, it is possible to perform control such that the clutch SSC is slip-engaged from the EV traveling state to increase the rotational speed of the internal combustion engine 2 and start the internal combustion engine 2.

＜第２の実施の形態＞
ついで、上記第１の実施の形態を一部変更した第２の実施の形態について図２を参照しつつ図４に沿って説明する。なお、本第２の実施の形態は、上記図２によって説明した第１の実施の形態における潤滑供給切換え部７０１を、図４に示す潤滑供給切換え部７０２に変更したものであり、その他の部分は、第１の実施の形態と同様であるものとして説明する。 <Second Embodiment>
Next, a second embodiment obtained by partially changing the first embodiment will be described with reference to FIG. 4 and FIG. In the second embodiment, the lubrication supply switching unit 701 in the first embodiment described with reference to FIG. 2 is changed to the lubrication supply switching unit 702 shown in FIG. This part will be described as being the same as in the first embodiment.

図４に示すように、第２の実施の形態に係る潤滑供給切換え部７０２は、第１の実施の形態の潤滑供給切換え部７０１と同様に、クラッチＳＳＣに潤滑油を供給するクラッチＳＳＣ潤滑回路５３に供給する潤滑油の流量を切換える機能を有し、大まかに、上記油路ｄ４から供給されるセカンダリ圧ＰＳＥＣに基づく潤滑油の流量を大流量状態と小流量状態とに切換える流量切換え部１４９と、機械式オイルポンプ２１と電動オイルポンプ２２とのどちらの油を選択的にクラッチＳＳＣ潤滑回路５３に供給するかを切換えるオイルポンプ切換え部としてのオイルポンプ切換えバルブ（切換えバルブ）１４７と、を備えて構成されている。 As shown in FIG. 4, the lubrication supply switching unit 702 according to the second embodiment is similar to the lubrication supply switching unit 701 of the first embodiment, and the clutch SSC supplies lubricating oil to the clutch SSC. has a function of switching the flow rate of the supplied lubricant to the lubrication circuit 53, roughly, switching the flow of the lubricating oil based on the secondary pressure P SEC is supplied from the oil passage d4 to the large flow rate state and the low flow rate state the flow rate An oil pump switching valve (switching valve) 147 serving as an oil pump switching unit that switches between the switching unit 149 and which of the mechanical oil pump 21 and the electric oil pump 22 is selectively supplied to the clutch SSC lubrication circuit 53. And is configured.

流量切換え部１４９は、本第２の実施の形態では、オリフィス６３が介在され、小流量を油路ｄ８（後述するオイルポンプ切換えバルブ１４７の入力ポート１４７ｆ）に供給する油路ｄ５と、信号圧ＰＳ１をオン・オフして出力・非出力に切換えるソレノイドバルブＳ１と、オリフィスが介在されていない油路ｄ６，ｄ７の間に介在し、セカンダリ圧ＰＳＥＣに基づく大流量を油路ｄ８（後述するオイルポンプ切換えバルブ１４７の入力ポート１４７ｆ）に供給する状態と遮断する状態とに切換えられる流量切換えバルブ１４６と、を有して構成されている。 In the second embodiment, the flow rate switching unit 149 is provided with an oil passage d5 through which an orifice 63 is interposed to supply a small flow rate to an oil passage d8 (an input port 147f of an oil pump switching valve 147 described later), and a signal pressure. the solenoid valve S1 that the P S1 is turned on and off switches the output and non-output orifice is interposed between the oil passage d6, d7 that is not interposed, large flow an oil passage d8 (described later based on the secondary pressure P SEC And a flow rate switching valve 146 that is switched between a state of supplying to an input port 147f) of the oil pump switching valve 147 and a state of shutting off.

詳細には、流量切換えバルブ１４６は、スプール１４６ｐと、該スプール１４６ｐを一方側に付勢するスプリング１４６ｓと、入力ポート１４６ａと、遮断ポート１４６ｂと、出力ポート１４６ｃと、を有して構成されており、スプリング１４６ｓの付勢力でスプール１４６ｐが付勢された図中上位置にあると、入力ポート１４６ａと遮断ポート１４６ｂとが連通し、油路ｇ１から信号圧ＰＳ１が入力されてスプール１４６ｐが図中下位置にあると、入力ポート１４６ａと出力ポート１４６ｃとが連通する。 Specifically, the flow rate switching valve 146 includes a spool 146p, a spring 146s that biases the spool 146p to one side, an input port 146a, a shut-off port 146b, and an output port 146c. When the spool 146p is biased by the biasing force of the spring 146s, the input port 146a and the shut-off port 146b communicate with each other, the signal pressure PS1 is input from the oil passage g1, and the spool 146p When in the lower position in the figure, the input port 146a and the output port 146c communicate.

一方、オイルポンプ切換え部としては、大まかに、信号圧ＰＳ２をオン・オフして出力・非出力に切換えるソレノイドバルブＳ２と、オイルポンプ切換えバルブ１４７とを有して構成されている。 On the other hand, the oil pump switching portion is roughly configured to include a solenoid valve S2 that switches on / off the signal pressure PS2 to output / non-output and an oil pump switching valve 147.

オイルポンプ切換えバルブ１４７は、スプール１４７ｐと、該スプール１４７ｐを一方側に付勢するスプリング１４７ｓと、入力ポート１４７ａと、出力ポート１４７ｂと、入力ポート１４７ｃと、遮断ポート１４７ｄと、出力ポート１４７ｅと、入力ポート１４７ｆと、遮断ポート１４７ｇと、を有して構成されている。スプール１４７ｐには、イグニッションがオンされて、機械式オイルポンプ２１又は電動オイルポンプ２２が駆動されている状態では、常にモジュレータ圧ＰＭＯＤが入力され、スプール１４７ｐが図中下位置にあり、油路ｋ１からソレノイドバルブＳ２の信号圧ＰＳ２が入力されてスプリング１４７ｓの付勢力と相俟ってモジュレータ圧ＰＭＯＤに打勝つと、スプール１４７ｐが図中上位置に切換えられる。なお、ソレノイドバルブＳ２の元圧には、モジュレータ圧ＰＭＯＤが用いられるが、これに限らず、ライン圧ＰＬ等であってもよく、スプリング１４７ｓの付勢力と相俟ってモジュレータ圧ＰＭＯＤに打勝つことができる圧力であればよい。 The oil pump switching valve 147 includes a spool 147p, a spring 147s that biases the spool 147p to one side, an input port 147a, an output port 147b, an input port 147c, a shut-off port 147d, an output port 147e, An input port 147f and a blocking port 147g are included. When the ignition is turned on and the mechanical oil pump 21 or the electric oil pump 22 is driven, the modulator pressure P MOD is always input to the spool 147p, and the spool 147p is at the lower position in the figure, and the oil passage When overcome from k1 to the modulator pressure P MOD I biasing force coupled with the inputted signal pressure P S2 of the solenoid valve S2 is a spring 147S, the spool 147p is switched on in the drawing position. Note that the source pressure of the solenoid valve S2, the modulator is pressure P MOD is used, not limited thereto, may be a line pressure P L or the like, the modulator pressure P MOD I biasing force coupled with the spring 147s Any pressure that can overcome this is acceptable.

オイルポンプ切換えバルブ１４７は、スプリング１４７ｓの付勢力でスプール１４７ｐが付勢された図中上位置にあると、入力ポート１４７ａと出力ポート１４７ｂ、入力ポート１４７ｃと遮断ポート１４７ｄ、入力ポート１４７ｆと出力ポート１４７ｅ、がそれぞれ連通し、スプール１４７ｐが図中下位置にあると、入力ポート１４７ａと出力ポート１４７ｂ、入力ポート１４７ｃと出力ポート１４７ｅ、入力ポート１４７ｆと遮断ポート１４７ｇ、がそれぞれ連通する。   When the spool 147p is urged by the urging force of the spring 147s, the oil pump switching valve 147 is in the upper position in the figure. When the spool 147p is in the lower position in the figure, the input port 147a communicates with the output port 147b, the input port 147c communicates with the output port 147e, and the input port 147f communicates with the blocking port 147g.

なお、オイルポンプ切換えバルブ１４７の入力ポート１４７ａと出力ポート１４７ｂとは、スプール１４７ｐの位置に拘らず、常時連通状態となるように構成されており、油路ｆ１から入力ポート１４７ａに入力されたモジュレータ圧ＰＭＯＤは、出力ポート１４７ｂからオリフィス６２が介在する油路ｆ２を介してモータ潤滑回路５２に常時供給される。 Note that the input port 147a and the output port 147b of the oil pump switching valve 147 are configured to be always in communication regardless of the position of the spool 147p, and the modulator input to the input port 147a from the oil passage f1. The pressure P MOD is constantly supplied from the output port 147b to the motor lubricating circuit 52 via the oil passage f2 in which the orifice 62 is interposed.

以上のような第２の実施の形態に係る潤滑供給切換え部７０２においては、例えばクラッチＳＳＣが解放中や係合完了後であったり、油温Ｔが所定油温ＴＡよりも高い状態であったりすると、制御部３１が流量切換え部１４９で小流量となるように判断するので、ソレノイドバルブＳ１がオフされる。これにより、上記流量切換えバルブ１４６のスプール１４６ｐは図中上位置に切換えられ、上述のように、入力ポート１４６ａと遮断ポート１４６ｂとが連通することで、つまり入力ポート１４６ａの油圧は遮断される。そして、油路ｄ５からセカンダリ圧ＰＳＥＣに基づき、機械式オイルポンプ２１又は電動オイルポンプ２２（つまり駆動している方のオイルポンプ）からの潤滑油がオリフィス６３によって小さく絞られた小流量状態で油路ｄ８に供給され、オイルポンプ切換えバルブ１４７の入力ポート１４７ｆに出力される。 In the lubricating supply switching unit 70 2 of the second embodiment as described above, for example, or even after completion of the clutch SSC is released and engaged, there the oil temperature T is in a state higher than the predetermined oil temperature TA Then, the control unit 31 determines that the flow rate switching unit 149 has a small flow rate, so that the solenoid valve S1 is turned off. As a result, the spool 146p of the flow rate switching valve 146 is switched to the upper position in the figure, and as described above, the input port 146a and the shut-off port 146b communicate with each other, that is, the hydraulic pressure of the input port 146a is shut off. Then, based on the secondary pressure P SEC from the oil passage d5, the lubricating oil from the mechanical oil pump 21 or the electric oil pump 22 (that is, the oil pump that is driven) is in a small flow rate state in which the oil is reduced by the orifice 63. The oil is supplied to the oil passage d8 and output to the input port 147f of the oil pump switching valve 147.

ここで、例えばクラッチＳＳＣが解放中や係合完了後であると、制御部３１がクラッチＳＳＣの潤滑流量が小流量状態となうように判断するので、ソレノイドバルブＳ２がオンされ、オイルポンプ切換えバルブ１４７が図中上位置に切換えられる。これにより、油路ｄ４，ｄ５，ｄ８からセカンダリ圧ＰＳＥＣに基づき、機械式オイルポンプ２１又は電動オイルポンプ２２（つまり駆動している方のオイルポンプ）からの潤滑油がオリフィス６３によって小さく絞られた小流量状態で入力ポート１４７ｆに入力され、その小流量の潤滑油が出力ポート１４７ｅ、油路ｈ４を介してクラッチＳＳＣ潤滑回路５３に供給される。 Here, for example, when the clutch SSC is disengaged or after the engagement is completed, the control unit 31 determines that the lubrication flow rate of the clutch SSC becomes a small flow rate state, so that the solenoid valve S2 is turned on and the oil pump is switched. The valve 147 is switched to the upper position in the figure. Thus, based on the oil passage d4, d5, d8 to the secondary pressure P SEC, lubricating oil from the mechanical oil pump 21 or the electric oil pump 22 (i.e. the oil pump of the person who is driving) is narrowed smaller by the orifice 63 The low flow rate state is input to the input port 147f, and the low flow rate lubricating oil is supplied to the clutch SSC lubricating circuit 53 via the output port 147e and the oil passage h4.

また、例えば油温Ｔが所定油温より高い状態で、かつクラッチＳＳＣがスリップ係合中であると、制御部３１がクラッチＳＳＣの潤滑流量が上記小流量状態よりも大きい大流量となるように判断し、かつ電動オイルポンプ２２の油の供給を判断するので、ソレノイドバルブＳ１がオフされ、かつソレノイドバルブＳ２がオフされる。これにより、上記オイルポンプ切換えバルブ１４７のスプール１４７ｐは図中下位置に切換えられ、入力ポート１４７ｆと遮断ポート１４７ｇとが連通することで、つまり入力ポート１４７ｆの油圧は遮断される。また、油温Ｔに基づき制御部３１が電動オイルポンプ２２を駆動するので、油路ａ７から油圧ＰＥＯＰで上記小流量状態よりも大きい大流量である流量ＱＥＯＰが入力ポート１４７ｃに入力され、出力ポート１４７ｅから油路ｈ４を介してクラッチＳＳＣ潤滑回路５３に供給される。 Further, for example, when the oil temperature T is higher than the predetermined oil temperature and the clutch SSC is slip-engaged, the control unit 31 causes the lubrication flow rate of the clutch SSC to be a large flow rate larger than the small flow rate state. Since the determination is made and the oil supply of the electric oil pump 22 is determined, the solenoid valve S1 is turned off and the solenoid valve S2 is turned off. Thereby, the spool 147p of the oil pump switching valve 147 is switched to the lower position in the figure, and the input port 147f and the shut-off port 147g communicate with each other, that is, the hydraulic pressure of the input port 147f is shut off. Further, since the control unit 31 drives the electric oil pump 22 based on the oil temperature T, a flow rate Q EOP that is larger than the small flow rate state is input to the input port 147c from the oil passage a7 with the hydraulic pressure P EOP . The oil is supplied from the output port 147e to the clutch SSC lubrication circuit 53 through the oil passage h4.

一方、例えば油温Ｔが所定油温より低い状態で、かつクラッチＳＳＣがスリップ係合中であると、制御部３１がクラッチＳＳＣの潤滑流量が上記小流量状態よりも大きい大流量となるように判断し、かつ機械式オイルポンプ２１の油の供給を判断するので、ソレノイドバルブＳ１がオンされ、かつソレノイドバルブＳ２もオンされる。これにより、上記流量切換えバルブ１４６のスプール１４６ｐは図中下位置に切換えられ、上述のように、入力ポート１４６ａと出力ポート１４６ｃとが連通することで、つまり入力ポート１４６ａの油圧が油路ｄ８に供給される。そして、油路ｄ８からセカンダリ圧ＰＳＥＣに基づき、機械式オイルポンプ２１からの潤滑油がオイルポンプ切換えバルブ１４７の入力ポート１４７ｆに出力される。 On the other hand, for example, when the oil temperature T is lower than the predetermined oil temperature and the clutch SSC is slip-engaged, the control unit 31 causes the lubrication flow rate of the clutch SSC to be a large flow rate larger than the small flow rate state. Since the determination and the supply of oil from the mechanical oil pump 21 are determined, the solenoid valve S1 is turned on and the solenoid valve S2 is also turned on. As a result, the spool 146p of the flow rate switching valve 146 is switched to the lower position in the figure, and as described above, the input port 146a and the output port 146c communicate with each other. Supplied. Based from the oil passage d8 to a secondary pressure P SEC, lubricating oil from the mechanical oil pump 21 is output to the input port 147f of the oil pump switching valve 147.

そして、上記オイルポンプ切換えバルブ１４７のスプール１４７ｐは図中上位置に切換えられ、入力ポート１４７ｆと出力ポート１４７ｅとが連通することで、油路ｄ８からセカンダリ圧ＰＳＥＣで上記小流量状態よりも大きい大流量である流量ＱＭＯＰが入力ポート１４７ｃに入力され、出力ポート１４７ｅから油路ｈ４を介してクラッチＳＳＣ潤滑回路５３に供給される。 Then, the spool 147p of the oil pump switching valve 147 is switched on in the drawing position, by the input port 147f and an output port 147e communicates, greater than the low flow rate state in the secondary pressure P SEC from the oil passage d8 A large flow rate Q MOP is input to the input port 147c and supplied from the output port 147e to the clutch SSC lubrication circuit 53 via the oil passage h4.

このようにクラッチＳＳＣがスリップ係合中であって、油温Ｔが所定油温ＴＡよりも低い場合は、ソレノイドバルブＳ１，Ｓ２がオンされて、機械式オイルポンプ２１による大流量の流量ＱＭＯＰがクラッチＳＳＣ潤滑回路５３に供給され、油温Ｔが所定油温ＴＡよりも高い場合は、ソレノイドバルブＳ１，Ｓ２がオフされて、電動オイルポンプ２２による大流量の流量ＱＥＯＰがクラッチＳＳＣ潤滑回路５３に供給される。 As described above, when the clutch SSC is slip-engaged and the oil temperature T is lower than the predetermined oil temperature TA, the solenoid valves S1 and S2 are turned on and a large flow rate Q MOP by the mechanical oil pump 21 is turned on. Is supplied to the clutch SSC lubrication circuit 53, and when the oil temperature T is higher than the predetermined oil temperature TA, the solenoid valves S1 and S2 are turned off, and the large flow rate Q EOP by the electric oil pump 22 becomes the clutch SSC lubrication circuit. 53.

なお、機械式オイルポンプ２１又は電動オイルポンプ２２による大流量で潤滑・冷却しつつクラッチＳＳＣが完全係合状態となると、内燃エンジン２が駆動されることになるので、機械式オイルポンプ２１が駆動され、そして、制御部３１は再度ソレノイドバルブＳ１，Ｓ２をオフして、上述のようにクラッチＳＳＣ潤滑回路５３に機械式オイルポンプ２１の発生する油圧に基づき小流量で潤滑油を供給する。   When the clutch SSC is completely engaged while being lubricated and cooled at a large flow rate by the mechanical oil pump 21 or the electric oil pump 22, the internal combustion engine 2 is driven, so that the mechanical oil pump 21 is driven. Then, the control unit 31 turns off the solenoid valves S1 and S2 again, and supplies lubricating oil to the clutch SSC lubricating circuit 53 at a small flow rate based on the hydraulic pressure generated by the mechanical oil pump 21 as described above.

以上説明したように本第２の実施の形態に係るハイブリッド駆動装置１によると、油圧制御装置４０が、機械式オイルポンプ２１からの油の流れを絞って流量を小さくする小流量状態と、小流量状態よりも機械式オイルポンプ２１からの油の流量を大きくする大流量状態と、に切換える流量切換え部１４９を有しており、流量切換え部１４９が少なくとも油温Ｔが所定油温ＴＡよりも低い場合に大流量状態に切換えられるので、油温Ｔが所定油温ＴＡよりも低い場合には、機械式オイルポンプ２１の油を大流量でクラッチＳＳＣへ供給するようにすることができる。また、油温Ｔが所定油温ＴＡよりも高い場合にあって、電動オイルポンプ２２の油をクラッチＳＳＣへ供給しない際には（つまりクラッチＳＳＣの解放中や係合完了後には）、機械式オイルポンプ２１の油を小流量でクラッチＳＳＣへ供給するようにすることができる。これにより、クラッチＳＳＣへ常時大流量で油を供給することを不要とし、特にクラッチＳＳＣの解放中や係合完了後に無駄な油を当該クラッチＳＳＣに供給して、ポンプロスの増大を招いたり、クラッチＳＳＣにおける引き摺りロスの増大を招いたりすることを防止でき、ハイブリッド車両１００の燃費向上を図ることができる。   As described above, according to the hybrid drive device 1 according to the second embodiment, the hydraulic control device 40 reduces the flow rate by reducing the flow of oil from the mechanical oil pump 21, and the small flow rate state. It has a flow rate switching unit 149 for switching to a large flow rate state in which the flow rate of oil from the mechanical oil pump 21 is larger than the flow rate state, and the flow rate switching unit 149 has at least an oil temperature T higher than a predetermined oil temperature TA. When the oil temperature T is lower than the predetermined oil temperature TA, the oil of the mechanical oil pump 21 can be supplied to the clutch SSC at a large flow rate. Further, when the oil temperature T is higher than the predetermined oil temperature TA and the oil of the electric oil pump 22 is not supplied to the clutch SSC (that is, during the release of the clutch SSC or after the engagement is completed), the mechanical type The oil from the oil pump 21 can be supplied to the clutch SSC at a small flow rate. As a result, it is not necessary to always supply oil at a large flow rate to the clutch SSC. In particular, wasteful oil is supplied to the clutch SSC while the clutch SSC is disengaged or after the engagement is completed. An increase in drag loss in SSC can be prevented, and fuel efficiency of hybrid vehicle 100 can be improved.

＜第３の実施の形態＞
ついで、上記第２の実施の形態を一部変更した第３の実施の形態について図５に沿って説明する。なお、本第３の実施の形態は、上記図４によって説明した第２の実施の形態における潤滑供給切換え部７０２の流量切換え部１４９を、図５に示す潤滑供給切換え部７０３の流量切換えバルブ（流量切換え部）２４９だけに変更したものであり、その他の部分は、第１及び第２の実施の形態と同様であるものとして説明する。 <Third Embodiment>
Next, a third embodiment obtained by partially changing the second embodiment will be described with reference to FIG. The present third embodiment, the lubricant supply switching portion 70 2 of the flow rate switching unit 149 in the second embodiment described by FIG. 4, the flow rate switching of the lubricant supply switching unit 70 3 shown in FIG. 5 The description will be made assuming that only the valve (flow rate switching unit) 249 is changed and the other parts are the same as those in the first and second embodiments.

即ち、上記第２の実施の形態においては、流量切換え部１４９は、オリフィス６３が介在する油路ｄ５と、油路ｄ６，ｄ７の連通・遮断を切換える流量切換えバルブ１４６とで構成したものであったが、本第３の実施の形態においては、温度で形状が変化する形状記憶機能を有する流量切換えバルブ２４９で構成したものである。   That is, in the second embodiment, the flow rate switching unit 149 is configured by the oil passage d5 in which the orifice 63 is interposed and the flow rate switching valve 146 that switches communication / blocking of the oil passages d6 and d7. However, in the third embodiment, the flow rate switching valve 249 having a shape memory function whose shape changes with temperature is used.

流量切換えバルブ２４９は、内部に温度によって伸縮する形状記憶型スプールを有しており、油温Ｔが所定油温ＴＡよりも低くなると当該形状記憶型スプールが縮んで出力ポート２４９ａを全開に開き、油路ｄ４の機械式オイルポンプ２１に基づくセカンダリ圧ＰＳＥＣを略々そのまま大流量で油路ｄ８に供給し、油温Ｔが所定油温ＴＡよりも高くなると当該形状記憶型スプールが伸びて出力ポート２４９ａを絞り、油路ｄ４の機械式オイルポンプ２１に基づくセカンダリ圧ＰＳＥＣを絞って小流量で油路ｄ８に供給する。このように油温Ｔによって自動的に流量を大流量と小流量とに切換えるので、複雑な切換えバルブやオン・オフ式の信号ソレノイドバルブを不要とすることができる。 The flow rate switching valve 249 has a shape memory type spool that expands and contracts depending on the temperature inside. When the oil temperature T becomes lower than a predetermined oil temperature TA, the shape memory type spool contracts and the output port 249a is fully opened. The secondary pressure PSEC based on the mechanical oil pump 21 in the oil passage d4 is supplied to the oil passage d8 at a large flow rate as it is, and when the oil temperature T becomes higher than the predetermined oil temperature TA, the shape memory type spool is extended and output. The port 249a is throttled, and the secondary pressure PSEC based on the mechanical oil pump 21 in the oil passage d4 is throttled and supplied to the oil passage d8 at a small flow rate. Thus, since the flow rate is automatically switched between the large flow rate and the small flow rate according to the oil temperature T, a complicated switching valve or an on / off type signal solenoid valve can be dispensed with.

なお、本第３の実施の形態では、油温Ｔが低い間は、流量切換えバルブ２４９から機械式オイルポンプ２１の油圧ＰＭＯＰに基づき大流量が供給されるので、クラッチＳＳＣに対する小流量の供給ができないが、所定油温ＴＡが暖機運転後に到達する油温であることで、通常温度では、電動オイルポンプ２２による大流量と、機械式オイルポンプ２１による小流量と、の切換えが可能となるので、特に問題はない。 In the third embodiment, while the oil temperature T is low, a large flow rate is supplied from the flow rate switching valve 249 based on the hydraulic pressure P MOP of the mechanical oil pump 21, so that a small flow rate is supplied to the clutch SSC. However, since the predetermined oil temperature TA is the oil temperature reached after the warm-up operation, switching between a large flow rate by the electric oil pump 22 and a small flow rate by the mechanical oil pump 21 is possible at a normal temperature. So there is no problem.

なお、これ以外の構成、作用、効果は、第２の実施の形態と同様であるので、その説明を省略する。   Since other configurations, functions, and effects are the same as those in the second embodiment, the description thereof is omitted.

＜第４の実施の形態＞
ついで、上記第３の実施の形態を一部変更した第４の実施の形態について図６に沿って説明する。なお、本第４の実施の形態は、上記図５によって説明した第３の実施の形態における潤滑供給切換え部７０３の流量切換えバルブ２４９を、図６に示す潤滑供給切換え部７０４の流量切換えバルブ（流量切換え部）３４９に変更したものであり、その他の部分は、第１乃至第３の実施の形態と同様であるものとして説明する。 <Fourth embodiment>
Next, a fourth embodiment in which the third embodiment is partially changed will be described with reference to FIG. The present fourth embodiment, the flow rate switching valve 249 of the lubricant supply switching portion 70 3 of the third embodiment described by FIG. 5, the flow rate switching of lubrication switching unit 70 4 shown in FIG. 6 The description will be made assuming that the valve (flow rate switching unit) 349 is changed and the other parts are the same as those in the first to third embodiments.

即ち、上記第３の実施の形態においては、流量切換えバルブ２４９が内部に温度によって伸縮する形状記憶型スプールを有するバルブであったが、本第４の実施の形態においては、温度で形状が変化する形状記憶機能を有するスプリング３４９Ｓ１を用いて、スプリング２４９Ｓ２に対向作用させることでスプール３４９ｐを切換える流量切換えバルブ３４９で構成したものである。 That is, in the third embodiment, the flow rate switching valve 249 is a valve having a shape memory type spool that expands and contracts depending on the temperature. In the fourth embodiment, the shape changes depending on the temperature. Using the spring 349 S1 having the shape memory function, the flow rate switching valve 349 is configured to switch the spool 349p by opposing the spring 249 S2 .

流量切換えバルブ３４９は、温度によって伸縮する形状記憶型のスプリング３４９Ｓ１を有しており、油温Ｔが所定油温ＴＡよりも低くなると当該スプリング３４９Ｓ１が縮んでスプリング３４９Ｓ２より付勢され、スプール３４９ｐを図中上位置に切換え、入力ポート３４９ａと出力ポート３４９ｂとを略々全開に連通し、油路ｄ４の機械式オイルポンプ２１に基づくセカンダリ圧ＰＳＥＣを略々そのまま大流量で油路ｄ８に供給する。 The flow rate switching valve 349 has a shape memory type spring 349 S1 that expands and contracts depending on the temperature. When the oil temperature T becomes lower than a predetermined oil temperature TA, the spring 349 S1 contracts and is urged by the spring 349 S2 . the spool 349p switched on in FIG position, communicates with the input port 349a and the output port 349b in a substantially fully opened, the oil passage a secondary pressure P SEC based on mechanical oil pump 21 in the oil passage d4 substantially unchanged at a high flow rate d8.

一方、油温Ｔが所定油温ＴＡよりも高くなると形状記憶型のスプリング３４９Ｓ１が伸びて、スプール３４９ｐを図中下位置に押圧していき、入力ポート３４９ａと排出ポート３４９ｃとの連通量を大きくしていくため、入力ポート３４９ａから出力ポート３４９ｂに供給される流量を排出ポート３４９ｃから排出して減じ、つまり、油路ｄ４の機械式オイルポンプ２１に基づくセカンダリ圧ＰＳＥＣを絞った形の小流量で油路ｄ８に供給する。このように油温Ｔによって自動的に流量を大流量と小流量とに切換えるので、複雑な切換えバルブやオン・オフ式の信号ソレノイドバルブを不要とすることができる。 On the other hand, when the oil temperature T becomes higher than the predetermined oil temperature TA, the shape memory type spring 349 S1 extends and pushes the spool 349 p to the lower position in the drawing, and the communication amount between the input port 349 a and the discharge port 349 c since is increased and reduced by discharging the flow supplied to the output port 349b from the input port 349a from the discharge port 349c, that is, a form that targeted secondary pressure P SEC based on mechanical oil pump 21 in the oil passage d4 Is supplied to the oil passage d8 at a small flow rate. Thus, since the flow rate is automatically switched between the large flow rate and the small flow rate according to the oil temperature T, a complicated switching valve or an on / off type signal solenoid valve can be dispensed with.

なお、本第４の実施の形態でも、上記第３の実施の形態と同様に、油温Ｔが低い間は、流量切換えバルブ２４９から機械式オイルポンプ２１の油圧ＰＭＯＰに基づき大流量が供給されるので、クラッチＳＳＣに対する小流量の供給ができないが、所定油温ＴＡが暖機運転後に到達する油温であることで、通常温度では、電動オイルポンプ２２による大流量と、機械式オイルポンプ２１による小流量と、の切換えが可能となるので、特に問題はない。 In the fourth embodiment as well, a large flow rate is supplied from the flow rate switching valve 249 based on the hydraulic pressure P MOP of the mechanical oil pump 21 while the oil temperature T is low, as in the third embodiment. Therefore, although a small flow rate cannot be supplied to the clutch SSC, the predetermined oil temperature TA is the oil temperature that is reached after the warm-up operation, so that at a normal temperature, a large flow rate by the electric oil pump 22 and a mechanical oil pump Since the small flow rate by 21 can be switched, there is no particular problem.

また、本第４の実施の形態においては、スプリング３４９Ｓ１を温度で形状が変化する形状記憶機能を有するものとして説明したが、スプリング３４９Ｓ２の伸縮方向を逆にして温度で形状が変化する形状記憶機能を有するものとしてもよく、また、スプリング３４９Ｓ１とスプリング３４９Ｓ２との両方とも形状記憶機能を有するものとしてもよい。 In the fourth embodiment, the spring 349 S1 has been described as having a shape memory function that changes its shape with temperature. However, the shape whose shape changes with temperature by reversing the expansion and contraction direction of the spring 349 S2. It may have a memory function, and both the spring 349 S1 and the spring 349 S2 may have a shape memory function.

なお、これ以外の構成、作用、効果は、第２及び第３の実施の形態と同様であるので、その説明を省略する。   Other configurations, operations, and effects are the same as those in the second and third embodiments, and thus description thereof is omitted.

なお、以上説明した第１乃至第４の実施の形態においては、内燃エンジン２と変速機構５の入力軸５ａとの間に介在するクラッチＳＳＣを潤滑するものを一例として説明したが、特にスリップ時に大流量の潤滑を必要とし、それ以外に小流量の潤滑で足りるクラッチやブレーキ（摩擦係合要素）であれば、どのようなものにも適用することができる。一例としては、例えば変速機構５で前進１速段を形成するクラッチやブレーキなどが考えられる。   In the above-described first to fourth embodiments, the clutch SSC interposed between the internal combustion engine 2 and the input shaft 5a of the transmission mechanism 5 has been described as an example. The present invention can be applied to any clutch or brake (friction engagement element) that requires a large flow rate of lubrication and requires a small flow rate of lubrication. As an example, for example, a clutch or a brake that forms the first forward speed with the transmission mechanism 5 may be considered.

また、以上説明した第１乃至第４の実施の形態においては、車両がハイブリッド車両１００であるものを説明したが、これに限らず、例えば内燃エンジンだけを駆動源としてアイドルストップを行うような車両であっても、本発明を適用し得る。この場合、車両用伝動装置は単なる自動変速機であり、潤滑される摩擦係合要素は、トルクコンバータの代わりに配設される発進クラッチであってもよい。発進クラッチとしては、勿論シングル式クラッチでもデュアル式クラッチであっても構わない。   In the first to fourth embodiments described above, the vehicle is the hybrid vehicle 100. However, the present invention is not limited to this. For example, a vehicle that performs an idle stop using only the internal combustion engine as a drive source. Even so, the present invention can be applied. In this case, the vehicle transmission device may be a simple automatic transmission, and the frictional engagement element to be lubricated may be a starting clutch provided instead of the torque converter. Of course, the starting clutch may be a single clutch or a dual clutch.

また、以上説明した第１乃至第４の実施の形態においては、油温を油温センサ３２で検知するものとして説明したが、例えば変速機構５における入力トルクと出力トルクとの差分から粘性抵抗を推定して油温を検知するようにしてもよい。なお、油の粘性抵抗が所定の粘性抵抗よりも高いか低いかで機械式オイルポンプと電動オイルポンプとの供給を切換えるものも、油温を検知して所定油温よりも高いか低いか判定するものと同義である。   In the first to fourth embodiments described above, the oil temperature is detected by the oil temperature sensor 32. However, for example, the viscous resistance is determined from the difference between the input torque and the output torque in the transmission mechanism 5. The oil temperature may be detected by estimation. In addition, even if the oil pressure resistance is higher or lower than the predetermined viscosity resistance, the switch between supply of the mechanical oil pump and the electric oil pump is also detected and it is determined whether the oil temperature is higher or lower than the predetermined oil temperature It is synonymous with what you do.

１ 車両用伝動装置
２ 駆動源、内燃エンジン
２ａ 出力軸
３ 駆動源、回転電機（モータ）
４ 回転出力部材（クラッチドラム）
５ 変速機構
５ａ 入力軸
９ 車輪
１１ 連動軸
２１ 機械式オイルポンプ
２２ 電動オイルポンプ
３１ 制御部
３２ 油温検知部（油温センサ）
４０ 油圧制御装置
４７ 切換えバルブ（オイルポンプ切換えバルブ）
４７ｓ 付勢部材（スプリング）
５３ 潤滑油路（クラッチＳＳＣ潤滑回路）
１４７ 切換えバルブ（オイルポンプ切換えバルブ）
１４９ 流量切換え部
２４９ 流量切換え部（流量切換えバルブ）
３４９ 流量切換え部（流量切換えバルブ）
Ｆ１ 第１ワンウェイクラッチ
Ｆ２ 第２ワンウェイクラッチ
ＳＳＣ 摩擦係合要素、クラッチ
Ｔ 油温
ＴＡ 所定油温 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Vehicle transmission device 2 Drive source, internal combustion engine 2a Output shaft 3 Drive source, rotating electrical machine (motor)
4 Rotation output member (clutch drum)
5 Transmission mechanism 5a Input shaft 9 Wheel 11 Interlocking shaft 21 Mechanical oil pump 22 Electric oil pump 31 Control unit 32 Oil temperature detection unit (oil temperature sensor)
40 Hydraulic control device 47 Switching valve (Oil pump switching valve)
47s Biasing member (spring)
53 Lubricating oil path (clutch SSC lubrication circuit)
147 Switching valve (oil pump switching valve)
149 Flow rate switching unit 249 Flow rate switching unit (flow rate switching valve)
349 Flow rate switching part (Flow rate switching valve)
F1 First one-way clutch F2 Second one-way clutch SSC Friction engagement element, clutch T Oil temperature TA Predetermined oil temperature

Claims (6)

車両を駆動する駆動源により駆動される機械式オイルポンプと、
電動により駆動される電動オイルポンプと、
前記駆動源から車輪までの動力伝達経路上に配設された摩擦係合要素と、
前記摩擦係合要素に潤滑油を供給する潤滑油路と、
油温を検知する油温検知部と、
少なくとも前記摩擦係合要素のスリップ係合中にあって、前記検知された油温が所定油温よりも高い場合に前記電動オイルポンプからの油を前記潤滑油路に供給し、前記検知された油温が前記所定油温よりも低い場合に前記機械式オイルポンプからの油を前記潤滑油路に供給する油圧制御装置と、を備えた、
ことを特徴とする車両用伝動装置。 A mechanical oil pump driven by a drive source for driving the vehicle;
An electric oil pump driven by electricity;
A friction engagement element disposed on a power transmission path from the drive source to the wheels;
A lubricating oil passage for supplying lubricating oil to the friction engagement element;
An oil temperature detector for detecting the oil temperature;
At least during the slip engagement of the friction engagement element and when the detected oil temperature is higher than a predetermined oil temperature, the oil from the electric oil pump is supplied to the lubricating oil passage, and the detected A hydraulic control device that supplies oil from the mechanical oil pump to the lubricating oil passage when the oil temperature is lower than the predetermined oil temperature;
A vehicle transmission device characterized by that. 前記油圧制御装置は、前記電動オイルポンプからの油を前記潤滑油路に供給する第１位置と、前記機械式オイルポンプからの油を前記潤滑油路に供給する第２位置と、に切換えられる切換えバルブを有する、
ことを特徴とする請求項１記載の車両用伝動装置。 The hydraulic control device can be switched between a first position for supplying oil from the electric oil pump to the lubricating oil passage and a second position for supplying oil from the mechanical oil pump to the lubricating oil passage. Having a switching valve,
The vehicle transmission device according to claim 1. 前記切換えバルブは、前記第２位置に付勢する付勢部材を有し、前記電動オイルポンプからの油圧を前記付勢部材の付勢力に対向して入力した際に前記第１位置に切換えられ、
前記検知された油温が前記所定油温よりも高い場合に前記電動オイルポンプを駆動するように指令する制御部を備えた、
ことを特徴とする請求項２記載の車両用伝動装置。 The switching valve has an urging member that urges the second position, and is switched to the first position when the hydraulic pressure from the electric oil pump is input in opposition to the urging force of the urging member. ,
A controller for instructing to drive the electric oil pump when the detected oil temperature is higher than the predetermined oil temperature;
The transmission apparatus for vehicles according to claim 2 characterized by things. 前記油圧制御装置は、前記機械式オイルポンプからの油の流れを絞って流量を小さくする小流量状態と、前記小流量状態よりも前記機械式オイルポンプからの油の流量を大きくする大流量状態と、に切換える流量切換え部を有し、前記流量切換え部は、少なくとも油温が前記所定油温よりも低い場合に前記大流量状態に切換えられる、
ことを特徴とする請求項１ないし３のいずれか記載の車両用伝動装置。 The hydraulic control device includes a small flow rate state in which the flow of oil from the mechanical oil pump is reduced to reduce the flow rate, and a large flow rate state in which the flow rate of oil from the mechanical oil pump is larger than the small flow rate state. And a flow rate switching unit that switches to the high flow rate state when at least the oil temperature is lower than the predetermined oil temperature.
The vehicle transmission device according to claim 1, wherein the transmission device is a vehicle. 入力軸に入力された回転を変速して車輪に出力し得る変速機構を備え、
前記駆動源は、内燃エンジンと回転電機とからなり、
前記摩擦係合要素は、前記内燃エンジンと前記変速機構の入力軸との間に介在されたクラッチからなる、
ことを特徴とする請求項１ないし４のいずれか記載の車両用伝動装置。 A speed change mechanism capable of shifting the rotation input to the input shaft and outputting it to the wheels,
The drive source consists of an internal combustion engine and a rotating electrical machine,
The friction engagement element comprises a clutch interposed between the internal combustion engine and the input shaft of the transmission mechanism.
The vehicle transmission device according to claim 1, wherein the transmission device is a vehicle. 前記機械式オイルポンプに連動される連動軸と、
前記連動軸と前記内燃エンジンの出力軸との間に介在される第１ワンウェイクラッチと、
前記連動軸と前記回転電機の回転出力部材との間に介在される第２ワンウェイクラッチと、を備え、
前記機械式オイルポンプは、前記内燃エンジンと前記回転電機との出力回転が大きい方に連動して駆動される、
ことを特徴とする請求項５記載の車両用伝動装置。 An interlocking shaft interlocked with the mechanical oil pump;
A first one-way clutch interposed between the interlocking shaft and the output shaft of the internal combustion engine;
A second one-way clutch interposed between the interlocking shaft and a rotation output member of the rotating electrical machine,
The mechanical oil pump is driven in conjunction with the larger output rotation of the internal combustion engine and the rotating electrical machine,
The vehicle transmission device according to claim 5.
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Cited By (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2017058016A (en) * 2015-09-15 2017-03-23 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 Vehicle driving device and control device
JP2017056922A (en) * 2015-09-18 2017-03-23 トヨタ自動車株式会社 Cooling apparatus of electric motor
JP2017056920A (en) * 2015-09-18 2017-03-23 トヨタ自動車株式会社 Cooling apparatus of electric motor
JP2017061225A (en) * 2015-09-24 2017-03-30 トヨタ自動車株式会社 Cooling device for electric motor
KR20170112784A (en) * 2016-04-01 2017-10-12 엘에스엠트론 주식회사 Hydraulic system for transmission of working vehicle
CN109723810A (en) * 2017-10-30 2019-05-07 现代自动车株式会社 The oil pressure supply system of lubricating oil is distributed for dual-clutch transmission
JP2019187126A (en) * 2018-04-12 2019-10-24 株式会社豊田中央研究所 Vehicle drive device
JP2020066368A (en) * 2018-10-25 2020-04-30 トヨタ自動車株式会社 Control device for hybrid vehicle
CN112664584A (en) * 2019-10-16 2021-04-16 上海汽车集团股份有限公司 Lubrication control method and device of wet clutch and vehicle
DE102020210976A1 (en) 2020-08-31 2022-03-03 Volkswagen Aktiengesellschaft Control method, cooling oil circuit, control unit, motor vehicle
CN114352659A (en) * 2021-11-09 2022-04-15 苏州瑞赛精密工具有限公司 Double-pump hydraulic system of 2AT transmission
CN115045879A (en) * 2022-06-06 2022-09-13 中国第一汽车股份有限公司 Flow distribution control method and device for hydraulic oil pump, storage medium and processor
CN116104929A (en) * 2023-04-10 2023-05-12 中南大学 Special gearbox hydraulic system for range extension
KR20230168448A (en) * 2022-06-07 2023-12-14 현대트랜시스 주식회사 Lubricant supply device for transmission

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09151963A (en) * 1995-12-01 1997-06-10 Nsk Warner Kk Hydraulic circuit for starting clutch
JPH1089446A (en) * 1996-07-26 1998-04-07 Toyota Motor Corp Hydraulic generator and power output device
JP2003172165A (en) * 2001-12-07 2003-06-20 Aisin Aw Co Ltd On-vehicle driving control device
JP2010143264A (en) * 2008-12-16 2010-07-01 Honda Motor Co Ltd Automatic transmission
JP2012057645A (en) * 2010-09-06 2012-03-22 Hitachi Automotive Systems Ltd Control device of electric oil pump for vehicle
JP2012096659A (en) * 2010-11-02 2012-05-24 Jatco Ltd Hybrid vehicle
JP2012172745A (en) * 2011-02-21 2012-09-10 Honda Motor Co Ltd Hydraulic circuit of transmission

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09151963A (en) * 1995-12-01 1997-06-10 Nsk Warner Kk Hydraulic circuit for starting clutch
JPH1089446A (en) * 1996-07-26 1998-04-07 Toyota Motor Corp Hydraulic generator and power output device
JP2003172165A (en) * 2001-12-07 2003-06-20 Aisin Aw Co Ltd On-vehicle driving control device
JP2010143264A (en) * 2008-12-16 2010-07-01 Honda Motor Co Ltd Automatic transmission
JP2012057645A (en) * 2010-09-06 2012-03-22 Hitachi Automotive Systems Ltd Control device of electric oil pump for vehicle
JP2012096659A (en) * 2010-11-02 2012-05-24 Jatco Ltd Hybrid vehicle
JP2012172745A (en) * 2011-02-21 2012-09-10 Honda Motor Co Ltd Hydraulic circuit of transmission

Cited By (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2017058016A (en) * 2015-09-15 2017-03-23 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 Vehicle driving device and control device
JP2017056922A (en) * 2015-09-18 2017-03-23 トヨタ自動車株式会社 Cooling apparatus of electric motor
JP2017056920A (en) * 2015-09-18 2017-03-23 トヨタ自動車株式会社 Cooling apparatus of electric motor
JP2017061225A (en) * 2015-09-24 2017-03-30 トヨタ自動車株式会社 Cooling device for electric motor
KR102165222B1 (en) 2016-04-01 2020-11-04 엘에스엠트론 주식회사 Hydraulic system for transmission of working vehicle
KR20170112784A (en) * 2016-04-01 2017-10-12 엘에스엠트론 주식회사 Hydraulic system for transmission of working vehicle
CN109723810B (en) * 2017-10-30 2022-11-08 现代自动车株式会社 Oil pressure supply system for distributing lubricating oil for double-clutch transmission
KR102440595B1 (en) 2017-10-30 2022-09-05 현대자동차 주식회사 Oil pressure supply system of lubrication division for dual clutch transmission
KR20190047853A (en) * 2017-10-30 2019-05-09 현대자동차주식회사 Oil pressure supply system of lubrication division for dual clutch transmission
CN109723810A (en) * 2017-10-30 2019-05-07 现代自动车株式会社 The oil pressure supply system of lubricating oil is distributed for dual-clutch transmission
JP2019187126A (en) * 2018-04-12 2019-10-24 株式会社豊田中央研究所 Vehicle drive device
JP2020066368A (en) * 2018-10-25 2020-04-30 トヨタ自動車株式会社 Control device for hybrid vehicle
CN112664584A (en) * 2019-10-16 2021-04-16 上海汽车集团股份有限公司 Lubrication control method and device of wet clutch and vehicle
DE102020210976A1 (en) 2020-08-31 2022-03-03 Volkswagen Aktiengesellschaft Control method, cooling oil circuit, control unit, motor vehicle
DE102020210976B4 (en) 2020-08-31 2023-12-28 Volkswagen Aktiengesellschaft Control method, cooling oil circuit, control unit, motor vehicle
CN114352659A (en) * 2021-11-09 2022-04-15 苏州瑞赛精密工具有限公司 Double-pump hydraulic system of 2AT transmission
CN114352659B (en) * 2021-11-09 2023-07-21 苏州瑞赛精密工具有限公司 Double-pump hydraulic system of 2AT transmission
CN115045879A (en) * 2022-06-06 2022-09-13 中国第一汽车股份有限公司 Flow distribution control method and device for hydraulic oil pump, storage medium and processor
KR20230168448A (en) * 2022-06-07 2023-12-14 현대트랜시스 주식회사 Lubricant supply device for transmission
KR102652828B1 (en) * 2022-06-07 2024-03-28 현대트랜시스 주식회사 Lubricant supply device for transmission
CN116104929A (en) * 2023-04-10 2023-05-12 中南大学 Special gearbox hydraulic system for range extension
CN116104929B (en) * 2023-04-10 2023-07-18 中南大学 Special gearbox hydraulic system for range extension

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