JP2014061277A - Shaft for golf club - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ゴルフクラブ用シャフトに関する。 The present invention relates to a golf club shaft.
スイング中のシャフトの挙動は飛距離に影響を与えるだけでなくゴルファーが感じるフィーリングにも大きな影響を与える。このため従来からゴルファーが好ましいフィーリングを得るために曲げ剛性分布やねじり剛性分布に関する研究が行われてきた。 The behavior of the shaft during the swing not only affects the flight distance but also the feeling felt by the golfer. For this reason, studies on bending stiffness distribution and torsional stiffness distribution have been conducted in order to obtain a favorable feeling for golfers.
しかしながら、対象ゴルファーがプロゴルファーや一般上級者である場合、曲げ剛性分布やねじれ剛性分布の変化の度合いによってシャフトの挙動が安定しないことが多々あり、スイングリズムを崩す一因となり好ましいフィーリングが得られず、打球の方向安定性の低下につながりやすい等の問題がある。 However, if the target golfer is a professional golfer or a general expert, the behavior of the shaft is often not stable depending on the degree of change in the bending stiffness distribution or torsional stiffness distribution, and a favorable feeling can be obtained as a cause of breaking the swing rhythm. However, there is a problem that the direction stability of the hit ball is likely to be lowered.
対象ゴルファーがプロゴルファーや一般上級者である場合、好ましいフィーリングを得るために把持する部分の曲げ剛性を高めることが試みられるが、連続したしなりの中で急激な曲げ剛性変化部分が生じ、スイングリズムを崩す一因となり改善の余地がある。 If the target golfer is a professional golfer or a general golfer, an attempt is made to increase the bending rigidity of the gripped portion in order to obtain a favorable feeling. There is room for improvement as it contributes to breaking the rhythm.
特許文献１では扁平方向の剛性であるつぶれ剛性の値を高くすることで軽量ゴルフクラブシャフトの飛距離とフィーリングを改良できるとしている。また、特許文献２では軽量化を図ると共につぶし強度の改良できるとしている。しかしながら、特許文献１、２のような軽量シャフトでは対象ゴルファーがプロゴルファーや一般上級者である場合、十分な曲げ剛性やねじり剛性が発現しない。また、シャフトが軽すぎてスイングリズムを損なう。
In
特許文献３ではグリップ端から離れた位置に部分補強フープ層を備えて軽量ゴルフシャフトの打球の飛び性能の向上を図るとしている。しかしながら、特許文献３のような軽量シャフトでは対象ゴルファーがプロゴルファーや一般上級者である場合、十分な曲げ剛性やねじり剛性が発現しない。また、部分補強フープ層によって特異な曲げ剛性分布となり好ましいフィーリングが得られない。
In
本発明は上記問題に鑑みてなされたもので、対象ゴルファーがプロゴルファーや一般上級者である場合、好ましいフィーリングを得られ打球の方向性の向上を図ることができるゴルフクラブ用シャフトを提供することを課題としている。 The present invention has been made in view of the above problems, and provides a golf club shaft capable of obtaining a favorable feeling and improving the directionality of a hit ball when the target golfer is a professional golfer or a general expert. Is an issue.
上記の課題を達成するために、本発明は以下の構成を採用した。 In order to achieve the above object, the present invention employs the following configuration.
（１） 繊維強化樹脂を積層してなるゴルフクラブ用シャフトであって、その重量が１１６８ｍｍ換算で６０ｇ以上であり、
ゴルフクラブ用シャフトの長手方向に対して配向角度９０°±１０°に繊維が配向された繊維強化樹脂からなるフープ層を一層以上備え、
当該フープ層の一層以上の部分の一端がグリップ端から０〜３０ｍｍに位置し、当該フープ層の一層以上の部分の他端がグリップ端から１００〜３００ｍｍに位置するように配置されており、当該フープ層を形成する繊維の引張弾性率が６５０〜９５０ＧＰａであることを特徴とするゴルフクラブ用シャフト。
(1) A golf club shaft formed by laminating a fiber reinforced resin, the weight of which is 60 g or more in terms of 1168 mm,
One or more hoop layers made of a fiber reinforced resin in which fibers are oriented at an orientation angle of 90 ° ± 10 ° with respect to the longitudinal direction of the golf club shaft,
One end of the one or more portions of the hoop layer is positioned from 0 to 30 mm from the grip end, and the other end of the one or more portions of the hoop layer is positioned from 100 to 300 mm from the grip end, A golf club shaft, wherein a fiber forming the hoop layer has a tensile modulus of 650 to 950 GPa.
（２） 配向角度０°で概台形状の先端補強層を備え、当該先端補強層の一端が細径端に位置し、他端が細径端から４５０〜５５０ｍｍの位置に存在し、細径端と細径端から３００〜４００ｍｍの位置の間には先端補強層が１層以上存在する上記（１）に記載のゴルフクラブ用シャフト。 (2) A tip-shaped reinforcing layer having a trapezoidal shape with an orientation angle of 0 ° is provided, one end of the tip reinforcing layer is located at the small diameter end, and the other end is present at a position 450 to 550 mm from the small diameter end. The golf club shaft according to (1), wherein one or more tip reinforcing layers exist between the end and the position of 300 to 400 mm from the narrow end.
（３） フープ層の一層以上の部分の他端がグリップ端から１３０〜１７０ｍｍに位置するように配置されている上記（１）または（２）に記載のゴルフクラブ用シャフト。 (3) The golf club shaft according to (1) or (2), wherein the other end of the one or more portions of the hoop layer is disposed so as to be located 130 to 170 mm from the grip end.
（４） 繊維が炭素繊維である上記（１）〜（３）のいずれかに記載のゴルフクラブ用シャフト。 (4) The golf club shaft according to any one of (1) to (3), wherein the fiber is carbon fiber.
（５） フープ層の厚さが０．０３〜０．１０ｍｍである上記（１）〜（４）のいずれかに記載のゴルフクラブ用シャフト。 (5) The golf club shaft according to any one of (1) to (4), wherein the hoop layer has a thickness of 0.03 to 0.10 mm.
本発明のゴルフクラブ用シャフトによると、対象ゴルファーがプロゴルファーや一般上級者である場合、好ましいフィーリングを得られ打球の方向性の向上したゴルフクラブ用シャフトを提供できる。 According to the golf club shaft of the present invention, when the target golfer is a professional golfer or an advanced player, it is possible to provide a golf club shaft having a favorable feeling and improved hitting direction.
本発明のゴルフクラブ用シャフトは、繊維強化樹脂を積層してなるシャフトであって、その重量が１１６８ｍｍ換算で６０ｇ以上であることを必須とする。即ち、本発明では、１１６８ｍｍ換算で６０ｇ以上のゴルフクラブ用シャフトを対象としている。対象ゴルファーがプロゴルファーや一般上級者である場合、ゴルフクラブ用シャフトの重量は長年親しんだ振り易さの観点で重要であり、多くの一般上級者は重めのゴルフクラブ用シャフトを好む傾向にある。ゴルフクラブ用シャフトが軽すぎると振り易さの観点でスイングリズムが乱れやすく打球の方向性が悪くなる。また、十分な曲げ剛性とねじり剛性が得られず好ましいフィーリングが得られない。一方、ゴルフクラブ用シャフトが重すぎるとスイングに過大な力を必要とするため力み易くなり、スイングプレーンが不安定となり打球の方向安定性が得られず、快適なフィーリングが得られない。従って、通常は１１６８ｍｍ換算で９０ｇ以下である。好ましくは、１１６８ｍｍ換算で６０〜８５ｇである。 The shaft for golf clubs of the present invention is a shaft formed by laminating fiber reinforced resin, and its weight is essential to be 60 g or more in terms of 1168 mm. That is, the present invention is intended for a golf club shaft of 60 g or more in terms of 1168 mm. If the target golfer is a professional golfer or a general golfer, the weight of the golf club shaft is important from the viewpoint of ease of swinging familiar for many years, and many general golfers tend to prefer heavier golf club shafts. . If the golf club shaft is too light, the swing rhythm is likely to be disturbed from the viewpoint of ease of swinging, and the directionality of the hit ball is deteriorated. Further, sufficient bending rigidity and torsional rigidity cannot be obtained, and a preferable feeling cannot be obtained. On the other hand, if the golf club shaft is too heavy, an excessive force is required for swinging, and it becomes easy to apply force, the swing plane becomes unstable, the direction stability of the hit ball cannot be obtained, and a comfortable feeling cannot be obtained. Therefore, it is usually 90 g or less in terms of 1168 mm. Preferably, it is 60 to 85 g in terms of 1168 mm.
なお、本発明における「その重量が１１６８ｍｍ換算で６０ｇ以上」とは、「シャフトの重量をＭ（ｇ）、シャフトの長さをＬ（ｍｍ）とした時に、Ｍ／Ｌの値が０．０５１以上」であることを指す。 In the present invention, “its weight is 60 g or more in terms of 1168 mm” means “when the weight of the shaft is M (g) and the length of the shaft is L (mm), the value of M / L is 0.051. It means "or more".
本発明のゴルフクラブ用シャフトを構成する繊維強化樹脂は、シート形状を形成する繊維にマトリックス樹脂を予め含浸させたもので、一般に繊維プリプレグと呼ばれているものを使用すればよい。 The fiber reinforced resin constituting the golf club shaft of the present invention is obtained by impregnating a matrix resin in advance with a fiber forming a sheet shape, and what is generally called a fiber prepreg may be used.
本発明の繊維強化樹脂を構成するマトリックス樹脂には、熱可塑性樹脂や熱硬化性樹脂を使用することができるが、好ましくは熱硬化性樹脂が用いられる。熱可塑性樹脂としては、ポリアミド系樹脂、ポリアクリレート系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、およびこれらの混合樹脂を用いることができる。一方、熱硬化性樹脂としては、エポキシ系樹脂、不飽和ポリエステル系樹脂、フェノール系樹脂、ユリア系樹脂、メラミン系樹脂、ジアリルフタレート系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリイミド系樹脂、およびこれらの混合樹脂を使用することができる。中でも、エポキシ系樹脂は硬化収縮率が少なく、高い剛性と靱性値を有するので、最も好ましく使用される。 As the matrix resin constituting the fiber reinforced resin of the present invention, a thermoplastic resin or a thermosetting resin can be used, but a thermosetting resin is preferably used. As the thermoplastic resin, polyamide resins, polyacrylate resins, polystyrene resins, polyethylene resins, and mixed resins thereof can be used. On the other hand, as thermosetting resins, epoxy resins, unsaturated polyester resins, phenol resins, urea resins, melamine resins, diallyl phthalate resins, urethane resins, polyimide resins, and mixed resins thereof are used. Can be used. Among these, epoxy resins are most preferably used because they have a low cure shrinkage and high rigidity and toughness.
本発明の繊維強化樹脂を構成する繊維は、金属繊維、ボロン繊維、炭素繊維、ガラス繊維、セラミクス繊維などの無機系繊維、アラミド繊維、その他の高強力合成繊維などを使用することができる。無機繊維は軽量、かつ高強力であることから好ましく使用される。中でも炭素繊維が比強度、比剛性に優れるので最適である。 As the fibers constituting the fiber reinforced resin of the present invention, inorganic fibers such as metal fibers, boron fibers, carbon fibers, glass fibers, and ceramic fibers, aramid fibers, and other high-strength synthetic fibers can be used. Inorganic fibers are preferably used because of their light weight and high strength. Among them, carbon fiber is optimal because it is excellent in specific strength and specific rigidity.
これらの繊維は、単独または混合して使用できる。また、長繊維、短繊維及びこれらの混合繊維など、どのような長さの繊維を用いてもよい。 These fibers can be used alone or in combination. Further, any length of fibers such as long fibers, short fibers, and mixed fibers thereof may be used.
本発明のゴルフクラブ用シャフトは、繊維強化樹脂を積層してなるゴルフシャフトであり、その層構成を以下説明する。 The golf club shaft of the present invention is a golf shaft formed by laminating a fiber reinforced resin, and the layer structure will be described below.
本発明のゴルフクラブ用シャフトは、ゴルフクラブ用シャフトの長手方向に対して配向角度９０°±１０°に繊維が配向された繊維強化樹脂からなるフープ層を一層以上備え、当該フープ層の一層以上の部分の一端（フープ層の一層以上の部分のグリップ端側の端）がグリップ端から０〜３０ｍｍに位置し、当該フープ層の一層以上の部分の他端（フープ層の一層以上の部分のヘッド側の端）がグリップ端から１００〜３００ｍｍに位置するように配置されていることを必須とする。このフープ層により、対象ゴルファーがプロゴルファーや一般上級者である場合、好ましいフィーリングを得られ打球の方向性の向上という効果を生み出している。 The golf club shaft of the present invention includes one or more hoop layers made of a fiber reinforced resin in which fibers are oriented at an orientation angle of 90 ° ± 10 ° with respect to the longitudinal direction of the golf club shaft. One end (end of one or more portions of the hoop layer on the grip end side) is located 0 to 30 mm from the grip end, and the other end of one or more portions of the hoop layer (one or more portions of the hoop layer) It is essential that the head side end) is positioned 100 to 300 mm from the grip end. By this hoop layer, when the target golfer is a professional golfer or a general expert, a favorable feeling can be obtained and the effect of improving the directionality of the hit ball is produced.
当該フープ層の一層以上の部分の一端（フープ層の一層以上の部分のグリップ端側の端）がグリップ端から離れすぎると把持する部分において外径段差が生じ握った時点で違和感を感じるため好ましくない。また、当該フープ層の一層以上の部分の他端（フープ層の一層以上の部分のヘッド側の端）がグリップ端から近すぎるとゴルファーが把持する範囲を十分に満たすことができず、グリップ端から遠すぎるとゴルファーが把持している範囲からヘッド側に掛けて硬く感じられ特異な曲げ剛性となり良好なフィーリングが得られない。 Preferably, one end of one or more portions of the hoop layer (the end on the grip end side of one or more portions of the hoop layer) is too far away from the grip end, so that an outer diameter step is generated in the gripped portion and a sense of incongruity is felt when gripping. Absent. In addition, if the other end of one or more portions of the hoop layer (the end on the head side of one or more portions of the hoop layer) is too close to the grip end, the gripping range cannot be sufficiently satisfied. If it is too far from the golf ball, it will feel hard when hung from the range gripped by the golfer to the head side, resulting in a unique bending rigidity and a good feeling cannot be obtained.
上記フープ層の一層以上の部分の一端（フープ層の一層以上の部分のグリップ端側の端）の位置は、好ましくはグリップ端から０〜１０ｍｍの位置であり、より好ましくはグリップ端から０ｍｍの位置である。また、上記フープ層の一層以上の部分の他端（フープ層の一層以上の部分のヘッド側の端）の位置は、好ましくはグリップ端から１００〜２００ｍｍの位置であり、特に好ましくはグリップ端から１２０〜１７０ｍｍの位置である。 The position of one end of the one or more portions of the hoop layer (the end on the grip end side of the one or more portions of the hoop layer) is preferably 0 to 10 mm from the grip end, and more preferably 0 mm from the grip end. Position. Further, the position of the other end of one or more portions of the hoop layer (the end on the head side of one or more portions of the hoop layer) is preferably a position of 100 to 200 mm from the grip end, and particularly preferably from the grip end. The position is 120 to 170 mm.
本発明においては、上記フープ層の一層以上の部分の一端（フープ層の一層以上の部分のグリップ端側の端）がグリップ端から０〜３０ｍｍに位置し、上記フープ層の一層以上の部分の他端（フープ層の一層以上の部分のヘッド側の端）がグリップ端から１００〜３００ｍｍに位置していればよく、それ以外の部分において、上記フープ層が完全に一層存在していない状態（シャフトの同一断面上において、シャフトの周方向に対して上記フープ層が一部存在していない状態）であってもよい。例えば、グリップ端０ｍｍ〜１００ｍｍの範囲ではフープ層が完全に一層存在し、グリップ端１００ｍｍ〜２００ｍｍの範囲でフープ層が漸減している形態でも良い。 In the present invention, one end of one or more portions of the hoop layer (the end on the grip end side of one or more portions of the hoop layer) is located 0 to 30 mm from the grip end, and one or more portions of the hoop layer are The other end (head side end of one or more portions of the hoop layer) only needs to be positioned 100 to 300 mm from the grip end, and in other portions, the hoop layer is not completely present in one layer ( On the same cross section of the shaft, the hoop layer may not partially exist in the circumferential direction of the shaft. For example, the hoop layer may be completely present in the grip end range of 0 mm to 100 mm, and the hoop layer may be gradually reduced in the grip end range of 100 mm to 200 mm.
本発明のゴルフクラブ用シャフトは、上記の位置において、フープ層１層以上有して（積層されて）いればよく、通常は１〜４層、好ましくは１〜２層有している。層の数が多すぎると成形性が悪くなり易い。また、外径や重量などの制約の下で本来得たい曲げ剛性やねじり剛性の発現を制限することになってしまう。２層以上を積層する場合は、例えば１層分のフープ層（繊維強化樹脂層）を予め個別に準備しておいてそれぞれを積層すればよい。複数のフープ層を積層する際は、複数のフープ層を連続して積層してもよいし、フープ層の間に他の繊維強化樹脂層を積層していても良い。上記の位置に一層以上上記フープ層が存在すれば、上記のフープ層が１層以上存在する位置において、フープ層が漸減もしくは漸増している形態であってもよい。 The golf club shaft of the present invention may have (stacked) one or more hoop layers at the above position, and usually has 1 to 4 layers, preferably 1 to 2 layers. If the number of layers is too large, the moldability tends to deteriorate. In addition, the expression of bending rigidity and torsional rigidity that is originally desired to be obtained is restricted under the constraints of the outer diameter and weight. When two or more layers are laminated, for example, one hoop layer (fiber reinforced resin layer) may be prepared individually in advance and laminated. When laminating a plurality of hoop layers, the plurality of hoop layers may be continuously laminated, or another fiber reinforced resin layer may be laminated between the hoop layers. As long as one or more hoop layers are present at the above position, the hoop layer may be gradually reduced or gradually increased at a position where one or more hoop layers are present.
上記フープ層は、最外層よりも１層以上内側に積層していることが好ましい。フープ層を最外層に配置するとシャフトの表面研磨時に削られてフープ層が薄い材料であることもあってフープ層自体が削り取られてしまう。よって、最外層以外において適宜積層する。 The hoop layer is preferably laminated on the inner side by one or more layers than the outermost layer. When the hoop layer is disposed as the outermost layer, the hoop layer itself is scraped off because the hoop layer is made of a thin material because it is scraped when the surface of the shaft is polished. Therefore, the layers are appropriately laminated except for the outermost layer.
フープ層を形成する繊維の引張弾性率は６５０〜９５０ＧＰａであり、好ましくは７００〜９００ＧＰａ、より好ましくは７５０〜８５０ＧＰａである。繊維の引っ張り弾性率が低すぎると把持した部分にて変形感を感じ安定的なスイングリズムが得られない。高すぎるとフープ層の切れ目（ヘッド側の終点）で剛性差が大きくなりシャフト長手方向の曲げ剛性が急激に変化して安定的なスイングリズムが得られない。 The tensile elastic modulus of the fiber forming the hoop layer is 650 to 950 GPa, preferably 700 to 900 GPa, more preferably 750 to 850 GPa. If the tensile modulus of the fiber is too low, a sense of deformation is felt at the gripped portion, and a stable swing rhythm cannot be obtained. If it is too high, the difference in rigidity becomes large at the cut of the hoop layer (end point on the head side), and the bending rigidity in the longitudinal direction of the shaft changes rapidly, and a stable swing rhythm cannot be obtained.
本発明で用いるフープ層の厚さは０．０３〜０．１０ｍｍが好ましく、より好ましくは０．０５〜０．０８ｍｍである。フープ層の厚みが薄すぎる把持した部分にて変形感を感じ易く安定的なスイングリズムが得られない。厚すぎると成形性が悪く、フープ層の切れ目（ヘッド側の終点）で剛性差が大きくなりシャフト長手方向の曲げ剛性が急激に変化して安定的なスイングリズムが得られない。 The thickness of the hoop layer used in the present invention is preferably 0.03 to 0.10 mm, more preferably 0.05 to 0.08 mm. It is easy to feel a sense of deformation at the gripped portion where the thickness of the hoop layer is too thin, and a stable swing rhythm cannot be obtained. If it is too thick, the moldability is poor, the rigidity difference becomes large at the hoop layer break (end on the head side), the bending rigidity in the longitudinal direction of the shaft changes rapidly, and a stable swing rhythm cannot be obtained.
本発明のゴルフクラブシャフトの好ましい実施対応としては、更に配向角度０°で概台形状の先端補強層を備える。当該先端補強層の一端が細径端に位置し、他端が細径端から４５０〜５５０ｍｍの位置に存在する。他端の位置が細径端に近すぎるとスイングインパクト直前で比較的ヘッドに近い部分がしなることとなり打球方向がばらつくためであり、細径端から遠すぎると比較的ヘッドから遠い部分がしなることとなりインパクト直前でヘッドの追従が遅れてヘッドフェースが開き気味になり打球方向がばらつくためである。他端の位置は、好ましくはが細径端から４８０〜５２０ｍｍの位置である。 As a preferred implementation correspondence of the golf club shaft of the present invention, a tip-shaped reinforcing layer having a substantially trapezoidal shape with an orientation angle of 0 ° is further provided. One end of the tip reinforcing layer is located at the small diameter end, and the other end is present at a position 450 to 550 mm from the small diameter end. This is because if the other end is too close to the small diameter end, the part that is relatively close to the head is formed immediately before the swing impact, and the direction of the hitting ball varies, and if it is too far from the small diameter end, the part that is relatively far from the head is formed. This is because the follow-up of the head is delayed immediately before the impact, the head face opens and the hitting direction varies. The position of the other end is preferably 480 to 520 mm from the small diameter end.
また、細径端と細径端から３００〜４００ｍｍの位置の間には先端補強層が１層以上存在する。この位置に先端補強層が１層以上存在しないとスイングインパクト直前のヘッド姿勢を制御できないためである。細径端と細径端から３３０〜５７０ｍｍの位置の間に先端補強層が１層以上存在することがより好ましい。 Further, one or more tip reinforcing layers exist between the narrow end and a position 300 to 400 mm from the narrow end. This is because the head posture immediately before the swing impact cannot be controlled unless there is one or more tip reinforcing layers at this position. More preferably, one or more tip reinforcing layers exist between the narrow end and the position of 330 to 570 mm from the narrow end.
なお、細径端から３００〜４００ｍｍの位置から先端補強層の他端（細径端から４５０〜５５０ｍｍの位置に存在する他端）にかけて、層数は漸減している。 Note that the number of layers gradually decreases from the position of 300 to 400 mm from the narrow end to the other end of the tip reinforcing layer (the other end existing at a position of 450 to 550 mm from the small diameter end).
本発明における先端補強層の形状である「概台形状」とは、ゴルフシャフトとして成形した際に上記の条件を満たすような形状の台形である。具体的１例を示すと、図５におけるパターン７で示すような形状である。
The “substantially trapezoidal shape”, which is the shape of the tip reinforcing layer in the present invention, is a trapezoid having a shape that satisfies the above conditions when molded as a golf shaft. As a specific example, the shape is as shown by the
本発明においては、この配向角度０°で概台形状の先端補強層が備わっていることにより、打球方向性の向上を達成している。 In the present invention, improvement of the hitting ball directivity is achieved by the provision of the substantially trapezoidal tip reinforcing layer at the orientation angle of 0 °.
本発明のゴルフクラブ用シャフトの好ましい実施形態としては、繊維強化樹脂を積層してなるゴルフクラブ用シャフトであって、シャフトの長手方向に対して＋４５°と−４５°に配向されたバイアス層と長手方向に対して配向角度９０°±１０°に配向されたフープ層と、長手方向に対して配向角度０°に配向されたストレート層を有し、その重量が１１６８ｍｍ換算で６０ｇ以上であり、上記フープ層は一層以上であり、当該フープ層の一層以上の部分の一端がグリップ端から０〜３０ｍｍに位置し、当該フープ層の一層以上の部分の他端がグリップ端から１００〜３００ｍｍに位置するように配置されており、当該フープ層を形成する繊維の引張弾性率が６５０〜９５０ＧＰａであるゴルフクラブ用シャフトが挙げられる。更に、配向角度０°で概台形状の先端補強層を備え、当該先端補強層の一端が細径端に位置し、他端が細径端から４５０〜５５０ｍｍの位置に存在し、細径端と細径端から３００〜４００ｍｍの位置の間には先端補強層が１層以上存在するゴルフクラブ用シャフトが挙げられる。 A preferred embodiment of the golf club shaft of the present invention is a golf club shaft formed by laminating a fiber reinforced resin, and a bias layer oriented at + 45 ° and −45 ° with respect to the longitudinal direction of the shaft; It has a hoop layer oriented at an orientation angle of 90 ° ± 10 ° with respect to the longitudinal direction and a straight layer oriented at an orientation angle of 0 ° with respect to the longitudinal direction, and its weight is 60 g or more in terms of 1168 mm, The hoop layer is one or more layers, one end of the one or more portions of the hoop layer is positioned from 0 to 30 mm from the grip end, and the other end of the one or more portions of the hoop layer is positioned from 100 to 300 mm from the grip end. And a golf club shaft in which the tensile modulus of the fibers forming the hoop layer is 650 to 950 GPa. Furthermore, a tip-shaped reinforcing layer having a trapezoidal shape with an orientation angle of 0 ° is provided, one end of the tip reinforcing layer is located at the small diameter end, and the other end is present at a position 450 to 550 mm from the small diameter end. And a golf club shaft having one or more tip reinforcing layers between 300 and 400 mm from the narrow end.
フープ層と配向角度０°で概台形状の先端補強層以外に存在する層としては、シャフトの長手方向に対して＋４５°と−４５°に配向されたバイアス層と、長手方向に対して配向角度０°に配向されたストレート層がある。 Other than the hoop layer and the substantially trapezoidal tip reinforcing layer at an orientation angle of 0 °, a bias layer oriented at + 45 ° and −45 ° with respect to the longitudinal direction of the shaft, and an orientation with respect to the longitudinal direction There is a straight layer oriented at an angle of 0 °.
バイアス層、ストレート層は繊維強化樹脂からなり、繊維強化樹脂を構成するマトリックス樹脂及び繊維は、本発明の繊維強化樹脂の説明部分で述したとおりである。 The bias layer and the straight layer are made of a fiber reinforced resin, and the matrix resin and the fibers constituting the fiber reinforced resin are as described in the description of the fiber reinforced resin of the present invention.
また、バイアス層及びストレート層の繊維の配向度は、±５°程度まで許容できる。 In addition, the orientation degree of the fibers of the bias layer and the straight layer is acceptable up to about ± 5 °.
バイアス層には、主にねじり剛性やねじり強度を高める効果がある。バイアス層を形成する繊維の引張弾性率は２４０〜５５０ＧＰａが好ましい。繊維の引っ張り弾性率が低すぎるとねじり剛性が下がり、ボールインパクト時にヘッドフェース面の返りが遅れ方向性が悪くなる。一方、繊維の引っ張り弾性率が高すぎるとねじり強度が低下する。 The bias layer mainly has an effect of increasing torsional rigidity and torsional strength. The tensile elastic modulus of the fiber forming the bias layer is preferably 240 to 550 GPa. If the tensile modulus of the fiber is too low, the torsional rigidity is lowered, and the head face surface is delayed in the ball impact and the directionality is deteriorated. On the other hand, if the tensile modulus of the fiber is too high, the torsional strength is lowered.
バイアス層の厚さは０．０５ｍｍ以上０．１２５ｍｍが好ましい。重量が１１６８ｍｍ換算で６０ｇ以上の比較的高重量な場合、バイアス層の厚みが薄すぎると積層数が多くなり、皺等が発生し易く成形性が悪くなる。一方、厚すぎると端数で構成する場合に周方向で外径や曲げ剛性が不均一になり易い。 The thickness of the bias layer is preferably 0.05 mm or more and 0.125 mm. When the weight is 60 g or more in terms of 1168 mm, if the thickness of the bias layer is too thin, the number of laminated layers increases, so that wrinkles and the like are likely to occur and the moldability is deteriorated. On the other hand, if it is too thick, the outer diameter and bending rigidity are likely to be non-uniform in the circumferential direction when it is constituted by fractions.
ストレート層には、主に曲げ剛性や曲げ強度を高める効果がある。ストレート層を形成する繊維の引張弾性率は５０〜４００ＧＰａが好ましい。繊維の引張弾性率が低すぎると、曲げ剛性が低下して柔らかすぎるためスイングリズムを乱す。一方、繊維の引張弾性率が高すぎると、曲げ剛性は高くなるが曲げ強度の低下を引き起こす。 The straight layer is mainly effective in increasing bending rigidity and bending strength. The tensile elastic modulus of the fibers forming the straight layer is preferably 50 to 400 GPa. If the tensile modulus of the fiber is too low, the flexural rigidity is too low and too soft, disturbing the swing rhythm. On the other hand, if the tensile modulus of the fiber is too high, the bending rigidity increases but the bending strength decreases.
ストレート層の厚さは０．０５ｍｍ以上０．１５０ｍｍ以下が好ましい。ストレート層の厚みが薄すぎると積層数が多くなり非効率であったり、取扱い性が難しくなり皺等が発生し易く成形性が悪くなる。一方、厚すぎると周方向で外径や曲げ剛性が不均一になり品質が劣る。 The thickness of the straight layer is preferably 0.05 mm or more and 0.150 mm or less. If the thickness of the straight layer is too thin, the number of stacked layers increases, resulting in inefficiency, handling becomes difficult, wrinkles and the like are easily generated, and moldability is deteriorated. On the other hand, if it is too thick, the outer diameter and bending rigidity become non-uniform in the circumferential direction, resulting in poor quality.
更に、上記バイアス層や上記ストレート層に加え、部分的なバイアス層や部分的なストレート補強層を存在させても良い。部分的に補強層を設けることでねじり剛性や曲げ剛性を部分的に制御できる。繊維の引張弾性率や厚さは上述の範囲が好ましい。 Further, in addition to the bias layer and the straight layer, a partial bias layer and a partial straight reinforcing layer may exist. By providing the reinforcing layer partially, the torsional rigidity and bending rigidity can be partially controlled. The tensile elastic modulus and thickness of the fiber are preferably in the above ranges.
本発明のゴルフクラブ用シャフトは、固有振動数が２５０ｃｐｍ以上であることが好ましく、通常は３１０ｃｐｍ以下である。より好ましくは２６０〜３１０ｃｐｍである。固有振動数が小さすぎるとスイングスピードが速いゴルファーにとってしなりが大きすぎて良好なスイングリズムを得られず打球の方向安定性が悪くなる。固有振動数が大きすぎるとしなりが小さいためスイングスピードが低下する。 The golf club shaft of the present invention preferably has a natural frequency of 250 cpm or more, and usually 310 cpm or less. More preferably, it is 260-310 cpm. If the natural frequency is too small, the golfer with a high swing speed will be too flexed to obtain a good swing rhythm, resulting in poor directional stability of the hit ball. If the natural frequency is too large, the swing speed is reduced because the natural frequency is small.
固有振動数は図１で示す方法で測定する。例えば、特開平１０−２２５５４１号公報に記載されている方法により測定することができる。具体的には、藤倉ゴム株式会社製ゴルフクラブタイミングハーモナイザーを用い、シャフトＤの先端（細径端部）にヘッドを模擬した質量１９６ｇのおもりＣを取り付ける。シャフトの全長をＬｍｍとすると、シャフト先端からヘッド側の固定端までの距離Ａを９８８ｍｍとして、太径端部からヘッド側の固定端までの距離Ｂを全長Ｌ−９８８（ｍｍ）とし、先端（細径端部）にヘッドを模擬した質量１９６ｇのおもりＣを取り付けて上下に振った時の固有振動数を求める。 The natural frequency is measured by the method shown in FIG. For example, it can be measured by the method described in JP-A-10-225541. Specifically, using a golf club timing harmonizer manufactured by Fujikura Rubber Co., Ltd., a weight 196 g of a weight 196 simulating a head is attached to the tip (small diameter end) of the shaft D. If the total length of the shaft is Lmm, the distance A from the shaft tip to the head side fixed end is 988 mm, the distance B from the large diameter end to the head side fixed end is L-988 (mm), and the tip ( A natural frequency is obtained when a weight 196 g of a mass 196 g simulating a head is attached to the small diameter end portion and shaken up and down.
固有振動数は主にストレート層の繊維量や、繊維の引張弾性率によって適宜調整する。固有振動数を高く（硬く）する場合はストレート層の繊維量を多くする方法や、加えて繊維の引張弾性率が高いプリプレグを用いることが知られている。 The natural frequency is appropriately adjusted mainly depending on the fiber amount of the straight layer and the tensile elastic modulus of the fiber. In order to increase (harden) the natural frequency, it is known to increase the amount of fibers in the straight layer and to use a prepreg having a high tensile elastic modulus of the fibers.
本発明のゴルフクラブ用シャフトは、ゴルフクラブ用シャフトの先端に１３．９ｋｇｃｍのトルクを加えたときのねじり角度が４．０°以下であることが好ましく、より好ましくは２．０〜３．５°である。当該ねじり角度が大きすぎるとスイングスピードが速いゴルファーにとってヘッドの姿勢を制御することが困難となり、打球の方向安定性が悪くなる。また当該ねじり角度が小さすぎる場合は、適度なヘッドターンが少なくなり打球の方向安定性が悪くなる。 In the golf club shaft of the present invention, the twist angle when a torque of 13.9 kgcm is applied to the tip of the golf club shaft is preferably 4.0 ° or less, more preferably 2.0 to 3.5. °. If the twist angle is too large, it becomes difficult for a golfer with a high swing speed to control the posture of the head, and the direction stability of the hit ball is deteriorated. On the other hand, when the twist angle is too small, the appropriate head turn is reduced and the direction stability of the hit ball is deteriorated.
ねじり剛性は図２で示す方法で測定する。例えば、特開平５−３３７２２３号公報に記載されているトルク（シャフト全体のねじり角）の測定方法に従って測定することができる。シャフトＤの細径端部と太径部とをそれぞれチャックＦとＧでクランプし、各チャックを介して、シャフトに対して互いに逆方向のねじりトルク（１３．９ｋｇｃｍ）を加えて、ねじり角度を測定する。細径端部は５０ｍｍを完全固定し、その固定位置端から太径部固定端の距離Ｅを９８５ｍｍとする。 The torsional rigidity is measured by the method shown in FIG. For example, it can be measured according to the torque (torsion angle of the entire shaft) measuring method described in JP-A-5-337223. The small-diameter end portion and the large-diameter portion of the shaft D are clamped by chucks F and G, respectively, and torsional torques (13.9 kgcm) in opposite directions are applied to the shaft through the chucks to adjust the torsion angle. taking measurement. The small-diameter end portion is completely fixed to 50 mm, and the distance E from the fixing position end to the large-diameter portion fixed end is set to 985 mm.
本発明のゴルフクラブ用シャフトの製造方法として特に制限はないが、未硬化のマトリックス樹脂を強化繊維に含浸したシート状のプリプレグを用意し、このプリプレグを棒状の芯金（マンドレル）に巻回した後、硬化させ、芯金を抜き取るシートラップ法が挙げられる。 The method for producing the golf club shaft of the present invention is not particularly limited, but a sheet-like prepreg in which a reinforcing fiber is impregnated with an uncured matrix resin is prepared, and the prepreg is wound around a rod-shaped cored bar (mandrel). Thereafter, there is a sheet wrap method in which the core metal is removed by curing.
シートラップ法では、プリプレグとして、面積や含有する強化繊維の配向角が異なる複数種のものを用意し、これらを１枚ずつ順次芯金に巻回し、多層構造のシャフトを製造することが一般的である。各プリプレグの面積、各プリプレグが含有する強化繊維の配向角、各プリプレグが含有する強化繊維の引張弾性率、各プリプレグを巻回す位置などを調整したり、プリプレグの層数を変更したりすることにより、本発明のシャフトを製造することができる。また、この際に、シャフトのテーパー度やシャフトの外径を適宜調整することも有効である。 In the sea trap method, it is common to prepare multiple types of prepregs having different areas and orientation angles of reinforcing fibers contained, and winding them one by one on a core metal one after another to produce a multi-layered shaft. It is. Adjust the area of each prepreg, the orientation angle of the reinforcing fibers contained in each prepreg, the tensile elastic modulus of the reinforcing fibers contained in each prepreg, the position where each prepreg is wound, or change the number of layers of the prepreg Thus, the shaft of the present invention can be manufactured. In this case, it is also effective to appropriately adjust the taper degree of the shaft and the outer diameter of the shaft.
以下、実施例に基づき本発明を具体的に説明する。 Hereinafter, the present invention will be specifically described based on examples.
（固有振動数の測定方法）
固有振動数は図１で示す方法で測定する。藤倉ゴム株式会社製ゴルフクラブタイミングハーモナイザーを用い、シャフトＤの先端（細径端部）にヘッドを模擬した質量１９６ｇのおもりＣを取り付ける。太径端部からヘッド側の固定端までの距離Ｂを１８０ｍｍ、シャフト先端からヘッド側の固定端までの距離Ａを９８８ｍｍとしてシャフトの固有振動数を測定した。
(Measurement method of natural frequency)
The natural frequency is measured by the method shown in FIG. Using a golf club timing harmonizer manufactured by Fujikura Rubber Co., Ltd., a weight 196 g of a weight simulating a head is attached to the tip (small diameter end) of the shaft D. The natural frequency of the shaft was measured with the distance B from the large diameter end to the fixed end on the head side being 180 mm, and the distance A from the shaft tip to the fixed end on the head side being 988 mm.
（ねじり剛性（ねじり角度）の測定方法）
ねじり剛性は図２で示す方法で測定する。シャフトＤの細径端部は５０ｍｍを完全固定し、その固定位置端から太径部固定端の距離Ｅを９８５ｍｍとし、細径端部と太径部とをそれぞれチャックＦとＧでクランプし、各チャックを介して、シャフトに対して互いに逆方向のねじりトルク（１３．９ｋｇｃｍ）を加えて、ねじり角度を測定した。
(Measurement method of torsional rigidity (torsion angle))
The torsional rigidity is measured by the method shown in FIG. The small-diameter end of the shaft D is completely fixed to 50 mm, the distance E from the fixing position end to the large-diameter portion fixed end is set to 985 mm, and the small-diameter end and the large-diameter portion are clamped with chucks F and G, respectively. Torsional angles (13.9 kgcm) in opposite directions were applied to the shaft through each chuck, and the torsion angle was measured.
（実施例１）
図３に示す形状の芯金Ｈ（鉄製）を用意した。この芯金Ｈにおける各部分の外径、長さ、テーパー度は以下のとおりである。
Example 1
A cored bar H (made of iron) having the shape shown in FIG. 3 was prepared. The outer diameter, length, and taper degree of each portion of the core metal H are as follows.
Ｐ１の外径＝３．４５ｍｍ、Ｐ３の外径＝６．８５ｍｍ、Ｐ４およびＰ５の外径＝１３．９０ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ２の距離（ｌ１）＝２００ｍｍ、Ｐ２〜Ｐ３の距離（ｌ２）＝１００ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ４の距離（ｌ３）＝１１８０ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ５の距離（ｌ４）＝１５００ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ２のテーパー度＝８．００／１０００、Ｐ３〜Ｐ４のテーパー度＝８．０１／１０００
芯金Ｈにおけるプリプレグを巻きつける位置は、細径端側から測って５０ｍｍから１２４０ｍｍまでの部分とした。次いで、この芯金Ｈに図４に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜１１）を順次巻きつけ、その上に２０ｍｍ幅のポリプロピレン製収縮テープをピッチ２ｍｍで巻きつけた。パターン１は表１記載のプリプレグ１を用い、ヘッド側先端部に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°とし先端部分補強層とした。パターン２は表１記載の引張弾性率７８０ＧＰａの炭素繊維から成るプリプレグ２を用い、グリップ端から０ｍｍに配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して９０°としてフープ層とした。パターン３，４は表１記載のプリプレグ３を用い、バイアス層とした。炭素繊維が芯金の軸方向に対して＋４５°に配向したプリプレグ３と−４５°に配向したプリプレグ３を２枚重ね合わせたものである。また、パターン３は、図４のパターン３左側（細径側）において、２枚の巻き始め端部（プリプレグの図中上端）が端部にて８ｍｍずれるように重ねられ、図４右側端部（太径側）において、２枚の巻き始め端部が２２ｍｍずれるように重ねられている。同様、パターン４は図４のパターン４左側（細径側）において、２枚の巻き始め端部が９ｍｍずれるように重ねられ、図４右側端部（太径側）において、２枚の巻き始め端部が２３ｍｍずれるように重ねられている。パターン５、７、８は表１記載のプリプレグ４を用い、シャフト全長に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°としストレート層とした。パターン６は表１記載のプリプレグ５を用い、先端部分バイアス層とした。炭素繊維が芯金の軸方向に対して＋４５°に配向したプリプレグ５と−４５°に配向したプリプレグ５を２枚重ね合わせたものである。パターン９は表１記載のプリプレグ６を用い、シャフト全長に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°としストレート層とした。パターン１０は表１記載のプリプレグ１を用い、ヘッド側先端部に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°とし先端部分補強層とした。パターン１１は表１記載のプリプレグ１を用い、ヘッド側先端部に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°とし先端部分補強層とした。
P1 outer diameter = 3.45 mm, P3 outer diameter = 6.85 mm, P4 and P5 outer diameter = 13.90 mm, P1-P2 distance (l1) = 200 mm, P2-P3 distance (l2) = 100 mm , P1-P4 distance (l3) = 1180 mm, P1-P5 distance (l4) = 1500 mm, P1-P2 taper degree = 8.00 / 1000, P3-P4 taper degree = 8.01 / 1000
The position where the prepreg is wound around the core metal H is a portion from 50 mm to 1240 mm as measured from the narrow end side. Next, prepregs (
また、図４、５，６、７中の各部分の寸法は以下のとおりである。 Moreover, the dimension of each part in FIG.4, 5,6, 7 is as follows.
α１＝２２０ｍｍ、α２＝５６ｍｍ、α３＝１２０ｍｍ、α４＝７８ｍｍ、α５＝２６０ｍｍ、α６＝４２ｍｍ、α７＝１６０ｍｍ、α８＝４４ｍｍ、α９＝１１９０ｍｍ、α１０＝５４ｍｍ、α１１＝１０１ｍｍ、α１２＝１１９０ｍｍ、α１３＝７７ｍｍ、α１４＝１２６ｍｍ、α１５＝２１ｍｍ、α１６＝１１９０ｍｍ、α１７＝５０ｍｍ、α１８＝２３０ｍｍ、α１９＝２１ｍｍ、α２０＝１５０ｍｍ、α２１＝２７ｍｍ、α２２＝２２ｍｍ、α２３＝１１９０ｍｍ、α２４＝５０ｍｍ、α２５＝４５ｍｍ、α２６＝１１９０ｍｍ、α２７＝１０２ｍｍ、α２８＝２３ｍｍ、α２９＝１１９０ｍｍ、α３０＝５２ｍｍ、α３１＝３００ｍｍ、α３２＝２４ｍｍ、α３３＝２００ｍｍ、α３４＝３１ｍｍ、α３５＝１３０ｍｍ、α３６＝１０５ｍｍ、α３７＝２１ｍｍ、α３８＝５００ｍｍ、α３９＝３５０ｍｍ、α４０＝３６ｍｍ
次いで、これを１３５℃に加熱した硬化炉に２時間入れ、取り出した後常温に冷めたところで、前記収縮テープを剥ぎ取り、細径側を１０ｍｍ、太径側を１２ｍｍ切断して全長を１１６８ｍｍとした。次いで表面を研磨して細径側の外径が８．５０ｍｍ、固有振動数が２７５ｃｐｍ、ねじり角度（トルク）が３．０°のシャフトを得た。使用したプリプレグの詳細は、表１に示すとおりである。なお、フープ層の一層以上の部分の一端はグリップ端から０ｍｍに位置し、フープ層の一層以上の部分の他端はグリップ端から１４８ｍｍに位置する（フープ層はグリップ端から０ｍｍ〜１４８ｍｍの範囲に完全に一層存在している）。
α1 = 220 mm, α2 = 56 mm, α3 = 120 mm, α4 = 78 mm, α5 = 260 mm, α6 = 42 mm, α7 = 160 mm, α8 = 44 mm, α9 = 1190 mm, α10 = 54 mm, α11 = 101 mm, α12 = 1190 mm, α13 = 77 mm, α14 = 126 mm, α15 = 21 mm, α16 = 1190 mm, α17 = 50 mm, α18 = 230 mm, α19 = 21 mm, α20 = 150 mm, α21 = 27 mm, α22 = 22 mm, α23 = 1190 mm, α24 = 50 mm, α25 = 45 mm, α26 = 1190 mm, α27 = 102 mm, α28 = 23 mm, α29 = 1190 mm, α30 = 52 mm, α31 = 300 mm, α32 = 24 mm, α33 = 200 mm, α34 = 31 mm, α35 = 130 mm, α36 = 105 mm, α37 = 2 mm, α38 = 500mm, α39 = 350mm, α40 = 36mm
Next, this was put in a curing furnace heated to 135 ° C. for 2 hours, taken out, and then cooled to room temperature. Then, the shrink tape was peeled off, the fine diameter side was cut by 10 mm, the large diameter side was cut by 12 mm, and the total length was 1168 mm. did. Next, the surface was polished to obtain a shaft having an outer diameter on the small diameter side of 8.50 mm, a natural frequency of 275 cpm, and a twist angle (torque) of 3.0 °. The details of the prepreg used are as shown in Table 1. One end of one or more portions of the hoop layer is located at 0 mm from the grip end, and the other end of the one or more portions of the hoop layer is located at 148 mm from the grip end (the hoop layer ranges from 0 mm to 148 mm from the grip end). Completely present).
得られたシャフトの全長、重量、固有振動数、ねじり角度（トルク）を表２に示す。 Table 2 shows the total length, weight, natural frequency, and torsion angle (torque) of the obtained shaft.
（実施例２）
図３に示す形状の芯金Ｈ（鉄製）を用意した。この芯金Ｈにおける各部分の外径、長さ、テーパー度は以下のとおりである。
(Example 2)
A cored bar H (made of iron) having the shape shown in FIG. 3 was prepared. The outer diameter, length, and taper degree of each portion of the core metal H are as follows.
Ｐ１の外径＝３．４５ｍｍ、Ｐ３の外径＝６．８５ｍｍ、Ｐ４およびＰ５の外径＝１３．９０ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ２の距離（ｌ１）＝２００ｍｍ、Ｐ２〜Ｐ３の距離（ｌ２）＝１００ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ４の距離（ｌ３）＝１１８０ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ５の距離（ｌ４）＝１５００ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ２のテーパー度＝８．００／１０００、Ｐ３〜Ｐ４のテーパー度＝８．０１／１０００
芯金Ｈにおけるプリプレグを巻きつける位置は、細径端側から測って５０ｍｍから１２４０ｍｍまでの部分とした。次いで、この芯金Ｈに図５に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜１２）を順次巻きつけ、その上に２０ｍｍ幅のポリプロピレン製収縮テープをピッチ２ｍｍで巻きつけた。パターン１は表１記載のプリプレグ１を用い、ヘッド側先端部に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°とし先端部分補強層とした。パターン２は表１記載の引張弾性率７８０ＧＰａの炭素繊維から成るプリプレグ２を用い、グリップ端から０ｍｍに配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して９０°としてフープ層とした。パターン３，４は表１記載のプリプレグ３を用い、バイアス層とした。炭素繊維が芯金の軸方向に対して＋４５°に配向したプリプレグ３と−４５°に配向したプリプレグ３を２枚重ね合わせたものである。また、パターン３は、図５のパターン３左側（細径側）において、２枚の巻き始め端部（プリプレグの図中上端）が端部にて８ｍｍずれるように重ねられ、図５右側端部（太径側）において、２枚の巻き始め端部が２２ｍｍずれるように重ねられている。同様、パターン４は図５のパターン４左側（細径側）において、２枚の巻き始め端部が９ｍｍずれるように重ねられ、図５右側端部（太径側）において、２枚の巻き始め端部が２３ｍｍずれるように重ねられている。パターン５、８、９は表１記載のプリプレグ４を用い、シャフト全長に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°としストレート層とした。パターン７は表１記載のプリプレグ６を用い、ヘッド側先端部に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°とし先端部分補強層とした。パターン６は表１記載のプリプレグ５を用い、先端部分バイアス層とした。炭素繊維が芯金の軸方向に対して＋４５°に配向したプリプレグ５と−４５°に配向したプリプレグ５を２枚重ね合わせたものである。パターン１０は表１記載のプリプレグ６を用い、シャフト全長に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°としストレート層とした。パターン１１は表１記載のプリプレグ１を用い、ヘッド側先端部に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°とし先端部分補強層とした。パターン１２は表１記載のプリプレグ１を用い、ヘッド側先端部に配置し、炭素繊維が芯金の軸方向に対して０°とし先端部分補強層とした。
P1 outer diameter = 3.45 mm, P3 outer diameter = 6.85 mm, P4 and P5 outer diameter = 13.90 mm, P1-P2 distance (l1) = 200 mm, P2-P3 distance (l2) = 100 mm , P1-P4 distance (l3) = 1180 mm, P1-P5 distance (l4) = 1500 mm, P1-P2 taper degree = 8.00 / 1000, P3-P4 taper degree = 8.01 / 1000
The position where the prepreg is wound around the core metal H is a portion from 50 mm to 1240 mm as measured from the narrow end side. Next, prepregs (
次いで、これを１３５℃に加熱した硬化炉に２時間入れ、取り出した後常温に冷めたところで、前記収縮テープを剥ぎ取り、細径側を１０ｍｍ、太径側を１２ｍｍ切断して全長を１１６８ｍｍとした。次いで表面を研磨して細径側の外径が８．５０ｍｍ、固有振動数が２７５ｃｐｍ、ねじり角度（トルク）が３．０°のシャフトを得た。使用したプリプレグの詳細は、表１に示すとおりである。なお、フープ層の一層以上の部分の一端はグリップ端から０ｍｍに位置し、フープ層の一層以上の部分の他端はグリップ端から１４８ｍｍに位置する（フープ層はグリップ端から０ｍｍ〜１４８ｍｍの範囲に完全に一層存在している）。 Next, this was put in a curing furnace heated to 135 ° C. for 2 hours, taken out, and then cooled to room temperature. Then, the shrink tape was peeled off, the fine diameter side was cut by 10 mm, the large diameter side was cut by 12 mm, and the total length was 1168 mm. did. Next, the surface was polished to obtain a shaft having an outer diameter on the small diameter side of 8.50 mm, a natural frequency of 275 cpm, and a twist angle (torque) of 3.0 °. The details of the prepreg used are as shown in Table 1. One end of one or more portions of the hoop layer is located at 0 mm from the grip end, and the other end of the one or more portions of the hoop layer is located at 148 mm from the grip end (the hoop layer ranges from 0 mm to 148 mm from the grip end). Completely present).
得られたシャフトの全長、重量、固有振動数、ねじり角度（トルク）を表２に示す。 Table 2 shows the total length, weight, natural frequency, and torsion angle (torque) of the obtained shaft.
（比較例１）
実施例１同様図３に示す形状の芯金Ｈ（鉄製）を用意した。
(Comparative Example 1)
As in Example 1, a metal core H (made of iron) having the shape shown in FIG. 3 was prepared.
芯金Ｈにおけるプリプレグを巻きつける位置は、細径端側から測って５０ｍｍから１２４０ｍｍまでの部分とした。次いで、この芯金Ｈに図６に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜１１ ただしパターン２はない）を順次巻きつけ、その上に２０ｍｍ幅のポリプロピレン製収縮テープをピッチ２ｍｍで巻きつけた。実施例１で設置したパターン２（引張弾性率７８０ＧＰａの炭素繊維から成るプリプレグ２を用い、炭素繊維が芯金の軸方向に対して９０°のフープ層）のみ存在させない形態とした。その他のパターンの寸法や作製方法、各評価方法は実施例１と同様にしてシャフトを得た。
The position where the prepreg is wound around the core metal H is a portion from 50 mm to 1240 mm as measured from the narrow end side. Next, prepregs (
（比較例２）
実施例１同様図３に示す形状の芯金Ｈ（鉄製）を用意した。
芯金Ｈにおけるプリプレグを巻きつける位置は、細径端側から測って５０ｍｍから１２４０ｍｍまでの部分とした。次いで、この芯金Ｈに図７に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜１１）を順次巻きつけ、その上に２０ｍｍ幅のポリプロピレン製収縮テープをピッチ２ｍｍで巻きつけた。パターン２に引張弾性率２９５ＧＰａの炭素繊維から成るプリプレグ７を用い、炭素繊維が芯金の軸方向に対して９０°のフープ層を配置した以外は実施例１と同様にしてシャフトを得た。
(Comparative Example 2)
As in Example 1, a metal core H (made of iron) having the shape shown in FIG. 3 was prepared.
The position where the prepreg is wound around the core metal H is a portion from 50 mm to 1240 mm as measured from the narrow end side. Next, prepregs (
（評価試験１）
実施例１及び比較例１、２で製造したシャフトの太径部を切断して全長１１００ｍｍとした後、細径側にヘッド（４４０ｍｌ、ロフト：９．５度）、太径側に市販のグリップを装着し、長さ４５．２５インチ（１１４９ｍｍ）の試験用のドライバーゴルフクラブを製作した。
(Evaluation Test 1)
After cutting the large diameter portion of the shaft manufactured in Example 1 and Comparative Examples 1 and 2 to a total length of 1100 mm, the head (440 ml, loft: 9.5 degrees) on the small diameter side, and a commercially available grip on the large diameter side And a test driver golf club having a length of 45.25 inches (1149 mm) was manufactured.
（評価試験２）
実施例１及び２で製造したシャフトの太径部を切断して全長１１００ｍｍとした後、細径側にヘッド（４４０ｍｌ、ロフト：９．０度）、太径側に市販のグリップを装着し、長さ４５．２５インチ（１１４９ｍｍ）の試験用のドライバーゴルフクラブを製作した。
(Evaluation test 2)
After cutting the large diameter portion of the shaft manufactured in Examples 1 and 2 to a total length of 1100 mm, a head (440 ml, loft: 9.0 degrees) was attached to the small diameter side, and a commercially available grip was attached to the large diameter side, A driver golf club for a test having a length of 45.25 inches (1149 mm) was produced.
（官能評価）
このクラブ用を上級者ゴルファー３名に５球ずつ試打してもらい感想を聴取した。最も振り易く、最も安心感がある、最も好感があるものを５点として５点満点の評価を行った。全テスターの平均値を表３に示す。
(sensory evaluation)
We asked three senior golfers to try this club for five balls at a time and listened to their impressions. Evaluation was made on a 5-point scale, with 5 being the most comfortable, most comfortable, and most pleasing. The average value of all testers is shown in Table 3.
（弾道計測評価）
次いでミヤマエ社製スイングロボットを用い、下記３条件で各３球ずつ、合計９球の弾道を計測した。
(Ballistic measurement evaluation)
Next, using a swing robot manufactured by Miyamae Co., Ltd., a total of 9 ballistics were measured, 3 balls each under the following 3 conditions.
＜１＞ストレート条件：アドレス時のフェース角をスイング方向に一致させる。 <1> Straight condition: The face angle at the time of address is made to coincide with the swing direction.
＜２＞フック条件：アドレス時のフェース角を２．０度オープンにする。 <2> Hook condition: The face angle at the time of address is opened by 2.0 degrees.
＜３＞スライス条件：アドレス時のフェース角を２．０度クローズにする
弾道の計測はＴｒａｃｋＭａｎ社製弾道計測装置「ＴｒａｃｋＭａｎ Ｐｒｏ２」を用いて計測した。測定した結果を表４に示す。表４中の評価項目について内容を以下に示す。
Ｃｌｕｂ Ｓｐｅｅｄはインパクトまでの速度。
Ｂａｌｌ Ｓｐｅｅｄはインパクト後のボールの速度。
Ｖｅｒｔｉｃａｌ Ａｎｇｌｅはインパクト直後の水平方向の打ち出し角度（上下の打ち出し角度）。
Ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ Ａｎｇｌｅはインパクト直後のターゲットラインからの打ち出し角度（左右の打ち出し角度） ＋は右方向、−は左方向。
Ｓｐｉｎ Ｒａｔｅはインパクト直後のボールの回転数。
Ｓｐｉｎ Ａｘｉｓはボールのスピン軸。＋はスライス回転、−はフック回転。
縦方向飛距離はトータル飛距離。
横方向飛距離はターゲットラインからの横方向の差。＋は右方向、−は左方向。
<3> Slicing condition: The face angle at the time of addressing is closed by 2.0 degrees. The trajectory was measured by using a trajectory measuring device “TrackMan Pro2” manufactured by TrackMan. Table 4 shows the measurement results. The contents of the evaluation items in Table 4 are shown below.
Club Speed is the speed to impact.
Ball Speed is the speed of the ball after impact.
Vertical Angle is the horizontal launch angle (up and down launch angle) immediately after impact.
Horizontal Angle is the launch angle from the target line immediately after impact (left and right launch angles) + is rightward and-is leftward.
Spin Rate is the number of rotations of the ball immediately after impact.
Spin Axis is the spin axis of the ball. + Is slice rotation,-is hook rotation.
The vertical flight distance is the total flight distance.
The horizontal flight distance is the difference in the horizontal direction from the target line. + Is right direction,-is left direction.
弾道の最終到達点における縦方向飛距離と横方向飛距離の測定結果を図８及び図９に示す。 The measurement results of the vertical flight distance and the horizontal flight distance at the final point of the trajectory are shown in FIGS.
表３、表４、表５、図８から明らかなように実施例のシャフトから得られたゴルフクラブによれば、上級者ゴルファーにとって最も良好なフィーリングが得られ、方向安定性に優れたゴルフクラブ用シャフトを提供することができた。また図９から明らかなように、配向角度０°で概台形状の先端補強層を備え、当該先端補強層の一端が細径端に位置し、他端が細径端から４５０〜５５０ｍｍの位置に存在し、細径端と細径端から３００〜４００ｍｍの位置の間には先端補強層が１層以上存在する（実施例２）ことにより、より方向安定性に優れたゴルフクラブ用シャフトを提供することができた。 According to the golf clubs obtained from the shafts of the examples as shown in Tables 3, 4, 5, and 8, golf having the best feeling for the advanced golfer and excellent in directional stability. A club shaft could be provided. As is apparent from FIG. 9, a tip-shaped reinforcing layer having a trapezoidal shape with an orientation angle of 0 ° is provided, one end of the tip reinforcing layer is positioned at the small diameter end, and the other end is positioned 450 to 550 mm from the small diameter end. The golf club shaft is more excellent in directional stability because there is one or more tip reinforcing layers between the narrow end and the position 300 to 400 mm from the narrow end (Example 2). Could be provided.
Ａ：シャフト先端からヘッド側の固定端までの距離（ｍｍ）
Ｂ：太径端部からヘッド側の固定端までの距離
Ｃ：ヘッドを模擬した質量１９６ｇのおもり
Ｄ：ゴルフクラブ用シャフト
Ｅ：細径部側の固定位置端から太径部固定端まで距離
Ｆ：細径部側の固定部分
Ｇ：太径部側の固定部分
Ｈ：芯金
Ｌ：シャフトの全長
A: Distance from the shaft tip to the fixed end on the head side (mm)
B: Distance from the large diameter end to the fixed end on the head side C: Weight 196 g weight simulating the head D: Golf club shaft E: Distance from the fixed position end on the small diameter side to the large diameter fixed end F : Fixed portion on the small diameter side G: Fixed portion on the large diameter side H: Core metal L: Total length of the shaft
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