JP2013527395A - 金属ガスケットを用いた弁 - Google Patents

Abstract

本発明は、環状の本体（１０１）と、座部を構成するスロットル弁（１０２）と、それらの間に位置すると共に凹所に収容される環状の金属ガスケットとを備える栓に関し、移動可能な封止エレメントが、板によって凹所内に把持された静的な封止エレメントに接続され、この板が可撓性であり、前記エレメントが座部（１０２）から遠いときに、凹所と座部（１０２）に最も近い動的な封止エレメントの主表面の部分との間に遊びが存する。

Description

本発明は、金属ガスケットを用いた弁に関する。

バタフライ弁の製造においては、その動作状態が−５０℃より低い温度または２７０℃より高い温度と、２５バール（２．５ＭＰａ）を超える上流側と下流側の間のカットオフ圧力との組み合わせを含み、正しく機能することと完全な封止を確実にするために、専ら金属製の構成部品の使用が一般になされる。

許容できる封止性能に到達するために、トリプルオフセンタリングを用いた運動学および構造が開発されており、これについては、以下の特許、すなわち、特許文献１、特許文献２、特許文献３、特許文献４、特許文献５、特許文献６、特許文献７、特許文献８、および特許文献９に記載された解決策を参照されたい。

これらの解決策は、シングルオフセンタリングおよびシングルオフセッティングのみを有するダブルオフセットバタフライ弁に比べて、ある程度の進歩をもたらした。この第３のオフセンタリングは、本体の機械加工用コーンの傾斜および／またはバタフライの傾斜に対応し、座部と封止用のガスケットの間の摩擦を制限することを可能にしている。

これらの構造は、１００バール（１０ＭＰａ）までの使用圧力を実現することを可能にし、封じ込められるべき圧力が、バタフライの圧力で密封される方向に適用されるときに十分である。この側は、「優先の方向」と一般に呼ばれている。

この構成に見られる漏れの値は、一般に、バタフライの直径のミリメートル当たり０．１及び１Ｎｃｍ³／ｍｍの間にわたる。

これらの構造では、「圧力で密封されない方向」と呼ばれる反対方向に圧力が加えられるとき、封止性能は概して低く、漏れは、一般に、圧力で密封される方向に見られるものの２倍に相当する。したがって、これらの弁は、完全には二方向性でない。

それは、金属ガスケット自体と（金属ガスケットがバタフライまたは本体に取り付けられているかどうかに応じてバタフライまたは本体であり得る）ガスケットのための支持体との間の静的な封止、および金属ガスケット自体と封止用の座部の間の動的な封止を同時にもたらす全ての金属ガスケットの場合に、特にあてはまる。これは、以下の特許、すなわち、特許文献２、特許文献９、特許文献６、特許文献４、および特許文献１におけるように、ガスケットが固体であるか、特許文献１０および特許文献７におけるようにその他の薄板状であるかの場合である。

この挙動の違いの主な理由は、静的な封止を得る目的のためのガスケットの強力なクランプ（締め付け）が、動的な封止をもたらすために座部に対する接触圧力をもたらすためのガスケットの自由度を大きく妨げることにある。

板金(金属シート)の封止用ガスケットが使用される場合、以下の特許、すなわち特許文献１１、特許文献１２、および特許文献１３のように、静的な封止が正確にもたらされ、ガスケットの可撓性がまた、圧力で密封される方向に動的な封止を正確にもたらす。しかしながら、この同じ可撓性は、圧力で密封されない方向に圧力を加える場合には、圧力で密封されない方向のガスケットの変位が生じるので、封止を大きく妨げる。

静的な封止機能を動的な封止機能から分離するガスケットも存在する。これは、以下の特許、すなわち特許文献１４、特許文献１５、および特許文献１６において特に明確に説明されている。この技術は、完全な静的な封止をもたらす利点を有するが、以下のある大きな難点に悩まされる。すなわち、
・ガスケット直径の１ミリメートルの直線の長さに対して０．１から１Ｎｃｍ³／ｍｍまでの保証された封止は、上流／下流圧力の２５バール（２．５ＭＰａ）までに適応するに過ぎない。このことは、ロールされた板金のトーラスを伴う構造の可撓性のために、このタイプのガスケットは、２５バール（２．５ＭＰａ）より高い接触圧力が動的な封止にもたらされるのを許さないということである。さらに、２５バール（２．５ＭＰａ）を超える圧力で発生された応力は、ロールされた金属シートと座部の間に接触応力および摩擦係数を引き起こし、それによって外側の金属シートが（巻き）広がることになり、そのためにガスケットの破壊がもたらされる。

ＤＥ２０５７３０５ ＦＲ２６７４５９９ ＥＰ０９９３５７１ ＦＲ２６９８１４７ ＦＲ２５５４５３９ ＤＥ１０２５０７７４ 米国特許第３９４５３９８号明細書 米国特許第４４８０８１５号明細書 ＥＰ０１４５６３２ ＦＲ２７７３２０２ ＧＢ１５３６８３７ ＦＲ２７５１７１６ ＥＰ０１６６６４１ ＦＲ２３９８９４０ ＦＲ２６１５５８０ ＦＲ２４９７９０５

本発明は、上記の欠陥を緩和する。この提案は、新しいモードの設計において、バタフライ弁用の金属対金属タイプの封止用のガスケットをもたらすことであり、このガスケットは、封止のレベルが、閉鎖部材またはバタフライの直径の１ミリメートル当たりの０．１Ｎｃｍ³／ｍｍより良い状態で１００バール（１０ＭＰａ）までの使用圧力を封止することができ、このタイプの封止の特別な特徴は、上流／下流方向、いわゆる「圧力で密封される」方向に圧力が加えられるにせよ、下流／上流方向、いわゆる「圧力で密封されない」方向に圧力が加えられるにせよ封止が等価であるというものである。

したがって、本発明の主題は、環状の本体と、９０°回転するように前記環状の本体に取り付けられるバタフライと、前記環状の本体とバタフライの間に介在されてこれらの一方に属するハウジングに収容される環状の金属ガスケットとを備える弁であって、前記環状の本体と前記バタフライの他方は前記ガスケットの軸線に対して傾いている座部を形成し、前記弁が閉じた位置にあるときに、前記ガスケットの動的な封止エレメントの自由な側面が当該座部に接触し、前記動的な封止エレメントが前記ハウジングにクランプされているばねの静的な封止エレメントに金属シートによって連結されている弁において、好ましくは、弁および配管の本体内の流体の流れの軸線に垂直な半径方向の方向に、前記動的な封止エレメントは、前記静的な封止エレメントと同じ側に前記ハウジングに接触する第１の部分、及び前記座部と同じ側に第２の部分を有し、前記動的な封止エレメントが前記座部からある距離にあるときに、当該ハウジングと前記動的な封止エレメントの主面との間に隙間が存する弁である。動的な封止エレメントの２つの主面は、弁の本体の軸線に対して半径方向に延びる面である。

したがって、本発明は、動的な封止と静的な封止の２つの機能の間に可撓性のエレメントを導入することによって、これらの相互作用をなくしている。ハウジングと動的な封止エレメントの間の隙間は、座部に最も近い部分である前記動的な封止エレメントの第２の部分が、圧縮力の作用の下で固定でき、次いで動的な封止エレメントが座部に適用されるときに、第１の部分が、円形の線に沿ってハウジングに適用され得ることを意味する。第１の部分とハウジングとの接触点は、座部に最も近い面へよりも、座部から最も遠く離れている面により近い。

ばねの静的な封止エレメントが、動的な封止エレメントから最も遠く離れているばねの静的な封止エレメントの前面を介して、ハウジングに接触しており、環状の本体の軸線にほぼ垂直である半径方向の接触圧力が、前記エレメントに加えられるようになっている。

可撓性の金属シートおよびばねエレメントは、環状の本体の軸線にほぼ垂直であり、弁の上流側と下流側の間に封じ込められる圧力差の値より大きい値を有する半径方向の接触圧力の結果として、本体のハウジング内でガスケットの静的な封止を引き起こす。

好ましくは、金属シートは可撓性の波形を有し、この波形は、その外側に向かって面する凹状側部を有し、ガスケットによって占められる空間を管理し、最も良い可能なやり方で金属シートの変形を分配することを有する。実施形態の他のモードでは、波形の凹状側部は、内側に向かって面していてもよい。

主面の第１の部分は、圧力が上流側から下流側に向かって向けられる（Ｐ）にせよ、その逆（Ｐ’）にせよ、動的な封止エレメントが座部に適用されるときに、円形の線に沿ってハウジングに適用されるのが好ましい。第１の部分とハウジングの円形の接触線（Ｘ）または（Ｙ）は、圧力が、（Ｘ）の場合に上流側から下流側に向かって向けられる（Ｐ）か、（Ｙ）の場合にその逆に向けられる（Ｐ’）かにせよ、それに従って、座部に最も近い面へよりも、座部から最も遠く離れている動的な封止エレメントのその面により近いことがより良い。

大いに好ましい実施形態のモードによれば、ハウジングは、その開口と同じ側にセットバック備え、そして動的な封止エレメントは前記セットバックに直角にのみ延びている。動的な封止エレメントは、その自由な側面の反対側に、セットバックに接触しているビードを有する。これにより、動的な封止エレメントの固定を大いに容易にし、したがって圧縮力により良く耐えることを可能にする。

金属シートの自由縁部は、動的な封止エレメントに溶接され得るが、溶接により金属材料の特性にダメージを与えないために、金属シートの自由縁部が、動的な封止エレメントにクリンプされることが好ましい。

極めて有利な実施形態の一モードによれば、動的な封止エレメントと座部との間の接触面が、丸味を帯びたリップ部を備え、丸味を帯びたリップ部の凸状側部が、座部に向かって面し、好ましくは、動的な封止エレメントの幅の１０分の１から８分の１の値を有する半径を有する半円環形状の２つの丸味を帯びたリップ部を備える。２つのリップ部の間に、凹所が機械加工されて縁部の外側に位置されており、その深さは、動的な封止エレメントの縁部の幅の２０分の１から８分の１までを表す。

この構造の利点は、以下の通りである。
− 一方では、線の形状を有する接触が、ガスケットとその座部の間に得られ、このことは、接触面が線に減らされるので、接触圧力が、面積の減少に反比例した形で増大し、それゆえ、封止の圧力が、同じ割合で増加することになることを意味する。
− 他方では、弁のバタフライが、十分に閉じられた位置において厳密でない場合、接触は、新しい接触線を形成するように変位されることになり、完全な封止をもたらす目的のために、配置の許容誤差および製造の許容誤差において、ガスケットと座部の間のその相補的な表面が、いかなる不完全さも許容しない多数の弁に比べて、これは、とてつもなく有利である。

したがって、本発明は、製造時および取付け時の逸脱からより寛容である。

実施形態の一つのモードでは、可撓性の金属シートは、２つの側片部を備え、リングが、２つの側片部の間に、ガスケットがその軸線の方向に圧縮力を受けないときにリングと側片部の各々との間に隙間をとって介在される。前記リングの寸法は、その面の全てとガスケットの動的なエレメントおよび静的なエレメントとの間に隙間があるようになっている。リングが側片部の２つの可撓性の波形に直角に位置されているので、リングは圧力の作用の下で金属シートの変形を制限する。

弁は、ダブルオフセンタリングおよび球状の座部を有するバタフライ弁、ならびにダブルオフセンタリングおよび円錐形の座部を有するバタフライ弁、トリプルオフセンタリングおよび円錐形の座部を有するバタフライ弁、またはトリプルオフセンタリングおよび円環座部を有する弁であってもよい。

添付図面では、それらは、単に例示的な原則に基づいて与えられている。
本発明による弁に使用される金属ガスケットの切欠き斜視断面図である。 部分断面図である。 本発明による弁の実施形態の別のモードの断面図である。 図３のガスケットがどのように機能するのか示す図である。 図３のガスケットがどのように機能するのか示す図である。 本発明による弁の実施形態の別のモードの断面図である。 動作状態下の弁の挙動を示す図である。 動作状態下の弁の挙動を示す図である。 動作状態下の弁の挙動を示す図である。 動作状態下の弁の挙動を示す図である。 動作状態下の弁の挙動を示す図である。 本発明による弁の改善例を示す図である。 本発明による弁の改善例を示す図である。 本発明による弁の改善例を示す図である。

図１および図２によれば、静的な封止機能は円環状ガスケットによってもたらされ、この円環状ガスケットは、螺旋に巻かれると共に金属シート９に連結された金属ばね８で構成されている。このようにして形成されたトーラスの外径Ｄｅは、本体１０１に設けられたハウジングの直径Ｄｉより大きい値を有し、封じ込められる流体の圧力より大きい半径方向の接触圧力をもたらす半径方向の締め付けＥ２を得るようになっている。

ばね８の周りに１８０°を越えて巻かれている金属シート９は、ガスケットの主要な外面のそれぞれにわたって、静的なガスケットが本体内で固定および固定化されたままであることを可能にする可撓性の波形１０を備え、一方、環状の動的なガスケット１２は、環状の動的なガスケット１２がそれ自体と封止用の座部の間の接触応力によって作用されるときに、半径方向の膨張の自由を保持している。

ガスケット１２は、金属シート９と同じ側の第１の部分３２’と、反対側、すなわち弁のバタフライと同じ側の第２の部分３２”を備えている。第１の部分は、第２の部分よりも大きい横断面を有する。

圧縮応力が金属シート９を変形させないように、リング１１は、２つの可撓性の波形１０に直角にガスケットの内側でばね８と同心に位置されている。このリング１１の寸法は、リング１１の全ての面とばね８、波形１０、および動的な封止エレメント１２の間に隙間があるようにされている。このようにして、封じ込められる圧力が、ガスケットの面のうちの１つに加えられるとき、金属シート９およびその波形１０は、金属シートの変形を制限するように前記リングによって支持される。図１０および図１１は、この構造のこの特別な特徴を示している。

一変形例では、軸線方向の締め付けを有するばねのトーラスが、極低温の備品でもって半径方向の締め付けをもたらすように、そのハウジングより大きい直径を有するリング５０または６０によって置き換えられている。

当該トーラスはリング５０によって置き換えられ、リング５０は、図３に示されるように、その構造によって、本体の内径Ｄｉよりも大きい外径Ｄｅをガスケットに押し付ける。

ガスケットが、−１９６℃の液体窒素の浴槽に浸漬される場合、図４が示すように、ガスケットは、１０μｍ／℃／メートル程度の値でもって収縮する。ガスケットが液体窒素と同じ温度にあり、その直径Ｄｅが直径Ｄｉより小さくなったとき、前記ガスケットは、図５に示されるように、本体自体は周囲温度である本体内に配置される。ガスケットおよび本体が同じ温度に戻ったとき、リング５０は、それ自体と本体の間に形成されている金属シートのエンベロープ９を圧縮することになり、それによって静的な封止をもたらすことになる。このガスケットの取り外しは、エンベロープ９の破壊、したがってガスケット自体の破壊を伴う。

構造の簡略化された一モードでは、図６に従って形成される単一の金属シートを用いつつ、同じ原理を考えることも可能であり、リング６０は、前述のバージョンに属するリング５０またはばね８と同じ機能をもたらす。

圧力を用いない取り付けおよび閉鎖
図７に示されるように、図に記載されるようなガスケットは、弁の本体１０１に属するハウジング内に取り付けられるものである一方、バタフライ１０２は、動的なガスケットの封止用の座部であることが分かる。ガスケットをバタフライに属するハウジング内に取り付け、本体によって座部を形成することも可能である。

ガスケットの静的な封止をもたらすために、外径Ｄｅを有する後者は、Ｄｅより小さい内径Ｄｉを有する本体１０１に属する肩部に取り付けられ、一方、半径方向の接触圧力Ｅ２を作り出す締め付け応力Ｆをもたらすために、締め付けフランジ１０３、締め付け用のカウンターフランジ１０４、ねじ１０５、および固定用のリングが協働する。封じ込められる流体の圧力が、上流側から下流側に向かって加えられるにせよ、その逆にせよ、この静的な封止がもたらされる。

静的な封止を動的な封止から区分するために、図８に詳細に示される構造のモードを、以下説明する。本体１０１の肩部１０７および締め付けフランジ１０３には、セットバック１０８がそれぞれ設けられ、当該セットバック１０８は、ガスケットの動的な部分とそのハウジングの間に隙間Ｊ１および隙間Ｊ２をもたらす。このようにして、静的なガスケットは、締め付けフランジ１０３と本体１０１の間で固定化され、一方、ガスケットの動的な部分は、ロールされた金属シート９による接触を除いて、何ら接触がない。

封止用のガスケットが本体内に取り付けられたので、次に、動的な封止を取扱う目的のためにバタフライ１０２およびガスケットの相互作用を説明する。図７を参照するに、バタフライ１０２の外径は動的なガスケット１２の内径より大きい。これによって、前記動的なガスケット１２に対するバタフライの抵触干渉Ｓが引き起こされる。バタフライ１０２の閉じ圧は、封止用のガスケット１２の機械的強度より大きいので、バタフライがガスケット１２の内周内の位置に就くことを可能にするために、封止用のガスケット１２は変形することになろう。

図９は、バタフライが動的なガスケット１２内の位置に就いた後のバタフライ１０２の閉じた位置を示す。動的なガスケット１２の材料は、その伸長の特性および耐トラクションの特性に関して特に選ばれているので、その結果、ガスケット１２の反作用によって、ガスケット１２が締め付けフランジ１０３に接触するまで、ガスケット１２の軸線方向の反発を増大させ、隙間Ｊ１を無くし隙間Ｊ２を増加させる力Ａに分かれる接触圧力となり、一方、半径方向の力Ｒは、バタフライ１０２と動的なガスケット１２の間の当該接触圧力に協働し、それによって弁の動的な封止をもたらす。ロールされた金属シート９は、動的なガスケット１２と静的な半トーラスの間の封止をもたらし続けつつ、ガスケット１２の変位を可能にする。

上流圧力下の挙動
バタフライ１０２が閉じられると、上流圧力が、引き起こされ、弁内のジェット（ｊｅｔ）の内部の構成エレメントに作用することになる。図１０は、前記圧力Ｐが引き起こされたときのガスケットの挙動を示す。

圧力が上昇すると、この圧力は、前記圧力に曝されるバタフライ全体およびガスケットの面にわたって分散される。封止用のガスケット１２、９、１１は、圧力Ｐの推力を受け、したがって締め付けフランジ１０３に向かって押し戻される。この推力は、全ての部分が締め付けフランジ１０３に接触するまで、押し潰れを制限する金属シート９とリング１１の間に含まれる隙間の値によって金属シート９の変位および変形を引き起こす。したがって、点Ｘでフランジ１０３にすでに接触している動的なガスケット１２は、圧力Ｐの作用によって傾斜して位置される。これによって、セクションの回転の中心であることが分かっている点Ｘを中心とするこのガスケットのセクションの回転運動を引き起こす。

特に革新的であるこの特徴は、封止面の上流の母線上で、超圧縮ｐを引き起こし、超圧縮ｐが強ければ強いほど、圧力は大きい。したがって、このようにして、圧力に正比例する圧力で密封される封止を得る。

下流圧力下の挙動
バタフライ１０２が閉じられると、下流圧力が、引き起こされ、弁内のジェットの内部の構成エレメントに作用することになる。図１１は、前記圧力Ｐ’が引き起こされたときのガスケットの挙動を示す。

圧力が上昇すると、この圧力は、前記圧力に曝されるバタフライ全体およびガスケットの面にわたって分散される。封止用のガスケット１２、９、１１は、圧力Ｐの推力を受け、したがって本体１０１に向かって押し戻される。この推力は、全ての部分が本体１０１に接触するまで、押し潰れを制限する金属シート９とリング１１の間に含まれる隙間の値によって金属シート９の変位および変形を引き起こす。

次いで、動的なガスケット１２は、点Ｙにおいて本体１０１に支持されるまで変位する。この位置から出発すると、これは、圧力Ｐの作用によって傾斜して位置される。セクションの回転の中心であることが分かっている点Ｙを中心とするこのガスケットのセクションの回転運動を引き起こす。

特にさらにいっそう革新的であるこの特徴は、封止面の下流の母線上で、超圧縮ｐを引き起こし、超圧縮ｐが強ければ強いほど、圧力は大きい。したがって、このようにして、圧力に正比例する圧力で密封される封止を得る。

したがって、このガスケットの構成は、圧力が加えられる両方向に完全に圧力で密封されるバタフライ弁、今まで存在する全てのシステムとの比較によって特に革新的なことを得ることを可能にする。

図１２に示される一改善例では、ガスケットの縁部の幅Ｈの１０分の１から８分の１の値を有する半径Ｒを備える半円環形状を有するリップ部３２が設けられている。縁部の外側に位置する２つのリップ部３２の間には、凹所３３が機械加工されており、その深さｋは、Ｈの２０分の１と８分の１の間の値を有する。２つのビード３４が、静的な封止エレメントに向かって面する動的な封止エレメントのその側の前記動的な封止エレメントの主面に形成されている。

低温学から熱機械の排気管まで、全温度範囲内でこのタイプのガスケットを使用可能にするために、これらのガスケットは、任意のタイプの金属材料を組み合わせることができる。

低温学では、−１９６℃に至るまで許容できる機械的特性を保持する材料、すなわち、ばね８のために、クロム／ニッケル／コバルトタイプの高合金ステンレス鋼が好まれる。ばねの成形による重加工硬化と組み合わされたその固有の特性が、全温度でのばねの満足な弾性特性を授ける。ロールされた金属シート９は、静的なベアリング面の条件に適すると共に、満足な封止をもたらすように十分に可鍛性がなければならない。したがって、タイプ３１６または３１６Ｌのオーステナイト系ステンレス鋼が選ばれることになる。同じ理由のため、この同じ材料が、動的なガスケット１２に選ばれることになる。

変形を制限するリング１１のための材料は、何らかの特別な特性または特別なグレードをあまり必要としない。

−５０℃から＋２７０℃の間の平均温度を伴う応用例の場合、ばねの材料は、同じ状態のままであり、一方、金属シート９および動的なガスケット１２については、座部を構成するオーステナイト系ステンレス鋼との関連で満足な展性 および満足な摩擦係数を有する金属が選ばれる。例えば、加工により硬化される銅、黄銅、またはベリリウムタイプの青銅などの可撓性の青銅が選ばれる。

＋２７０℃から＋６００℃の間の高い温度を伴う応用例の場合には、ばねの材料は、同じ状態のままであり、一方、金属シート９および動的なガスケット１２については、これらの高い温度で許容できる機械的特性を保持すると共に、同時に座部を構成するオーステナイト系ステンレス鋼との関連で許容できる摩擦係数を有する耐熱金属が選ばれる。例えば、タイプ１．４８４５の制御されたレベルのシリコーンを有するオーステナイト系ステンレス鋼、または３１０もしくは３０９のオーステナイト系ステンレス鋼が選択される。

Claims (12)

1. 環状の本体（１０１）と、９０°回転するように前記環状の本体（１０１）に取り付けられるバタフライ（１０２）と、前記環状の本体（１０１）とバタフライ（１０２）の間に介在されてこれらの一方に属するハウジングに収容される環状の金属ガスケットとを備える弁であって、前記環状の本体（１０１）と前記バタフライ（１０２）の他方は前記ガスケットの軸線に対して傾いている座部（１０２）を形成し、前記弁が閉じた位置にあるときに、前記ガスケットの動的な封止エレメント（１２）の自由な側面が当該座部（１０２）に接触し、前記動的な封止エレメントが前記ハウジングにクランプされているばねの静的な封止エレメント（８）に金属シート（９）によって連結されている弁において、
   前記金属シート（９）は可撓性であり、
   前記動的な封止エレメントは、前記静的な封止エレメントと同じ側に前記ハウジングに接触する第１の部分（３２’）、及び前記座部（１０２）と同じ側に第２の部分（３２”）を有し、
   前記動的な封止エレメントが前記座部（１０２）からある距離にあるときに、当該ハウジングと前記動的な封止エレメントの主面との間に隙間が存することを特徴とする弁。
2. 前記ばねの静的な封止エレメント（８）は、前記動的な封止エレメント（１２）から最も遠く離れている前記ばねの静的な封止エレメント（８）の前面を介して、前記環状の本体（１０１）の軸線にほぼ垂直である半径方向の接触圧力（Ｅ２）が前記エレメントに加えられるように、前記ハウジングに接触していることを特徴とする請求項１に記載の弁。
3. 前記主面の前記第１の部分（３２’）は、圧力が上流側から下流側に向かって向けられる（Ｐ）にせよ、その逆（Ｐ’）にせよ、前記動的な封止エレメント（１２）が前記座部（１０２）に適用されるときに、円形の線に沿って前記ハウジングに適用されることを特徴とする請求項１または２に記載の弁。
4. 前記第１の部分（３２’）と前記ハウジングの円形の接触線（Ｘ）または（Ｙ）は、圧力が、（Ｘ）の場合に上流側から下流側に向かって向けられる（Ｐ）か、（Ｙ）の場合にその逆に向けられる（Ｐ’）にせよ、それに従って、前記座部（１０２）に最も近い面へよりも、前記座部（１０２）から最も遠く離れている前記動的な封止エレメント（１２）のその面により近いことを特徴とする請求項３に記載の弁。
5. 前記金属シートは可撓性の波形（１０）を有し、前記可撓性の波形は外側に向かって面する凹状側部を有していることを特徴とする請求項１から４のいずれか１つに記載の弁。
6. 前記ハウジングは、その開口と同じ側にセットバック（１０８）備え、前記動的な封止エレメント（１２）は前記セットバックに直角にのみ延びていることを特徴とする請求項１または３に記載の弁。
7. 前記動的な封止エレメントは、その自由な側面の反対側に、前記セットバック（１０８）に接触しているビード（３４）を有していることを特徴とする請求項６に記載の弁。
8. 前記金属シート（９）の一縁部は、前記動的な封止エレメント（１２）にクリンプされていることを特徴とする請求項１から７のいずれか１つに記載の弁。
9. 前記動的な封止エレメント（１２）と前記座部（１０２）との間の接触面は、凸状側部が前記座部に向かって面する丸味を帯びたリップ部（３２）を備えていることを特徴とする請求項１から８のいずれか１つに記載の弁。
10. 前記丸味を帯びたリップ部（３２）は、前記動的な封止エレメント（１２）の縁部の幅の１０分の１から８分の１を表す半径Ｒを有する半円環形状であることを特徴とする請求項９に記載の弁。
11. ２つの丸味を帯びたリップ部（３２）があり、凹所（３３）が前記動的な封止エレメント（１２）において前記２つの丸味を帯びたリップ部（３２）の間に機械加工され、前記凹所（３３）の深さが前記ガスケットの縁部の幅の２０分の１から８分の１までを表していることを特徴とする請求項１０に記載の弁。
12. 前記可撓性の金属シート（９）は２つの側片部を含み、リング（１１）は、前記ガスケットがその軸線の方向に圧縮力を受けないときに、前記２つの側片部の間に、前記リング（１１）と前記側片部の各々との間に隙間をもって介在されていることを特徴とする請求項１から１１のいずれか１つに記載の弁。

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