JP2013507296A5 - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- JP2013507296A5 JP2013507296A5 JP2012534149A JP2012534149A JP2013507296A5 JP 2013507296 A5 JP2013507296 A5 JP 2013507296A5 JP 2012534149 A JP2012534149 A JP 2012534149A JP 2012534149 A JP2012534149 A JP 2012534149A JP 2013507296 A5 JP2013507296 A5 JP 2013507296A5
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- new
- shear
- reinforcing layer
- tire
- shear band
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000003014 reinforcing Effects 0.000 claims description 119
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 claims description 34
- 239000012528 membrane Substances 0.000 claims description 24
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 10
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 claims description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 15
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 description 9
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 8
- 238000006011 modification reaction Methods 0.000 description 8
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 4
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 description 4
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 description 4
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 239000000806 elastomer Substances 0.000 description 3
- 229920001634 Copolyester Polymers 0.000 description 2
- 239000004677 Nylon Substances 0.000 description 2
- 229920001400 block copolymer Polymers 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 2
- 229920001194 natural rubber Polymers 0.000 description 2
- 230000001264 neutralization Effects 0.000 description 2
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 description 2
- 229920003051 synthetic elastomer Polymers 0.000 description 2
- 239000005061 synthetic rubber Substances 0.000 description 2
- 229920000311 Fiber-reinforced composite Polymers 0.000 description 1
- 229920001821 Foam rubber Polymers 0.000 description 1
- 240000008528 Hevea brasiliensis Species 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000003733 fiber-reinforced composite Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000005060 rubber Substances 0.000 description 1
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 1
- 238000007655 standard test method Methods 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
Description
本発明は、非空気圧タイヤにおいて用いられるような多層せん断帯の強化と、このようなせん断帯を設計する方法とに関する。より詳細には、本発明は、せん断帯の厚さを増加させることなくせん断帯の性能特性を向上させる(例えば、曲げ剛性を増加させる)ための方法またはせん断帯の性能特性を維持しつつせん断帯の厚さを低減する方法と、このような方法に従って構築されたせん断帯とに関する。
非空気圧タイヤ構造の詳細および恩恵について、米国特許第6,769,465号、米国特許第6,994,134号、米国特許第7,013,939号および米国特許第7,201,194号中に記載がある。特定の非空気圧タイヤ構造において、せん断帯の採用が提案されており、その実施形態について、例えば米国特許第7,201,194号に記載がある。本明細書中、同文献を参考のため援用する。このような非空気圧タイヤを用いた場合、タイヤに付加される荷重を支持するためのガス膨張圧力に依存することなくタイヤ性能が得られるという利点が得られる。
環状のせん断帯110を有するタイヤ100の一例を図1に示す。タイヤ100はまた、複数の張力伝達要素(ウェブスポーク150と図示)も含む。これらの要素は、横方向に延び且つせん断帯110から内側方向に向けて延びる。取り付け帯160が、前記ウェブスポークのラジアル方向内側端部に配置される。取り付け帯160は、タイヤ100をハブ10へと固定する。トレッド部105は、せん断帯110の外周に形成され得、例えば溝部またはリブがトレッド部105上に形成される。
図2を参照して、図2は、タイヤ100の子午面における断面図を示す(ただし、トレッド部105は無し)。強化せん断帯110は、せん断層120と、せん断層120のラジアル最内範囲に接着された最内強化層130と、せん断層120のラジアル最外範囲に接着された最外強化層140とを含む。これらの強化層130および140の引張剛性はせん断層120のせん断剛性よりも高くなっており、これにより、せん断帯110は垂直荷重を受けた際にせん断変形する。
より詳細には、米国特許第7,201,194号に記載のように、強化層の弾性係数のせん断層のせん断弾性係数に対する比(E’membrane/G)が比較的低い場合、荷重下のせん断帯110の変形は、均質帯の変形に近似し、非均一の接地圧を発生させる。あるいは、この比が十分に高い場合、荷重下のせん断帯110の変形は本質的にせん断層のせん断変形に起因するものであり、強化層130および140の長手方向の伸長または圧縮はほとんど発生しない。図1に示すように、タイヤ回転軸Xに付加された荷重Lは、ウェブスポーク150中の張力により環状帯110へと伝達される。環状せん断帯110は、アーチと同様に機能し、タイヤ赤道面において円周方向の圧縮剛性および長手方向の曲げ剛性を提供する。円周方向の圧縮剛性および長手方向の曲げ剛性は、荷重支持部材として機能できるくらいに十分に高い。荷重下において、せん断帯110は、せん断帯110のせん断変形を含む機構を通じて、地面との接触領域Cにおいて変形する。せん断によって変形できる能力により、適合した地面接触領域Cが得られる。地面接触領域Cは、空気式タイヤと同様に機能し、同様の有利な結果を可能にする。
せん断層120は、例えば、せん断係数が約3MPa〜約20MPaである材料の層によって構成され得る。せん断層120に適した材料に適した材料を挙げると、天然ゴムおよび合成ゴム、ポリウレタン、発泡ゴムおよびポリウレタン、セグメント化コポリエステル、およびナイロンのブロック共重合体がある。第1の強化層130および第2の強化層140は、エラストマーコーティング中に埋設された本質的に伸張不可能なコード強化材を含む。エラストマー材料によって構成されたタイヤの場合、強化層130および140は、エラストマー材料の硬化により、せん断層120へと接着される。
上述したように、せん断帯(例えば、帯110)により、タイヤ100の動作時における長手方向の曲げ剛性が得られる。特定の用途においては、せん断帯110の曲げ剛性を増加させつつ、ラジアル方向Rに沿ったせん断帯110の厚さ全体を維持することが望ましい。例えば、設計者は、タイヤ100の性能特性の変更のために、せん断帯110の曲げ剛性を増加させつつ、非空気圧タイヤ100の直径全体およびせん断梁厚さを維持することを望む場合がある。逆に、他の特定の用途において、タイヤ100の曲げ剛性を維持しつつ、せん断帯110の厚さを低減して、質量を低減することが望まれる場合がある。
よって、このようなせん断帯の設計方法と、このような方法から構築されたせん断帯とがあれば、特に有用である。より詳細には、非空気圧タイヤの全体的寸法を維持しつつ、基準せん断帯の特定の機械的特性(例えば曲げ剛性)を向上させることを非空気圧タイヤの設計者が可能にする方法があれば、特に有用である。設計者が特定の機械的特性を維持または向上しつつせん断帯のラジアル厚さを低減することを可能にする方法も有用である。本発明の上記および他の有利な局面は、以下の記載から明らかとなる。
本発明の目的および利点について、以下の記載において部分的に説明する。あるいは、本発明の目的および利点は以下の記載から明らかであり、あるいは本発明の実施から理解され得る。
本発明の1つの例示的局面において、厚さHREFおよび合計強化層数NREFを有するせん断帯を改変する方法が提供される。前記方法は、せん断帯の厚さHREFおよびせん断帯の合計強化層数NREFを用いて、垂直剛性および(Geff*A)REFを決定するステップと、前記せん断帯の厚さの目標値H TARGET を選択するステップと、前記せん断帯内の前記合計強化層数を1だけ増加させるステップと、前記せん断帯の厚さHTARGETを用いかつ前記増加させるステップによって得られた前記せん断帯の強化層数を用いて、(Geff*A)CALCを計算するステップと、前記計算するステップからの(Geff*A)CALCと、前記決定するステップからの(Geff*A)REFとを比較するステップと、(Geff*A)CALCが(Geff*A)REF未満である場合、(Geff*A)CALCが(Geff*A)REF以上になりかつ前記合計強化層数がNTOTALになるまで、前記増加させるステップおよび前記計算するステップを繰り返すステップと、前記せん断帯の前記せん断帯の厚さHTARGETおよび前記比較するステップによって得られた前記せん断帯の強化層数NTOTALを用いて、前記垂直剛性を計算するステップとを含む。前記計算するステップからの垂直剛性が前記決定するステップからの垂直剛性よりも低い場合、前記方法は、最外強化層と最内強化層との間の強化層のうち少なくとも1つを、せん断帯内において前記最外強化層または前記最内強化層のいずれかにより近接する新規位置へと移動させるステップと、前記計算するステップからの垂直剛性が前記決定するステップからの垂直剛性以上になるまで、前記計算するステップおよび前記参照するステップを繰り返すステップとを含む。
本発明の別の例示的実施形態において、ラジアル方向最内強化層およびラジアル方向最外強化層を有するせん断帯を改変するための方法が提供される。前記方法は、少なくとも1つのさらなる強化層を追加することにより、せん断帯を用いた非空気圧タイヤの垂直剛性を増加させるかまたは維持するステップであって、前記少なくとも1つのさらなる強化層は、前記ラジアル方向最外強化層と前記ラジアル方向最内強化層との間において前記ラジアル方向最外強化層および前記ラジアル方向最内強化層から間隔を空けて配置される、ステップと、前記せん断帯のμp/p値を低減するステップとを含む。
本発明のこの例示的方法の変更例について、以下の詳細な説明においてさらに説明する。本発明は、この例示的方法に従って構築されたせん断帯と、このようなせん断帯を用いた非空気圧タイヤとを含む。
例えば、1つの例示的実施形態において、本発明は、せん断層と、せん断層の片側に沿って配置された内側強化層と、せん断層の他方側に沿って配置された外側強化層とを有するせん断帯を含み、これにより、内側強化層と外側強化層との間にせん断層が配置される。少なくとも2つ以上のさらなる強化層が外側強化層と内側強化層との間において間隔を空けて配置され、これにより、せん断帯は合計N個の強化層を有し、N≧4である。
本発明の上記および他の特徴ならびに局面および利点は、以下の記載および特許請求の範囲からより深く理解される。本明細書において用いられる添付の図面は、本明細書の一部を形成し、本発明の実施形態を示し、下記記載と共に、本発明の原理を説明する働きを担う。
本発明の網羅的かつ実施可能な程度の開示(その最良の態様を含む)は、当業者に向けられたものであり、本明細書中において記載される。本明細書は、添付の図面を参照する。
本発明は、非空気圧タイヤにおいて用いられるような多層せん断帯の強化と、このようなせん断帯の設計方法とに関する。より詳細には、本発明は、せん断帯の性能特性の向上(例えば、曲げ剛性の増加)をせん断帯の厚さを増加させることなく得るための方法に関連する。本発明はまた、せん断帯の性能特性を維持しつつせん断帯の厚さ低減を得ることと、このような方法に従って構築されたせん断帯とに関連する。本発明を説明する目的のために、以下、本発明の実施形態および方法について詳述する。本発明の実施形態および方法の1つ以上の例を図面中に図示する。各例は、本発明の説明のために設けたものであり、本発明を制限するものではない。実際、本発明の範囲または意図から逸脱することなく本発明において多様な改変および変更が可能であることが当業者にとって明らかである。例えば、1つの実施形態の一部として図示または記載されている特徴を別の実施形態において用いて、さらなる実施形態を得ることが可能である。よって、本発明は、このような改変および変更を添付の特許請求の範囲およびその均等物に含まれるものとして網羅することが意図される。
本記載において、以下の用語は、以下のように定義される。
「赤道面」とは、回転タイヤ軸に対して垂直方向に延び且つタイヤ構造を二等分する面を意味する。
「子午面」とは、タイヤ回転軸を通り且つそのタイヤ回転軸を含む面を意味する。
「垂直剛性」とは、タイヤにおけるたわみと荷重との間の数学的関係である。米国特許第7,201,194号に記載のように、せん断帯を含む非空気圧タイヤが荷重L下に置かれた場合、タイヤは特定量fだけたわみ、地面との接触部が地面に適合して、地面接触領域Cが形成される。せん断帯により弾性タイヤが得られるため、垂直たわみfは荷重Lに比例し、これにより、弾性タイヤの垂直剛性の導出が可能になる。当業者にとって、タイヤにおけるたわみと荷重との間の数学的関係を提供または定義するための方法が多数存在する。このような例を2つ挙げると、正割垂直剛性および正接垂直剛性がある。正割垂直剛性および正接垂直剛性について以下に説明する。
「正割垂直剛性」は、非空気圧タイヤ上に付加される荷重Lを、上記において垂直剛性について述べたようなタイヤのたわみfによって除算して得られた商L/fとして垂直剛性を規定する数学的関係の一例である。所与のタイヤについて、複数の荷重Lにおけるたわみを測定することにより、プロットを得ることが可能である。
「正接垂直剛性」とは、せん断帯を含む所与の非空気圧タイヤにおける、荷重Lをたわみfの関数としてプロットすることによって得られる曲線に対して目標荷重またはたわみにおいて接する直線の傾きとして垂直剛性を規定する数学的関係の別の例である。
「接地圧」とは、地面または他の支持面と非空気圧タイヤが接触することによって発生する接触領域Cにおける平均接地圧を意味し、荷重Lを接触面積Cによって除算することによって得られる商として計算することが可能である。
「μp/p」とは、非空気圧タイヤにおいて用いられるようなせん断帯の荷重下におけるピークツーピークラジアル変位の測定値である。米国特許第7,013,939号(本明細書中、同文献を参考のため援用する)に記載のように、μp/pは、圧縮力がせん断帯の短縮可能能力を越えた場合にせん断帯が示し得る座屈またはラジアル変位の測定値である(これに起因して、このようなせん断帯を含むタイヤが不均等に回転し得る)。本明細書中において用いられるように、ピークツーピークラジアル変位μp/pは、スポークによってハブへと接続された複数の強化層を含むせん断帯(例えば、図1および図2に示すようなもの)について、以下のように計算することが可能である。
(1)
式中、
μp/pは、ピークツーピークラジアル変位(mm)であり、
vは、せん断帯のポアソン比であり、
Emembraneは、強化層の弾性係数(N/mm)であり、
Imは、強化層の断面2次モーメント(mm4)であり、
Tは、スポーク張力(N)であり、
r0は、せん断帯のノミナル半径(mm)であり、
nは、スポーク数である。
μp/pは、ピークツーピークラジアル変位(mm)であり、
vは、せん断帯のポアソン比であり、
Emembraneは、強化層の弾性係数(N/mm)であり、
Imは、強化層の断面2次モーメント(mm4)であり、
Tは、スポーク張力(N)であり、
r0は、せん断帯のノミナル半径(mm)であり、
nは、スポーク数である。
Emembraneは、強化層の均質化された円周方向の弾性係数であり、N/mm2の単位によって表される。強化層のEmembraneは、ASTM試験方法D3039(「Standard Test Method for Tensile Properties of Polymer Matrix Composite Materials)に基づいて、実験的に決定することが可能である。ゼロ度において(すなわち、赤道面に対して垂直な角度において)コードまたはケーブルによる強化を有する強化層の特定の例について、Emembraneを以下の方程式から計算することが可能である。
(2)
Emembrane=Ematrix*Vfin+Eケーブル*Vfc
式中、
tは、強化層の厚さ(mm)であり、
Ematrixは、マトリックスまたは強化層の非ケーブル部を構成する材料の弾性係数(N/mm)であり、
Vfinは、マトリックスの体積分率であり、
Ecableは、ケーブルの引張弾性係数(N/mm2)であり、
Vfcは、ケーブルの体積分率である。
(2)
Emembrane=Ematrix*Vfin+Eケーブル*Vfc
式中、
tは、強化層の厚さ(mm)であり、
Ematrixは、マトリックスまたは強化層の非ケーブル部を構成する材料の弾性係数(N/mm)であり、
Vfinは、マトリックスの体積分率であり、
Ecableは、ケーブルの引張弾性係数(N/mm2)であり、
Vfcは、ケーブルの体積分率である。
本発明を説明する目的のために、図1および図2の非空気圧タイヤ100を基準として考える。非空気圧タイヤ100は、せん断帯110およびトレッド層105を有する。せん断帯110の厚さH REF は18mmであり、トレッド層105は厚さ3.5mmであり、合計タイヤ厚さは21.5mmであり、合計強化層数NREFは2である。この基準タイヤ100の外径D0は630mmであり、基準タイヤ100は50本のスポークを有し、スポークのノミナル厚さは3.8mmである。また、強化層130および140はそれぞれ、ノミナルEmembraneが2000daN/mm2であり、厚さが1mmである。以下に記載する数値の明確さのため、ニュートン単位の代わりにデカニュートンを用いており、1daNは10Nに等しい点に留意されたい。
基準としての非空気圧タイヤ100の性能は、4つの性能特性(すなわち、正接垂直剛性、正割垂直剛性、接地圧、およびμp/p)を考慮することにより、評価することが可能である。非空気圧タイヤ10のモデルの有限要素解析を用いて、垂直荷重400daNにおけるこれらの性能特性の値を決定した。結果を表1に示す。
本発明を説明する目的のため、これらの基準値から、せん断帯110の意図される用途において受容可能な性能が得られると仮定する。しかし、この意図される用途において、タイヤ100について、上記に指定した厚さ3.5mmのトレッド部105の代わりにトレッド厚さは6.5mmが望ましいとも仮定する(すなわち、トレッド部105の厚さを3mmだけ増加させることが必要であり、タイヤ100のその他の特徴(例えば、ハブ10、スポーク150、タイヤサイズ、および構造材料)は変更なしでよい)。よって、630mmにおいてタイヤ100の外径D0を維持するために、トレッド部105の厚さの所望の増加に対応するよう、目標せん断帯厚さHTARGET値15mmに対してせん断帯110を3mmだけ低減することができる。同様に、タイヤ100のモデルの有限要素解析を用いて、せん断帯110の厚さを3mmだけ低減したタイヤ100の性能特性を決定し、その結果を表2に示す。
残念なことに、表2中の結果に示すように、せん断帯の厚さ110の低減に起因して、非空気圧タイヤ100の性能に悪影響が発生し、表1に示す基準タイヤ100についての4つの受容可能な(すなわち、目標)性能特性(すなわち、せん断帯の厚さ110の低減前のタイヤ100の性能特性)は満足できなかった。より詳細には、せん断帯110の厚さ低減に起因して、せん断帯110の剛性の低減と、動作時におけるピークツーピークラジアル変位μp/pの可能性の増加という悪影響が発生する。そのため、表1に示す所望の設計目標を達成するためには、せん断帯110の厚さを低減したい場合、せん断帯110において特定の改変が必要となる。同様に、設計者が垂直剛性を増加させつつせん断帯110の基準厚さH REF を維持することを決定した場合も、改変が必要となる。
よって、1つの例示的局面において、本発明は、せん断帯を強化する方法を提供する。しかし、本発明は、既存の強化層130および140の増加または強化層130および140に隣接する強化部の追加によって強化を提供することを提案しない。その代わりに、本明細書中に開示される方法を用いれば、本発明者らは、せん断層120内において既存の強化層130と強化層140との間のラジアル位置において間隔を空けて強化層を追加することにより、所望の垂直剛性特性が達成可能となるだけでなく、せん断帯のラジアル変位における予期しない向上(すなわち、低減)(例えば、μp/pによって測定されるようなもの)も達成可能であるという予期しない発見をした。
加えて、追加された強化層が既存の強化層130と強化層140との間に均等に間隔を空けて配置可能であるため可撓性が得られ、あるいは、所望であれば、このようなさらなる層を不均等に間隔を空けて配置することも可能である。本発明を用いれば、特定の性能特性(例えば、当該帯の曲げ剛性)を維持または向上しつつ、H REF (基準せん断帯110の厚さ)を低減することが可能であるため、可撓性が同様に得られる。あるいは、本発明を用いれば、HREFを変更することなく、性能特性を向上(例えば、垂直剛性を増加)させることも可能である。よって、表1の基準値を目標値として用いれば、基準せん断帯110の厚さを3mmだけ低減するための本発明の方法の例示的用途が可能となる。
本発明者らは、下記の方程式(3)、(4)および(5)に記載の3つの積により、基準せん断帯110について表1に記載されている4つの性能特性を制御することを決定した。これら3つの積は、せん断帯110の3つの構造物断面特性とみなすことができる。これらの方程式に対処する前に、以下の方程式(3)〜(8)は、強化層が相互に均等であるとの仮定に基づいている点に留意されたい。しかし、当業者が本明細書中に開示される教示内容を用いれば理解するように、本明細書中に開示される方法は、不均等な強化層を有するせん断帯にも適用可能である。例えば、本発明を用いて、異なる厚さの強化層も利用可能である。よって、均等な強化層の場合、3つの積(すなわち、3つの構造物断面特性)を以下のように表すことができる。
(3)Geff*A
(4)Emembrane*Im
(5)Emembrane*Am
式中、
Geffは、強化層130および140を含むせん断帯110の有効せん断弾性係数であり、
Aは、せん断帯110の合計断面積(トレッド層は含まない)であり、
Emembraneは、強化層130および140の円周方向の弾性係数であり、
Imは、強化層の断面2次モーメントに対する寄与であり、
Amは、強化層の合計断面積である。
式中、
Geffは、強化層130および140を含むせん断帯110の有効せん断弾性係数であり、
Aは、せん断帯110の合計断面積(トレッド層は含まない)であり、
Emembraneは、強化層130および140の円周方向の弾性係数であり、
Imは、強化層の断面2次モーメントに対する寄与であり、
Amは、強化層の合計断面積である。
せん断帯110の有効せん断弾性係数であるGeffは、以下のように計算される。
(6)
式中、
Gmは、強化層のせん断弾性係数であり、
Gslは、せん断層に用いられるエラストマーのせん断弾性係数であり、
Hは、強化層を含むせん断帯の合計厚さであり、
Nは、合計強化層数であり、
tは、強化層の厚さである。
Gmは、強化層のせん断弾性係数であり、
Gslは、せん断層に用いられるエラストマーのせん断弾性係数であり、
Hは、強化層を含むせん断帯の合計厚さであり、
Nは、合計強化層数であり、
tは、強化層の厚さである。
断面2次モーメントImは、せん断帯110において用いられている強化層が偶数であるかまたは奇数であるかに応じて、以下の2つの方程式のうちの1つによって計算される。
強化層が偶数である場合、断面2次モーメントImは、INevenとして表され、以下の方程式により、INevenが得られる。
強化層が偶数である場合、断面2次モーメントImは、INevenとして表され、以下の方程式により、INevenが得られる。
(7)
式中、
wは、強化層の幅であり、
tは、ラジアル方向Rに沿った強化層の厚さであり、
hNは、1つの強化層の中心から次の強化層の中心へのラジアル方向Rに沿った距離であり、
loは、個々の強化層約の軸方向中心線周囲における断面2次モーメントであり、
hBevenは
及び
として計算され、
kは、スペーシングバイアスパラメータであり、前記強化層間のスペーシングが比較的均等である場合、1の値が用いられ、外側強化層のスペーシングが最小である場合、0の値が用いられる。
wは、強化層の幅であり、
tは、ラジアル方向Rに沿った強化層の厚さであり、
hNは、1つの強化層の中心から次の強化層の中心へのラジアル方向Rに沿った距離であり、
loは、個々の強化層約の軸方向中心線周囲における断面2次モーメントであり、
hBevenは
kは、スペーシングバイアスパラメータであり、前記強化層間のスペーシングが比較的均等である場合、1の値が用いられ、外側強化層のスペーシングが最小である場合、0の値が用いられる。
図3に示すように強化層数が奇数である場合、断面2次モーメントImはINoddとして表され、以下の方程式によりINoddが計算される。
上記の計算のように、3つの構造物断面特性であるGeff*A、Emembrance*ImおよびEmembrance*Amを用いて、表1に示す基準タイヤ100の目標性能特性を満足する(かまたは向上させ)つつ、せん断帯110を必要に応じて再構築することができる。上記の例において、表1の性能特性を満足するかまたは向上させつつ、基準せん断帯110の合計厚さHを3mmだけ低減することが望まれる。しかし、本発明の方法を用いれば、せん断帯110の他の変更も達成することが可能である。例えば、せん断帯110の厚さ(HREF)の元々の値から50パーセントも低減することを目的としてもよい。実際、所望の厚させん断帯110の任意の値を目標とする(HTARGET)とすることが可能である(ただし、このような値が強化層の厚さよりも(t)少なくとも4倍高い場合)。あるいは、本発明の方法により、正割垂直剛性および正接垂直剛性の値を増加させるかまたはμp/pを低減させつつ、せん断帯厚さHREFの元々の値を一定に保持することも可能である。それにも関わらず、本発明の例示的方法の一部として、せん断帯110の新規構造についてHTARGETの値を指定する。ここで、HTARGETは、HREF以下である。
その後、基準せん断帯110と比較して少なくとも1つのさらなる強化層を有するせん断帯について、厚さHTARGETについて選択された目標値を用いて、構造物断面特性Geff*Aを計算する。例えば、2つの強化層130および140を有する(すなわち、NREF値が2に等しい)基準せん断帯110が図示されている。よって、3つの強化層および厚さHTARGETを有するがその他の点においてはせん断帯110と同様に構成されたせん断帯について、新規Geff*A((G eff *A) CALC )を計算する。本明細書中用いられるNは、1よりも大きな任意の正の整数である点に留意されたい。例えば、改変が望まれる基準せん断帯は3つの強化層を持ち得、NREF値は3に等しい。
次に、3つの強化層(N=3)を用いて決定された新規(Geff*A)CALCと、基準せん断帯110の(Geff*A)REFとを比較する。新規に計算された(Geff*A)CALCが基準せん断帯110の(Geff*A)REFよりも小さい場合、強化層数を再度1つだけ増やし(N=4)、(Geff*A)CALCの値を再度計算する。(Geff*A)CALCの新規値が強化層130および140が2つしかない(すなわち、NREF=2の)基準せん断帯110の元々の値(Geff*A)REF以上になるまで、このプロセスを繰り返す。本明細書中用いられるNTOTALは、(Geff*A)CALCが(Geff*A)REFの元々の値以上になったときの合計強化層数を表す。
新規値(Geff*A)CALCが(Geff*A)REFの基準値を越えるまで強化層数Nを増加させるプロセスは、以下の上限に到達するまで繰り返すことができる。
(9)(HTARGET−Nt)/(N−1)≦t/2
(9)(HTARGET−Nt)/(N−1)≦t/2
この上限により、(均等なスペーシングを仮定した場合の)隣接する強化層間の単一の強化層の厚さの少なくとも半分の距離があることが保証される。均等に間隔付けされた強化層について、増加によって奇数となった強化層に起因してGeff*AおよびEmembrane*Amが比例的に増加するが、Emembraneには大幅に限定された影響しか与えない点に留意されたい。なぜならば、少なくとも1つの強化層が、前記せん断層の中間または「ニュートラルファイバー」に配置されるからである。新規値(Geff*A)CALCが基準値(Geff*A)REFよりも高くなる前に方程式(9)の上限に到達した場合、厚さHTARGETを増加させ、プロセスを繰り返すことが必要である(すなわち、新規値(Geff*A)CALCが基準値(Geff*A)REF以上になるまで、合計数がNREF+1である強化層から再度開始することが必要である)。
新規値(Geff*A)CALCが基準値(Geff*A)REF以上になることを可能にするさらなる強化層が追加されると、新規数の強化層における値Emembrane*AmおよびEmembrane*Imも計算可能となる。新規値Emembrane*Amは、基準値Emembrane*Amを常に越えている。なぜならば、この構造物断面特性は強化層数によって直接影響を受けるからであり、また、プロセスのこの時点において少なくとも1つの強化層が元々のせん断帯110に追加されているからである。しかし、Emembrane*Imの計算値は、Emembrane*Imの基準値を満たさなくてもよいかあるいは越えなくてもよい。
HTARGETおよびNTOTAL((Geff*A)CALCが基準値(Geff*A)REFを超えたときの強化層数)を用いて、例えば有限要素解析およびせん断帯がN TOTAL 個の強化層を有するタイヤモデルを用いて、4つの性能特性(すなわち、正接垂直剛性、正割垂直剛性、接地圧、およびμp/p)を決定する。その後、正接垂直剛性、正割垂直剛性、接地圧、およびμp/pの新規値と、元々の基準値(例えば、表1中の値)とを比較する。新規値が元々の基準値を満たすかまたは越える場合、設計目標に達したため、プロセスを停止することができる。
しかし、正接垂直剛性または正割垂直剛性の新規値が正接垂直剛性および正割垂直剛性の基準値よりも低い場合、Emembrane*Imを増加させる必要がある。あるいは、正接垂直剛性、正割垂直剛性および接地圧の新規値が受容可能な場合でも、μp/pの新規値が受容不可能であるかまたはさらなる低減が望ましい場合があり得、よって、Emembrane*Imを増加させる必要がある。Emembrane*Imを増加させるために、方程式(7)および(8)と共に上記に示したスペーシングバイアスパラメータkの値を徐々に低減する必要がある。バイアスパラメータkが低減されると、せん断帯に追加されたニュートラルファイバー上に配置されていない強化層が最外強化層130および最内強化層140に向かって押し出され、その結果、厚さHTARGET、(Geff*A)CALCまたは(Emembrane*Am)CALCの値に影響を与えることなく、Emembrane*Imが増加する。
よって、選択されたパラメータkの各新規値について、パラメータkの新規値を用いたせん断帯構造を有する別のタイヤモデルを構築し、例えば有限要素解析を用いて、4つの性能特性(すなわち、正接垂直剛性、正割垂直剛性、接地圧およびμp/p)を計算する。これらの新規値を再び基準値と比較する。垂直剛性(正接、正割、または両方)が基準せん断帯の垂直剛性値未満である場合、新規値が垂直剛性の基準値以上になるまで、パラメータkを低減するプロセスを継続する。前記新規の垂直剛性値が受容可能な場合であっても、μp/pの値が受容不可能である場合(すなわち、基準せん断帯110のμp/pの値よりも高すぎる場合)、パラメータkを低減するプロセスを繰り返すことも可能である。
正接垂直剛性、正割垂直剛性、およびμp/pの新規値が受容可能値または目標値に到達する前にパラメータkがゼロになった場合、HTARGET値を増加させ、基準せん断帯110よりも1つ以上多い強化層(すなわち、N REF +1)からプロセスを再開させる必要がある。より詳細には、N REF =2であるせん断帯110について、HTARGET値を増加させ、N=3個の強化層から再開して、(Geff*A)CALCの新規値を計算する。その後、この(Geff*A)CALCと(Geff*A)REFとを比較し、(Geff*A)CALCが(Geff*A)REF以上ではない場合、上述したように強化層数Nを再度増加させることにより、プロセスを繰り返す。
上記した方法を、2つの強化層130および140のみを有する基準せん断帯110に適用した。その結果を表3に示す。
第1行目のデータは、せん断層厚さHRBFが18mmであり、幅Wが230mmであり、2個の(N=2)強化層を有する基準せん断帯110を示す。次に続く3つの行は、目標厚さHTARGETが15mmであり、特定の性能特性(例えば、垂直剛性およびμp/p)を維持するかまたは向上させつつ、せん断帯の厚さ110を低減することを目標とする。性能特性を完全に整合させることは恐らく不可能であるが、表3に示すように、4つの強化層(N=4)が用いられた場合、基準せん断帯110について(Geff*A)CALCが(Geff*A)REF値を上回る。ここでも、タイヤ100の構造はその他の点では同じである(すなわち、同じ材料(例えば、エラストマー)がせん断層120において用いられ、同一数のウェブスポーク150が用いられ、同一ハブが用いられている)と上記した方法において仮定している点に留意されたい。
4つの強化層の値(NTOTAL=4)を用いて、タイヤ100を再度モデル化し、有限要素解析を用いて、表1において用いられている4つの性能特性(正接垂直剛性、正割垂直剛性、接地圧、およびμp/p)を再度計算した。その結果を表4に示す。
表4および表1を比較すると分かるように、せん断帯の垂直剛性特性を維持しつつ、せん断帯の厚さ110を3mmだけ低減することが可能である。しかし、表4から分かるように、せん断帯110の厚さHを低減し且つ強化層数を倍増することにより、μp/pが実際に低減しているという予期しない結果も得られている。より詳細には、せん断帯110の目標とする改変により、トレッド部105が3mmだけ増加しただけでなく、せん断帯110のラジアル変位も低減し、これによってタイヤ100の動作がより円滑になった。
せん断層120を構成する材料は、本明細書中に記載の所望の特定の機械的特性が得られる任意の材料でよい点に留意されたい。エラストマー材料が利用可能であるが、本発明はこのような材料に限定されない。例えば、せん断層120用として利用可能な材料を挙げると、上述したもの(天然ゴムおよび合成ゴム、ポリウレタン、発泡ゴムおよびポリウレタン、セグメント化コポリエステル、およびナイロンのブロック共重合体)ならびに非エラストマー材料(例えば、繊維強化複合材料またはメタ材料)がある。よって、本発明のせん断帯110は、必ずしも特定の材料の詳細に限定されない。
本発明について、特定の例示的実施形態およびその方法について詳述してきたが、上記が理解されれば、このような実施形態の変更、改変および均等物を容易に得ることが可能であることが当業者にとって明らかである。よって、本開示の範囲は、限定的なものではなく例示的なものであり、本開示は本明細書中に開示される教示内容を用いれば当業者に容易に明らかになるような本開示のこのような改変、変更および/または追加を除外しない。
Claims (8)
- ハブと、このハブの半径方向外側に配置され且つ最外強化層及び最内強化層を有する環状のせん断帯とを有するタイヤにおいて、前記せん断体を設計する方法であって、
基準厚さH REF および基準合計強化層数N REF の基準せん断帯を有する基準タイヤの垂直剛性、及び、前記基準せん断帯の基準厚さH REF および前記基準合計強化層数N REF に基づいて基準せん断帯の構造物断面特性の基準値(G eff *A) REF を計算するステップと、
新規せん断帯として、前記基準せん断帯の最外強化層と最内強化層との中間位置に強化層を1だけ追加してその合計強化層数を1だけ増加させるステップと、
前記新規せん断帯の選択された厚さの目標値H TARGET 及び前記1だけ増加した前記新規せん断帯の合計強化層数N TOTAL に基づいて、その新規せん断帯の構造物断面特性の新規値(G eff *A) CALC を計算するステップと、
この新規値(G eff *A) CALC と、前記基準値(G eff *A) REF とを比較し、前記新規値(G eff *A) CALC が前記基準値(G eff *A) REF 未満である場合、前記新規値(G eff *A) CALC が前記基準値(G eff *A) REF 以上になるまで、前記新規せん断帯の合計強化層数を増加させるステップおよび前記新規せん断帯の構造物断面特性の新規値(G eff *A) CALC を計算するステップを繰り返すステップと、
新規せん断帯の選択された厚さの目標値H TARGET 、及び、前記新規値(G eff *A) CALC が前記基準値(G eff *A) REF 以上になったときの合計強化層数の値N TOTAL を有する新規せん断帯を有する新規タイヤの垂直剛性を計算するステップと、
この計算された新規タイヤの垂直剛性と、前記基準タイヤの垂直剛性とを比較し、前記新規タイヤの垂直剛性が前記基準タイヤの垂直剛性未満である場合、
前記最外強化層と最内強化層との間に追加された強化層のうち少なくとも1つを、前記最外強化層または前記最内強化層のいずれかに、より近接する新規位置へと移動させるステップと、
この移動後の新規タイヤの垂直剛性と前記基準タイヤの垂直剛性とを比較し、前記新規タイヤの垂直剛性が前記基準タイヤの垂直剛性以上になるまで、前記移動させるステップ、前記新規タイヤの垂直剛性を計算するステップ、および、前記新規タイヤの垂直剛性と前記基準タイヤの垂直剛性とを比較するステップを繰り返すステップと、
を含む、タイヤにおけるせん断帯を設計する方法。 - 前記新規せん断帯内の任意の隣接する強化層間の距離が単一の強化層の厚さの半分未満である場合、前記新規せん断帯の前記目標厚さH TARGET を増加させるステップをさらに含む、請求項1に記載のタイヤにおけるせん断帯を設計する方法。
- 前記新規値(G eff *A) CALC と基準値(G eff *A) REF とを比較するステップにおいて新規値(G eff *A) CALC が基準値(G eff *A) REF 以上にならない場合、前記せん断帯の前記目標厚さH TARGET を増加させるステップをさらに含む、請求項1に記載のタイヤにおけるせん断帯を設計する方法。
- 前記基準せん断帯の基準厚さH REF および前記基準せん断帯の基準合計強化層数N REF に基づいて、前記基準せん断帯のピークツーピーク半径方向変位の基準値μp/pREFを計算するステップと、
前記新規せん断帯の厚さの目標値HTARGETおよび前記新規せん断帯の合計強化層数NTOTALを用いて、前記新規せん断帯のピークツーピーク半径方向変位の新規値μ p/pTARGET の値を計算するステップと、
前記新規値μ p/pTARGET と前記基準値μ p/pREF とを比較し、前記新規値μ p/pTARGET が前記基準値μ p/pREF 以下ではない場合、前記せん断帯の最外強化層と最内強化層との間に追加された強化層のうち少なくとも1つを、前記最外強化層または前記最内強化層のいずれかに、より近接する新規位置へと移動させるステップと、をさらに含む、請求項1に記載のタイヤにおけるせん断帯を設計する方法。 - 前記新規タイヤの垂直剛性が前記基準タイヤの垂直剛性以上にならなかった場合、前記強化層の円周方向の弾性係数E membrane を増大させるステップをさらに含む、請求項1に記載のタイヤにおけるせん断帯を設計する方法。
- ハブと、このハブの半径方向外側に配置され且つ最外強化層及び最内強化層を有する環状のせん断帯とを有するタイヤ用のせん断帯であって、
せん断層と、
前記せん断層の片側に沿って配置された内側強化層と、
外側強化層であって、前記せん断層が前記内側強化層と前記外側強化層との間に配置されるように前記せん断層の他方側に沿って配置された外側強化層と、
少なくとも2つ以上のさらなる強化層であって、前記せん断帯がN>4となる合計強化層数Nを有するように、前記外側強化層と前記内側強化層との間において相互に間隔を空けてかつ前記外側強化層および前記内側強化層から間隔を空けて配置される少なくとも2つ以上のさらなる強化層と、
を含む、タイヤ用せん断帯。 - 前記少なくとも2つ以上のさらなる強化層は、前記内側強化層と前記外側強化層との間において、前記せん断帯のピークツーピークラジアル変位値を低下させる位置に配置される、請求項6に記載のタイヤ用せん断帯。
- 前記少なくとも2つのさらなる強化層は、前記内側強化層と前記外側強化層との間において均等に間隔を空けて配置される、請求項7に記載のタイヤ用せん断帯。
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PCT/US2009/060746 WO2011046553A1 (en) | 2009-10-15 | 2009-10-15 | Method and apparatus for multilayer shear band reinforcement |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2014115148A Division JP5833185B2 (ja) | 2014-06-03 | 2014-06-03 | 多層せん断帯の強化のための方法および装置 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2013507296A JP2013507296A (ja) | 2013-03-04 |
JP2013507296A5 true JP2013507296A5 (ja) | 2014-07-24 |
JP5628329B2 JP5628329B2 (ja) | 2014-11-19 |
Family
ID=43876388
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2012534149A Expired - Fee Related JP5628329B2 (ja) | 2009-10-15 | 2009-10-15 | 多層せん断帯の強化のための方法および装置 |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US8960248B2 (ja) |
EP (2) | EP2488355B1 (ja) |
JP (1) | JP5628329B2 (ja) |
KR (2) | KR20140133886A (ja) |
CN (1) | CN102574347B (ja) |
BR (1) | BR112012008836B1 (ja) |
CA (1) | CA2774927C (ja) |
MX (1) | MX2012004176A (ja) |
RU (1) | RU2497677C1 (ja) |
WO (1) | WO2011046553A1 (ja) |
ZA (1) | ZA201202051B (ja) |
Families Citing this family (36)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8813797B2 (en) * | 2011-01-30 | 2014-08-26 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Controlled buckling of a shear band for a tire |
CN103987534B (zh) * | 2011-12-22 | 2018-09-28 | 米其林集团总公司 | 具有交织增强件的剪切带 |
US9266388B2 (en) * | 2012-09-27 | 2016-02-23 | Mtd Products Inc | Non-pneumatic tire |
US9242509B2 (en) * | 2013-02-07 | 2016-01-26 | Alice Chang | Non pneumatic vehicle tires and pneumatic vehicle tires with tread patterns |
KR101356326B1 (ko) * | 2013-02-28 | 2014-01-29 | 한국타이어 주식회사 | 각선재 구조의 구조 보강물을 가지는 비공기입 타이어 |
JP6159138B2 (ja) * | 2013-05-07 | 2017-07-05 | 住友ゴム工業株式会社 | エアレスタイヤ |
WO2014201368A1 (en) * | 2013-06-15 | 2014-12-18 | Ronald Thompson | Annular ring and non-pneumatic tire |
WO2015047780A1 (en) | 2013-09-24 | 2015-04-02 | Bridgestone Americas Tire Operations, Llc | Tire with toroidal element |
JP6178700B2 (ja) * | 2013-11-11 | 2017-08-09 | 住友ゴム工業株式会社 | トレッドリングの剛性測定装置及びトレッドリングの均一性測定方法 |
CN105848919B (zh) | 2013-12-24 | 2018-02-02 | 普利司通美国轮胎运营有限责任公司 | 具有可变刚度的无气轮胎构造 |
BR112017011237A2 (pt) | 2014-12-03 | 2018-01-09 | Bridgestone Americas Tire Operations Llc | pneu não pneumático |
WO2016114168A1 (ja) | 2015-01-15 | 2016-07-21 | 株式会社ブリヂストン | 非空気入りタイヤ |
US10953696B2 (en) | 2015-02-04 | 2021-03-23 | Camso Inc | Non-pneumatic tire and other annular devices |
USD770539S1 (en) * | 2015-06-16 | 2016-11-01 | Michelin Recherche Et Technique S.A. | Tire |
US11999419B2 (en) | 2015-12-16 | 2024-06-04 | Camso Inc. | Track system for traction of a vehicle |
US20200276861A1 (en) * | 2015-12-16 | 2020-09-03 | Ronald H. Thompson | Wheel comprising a non-pneumatic tire |
WO2017111944A1 (en) | 2015-12-22 | 2017-06-29 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Reinforcement structure for non-pneumatic wheel |
WO2017116386A1 (en) * | 2015-12-28 | 2017-07-06 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Method of forming non-pneumatic tire using intermediate section |
FR3056442A1 (fr) | 2016-09-27 | 2018-03-30 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Produit stratifie a base de caoutchouc silicone et de composite fibre-resine |
FR3056444A1 (fr) * | 2016-09-27 | 2018-03-30 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Roue elastique non pneumatique incorporant un stratifie a base de caoutchouc silicone et de composite fibre-resine |
US11260695B2 (en) | 2016-10-03 | 2022-03-01 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Reinforced rubber spoke for a tire |
JP2018083458A (ja) * | 2016-11-21 | 2018-05-31 | 株式会社ブリヂストン | 非空気入りタイヤおよび二輪車 |
US10639934B2 (en) | 2016-11-22 | 2020-05-05 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Shear band for a structurally supported tire |
WO2018125195A1 (en) * | 2016-12-30 | 2018-07-05 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Fixture for spoke to shear band attachment for a non-pneumatic tire with spoke pre-compression |
WO2018125197A1 (en) | 2016-12-30 | 2018-07-05 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Resilient composite structural support |
CA3067053A1 (en) | 2017-06-15 | 2018-12-20 | Camso Inc. | Wheel comprising a non-pneumatic tire |
WO2019050549A1 (en) * | 2017-09-11 | 2019-03-14 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | NON-PNEUMATIC TIRE |
JP2019107846A (ja) * | 2017-12-20 | 2019-07-04 | Toyo Tire株式会社 | タイヤ構成部材の製造方法 |
US11577549B2 (en) * | 2017-12-21 | 2023-02-14 | Compagnie Generale Des Establissements Michelin | Reinforced resilient support for a non-pneumatic tire |
US11027578B2 (en) | 2018-02-26 | 2021-06-08 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Wheel and tire assembly |
CN108446485B (zh) * | 2018-03-16 | 2021-05-11 | 河海大学 | 一种抽条加固评价方法 |
US11807052B2 (en) | 2019-01-04 | 2023-11-07 | Bridgestone Americas Tire Operations, Llc | Tire tread with a band layer |
EP3906169B1 (en) * | 2019-01-04 | 2024-05-08 | Bridgestone Americas Tire Operations, LLC | A non-pneumatic tire and a method of making a non-pneumatic tire |
US20210170795A1 (en) * | 2019-12-10 | 2021-06-10 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Shear band |
US20230166561A1 (en) * | 2020-04-30 | 2023-06-01 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Non-pneumatic tire |
CN112373243B (zh) * | 2020-10-20 | 2021-08-06 | 南京航空航天大学 | 一种能保护轮辋并提升车辆行驶舒适性的非充气车轮 |
Family Cites Families (52)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1495083A (en) | 1921-02-01 | 1924-05-20 | L A Clark | Cushion tire |
US1440974A (en) | 1922-01-27 | 1923-01-02 | William H Dornburgh | Tire |
US2388421A (en) | 1942-06-23 | 1945-11-06 | Gen Tire & Rubber Co | Pneumatic tire |
GB1257017A (ja) | 1968-02-06 | 1971-12-15 | ||
US3779835A (en) | 1971-06-03 | 1973-12-18 | Akron Standard Division Of Eag | Building drum |
CA1046914A (en) | 1974-03-14 | 1979-01-23 | Claude H. Allard | Tire cord fabrics for belts of belted pneumatic tires |
US3973613A (en) * | 1974-12-12 | 1976-08-10 | Owens-Corning Fiberglas Corporation | Tire reinforcement |
US4024895A (en) | 1976-03-24 | 1977-05-24 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Product reinforcing fabric and two-component weft yarn useful therein |
CA1215242A (en) | 1981-08-31 | 1986-12-16 | Dhiraj H. Darjee | Stitch-bonded fabrics for reinforcing coated abrasive backings |
US4734144A (en) | 1985-04-25 | 1988-03-29 | Grumman Aerospace Corporation | Banded-tire building method |
US4794966A (en) | 1987-04-21 | 1989-01-03 | Grumman Aerospace Corporation | Run-flat tire incorporating band segment and coil members |
US4966212A (en) | 1988-08-05 | 1990-10-30 | Giles Hill | Wheel and solid rubber tire assembly and method |
AU625337B2 (en) | 1989-05-31 | 1992-07-09 | Sp Reifenwerke Gmbh | Vehicle tyre |
FR2652310A1 (fr) | 1989-09-28 | 1991-03-29 | Michelin & Cie | Bandage deformable non pneumatique. |
US5221382A (en) | 1991-05-10 | 1993-06-22 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Pneumatic tire including gas absorbing cords |
US5265659A (en) | 1992-03-18 | 1993-11-30 | Uniroyal Goodrich Licensing Services, Inc. | Non-pneumatic tire with ride-enhancing insert |
US5313994A (en) * | 1992-05-15 | 1994-05-24 | Southeast Tire Company | Solid rubber wheel and tire assembly with angled cross bars |
US5333568A (en) | 1992-11-17 | 1994-08-02 | America3 Foundation | Material for the fabrication of sails |
US5565257A (en) | 1993-03-24 | 1996-10-15 | Tingley; Daniel A. | Method of manufacturing wood structural member with synthetic fiber reinforcement |
WO1997003850A1 (en) * | 1995-07-24 | 1997-02-06 | Jalcos Holdings Inc. | Filled pneumatic tires and methods of manufacturing thereof |
US5837077A (en) | 1995-08-18 | 1998-11-17 | The Yokohama Rubber, Co., Ltd. | Pneumatic vehicle tire having belt wound from flattened tubular tape |
US6109319A (en) | 1995-08-24 | 2000-08-29 | Gardetto; William W. | Run-flat support for pneumatic tired wheel |
US5906836A (en) | 1995-11-27 | 1999-05-25 | American Mobility Limited Partnership | Spin casting apparatus for manufacturing an item from polyurethane foam |
US5879484A (en) | 1997-01-13 | 1999-03-09 | Bridgestone/Firestone, Inc. | Run flat banded pneumatic tire |
US6267165B1 (en) | 1998-06-19 | 2001-07-31 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Pneumatic tire with specified aramid belt |
US6148885A (en) | 1998-07-21 | 2000-11-21 | Bridgestone/Firestone Research, Inc. | Pneumatic tire with band element |
US6701987B1 (en) | 1999-04-12 | 2004-03-09 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Tread stiffening support ribs for runflat tire |
US6182728B1 (en) * | 1999-06-04 | 2001-02-06 | Hankook Tire | Pneumatic run flat tire |
WO2001042033A1 (en) | 1999-12-10 | 2001-06-14 | Michelin Recherche Et Technique S.A. | Structurally supported resilient tire |
US7650919B2 (en) | 1999-12-10 | 2010-01-26 | Michelin Recherche of Technique S.A. | Non-pneumatic tire having web spokes |
US7418988B2 (en) * | 1999-12-10 | 2008-09-02 | Michelin Recherche Et Technique S.A. | Non-pneumatic tire |
US6460586B1 (en) * | 2000-03-29 | 2002-10-08 | Bridgestone/Firestone North American Tire, Llc | Multi-region band element for run flat tire |
US6470937B1 (en) | 2000-10-03 | 2002-10-29 | Bridgestone/Firestone North American Tire, Llc | Run flat pneumatic tire and anticlastic band element therefor |
US6439288B1 (en) | 2000-11-28 | 2002-08-27 | Bridgestone/Firestone North American Tire, Llc | Pneumatic tire with variable thickness band element |
US7013939B2 (en) | 2001-08-24 | 2006-03-21 | Michelin Recherche Et Technique S.A. | Compliant wheel |
RU2269425C2 (ru) * | 2001-08-24 | 2006-02-10 | Сосьете Де Текнолоджи Мишлен | Непневматическая шина |
WO2003018332A1 (en) | 2001-08-24 | 2003-03-06 | Societe De Technologie Michelin | Non-pneumatic tire |
US6994134B2 (en) | 2001-10-05 | 2006-02-07 | Michelin Recherche Et Technique S.A. | Structurally supported resilient tire and materials |
US6622764B2 (en) | 2002-02-01 | 2003-09-23 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Underlay structure for increased crown stiffening |
US7174934B2 (en) * | 2003-08-07 | 2007-02-13 | Giles A. Hill, III | Solid rubber tire including relatively hard rubber layer and relatively soft rubber layer |
US7125083B2 (en) | 2004-06-04 | 2006-10-24 | Nhs, Inc. | Wheel with dual density |
EP1637863A1 (en) | 2004-09-20 | 2006-03-22 | PIRELLI PNEUMATICI S.p.A. | Method for calculating a friction-slippage curve for a tire |
US7363805B2 (en) | 2005-09-30 | 2008-04-29 | Ford Motor Company | System for virtual prediction of road loads |
BRPI0621824B1 (pt) | 2006-10-13 | 2020-03-31 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Banda de cisalhamento, e, pneu |
JP3923073B1 (ja) | 2006-10-27 | 2007-05-30 | 横浜ゴム株式会社 | 非空気式タイヤ |
WO2008102048A1 (en) | 2007-02-21 | 2008-08-28 | Nokian Renkaat Oyj | Improved belt structure in automobile tires |
US8109308B2 (en) * | 2007-03-27 | 2012-02-07 | Resilient Technologies LLC. | Tension-based non-pneumatic tire |
FR2916159B1 (fr) | 2007-05-14 | 2011-03-18 | Michelin Soc Tech | Pneumatique pour vehicules lourds |
WO2009005946A1 (en) | 2007-06-29 | 2009-01-08 | Societe De Technologie Michelin | Elastic shear band with columnar elements |
US20090071584A1 (en) | 2007-09-19 | 2009-03-19 | Ping Zhang | Tire having tread with an internal closed cellular rubber transition layer |
US8544515B2 (en) * | 2008-11-10 | 2013-10-01 | Mkp Structural Design Associates, Inc. | Ultralightweight runflat tires based upon negative poisson ratio (NPR) auxetic structures |
US20110223366A1 (en) | 2010-03-12 | 2011-09-15 | Petri Patrick A | Reinforced continuous loop matrix member; continuous loop reinforcement assembly; flexible cylindrical reinforcement band; and axially reinforced cylindrical coil |
-
2009
- 2009-10-15 EP EP09850468.1A patent/EP2488355B1/en not_active Not-in-force
- 2009-10-15 RU RU2012119754/04A patent/RU2497677C1/ru not_active IP Right Cessation
- 2009-10-15 CA CA2774927A patent/CA2774927C/en not_active Expired - Fee Related
- 2009-10-15 BR BR112012008836-0A patent/BR112012008836B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2009-10-15 EP EP15163101.7A patent/EP2910388B1/en active Active
- 2009-10-15 KR KR1020147027075A patent/KR20140133886A/ko active Search and Examination
- 2009-10-15 MX MX2012004176A patent/MX2012004176A/es active IP Right Grant
- 2009-10-15 JP JP2012534149A patent/JP5628329B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2009-10-15 WO PCT/US2009/060746 patent/WO2011046553A1/en active Application Filing
- 2009-10-15 KR KR1020127008931A patent/KR101493303B1/ko active IP Right Grant
- 2009-10-15 CN CN200980161895.4A patent/CN102574347B/zh active Active
- 2009-10-15 US US13/497,618 patent/US8960248B2/en active Active
-
2012
- 2012-03-20 ZA ZA2012/02051A patent/ZA201202051B/en unknown
-
2015
- 2015-01-14 US US14/596,306 patent/US9493045B2/en active Active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5628329B2 (ja) | 多層せん断帯の強化のための方法および装置 | |
JP2013507296A5 (ja) | ||
JP4318882B2 (ja) | 構造的に支持された弾性タイヤ | |
JP4955258B2 (ja) | 非空気圧タイヤ | |
JP4964949B2 (ja) | 改良された剪断バンド | |
JP4855646B2 (ja) | 非空気圧タイヤ | |
JP4914211B2 (ja) | コンプライアントホイール | |
JP4614622B2 (ja) | バイアスプライカーカスを有する構造的に支持された弾性タイヤ | |
US11577548B2 (en) | Reinforced resilient support for a non-pneumatic tire | |
CN112533767B (zh) | 弹性复合结构支撑件 | |
JP5833185B2 (ja) | 多層せん断帯の強化のための方法および装置 | |
US20210055184A1 (en) | System for defining multi-layered structures | |
RU2261804C2 (ru) | Конструктивно поддерживаемая шина-эластик с каркасом со смещенным слоем | |
JP2019217798A (ja) | 空気入りタイヤ |