JP2013254718A - Lighting device, headlight and vehicle - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、直列に接続された複数の光源の中で点灯させる光源の数を切換可能な点灯装置および前照灯、車両に関する。 The present invention relates to a lighting device, a headlamp, and a vehicle that can switch the number of light sources to be turned on among a plurality of light sources connected in series.
近年、省エネルギ化や長寿命化が期待されるLED(発光ダイオード)などの固体光源が急速に普及してきており、たとえば車両用の前照灯においても、ハロゲンランプや高輝度放電灯などに代えてLEDが用いられることがある。また、前照灯などの用途に用いられる点灯装置は、通常、少なくとも走行用前照灯(ハイビーム)とすれ違い用前照灯(ロービーム)とを切換可能となるように、複数の光源の中で点灯させる光源の数を切換可能に構成されている。 In recent years, solid-state light sources such as LEDs (light-emitting diodes), which are expected to save energy and prolong life, are rapidly spreading. For example, in a vehicle headlamp, a halogen lamp or a high-intensity discharge lamp is used instead. LED may be used. In addition, a lighting device used for a headlamp or the like usually has a plurality of light sources so that at least a traveling headlamp (high beam) and a passing headlamp (low beam) can be switched. The number of light sources to be lit is configured to be switchable.
この種の点灯装置として、直列に接続された複数の光源を用い、一の光源と並列且つ他の光源と直列に接続されたトランジスタ(スイッチ)を備えた構成の装置が知られている(たとえば特許文献1参照)。特許文献1に記載の点灯装置は、一の光源を選択しない、つまり他の光源のみを点灯させる場合、トランジスタをオン(導通)させることで一の光源の両端間を短絡させる。特許文献1に記載の構成によれば、それぞれの光源に対して個別の電源回路(スイッチングレギュレータ)を設けることなく、複数の光源のうちの一部の光源の点灯、消灯を切換可能である。
As this type of lighting device, there is known a device using a plurality of light sources connected in series and having a transistor (switch) connected in parallel with one light source and connected in series with another light source (for example, Patent Document 1). In the lighting device described in
ところで、特許文献1に記載の構成では、トランジスタがオンして光源の一部を消灯させると、電源回路の出力端間において直列に接続される光源数が減少するため、必要な負荷電圧は低下する。つまり、トランジスタがターンオンした直後に、電源回路の出力(負荷)インピーダンスは瞬時に低下することになる。ただし、電源回路は、たとえば出力段に設けられているコンデンサの影響で、トランジスタがオンしてから出力電圧が低下するまでに時間遅れを生じ、その結果、光源に供給する電流を絞りきれず、過大なサージ電流を生じることがある。このようなサージ電流は、LEDなどの光源素子の異常発熱による特性劣化(光量低下)、光源素子の熱破壊や配線溶断による立ち消えや不点灯等の原因となり得る。また、負荷の急峻な変動は、リンギングなどの不安定な出力を電源回路が生じる原因ともなり得る。
By the way, in the configuration described in
これに対して、特許文献2に記載の点灯装置は、抵抗およびコンデンサを用いた積分回路を、トランジスタ(FET)の制御端子(ゲート)に接続している。この点灯装置は、トランジスタ(FET)をオン(導通)させる際、積分回路の時定数によりトランジスタの制御信号が徐々に増加し、トランジスタの導通電流が徐々に増えて最終的に光源を短絡させる。この構成では、トランジスタがオンするときの電源回路の出力インピーダンスの低下を緩やかにすることで、光源に流れるサージ電流のピーク値を低減できる。
On the other hand, in the lighting device described in
ところで、上述したような構成の点灯装置では、トランジスタがオフすると、トランジスタに並列接続されている光源が点灯するので、電源回路の出力インピーダンスは急激に上昇することになる。ただし、電源回路は、トランジスタがオフしてから出力電圧が上昇するまでに時間遅れを生じ、その結果、光源に供給する電流を増加しきれず、点灯中の光源に流れる電流が減少する。 By the way, in the lighting device having the above-described configuration, when the transistor is turned off, the light source connected in parallel to the transistor is turned on, so that the output impedance of the power supply circuit increases rapidly. However, the power supply circuit has a time delay from when the transistor is turned off until the output voltage rises. As a result, the current supplied to the light source cannot be increased, and the current flowing to the light source that is lit decreases.
ここで、特許文献2に記載の構成では、制御端子に積分回路が接続されているから、トランジスタが完全にオフするまではトランジスタにも導通電流が流れ、電源回路の出力インピーダンスはより高い状態になって、点灯中の光源に流れる電流がさらに低下する。特に、トランジスタと並列接続された光源においては、本来、流れるべき電流の一部がトランジスタに流れ続けるため、この光源に流れる電流は極端に小さくなって、光量の立ち上がりが遅れる。
Here, in the configuration described in
本発明は上記事由に鑑みて為されており、サージ電流を抑制しつつ、トランジスタがオフする際の光源の光量の低下を抑制できる点灯装置および前照灯、車両を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above-described reasons, and an object thereof is to provide a lighting device, a headlamp, and a vehicle that can suppress a decrease in the amount of light of a light source when a transistor is turned off while suppressing a surge current. .
本発明の点灯装置は、第1の光源ブロックと第2の光源ブロックとが直列接続されている光源群に対して電力を供給する電源回路と、前記第2の光源ブロックに並列に接続されるトランジスタと、前記トランジスタの制御端子に入力される制御信号により前記トランジスタを制御する制御部とを有し、前記制御信号が所定の閾値を超えて前記トランジスタがオンすることによって前記第2の光源ブロックをバイパスして前記第2の光源ブロックを消灯させるバイパス回路とを備え、前記制御部は、前記トランジスタがオフで前記第2の光源ブロックが点灯する状態から前記第2の光源ブロックを消灯させる状態に移行する場合、前記制御信号を、第1の期間においては前記閾値より大きく且つ前記トランジスタを能動領域で動作させる第1の設定値に設定し、前記第1の期間の終了後に前記第1の設定値より大きく且つ前記トランジスタを飽和領域で動作させる第2の設定値に設定することを特徴とする。 The lighting device of the present invention is connected in parallel to a power supply circuit that supplies power to a light source group in which a first light source block and a second light source block are connected in series, and the second light source block. The second light source block having a transistor and a control unit that controls the transistor by a control signal input to a control terminal of the transistor, and the transistor is turned on when the control signal exceeds a predetermined threshold value. A bypass circuit that turns off the second light source block by turning off the second light source block from a state in which the transistor is turned off and the second light source block is turned on. In the first period, the control signal is larger than the threshold value in the first period and the transistor operates in the active region. Set value, and setting the second set value for operating the larger and the transistor than the first set value after the end of the first period in the saturation region.
この点灯装置において、前記制御部は、前記第1の期間の直前に設定されている第2の期間において、前記制御信号を、前記閾値より小さい第3の設定値に設定することが望ましい。 In the lighting device, it is preferable that the control unit sets the control signal to a third set value smaller than the threshold value in a second period set immediately before the first period.
この点灯装置において、前記制御部は、前記第1の期間において、前記制御信号を前記第1の設定値に設定する際、前記制御信号を時間経過に伴って所定の時定数で増加させることがより望ましい。 In the lighting device, the control unit may increase the control signal with a predetermined time constant as time passes when the control signal is set to the first set value in the first period. More desirable.
この点灯装置において、前記バイパス回路は、前記トランジスタの温度を検出する温度検出部を有し、前記制御部は、前記温度検出部で検出される温度の変化に応じて、前記第1の設定値の大きさを変化させることがより望ましい。 In the lighting device, the bypass circuit includes a temperature detection unit that detects a temperature of the transistor, and the control unit is configured to change the first set value according to a change in temperature detected by the temperature detection unit. It is more desirable to change the size of.
この点灯装置において、前記バイパス回路は、前記トランジスタを流れる電流の大きさを検出する検出回路を有し、前記制御部は、前記検出回路で検出される電流の大きさに応じて、前記第1の設定値の大きさを変化させることがより望ましい。 In the lighting device, the bypass circuit includes a detection circuit that detects a magnitude of a current flowing through the transistor, and the control unit is configured to detect the first current according to the magnitude of the current detected by the detection circuit. It is more desirable to change the magnitude of the set value.
この点灯装置において、前記バイパス回路は、前記トランジスタを流れる電流の大きさを検出する検出回路を有し、前記制御部は、前記検出回路で検出される電流の大きさに応じて、前記第1の期間の長さを変化させることがより望ましい。 In the lighting device, the bypass circuit includes a detection circuit that detects a magnitude of a current flowing through the transistor, and the control unit is configured to detect the first current according to the magnitude of the current detected by the detection circuit. It is more desirable to change the length of the period.
本発明の前照灯は、上記点灯装置と、車両に取り付けられる灯具本体とを備えることを特徴とする。 The headlamp according to the present invention includes the lighting device and a lamp body attached to a vehicle.
本発明の車両は、上記前照灯を備えることを特徴とする。 A vehicle according to the present invention includes the headlamp.
本発明は、制御信号を、第1の期間においては閾値より大きく且つトランジスタを能動領域で動作させる第1の設定値に設定し、第1の期間の終了後に第1の設定値より大きく且つトランジスタを飽和領域で動作させる第2の設定値に設定する。したがって、サージ電流を抑制しつつ、トランジスタがオフする際の光源の光量の低下を抑制できる、という利点がある。 The present invention sets the control signal to a first set value that is greater than the threshold value in the first period and causes the transistor to operate in the active region, and is greater than the first set value after the end of the first period and the transistor Is set to the second set value for operating in the saturation region. Therefore, there is an advantage that it is possible to suppress a decrease in the light amount of the light source when the transistor is turned off while suppressing the surge current.
(構成例1)
本構成例の点灯装置10は、図2に示すように、直流電源1の出力を入力として光源群5に電力供給する電力変換回路2と、光源群5の点灯状態の切り換えを指示する切換回路3と、後述するバイパス回路4とを備えている。なお、直流電源1は、バッテリなどであってもよいし、商用電源のような交流電源の出力電圧を整流、平滑して直流電圧に変換する電源回路であってもよい。
(Configuration example 1)
As shown in FIG. 2, the
光源群5は、固体光源であるLED(発光ダイオード)が複数ずつ直列に接続された第1の光源ブロック51と第2の光源ブロック52とで構成されている。第1の光源ブロック51および第2の光源ブロック52は、図2の例では各々3個ずつのLEDが直列に接続されて構成されており、さらにこれら2つの光源ブロック51,52が電力変換回路2の出力端間に直列に接続されて光源群5を構成している。ここでは、両光源ブロック51,52は、第1の光源ブロック51が電力変換回路2の高電位側、第2の光源ブロック52が電力変換回路2の低電位(回路グランド)側となるように接続されている。
The
電力変換回路2は、直流電源1からの直流電圧を、光源群5の安定点灯に必要な大きさの直流電圧に変換するフライバック型のDC/DC変換回路(コンバータ)からなる。図2の例では、電力変換回路2は、フライバックトランス21の一次巻線およびスイッチング素子22の直列回路が直流電源1の出力端間に接続され、フライバックトランス21の二次巻線の両端間にダイオード23およびコンデンサ24が直列に接続されて構成される。また、図2の例では、電力変換回路2は、入力段においてフライバックトランス21の一次巻線およびスイッチング素子22の直列回路と並列に接続されたコンデンサ25と、出力段においてコンデンサ24と光源群5との間に挿入された電流検出用の抵抗26とを備える。
The
この電力変換回路2は、直流電源1から供給される電力を、Nチャネル型のMOSFET(Metal-Oxide-SemiconductorField-Effect Transistor)からなるスイッチング素子22にて高周波で断続させる。このようなスイッチング素子22のスイッチング動作により、電力変換回路2は、負荷(光源群5)に出力する電圧を、入力電圧に対し昇圧または降圧させる。なお、電力変換回路2の出力段に設けられた平滑用のコンデンサ24は、出力電圧のリプルを低減する。
The
さらに、本構成例の点灯装置10は、電力変換回路2を制御する制御回路6が設けられている。ここでは、制御回路6は、後述するバイパス回路4のトランジスタ41を制御する制御部と兼用されている。
Further, the
制御回路6は、電力変換回路2の出力(電圧、電流)を検出し、検出結果に応じて電力変換回路2のスイッチング素子22を駆動する機能を有している。ここでは、制御回路6は、コンデンサ24の両端電圧から電力変換回路2の出力電圧を検出し、抵抗26の両端電圧から電力変換回路2の出力電流を検出しており、光源群5に定電流(あるいは定電力)が供給されるように電力変換回路2を制御する。
The
具体的には、制御回路6は、スイッチング素子22のデューティ比やスイッチング周波数を調節し、電力変換回路2の出力電流を定電流に保つようにPWM(Pulse WidthModulation)制御を行う。このように、点灯装置10は、電力変換回路2にて定電流制御を行うことにより、光源群5に流す電流を一定に維持して光源群5を安定点灯させる。要するに、電力変換回路2と制御回路6とは、光源群5に対して電力を供給する電源回路を構成する。なお、以下では点灯装置10から負荷である光源群5に流れる電流、つまり電力変換回路2の出力電流を負荷電流という。
Specifically, the
切換回路3は、第1のスイッチ11と第2のスイッチ12とを介して直流電源1に接続されており、第1のスイッチ11と第2のスイッチ12との両方がオフの状態では、電力変換回路2への電力供給自体を遮断するように構成されている。制御回路6は、第1のスイッチ11がオンすると、駆動信号にてスイッチング素子22を駆動して電力変換回路2の動作を開始させる。なお、直流電源1には、第1のスイッチ11を介して制御電源回路7が接続されており、制御電源回路7は、第1のスイッチ11がオンの状態で、制御回路6に動作用電源を供給する。
The switching circuit 3 is connected to the
ところで、本構成例の点灯装置10は、電力変換回路2の動作中において、直列接続された光源ブロック51,52のうちの第1の光源ブロック51については常時点灯させ、第2の光源ブロック52は選択的に点灯させるように構成されている。すなわち、点灯装置10は、光源群5のうち第1の光源ブロック51については、第1のスイッチ11がオンであれば点灯させ、第2の光源ブロック52については、第1のスイッチ11と第2のスイッチ12との両方がオンの場合のみ点灯させる。つまり、点灯装置10は、第2の光源ブロック52については、第2のスイッチ12のオン、オフに応じて、バイパス回路4にて点灯、消灯を切り換えることが可能である。
By the way, in the
バイパス回路4は、第2の光源ブロック52をバイパスする短絡用のトランジスタ41と、トランジスタ41を制御する制御部とを有している。ここでいうトランジスタ41は、制御端子に入力される制御信号に応じてオン、オフする構成であればよく、バイポーラトランジスタ、IGBT(Insulated GateBipolar Transistor)、FET(電界効果型トランジスタ)を含んでいる。本構成例では、バイパス回路4の制御部は、制御回路6にて兼用されているが、制御回路6とは別に設けられていてもよい。
The
トランジスタ41は、第2の光源ブロック52と並列に接続され、且つ第1の光源ブロック51と直列に接続されている。本構成例においては、トランジスタ41はNチャネル型のMOSFETからなる。トランジスタ41は、制御端子であるゲートに入力される制御信号によってドレイン−ソース間のインピーダンスが変化する。このトランジスタ41は、第1の光源ブロック51と第2の光源ブロック52との接続点にドレインが接続され、第2の光源ブロック5のカソード側の端子にソースが接続されている。
The
バイパス回路4は、制御回路(制御部)6の駆動出力端子が、抵抗42,43の直列回路を介して回路グランドに接続されており、抵抗42と抵抗43との接続点がトランジスタ41の制御端子であるゲートに接続されている。ここでいう駆動出力端子は、制御回路6においてバイパス回路4を駆動するための駆動出力を生じる端子である。したがって、トランジスタ41は、制御回路6の駆動出力を抵抗42,43で分圧した電圧(抵抗43の両端電圧)が、制御信号(ゲート電圧)としてゲートに入力されることになり、制御信号が所定の閾値を超えるとオンし、制御信号が閾値を下回るとオフする。なお、ここでいうゲート電圧は、トランジスタ41のゲート−ソース間電圧を意味している。
In the
言い換えれば、バイパス回路4は、第1のスイッチ11のみがオンでトランジスタ41がオフのときには、第1および第2の両方の光源ブロック51,52に電力変換回路2からの出力電流を流して、両光源ブロック51,52を点灯させる。一方、バイパス回路4は、第2のスイッチ12がオンしトランジスタ41をオンすることにより、電力変換回路2の出力電流をトランジスタ41にてバイパスし、第2の光源ブロック52に流れる電流を略ゼロにして第2の光源ブロック52を消灯させる。このとき、点灯装置10は、電力変換回路2からの出力電流を第1の光源ブロック51のみに流して、第1の光源ブロック51のみを点灯させることになる。つまり、電力変換回路2の出力電流(負荷電流)は、第1の光源ブロック51を流れる電流と一致する。
In other words, when only the
次に、本構成例の点灯装置10の動作について、図3を参照して説明する。なお、図3では、横軸を時間軸とし、第2のスイッチ12のオン・オフの別を(a)、トランジスタ41のゲート電圧を(b)、第1の光源ブロック51を流れる電流(負荷電流)I1を(c)、第2の光源ブロック52を流れる電流I2を(d)に表している。
Next, operation | movement of the
点灯装置10は、光源ブロック51,52の両方が点灯している状態から、図3(a)に示すように時刻Taにて第2のスイッチ12がオフすると、制御回路6から出力される制御信号(ゲート電圧)が立ち上がり、トランジスタ41がターンオンする。このとき、ゲート電圧は、図3(b)に示すように閾値Vthよりも大きい値Vmaxに設定される。そのため、点灯装置10は、トランジスタ41がオンして第2の光源ブロック52の両端間を短絡するので、図3(d)に示すように第2の光源ブロック52を消灯させ、第1の光源ブロック51のみ点灯状態を維持する。
The
この場合、トランジスタ41が時刻Taでターンオンした直後に、電力変換回路2の出力(負荷)インピーダンスは瞬時に低下することになる。ただし、電力変換回路2はコンデンサ24等の影響で、トランジスタ41がオンしてから出力電圧が低下するまでに時間遅れを生じ、その結果、光源群5に供給する電流を絞りきれず、図3(c)のように第1の光源ブロック51の電流I1にサージ電流が発生する。サージ電流のピーク値Imaxは、光源群5やトランジスタ41の特性、電力変換回路2の出力性能等によって異なるが、一例として光源群5の定格電流が1A程度、トランジスタ41の導通抵抗が10mΩ程度の場合、少なくとも定格電流の5〜6倍程度に達する。
In this case, immediately after the
(構成例2)
本構成例の点灯装置10は、トランジスタ41のゲートに接続された抵抗43と並列にコンデンサ(図示せず)を付加し、抵抗42,43とコンデンサとによる積分回路(充放電回路)を構成した点で構成例1の点灯装置10と相違する。以下、構成例1と同様の構成については、共通の符号を付して適宜説明を省略する。
(Configuration example 2)
In the
すなわち、本構成例の点灯装置10は、コンデンサの両端電圧が、制御信号としてトランジスタ41のゲートに入力されることになり、この制御信号が閾値Vthを超えるとトランジスタ41がオンする。
That is, in the
次に、本構成例の点灯装置10の動作について、図4を参照して説明する。なお、図4では、横軸を時間軸とし、第2のスイッチ12のオン・オフの別を(a)、トランジスタ41のゲート電圧を(b)、第1の光源ブロック51を流れる電流(負荷電流)I1を(c)、第2の光源ブロック52を流れる電流I2を(d)に表している。
Next, operation | movement of the
点灯装置10は、光源ブロック51,52の両方が点灯している状態から、図4(a)に示すように時刻Tb1にて第2のスイッチ12がオフすると、制御回路6からの駆動出力が立ち上がり、トランジスタ41がターンオンする。このとき、制御回路6の駆動出力が立ち上がると、トランジスタ41のゲートに印加されるゲート電圧(制御信号)は、図4(b)に示すように上記積分回路の時定数に応じて、時間経過に伴って所定の傾きを持って上昇する。
When the
トランジスタ41は、時刻Tb2にてゲート電圧が閾値Vthに達するとターンオンするが、この状態では能動領域にあるので、出力端子(ドレイン−ソース)間の導通抵抗値がゲート電圧の上昇に応じて徐々に低下する。つまり、本構成例では、トランジスタ41のゲート電圧の大きさに応じて導通抵抗値が変化するMOSFETの特性を利用して、ターンオン時の電力変換回路2の出力(負荷)インピーダンスの低下の傾き(低下率)を構成例1に比べて緩やかにできる。
The
したがって、図4(c)のように第1の光源ブロック51を流れる電流I1に発生するサージ電流のピーク値Imaxは、構成例1の場合に比べて低減される。その後、ゲート電圧がさらに上昇して時刻Tb3にて駆動出力の最大値Vmaxまで上昇すると、トランジスタ41は能動領域から飽和領域に移行し、ターンオンを終了する。
Therefore, as shown in FIG. 4C, the peak value Imax of the surge current generated in the current I1 flowing through the first
しかし、本構成例の点灯装置10においては、トランジスタ41のゲートに接続されている積分回路は、トランジスタ41のターンオン時だけでなく、トランジスタ41のターンオフ時におけるゲート電圧にも影響する。そのため、図4のように時刻Tb4で第2のスイッチ12がオンして第2の光源ブロック52を再点灯する場合、点灯装置10は、積分回路の影響でトランジスタ41のゲート電圧が時定数に応じて徐々に低下し、トランジスタ41の導通抵抗が徐々に上昇する。その一方で、第2の光源ブロック52を再点灯する場合、点灯装置10は、電力変換回路2の出力(負荷)インピーダンスが急激に上昇するため、光源群5に供給する電流を増加しきれず、図4(c)に示すように第1の光源ブロック51に流れる電流I1が減少する。
However, in the
この際、本構成例では、トランジスタ41は完全にオフするまでの間にも導通抵抗を有しているので、電力変換回路2の出力インピーダンスはより高い状態になって第1の光源ブロック51に流れる電流(負荷電流)I1がより一層減少する。さらに、トランジスタ41が完全にオンするまでの間、本来、第2の光源ブロック52に流れるべき電流の一部がトランジスタ41に流れ続けることになるので、図4(d)に示すように、第2の光源ブロック52を流れる電流I2は極端に低くなる。
At this time, in the present configuration example, since the
以上より、本構成例の点灯装置10においては以下に示す(1)〜(4)のような問題がある。
(1)点灯装置10は、積分回路に起因して第2の光源ブロック52の点灯、消灯の切り換えに時間遅れが生じる。
(2)点灯装置10は、第2の光源ブロック52を再点灯する際に、負荷電流が減少した状態となり、光源群5にて十分な光量が得られない。特に、第2の光源ブロック52の光量が低下し、結果的に、第2の光源ブロック52の光の立ち上がりが遅くなる。
(3)点灯装置10は、トランジスタ41のターンオフ時のスイッチング損失が大きく、部品の発熱量が多くなる可能性がある。
(4)点灯装置10は、積分回路の時定数が固定されていると、トランジスタ41の温度が上昇して閾値Vthが低下した場合、ゲート電圧の上昇の傾きが大きい(つまり立ち上がりが急な)タイミングでターンオンすることになる。この場合、点灯装置10は、積分回路にてゲート電圧の立ち上がりを緩やかにしたことによるメリットが十分に得られず、第1の光源ブロック51を流れる電流に発生するサージ電流のピーク値Imaxが、大きくなる可能性がある。一方で、積分回路において、トランジスタ41の温度が上昇した場合まで考慮した時定数を設定すると、常温時や低温時におけるトランジスタ41のターンオン、ターンオフに要する時間が長くなり、上記(1)、(2)の問題がより顕著になる。
As described above, the
(1) In the
(2) When the
(3) The
(4) In the
(実施形態1)
本実施形態の点灯装置10は、バイパス回路4が第2の光源ブロック52を点灯状態から消灯状態に移行させる際、トランジスタ41の制御信号(ゲート電圧)を第1の設定値と第2の設定値との2値で切り換える点が構成例1の点灯装置10と相違する。以下、構成例1と同様の構成については、共通の符号を付して適宜説明を省略する。なお、ここでは第1の光源ブロック51と第2の光源ブロック52とは同じ電流で点灯すると仮定する。
(Embodiment 1)
In the
本実施形態においては、点灯装置10は、図1に示すように、制御電源回路7(図2参照)に代えて、第1の設定電圧(設定値)V1を発生する第1の制御電源回路71と、第2の設定電圧(設定値)V2を発生する第2の制御電源回路72とを備えている。さらに、バイパス回路4は、第1の制御電源回路71の出力に接続された逆流防止用のダイオード44とコンデンサ45との直列回路と、コンデンサ45に並列接続された第1のスイッチ素子46と第2のスイッチ素子47との直列回路とを備えている。
In the present embodiment, as shown in FIG. 1, the
また、この点灯装置10のバイパス回路4は、ダイオード44とコンデンサ45との接続点と、第2の制御電源回路72との間に挿入された切換スイッチ48をさらに備えている。なお、図1の例では、制御回路6から駆動信号を受けて電力変換回路2のスイッチング素子22を駆動する駆動回路220が設けられ、第2の制御電源回路72の出力電圧が駆動回路220にも印加されている。
The
第1のスイッチ素子46はPチャネル型のMOSFETからなり、第2のスイッチ素子47はNチャネル型のMOSFETからなり、第1のスイッチ素子46のドレインと第2のスイッチ素子47のドレインとが互いに接続されている。第1のスイッチ素子46のソースは第1の制御電源回路71に接続され、第2のスイッチ素子47のソースは回路グランドに接続され、第1のスイッチ素子46のゲートと第2のスイッチ素子47のゲートとは、制御回路6の駆動出力端子に別々に接続されている。
The
ここで、第1のスイッチ素子46のドレイン(第2のスイッチ素子47のドレイン)は、抵抗42を介してトランジスタ41の制御端子であるゲートに接続されている。なお、制御回路6は、第1のスイッチ素子46と第2のスイッチ素子47とを択一的にオンするように構成されており、第1のスイッチ素子46と第2のスイッチ素子47とが同時にオンすることはない。
Here, the drain of the first switch element 46 (the drain of the second switch element 47) is connected to the gate which is the control terminal of the
切換スイッチ48は、NPN型のトランジスタからなり、コレクタが第2の制御電源回路72に接続され、エミッタがコンデンサ45に接続され、ベースが制御回路6の切換出力端子に接続されている。ここでいう切換出力端子は、制御回路6において第1の設定電圧V1と第2の設定電圧V2とを切り換えるための切換出力を生じる端子である。
The
ところで、通常、MOSFETは、ゲート電圧が10V程度で駆動(オン)する10V駆動系と、5V程度(メーカにより4〜6V程度に設定)で駆動(オン)する5V駆動系に大別されるが、導通損失を低減するにはゲート電圧は極力高いほうが望ましい。特に、車両用の前照灯に用いられる点灯装置10のように、周囲温度の上限値が高い(105℃程度)エンジンルーム内に配置され、且つ小型化が求められる点灯装置では、回路の熱暴走を防止するため、回路損失の低減が大きな課題である。そのため、本実施形態では、電力変換回路2のスイッチング素子22並びにバイパス回路4のトランジスタ41として用いられるMOSFETには、10V駆動系が用いられていると仮定する。10V駆動系のMOSFETのゲート電圧の閾値は2〜4V程度であり、以下では閾値Vth=4Vと仮定する。
By the way, MOSFETs are generally divided into a 10V drive system that is driven (turned on) at a gate voltage of about 10V and a 5V drive system that is driven (turned on) at about 5V (set to about 4 to 6V by the manufacturer). In order to reduce conduction loss, it is desirable that the gate voltage is as high as possible. In particular, in a lighting device that is disposed in an engine room having a high upper limit of the ambient temperature (about 105 ° C.) and that is required to be miniaturized, such as the
この場合、スイッチング素子22およびトランジスタ41にゲート電圧を印加するための電圧源として機能する第2の制御電源回路72は、10Vを超える出力電圧を発生するように構成される。具体的には、第2の制御電源回路72は、たとえば6〜20V程度の範囲で変化する直流電源(たとえばバッテリ)1の出力電圧を入力とする昇降圧チョッパ回路からなり、その出力である第2の設定電圧V2が11〜13Vの範囲で一定となる電圧源を構成する。
In this case, the second control
一方で、制御回路6としてIC(集積回路)やマイコン(マイクロコンピュータ)が用いられている場合、制御回路6の電源電圧として一般的に5V程度の電圧が必要になるため、本実施形態では第1の制御電源回路71にて制御回路6の電源を構成している。具体的には、第1の制御電源回路71は、たとえば直流電源(たとえばバッテリ)1の出力電圧を入力とする降圧チョッパ回路からなり、その出力である第1の設定電圧V1が5Vで一定となる電圧源を構成する。なお、第1の制御電源回路71および第2の制御電源回路72は、上述した具体構成に限らず、たとえば第1の制御電源回路71は第2の制御電源回路72の出力(V2)を入力とし第1の設定電圧V1を出力するドロッパ回路であってもよい。
On the other hand, when an IC (integrated circuit) or a microcomputer (microcomputer) is used as the
このように、第1の制御電源回路71が出力する第1の設定電圧V1と第2の制御電源回路72が出力する第2の設定電圧V2とは大きさが異なっており、且つ第1の設定電圧V1よりも第2の設定電圧V2の方が大きく設定されている。また、第1の設定電圧V1はトランジスタ41の閾値Vthを僅かに超える程度の電圧に設定され、トランジスタ41は、制御信号(ゲート電圧)が第1の設定電圧V1にあれば能動領域で動作し、制御信号が第2の設定電圧V2にあれば飽和領域で動作する。ここでいう能動領域は、制御信号の変化に応じて導通抵抗が可変となる動作領域であり、飽和領域は、制御信号の大きさによらず導通抵抗が略ゼロになる動作領域である。ただし、閾値Vthが一定でなく、トランジスタ41の温度や素子ばらつきにより、ある程度の範囲で変化する場合、第1の設定電圧V1は閾値Vthの最大値を僅かに超える値に設定される。
As described above, the first set voltage V1 output from the first control
上記構成によれば、バイパス回路4は、制御回路6からの駆動出力にて第1のスイッチ素子46および第2のスイッチ素子47を個別にオン・オフ制御し、また制御回路6からの切換出力にて切換スイッチ48をオン・オフ制御する。ここで、バイパス回路4は、第1のスイッチ素子46がオンで第2のスイッチ素子47がオフのとき、トランジスタ41のゲートにコンデンサ45の両端電圧が印加されることになる。このとき、切換スイッチ48がオフであればトランジスタ41のゲートに第1の設定電圧V1(<V2)が印加され、切換スイッチ48がオンであればトランジスタ41のゲートに第2の設定電圧V2(>V1)が印加される。なお、バイパス回路4は、第1のスイッチ素子46がオフで第2のスイッチ素子47がオンのとき、トランジスタ41のゲートが回路グランドに接続され、ゲート電圧は略ゼロになる。
According to the above configuration, the
次に、本実施形態の点灯装置10の動作について、図5を参照して説明する。なお、図5では、横軸を時間軸とし、第2のスイッチ12のオン・オフの別を(a)、切換スイッチ48のオン・オフの別を(b)に表している。また、図5では、トランジスタ41のゲート電圧を(c)、第1の光源ブロック51を流れる電流(負荷電流)I1を(d)、第2の光源ブロック52を流れる電流I2を(e)に表している。
Next, operation | movement of the
点灯装置10は、光源ブロック51,52の両方が点灯している状態から、図5(a)に示すように時刻T1にて第2のスイッチ12がオフすると、制御回路6からの駆動出力により第1のスイッチ素子46をオンする。このとき、制御回路6は切換スイッチ48をオフに維持している。そのため、コンデンサ45は、第1の制御電源回路71の出力(第1の設定電圧V1)にて瞬時に充電され、その両端電圧が第1の設定電圧V1まで上昇する。したがって、トランジスタ41は、第1のスイッチ素子46を介して第1の設定電圧V1がゲートに印加されることになる。ここで、トランジスタ41は、ゲート電圧の閾値Vthが4Vであるから、第1の設定電圧V1(=5V)がゲートに印加されることにより、(ダイオード44の電圧降下分を考慮しても)ターンオンする。
When the
これにより、時刻T1において、トランジスタ41は、瞬時にターンオンするものの、ゲート電圧は第1の設定電圧V1(=5V)に制限されるため、出力端子(ドレイン−ソース)間の導通抵抗が比較的高い状態に維持される。したがって、トランジスタ41のターンオン時における電力変換回路2の出力(負荷)インピーダンスの変化は緩やかになり、図5(d)のように第1の光源ブロック51を流れる電流I1に発生するサージ電流のピーク値Imaxは、構成例1に比べて低減される。ここでは、サージ電流のピークImaxは、光源群5に用いられているLEDの破損等が生じない程度の十分低い値にまで低減される。
Thus, at time T1, the
その後、点灯装置10は、回路動作が十分安定した段階(時刻T2)で、制御回路6からの切換出力により切換スイッチ48をオンする。これにより、コンデンサ45は、第2の制御電源回路72の出力(第2の設定電圧V2)にて瞬時に充電され、その両端電圧が第2の設定電圧V2まで上昇する。したがって、トランジスタ41は、時刻T2においてゲート電圧が第2の設定電圧V2まで引き上げられることになり、導通抵抗が十分に低い状態となって、導通損失が低下する。
Thereafter, the
要するに、トランジスタ41は、第2のスイッチ12がオフした時刻T1から所定時間が経過するまでの第1の期間(T1〜T2)においては、制御信号が第1の設定電圧V1に維持されることで能動領域にて動作する。一方、トランジスタ41は、第1の期間が終了した時刻T2後には、制御信号が第2の設定電圧V2に変化することで能動領域から飽和領域に移行し、飽和領域にて動作する。なお、制御回路6は、第1の期間(T1〜T2)の長さに関しては、光源群5の仕様によって適宜設定されていればよいが、本実施形態では一例として数百μs程度に設定されている。
In short, in the
また、図5のように時刻T3で第2のスイッチ12をオンし第2の光源ブロック52を再点灯する場合、点灯装置10は、制御回路6からの駆動信号により第1のスイッチ素子46をオフ、第2のスイッチ素子47をオンし、さらに切換スイッチ48をオフする。そのため、トランジスタ41は、ゲート電圧が瞬時に略ゼロまで低下し、比較的短時間でターンオフが完了する。したがって、この点灯装置10によれば、上記構成例2で問題となっていたような光源群5の光量の低下や第2の光源ブロック52の光の立ち上がりの時間遅れを抑制できる。
In addition, when the
以上説明した本実施形態の点灯装置10によれば、トランジスタ41がターンオンする際には、ターンオン期間の開始から所定時間に亘る第1の期間においては、トランジスタ41の制御信号が閾値Vthを僅かに超える程度の第1の設定電圧V1に制限される。そのため、点灯装置10は、第1の期間においては、第1の光源ブロック51を流れる電流I1に発生するサージ電流のピーク値Imaxが上記構成例1に比べて低減されることになる。
According to the
また、点灯装置10は、第1の期間の終了後には、トランジスタ41の制御信号が第2の設定電圧V2(>V1)に引き上げられるので、トランジスタ41の導通抵抗が十分に低い状態となり、トランジスタ41の導通損失を抑制することができる。
Further, since the control signal of the
さらにまた、本実施形態の点灯装置10によれば、トランジスタ41のターンオフ時には、第1のスイッチ素子46をオフしてトランジスタ41の制御信号を瞬時に遮断することで、比較的短時間でトランジスタ41のターンオフを完了することができる。したがって、この点灯装置10は、第2の光源ブロック52の再点灯時における光源群5の光量の低下や第2の光源ブロック52の光の立ち上がりの時間遅れを抑制できる。
Furthermore, according to the
なお、点灯させる光源ブロックの数を切り換えるために、光源ブロックごとに個別の電力変換回路を設けることも考えられるが、その場合には、電力変換回路が複数必要となり、点灯装置の大型化や回路の複雑化、コストの上昇を招く。これに対して、本実施形態の点灯装置10は、単一の電力変換回路2の出力に複数の光源ブロック51,52を直列接続し、一部の光源ブロック52に並列接続されたトランジスタ41にて点灯させる光源ブロックの数を切り換える。そのため、本実施形態の点灯装置10によれば、大型化や回路の複雑化、コストの上昇を回避できる。
In order to switch the number of light source blocks to be lit, it is conceivable to provide individual power conversion circuits for each light source block. However, in that case, a plurality of power conversion circuits are required, which increases the size and circuit of the lighting device. Increase in complexity and cost. On the other hand, in the
ところで、本実施形態の点灯装置10は、第2の設定電圧V2として第2の制御電源回路72の出力を用いているが、この例に限らず、たとえば直流電源(たとえばバッテリ)1の出力電圧を逆流防止用ダイオードで取り出して第2の設定電圧V2としてもよい。
By the way, the
なお、本実施形態では、トランジスタ41に10V駆動系のMOSFETを用い、トランジスタ41を駆動するための電源として第1の制御電源回路71と第2の制御電源回路72とを用いる場合を例示したが、これは一例に過ぎない。すなわち、上記実施形態とは閾値Vthの異なるトランジスタをトランジスタ41として用いることもでき、このトランジスタの閾値Vthに応じて、出力の異なる制御電源が少なくとも2系統設定されていればよい。
In the present embodiment, a 10V driving MOSFET is used as the
また、上述した例では、バイパス用のトランジスタが設けられた光源ブロック(第2の光源ブロック)は一方の端子が回路グランドに接続されているが、この構成に限らない。すなわち、光源群は直列接続された3つ以上の光源ブロックから構成されていてもよく、この場合に、切換回路は、直列接続された真ん中の光源ブロックに並列に接続されたトランジスタにて、この光源ブロックをバイパスする構成であってもよい。 In the above-described example, one terminal of the light source block (second light source block) provided with the bypass transistor is connected to the circuit ground. However, the present invention is not limited to this configuration. That is, the light source group may be composed of three or more light source blocks connected in series. In this case, the switching circuit is a transistor connected in parallel to the middle light source block connected in series. The structure which bypasses a light source block may be sufficient.
なお、上述した点灯装置は、バイパス用のトランジスタ41としてMOSFETを用いているが、この例に限らず、たとえばIGBTなどMOSFET以外のトランジスタが用いられてもよい。
The lighting device described above uses a MOSFET as the
(実施形態2)
本実施形態の点灯装置10は、図6に示すように、第1の制御電源回路71の出力とコンデンサ45との間に抵抗49が挿入されている点で実施形態1の点灯装置10と相違する。以下、実施形態1と同様の構成については、共通の符号を付して適宜説明を省略する。
(Embodiment 2)
The
抵抗49は、切換スイッチ48とコンデンサ45との接続点と、ダイオード44との間に挿入され、コンデンサ45と共に積分回路を構成している。これにより、第1の制御電源回路71の出力(第1の設定電圧V1)によりコンデンサ45が充電される際、コンデンサ45の両端電圧は、時間経過に伴って抵抗49とコンデンサ45とからなる積分回路の時定数で徐々に上昇することになる。一方、第2の制御電源回路72の出力(第2の設定電圧V2)によりコンデンサ45が充電される際には、抵抗49は特に影響せず、コンデンサ45の両端電圧は瞬時に上昇する。
The
なお、この点灯装置10は、第2のスイッチ12がオンして光源ブロック51,52の両方が点灯している状態ではコンデンサ45がリセットされるように、図示しないリセット回路を備えている。
The
次に、本実施形態の点灯装置10の動作について、図7を参照して説明する。なお、図7では、横軸を時間軸とし、第2のスイッチ12のオン・オフの別を(a)、トランジスタ41のゲート電圧を(b)、第1の光源ブロック51を流れる電流(負荷電流)I1を(c)、第2の光源ブロック52を流れる電流I2を(d)に表している。
Next, operation | movement of the
点灯装置10は、光源ブロック51,52の両方が点灯している状態から、図7(a)に示すように時刻T1にて第2のスイッチ12がオフすると、制御回路6からの駆動出力により第1のスイッチ素子46をオンする。このとき、制御回路6は切換スイッチ48をオフに維持している。そのため、コンデンサ45は、第1の制御電源回路71の出力(第1の設定電圧V1)にて、その両端電圧が第1の設定電圧V1まで時間経過に伴い徐々に上昇する。
When the
すなわち、トランジスタ41のゲート電圧は、時間経過に対して所定の傾きを持って徐々に上昇し、いずれ第1の設定電圧V1に到達する。そのため、トランジスタ41は、図7(b)に示すように時刻T2においてゲート電圧が閾値Vth(=4V)を超えることをもってターンオンする。なお、トランジスタ41にゲート容量(CISS)があるので、トランジスタ41のゲート電圧は、抵抗49の抵抗値によっては時間経過に対して直線的ではなく曲線的な傾きを持って上昇する。
That is, the gate voltage of the
これにより、トランジスタ41は、時刻T2においてターンオンするものの、時刻T1〜T2にかけては出力端子(ドレイン−ソース)間の導通抵抗が比較的緩やかに変化する。したがって、トランジスタ41のターンオン時における電力変換回路2の出力(負荷)インピーダンスの変化はより緩やかになり、図7(c)のように第1の光源ブロック51を流れる電流I1に発生するサージ電流のピーク値Imaxはより一層低減される。
Thus, although the
その後、点灯装置10は、回路動作が十分安定した段階(時刻T3)で、制御回路6からの切換出力により切換スイッチ48をオンする。これにより、コンデンサ45は、第2の制御電源回路72の出力(第2の設定電圧V2)にて瞬時に充電され、その両端電圧が第2の設定電圧V2まで上昇する。したがって、トランジスタ41は、時刻T3においてゲート電圧が第2の設定電圧V2まで引き上げられることになり、導通抵抗が十分に低い状態となって、導通損失が低下する。
Thereafter, the
また、図7のように時刻T4で第2のスイッチ12をオンして第2の光源ブロック52を再点灯する場合、点灯装置10は、制御回路6からの駆動信号により第1のスイッチ素子46をオフ、第2のスイッチ素子47をオンし、さらに切換スイッチ48をオフする。そのため、トランジスタ41は、ゲート電圧が瞬時に略ゼロまで低下し、比較的短時間でターンオフが完了する。
Further, when the second
以上説明した本実施形態の点灯装置10によれば、トランジスタ41がターンオンする際には、ターンオン期間の開始から所定時間に亘る第1の期間において、トランジスタ41の制御信号が所定の時定数で徐々に増加する。そのため、点灯装置10は、第1の期間においては、第1の光源ブロック51を流れる電流I1に発生するサージ電流のピーク値Imaxをより一層低減できる。
According to the
また、この点灯装置10では、トランジスタ41の制御信号が所定の時定数で増加するのは、制御信号が第1の設定電圧V1に設定される第1の期間のみである。つまり、点灯装置10は、第1の期間の終了後には、トランジスタ41の制御信号が瞬時に第2の設定電圧V2まで立ち上がることになり、第2の光源ブロック52の点灯、消灯の切り換え時に生じる時間遅れを抑制できる。
Further, in the
さらにまた、本実施形態の点灯装置10によれば、トランジスタ41がターンオンする際には、ターンオン期間の開始から所定時間に亘る第1の期間においては、トランジスタ41の制御信号の最大値が第1の設定電圧V1に制限される。そのため、点灯装置10は、第1の期間には、トランジスタ41のターンオン後もトランジスタ41の導通抵抗が比較的高い状態に維持され、第1の光源ブロック51を流れる電流I1に発生するサージ電流のピーク値Imaxが上記構成例2に比べて低減される。しかも、トランジスタ41は、温度が上昇して閾値Vthが低下した場合、ゲート電圧の立ち上がりが急なタイミングでターンオンすることになるが、この場合でも、第1の期間には導通抵抗が高い状態に維持され、サージ電流のピーク値Imaxを低減できる。
Furthermore, according to the
また、本実施形態の点灯装置10によれば、トランジスタ41のターンオフ時には、第1のスイッチ素子46をオフしてトランジスタ41の制御信号を瞬時に遮断することで、比較的短時間でトランジスタ41のターンオフを完了することができる。したがって、この点灯装置10は、制御信号が所定の時定数で変化するのはトランジスタ41のターンオン時のみであり、第2の光源ブロック52の再点灯時における光源群5の光量の低下や第2の光源ブロック52の光の立ち上がりの時間遅れを抑制できる。
Further, according to the
その他の構成および機能は実施形態1と同様である。 Other configurations and functions are the same as those of the first embodiment.
(実施形態3)
本実施形態の点灯装置10は、図8に示すように、第1の制御電源回路71の出力に代えて制御回路6の出力を第1の設定電圧としてトランジスタ41の駆動用に用いるように構成されている点で実施形態1の点灯装置10と相違する。以下、実施形態1と同様の構成については、共通の符号を付して適宜説明を省略する。なお、図8の例では、電力変換回路2は、フライバック型ではなくオートトランス27を用いた非絶縁型のDC/DC変換回路(コンバータ)からなるが、電力変換回路2はこの方式に特に限定されない。
(Embodiment 3)
As illustrated in FIG. 8, the
本実施形態では、制御回路6は、電力変換回路2の出力電流(負荷電流)を検出する検出回路61と、マイコン(マイクロコンピュータ)62とを有している。さらに、バイパス回路4は、サーミスタ等でトランジスタ41の部品温度を検出する温度検出部としての温度検出回路63と、第2の光源ブロック52の両端間でトランジスタ41と直列接続された抵抗65の両端電圧を検出する電圧検出回路64とを有している。検出回路61の出力と温度検出回路63の出力と電圧検出回路64の出力とは、マイコン62に入力されている。つまり、マイコン62は、検出回路61からの入力にて負荷電流を監視でき、温度検出回路63からの入力にてトランジスタ41の部品温度を監視でき、さらに電圧検出回路64からの入力にてトランジスタ41を流れる電流(ドレイン電流)を監視できる。
In the present embodiment, the
第1の制御電源回路71の出力は逆流防止用のダイオード44から切り離され、マイコン62の出力(DA出力)が、ダイオード44に接続されている。これにより、マイコン62の出力は、第1のスイッチ素子46がオンの状態ではトランジスタ41のゲートに印加されることになる。マイコン62は、プログラムに応じてDA出力の電圧値が可変であって、少なくともゼロから第1の設定電圧V3(ここでは5Vとする)までの範囲でDA出力を調節可能に構成されている。
The output of the first
次に、本実施形態の点灯装置10の動作について、図9を参照して説明する。なお、図9では、横軸を時間軸とし、第2のスイッチ12のオン・オフの別を(a)、トランジスタ41のゲート電圧を(b)、第1の光源ブロック51を流れる電流(負荷電流)I1を(c)、第2の光源ブロック52を流れる電流I2を(d)に表している。
Next, operation | movement of the
点灯装置10は、光源ブロック51,52の両方が点灯している状態から、図9(a)に示すように時刻T1にて第2のスイッチ12がオフすると、制御回路6からの駆動出力により第1のスイッチ素子46をオンする。このとき、制御回路6は切換スイッチ48をオフに維持している。そのため、トランジスタ41は、第1のスイッチ素子46を介してマイコン62のDA出力がゲートに印加されることになる。
When the
図9の例では、マイコン62は、時刻T1〜T3の第1の期間にかけては、第1の設定電圧V3を上限にして、タイマによってDA出力を時間経過に対して所定の傾きを持って徐々に上昇させる。したがって、トランジスタ41は、図9(b)に示すように時刻T2においてゲート電圧が閾値Vth(=4V)を超えることをもってターンオンする。
In the example of FIG. 9, the
ここで、DA出力の時間経過に対する増加の傾きは、マイコン62のプログラム変更により自由に設定できる。そのため、点灯装置10は、トランジスタ41のゲート電圧の閾値Vth付近のみDA出力の傾きを緩やかにすれば、図9(c)のように第1の光源ブロック51を流れる電流I1に発生するサージ電流のピーク値Imaxをより低減できる。また、本実施形態の点灯装置10は、実施形態1(図5参照)と同様に、第2のスイッチ12がオフするタイミング(時刻T1)に合わせて、ゲート電圧を瞬時に第1の設定電圧V3まで引き上げることも可能である。
Here, the slope of the increase of the DA output with respect to time can be freely set by changing the program of the
また、本実施形態では、点灯装置10は、マイコン62がトランジスタ41を流れる電流に相当する抵抗65の両端電圧(以下、「検出電圧」という)の大きさに応じて、第1の期間の長さを変化させるように構成されている。具体的には、マイコン62は、第1の期間の長さを固定的に決定するのではなく、トランジスタ41を流れる電流(I1−I2)の大きさを検出する検出回路としての電圧検出回路64の検出結果に応じて、可変的に決定する。
Further, in the present embodiment, the
つまり、マイコン62は、トランジスタ41のターンオン後、図10に示すように検出電圧が低下して所定値Vxに至った時点を第1の期間の終了時点とし、この時点で切換スイッチ48をオンしトランジスタ41のゲート電圧を第2の設定電圧V2へ切り換える。なお、図10は、横軸を検出電圧、縦軸をトランジスタ41のゲート電圧として、検出電圧とゲート電圧との関係を表している。
That is, after the
すなわち、制御回路6は、トランジスタ41がターンオンした後、トランジスタ41を流れる電流に相当する検出電圧が所定値Vx(図10参照)以下になったとマイコン62が判断すると、速やかに切換出力にて切換スイッチ48をオンする。これにより、点灯装置10は、図9のように第1の期間の開始(時刻T1)から所定時間の経過(時刻T4)を待つことなく、より短時間で第1の期間を終了し(時刻T3)、第2の設定電圧V2がトランジスタ41のゲートに印加されることになる。したがって、トランジスタ41は、ゲート電圧が短時間で第2の設定電圧V2まで引き上げられることになり、導通抵抗が十分に低い状態となって導通損失が低下するので、トランジスタ41で発生する損失(温度上昇)を低減できる。その結果、トランジスタ41の熱破壊を防止できる。
That is, when the
以降の動作は、実施形態1(図5参照)と同様である。 Subsequent operations are the same as those in the first embodiment (see FIG. 5).
ところで、トランジスタ41がNチャネル型のMOSFETである場合、図11に例示するように、トランジスタ41の温度が上昇すると、一般的にゲート電圧の閾値Vthは低下する。なお、図11は、横軸を温度、縦軸を温度25℃のときの閾値Vthに対する閾値Vthの比として、あるトランジスタの温度−閾値特性を一例として表しており、この特性は素子によって変化する。
When the
そこで、本実施形態の点灯装置10は、マイコン62が温度検出回路63からの入力の変化に応じて、DA出力の大きさを変化させるように構成されている。具体的には、マイコン62は、図11のような温度−閾値特性に応じて、温度検出回路63で検出されるトランジスタ41の温度が高くなるほど、第1の設定電圧V3を低くするようにDA出力の上限値(第1の設定電圧V3)を変化させる。これにより、点灯装置10は、大幅な部品追加や複雑な制御を必要とすることなく、トランジスタ41の温度変化が生じた場合に、第1の期間においては、閾値Vthを僅かに超える程度の第1の設定電圧V3にトランジスタ41の制御電圧の上限値を制限できる。その結果、点灯装置10は、トランジスタ41のターンオン時において第1の光源ブロック51を流れる電流I1に発生するサージ電流のピーク値Imaxを、より確実に低減できる。
Therefore, the
以上説明した本実施形態の点灯装置10によれば、マイコン62の出力(DA出力)を制御することにより、トランジスタ41がターンオンする際の第1の期間において、トランジスタ41の制御信号を細かく調節可能となる。そのため、点灯装置10は、第1の期間においては、第1の光源ブロック51を流れる電流I1に発生するサージ電流のピーク値Imaxをより一層低減できる。
According to the
なお、本実施形態の点灯装置10は、トランジスタ41として用いるMOSFETが5V駆動系であれば、第2の制御電源回路72の出力を用いることなく、マイコン62のDA出力のみでトランジスタ41を駆動することが可能である。
Note that the
また、本実施形態の変形例として、点灯装置10は、マイコン62がトランジスタ41を流れる電流に相当する検出電圧(抵抗65の両端電圧)の大きさに応じて、トランジスタ41を駆動するDA出力を変化させるように構成されていてもよい。具体的には、マイコン62は、トランジスタ41を流れる電流(I1−I2)の大きさを検出する検出回路としての電圧検出回路64の検出結果に応じて、DA出力の上限値(第1の設定電圧V3)を変化させる。
As a modification of the present embodiment, the
たとえば、トランジスタ41が10V駆動系のNチャネル型のMOSFET(ゲート電圧の閾値が2.0〜4.0V)である場合、トランジスタ41のドレイン−ソース間抵抗(オン抵抗)Ronは、図12に示すようにゲート電圧が高いほど低下する傾向にある。なお、図12は、横軸をゲート電圧、縦軸をゲート電圧10Vのときのオン抵抗Ronに対するオン抵抗Ronの比として、あるMOSFEのゲート電圧−オン抵抗特性を一例として表している。
For example, when the
そこで、本変形例に係る点灯装置10は、マイコン62が、図13に示すようにトランジスタ41のターンオン時に電圧検出回路64で検出される検出電圧が高い(つまりトランジスタ41を流れる電流が大きい)ほど、第1の設定電圧V3を低くする。これにより、点灯装置10は、トランジスタ41を流れる電流が大きい場合ほど、トランジスタ41を駆動するゲート電圧を低くして、トランジスタ41を流れる電流(ドレイン電流)のピーク値を抑制できる。なお、図13は、横軸を検出電圧、縦軸を第1の設定電圧V3として、検出電圧と第1の設定電圧V3との関係を表している。
Therefore, in the
このように点灯装置10は、トランジスタ41を流れる電流の大きさに応じて第1の設定電圧V3の大きさを変化させることにより、トランジスタ41のターンオン時において、サージ電流のピーク値Imaxをより確実に十分低い値にまで低減できる。
As described above, the
なお、図13の例では、トランジスタ41を流れる電流に相当する検出電圧が高くなるにつれ、第1の設定電圧V3が指数関数的に低下している。ただし、検出電圧と第1の設定電圧V3との関係は図13の例に限らず、検出電圧の増加に対し第1の設定電圧V3は直線的に低下してもよいし、複数の傾きを持って低下してもよい。
In the example of FIG. 13, the first set voltage V3 decreases exponentially as the detection voltage corresponding to the current flowing through the
また、マイコン62は、図13に示すような検出電圧と第1の設定電圧V3との関係を、テーブルデータとして予め記憶しておけばよいので、本変形例に係る点灯装置10は複雑な制御回路を用いなくとも実現可能である。
Further, since the
その他の構成および機能は実施形態1と同様である。 Other configurations and functions are the same as those of the first embodiment.
(実施形態4)
本実施形態の点灯装置10は、図14に示すように、トランジスタ41の駆動用のゲート電圧(制御信号)を、第1の設定電圧V5および第2の設定電圧V2に加え、第3の設定電圧(設定値)V4にも設定可能とした点で実施形態2の点灯装置10と相違する。以下、実施形態2と同様の構成については、共通の符号を付して適宜説明を省略する。
(Embodiment 4)
As shown in FIG. 14, the
図14の例では、バイパス回路4は、第2の制御電源回路72の出力端間に接続された抵抗401,402,403の直列回路を有し、第2の制御電源回路72の出力する第2の設定電圧V2を抵抗401,402,403で分圧するように構成されている。これにより、高電位側の抵抗401と抵抗402との接続点には第1の設定電圧V5(<V2)が発生し、抵抗402と低電位側の抵抗403との接続点には第3の設定電圧V4(<V1)が発生する。ここで、第1の設定電圧V5はトランジスタ41のゲート電圧の閾値Vthを僅かに超える程度に設定され、第3の設定電圧V4は第1の設定電圧V5よりも小さく、閾値Vthを僅かに下回る程度の値に設定される。ただし、閾値Vthが一定でなく、トランジスタ41の温度や素子ばらつきにより、ある程度の範囲で変化する場合、第1の設定電圧V5は閾値Vthの最大値を僅かに超える値、第3の設定電圧V4は閾値Vthの最小値を僅かに下回る値に設定される。
In the example of FIG. 14, the
さらに、バイパス回路4は、トランジスタ41の駆動用の電圧を第1の設定電圧V5、第2の設定電圧V2、第3の設定電圧V4で切り換えるために、切換スイッチ48(図6参照)に代えて、以下の構成を採用している。
Further, the
すなわち、バイパス回路4は、ダイオード44と抵抗402,403の接続点との間に第1の選択スイッチ404を有し、ダイオード44と抵抗401,402の接続点との間に第2の選択スイッチ405を有している。また、バイパス回路4は、ダイオード44と第2の制御電源回路72の出力との間には第3の選択スイッチ406を有しており、これら第1〜3の選択スイッチ404〜406を制御回路6からの選択出力にて択一的にオンするよう構成されている。これにより、コンデンサ45には、第1の選択スイッチ404がオンのときに第3の設定電圧V4が印加され、第2の選択スイッチ405がオンのときに第1の設定電圧V5が印加され、第3の選択スイッチ406がオンのときに第2の設定電圧V2が印加される。なお、コンデンサ45と共に積分回路を構成する抵抗49は、第1の設定電圧V5にのみ影響するように、第2の選択スイッチ405と直列に接続されている。
That is, the
次に、本実施形態の点灯装置10の動作について、図15を参照して説明する。なお、図15では、横軸を時間軸とし、第2のスイッチ12のオン・オフの別を(a)、第3の選択スイッチ406のオン・オフの別を(b)、第2の選択スイッチ405のオン・オフの別を(c)、第1の選択スイッチ404のオン・オフの別を(d)に表している。また、図15では、トランジスタ41のゲート電圧を(e)、第1の光源ブロック51を流れる電流(負荷電流)I1を(f)、第2の光源ブロック52を流れる電流I2を(g)に表している。
Next, operation | movement of the
点灯装置10は、光源ブロック51,52の両方が点灯している状態から、図15(a)に示すように時刻T1にて第2のスイッチ12がオフすると、制御回路6からの駆動出力により第1のスイッチ素子46をオンする。このとき、制御回路6は選択出力により図15(d)に示すように第1の選択スイッチ404をオンする。そのため、コンデンサ45は、第3の設定電圧V4にて瞬時に充電され、その両端電圧が第3の設定電圧V4まで上昇する。したがって、トランジスタ41は、第1のスイッチ素子46を介して第3の設定電圧V4がゲートに印加されることになる。ただし、第3の設定電圧V4はゲート電圧の閾値の最小値Vth2より低いので、トランジスタ41は、時刻T1〜T2の第2の期間においては、オフ状態を維持する。
When the
要するに、点灯装置10は、第1の期間(T2〜T5)の直前に設定されている第2の期間(T1〜T2)においては、トランジスタ41の制御信号を閾値(の最小値Vth2)より小さい第3の設定電圧V4に設定することで、トランジスタ41をオフに維持する。
In short, the
時刻T1から所定時間が経過すると、点灯装置10は、図15(c)に示すように時刻T2において制御回路6からの選択出力により第2の選択スイッチ405をオンする。これにより、コンデンサ45は、第1の設定電圧V5にて充電され、その両端電圧が第1の設定電圧V5まで時間経過に伴い徐々に上昇する。すなわち、トランジスタ41のゲート電圧は、時間経過に対して所定の傾きを持って徐々に上昇し、いずれ第1の設定電圧V5に到達する。そのため、トランジスタ41は、図15(e)に示すように時刻T3においてゲート電圧が閾値の上限値Vth1を超えることをもってターンオンする。したがって、トランジスタ41のターンオン時における電力変換回路2の出力(負荷)インピーダンスの変化はより緩やかになり、図15(f)のように第1の光源ブロック51を流れる電流I1に発生するサージ電流のピーク値Imaxはより一層低減される。
When a predetermined time has elapsed from time T1, the
その後、点灯装置10は、回路動作が十分安定した段階(時刻T5)で、図15(b)に示すように制御回路6からの選択出力により第3の選択スイッチ406をオンする。これにより、コンデンサ45は、第2の制御電源回路72の出力(第2の設定電圧V2)にて瞬時に充電され、その両端電圧が第2の設定電圧V2まで上昇する。したがって、トランジスタ41は、時刻T5においてゲート電圧が第2の設定電圧V2まで引き上げられることになり、導通抵抗が十分に低い状態となって、導通損失が低下する。
Thereafter, when the circuit operation is sufficiently stabilized (time T5), the
以降の動作は、実施形態2(図7参照)と同様である。 Subsequent operations are the same as those in the second embodiment (see FIG. 7).
以上説明した本実施形態の点灯装置10によれば、第2のスイッチ12がオフして第2の光源ブロック52を消灯する際、第1のスイッチ素子46がオンすると、第2の期間においてトランジスタ41の制御信号が瞬時に第3の設定電圧V4まで引き上げられる。そのため、点灯装置10は、第1の期間においては第3の設定電圧V4を始点として、トランジスタ41の制御信号が第1の設定電圧V5まで引き上げられるので、制御信号が徐々に増加する場合でも比較的短時間で閾値に到達することになる。したがって、本実施形態の点灯装置10は、実施形態2の構成に比べて、より短時間でトランジスタ41をターンオンして第2の光源ブロック52を消灯できる(実施形態2の構成では図15の時刻T4でターンオンする)。
According to the
また、第3の設定電圧V4が閾値Vthの最小値を僅かに下回る値に設定されることで、閾値Vthが一定でなくある程度の範囲で変化する場合でも、点灯装置10は、第1の期間の直前の第2の期間においてトランジスタ41がターンオンすることはない。つまり、この点灯装置10においては、トランジスタ41がターンオンするのは常に第1の期間であるから、トランジスタ41が急にターンオンしてサージ電流を生じることを回避できる。
Further, when the third set voltage V4 is set to a value slightly lower than the minimum value of the threshold value Vth, the
なお、本実施形態では、トランジスタ41の駆動用の電圧を第1〜3の設定電圧の3段階としたが、たとえば分圧用の抵抗および選択スイッチの数を増やして第3の設定電圧V4から第1の設定電圧V5に至るまでに多段階の電圧変化が設定されていてもよい。この場合、点灯装置10は、トランジスタ41のゲートに印加される電圧の変化幅を小さくできるので、時定数を設定するための抵抗49を用いなくても、サージ電流のピーク値Imaxを低減可能である。
In this embodiment, the voltage for driving the
その他の構成および機能は実施形態2と同様である。 Other configurations and functions are the same as those of the second embodiment.
(実施形態5)
本実施形態の点灯装置10は、図16に示すように、電力変換回路2の出力が回路グランドに対し負電位側となるように、電力変換回路2の高電位側の出力端を回路グランドに接続した点で実施形態1の点灯装置10と相違する。以下、実施形態1と同様の構成については、共通の符号を付して適宜説明を省略する。
(Embodiment 5)
As illustrated in FIG. 16, the
なお、図16に例示する電力変換回路2は、フライバックトランス21の極性およびダイオード23の極性が、実施形態1とは反対になるように構成されている。また、図16の例では、電力変換回路2の高電位側の出力(回路グランド)にLEDが2個直列接続されてなる第2の光源ブロック52が接続され、低電位側の出力に1個のLEDからなる第1の光源ブロック51が接続されている。
The
本実施形態では、バイパス回路4は、トランジスタ41にPチャネル型のMOSFETを用い、このトランジスタ41のドレイン−ゲート間に第1のスイッチ要素411が接続された構成を採用している。さらに、バイパス回路4は、トランジスタ41の駆動用の電圧を第1の設定電圧、第2の設定電圧で切り換えるために、切換スイッチ48(図1参照)に代えて、以下の構成を採用している。
In the present embodiment, the
すなわち、バイパス回路4は、トランジスタ41のドレイン−ゲート間に、第2のスイッチ要素414および抵抗412の直列回路と、第3のスイッチ要素415および抵抗415の直列回路とが並列に接続されている。また、トランジスタ41のゲート−ソース間には抵抗413が接続されている。これにより、トランジスタ41は、第2のスイッチ要素414がオンの状態で抵抗412,413にて分圧された電圧がゲートに印加され、第3のスイッチ要素416がオンの状態で抵抗415,413にて分圧された電圧がゲートに印加される。なお、各スイッチ要素411,414,416は、いずれもPNP型のトランジスタからなり、制御回路6の出力により択一的にオンする。
That is, in the
ここで、抵抗412と抵抗415とは互いに抵抗値が異なっており、抵抗412の抵抗値は抵抗415よりも小さく設定されている。そのため、点灯装置10は、第2のスイッチ要素414がオンの状態で第1の設定電圧がトランジスタ41のゲートに印加され、第3のスイッチ要素416がオンの状態で第2の設定電圧(>第1の設定電圧)がトランジスタ41のゲートに印加されることになる。したがって、制御回路6は、トランジスタ41をターンオンする際、第1の期間では第2のスイッチ要素414をオンし、第1の期間の終了後に第3のスイッチ要素416をオンすることで、トランジスタ41のインピーダンスを段階的に変化させることができる。
Here, the resistance values of the
また、本実施形態の変形例として、点灯装置10は、図17に示すようにトランジスタ41に導通抵抗特性の良いNチャネル型のFETを用いた構成であってもよい。
As a modification of the present embodiment, the
なお、図17の例では、電力変換回路2の高電位側の出力(回路グランド)にLEDが2個直列接続されてなる第1の光源ブロック51が接続され、低電位側の出力に1個のLEDからなる第2の光源ブロック52が接続されている。また、図17の例では、電力変換回路2は、フライバックトランス21に代えてインダクタ28を用いた非絶縁型のDC/DC変換回路からなり、直流電源1は、交流電源101とAC/DC変換回路(コンバータ)102との組み合わせからなる。AC/DC変換回路102は、交流電源101からの交流電圧を整流し、平滑する回路と、降圧チョッパ回路との組み合わせで構成されている。
In the example of FIG. 17, the first
図17の例では、バイパス回路4は、第1の制御電源回路71の出力および第2の制御電源回路72の出力と、電力変換回路2の低電位側の出力との間に、ダイオード421と抵抗422と第4のスイッチ要素423と第5のスイッチ要素424とを直列に有する。さらに、バイパス回路5は、第5のスイッチ要素424には抵抗425が並列に接続され、この抵抗425の両端電圧がトランジスタ41のゲート−ソース間に印加されるように構成されている。なお、各スイッチ要素423,424は、いずれもPNP型のトランジスタからなり、制御回路6の出力により択一的にオンする。
In the example of FIG. 17, the
これにより、図17の点灯装置10は、第4のスイッチ要素423がオンで切換スイッチ48がオフの状態で、第1の制御電源回路71の出力を抵抗422,425で分圧した第1の設定電圧がトランジスタ41のゲートに印加される。一方、点灯装置10は、第4のスイッチ要素423がオンの状態で切換スイッチ48がオンすることにより、第2の制御電源回路72の出力を抵抗422,425で分圧した第2の設定電圧(>第1の設定電圧)がトランジスタ41のゲートに印加される。したがって、制御回路6は、トランジスタ41をターンオンする際、第1の期間では切換スイッチ48をオンし、第1の期間の終了後に切換スイッチ48をオフすることで、トランジスタ41のインピーダンスを段階的に変化させることができる。
Accordingly, in the
また、点灯装置10は、図16の構成と図17の構成とを組み合わせることにより、第1の光源ブロック51と第2の光源ブロック52とのそれぞれにバイパス用のトランジスタを並列接続した構成を採用してもよい。
Further, the
その他の構成および機能は実施形態1と同様である。 Other configurations and functions are the same as those of the first embodiment.
ところで、上記各実施形態で示した点灯装置10は、たとえば図18に示すように前照灯(ヘッドランプ)などの灯具に用いられる。前照灯8は、第1〜4の4種類の光源ブロック51〜54を搭載した放熱体82と、光源ブロック51,52,53からの光出力の配光を制御する反射板81とを灯具本体83に収納し、点灯装置10を灯具本体83の下面に設置して構成されている。この前照灯8は、第1の光源ブロック51がすれ違い用前照灯(ロービーム)として機能し、第2の光源ブロック52が走行用前照灯(ハイビーム)として機能する。したがって、点灯装置10は、第2のスイッチ12の操作に応じて第2の光源ブロック52の点灯、消灯を切り換えることによって、すれ違い用前照灯と走行用前照灯とを切り換えることが可能である。上記各実施形態に係る点灯装置10は、このようにすれ違い用前照灯および走行用前照灯の2種類の配光パターンを切り換える用途に好適である。
By the way, the
また、この前照灯8には、ポジションランプ、ターンランプ、デイタイムランニングランプ等、複数のランプが組み込まれており、第3の光源ブロック53、第4の光源ブロック54はいずれかのランプとして用いられる。このように複数のランプが組み込まれた前照灯8では、ランプごとに個別の点灯装置を用いると灯具本体83が大型化し、コストも上昇する。これに対して、単一の電力変換回路2の出力に複数の光源ブロックを直列接続し、一部の光源ブロックに並列接続されたトランジスタにて点灯させる光源ブロックの数を切り換える構成の点灯装置10を用いることで、大型化やコストの上昇を回避できる。
The
図19は、上述した前照灯8を左右で一対搭載した車両9の外観斜視図である。
FIG. 19 is an external perspective view of a
このような車両(自動車)9に関しては、近年、車室内の居住空間の拡大や、燃費改善のための軽量化等に起因して、エンジンルームの空きスペースが狭められる傾向にある。そのため、車両9においては、エンジンルーム内の温度がより高温となるのに加え、点灯装置10が発熱量の多いエンジンの近傍に配置されることがある。また、LEDなどの固体光源を用いた前照灯8では、光源の熱破壊を確実に防止することも要求される。
With regard to such a vehicle (automobile) 9, in recent years, an empty space in the engine room tends to be narrowed due to the expansion of the living space in the passenger compartment and the reduction in weight for improving fuel efficiency. Therefore, in the
このような車両9に上記各実施形態に係る点灯装置10を用いることにより、高温環境下でも、サージ電流による光源群5の熱破壊や、損失増加による点灯装置10の熱破壊を防止可能となる。なお、点灯装置10を用いた灯具は前照灯8に限らず、車両9の尾灯などであってもいいし、それ以外の灯具でもよい。
By using the
10 点灯装置
2 電力変換回路(電源回路)
4 バイパス回路
41 トランジスタ
5 光源群
51 第1の光源ブロック
52 第2の光源ブロック
6 制御回路(制御部)
8 前照灯
83 灯具本体
9 車両
V1,V3,V5 第1の設定電圧(第1の設定値)
V2 第2の設定電圧(第2の設定値)
V4 第3の設定電圧(第3の設定値)
10
8
V2 Second set voltage (second set value)
V4 Third set voltage (third set value)
Claims (8)
前記第2の光源ブロックに並列に接続されるトランジスタと、前記トランジスタの制御端子に入力される制御信号により前記トランジスタを制御する制御部とを有し、前記制御信号が所定の閾値を超えて前記トランジスタがオンすることによって前記第2の光源ブロックをバイパスして前記第2の光源ブロックを消灯させるバイパス回路とを備え、
前記制御部は、前記トランジスタがオフで前記第2の光源ブロックが点灯する状態から前記第2の光源ブロックを消灯させる状態に移行する場合、前記制御信号を、第1の期間においては前記閾値より大きく且つ前記トランジスタを能動領域で動作させる第1の設定値に設定し、前記第1の期間の終了後に前記第1の設定値より大きく且つ前記トランジスタを飽和領域で動作させる第2の設定値に設定する
ことを特徴とする点灯装置。 A power supply circuit for supplying power to a light source group in which a first light source block and a second light source block are connected in series;
A transistor connected in parallel to the second light source block; and a control unit configured to control the transistor by a control signal input to a control terminal of the transistor, the control signal exceeding a predetermined threshold value A bypass circuit that bypasses the second light source block and turns off the second light source block by turning on a transistor;
When the control unit shifts from a state in which the transistor is off and the second light source block is turned on to a state in which the second light source block is turned off, the control signal is output from the threshold in the first period. Set to a first set value that is larger and the transistor operates in an active region, and is set to a second set value that is greater than the first set value and causes the transistor to operate in a saturation region after the end of the first period. A lighting device characterized by setting.
前記制御部は、前記温度検出部で検出される温度の変化に応じて、前記第1の設定値の大きさを変化させることを特徴とする請求項1ないし3のいずれか1項に記載の点灯装置。 The bypass circuit includes a temperature detection unit that detects the temperature of the transistor,
The said control part changes the magnitude | size of a said 1st setting value according to the change of the temperature detected by the said temperature detection part, The Claim 1 characterized by the above-mentioned. Lighting device.
前記制御部は、前記検出回路で検出される電流の大きさに応じて、前記第1の設定値の大きさを変化させることを特徴とする請求項1ないし4のいずれか1項に記載の点灯装置。 The bypass circuit includes a detection circuit that detects a magnitude of a current flowing through the transistor,
The said control part changes the magnitude | size of a said 1st setting value according to the magnitude | size of the electric current detected by the said detection circuit, The Claim 1 characterized by the above-mentioned. Lighting device.
前記制御部は、前記検出回路で検出される電流の大きさに応じて、前記第1の期間の長さを変化させることを特徴とする請求項1ないし5のいずれか1項に記載の点灯装置。 The bypass circuit includes a detection circuit that detects a magnitude of a current flowing through the transistor,
6. The lighting according to claim 1, wherein the control unit changes a length of the first period in accordance with a magnitude of a current detected by the detection circuit. apparatus.
A vehicle comprising the headlamp according to claim 7.
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