JP2013214109A - Pressure member and image heating apparatus with pressure member - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an image heating apparatus which can suppress excessive temperature rise in a region where recording material does not pass, to provide a pressure member which is used for the apparatus, and to provide a pressure member which has stable transportability, high durability, high thermal conductivity, and low hardness.SOLUTION: A pressure member comprises: a core metal; an elastic layer containing filler whose heat transfer coefficient λin a longitudinal direction orthogonal to a recording material conveyance direction is λ≥2.5 W/(m*k) and whose ASKER-C hardness is not more than 60°; and a solid rubber elastic layer whose heat transfer coefficient λ in a thickness direction is not less than 0.16 W/(m*k) and not more than 0.40 W/(m*k). The solid rubber elastic layer is formed on an outer periphery of the core metal and the elastic layer containing the filler is formed on an outer periphery of the solid rubber elastic layer.

Description

本発明は、電子写真複写機、電子写真プリンタなどの画像形成装置に搭載する加熱定着装置に用いれば好適な加圧部材、及びこの加圧部材を有する像加熱装置に関する。   The present invention relates to a pressure member suitable for use in a heat fixing device mounted on an image forming apparatus such as an electrophotographic copying machine or an electrophotographic printer, and an image heating apparatus having the pressure member.

電子写真式のプリンタや複写機に搭載する定着装置として、ハロゲンヒータと、このハロゲンヒータにより加熱される定着ローラと、その定着ローラと接触してニップ部を形成する加圧ローラと、を有する熱ローラ方式の像加熱装置がある。また、定着装置として、セラミックス製の基板上に発熱抵抗体を有するヒータと、このヒータに接触しつつ移動する定着フィルムと、その定着フィルムを介してヒータとニップ部を形成する加圧ローラと、を有するフィルム加熱方式の像加熱装置がある。   As a fixing device mounted on an electrophotographic printer or copying machine, a heat having a halogen heater, a fixing roller heated by the halogen heater, and a pressure roller that forms a nip portion in contact with the fixing roller There is a roller type image heating apparatus. Further, as a fixing device, a heater having a heating resistor on a ceramic substrate, a fixing film that moves while contacting the heater, a pressure roller that forms a nip portion with the heater via the fixing film, There is a film heating type image heating apparatus.

上記熱ローラ方式の像加熱装置を搭載するプリンタで小サイズの記録材を大サイズの記録材と同じプリント間隔で連続プリントすると、定着ニップ部長手方向において記録材が通過しない領域（非通紙領域）が過度に昇温する現象（非通紙領域昇温）が発生する。非通紙領域が過昇温すると、像加熱装置を構成している各パーツにダメージを与える可能性がある。また、非通紙領域が過昇温している状態で大サイズの記録材にプリントすると、その記録材において非通紙領域と対応する領域が必要以上に加熱されるため、高温オフセットが発生してしまう。   When a small-size recording material is continuously printed at the same print interval as a large-size recording material in a printer equipped with the heat roller type image heating device, the area in which the recording material does not pass in the longitudinal direction of the fixing nip (non-sheet passing area) ) Excessively increases in temperature (non-sheet passing area temperature increase) occurs. If the temperature of the non-sheet passing region is excessively high, there is a possibility that each part constituting the image heating apparatus is damaged. In addition, if printing is performed on a large size recording material in a state where the non-sheet passing area is excessively heated, the area corresponding to the non-sheet passing area is heated more than necessary in the recording material. End up.

特に、加熱体として低熱容量のセラミックヒータを用いることのできるフィルム加熱タイプの場合、加熱体の熱容量が熱ローラ方式に比べて小さいので、加熱体の非通紙部昇温も大きく、加圧ローラの耐久性能低下や高温オフセットも発生しやすい。また、フィルム駆動の不安定性、フィルムのシワ等の問題も発生しやすい。   In particular, in the case of a film heating type in which a ceramic heater having a low heat capacity can be used as a heating body, the heating body has a smaller heat capacity than that of a heat roller system, so the temperature rise in the non-sheet passing portion of the heating body is large, and the pressure roller Durability performance degradation and high temperature offset are likely to occur. In addition, problems such as film drive instability and film wrinkles are likely to occur.

また、プリンタの処理速度（プロセススピード）が速くなるほど非通紙領域の昇温は発生しやすい。なぜなら、高速化に伴い記録材がニップ部を通過する時間が短くなるので、未定着トナー像を記録材に加熱定着するために必要な定着温度を高くせざるを得ないからである。また、連続プリント工程中はニップ部に記録材が介在しない時間（所謂、紙間時間）がプリンタの高速化に伴い減少するので、紙間時間中に温度分布ムラを均すことが難しくなるからである。   Further, as the printer processing speed (process speed) increases, the temperature rise in the non-sheet passing area is likely to occur. This is because the time required for the recording material to pass through the nip portion is shortened as the speed is increased, and the fixing temperature necessary to heat-fix the unfixed toner image on the recording material must be increased. Also, during the continuous printing process, the time during which the recording material does not intervene in the nip portion (so-called paper interval time) decreases as the speed of the printer increases, so it becomes difficult to equalize the temperature distribution unevenness during the paper interval time. It is.

この非通紙部昇温を低減させる手段の一つとして、加圧ローラの熱伝導率を高くするという手法が一般的に知られている。これは、加圧ローラの有する弾性層の伝熱性を積極的に良化させる事で非通紙部昇温の温度の低下、つまり加圧ローラの長手方向の熱の高低差が減少するという効果を得る事ができるというものである。   As one means for reducing the temperature rise of the non-sheet passing portion, a method of increasing the thermal conductivity of the pressure roller is generally known. This is because the heat transfer property of the elastic layer of the pressure roller is positively improved to reduce the temperature rise of the non-sheet passing portion, that is, the difference in the height difference in the longitudinal direction of the pressure roller. Can be obtained.

特許文献１、特許文献２、特許文献３には、定着ローラや加圧ローラの弾性層の熱伝導率を良化させるためにアルミナ、酸化亜鉛、炭化珪素などの高熱伝導性フィラーをベースゴムに添加することが開示されている。   In Patent Document 1, Patent Document 2, and Patent Document 3, high thermal conductive fillers such as alumina, zinc oxide, and silicon carbide are used as a base rubber in order to improve the thermal conductivity of the elastic layer of the fixing roller and the pressure roller. The addition is disclosed.

特許文献４には、弾性層を有する回転体（加圧ローラではなく定着ベルトであるけれども）の熱伝導を良化させるために、弾性層にカーボンファイバーを含有させる方法が開示されている。   Patent Document 4 discloses a method of containing carbon fiber in an elastic layer in order to improve the heat conduction of a rotating body having an elastic layer (although it is not a pressure roller but a fixing belt).

特許文献５には、エラストマ−層にグラファイトのような異方性充填材を含有させ、ローラ厚み方向に熱伝導率を良化させる発明が開示されている。   Patent Document 5 discloses an invention in which an anisotropic filler such as graphite is contained in an elastomer layer to improve the thermal conductivity in the roller thickness direction.

特許文献６には、ピッチ系炭素繊維を用いた織物の層を加圧ローラの弾性層中に設ける発明が開示されている。   Patent Document 6 discloses an invention in which a fabric layer using pitch-based carbon fibers is provided in an elastic layer of a pressure roller.

特許文献７には、ピッチ系炭素繊維を加圧ローラ弾性層中に分散させる発明が開示されている。   Patent Document 7 discloses an invention in which pitch-based carbon fibers are dispersed in a pressure roller elastic layer.

特開平１１−１１６８０６号公報JP-A-11-116806 特開平１１−１５８３７７号公報Japanese Patent Laid-Open No. 11-158377 特開２００３−２０８０５２号公報JP 2003-208052 A 特開２００２−２６８４２３号公報JP 2002-268423 A 特開２０００−０３９７８９号公報JP 2000-039789 A 特開２００２−３５１２４３号公報JP 2002-351243 A 特開２００５―２７３７７１号公報Japanese Patent Laid-Open No. 2005-273771

しかしながら、特許文献１〜特許文献５に記載されているようなアルミナ、酸化亜鉛、炭化珪素、カーボンファイバー、グラファイト等のフィラーを熱伝導率アップのために弾性層に添加しても、少量添加の場合は所望の熱伝導率を得る事が出来ない。また、多量に添加した場合は加圧ローラの硬度が高くなりすぎてしまい、トナー画像の記録材への加熱定着に必要な所定のニップ幅を得る事が出来なくなるという問題が生じる。このように、加圧ローラの高熱伝導化と低硬度化の両立を図ることは困難であった。   However, even if fillers such as alumina, zinc oxide, silicon carbide, carbon fiber, and graphite as described in Patent Document 1 to Patent Document 5 are added to the elastic layer to increase the thermal conductivity, a small amount is added. In this case, the desired thermal conductivity cannot be obtained. When added in a large amount, the hardness of the pressure roller becomes too high, and there arises a problem that a predetermined nip width necessary for heating and fixing the toner image onto the recording material cannot be obtained. Thus, it has been difficult to achieve both high thermal conductivity and low hardness of the pressure roller.

特許文献６に開示されている加圧ローラは、熱伝導率が非常に優れている。しかしながら、織物或いはそれに準ずる構成であるので高熱伝導ゴム複合体層は硬度が高くなってしまう。その場合、加圧ローラ全体としての硬度を下げるには、下層の弾性層に発泡スポンジゴムを用いるのが好適である。従って下層の弾性層が発泡スポンジで構成されるため、消耗による耐久性に改善の余地がある。   The pressure roller disclosed in Patent Document 6 has an excellent thermal conductivity. However, since it is a woven fabric or a configuration similar to it, the high thermal conductive rubber composite layer has high hardness. In that case, in order to reduce the hardness of the entire pressure roller, it is preferable to use foamed sponge rubber for the lower elastic layer. Therefore, since the lower elastic layer is made of foamed sponge, there is room for improvement in durability due to wear.

また、特許文献７に開示されている加圧ローラはローラ長手方向の熱伝導率が優れ、かつローラの硬度を適度にできるが、弾性層から芯金への伝熱が良すぎてしまい、ローラ表面温度が低くなり過ぎるという課題があることが判明した。加圧ローラ表面温度が低すぎる場合は、記録材が加熱ニップを通過する際に発生する水蒸気が加圧ローラ表面に結露し、記録材の搬送が不安定になる
本発明は上述の課題に鑑み成されたものであり、その目的は、記録材が通過しない領域の昇温を抑えられる像加熱装置に用いられる加圧部材、及びこの加圧部材を有する像加熱装置を提供することにある。 Further, the pressure roller disclosed in Patent Document 7 has excellent heat conductivity in the longitudinal direction of the roller, and the hardness of the roller can be moderated. However, heat transfer from the elastic layer to the core metal is too good, and the roller It has been found that there is a problem that the surface temperature becomes too low. In the case where the pressure roller surface temperature is too low, water vapor generated when the recording material passes through the heating nip is condensed on the surface of the pressure roller, and the conveyance of the recording material becomes unstable. An object of the present invention is to provide a pressure member used in an image heating apparatus that can suppress a temperature rise in a region through which a recording material does not pass, and an image heating apparatus having the pressure member.

上記の目的を達成するために、
芯金と、フィラーを含有する弾性層と、を有し、加熱部材と接触して記録材を挟持搬送しつつ加熱するためのニップ部を形成する加圧部材において、
前記フィラーを含有する弾性層には、長さが０．０５ｍｍ以上１ｍｍ以下の熱伝導性フィラーであって、長さ方向における熱伝導率λ_ｆがλ_ｆ≧５００Ｗ／（ｍ・ｋ）である熱伝導性フィラーが５ｖｏｌ％以上４０ｖｏｌ％以下分散されており、前記フィラーを含有する弾性層は、記録材搬送方向と直交する長手方向の熱伝導率λ_ｙがλ_ｙ≧２．５Ｗ／（ｍ・ｋ）、且つ、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度が６０°以下であり、
厚み方向の熱伝導率λが０．１６Ｗ／（ｍ・ｋ）以上０．４０Ｗ／（ｍ・ｋ）以下のソリッドゴム弾性層を有し、前記ソリッドゴム弾性層は、前記芯金の外周上に形成され、前記フィラーを含有する弾性層は、前記ソリッドゴム弾性層の外周上に形成されていること
を特徴とする。 To achieve the above objective,
In a pressurizing member that has a cored bar and an elastic layer containing a filler, and that forms a nip for heating while nipping and conveying the recording material in contact with the heating member,
The elastic layer containing the filler is a thermally conductive filler having a length of 0.05 mm or more and 1 mm or less, and a thermal conductivity λ _f in the length direction is λ _f ≧ 500 W / (m · k). The thermal conductive filler is dispersed in an amount of 5 vol% or more and 40 vol% or less, and the elastic layer containing the filler has a thermal conductivity λ _y in the longitudinal direction perpendicular to the recording material conveying direction λ _y ≧ 2.5 W / (m K) and the ASKER-C hardness is 60 ° or less,
A solid rubber elastic layer having a thermal conductivity λ in the thickness direction of 0.16 W / (m · k) or more and 0.40 W / (m · k) or less, the solid rubber elastic layer on the outer periphery of the metal core The elastic layer containing the filler is formed on the outer periphery of the solid rubber elastic layer.

本発明によれば、非通紙部昇温を抑えつつ、加圧部材の耐久性の確保及び記録紙搬送性の安定化を図れる加圧部材、及びこの加圧部材を有する像加熱装置を提供することが可能となる。   According to the present invention, there is provided a pressure member capable of ensuring the durability of the pressure member and stabilizing the recording paper transportability while suppressing the temperature rise of the non-sheet passing portion, and an image heating apparatus having the pressure member. It becomes possible to do.

画像形成装置の一例の概略構成模型図Schematic model diagram of an example of an image forming apparatus 像加熱装置の概略構成模型図Schematic model diagram of image heating device 加圧ローラの層構成模型図Model diagram of layer structure of pressure roller 加圧ローラの製造過程において形成されるローラの説明図Explanatory drawing of a roller formed in the manufacturing process of a pressure roller 図４に示すローラの高熱伝導弾性ゴム層の切り出しサンプルの拡大斜視図FIG. 4 is an enlarged perspective view of a sample cut out of the high thermal conductive elastic rubber layer of the roller shown in FIG. （ａ）は図５の切り出しサンプルのａ断面の拡大図、（ｂ）は図５の切り出しサンプルのｂ断面の拡大図(A) is an enlarged view of the a section of the cutout sample of FIG. 5, (b) is an enlarged view of the b section of the cutout sample of FIG. カーボンファイバーの一例を表わす説明図Explanatory drawing showing an example of carbon fiber 高熱伝導弾性ゴム層の熱伝導率の測定方法を表わす説明図Explanatory drawing showing the measurement method of thermal conductivity of high thermal conductive elastic rubber layer 実施例ローラ１〜１８までのゴム層の熱伝導率と非通紙部温度の関係を表わすグラフThe graph showing the relationship between the heat conductivity of the rubber layer to Example roller 1-18, and a non-sheet passing part temperature. 実施例ローラ１〜１８までのゴム層の熱伝導率とゴム硬度の関係を表わすグラフThe graph showing the relationship between the heat conductivity of the rubber layer of Example rollers 1 to 18 and the rubber hardness

（実施例１）
（１）画像形成装置例
図１は本発明に係る像加熱装置を加熱定着装置として搭載できる画像形成装置の一例の概略構成模型図である。この画像形成装置は電子写真式のレーザービームプリンタである。 Example 1
(1) Image Forming Apparatus Example FIG. 1 is a schematic configuration model diagram of an example of an image forming apparatus in which the image heating apparatus according to the present invention can be mounted as a heat fixing apparatus. This image forming apparatus is an electrophotographic laser beam printer.

本実施例に示すプリンタは、像担持体として回転ドラム型の電子写真感光体（以下、感光ドラムと記す）１を有する。感光ドラム１は、ＯＰＣ・アモルファスＳｅ・アモルファスＳｉ等の感光材料層を、アルミニウムやニッケルなどのシリンダ（ドラム）状の導電性基体の外周面に形成した構成から成る。   The printer shown in this embodiment has a rotating drum type electrophotographic photosensitive member (hereinafter referred to as a photosensitive drum) 1 as an image carrier. The photosensitive drum 1 has a configuration in which a photosensitive material layer such as OPC, amorphous Se, or amorphous Si is formed on the outer peripheral surface of a cylinder (drum) -like conductive substrate such as aluminum or nickel.

感光ドラム１は、矢印ａの時計方向に所定の周速度（プロセススピード）にて回転駆動され、その回転過程で感光ドラム１の外周面（表面）が帯電手段としての帯電ローラ２により所定の極性・電位に一様に帯電処理される。その感光ドラム１表面の一様帯電面に対してレーザービームスキャナ３から出力される、画像情報に応じて変調制御（ＯＮ／ＯＦＦ制御）されたレーザービームによる走査露光Ｌがなされる。これによって、感光ドラム１表面に目的の画像情報に応じた静電潜像が形成される。   The photosensitive drum 1 is rotationally driven in the clockwise direction indicated by an arrow a at a predetermined peripheral speed (process speed). In the rotation process, the outer peripheral surface (surface) of the photosensitive drum 1 has a predetermined polarity by a charging roller 2 as a charging unit.・ Evenly charged to the potential. Scanning exposure L is performed with a laser beam modulated and controlled (ON / OFF control) according to image information output from the laser beam scanner 3 to the uniformly charged surface of the photosensitive drum 1 surface. As a result, an electrostatic latent image corresponding to the target image information is formed on the surface of the photosensitive drum 1.

その潜像が現像手段としての現像装置４によりトナーＴを用いることによって現像され可視化される。現像方法としては、ジャンピング現像法、２成分現像法、ＦＥＥＤ現像法などが用いられ、イメージ露光と反転現像との組み合わせで用いられることが多い。   The latent image is developed and visualized by using the toner T by the developing device 4 as a developing unit. As a development method, a jumping development method, a two-component development method, a FEED development method, or the like is used, and is often used in combination with image exposure and reversal development.

一方、給送ローラ８の駆動により給送カセット９内に収納されている記録材Ｐが一枚づつ繰り出されガイド１０・レジストローラ１１を有するシートパスを通ってレジストローラ１１に搬送される。記録材Ｐは、レジストローラ１１によって、感光ドラム１表面と転写ローラ５の外周面（表面）との間の転写ニップ部Ｔに所定の制御タイミングにて給送される。給送された記録材Ｐは転写ニップ部Ｔで挟持搬送され、その搬送過程において転写ローラ５に印加される転写バイアスによって感光ドラム１表面のトナー画像が順次に記録材Ｐの面に転写されていく。これによって記録材Ｐは未定着トナー画像を担持する。   On the other hand, the recording material P stored in the feeding cassette 9 is fed out one by one by driving the feeding roller 8 and conveyed to the registration roller 11 through a sheet path having the guide 10 and the registration roller 11. The recording material P is fed by a registration roller 11 to the transfer nip T between the surface of the photosensitive drum 1 and the outer peripheral surface (front surface) of the transfer roller 5 at a predetermined control timing. The fed recording material P is nipped and conveyed at the transfer nip T, and the toner image on the surface of the photosensitive drum 1 is sequentially transferred onto the surface of the recording material P by a transfer bias applied to the transfer roller 5 in the conveyance process. Go. As a result, the recording material P carries an unfixed toner image.

未定着トナー画像を担持した記録材Ｐは感光ドラム１表面から順次に分離して転写ニップ部Ｔから排出され、搬送ガイド１２を通じて像加熱装置６のニップ部Ｎに導入される。ニップ部Ｎに導入された記録材Ｐは像加熱装置６のニップ部Ｎにより熱と圧力を受けることによって未定着トナー画像が記録材Ｐの面に加熱定着される。   The recording material P carrying the unfixed toner image is sequentially separated from the surface of the photosensitive drum 1, discharged from the transfer nip T, and introduced into the nip N of the image heating device 6 through the conveyance guide 12. The recording material P introduced into the nip portion N receives heat and pressure from the nip portion N of the image heating device 6, whereby the unfixed toner image is heated and fixed on the surface of the recording material P.

像加熱装置６を出た記録材Ｐは搬送ローラ１３・ガイド１４・排紙ローラ１５を有するシートパスを通って、排出トレイ１６にプリントアウトされる。   The recording material P that has exited the image heating device 6 passes through a sheet path having a conveying roller 13, a guide 14, and a paper discharge roller 15, and is printed out on a paper discharge tray 16.

また、記録材分離後の感光ドラム１表面はクリーニング手段としてのクリーニング装置７により転写残りトナー等の付着汚染物の除去処理を受けて清浄面化され、繰り返して作像に供される。   Further, the surface of the photosensitive drum 1 after separation of the recording material is cleaned by a cleaning device 7 as a cleaning means to remove adhered contaminants such as transfer residual toner, and is repeatedly used for image formation.

本実施例のプリンタは、Ａ３サイズ紙対応のプリンタであって、プリントスピードが５０枚／分（Ａ４横）である。またトナーとしては、スチレンアクリル樹脂を主材とし、これに必要に応じて荷電制御剤、磁性体、シリカ等を内添、外添したガラス転移点５５〜６５℃のものを使用した。   The printer of this embodiment is a printer that supports A3 size paper, and has a printing speed of 50 sheets / minute (A4 landscape). Further, as the toner, a toner having a glass transition point of 55 to 65 ° C. containing styrene acrylic resin as a main material and internally adding or externally adding a charge control agent, a magnetic material, silica or the like as necessary.

（２）定着装置６
以下の説明において、定着装置及び定着装置を構成する部材について、長手方向とは記録材の面において記録材搬送方向と直交する方向である。短手方向とは記録材の面において記録材搬送方向と平行な方向である。幅とは短手方向の寸法である。 (2) Fixing device 6
In the following description, regarding the fixing device and the members constituting the fixing device, the longitudinal direction is a direction orthogonal to the recording material conveyance direction on the surface of the recording material. The short side direction is a direction parallel to the recording material conveyance direction on the surface of the recording material. The width is a dimension in the short direction.

図２は定着装置６の概略構成模型図である。この定着装置６は、フィルム加熱方式の定着装置である。   FIG. 2 is a schematic configuration model diagram of the fixing device 6. The fixing device 6 is a film heating type fixing device.

２１は横断面略半円弧状・樋型で、図面に垂直方向を長手方向とする横長のフィルムガイド部材（ステイ）である。２２はこのフィルムガイド部材２１の下面の略中央部に長手方向に沿って形成した溝内に収容保持させた横長の加熱体（ヒータ）である。２３は可撓性部材である。可撓性部材２３は、加熱体付きのフィルムガイド部材２１にルーズに外嵌させたエンドレスベルト状（円筒状）の耐熱性フィルム（可撓性スリーブ）である。本実施例では、ヒータ２２と、このヒータ２２と接触しつつ回転する筒状のフィルム２３と、によって加熱部材を構成している。   Reference numeral 21 denotes a laterally long film guide member (stay) having a substantially semicircular arc shape and a saddle shape in cross section and having a longitudinal direction as a longitudinal direction in the drawing. Reference numeral 22 denotes a horizontally long heating element (heater) accommodated and held in a groove formed along the longitudinal direction at a substantially central portion of the lower surface of the film guide member 21. Reference numeral 23 denotes a flexible member. The flexible member 23 is an endless belt-shaped (cylindrical) heat-resistant film (flexible sleeve) that is loosely fitted around the film guide member 21 with a heating element. In the present embodiment, the heating member is constituted by the heater 22 and the cylindrical film 23 that rotates while being in contact with the heater 22.

２４はフィルム２３を挟ませて加熱体２２の下面に圧接させた加圧部材としての横長の弾性加圧ローラである。Ｎはフィルム２３を挟ませて加熱体２２に接触させた加圧ローラ２４の弾性層２４ａと高熱伝導弾性ゴム層（フィラーを含有する弾性層）２４ｂの弾性変形によって加熱体２２との間に形成されたニップ部（定着ニップ部）である。加圧ローラ２４は駆動源Ｍの駆動力が不図示のギア等の動力伝達機構を介して伝達されて所定の周速度で矢印ｂの反時計方向に回転駆動される。   Reference numeral 24 denotes a horizontally long elastic pressure roller as a pressure member that is pressed against the lower surface of the heating body 22 with the film 23 interposed therebetween. N is formed between the heating body 22 by elastic deformation of the elastic layer 24a of the pressure roller 24 which is in contact with the heating body 22 with the film 23 interposed therebetween and the high thermal conductive elastic rubber layer (elastic layer containing filler) 24b. The nip portion (fixing nip portion). The pressure roller 24 is driven to rotate in the counterclockwise direction indicated by an arrow b at a predetermined peripheral speed when the driving force of the driving source M is transmitted through a power transmission mechanism such as a gear (not shown).

フィルムガイド部材２１は、例えば、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイト）や液晶ポリマー等の耐熱性樹脂の成形品である。   The film guide member 21 is, for example, a molded product of a heat resistant resin such as PPS (polyphenylene sulfite) or a liquid crystal polymer.

加熱体２２は、全体に低熱容量のセラミックス製のヒータである。本実施例に示すヒータ２２は、アルミナ等の横長・薄板状のヒータ基板２２ａと、その表面側（フィルム摺動面側）に長手に沿って形成具備させた線状あるいは細帯状のＡｇ／Ｐｄなどの通電発熱体（抵抗発熱体）２２ｂと、を有する。また、ヒータ２２は、通電発熱体２２ｂを覆って保護するガラス層等の薄い表面保護層２２ｃを有する。そしてヒータ基板２２ａの裏面側にサーミスタ等の検温素子２２ｄなどが設けられている。このヒータ２２は、通電発熱体２２ｂに対する電力供給により迅速に昇温した後、検温素子２２ｄを含む電力制御系（不図示）により所定の定着温度（目標温度）を維持するように制御される。   The heating element 22 is a ceramic heater having a low heat capacity as a whole. The heater 22 shown in this embodiment includes a horizontally long and thin heater substrate 22a such as alumina, and a linear or narrow strip Ag / Pd formed on the surface side (film sliding surface side) along the length. Current heating element (resistance heating element) 22b. The heater 22 has a thin surface protective layer 22c such as a glass layer that covers and protects the energization heating element 22b. A temperature measuring element 22d such as a thermistor is provided on the back side of the heater substrate 22a. The heater 22 is controlled to maintain a predetermined fixing temperature (target temperature) by a power control system (not shown) including a temperature detecting element 22d after the temperature is rapidly raised by supplying power to the energization heating element 22b.

フィルム２３は、熱容量を小さくして装置のクイックスタート性を向上させるために、膜厚を総厚１００μｍ以下、好ましくは６０μｍ以下２０μｍ以上とした単層フィルム、或いはベースフィルムの表面に離型層をコーティングした複合層フィルムである。単層フィルムの材料としては、耐熱性・離型性・強度・耐久性等のあるＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）・ＰＦＡ（テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル）・ＰＰＳ等が用いられる。ベースフィルムの材料としては、ポリイミド・ポリアミドイミド・ＰＥＥＫ（ポリエーテルエーテルケトン）・ＰＥＳ（ポリエーテルスルホン）等が用いられる。離型層の材料としては、ＰＴＦＥ・ＰＦＡ・ＦＥＰ（テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル）等が用いられる。   The film 23 is a single layer film having a total thickness of 100 μm or less, preferably 60 μm or less and 20 μm or more, or a release layer on the surface of the base film in order to reduce the heat capacity and improve the quick start property of the apparatus. It is a coated composite layer film. As a material for the single layer film, PTFE (polytetrafluoroethylene), PFA (tetrafluoroethylene-perfluoroalkyl vinyl ether), PPS, etc. having heat resistance, releasability, strength, durability and the like are used. As a material for the base film, polyimide, polyamideimide, PEEK (polyetheretherketone), PES (polyethersulfone), or the like is used. As a material for the release layer, PTFE / PFA / FEP (tetrafluoroethylene-perfluoroalkyl vinyl ether) or the like is used.

加圧ローラ２４は、鉄やアルミニウム等の材質の芯金２４ｄと、次の（３）項で詳述する材料、製造法にて得られるソリッドゴム弾性層２４ａと、高熱伝導弾性ゴム層２４ｂと、離型層２４ｃなどを有する。   The pressure roller 24 includes a cored bar 24d made of iron or aluminum, a material described in detail in the following (3), a solid rubber elastic layer 24a obtained by a manufacturing method, and a high thermal conductive elastic rubber layer 24b. And a release layer 24c.

フィルム２３は、少なくとも画像形成実行時に加圧ローラ２４が矢印ｂの反時計方向に回転駆動されることにより、加圧ローラ２４の回転に従動する。つまり、加圧ローラ２４を回転駆動するとニップ部Ｎにおいて加圧ローラ２４の外周面（表面）とフィルム２３の外周面（表面）との摩擦力でフィルム２３に回転力が作用する。フィルム２３が回転している際には、フィルム２３の内周面（内面）がニップ部Ｎにおいてヒータ２２の表面保護層２２ｃに接触して摺動する。この場合、フィルム２３内面とヒータ２２の表面保護層２２ｃとの摺動抵抗を低減するために両者間に耐熱性グリス等の潤滑剤を介在させるとよい。   The film 23 is driven by the rotation of the pressure roller 24 at least when the pressure roller 24 is driven to rotate counterclockwise as indicated by the arrow b at the time of image formation. That is, when the pressure roller 24 is rotationally driven, a rotational force is applied to the film 23 by the frictional force between the outer peripheral surface (surface) of the pressure roller 24 and the outer peripheral surface (surface) of the film 23 in the nip portion N. When the film 23 is rotating, the inner peripheral surface (inner surface) of the film 23 contacts and slides on the surface protective layer 22 c of the heater 22 at the nip portion N. In this case, in order to reduce the sliding resistance between the inner surface of the film 23 and the surface protective layer 22c of the heater 22, a lubricant such as heat resistant grease may be interposed therebetween.

記録材がニップ部Ｎで挟持搬送されることにより記録材上のトナー像は加熱定着される。そして、ニップ部Ｎを出た記録材Ｐはフィルム２３表面から分離されて搬送され、定着装置６から排出される。   When the recording material is nipped and conveyed at the nip portion N, the toner image on the recording material is heated and fixed. Then, the recording material P that has exited the nip portion N is separated from the surface of the film 23 and conveyed, and is discharged from the fixing device 6.

本実施例のようなフィルム加熱方式の定着装置６は、熱容量が小さく昇温の速い加熱体（セラミックヒータ）２２を用いているために、ヒータ２２が所定の定着温度に達するまでの時間を大幅に短縮できる。そのため、常温からでも容易に高温の定着温度に立ち上げることができる。従って、非プリント時において定着装置６が待機状態にあるときにスタンバイ温調をする必要がなく省電力化できる。   Since the film heating type fixing device 6 as in this embodiment uses a heating body (ceramic heater) 22 having a small heat capacity and a high temperature rise, the time until the heater 22 reaches a predetermined fixing temperature is greatly increased. Can be shortened. Therefore, it can be easily raised to a high fixing temperature even from room temperature. Therefore, it is not necessary to adjust the standby temperature when the fixing device 6 is in a standby state during non-printing, and power can be saved.

また、回転するフィルム２３にはニップ部Ｎ以外には実質的にテンションが作用しておらず、フィルム寄り移動規制手段としてフィルム２３の端部を受け止めるだけのフランジ部材（不図示）のみを配設している。   Further, the rotating film 23 is not substantially tensioned except for the nip portion N, and only a flange member (not shown) that only receives the end of the film 23 is disposed as a film shift movement restricting means. doing.

（３）加圧ローラ２４
上記の加圧ローラ２４について、それを構成する材料、成型方法等を以下に詳細に説明する。 (3) Pressure roller 24
About the said pressure roller 24, the material, the molding method, etc. which comprise it are demonstrated in detail below.

３−１）加圧ローラ２４の層構成
図３は加圧ローラ２４の層構成模型図である。 3-1) Layer Configuration of Pressure Roller 24 FIG. 3 is a layer configuration model diagram of the pressure roller 24.

加圧ローラ２４の層構成は、丸軸の芯金２４ｄの外周に、少なくとも、第１の弾性層としてソリッドゴム弾性層（耐熱性ゴム層）２４ａと、第２の弾性層として、フィラーを含有するソリッドゴム弾性層２４ａよりも高い熱伝導性を有する弾性層２４ｂを有する。以下、フィラーを含有する弾性層２４ｂを高熱伝導弾性ゴム層と記す。また、高熱伝導弾性ゴム層２４ｂの外周に離型層２４ｃを有する。つまり、加圧ローラ２４の層構成は、丸軸の芯金２４ｄの外周に、ソリッドゴム弾性層（耐熱性ゴム層）２４ａと、高熱伝導弾性ゴム層（フィラーを含有する弾性層）２４ｂと、離型層２４ｃと、をその順に積層した構成である。即ち、加圧ローラは、芯金の外周に形成されたソリッドゴム弾性層を有し、フィラーを含有する弾性層は、ソリッドゴム弾性層の外周上に形成されている。   The layer structure of the pressure roller 24 includes at least a solid rubber elastic layer (heat resistant rubber layer) 24a as a first elastic layer and a filler as a second elastic layer on the outer periphery of a round shaft metal core 24d. The elastic layer 24b has higher thermal conductivity than the solid rubber elastic layer 24a. Hereinafter, the elastic layer 24b containing the filler is referred to as a high thermal conductive elastic rubber layer. Further, a release layer 24c is provided on the outer periphery of the high thermal conductive elastic rubber layer 24b. That is, the layer structure of the pressure roller 24 includes a solid rubber elastic layer (heat resistant rubber layer) 24a, a high thermal conductive elastic rubber layer (elastic layer containing a filler) 24b on the outer periphery of a round shaft metal core 24d, The release layer 24c is laminated in that order. That is, the pressure roller has a solid rubber elastic layer formed on the outer periphery of the core metal, and the elastic layer containing the filler is formed on the outer periphery of the solid rubber elastic layer.

ソリッドゴム弾性層２４ａは、シリコーンゴムに代表されるような柔軟で耐熱性のある材料からなる。また、上述したように、ソリッドゴム弾性層２４ａはフィラーを含有する弾性層２４ｂよりも熱伝導率が低い。   The solid rubber elastic layer 24a is made of a flexible and heat resistant material typified by silicone rubber. Further, as described above, the solid rubber elastic layer 24a has a lower thermal conductivity than the elastic layer 24b containing the filler.

高熱伝導弾性ゴム層２４ｂは、ソリッドゴム弾性層２４ａの外周上に形成されている。つまり、熱伝導性を有する弾性層はソリッドゴム弾性層２４ａよりも加圧部材の表層側に設けてある。この高熱伝導弾性ゴム層２４ｂは、シリコーンゴムに代表されるような柔軟で耐熱性のある材料からなるゴムに熱伝導性フィラーを含有させたものからなる。   The high thermal conductive elastic rubber layer 24b is formed on the outer periphery of the solid rubber elastic layer 24a. That is, the elastic layer having thermal conductivity is provided on the surface layer side of the pressure member with respect to the solid rubber elastic layer 24a. The high thermal conductive elastic rubber layer 24b is made of a rubber made of a flexible and heat resistant material typified by silicone rubber and containing a thermal conductive filler.

離型層２４ｃは、高熱伝導弾性ゴム層２４ｂの外周上に形成されている。つまり、加圧部材は、加圧部材の最も外側の層（最表層）に離型層を有する。この離型層２４ｃは、フッ素樹脂またはフッ素ゴムに代表されるような加圧ローラ表面に好適な材料からなる。   The release layer 24c is formed on the outer periphery of the high thermal conductive elastic rubber layer 24b. That is, the pressure member has a release layer in the outermost layer (outermost layer) of the pressure member. The release layer 24c is made of a material suitable for the pressure roller surface as typified by fluororesin or fluororubber.

３−１−１）ソリッドゴム弾性層２４ａ
加圧ローラ２４に用いられるソリッドゴム弾性層２４ａと高熱伝導弾性ゴム層２４ｂの厚みを加算した弾性層全体の厚さは、所望の幅のニップ部Ｎを形成することができる厚さであれば特に限定されないが、２〜１０ｍｍであることが好ましい。その中でソリッドゴム弾性層２４ａの厚みは特に限定されるものではなく、次項で詳しく述べる高熱伝導弾性ゴム層２４ｂの硬度に応じて適宜必要な厚みで調整すれば良い。 3-1-1) Solid rubber elastic layer 24a
The total thickness of the elastic layer obtained by adding the thicknesses of the solid rubber elastic layer 24a and the high thermal conductive elastic rubber layer 24b used in the pressure roller 24 is a thickness that can form the nip portion N having a desired width. Although it does not specifically limit, It is preferable that it is 2-10 mm. Among them, the thickness of the solid rubber elastic layer 24a is not particularly limited, and may be adjusted to a necessary thickness according to the hardness of the high thermal conductive elastic rubber layer 24b described in detail in the next section.

ソリッドゴム弾性層２４ａは、シリコーンゴム或いはフッ素ゴムなど一般的な耐熱性ソリッドゴム弾性材料を用いる事が出来る。どちらの材料も、定着装置６で使用した場合に充分な耐熱性・耐久性を有し、かつ、好ましい弾性（軟らかさ）を有している。従って、シリコーンゴム或いはフッ素ゴムはソリッドゴム弾性層２４ａの主たる材料として好適である。   For the solid rubber elastic layer 24a, a general heat-resistant solid rubber elastic material such as silicone rubber or fluorine rubber can be used. Both materials have sufficient heat resistance and durability when used in the fixing device 6 and have favorable elasticity (softness). Accordingly, silicone rubber or fluorine rubber is suitable as the main material of the solid rubber elastic layer 24a.

シリコーンゴムとしては、例えば、ジメチルポリシロキサンを、ビニル基とケイ素結合水素基との付加反応によりゴム架橋化して得る付加反応型ジメチルシリコーンゴムが代表的な例として例示できる。フッ素ゴムとしては、ビニリデンフルオライドとヘキサフルオロプロピレンの二元共重合体をベースポリマーとし、パーオキサイドによるラジカル反応によりゴム架橋化して得る二元のラジカル反応型フッ素ゴムが代表的な例として例示できる。その他、ビニリデンフルオライドとヘキサフルオロプロピレンとテトラフルオロエチレンの三元共重合体をベースポリマーとし、パーオキサイドによるラジカル反応によりゴム架橋化して得る三元のラジカル反応型フッ素ゴムが代表的な例として例示できる。   A typical example of the silicone rubber is an addition reaction type dimethyl silicone rubber obtained by crosslinking a dimethylpolysiloxane with an addition reaction between a vinyl group and a silicon-bonded hydrogen group. A typical example of the fluororubber is a binary radical-reactive fluororubber obtained by crosslinking a rubber by a radical reaction with peroxide using a binary copolymer of vinylidene fluoride and hexafluoropropylene as a base polymer. . A typical example is a ternary radical-reactive fluororubber obtained by crosslinking a rubber by radical reaction with peroxide using a terpolymer of vinylidene fluoride, hexafluoropropylene and tetrafluoroethylene as a base polymer. it can.

但し、加圧ローラ２４において、ソリッドゴム弾性層２４ａの代わりに所謂発泡スポンジゴムなどを適用する構成は、断熱面では有効ではあるが耐久性能面で劣るため、ソリッドゴムを弾性層２４ａの材料に用いる事が重要である。   However, in the pressure roller 24, a configuration in which a so-called foamed sponge rubber or the like is applied instead of the solid rubber elastic layer 24a is effective in heat insulation but is inferior in durability. Therefore, solid rubber is used as the material of the elastic layer 24a. It is important to use it.

ここで言うソリッドゴム弾性層２４ａとは、発泡スポンジゴムのような発泡ゴム層ではないゴムポリマーのみからなる層、或いは発泡スポンジゴムではないゴムポリマーと無機充填材からなる層を指す。   The solid rubber elastic layer 24a as used herein refers to a layer made of only a rubber polymer that is not a foamed rubber layer such as foamed sponge rubber, or a layer made of a rubber polymer that is not a foamed sponge rubber and an inorganic filler.

本発明で使用する非発泡ゴム層であるソリッドゴム弾性層２４ａの厚み方向（加圧ローラのラジアル方向）の熱伝導率λは、０．１６Ｗ／（ｍ・ｋ）以上０．４０Ｗ／（ｍ・ｋ）以下である。この熱伝導率は京都電子工業（株）製のＱｕｉｃｋ Ｔｈｅｒｍａｌ Ｃｏｎｄｕｃｔｉｖｉｔｙ Ｍｅｔｅｒ ＱＴＭ−５００を用いて、測定した。   The thermal conductivity λ in the thickness direction (radial direction of the pressure roller) of the solid rubber elastic layer 24a which is a non-foamed rubber layer used in the present invention is 0.16 W / (m · k) or more and 0.40 W / (m K) or less. The thermal conductivity was measured using a Quick Thermal Conductivity Meter QTM-500 manufactured by Kyoto Electronics Industry Co., Ltd.

ソリッドゴム弾性層２４ａの形成方法としては特に限定されないが、一般的な型成型が好適に用いる事ができる。   The method for forming the solid rubber elastic layer 24a is not particularly limited, but general mold molding can be suitably used.

３−１−２）高熱伝導弾性ゴム層２４ｂ
高熱伝導弾性ゴム層２４ｂは、ソリッドゴム弾性層２４ａの上に均一な厚みで形成されている。高熱伝導弾性ゴム層２４ｂの厚みは、上記の３−１−１）の項で述べた範囲内であれば加圧ローラ２４として有用な任意の厚みで用いることができる。この高熱伝導弾性ゴム層２４ｂは、耐熱性弾性材料２４ｅ中に熱伝導性フィラーとしてカーボンファイバー２４ｆが分散されて形成されていることが必須である（図６（ａ）、（ｂ）参照）。 3-1-2) High thermal conductive elastic rubber layer 24b
The high thermal conductive elastic rubber layer 24b is formed with a uniform thickness on the solid rubber elastic layer 24a. The thickness of the high thermal conductive elastic rubber layer 24b may be any thickness useful as the pressure roller 24 as long as it is within the range described in the section 3-1-1). It is essential that the high thermal conductive elastic rubber layer 24b is formed by dispersing carbon fibers 24f as a thermal conductive filler in the heat resistant elastic material 24e (see FIGS. 6A and 6B).

耐熱性弾性材料２４ｅとしては、ソリッドゴム弾性層２４ａと同様、シリコーンゴムやフッ素ゴム等の耐熱性ゴム材料を用いることができる。シリコーンゴムを耐熱性弾性材料２４ｅとして用いる場合には、入手のしやすさ、加工しやすさの観点から、付加型シリコーンゴムが好まれる。   As the heat resistant elastic material 24e, a heat resistant rubber material such as silicone rubber or fluorine rubber can be used as in the case of the solid rubber elastic layer 24a. When silicone rubber is used as the heat-resistant elastic material 24e, addition-type silicone rubber is preferred from the viewpoint of availability and processability.

なお、原料ゴムの硬化前にはその粘度が低すぎると加工時に液ダレが生じ、高すぎると混合・分散が困難になるため、０．１〜１０００Ｐａ・ｓ程度の原料ゴムが望ましい。   If the viscosity of the raw rubber is too low before the raw rubber is cured, dripping occurs during processing, and if it is too high, mixing / dispersion becomes difficult, so a raw rubber of about 0.1 to 1000 Pa · s is desirable.

カーボンファイバー２４ｆは、高熱伝導弾性ゴム層２４ｂの熱伝導性を確保するための充填剤としての役割を有している。カーボンファイバー２４ｆを耐熱性弾性材料２４ｅ中に分散することで熱流路を形成することができる。また、カーボンファイバー２４ｆは細長い繊維形状（針状）をしているため、硬化前の液状の耐熱性弾性材料２４ｅと混練すると、成型する際に流れの方向、即ちソリッドゴム弾性層２４ａの長手方向に配向し易い。そのため、高熱伝導弾性ゴム層２４ｂの長手方向の熱伝導性を高めることができる。これにより、記録材搬送方向（図２）に直交する長手方向の熱の流れが他方向の熱の流れより大きくなり、ヒータ２２の非通紙部などの高温側から通紙部への効率的な熱分散が可能となる。   The carbon fiber 24f has a role as a filler for ensuring the thermal conductivity of the high thermal conductive elastic rubber layer 24b. A heat flow path can be formed by dispersing the carbon fibers 24f in the heat resistant elastic material 24e. Further, since the carbon fiber 24f has an elongated fiber shape (needle shape), when kneaded with the liquid heat-resistant elastic material 24e before curing, the direction of flow during molding, that is, the longitudinal direction of the solid rubber elastic layer 24a. It is easy to orient. Therefore, the thermal conductivity in the longitudinal direction of the high thermal conductive elastic rubber layer 24b can be increased. As a result, the heat flow in the longitudinal direction perpendicular to the recording material conveyance direction (FIG. 2) becomes larger than the heat flow in the other direction, and the heater 22 is efficiently transferred from the high temperature side such as the non-sheet passing portion to the sheet passing portion. Heat dispersion is possible.

次に、高熱伝導弾性ゴム層２４ｂの中でカーボンファイバー２４ｆが配向している様子について詳しく説明する。   Next, the state in which the carbon fibers 24f are oriented in the high thermal conductive elastic rubber layer 24b will be described in detail.

図４は加圧ローラ２４の製造過程において形成されるローラの説明図であって、（ａ）は芯金２４ａ上のソリッドゴム弾性層２４ａの外周に高熱伝導弾性ゴム層２４ｂを成型したローラの全体斜視図、（ｂ）は（ａ）に示すローラの右側面図である。図５は図４の（ａ）に示すローラの高熱伝導弾性ゴム層２４ｂの切り出しサンプル２４ｂ１の拡大斜視図である。図６の（ａ）は図５の切り出しサンプル２４ｂ１のａ断面の拡大図、（ｂ）は図５の切り出しサンプル２４ｂ１のｂ断面の拡大図である。図７はカーボンファイバー２４ｆの一例を表わす説明図であって、そのカーボンファイバー２４ｆの繊維直径部分Ｄと繊維長部分Ｌを表わす説明図である。   FIG. 4 is an explanatory view of a roller formed in the manufacturing process of the pressure roller 24. FIG. 4A shows a roller in which a high thermal conductive elastic rubber layer 24b is molded on the outer periphery of the solid rubber elastic layer 24a on the core metal 24a. An overall perspective view, (b) is a right side view of the roller shown in (a). FIG. 5 is an enlarged perspective view of a cut sample 24b1 of the high thermal conductive elastic rubber layer 24b of the roller shown in FIG. 6A is an enlarged view of a section a of the cutout sample 24b1 in FIG. 5, and FIG. 6B is an enlarged view of a section b of the cutout sample 24b1 in FIG. FIG. 7 is an explanatory view showing an example of the carbon fiber 24f, and is an explanatory view showing a fiber diameter portion D and a fiber length portion L of the carbon fiber 24f.

図４の（ａ）に示すように、芯金２４ｄ上のソリッドゴム弾性層２４ａの外周に高熱伝導弾性ゴム層２４ｂを形成したローラにおいて、高熱伝導弾性ゴム層２４ｂをｘ方向（周方向）、ｙ方向（長手方向）にてカットして切り出す。そしてその高熱伝導弾性ゴム層２４ｂの切り出しサンプル２４ｂ１において、図５のようにｘ方向のａ断面及びｙ方向のｂ断面をそれぞれ観察する。すると、ｘ方向のａ断面では図６の（ａ）のようにカーボンファイバー２４ｆの繊維直径部分Ｄ（図７参照）が主に観察されるのに対し、ｙ方向のｂ断面では図６の（ｂ）のようにカーボンファイバー２４ｆの繊維長部分Ｌ（図７参照）が多く観察される。   As shown in FIG. 4A, in the roller in which the high thermal conductive elastic rubber layer 24b is formed on the outer periphery of the solid rubber elastic layer 24a on the core metal 24d, the high thermal conductive elastic rubber layer 24b is placed in the x direction (circumferential direction), Cut in the y direction (longitudinal direction). Then, in the cut sample 24b1 of the high thermal conductive elastic rubber layer 24b, the a section in the x direction and the b section in the y direction are observed as shown in FIG. Then, in the cross section a in the x direction, the fiber diameter portion D (see FIG. 7) of the carbon fiber 24f is mainly observed as shown in FIG. As shown in b), many fiber length portions L (see FIG. 7) of the carbon fibers 24f are observed.

ここで、カーボンファイバー２４ｆにおいて、繊維長部分Ｌの平均値が１０μｍより短いと、高熱伝導弾性ゴム層２４ｂ中の熱伝導率異方性効果が現れ難い。つまり、高熱伝導弾性ゴム層２４ｂの長手方向に熱伝導率が高く周方向に熱伝導率が低いと、非通紙部での熱量をニップ内で中央部に供給できるので同じ定着性を得るのにも省エネが図れる。繊維長部分Ｌの平均値が１ｍｍより長いと、カーボンファイバー２４ｆの高熱伝導弾性ゴム層２４ｂ中への分散加工成型が難しい。従って、カーボンファイバー２４ｆの長さは０．０１ｍｍ以上１ｍｍ以下、好ましくは０．０５ｍｍ以上１ｍｍ以下がよい。   Here, in the carbon fiber 24f, when the average value of the fiber length portion L is shorter than 10 μm, the thermal conductivity anisotropy effect in the high thermal conductive elastic rubber layer 24b hardly appears. That is, if the thermal conductivity is high in the longitudinal direction of the high thermal conductive elastic rubber layer 24b and the thermal conductivity is low in the circumferential direction, the amount of heat in the non-sheet passing portion can be supplied to the central portion in the nip, so that the same fixing property can be obtained. Can also save energy. If the average value of the fiber length portion L is longer than 1 mm, it is difficult to disperse and mold the carbon fiber 24f into the high thermal conductive elastic rubber layer 24b. Therefore, the length of the carbon fiber 24f is 0.01 mm or more and 1 mm or less, preferably 0.05 mm or more and 1 mm or less.

このようなカーボンファイバー２４ｆとして、その熱伝導性能から、石油ピッチや石炭ピッチを原料として製造されたピッチ系カーボンファイバー、つまりピッチ系炭素繊維（ｐｉｔｃｈ ｂａｓｅｄ ｃａｒｂｏｎ ｆｉｂｅｒ）が好ましい。   As such a carbon fiber 24f, a pitch-based carbon fiber manufactured using petroleum pitch or coal pitch as a raw material, that is, a pitch-based carbon fiber is preferable because of its heat conduction performance.

また、カーボンファイバー２４ｆの耐熱性弾性材料２４ｅ中の分散含有量下限としては５ｖｏｌ％であり、これを下回ると熱伝導が低下してしまい期待する熱伝導の値が得られない。カーボンファイバー２４ｆの耐熱性弾性材料２４ｅ中の分散含有量上限としては４０ｖｏｌ％であり、これを上回ると加工性形状難しいのと同時に硬度が上がってしまい期待する硬度の値が得られない。つまり、高熱伝導弾性ゴム層２４ｂは、熱伝導性フィラーが５ｖｏｌ％以上４０ｖｏｌ％以下分散してある。好ましくは高熱伝導弾性ゴム層２４ｂには、熱伝導性フィラーが１５ｖｏｌ％以上４０ｖｏｌ％以下分散してある。   Further, the lower limit of the dispersion content in the heat resistant elastic material 24e of the carbon fiber 24f is 5 vol%, and if it is less than this, the heat conduction is lowered and the expected heat conduction value cannot be obtained. The upper limit of the dispersion content in the heat resistant elastic material 24e of the carbon fiber 24f is 40 vol%, and if it exceeds this, the workability shape is difficult and at the same time the hardness is increased and the expected hardness value cannot be obtained. That is, in the high thermal conductive elastic rubber layer 24b, the thermal conductive filler is dispersed in an amount of 5 vol% to 40 vol%. Preferably, the heat conductive filler is dispersed in the high heat conductive elastic rubber layer 24b by 15 vol% or more and 40 vol% or less.

また、カーボンファイバー２４ｆの長さ方向（繊維軸方向）における熱伝導率λ_ｆは５００Ｗ／（ｍ・ｋ）以上（λ_ｆ≧５００Ｗ／（ｍ・ｋ））がよい。熱伝導率λ_ｆの測定は、アルバック理工（株）製のレーザーフラッシュ法熱定数測定装置（ＴＣ−７０００）を用いて、レーザーフラッシュ法で行った。 The thermal conductivity λ _f in the length direction (fiber axis direction) of the carbon fiber 24f is preferably 500 W / (m · k) or more (λ _f ≧ 500 W / (m · k)). The thermal conductivity λ _f was measured by a laser flash method using a laser flash method thermal constant measuring device (TC-7000) manufactured by ULVAC-RIKO.

高熱伝導弾性ゴム層２４ｂの成形方法としては特に限定されないが、一般には型成型、コート成型等の成型方法が用いることができる。また、特開２００３−１９０８７０号公報や特開２００４−２９０８５３号公報に開示されているリングコート法によることも可能である。上記の各種方法によりソリッドゴム弾性層２４ａの外周に高熱伝導弾性ゴム層２４ｂをシームレス形状で形成することができる。   The molding method of the high thermal conductive elastic rubber layer 24b is not particularly limited, but generally a molding method such as mold molding or coat molding can be used. It is also possible to use a ring coating method disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open Nos. 2003-190870 and 2004-290853. The high thermal conductive elastic rubber layer 24b can be formed in a seamless shape on the outer periphery of the solid rubber elastic layer 24a by the various methods described above.

高熱伝導弾性ゴム層２４ｂの厚さとしては０．１０〜５ｍｍが性能上、成型上において好ましいが、下層のソリッドゴム弾性層２４ａの厚みによって適宜調整することができる。この場合、上層の高熱伝導弾性ゴム層２４ｂと下層のソリッドゴム弾性層２４ａの厚み比を、（高熱伝導弾性ゴム層２４ｂの厚み）／（ソリッドゴム弾性層２４ａの厚み）と定義する場合、０．０２から２の範囲が好適である。   The thickness of the high thermal conductive elastic rubber layer 24b is preferably 0.10 to 5 mm in terms of performance, but can be appropriately adjusted depending on the thickness of the lower solid rubber elastic layer 24a. In this case, when the thickness ratio between the upper high thermal conductive elastic rubber layer 24b and the lower solid rubber elastic layer 24a is defined as (thickness of the high thermal conductive elastic rubber layer 24b) / (thickness of the solid rubber elastic layer 24a), 0 A range of 0.02 to 2 is preferred.

高熱伝導弾性ゴム層２４ｂの硬度は、所望のニップ幅を確保する観点から、所定の硬度の範囲にあることが好ましい。   The hardness of the high thermal conductive elastic rubber layer 24b is preferably within a predetermined hardness range from the viewpoint of securing a desired nip width.

本実施例では、高熱伝導弾性ゴム層２４ｂの硬度は、ＪＩＳ Ｋ７３１２や、ＳＲＩＳ０１０１規格に準じた高分子計器（株）．製のＡＳＫＥＲ Ｄｕｒｏｍｅｔｅｒ Ｔｙｐｅ Ｃ（ＡＳＫＥＲ−Ｃ型硬度計）を用いて測定した。硬度（以下ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度と記載）で、５〜６０度の範囲にある。高熱伝導弾性ゴム層２４ｂのＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度をこの範囲にすることにより、所望のニップ幅を十分に確保できる。なお、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度を測定するのに充分な厚みが確保できない試料では、高熱伝導弾性ゴム層２４ｂだけを切り出し、適宜必要枚数を重ねて測定する。重ねた被測定試料のＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度の測定を行う。本実施例では、被測定試料について１５ｍｍの厚さを確保した上で測定を行った。   In this example, the hardness of the high thermal conductive elastic rubber layer 24b is JIS K7312 or Kobunshi Keiki Co., Ltd. according to SRIS0101 standard. The measurement was performed using an ASKER Durometer Type C (ASKER-C type hardness meter). The hardness (hereinafter referred to as ASKER-C hardness) is in the range of 5 to 60 degrees. By setting the ASKER-C hardness of the high thermal conductive elastic rubber layer 24b within this range, a desired nip width can be sufficiently secured. In addition, in the sample which cannot ensure sufficient thickness for measuring ASKER-C hardness, only the high heat conductive elastic rubber layer 24b is cut out, and a necessary number of sheets are appropriately stacked and measured. The ASKER-C hardness of the stacked sample to be measured is measured. In this example, the measurement was performed after securing a thickness of 15 mm for the sample to be measured.

また、高熱伝導弾性ゴム層２４ｂの記録材搬送方向（ローラの周方向、以後ｘ方向と称す）及びそのｘ方向と直交する方向（ローラの長手方向、以後ｙ方向と称す）の熱伝導率に関して、ホットディスク法で測定することができる。その測定装置として、京都電子工業（株）製のＴＰＡ−５０１を用いた。測定するのに充分な厚みを確保するために、図４（ａ）、図５に示したように高熱伝導弾性ゴム層２４ｂだけを切り出し、所定枚数重ねた被測定試料のｘ方向とｙ方向のそれぞれの熱伝導率の測定を行なう。   Further, regarding the thermal conductivity in the recording material conveyance direction (the circumferential direction of the roller, hereinafter referred to as the x direction) of the high thermal conductive elastic rubber layer 24b and the direction orthogonal to the x direction (the longitudinal direction of the roller, hereinafter referred to as the y direction). It can be measured by the hot disk method. As the measuring device, TPA-501 manufactured by Kyoto Electronics Industry Co., Ltd. was used. In order to ensure a sufficient thickness for measurement, only the high thermal conductive elastic rubber layer 24b is cut out as shown in FIGS. 4 (a) and 5, and a predetermined number of samples in the x and y directions are measured. Each thermal conductivity is measured.

図８は高熱伝導弾性ゴム層２４ｂの熱伝導率の測定方法を表わす説明図である。   FIG. 8 is an explanatory diagram showing a method for measuring the thermal conductivity of the high thermal conductive elastic rubber layer 24b.

本実施例では、高熱伝導弾性ゴム層２４ｂにおいて、ｘ方向（１５ｍｍ）×ｙ方向（１５ｍｍ）×厚み（設定厚み）に切り出し、厚みが約１５ｍｍになるよう重ねたものを被測定試料２４ｂ２とする（図８（ａ）参照）。次に、その被測定試料２４ｂ２が固定できるように幅１０ｍｍのカプトンテープＴで固定する（図８（ｂ）参照）。次に、被測定試料２４ｂ２の被測定面の平面度を揃えるために剃刀にて被測定面及び被測定面裏面をカットする。この被測定試料２４ｂ２を２セット用意し、センサＳを２つの被測定試料で挟み熱伝導率の測定を行う（図８（ｃ）参照）。被測定試料２４ｂ２について、方向（ｘ方向、ｙ方向）を変えて測定を行う場合は、測定方向を変更し前述した通りの方法にて行えばよい。なお、本実施例では測定５回の平均値を用いた。   In the present embodiment, in the high thermal conductive elastic rubber layer 24b, the sample to be measured 24b2 is cut out in the x direction (15 mm) × y direction (15 mm) × thickness (set thickness) and overlapped to have a thickness of about 15 mm. (See FIG. 8 (a)). Next, it fixes with the Kapton tape T of width 10mm so that the to-be-measured sample 24b2 can be fixed (refer FIG.8 (b)). Next, in order to make the measured surface of the measured sample 24b2 flat, the measured surface and the measured surface back surface are cut with a razor. Two sets of the sample 24b2 to be measured are prepared, the sensor S is sandwiched between the two samples to be measured, and the thermal conductivity is measured (see FIG. 8C). When measuring the sample 24b2 to be measured by changing the direction (x direction, y direction), the measurement direction may be changed and the method described above may be used. In this example, an average value of five measurements was used.

本実施例の加圧ローラ２４における高熱伝導弾性ゴム層２４ｂは、上記測定法により測定したときに、ｙ方向（長手方向）の熱伝導率λ_ｙが２．５Ｗ／（ｍ・ｋ）以上（λ_ｙ≧２．５Ｗ／（ｍ・ｋ））であることが必須である。さらに好ましくは、ｙ方向（長手方向）の熱伝導率λ_ｙが１０Ｗ／（ｍ・ｋ）以上（λ_ｙ≧１０Ｗ／（ｍ・ｋ））である。 The high thermal conductivity elastic rubber layer 24b in the pressure roller 24 of the present embodiment has a thermal conductivity λ _y in the y direction (longitudinal direction) of 2.5 W / (m · k) or more when measured by the above measurement method ( It is essential that λ _y ≧ 2.5 W / (m · k)). More preferably, the thermal conductivity λ _y in the y direction (longitudinal direction) is 10 W / (m · k) or more (λ _y ≧ 10 W / (m · k)).

高熱伝導弾性ゴム層２４ｂのｙ方向の熱伝導率λ_ｙがλ_ｙ≧２．５Ｗ／（ｍ・ｋ）以上であることにより高速プリント時においても、記録材Ｐが通過しない領域（非通紙領域）の昇温を充分に抑えられることができる。さらにλ_ｙが１０Ｗ／（ｍ・ｋ）以上であることにより、記録材Ｐが通過しない領域の昇温をより一層抑えられることができる。 A region where the recording material P does not pass even during high-speed printing (non-sheet passing) because the thermal conductivity λ _{y in} the y direction of the high thermal conductive elastic rubber layer 24b is λ _y ≧ 2.5 W / (m · k) or more. The temperature rise in the region) can be sufficiently suppressed. Furthermore, when λ _y is 10 W / (m · k) or more, the temperature rise in the region where the recording material P does not pass can be further suppressed.

３−１−３）離型層２４ｄ
離型層２４ｃは高熱伝導弾性ゴム層２４ｂ上にＰＦＡチューブを被せることにより形成しても良いし、フッ素ゴムまたは、ＰＴＦＥ、ＰＦＡ、ＦＥＰなどのフッ素樹脂を弾性層上にコーティングすることによって形成しても良い。なお、離型層２４ｃの厚さは加圧ローラ２４に充分な離型性を付与することができる厚さであれば特に限定されないが、好ましくは２０〜１００μｍである。 3-1-3) Release layer 24d
The release layer 24c may be formed by covering the high thermal conductive elastic rubber layer 24b with a PFA tube, or by coating the elastic layer with fluororubber or a fluororesin such as PTFE, PFA, FEP. May be. The thickness of the release layer 24c is not particularly limited as long as it can provide the release roller 24 with sufficient release properties, but is preferably 20 to 100 μm.

さらに、ソリッドゴム弾性層２４ａと高熱伝導弾性ゴム層２４ｂの間、及び高熱伝導弾性ゴム層２４ｂと離型層２４ｄの間には接着、通電等の目的によりプライマー層や接着層が形成されていても良い。また、各々の層は本発明の範囲内において多層構成となっても良い。また、加圧ローラ２４において、摺動性、発熱性、離型性等の目的でここに示した層以外の層が形成されていても良い。これらの層を形成する順序は特に限定されず、それぞれの工程等の都合により適宜入れ替えて行っても良い。   Further, a primer layer and an adhesive layer are formed between the solid rubber elastic layer 24a and the high thermal conductive elastic rubber layer 24b and between the high thermal conductive elastic rubber layer 24b and the release layer 24d for the purpose of adhesion, energization, and the like. Also good. Each layer may have a multilayer structure within the scope of the present invention. Further, in the pressure roller 24, layers other than those shown here may be formed for the purpose of slidability, heat generation, releasability and the like. The order in which these layers are formed is not particularly limited, and may be appropriately changed for convenience of each process.

（４）加圧ローラ２４の性能評価
加圧ローラ２４について、以下の各種の実施例ローラ１〜１８、及び比較例ローラ１９〜２１を作製してそれぞれのローラの性能を評価した。 (4) Performance evaluation of pressure roller 24 About the pressure roller 24, the following various Example rollers 1-18 and comparative example rollers 19-21 were produced, and the performance of each roller was evaluated.

まず、実施例ローラ１〜１８、及び比較例ローラ１９〜２１で使用するカーボンファイバーを示す。   First, carbon fibers used in Example Rollers 1 to 18 and Comparative Example Rollers 19 to 21 are shown.

・１００−０５Ｍ：ピッチ系カーボンファイバー、商品名：ＸＮ−１００−０５Ｍ、日本グラファイトファイバー（株）製、平均繊維直径：９μｍ、平均繊維長Ｌ：５０μｍ、熱伝導率９００Ｗ／（ｍ・ｋ）。   100-05M: pitch-based carbon fiber, trade name: XN-100-05M, manufactured by Nippon Graphite Fiber Co., Ltd., average fiber diameter: 9 μm, average fiber length L: 50 μm, thermal conductivity 900 W / (m · k) .

・１００−１５Ｍ：ピッチ系カーボンファイバー、商品名：ＸＮ−１００−１５Ｍ、日本グラファイトファイバー（株）製、平均繊維直径：９μｍ、平均繊維長Ｌ：１５０μｍ、熱伝導率９００Ｗ／（ｍ・ｋ）。   100-15M: pitch-based carbon fiber, trade name: XN-100-15M, manufactured by Nippon Graphite Fiber Co., Ltd., average fiber diameter: 9 μm, average fiber length L: 150 μm, thermal conductivity 900 W / (m · k) .

・１００−２５Ｍ：ピッチ系カーボンファイバー、商品名：ＸＮ−１００−２５Ｍ、日本グラファイトファイバー（株）製、平均繊維直径：９μｍ、平均繊維長Ｌ：２５０μｍ、熱伝導率９００Ｗ／（ｍ・ｋ）。   100-25M: pitch-based carbon fiber, trade name: XN-100-25M, manufactured by Nippon Graphite Fiber Co., Ltd., average fiber diameter: 9 μm, average fiber length L: 250 μm, thermal conductivity 900 W / (m · k) .

・１００−５０Ｍ：ピッチ系カーボンファイバー、商品名：ＸＮ−１００−５０Ｍ、日本グラファイトファイバー（株）製、平均繊維直径：９μｍ、平均繊維長Ｌ：５００μｍ、熱伝導率９００Ｗ／（ｍ・ｋ）。   100-50M: pitch-based carbon fiber, trade name: XN-100-50M, manufactured by Nippon Graphite Fiber Co., Ltd., average fiber diameter: 9 μm, average fiber length L: 500 μm, thermal conductivity 900 W / (m · k) .

・１００−０１：ピッチ系カーボンファイバー、商品名：ＸＮ−１００−０１、日本グラファイトファイバー（株）製、平均繊維直径：１０μｍ、平均繊維長Ｌ：１ｍｍ、熱伝導率９００Ｗ／（ｍ・ｋ）
・９０Ｃ−１５Ｍ：ピッチ系カーボンファイバー、商品名：ＸＮ−９０Ｃ−１５Ｍ、日本グラファイトファイバー（株）製、平均繊維直径：１０μｍ、平均繊維長Ｌ：１５０μｍ、熱伝導率５００Ｗ／（ｍ・ｋ）。 100-01: pitch-based carbon fiber, trade name: XN-100-01, manufactured by Nippon Graphite Fiber Co., Ltd., average fiber diameter: 10 μm, average fiber length L: 1 mm, thermal conductivity 900 W / (m · k)
90C-15M: pitch-based carbon fiber, trade name: XN-90C-15M, manufactured by Nippon Graphite Fiber Co., Ltd., average fiber diameter: 10 μm, average fiber length L: 150 μm, thermal conductivity 500 W / (m · k) .

・８０Ｃ−１５Ｍ：ピッチ系カーボンファイバー、商品名：ＸＮ−８０Ｃ−１５Ｍ、日本グラファイトファイバー（株）製、平均繊維直径：１０μｍ、平均繊維長Ｌ：１５０μｍ、熱伝導率３２０Ｗ／（ｍ・ｋ）。   80C-15M: pitch-based carbon fiber, trade name: XN-80C-15M, manufactured by Nippon Graphite Fiber Co., Ltd., average fiber diameter: 10 μm, average fiber length L: 150 μm, thermal conductivity 320 W / (m · k) .

・６０Ｃ−１５Ｍ：ピッチ系カーボンファイバー、商品名：ＸＮ−６０Ｃ−１５Ｍ、日本グラファイトファイバー（株）製、平均繊維直径：１０μｍ、平均繊維長Ｌ：１５０μｍ、熱伝導率１８０Ｗ／（ｍ・ｋ）。   60C-15M: pitch-based carbon fiber, trade name: XN-60C-15M, manufactured by Nippon Graphite Fiber Co., Ltd., average fiber diameter: 10 μm, average fiber length L: 150 μm, thermal conductivity 180 W / (m · k) .

４−１）実施例ローラ１
まず、φ２２のＡｌ製芯金２４ｄの外周上に、密度が１．２０ｇ／ｃｍ３である付加反応硬化型のシリコーンゴムを用いて型成型法により肉厚３ｍｍのソリッドゴム弾性層２４ａを形成したφ２８の弾性層形成物１を得る。ここで温度条件としては１５０℃×３０分にて加熱硬化させた。 4-1) Example roller 1
First, a solid rubber elastic layer 24a having a thickness of 3 mm was formed on the outer periphery of an aluminum cored bar 24d having a thickness of 3 mm by a molding method using an addition reaction curing type silicone rubber having a density of 1.20 g / cm3. An elastic layer formation 1 is obtained. Here, as the temperature condition, heat curing was performed at 150 ° C. × 30 minutes.

次に高熱伝導弾性ゴム層２４ｂの成型法を説明する。   Next, a method for forming the high thermal conductive elastic rubber layer 24b will be described.

まず、
重量平均分子量Ｍｗ＝６５０００
数平均分子量 Ｍｎ＝１５０００
Ａ液‥ビニル基濃度（０．８６３ｍｏｌ％）、ＳｉＨ濃度（無し）
粘度（７．８Ｐａ・ｓ）
Ｂ液‥ビニル基濃度（０．９５５ｍｏｌ％）、ＳｉＨ濃度（０．７８０ｍｏｌ％）
粘度（６．２Ｐａ・ｓ）
Ａ／Ｂ＝１／１のときＨ／Ｖｉ＝０．４３
となるＡ、Ｂ両液を１：１の割合になるように配合し、触媒の白金化合物を加えて付加硬化型シリコーンゴム原液を得る。 First,
Weight average molecular weight Mw = 65000
Number average molecular weight Mn = 15000
Liquid A: Vinyl group concentration (0.863 mol%), SiH concentration (none)
Viscosity (7.8 Pa · s)
Liquid B: vinyl group concentration (0.955 mol%), SiH concentration (0.780 mol%)
Viscosity (6.2 Pa · s)
H / Vi = 0.43 when A / B = 1/1
A and B are mixed so that the ratio becomes 1: 1, and a platinum compound as a catalyst is added to obtain an addition-curable silicone rubber stock solution.

この付加硬化型シリコーンゴム原液に対し、ピッチ系カーボンファイバー１００−０５Ｍを体積比率で１５％の割合になるように均一に配合・混練して、シリコーンゴム組成物１を得た。   To this addition curable silicone rubber stock solution, pitch-based carbon fiber 100-05M was uniformly blended and kneaded so as to have a volume ratio of 15% to obtain silicone rubber composition 1.

次に内径φ３０の金型にφ２８の弾性層形成物１を芯軸が等しくなるようセットし、金型と弾性層形成物１の間にシリコーンゴム組成物１を注入し、１５０℃×６０分の加熱硬化を経て外径φ３０の高熱伝導弾性ゴム層２４ｂを備えた弾性層形成物２を得る。さらにこの弾性層形成物２の外面にＰＦＡ（テトラフルオロエチレン／パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体）チューブ（厚み５０μｍ）を被覆し、両端部を切断して、長手方向の長さ３２０ｍｍの加圧ローラを得た。その加圧ローラを実施例ローラ１としている。   Next, the elastic layer formation 1 with φ28 is set in a mold with an inner diameter φ30 so that the core axes are equal, and the silicone rubber composition 1 is injected between the mold and the elastic layer formation 1 at 150 ° C. for 60 minutes. Through the heat curing, an elastic layer formed product 2 having a high thermal conductive elastic rubber layer 24b having an outer diameter φ30 is obtained. Further, a PFA (tetrafluoroethylene / perfluoroalkyl vinyl ether copolymer) tube (thickness 50 μm) is coated on the outer surface of the elastic layer forming product 2, both ends are cut, and a pressure roller having a longitudinal length of 320 mm Got. The pressure roller is the example roller 1.

なお、別途、上記と同様にして弾性層形成物１の外周上に高熱伝導弾性ゴム層２４ｂを形成した。この高熱伝導弾性ゴム層２４ｂを切り出し厚みが１５ｍｍになるように１５枚を重ね合わせた状態で測定したＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度は１７°であった。そして、高熱伝導弾性ゴム層２４ｂを切り出し、前述した方法にてｙ方向（長手方向）の熱伝導率を測定したところ２．５５Ｗ／（ｍ・ｋ）であった。結果を下記の表１に示した。   Separately, a high thermal conductive elastic rubber layer 24b was formed on the outer periphery of the elastic layer formation 1 in the same manner as described above. The ASKER-C hardness measured in a state in which the highly heat-conductive elastic rubber layer 24b was cut out and 15 sheets were stacked so as to have a thickness of 15 mm was 17 °. The high thermal conductive elastic rubber layer 24b was cut out and the thermal conductivity in the y direction (longitudinal direction) was measured by the method described above, and it was 2.55 W / (m · k). The results are shown in Table 1 below.

４−２）実施例ローラ２〜１８
カーボンファイバーとして表１に示したものを、表１に示す充填量で用いた。 4-2) Example rollers 2-18
The carbon fiber shown in Table 1 was used in the filling amount shown in Table 1.

実施例ローラ４は実施例ローラ１で示したＡ／Ｂ比をＡ／Ｂ＝０．５になるよう調整した以外は実施例ローラ１と同様にして加圧ローラを作製した。この加圧ローラを実施例ローラ４としている。   The pressure roller was produced in the same manner as in Example roller 1 except that Example roller 4 was adjusted so that the A / B ratio shown in Example roller 1 was A / B = 0.5. This pressure roller is referred to as an example roller 4.

また、実施例ローラ５、８、１１、１４は以下に示す付加硬化型シリコーンゴム原液を用いた。   In addition, the following addition curing type silicone rubber stock solutions were used for the rollers of Examples 5, 8, 11, and 14.

重量平均分子量Ｍｗ＝３３０００、
数平均分子量 Ｍｎ＝１６０００、
Ａ液‥ビニル基濃度（０．８２０ｍｏｌ％）、ＳｉＨ濃度（無し）
粘度（１．１Ｐａ・ｓ）
Ｂ液‥ビニル基濃度（０．８２７ｍｏｌ％）、ＳｉＨ濃度（０．７４１ｍｏｌ％）
粘度（１．１Ｐａ・ｓ）
Ａ／Ｂ＝１／１のときＨ／Ｖｉ＝０．４５
それ以外は、実施例ローラ１と同様にして実施例ローラ５、８、１１、１４を作製した。それ以外の実施例ローラ２、３、６、７、９、１０、１２、１３、１５〜１８は、表１に示す充填量で用いた以外は実施例ローラ１と同様にして実施例ローラ２、３、６、７、９、１０、１２、１３、１５〜１８を得た。そして高熱伝導弾性ゴム層２４ｂのｘ方向、ｙ方向の熱伝導率、及びＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度を測定した。その結果を表１に示す。 Weight average molecular weight Mw = 33000,
Number average molecular weight Mn = 16000,
Liquid A: Vinyl group concentration (0.820 mol%), SiH concentration (none)
Viscosity (1.1 Pa · s)
Liquid B: vinyl group concentration (0.827 mol%), SiH concentration (0.741 mol%)
Viscosity (1.1 Pa · s)
H / Vi = 0.45 when A / B = 1/1
Other than that, Example rollers 5, 8, 11, and 14 were produced in the same manner as Example roller 1. The other example rollers 2, 3, 6, 7, 9, 10, 12, 13, 15 to 18 are the same as the example roller 1 except that they are used in the filling amounts shown in Table 1. 3, 6, 7, 9, 10, 12, 13, 15 to 18 were obtained. And the heat conductivity of the x direction of the high heat conductive elastic rubber layer 24b, the y direction, and ASKER-C hardness were measured. The results are shown in Table 1.

４−３）比較例ローラ１９
比較例ローラ１９は、ソリッドゴム弾性層２４ａにＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度３２°、熱伝導率０．４Ｗ／（ｍ・ｋ）からなるシリコーンゴムを肉厚４ｍｍで構成した。比較例ローラ１９に使用しているシリコーンゴムは熱伝導率が一般的な０．２Ｗ／（ｍ・ｋ）以下というものよりも熱伝導性フィラーを若干多く添加することで熱伝導率を高めに設定してある。熱伝導性フィラーは補強剤としても用いられているシリカを用いた。比較例ローラ１９では、高熱伝導弾性ゴム層２４ｂを設けず全てソリッドゴム弾性層でのみ構成し、それ以外は実施例ローラ１と同じ構成としてある。 4-3) Comparative roller 19
The comparative roller 19 was made of a solid rubber elastic layer 24a made of silicone rubber having an ASKER-C hardness of 32 ° and a thermal conductivity of 0.4 W / (m · k) with a thickness of 4 mm. The silicone rubber used in the comparative roller 19 has a higher thermal conductivity by adding a little more thermal conductive filler than that of a general thermal conductivity of 0.2 W / (m · k) or less. It is set. Silica, which is also used as a reinforcing agent, was used as the heat conductive filler. In the comparative example roller 19, the high thermal conductive elastic rubber layer 24 b is not provided, and all are constituted only by a solid rubber elastic layer, and the other configuration is the same as that of the example roller 1.

４−４）比較例ローラ２０
比較例ローラ２０は、ソリッドゴム弾性層２４ａの代わりに、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度２９°、熱伝導率０．１１Ｗ／（ｍ・ｋ）の発砲スポンジゴムを用いた以外は実施例ローラ１と同じ構成としてある。この発泡スポンジの平均セル径は５０μｍであった。 4-4) Comparative roller 20
The comparative example roller 20 has the same configuration as the example roller 1 except that a foamed sponge rubber having an ASKER-C hardness of 29 ° and a thermal conductivity of 0.11 W / (m · k) is used instead of the solid rubber elastic layer 24a. It is as. The average cell diameter of this foamed sponge was 50 μm.

４−５）比較例ローラ２１
比較例ローラ２１は、芯金の外周上に形成される弾性層を、厚さ４ｍｍの実施例ローラ６にて示されるカーボンファイバーを用いた高熱伝導弾性ゴム層２４ｂのみで構成した。つまり比較例ローラ２１は、ソリッドゴム弾性層を有していない構成である。それ以外は実施例ローラ１と同じ構成としてある。 4-5) Comparative roller 21
In the comparative example roller 21, the elastic layer formed on the outer periphery of the metal core was constituted only by the high thermal conductive elastic rubber layer 24b using the carbon fiber shown in the example roller 6 having a thickness of 4 mm. That is, the comparative roller 21 has a configuration that does not have a solid rubber elastic layer. The rest of the configuration is the same as that of the embodiment roller 1.

［性能評価］
＜非通紙部昇温＞
性能評価には、上記手法にて作製した加圧ローラを定着装置（図２）に用い、前述のとおりＡ３サイズ紙対応のプリントスピードが５０枚／分（Ａ４横）のレーザープリンタに組み込んだものを使用した。 [Performance evaluation]
<Temperature rise in non-sheet passing area>
For the performance evaluation, the pressure roller produced by the above method was used in the fixing device (Fig. 2) and, as described above, incorporated into a laser printer with a print speed for A3 size paper of 50 sheets / minute (A4 landscape) It was used.

上記プリンタにおいて、加圧ローラの表面移動スピード（周速）を２３４ｍｍ／ｓｅｃとなるように調整し、定着温度の温調を２２０℃に設定し、そのときの非通紙領域（非通紙部）の温度を測定した。ニップ部に通紙した紙はＬＴＲ横サイズ紙（７５ｇ／ｍ２）であり、５０枚／分にて連続５００枚通紙した時の非通紙部のフィルム表面温度を測定した。   In the printer described above, the surface movement speed (circumferential speed) of the pressure roller is adjusted to be 234 mm / sec, the temperature control of the fixing temperature is set to 220 ° C., and the non-sheet passing area (non-sheet passing portion) at that time ) Was measured. The paper that passed through the nip part was LTR horizontal size paper (75 g / m 2), and the film surface temperature of the non-paper passing part was measured when continuous 500 sheets were passed at 50 sheets / minute.

◎‥非通紙部温度２８０℃未満
○‥非通紙部温度２８０℃以上３００℃未満
×‥非通紙部温度３００℃以上
本発明では、非通紙部温度が３００℃以上の場合を、非通紙部が過昇温した状態と判断している。 ◎ Non-sheet passing part temperature less than 280 ° C ○ Non-sheet passing part temperature not less than 280 ° C and less than 300 ° C x Non-sheet passing part temperature not less than 300 ° C In the present invention, It is determined that the non-sheet-passing portion has been overheated.

＜耐久性（ゴム層の硬度低下が要因）＞
非通紙部昇温が発生すると、非通紙部昇温が発生した領域の硬度は下がる傾向にある。また、非通紙部昇温が発生したまま１５万枚通紙してしまうと、非通紙部の温度が過昇温してゴム層が破壊されてしまう、或いは液状化してしまう可能性がある。本発明による非通紙部昇温抑制効果を検証するために、ヒータ加熱温度を２２０°にして、ＬＴＲ横サイズ紙（７５ｇ／ｍｍ２）を５０枚／分にて１５万枚通紙して、加圧ローラの非通紙部昇温発生部におけるＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度を測定する。１５万枚通紙した加圧ローラのＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度の測定結果により、非通紙部昇温抑制効果を評価した。 <Durability (caused by reduced hardness of rubber layer)>
When the non-sheet passing portion temperature rise occurs, the hardness of the region where the non-sheet passing portion temperature rise tends to decrease. Further, if 150,000 sheets are passed while the non-sheet-passing portion temperature rises, the temperature of the non-sheet-passing portion may be excessively raised and the rubber layer may be destroyed or liquefied. is there. In order to verify the non-sheet passing portion temperature rise suppressing effect according to the present invention, the heater heating temperature was set to 220 °, and 150,000 sheets of LTR horizontal size paper (75 g / mm 2) was passed at 50 sheets / minute, The ASKER-C hardness at the non-sheet passing portion temperature rise generation portion of the pressure roller is measured. Based on the measurement result of the ASKER-C hardness of the pressure roller that passed through 150,000 sheets, the temperature rise suppression effect of the non-sheet passing portion was evaluated.

◎‥硬度低下３°以内
○‥硬度低下３〜５°
×‥破壊或いは液状化
本発明では、硬度低下が５°以内の場合を非通紙部昇温抑制効果があると判断している。特に、硬度低下が３〜５°以内の場合を非通紙部昇温抑制が十分に達成されていると判断している。 ◎ ... Hardness drop within 3 ° ○ ... Hardness drop 3-5 °
X .. Breaking or liquefaction In the present invention, it is determined that the effect of suppressing the temperature rise in the non-sheet passing portion is effective when the hardness decrease is within 5 °. In particular, it is determined that the non-sheet passing portion temperature rise suppression is sufficiently achieved when the hardness decrease is within 3 to 5 °.

＜搬送性＞
高温高湿環境下（３２℃／８０％）にて充分に放置され、吸湿したＬＴＲ横サイズ紙（７５ｇ／ｍ^２）を定着装置が充分に冷えている状態からのプリント、つまり常温状態からヒータ加熱温度を２２０°にして２０枚連続通紙させたときの搬送性評価。 <Transportability>
Printing from a state in which the LTR horizontal size paper (75 g / m ² ) that has been sufficiently left in a high temperature and high humidity environment (32 ° C./80%) to absorb moisture is sufficiently cooled, that is, from the room temperature state to the heater Evaluation of transportability when 20 sheets are continuously passed at a heating temperature of 220 °.

○‥搬送性良好
×‥搬送不良ＪＡＭ発生
実施例ローラ１では、ｙ方向の熱伝導率は２．５５Ｗ／（ｍ・ｋ）であり、非通紙部温度は２９０．５℃となって昇温抑制効果が見られる。そのため、耐久性（硬度）も良好である。なお、この時非通紙部ではないフィルム中央部表面温度は２０５度であった。以後いずれの実施例ローラの場合もフィルム中央部温度は実施例ローラ１と同じ２０５度であるため記載を省略する。一方、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度は１７°と十分な軟らかさを有している。また、芯金の外周上にソリッドゴム層を形成しているので搬送性も良好であった。 ○ ··········································································································· A temperature suppression effect is seen. Therefore, durability (hardness) is also good. At this time, the surface temperature of the central portion of the film that was not the non-sheet passing portion was 205 degrees. Hereinafter, in any of the example rollers, the film center temperature is 205 degrees, which is the same as that of the example roller 1, and the description is omitted. On the other hand, the ASKER-C hardness is 17 °, which is sufficiently soft. Moreover, since the solid rubber layer was formed on the outer periphery of the metal core, the transportability was good.

実施例ローラ２では、分散させるカーボンファイバーの繊維長、熱伝導率は実施例ローラ１と同じにして、分散含有量を２５％に増やしてある。実施例ローラ１に比べ、ｙ方向の熱伝導率が１０．６７Ｗ／（ｍ・ｋ）と大きくなり、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度も増加したものの２７°と十分な軟らかさを有している。非通紙部温度は２７２．５℃であり高い昇温抑制効果が見られる。そのため、耐久性（硬度）も良好である。また、搬送性も良好であった。   In the example roller 2, the fiber length and thermal conductivity of the carbon fiber to be dispersed are the same as those in the example roller 1, and the dispersion content is increased to 25%. Compared to Example Roller 1, the thermal conductivity in the y direction is as large as 10.67 W / (m · k) and the ASKER-C hardness is increased, but it has a sufficient softness of 27 °. The non-sheet passing portion temperature is 272.5 ° C., and a high temperature rise suppression effect is seen. Therefore, durability (hardness) is also good. Moreover, the transportability was also good.

実施例ローラ３では、分散させるカーボンファイバーの繊維長、熱伝導率は実施例ローラ１と同じにして、分散含有量を３５％に増やしてある。実施例ローラ１に比べ、ｙ方向の熱伝導率が３９．２２Ｗ／（ｍ・ｋ）と非常に高く、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度も増加したものの３９°と十分な軟らかさを有している。非通紙部温度は２５６．２℃であり非常に高い昇温抑制効果が見られる。そのため、耐久性（硬度）も良好である。また、搬送性も良好であった。   In the example roller 3, the fiber length and the thermal conductivity of the carbon fiber to be dispersed are the same as those of the example roller 1, and the dispersion content is increased to 35%. Compared to Example Roller 1, the thermal conductivity in the y direction is very high at 39.22 W / (m · k) and the ASKER-C hardness is increased, but it has a sufficient softness of 39 °. The non-sheet passing portion temperature is 256.2 ° C., and a very high temperature rise suppression effect is seen. Therefore, durability (hardness) is also good. Moreover, the transportability was also good.

実施例ローラ４では、実施例ローラ３に対して付加硬化型のシリコーンゴム原液のＡ／Ｂ比をＡ／Ｂ＝０．５になるよう調整し架橋度を高めている。そのためＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度が６０°と高くなったが、ソリッドゴム弾性層を形成する上では問題無い軟らかさを有している。熱伝導率に関してはｙ方向の熱伝導率が３８．１５Ｗ／（ｍ・ｋ）と実施例ローラ３と同様、非常に高く、非通紙部温度は２５７．１℃であり非常に高い昇温抑制効果が見られる。そのため、耐久性（硬度）も良好である。また搬送性も良好であった。   In the example roller 4, the A / B ratio of the addition curing type silicone rubber stock solution is adjusted to A / B = 0.5 with respect to the example roller 3 to increase the degree of crosslinking. For this reason, the ASKER-C hardness is as high as 60 °, but it has a softness that does not have any problem in forming the solid rubber elastic layer. Regarding the thermal conductivity, the thermal conductivity in the y direction is 38.15 W / (m · k), which is very high as in the example roller 3, and the non-sheet passing portion temperature is 257.1 ° C., which is very high. Suppressive effect is seen. Therefore, durability (hardness) is also good. The transportability was also good.

実施例ローラ５では、ベースゴム粘度を下げ、カーボンファイバー分散含有量を４０ｖｏｌ％まで高めた。従ってｙ方向の熱伝導率が８５．６７Ｗ／（ｍ・ｋ）と非常に高く、非通紙部温度は２４７．７℃であり非常に高い昇温抑制効果が見られる。そのため、耐久性（硬度）も良好である。ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度も４７°と十分な軟らかさを有している。実施例ローラ５では、ベースゴム粘度を下げているため、硬度低下がやや大きかったものの問題の無い範囲である。また搬送性も良好であった。なお、４０ｖｏｌ％より多くカーボンファイバーを分散含有させることは成型上困難であった事を付記しておく。   In Example roller 5, the base rubber viscosity was lowered and the carbon fiber dispersion content was increased to 40 vol%. Accordingly, the thermal conductivity in the y direction is as very high as 85.67 W / (m · k), the non-sheet passing portion temperature is 247.7 ° C., and a very high temperature rise suppression effect is seen. Therefore, durability (hardness) is also good. The ASKER-C hardness is 47 °, which is sufficiently soft. In the example roller 5, since the base rubber viscosity is lowered, the hardness decrease is slightly large, but there is no problem. The transportability was also good. It should be noted that it was difficult to form a dispersion containing more than 40 vol% carbon fiber.

実施例ローラ６では、実施例ローラ１において、分散させるカーボンファイバーの繊維長を５０μｍから１５０μｍに変更したものである。１５ｖｏｌ％の分散含有量でもｙ方向の熱伝導率が７．６６Ｗ／（ｍ・ｋ）と実施例ローラ１のｙ方向の熱伝導率より大きくなり、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度も２０°と十分な軟らかさを有している。非通紙部昇温抑制効果は高く、そのため、耐久性（硬度）も良好である。また、搬送性も良好であった。   In the example roller 6, the fiber length of the carbon fiber to be dispersed in the example roller 1 is changed from 50 μm to 150 μm. Even with a dispersion content of 15 vol%, the thermal conductivity in the y direction is 7.66 W / (m · k), which is larger than the thermal conductivity in the y direction of the example roller 1, and the ASKER-C hardness is also sufficiently soft at 20 °. Have The non-sheet-passing portion temperature rise suppressing effect is high, and therefore durability (hardness) is also good. Moreover, the transportability was also good.

実施例ローラ７では、実施例ローラ６に対してカーボンファイバー分散含有量を３０ｖｏｌ％と増加させた。ｙ方向の熱伝導率が６５．７８Ｗ／（ｍ・ｋ）と非常に高く、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度も３５°と十分な軟らかさを有している。非通紙部昇温抑制効果は高く、そのため、耐久性（硬度）も良好である。また、搬送性も良好であった。   In the example roller 7, the carbon fiber dispersion content was increased to 30 vol% with respect to the example roller 6. The thermal conductivity in the y direction is as high as 65.78 W / (m · k), and the ASKER-C hardness is 35 °, which is sufficiently soft. The non-sheet-passing portion temperature rise suppressing effect is high, and therefore durability (hardness) is also good. Moreover, the transportability was also good.

実施例ローラ８では、実施例ローラ６に対してベースゴム粘度を下げ、カーボンファイバー分散含有量を３５ｖｏｌ％まで高めた。ｙ方向の熱伝導率が１１７．２Ｗ／（ｍ・ｋ）と実施例ローラ１〜１８中最も高く、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度も４２°と十分な軟らかさを有している。非通紙部温度は２４４．２℃であり非常に高い昇温抑制効果が見られる。実施例ローラ８は、ベースゴム粘度を下げているため、硬度低下がやや大きくなってしまったが、非常に高い昇温抑制効果によって耐久性（硬度）も問題の無い範囲である。また、搬送性も良好であった。   In the example roller 8, the base rubber viscosity was lowered compared to the example roller 6, and the carbon fiber dispersion content was increased to 35 vol%. The heat conductivity in the y direction is 117.2 W / (m · k), which is the highest among Example Rollers 1 to 18, and the ASKER-C hardness is 42 °, which is sufficiently soft. The non-sheet passing portion temperature is 244.2 ° C., and a very high temperature rise suppression effect is seen. In Example roller 8, since the base rubber viscosity was lowered, the decrease in hardness was slightly increased, but the durability (hardness) was within a range with no problem due to a very high temperature rise suppression effect. Moreover, the transportability was also good.

実施例ローラ９では、分散させるカーボンファイバーの繊維長を２５０μｍとやや長めのものを選択し、その他の構成は実施例ローラ１と同じである。同じ１５ｖｏｌ％のカーボンファイバー分散含有量である実施例ローラ１に比べて、ｙ方向の熱伝導率が９．９６Ｗ／（ｍ・ｋ）と大きく、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度も２４°と十分な軟らかさを有している。非通紙部昇温抑制効果は高く、そのため耐久性（硬度）も良好である。また、搬送性も良好であった。   In the embodiment roller 9, the carbon fiber to be dispersed has a slightly longer fiber length of 250 μm, and the other configuration is the same as that of the embodiment roller 1. Compared with Example Roller 1 having the same carbon fiber dispersion content of 15 vol%, the thermal conductivity in the y direction is as large as 9.96 W / (m · k), and the ASKER-C hardness is sufficiently soft at 24 °. have. The non-sheet-passing portion temperature rise suppressing effect is high, and therefore durability (hardness) is also good. Moreover, the transportability was also good.

実施例ローラ１０では、実施例ローラ９に対してカーボンファイバー分散含有量を２５ｖｏｌ％と増加させた。ｙ方向の熱伝導率が４１．６Ｗ／（ｍ・ｋ）と非常に高く、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度も３４°と十分な軟らかさを有している。非通紙部昇温抑制効果は高く、そのため耐久性（硬度）も良好である。また、搬送性も良好であった。   In the example roller 10, the carbon fiber dispersion content was increased to 25 vol% with respect to the example roller 9. The thermal conductivity in the y direction is as extremely high as 41.6 W / (m · k), and the ASKER-C hardness is 34 °, which is sufficiently soft. The non-sheet-passing portion temperature rise suppressing effect is high, and therefore durability (hardness) is also good. Moreover, the transportability was also good.

実施例ローラ１１では、実施例ローラ１０に対してベースゴム粘度を下げ、カーボンファイバー分散含有量を３０ｖｏｌ％まで高めた。ｙ方向の熱伝導率が８０．２３Ｗ／（ｍ・ｋ）と非常に高く、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度も３９°と十分な軟らかさを有している。非通紙部温度は２４８．２℃であり非常に高い昇温抑制効果が見られる。実施例ローラ１１は、実施例ローラ８と同様にベースゴム粘度を下げているため、硬度低下がやや大きくなってしまったが、非常に高い昇温抑制効果によって耐久性（硬度）は問題の無い範囲である。また、搬送性も良好であった。   In the example roller 11, the base rubber viscosity was lowered and the carbon fiber dispersion content was increased to 30 vol% compared to the example roller 10. The thermal conductivity in the y direction is as high as 80.23 W / (m · k), and the ASKER-C hardness is 39 °, which is sufficiently soft. The temperature of the non-sheet passing portion is 248.2 ° C., and a very high temperature rise suppression effect is seen. The roller according to the example roller 11 has a lower base rubber viscosity as in the case of the example roller 8, so that the decrease in hardness is slightly large. However, the durability (hardness) has no problem due to the extremely high temperature rise suppression effect. It is a range. Moreover, the transportability was also good.

実施例ローラ１２では、分散させるカーボンファイバーの繊維長を５００μｍと長めのものを選択し、分散含有量は５ｖｏｌ％である。その他の構成は実施例ローラ１と同じである。５ｖｏｌ％の分散含有量で、ｙ方向の熱伝導率が３．５６Ｗ／（ｍ・ｋ）であり、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度も２９°と十分な軟らかさを有している。非通紙部温度は２８６．８℃であり昇温抑制効果が見られる。そのため耐久性（硬度）も良好である。また、搬送性も良好であった。   In the example roller 12, a carbon fiber having a long fiber length of 500 μm is selected, and the dispersion content is 5 vol%. Other configurations are the same as those of the embodiment roller 1. With a dispersion content of 5 vol%, the thermal conductivity in the y direction is 3.56 W / (m · k), and the ASKER-C hardness is 29 °, which is sufficiently soft. The non-sheet-passing portion temperature is 286.8 ° C., and a temperature rise suppression effect is observed. Therefore, durability (hardness) is also good. Moreover, the transportability was also good.

実施例ローラ１３では、実施例ローラ１２に対してカーボンファイバー分散含有量を１５ｖｏｌ％と増加させた。ｙ方向の熱伝導率が２１．４４Ｗ／（ｍ・ｋ）と高く、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度も３４°と十分な軟らかさを有している。非通紙部昇温抑制効果は高く、そのため耐久性（硬度）も良好である。また、搬送性とも良好であった。   In the example roller 13, the carbon fiber dispersion content was increased to 15 vol% with respect to the example roller 12. The thermal conductivity in the y direction is as high as 21.44 W / (m · k), and the ASKER-C hardness is 34 °, which is sufficiently soft. The non-sheet-passing portion temperature rise suppressing effect is high, and therefore durability (hardness) is also good. Also, the transportability was good.

実施例ローラ１４では、実施例ローラ１３に対してベースゴム粘度を下げ、カーボンファイバー分散含有量を２５ｖｏｌ％まで高めた。ｙ方向の熱伝導率が８９．６Ｗ／（ｍ・ｋ）と非常に高く、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度も４４°と十分な軟らかさを有している。非通紙部温度は２４７．２℃であり非常に高い昇温抑制効果が見られる。実施例ローラ１４は、実施例ローラ８と同様にベースゴム粘度を下げているため、硬度低下がやや大きくなってしまったが、非常に高い昇温抑制効果によって耐久性（硬度）は問題の無い範囲である。また、搬送性も良好であった。   In the example roller 14, the base rubber viscosity was lowered compared to the example roller 13, and the carbon fiber dispersion content was increased to 25 vol%. The thermal conductivity in the y direction is as very high as 89.6 W / (m · k), and the ASKER-C hardness is 44 °, which is sufficiently soft. The non-sheet passing portion temperature is 247.2 ° C., and a very high temperature rise suppression effect is seen. The roller 14 has a lower base rubber viscosity as in the roller 8, and the hardness has decreased slightly. However, the durability (hardness) has no problem due to the extremely high temperature rise suppression effect. It is a range. Moreover, the transportability was also good.

実施例ローラ１５では、分散させるカーボンファイバーの繊維長を１ｍｍとかなり長めのものを選択し、分散含有量は５ｖｏｌ％である。その他の構成は実施例ローラ１と同じである。５ｖｏｌ％の分散含有量でもｙ方向の熱伝導率が６．３５Ｗ／（ｍ・ｋ）であり、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度も４９°と十分な軟らかさを有している。非通紙部温度は２７８．９℃であり昇温抑制効果が見られる。そのため耐久性（硬度）も良好である。また、搬送性も良好であった。   In the example roller 15, the carbon fiber to be dispersed has a fiber length of 1 mm which is considerably long, and the dispersion content is 5 vol%. Other configurations are the same as those of the embodiment roller 1. Even at a 5 vol% dispersion content, the thermal conductivity in the y direction is 6.35 W / (m · k), and the ASKER-C hardness is 49 °, which is sufficiently soft. The temperature of the non-sheet passing portion is 278.9 ° C., and the temperature rise suppressing effect is seen. Therefore, durability (hardness) is also good. Moreover, the transportability was also good.

実施例ローラ１６では、実施例ローラ１５に対してカーボンファイバー分散含有量を１
５ｖｏｌ％と増加させた。ｙ方向の熱伝導率が３８．３Ｗ／（ｍ・ｋ）と高く、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度も５５°と十分な軟らかさを有している。非通紙部昇温抑制効果は高く、耐久性（硬度）も良好である。また、搬送性も良好であった。 In the example roller 16, the carbon fiber dispersion content is 1 with respect to the example roller 15.
Increased to 5 vol%. The thermal conductivity in the y direction is as high as 38.3 W / (m · k), and the ASKER-C hardness is 55 °, which is sufficiently soft. The non-sheet-passing portion temperature rise suppressing effect is high, and the durability (hardness) is also good. Moreover, the transportability was also good.

実施例ローラ１７では、カーボンファイバー自身の熱伝導率λ_ｆを５００Ｗ／（ｍ・ｋ）にし、繊維長は極わずかに長い１５０μｍを用いた。分散含有量を１５ｖｏｌ％にした時のｙ方向の熱伝導率は４．２６Ｗ／（ｍ・ｋ）であり、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度も２０°と十分な軟らかさを有している。非通紙部温度は２８４．４℃であり昇温抑制効果が見られる。そのため、耐久性（硬度）も良好である。また、搬送性も良好であった。 In Example roller 17, and the thermal conductivity lambda _f of the carbon fiber itself 500W / (m · k), the fiber length used was only slightly longer 150 [mu] m. When the dispersion content is 15 vol%, the thermal conductivity in the y direction is 4.26 W / (m · k), and the ASKER-C hardness is 20 °, which is sufficiently soft. The temperature of the non-sheet passing portion is 284.4 ° C., and a temperature rise suppressing effect is seen. Therefore, durability (hardness) is also good. Moreover, the transportability was also good.

実施例ローラ１８では、実施例ローラ１７に対してカーボンファイバー分散含有量を３０ｖｏｌ％と増加させた。ｙ方向の熱伝導率が３７．８９Ｗ／（ｍ・ｋ）と高く、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度も３５°と十分な軟らかさを有している。非通紙部温度は２５７．１℃であり非通紙部昇温抑制効果は高く、そのため、耐久性（硬度）も良好である。また、搬送性も良好であった。
即ち、実施例ローラ１〜１８全てにおいて非通紙部昇温抑制効果があり、そのため耐久性（硬度）も良好であり、尚且つ、搬送性も良好であった。また、芯金の外周上にソリッドゴム弾性層を形成しているため、耐久性を改善できた。 In the example roller 18, the carbon fiber dispersion content was increased to 30 vol% with respect to the example roller 17. The thermal conductivity in the y direction is as high as 37.89 W / (m · k), and the ASKER-C hardness is 35 °, which is sufficiently soft. The non-sheet-passing portion temperature is 257.1 ° C., and the non-sheet-passing portion temperature rise suppressing effect is high. Therefore, the durability (hardness) is also good. Moreover, the transportability was also good.
In other words, all of Example Rollers 1 to 18 have a non-sheet-passing portion temperature rise suppressing effect, and therefore durability (hardness) is also good, and transportability is also good. Moreover, since the solid rubber elastic layer was formed on the outer periphery of the metal core, the durability could be improved.

比較例ローラ１９では、ソリッドゴム弾性層の熱伝導率が０．４Ｗ／（ｍ・ｋ）程度であるため、非通紙部温度は３１１．２℃と高く、フィルム表層及び比較例ローラ１表層のフッ素樹脂層が溶けてしまった。また、比較例ローラ１９のゴム層も液状化が見られた。即ち、耐久性（硬度）の評価は、×である。搬送性は、良好であった。   In the comparative example roller 19, since the thermal conductivity of the solid rubber elastic layer is about 0.4 W / (m · k), the non-sheet passing portion temperature is as high as 311.2 ° C., and the film surface layer and the comparative roller 1 surface layer The fluororesin layer has melted. The rubber layer of the comparative roller 19 was also liquefied. That is, the evaluation of durability (hardness) is x. The transportability was good.

比較例ローラ２０では、ｙ方向の熱伝導率が２．４８Ｗ／（ｍ・ｋ）であるが非通紙部温度は２９５．６℃であり昇温抑制効果が見られる。一方、硬度も１７°と十分な軟らかさを有している。しかし、ソリッドゴム弾性層に換えて発泡スポンジが形成されているため耐久性が低く、約８万枚通紙時点で発泡スポンジ層が破壊した。そのため、昇温抑制効果があるにも関わらず、耐久性（硬度）の評価は×である。搬送性は、良好であった。   In Comparative Example Roller 20, the thermal conductivity in the y direction is 2.48 W / (m · k), but the non-sheet passing portion temperature is 295.6 ° C., and a temperature rise suppression effect is seen. On the other hand, the hardness is 17 °, which is sufficiently soft. However, since the foamed sponge was formed in place of the solid rubber elastic layer, the durability was low, and the foamed sponge layer was broken when about 80,000 sheets were passed. For this reason, the durability (hardness) is evaluated as x in spite of having a temperature rise suppressing effect. The transportability was good.

比較例ローラ２１では、ｙ方向の熱伝導率が６．５２Ｗ／（ｍ・ｋ）、ｘ方向の熱伝導率が４．２３Ｗ／（ｍ・ｋ）となっている。比較例ローラ２１では、芯金の外周に積層される弾性層の全層にカーボンファイバーを分散含有させており、熱伝導率としては十分な値を有している。そのため非通紙部温度が２７３．２℃であり高い昇温抑制効果が得られている。しかしながら、カーボンファイバーの長手方向の配向度が低下している。比較例ローラ２１のｘ方向の熱伝導率と、ｙ方向の熱伝導率の比であるｙ／ｘは、実施例ローラ１〜１８に比べて低くなっている。そのため、芯金の厚み方向にも熱が逃げ易くなってしまい、ローラ表面温度が低くなり易くなる。定着器が常温状態からプリントを開始する場合などに、加圧ローラ表面の温度が上昇せず記録材が加熱ニップを通過する際に発生する水蒸気が加圧ローラ表面に結露した結果、比較例ローラ２１では、搬送性ＪＡＭが発生し、記録材の搬送が不安定であった。即ち、搬送性の評価は×である。   In the comparative example roller 21, the thermal conductivity in the y direction is 6.52 W / (m · k), and the thermal conductivity in the x direction is 4.23 W / (m · k). In the comparative example roller 21, carbon fiber is dispersed and contained in all layers of the elastic layer laminated on the outer periphery of the cored bar, and the heat conductivity has a sufficient value. Therefore, the non-sheet passing portion temperature is 273.2 ° C., and a high temperature rise suppression effect is obtained. However, the degree of orientation in the longitudinal direction of the carbon fiber is reduced. The ratio y / x, which is the ratio of the thermal conductivity in the x direction of the comparative example roller 21 to the thermal conductivity in the y direction, is lower than that of the example rollers 1-18. For this reason, heat easily escapes in the thickness direction of the core metal, and the roller surface temperature tends to be low. When the fixing device starts printing from room temperature, the temperature of the pressure roller surface does not rise, and the water vapor generated when the recording material passes through the heating nip is condensed on the pressure roller surface. In No. 21, the transportability JAM occurred and the transport of the recording material was unstable. That is, the evaluation of transportability is x.

即ち、比較例ローラ１９〜２１の構成では、非通紙部昇温抑制、耐久性（硬度）の確保、搬送性の確保、のうち少なくとも１つが良好な基準に達していない。   That is, in the configurations of the comparative rollers 19 to 21, at least one of the non-sheet passing portion temperature rise suppression, the durability (hardness) ensuring, and the transportability securing does not reach a good standard.

これまで説明してきた実施例ローラ１〜１８までのゴム層の熱伝導率λ_ｙと非通紙部温度の関係のグラフを図９に、ゴム層の熱伝導率λ_ｙとゴム硬度の関係のグラフ２を図１０に、それぞれ示す。 FIG. 9 is a graph showing the relationship between the thermal conductivity λ _y of the rubber layers up to Example Rollers 1 to 18 and the non-sheet-passing portion temperature described above, and the relationship between the thermal conductivity λ _y of the rubber layers and the rubber hardness. Graph 2 is shown in FIG.

本実施例の加圧ローラ２４は、細長い繊維形状（針状）の高熱伝導性を有するフィラーを用い、高熱伝導弾性ゴム層２４ｂの記録材搬送方向に直交する方向（ｙ方向）の熱伝導率λ_ｙをλ_ｙ≧２．５Ｗ／（ｍ・ｋ）としている。これにより、図９からも明らかなように、比較例ローラ１よりも約２０度の昇温抑制効果が見られた。更に、λ_ｙ≧２．５Ｗ／（ｍ・ｋ）を達成しつつ、高熱伝導弾性ゴム層２４ｂのＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度を６０°以下（図１０に示す実施例ローラ４）に設定している。そのため、上記の昇温抑制効果とともに加圧ローラとしてのニップ形成に支障をきたさず十分な定着性を確保できる。 The pressure roller 24 of this embodiment uses an elongated fiber-shaped (needle-like) filler having high thermal conductivity, and the thermal conductivity in the direction (y direction) perpendicular to the recording material conveyance direction of the high thermal conductivity elastic rubber layer 24b. λ _{y is set} to λ _y ≧ 2.5 W / (m · k). As a result, as is apparent from FIG. 9, a temperature rise suppression effect of about 20 degrees was observed compared to the comparative example roller 1. Furthermore, the ASKER-C hardness of the high thermal conductive elastic rubber layer 24b is set to 60 ° or less (Example roller 4 shown in FIG. 10) while achieving λ _y ≧ 2.5 W / (m · k). Therefore, sufficient fixability can be ensured together with the above-described temperature rise suppression effect without causing trouble in the nip formation as the pressure roller.

更に、芯金の外周にソリッドゴム弾性層を形成し、そのソリッドゴム弾性層の外周上にフィラーを含有する層を形成するので、非通紙部昇温抑制効果、耐久性（硬度）ともに良好であり、尚且つ、搬送性も良好にすることが可能になる。   Furthermore, a solid rubber elastic layer is formed on the outer periphery of the core metal, and a layer containing a filler is formed on the outer periphery of the solid rubber elastic layer, so both the non-sheet-passing temperature rise suppression effect and durability (hardness) are good. In addition, the transportability can be improved.

また、本実施例の加圧ローラ２４は、熱伝導率λｙをλｙ≧１０Ｗ／（ｍ・ｋ）以上にすることにより、図９に示すように、比較例ローラ１よりも約３５度以上の高い昇温抑制効果が見られた。更に、λ_ｙ≧１０Ｗ／（ｍ・ｋ）を達成しつつ、高熱伝導弾性ゴム層２４ｂのＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度を５５°以下に設定している。そのため、上記の昇温抑制効果とともに加圧ローラとしてのニップ形成に支障をきたさず十分な定着性を確保できる。また図１０から明らかなように、高熱伝導弾性ゴム層２４ｂのｙ方向の熱伝導率λｙが同じでもカーボンファイバーの繊維長が長いほどＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度が高いことがわかる。即ち、耐熱性弾性材料２４ｅにカーボンファイバー２４ｆを含有させる場合、本実施例で示される程度の繊維長のカーボンファイバー２４ｆを分散させるとよい。これにより、加圧ローラ２４において、弾性層全体（ソリッドゴム弾性層２４ａ＋高熱伝導弾性ゴム層２４ｂ）の軟らかさ（低硬度化）を維持する上で適している事がわかる。所望のニップ幅を確保するためには、ソリッドゴム弾性層の硬度は、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度は６５°以内が好ましい。 Further, the pressure roller 24 of the present embodiment has a thermal conductivity λy of λy ≧ 10 W / (m · k) or more, which is about 35 degrees or more than the comparative example roller 1 as shown in FIG. A high temperature rise suppression effect was observed. Furthermore, the ASKER-C hardness of the high thermal conductive elastic rubber layer 24b is set to 55 ° or less while λ _y ≧ 10 W / (m · k) is achieved. Therefore, sufficient fixability can be ensured together with the above-described temperature rise suppression effect without causing trouble in the nip formation as the pressure roller. As can be seen from FIG. 10, the ASKER-C hardness is higher as the fiber length of the carbon fiber is longer even if the thermal conductivity λy in the y direction of the high thermal conductive elastic rubber layer 24b is the same. That is, when the carbon fiber 24f is contained in the heat resistant elastic material 24e, it is preferable to disperse the carbon fiber 24f having a fiber length as shown in this embodiment. Thus, it can be seen that the pressure roller 24 is suitable for maintaining the softness (reducing the hardness) of the entire elastic layer (solid rubber elastic layer 24a + high thermal conductive elastic rubber layer 24b). In order to ensure a desired nip width, the hardness of the solid rubber elastic layer is preferably within 65 ° of the ASKER-C hardness.

（５）その他
５−１）上記実施例におけるフィルム加熱方式の定着装置６において、ヒータ２２はセラミックヒータに限られるものではない。例えば、ニクロム線等を用いた接触加熱体等や、鉄板片等の電磁誘導発熱性部材等であってもよい。ヒータ２２は必ずしもニップ部Ｎに位置していなくてもよい。 (5) Others 5-1) In the film heating type fixing device 6 in the above embodiment, the heater 22 is not limited to a ceramic heater. For example, a contact heating body using a nichrome wire or the like, or an electromagnetic induction exothermic member such as an iron plate piece may be used. The heater 22 does not necessarily have to be located at the nip portion N.

フィルム２３自体を電磁誘導発熱性の金属フィルムにした電磁誘導加熱方式の加熱定着装置にすることもできる。   An electromagnetic induction heating type heat fixing device in which the film 23 itself is an electromagnetic induction heat-generating metal film can also be used.

フィルム２３は複数本の懸架部材間に懸回張設して駆動ローラで回動駆動させる装置構成にすることもできる。またフィルム２３は繰り出し軸にロール巻きにした有端の長尺部材にして巻取り軸側に走行移動させる装置構成にすることもできる。   The film 23 may be constructed as a device configuration in which the film 23 is stretched between a plurality of suspension members and rotated by a drive roller. Moreover, the film 23 can also be made into the apparatus structure which makes it run to the winding axis | shaft side by making it into the end | end long member roll-rolled around the delivery axis | shaft.

５−２）定着装置の加熱部材として、ハロゲンヒータ或いはセラミックスヒータによって加熱される定着ローラを用いてもよい。   5-2) A fixing roller heated by a halogen heater or a ceramic heater may be used as a heating member of the fixing device.

５−３）像加熱装置は、実施例の定着装置６に限られず、記録材が担持する未定着画像を仮定着する像加熱装置、画像を担持した記録材を再加熱してつや等の表面性を改質する像加熱装置であってもよい。   5-3) The image heating device is not limited to the fixing device 6 of the embodiment, and an image heating device that presupposes an unfixed image carried by the recording material, and a surface property such as gloss by reheating the recording material carrying the image. An image heating apparatus that modifies the image may be used.

６ 定着装置
２３ 耐熱性フィルム
２４ 加圧部材
２４ａ ソリッドゴム弾性層
２４ｂ 高熱伝導弾性ゴム層
２４ｆ 熱伝導性フィラー
Ｎ ニップ部
Ｐ 記録材 6 Fixing device 23 Heat resistant film 24 Pressure member 24a Solid rubber elastic layer 24b High thermal conductive elastic rubber layer 24f Thermal conductive filler N Nip part P Recording material

上述の課題を解決するために本発明は、像加熱装置に用いられるローラであって、In order to solve the above-described problems, the present invention is a roller used in an image heating apparatus,
芯金と、前記芯金の外側に形成された第１のゴム層と、前記第１のゴム層の外側に形成され、平均長さが０．０５ｍｍ以上１ｍｍ以下であって長さ方向における熱伝導率λA metal core, a first rubber layer formed on the outside of the metal core, and formed on the outside of the first rubber layer, having an average length of 0.05 mm or more and 1 mm or less, and heat in the length direction Conductivity λ _ｆf がλIs λ _ｆf ≧５００Ｗ／（ｍ・ｋ）である熱伝導性フィラーが、５ｖｏｌ％以上４０ｖｏｌ％以下分散しており、前記ローラの軸方向の熱伝導率λ≧ 500 W / (m · k) of thermally conductive filler is dispersed in an amount of 5 vol% to 40 vol%, and the axial thermal conductivity λ of the roller _ｙy がλIs λ _ｙy ≧２．５Ｗ／（ｍ・ｋ）である第２のゴム層と、を有することを特徴とする。And a second rubber layer satisfying ≧ 2.5 W / (m · k).

Claims (9)

芯金と、フィラーを含有する弾性層と、を有し、加熱部材と接触して記録材を挟持搬送しつつ加熱するためのニップ部を形成する加圧部材において、
前記フィラーを含有する弾性層には、長さが０．０５ｍｍ以上１ｍｍ以下の熱伝導性フィラーであって、長さ方向における熱伝導率λ_ｆがλ_ｆ≧５００Ｗ／（ｍ・ｋ）である熱伝導性フィラーが５ｖｏｌ％以上４０ｖｏｌ％以下分散されており、前記フィラーを含有する弾性層は、記録材搬送方向と直交する長手方向の熱伝導率λ_ｙがλ_ｙ≧２．５Ｗ／（ｍ・ｋ）、且つ、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度が６０°以下であり、
厚み方向の熱伝導率λが０．１６Ｗ／（ｍ・ｋ）以上０．４０Ｗ／（ｍ・ｋ）以下のソリッドゴム弾性層を有し、前記ソリッドゴム弾性層は、前記芯金の外周上に形成され、前記フィラーを含有する弾性層は、前記ソリッドゴム弾性層の外周上に形成されていることを特徴とする加圧部材。 In a pressurizing member that has a cored bar and an elastic layer containing a filler, and that forms a nip for heating while nipping and conveying the recording material in contact with the heating member,
The elastic layer containing the filler is a thermally conductive filler having a length of 0.05 mm or more and 1 mm or less, and a thermal conductivity λ _f in the length direction is λ _f ≧ 500 W / (m · k). The thermal conductive filler is dispersed in an amount of 5 vol% or more and 40 vol% or less, and the elastic layer containing the filler has a thermal conductivity λ _y in the longitudinal direction perpendicular to the recording material conveying direction λ _y ≧ 2.5 W / (m K) and the ASKER-C hardness is 60 ° or less,
A solid rubber elastic layer having a thermal conductivity λ in the thickness direction of 0.16 W / (m · k) or more and 0.40 W / (m · k) or less, the solid rubber elastic layer on the outer periphery of the metal core The pressure member, wherein the elastic layer containing the filler is formed on an outer periphery of the solid rubber elastic layer. 前記フィラーを含有する弾性層には、長さ方向における熱伝導率λ_ｆがλ_ｆ≧５００Ｗ／（ｍ・ｋ）である熱伝導性フィラーが１５ｖｏｌ％以上４０ｖｏｌ％以下分散されており、記録材搬送方向と直交する長手方向の熱伝導率λ_ｙがλ_ｙ≧１０Ｗ／（ｍ・ｋ）であることを特徴とする請求項１に記載の加圧部材。 In the elastic layer containing the filler, a thermal conductive filler having a thermal conductivity λ _f in the length direction of λ _f ≧ 500 W / (m · k) is dispersed in an amount of 15 vol% or more and 40 vol% or less. 2. The pressure member according to claim 1, wherein a thermal conductivity λ _{y in} a longitudinal direction orthogonal to the conveying direction is λ _y ≧ 10 W / (m · k). 前記熱伝導性フィラーは、ピッチ系炭素繊維であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の加圧部材。   The pressure member according to claim 1, wherein the heat conductive filler is pitch-based carbon fiber. 前記加圧部材は、最表層に離型層を有することを特徴とする請求項１から請求項３の何れか１項に記載の加圧部材。   The pressure member according to any one of claims 1 to 3, wherein the pressure member has a release layer as an outermost layer. 記録材に形成された未定着トナー画像を加熱する加熱部材と、芯金とフィラーを含有する弾性層を備え、前記加熱部材に圧接してニップ部を形成する加圧部材と、を有する像加熱装置において、
前記フィラーを含有する弾性層には、長さが０．０５ｍｍ以上１ｍｍ以下の熱伝導性フィラーであって、長さ方向における熱伝導率λ_ｆがλ_ｆ≧５００Ｗ／（ｍ・ｋ）である熱伝導性フィラーが５ｖｏｌ％以上４０ｖｏｌ％以下分散されており、前記フィラーを含有する弾性層は、記録材搬送方向と直交する長手方向の熱伝導率λ_ｙがλ_ｙ≧２．５Ｗ／（ｍ・ｋ）、且つ、ＡＳＫＥＲ−Ｃ硬度が６０°以下であり、
厚み方向の熱伝導率λが０．１６Ｗ／（ｍ・ｋ）以上０．４０Ｗ／（ｍ・ｋ）以下のソリッドゴム弾性層を有し、前記ソリッドゴム弾性層は、前記芯金の外周上に形成され、前記フィラーを含有する弾性層は、前記ソリッドゴム弾性層の外周上に形成されていることを特徴とする像加熱装置。 An image heating comprising: a heating member that heats an unfixed toner image formed on a recording material; and a pressure member that includes an elastic layer containing a cored bar and a filler and presses against the heating member to form a nip portion. In the device
The elastic layer containing the filler is a thermally conductive filler having a length of 0.05 mm or more and 1 mm or less, and a thermal conductivity λ _f in the length direction is λ _f ≧ 500 W / (m · k). The thermal conductive filler is dispersed in an amount of 5 vol% or more and 40 vol% or less, and the elastic layer containing the filler has a thermal conductivity λ _y in the longitudinal direction perpendicular to the recording material conveying direction λ _y ≧ 2.5 W / (m K) and the ASKER-C hardness is 60 ° or less,
A solid rubber elastic layer having a thermal conductivity λ in the thickness direction of 0.16 W / (m · k) or more and 0.40 W / (m · k) or less, the solid rubber elastic layer on the outer periphery of the metal core An image heating apparatus, wherein the elastic layer containing the filler is formed on an outer periphery of the solid rubber elastic layer. 前記フィラーを含有する弾性層には、長さ方向における熱伝導率λ_ｆがλ_ｆ≧５００Ｗ／（ｍ・ｋ）である熱伝導性フィラーが１５ｖｏｌ％以上４０ｖｏｌ％以下分散されており、記録材搬送方向と直交する長手方向の熱伝導率λ_ｙがλ_ｙ≧１０Ｗ／（ｍ・ｋ）であることを特徴とする請求項５に記載の像加熱装置。 In the elastic layer containing the filler, a thermal conductive filler having a thermal conductivity λ _f in the length direction of λ _f ≧ 500 W / (m · k) is dispersed in an amount of 15 vol% or more and 40 vol% or less. 6. The image heating apparatus according to claim 5, wherein a thermal conductivity λ _{y in} a longitudinal direction orthogonal to the conveying direction is λ _y ≧ 10 W / (m · k). 前記熱伝導性フィラーは、ピッチ系炭素繊維であることを特徴とする請求項５又は請求項６に記載の像加熱装置。   The image heating apparatus according to claim 5, wherein the thermally conductive filler is pitch-based carbon fiber. 前記加圧部材は、最表層に離型層を有することを特徴とする請求項５から請求項７の何れか１項に記載の像加熱装置。   The image heating apparatus according to claim 5, wherein the pressure member has a release layer as an outermost layer. 前記加熱部材は、ヒータと、前記ヒータと接触しつつ回転する筒状のフィルムと、を有することを特徴とする請求項５から請求項８の何れか１項に記載の像加熱装置。   The image heating apparatus according to any one of claims 5 to 8, wherein the heating member includes a heater and a cylindrical film that rotates while being in contact with the heater.