JP2013209889A - High-pressure fuel supply pump - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、高圧燃料供給ポンプに関し、ことにダンパーカバとポンプハウジングのシール構造に関する。 The present invention relates to a high-pressure fuel supply pump, and more particularly to a seal structure between a damper cover and a pump housing.
特許文献１に記載されている高圧燃料供給ポンプでは、ダンパーカバとポンプハウジングはねじにより螺合されており、ダンパーカバとポンプハウジングの間に挟まれたガスケットをダンパーカバのねじ推力により圧接させて燃料をシールしている。また、ダンパーカバとポンプハウジングを直接溶接することにより燃料をシールしても良いと記述されている。 In the high-pressure fuel supply pump described in Patent Document 1, the damper cover and the pump housing are screwed together by screws, and a gasket sandwiched between the damper cover and the pump housing is brought into pressure contact with the screw thrust of the damper cover. The fuel is sealed. It is also described that the fuel may be sealed by directly welding the damper cover and the pump housing.
しかし、ガスケットを介して燃料をシールする構造では、ダンパーカバがガスケット圧接方向にねじ推力よりも大きな外力で負荷された場合、おねじとめねじの隙間分の距離をガスケット設置方向に移動し、ガスケットが更に潰され塑性変形することで燃料シール機能を低下させると云う課題がある。 However, in the structure where the fuel is sealed via the gasket, when the damper cover is loaded with an external force larger than the screw thrust in the gasket pressure contact direction, the distance corresponding to the gap between the male screw and the female screw moves in the gasket installation direction. There is a problem that the fuel seal function is lowered by further being crushed and plastically deformed.
また、溶接により燃料をシールする構造においては、構造的に溶接が困難な場合や、材料の組み合わせ、溶接部にめっき等の表面処理が行われており溶接が困難な場合など、溶接条件がそろわないと施工することができないと云う課題がある。 In addition, in the structure where the fuel is sealed by welding, the welding conditions are the same, such as when welding is structurally difficult, or when welding is difficult due to the combination of materials and surface treatment such as plating on the welded part. There is a problem that it cannot be constructed without it.
本発明の目的は上記問題点を解決するにあたり、低コストで小型軽量、信頼性の高い高圧燃料供給ポンプを提供することにある。 SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a high-pressure fuel supply pump that is low in cost, small, light and highly reliable in solving the above problems.
本発明による高圧燃料供給ポンプではダンパーカバの先端部を円弧形状にする。さらにシール部を薄肉にする形状にする。また、好ましくは金属接触シールさせるにあたり、相手側ポンプハウジングシール部をテーパ形状にさせる。 In the high-pressure fuel supply pump according to the present invention, the tip of the damper cover has an arc shape. Further, the seal portion is made thin. Further, preferably, when the metal contact seal is made, the counterpart pump housing seal portion is tapered.
本発明による高圧燃料供給ポンプでは、軸方向ならびに円周方向に力を発生させて燃料をシールすることで、上記目的を達成することができる。 In the high-pressure fuel supply pump according to the present invention, the above object can be achieved by generating a force in the axial direction and in the circumferential direction to seal the fuel.
また、好ましい態様では、ダンパーカバが軸方向にねじ推力を超える荷重を付加された場合においても、ダンパーカバ先端シール部がポンプハウジングテーパ部でシール性を保ちながら微少移動および微少変形することにより、シート部が塑性変形すること無く、外力が開放された後もシール性能を保つことができる。これによりシール性能を向上させ、かつガスケットを廃止することで部品点数削減によるコスト低減、ガスケットを備えるために必要なスペースを無くすことで小型軽量を実現することができる。 Further, in a preferred aspect, even when the damper cover is applied with a load exceeding the screw thrust in the axial direction, the damper cover tip seal part is slightly moved and slightly deformed while maintaining the sealing performance at the pump housing taper part, Without the plastic deformation of the seat portion, the sealing performance can be maintained even after the external force is released. As a result, the sealing performance can be improved and the gasket can be eliminated to reduce the cost by reducing the number of parts, and the size and weight can be realized by eliminating the space necessary for providing the gasket.
以下、図１乃至図３に基づき本発明の実施例を具体的に説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to FIGS.
破線で囲まれた部分が高圧燃料供給ポンプのポンプハウジング１を示し、この破線の中に示されている機構、部品は高圧燃料供給ポンプのポンプハウジング１に一体に組み込まれていることを示す。 A portion surrounded by a broken line shows the pump housing 1 of the high-pressure fuel supply pump, and the mechanism and components shown in the broken line are integrated into the pump housing 1 of the high-pressure fuel supply pump.
燃料タンク２０の燃料はエンジンコントロールユニット（以下ＥＣＵ２７と称す）からの信号に基づきフィードポンプ２１によって汲み上げられ、吸入配管２８を通して高圧燃料供給ポンプの燃料吸入口１０ａに送られる。 The fuel in the fuel tank 20 is pumped up by the feed pump 21 based on a signal from an engine control unit (hereinafter referred to as ECU 27), and sent to the fuel inlet 10a of the high-pressure fuel supply pump through the suction pipe 28.
燃料吸入口１０ａを通過した燃料は、吸入ジョイント１０１内に固定されたフィルタ１０２を通過し、金属ダイアフラムダンパ９、ダンパ室１０ｃを介して容量可変機構を構成する電磁駆動型吸入弁機構３０の吸入ポート３０ａに至る。 The fuel that has passed through the fuel suction port 10a passes through the filter 102 fixed in the suction joint 101, and is sucked into the electromagnetically driven suction valve mechanism 30 that constitutes a variable capacity mechanism via the metal diaphragm damper 9 and the damper chamber 10c. It reaches port 30a.
吸入ジョイント１０１内の吸入フィルタ１０２は、燃料タンク２０から燃料吸入口１０ａまでの間に存在する異物を燃料の流れによって高圧燃料供給ポンプ内に吸収することを防ぐ役目がある。 The suction filter 102 in the suction joint 101 serves to prevent foreign matter existing between the fuel tank 20 and the fuel suction port 10a from being absorbed into the high-pressure fuel supply pump by the flow of fuel.
ポンプハウジング１には中心に加圧室１１としての凹部１１ａが形成されており、この加圧室１１の開口するように、電磁駆動型吸入弁機構３０装着用の孔３０Ａが形成されている。 The pump housing 1 has a recess 11a as a pressurizing chamber 11 at the center, and a hole 30A for mounting the electromagnetically driven suction valve mechanism 30 is formed so that the pressurizing chamber 11 is opened.
プランジャロッド３１は、吸入弁部３１ａ、ロッド部３１ｂ、アンカー固定部３１ｃの３部分からなり、アンカー固定部３１ｃにはアンカー３５が溶接部３５ｂによって、溶接固定されている。 The plunger rod 31 includes three portions, that is, a suction valve portion 31a, a rod portion 31b, and an anchor fixing portion 31c, and an anchor 35 is welded and fixed to the anchor fixing portion 31c by a welding portion 35b.
電磁駆動型吸入弁機構３０は電磁コイル３０ｂを備え、この電磁コイル３０ｂが通電されている状態ではプランジャロッド３１が図２の左方向に移動した状態で、ばね３４が圧縮された状態が維持される。 The electromagnetically driven suction valve mechanism 30 includes an electromagnetic coil 30b. When the electromagnetic coil 30b is energized, the plunger rod 31 is moved leftward in FIG. The
このときプランジャロッド３１の先端に取付けられた吸入弁部３１ａが高圧燃料供給ポンプの加圧室１１につながる吸入弁吸入口３２ａを開く。 At this time, the suction valve portion 31a attached to the tip of the plunger rod 31 opens the suction valve suction port 32a connected to the pressurizing chamber 11 of the high-pressure fuel supply pump.
電磁コイル３０ｂが通電されていない状態で、かつ吸入通路１０ｄ（吸入ポート３０ａ）と加圧室１１との間の流体差圧が無い時は、プランジャロッド３１はばね３４の付勢力により、図２の右方向に移動した状態となる。この状態では、吸入弁部３１ａと吸入弁シート部３２ｂが接触した閉弁状態となり、吸入弁吸入口３２ａは塞がれる。 When the electromagnetic coil 30b is not energized and there is no fluid differential pressure between the suction passage 10d (suction port 30a) and the pressurizing chamber 11, the plunger rod 31 is biased by the urging force of the spring 34 as shown in FIG. It moves to the right direction of. In this state, the intake valve portion 31a and the intake valve seat portion 32b come into contact with each other and the intake valve intake port 32a is closed.
後述するカム５の回転により、プランジャ２が図２の下方に変位して吸入行程状態にある時は、加圧室１１の容積は増加し加圧室１１内の燃料圧力が低下する。この行程で加圧室１１内の燃料圧力が吸入通路１０ｄ（吸入ポート３０ａ）の圧力よりも低くなると、プランジャロッド３１には燃料の流体差圧による開弁力（吸入弁部３１ａを図２の左方向に変位させる力）が発生する。 When the plunger 2 is displaced downward in FIG. 2 due to the rotation of the cam 5 described later and is in the intake stroke state, the volume of the pressurizing chamber 11 increases and the fuel pressure in the pressurizing chamber 11 decreases. When the fuel pressure in the pressurizing chamber 11 becomes lower than the pressure in the suction passage 10d (suction port 30a) in this process, the valve opening force (suction valve portion 31a in FIG. Force to displace leftward).
この流体差圧による開弁力により、吸入弁部３１ａは、ばね３４の付勢力に打ち勝って開弁し、吸入弁吸入口３２ａを開くように設定されている。流体差圧が大きい時は、吸入弁部３１ａは完全に開き、アンカー３５は第一コア部３３に接触した状態となる。流体差圧が小さい時は吸入弁部３１ａが完全に開かず、アンカー３５は第一コア部３３に接触しない。 By the valve opening force due to the fluid differential pressure, the suction valve portion 31a is set to open over the biasing force of the spring 34 and open the suction valve suction port 32a. When the fluid differential pressure is large, the suction valve portion 31 a is completely opened and the anchor 35 is in contact with the first core portion 33. When the fluid differential pressure is small, the suction valve portion 31 a is not completely opened, and the anchor 35 does not contact the first core portion 33.
この状態にて、ＥＣＵ２７からの制御信号が電磁駆動型吸入弁機構３０に印加されると、電磁駆動型吸入弁機構３０の電磁コイル３０ｂには電流が流れ、第一コア部３３とアンカー３５の間には、互いに引き合う磁気付勢力が発生する。その結果、プランジャロッド３１には図中の左方に磁気付勢力が印加されることになる。 In this state, when a control signal from the ECU 27 is applied to the electromagnetically driven intake valve mechanism 30, an electric current flows through the electromagnetic coil 30b of the electromagnetically driven intake valve mechanism 30, and the first core portion 33 and the anchor 35 are A magnetic biasing force attracting each other is generated between them. As a result, a magnetic biasing force is applied to the plunger rod 31 to the left in the drawing.
吸入弁部３１ａが完全に開いているときには、その開弁状態を保持する。一方、吸入弁部３１ａが完全には開いていないときには、吸入弁部３１ａの開弁運動を助長し吸入弁部３１ａは完全に開くので、アンカー３５は第一コア部３３に接触した状態となり、その後その状態を維持する。その結果、吸入弁部３１ａが吸入弁吸入口３２ａを開いた状態が維持され、燃料は吸入ポート３０ａから吸入弁シート部３２ｂ、吸入弁吸入口３２ａを通過し加圧室１１内へ流れ込む。 When the intake valve portion 31a is completely open, the valve open state is maintained. On the other hand, when the suction valve portion 31a is not fully opened, the suction valve portion 31a is fully opened by promoting the valve opening motion of the suction valve portion 31a, so that the anchor 35 is in contact with the first core portion 33, Then maintain that state. As a result, the state in which the suction valve portion 31a opens the suction valve suction port 32a is maintained, and the fuel flows from the suction port 30a through the suction valve seat portion 32b and the suction valve suction port 32a into the pressurizing chamber 11.
電磁駆動型吸入弁機構３０に入力電圧の印加状態を維持したままプランジャ２が吸入行程を終了し、プランジャ２が図２の上方に変位する圧縮行程に移ると、磁気付勢力は維持されたままであるので、依然として吸入弁部３１ａは開弁したままである。 When the plunger 2 finishes the suction stroke while maintaining the state of applying the input voltage to the electromagnetically driven suction valve mechanism 30, and the plunger 2 moves to the compression stroke displaced upward in FIG. 2, the magnetic biasing force is maintained. As a result, the intake valve portion 31a is still open.
加圧室１１の容積は、プランジャ２の圧縮運動に伴い減少するが、この状態では、一度加圧室１１に吸入された燃料が再び開弁状態の吸入弁吸入口３２ａを通して吸入通路１０ｄ（吸入ポート３０ａ）へと戻されるので、加圧室の圧力が上昇することは無い。この行程を戻し行程と称す。 The volume of the pressurizing chamber 11 decreases with the compression movement of the plunger 2, but in this state, the fuel once sucked into the pressurizing chamber 11 passes through the suction valve suction port 32a in the valve opening state again, and the suction passage 10d (suction). Since the pressure is returned to the port 30a), the pressure in the pressurizing chamber does not increase. This process is called a return process.
この状態で、ＥＣＵ２７からの制御信号を解除して、電磁コイル３０ｂへの通電を断つと、プランジャロッド３１に働いている磁気付勢力は一定の時間後（磁気的、機械的遅れ時間後）に消去される。吸入弁部３１ａにはばね３４による付勢力が働いているので、プランジャロッド３１に作用する電磁力が消滅すると吸入弁部３１ａはばね３４による付勢力で吸入弁吸入口３２ａを閉じる。吸入弁吸入口３２ａが閉じると、このときから加圧室１１の燃料圧力はプランジャ２の上昇運動と共に上昇する。そして、燃料吐出口１２ａの圧力以上になると、吐出弁機構８を介して加圧室１１に残っている燃料の高圧吐出が行われ、コモンレール２３へと供給される。この行程を吐出行程と称す。すなわち、プランジャ２の圧縮行程（下始点から上始点までの間の上昇行程）は、戻し行程と吐出行程からなる。 In this state, when the control signal from the ECU 27 is canceled and the electromagnetic coil 30b is de-energized, the magnetic biasing force acting on the plunger rod 31 is after a certain time (after the magnetic and mechanical delay time). Erased. Since the urging force by the spring 34 is acting on the suction valve portion 31a, when the electromagnetic force acting on the plunger rod 31 disappears, the suction valve portion 31a closes the suction valve suction port 32a with the urging force by the spring 34. When the suction valve suction port 32a is closed, the fuel pressure in the pressurizing chamber 11 increases with the upward movement of the plunger 2 from this time. When the pressure exceeds the pressure at the fuel discharge port 12 a, high-pressure discharge of the fuel remaining in the pressurizing chamber 11 is performed via the discharge valve mechanism 8 and supplied to the common rail 23. This stroke is referred to as a discharge stroke. That is, the compression stroke of the plunger 2 (the upward stroke from the lower start point to the upper start point) includes a return stroke and a discharge stroke.
そして、電磁駆動型吸入弁機構３０の電磁コイル３０ｂへの通電を解除するタイミングを制御することで、吐出される高圧燃料の量を制御することができる。 And the quantity of the high-pressure fuel discharged can be controlled by controlling the timing which cancels | releases electricity supply to the electromagnetic coil 30b of the electromagnetically driven intake valve mechanism 30.
電磁コイル３０ｂへの通電を解除するタイミングを早くすれば、圧縮行程中、戻し行程の割合が小さく吐出行程の割合が大きい。すなわち、吸入通路１０ｄ（吸入ポート３０ａ）に戻される燃料が少なく、高圧吐出される燃料は多くなる。 If the timing of releasing the energization of the electromagnetic coil 30b is advanced, the ratio of the return stroke is small during the compression stroke, and the ratio of the discharge stroke is large. That is, the amount of fuel returned to the suction passage 10d (suction port 30a) is small, and the amount of fuel discharged at high pressure is large.
一方、入力電圧を解除するタイミングを遅くすれば、圧縮行程中の、戻し行程の割合が大きく、吐出行程の割合が小さい。すなわち、吸入通路１０ｄに戻される燃料が多く、高圧吐出される燃料は少なくなる。電磁コイル３０ｂへの通電を解除するタイミングは、ＥＣＵ２７からの指令によって制御される。 On the other hand, if the timing of releasing the input voltage is delayed, the ratio of the return stroke during the compression stroke is large and the ratio of the discharge stroke is small. That is, the amount of fuel returned to the suction passage 10d is large, and the amount of fuel discharged at high pressure is small. The timing for releasing the energization of the electromagnetic coil 30b is controlled by a command from the ECU 27.
以上のように構成することで、電磁コイル３０ｂへの通電を解除するタイミングを制御することで、高圧吐出される燃料の量を内燃機関が必要とする量に制御することができる。 By configuring as described above, the amount of fuel discharged at a high pressure can be controlled to an amount required by the internal combustion engine by controlling the timing of releasing the energization of the electromagnetic coil 30b.
かくして、燃料吸入口１０ａに導かれた燃料はポンプハウジング１の加圧室１１にてプランジャ２の往復動によって必要な量が高圧に加圧され、燃料吐出口１２ａからコモンレール２３に圧送される。 Thus, the fuel introduced to the fuel suction port 10a is pressurized to a high pressure by the reciprocating motion of the plunger 2 in the pressurizing chamber 11 of the pump housing 1, and is pumped to the common rail 23 from the fuel discharge port 12a.
コモンレール２３には、インジェクタ２４、圧力センサ２６が装着されている。インジェクタ２４は、内燃機関の気筒数に合わせて装着されており、ＥＣＵ２７の制御信号にしたがって開閉弁して、燃料をシリンダ内に噴射する。 An injector 24 and a pressure sensor 26 are attached to the common rail 23. The injectors 24 are mounted according to the number of cylinders of the internal combustion engine, and open and close according to the control signal of the ECU 27 to inject fuel into the cylinders.
コモンレール２３の入口にはオリフィス２５が設けられており、これによりコモンレール２３内への圧力オーバーシュートの伝播が遮断され、インジェクタ２４に安定した圧力の燃料を供給できる。 An orifice 25 is provided at the inlet of the common rail 23, whereby the propagation of pressure overshoot into the common rail 23 is blocked, and fuel with a stable pressure can be supplied to the injector 24.
このとき、吸入弁部３１ａはプランジャ２の下降・上昇運動に伴って吸入弁吸入口３２ａの開閉運動を繰り返し、プランジャロッド３１は図中の左右方向の運動を繰り返す。このとき、プランジャロッド３１の運動は、弁シート３２の摺動部３２ｄによって図中の左右方向の運動のみに動きが制限され、摺動部３２ｄとロッド部３１ｂは摺動運動を繰り返す。したがって摺動部はプランジャロッド３１の摺動運動の抵抗にならないように十分に低い面粗さが必要である。摺動部のクリアランスの選定は下記による。 At this time, the suction valve portion 31a repeats the opening / closing motion of the suction valve suction port 32a as the plunger 2 moves downward / upward, and the plunger rod 31 repeats the lateral movement in the drawing. At this time, the movement of the plunger rod 31 is limited to the movement in the horizontal direction in the drawing by the sliding portion 32d of the valve seat 32, and the sliding portion 32d and the rod portion 31b repeat the sliding motion. Therefore, the sliding portion needs to have a sufficiently low surface roughness so as not to be a resistance to the sliding movement of the plunger rod 31. The selection of the sliding clearance is as follows.
クリアランスが大きすぎると、プランジャロッド３１は摺動部を中心として振り子のように触れてしまい、アンカー３５と第二コア部３６が接触してしまう。プランジャロッド３１が摺動運動をすればアンカー３５と第二コア部３６も摺動してしまうので、プランジャロッド３１の摺動運動の抵抗が大きくなり、吸入弁吸入口３２ａの開閉運動の応答性が悪くなる。また、アンカー３５と第二コア部３６はフェライト系磁気ステンレスであるので、摺動すると磨耗粉等を発生する可能性がある。さらに、後述するように、アンカー３５と第二コア部３６の隙間が小さいほど磁気付勢力は大きくなる。隙間が大きすぎると、磁気付勢力が不足し、高圧吐出される燃料の量を適切に制御できない。これらのことから、アンカー３５と第二コア部３６の隙間はできるだけ小さく、かつ接触しない必要が有る。 If the clearance is too large, the plunger rod 31 touches like a pendulum around the sliding portion, and the anchor 35 and the second core portion 36 come into contact with each other. If the plunger rod 31 slides, the anchor 35 and the second core portion 36 also slide, so that the resistance of the plunger rod 31 increases and the response of the opening / closing motion of the suction valve suction port 32a. Becomes worse. Further, since the anchor 35 and the second core portion 36 are made of ferritic magnetic stainless steel, there is a possibility that abrasion powder or the like is generated when they are slid. Furthermore, as will be described later, the smaller the gap between the anchor 35 and the second core portion 36, the greater the magnetic biasing force. If the gap is too large, the magnetic biasing force is insufficient, and the amount of fuel discharged at high pressure cannot be properly controlled. For these reasons, the gap between the anchor 35 and the second core portion 36 needs to be as small as possible and not in contact.
そのため、摺動部は一箇所とし、さらに摺動部３２ｄの摺動長を十分長くしている。摺動部３２ｄは弁シート３２内径、およびロッド部３１ｂの外径により形成されるが、どちらも加工する際には必ず公差が必要になり、摺動部のクリアランスも必ず公差が必要になる。一方、アンカー３５と第二コア部３６のクリアランスには、上述したように磁気付勢力から上限値がある。このクリアランスの公差を吸収し、さらアンカー３５と第二コア部３６が接触しないようにするには、摺動部３２ｄの摺動長を長くして振り子運動を小さくすれば良い。 Therefore, there is only one sliding part, and the sliding length of the sliding part 32d is sufficiently long. The sliding part 32d is formed by the inner diameter of the valve seat 32 and the outer diameter of the rod part 31b. Both of them require a tolerance, and the clearance of the sliding part also requires a tolerance. On the other hand, the clearance between the anchor 35 and the second core portion 36 has an upper limit value based on the magnetic biasing force as described above. In order to absorb this clearance tolerance and prevent the anchor 35 and the second core portion 36 from coming into contact with each other, the sliding length of the sliding portion 32d may be increased to reduce the pendulum motion.
これにより、プランジャロッド３１が振り子運動をしようとする時には、摺動部の両端で摺動部３２ｄとロッド部３１ｂが接触・摺動するので、アンカー３５と第二コア部３６の隙間は小さくすることが可能となった。 Thereby, when the plunger rod 31 tries to perform the pendulum motion, the sliding portion 32d and the rod portion 31b come into contact with and slide at both ends of the sliding portion, so that the gap between the anchor 35 and the second core portion 36 is reduced. It became possible.
クリアランスが小さすぎると、吸入弁吸入口３２ａが閉弁状態の時に、吸入弁部３１ａと吸入弁シート部３２ｂが完全には面接触しない。これは、プランジャロッド３１の吸入弁部３１ａとロッド部３１ｂの垂直度、および弁シート３２の吸入弁シート部３２ｂと摺動部３２ｄの垂直度を、摺動部のクリアランスで吸収できないためである。吸入弁部３１ａと吸入弁シート部３２ｂが完全には面接触しないと、吐出行程時に高圧になった加圧室１１内の高圧燃料により、プランジャロッド３１には過度のトルクが加わり破損する可能性がある。また、摺動部にも過度な荷重が加わり、摺動部の破損・磨耗が発生する可能性がある。 If the clearance is too small, the suction valve portion 31a and the suction valve seat portion 32b do not completely come into surface contact when the suction valve suction port 32a is closed. This is because the verticality of the suction valve portion 31a and the rod portion 31b of the plunger rod 31 and the verticality of the suction valve seat portion 32b and the sliding portion 32d of the valve seat 32 cannot be absorbed by the clearance of the sliding portion. . If the intake valve portion 31a and the intake valve seat portion 32b are not completely in surface contact, the plunger rod 31 may be damaged due to excessive torque applied to the plunger rod 31 by the high-pressure fuel in the pressurizing chamber 11 that has become high pressure during the discharge stroke. There is. In addition, an excessive load is applied to the sliding portion, and the sliding portion may be damaged or worn.
これらのことから、吸入弁吸入口３２ａが閉弁状態の時に、吸入弁部３１ａと吸入弁シート部３２ｂが完全には面接触する必要がある。特に、上記のように摺動部３２ｄの摺動長を長くすることで、プランジャロッド３１の振り子運動を抑えようとすると、プランジャロッド３１の吸入弁部３１ａとロッド部３１ｂの垂直度、および弁シート３２の吸入弁シート部３２ｂと摺動部３２ｄの垂直度に求められる精度は高くなる。 For these reasons, when the suction valve suction port 32a is in the closed state, the suction valve portion 31a and the suction valve seat portion 32b need to be in complete surface contact. In particular, if the pendulum movement of the plunger rod 31 is suppressed by increasing the sliding length of the sliding portion 32d as described above, the verticality of the intake valve portion 31a and the rod portion 31b of the plunger rod 31, and the valve The accuracy required for the perpendicularity of the suction valve seat portion 32b and the sliding portion 32d of the seat 32 is increased.
そのため、吸入弁シート部３２ｂ、および摺動部３２ｄを弁シート３２に設けた。吸入弁シート部３２ｂ、および摺動部３２ｄを同一部材とし、吸入弁シート部３２ｂと摺動部３２ｄの垂直度を精度良くできるようにした。吸入弁シート部３２ｂと摺動部３２ｄが別部材であると、加工・結合する部位に直角度を悪くする要因が必ず生じるが、吸入弁シート部３２ｂと摺動部３２ｄを一部材とすることでこの課題は解決される。 Therefore, the valve seat 32 is provided with a suction valve seat portion 32b and a sliding portion 32d. The suction valve seat portion 32b and the sliding portion 32d are made of the same member so that the perpendicularity between the suction valve seat portion 32b and the sliding portion 32d can be made with high accuracy. If the suction valve seat portion 32b and the sliding portion 32d are separate members, there will be a factor that deteriorates the perpendicularity in the parts to be processed and joined. However, the suction valve seat portion 32b and the sliding portion 32d should be a single member. This will solve this problem.
また、電磁コイル３０ｂに通電した時に発生する磁気付勢力が不足すると、高圧吐出される燃料の量を適切に制御できない。そのため、電磁コイル３０ｂの周りに構成され磁気回路は、十分な磁気付勢力を発生するものでなくてはならない。 Further, if the magnetic biasing force generated when the electromagnetic coil 30b is energized is insufficient, the amount of fuel discharged at high pressure cannot be controlled appropriately. Therefore, the magnetic circuit formed around the electromagnetic coil 30b must generate a sufficient magnetic biasing force.
そのためには、電磁コイル３０ｂに通電し周りに磁場が発生した際、より多くの磁束が流れるような磁気回路にする必要が有る。一般的に磁気回路は太く短いほど、磁気抵抗も小さくなるので磁気回路を通過する磁束が大きくなり、発生する磁気付勢力も大きくなる。 For this purpose, it is necessary to make the magnetic circuit such that more magnetic flux flows when the electromagnetic coil 30b is energized and a magnetic field is generated around it. In general, the thicker and shorter the magnetic circuit, the smaller the magnetic resistance, so that the magnetic flux passing through the magnetic circuit increases and the generated magnetic biasing force also increases.
第一コア部３３と第二コア部３６は溶接部３７ａにより溶接にて接合されているが、第一コア部３３と第二コア部３６の間を直接磁束が通過せず、アンカー３５を介して通過する必要が有る。これは第一コア部３３とアンカー３５の間に磁気付勢力を発生させるためであり、第一コア部３３と第二コア部３６の間を直接磁束が通過してしまい、アンカー３５を通過する磁束が減少してしまうと、磁気付勢力が低下してしまう。 Although the first core portion 33 and the second core portion 36 are joined by welding by a welded portion 37a, the magnetic flux does not pass directly between the first core portion 33 and the second core portion 36, and the anchor 35 is interposed. Need to pass through. This is to generate a magnetic biasing force between the first core portion 33 and the anchor 35, and the magnetic flux passes directly between the first core portion 33 and the second core portion 36, and passes through the anchor 35. When the magnetic flux decreases, the magnetic urging force decreases.
電磁コイル３０ｂはリード線をプランジャロッド３１の軸を中心に巻いて構成している。リード線の両端はターミナル５６に溶接接続されている。ターミナル５６は伝導性の物質でありコネクタ部５８に開口しており、コネクタ部５８にＥＣＵ２７からの相手側コネクタが接続されれば相手側のターミナルに接触し電磁コイル３０ｂに電流を伝える。 The electromagnetic coil 30 b is configured by winding a lead wire around the axis of the plunger rod 31. Both ends of the lead wire are welded to the terminal 56. The terminal 56 is a conductive substance and is open to the connector portion 58. When the mating connector from the ECU 27 is connected to the connector portion 58, the terminal 56 contacts the mating terminal and transmits current to the electromagnetic coil 30b.
ポンプハウジング１には中心に加圧室１１としての凹部１１ａが形成されており、この加圧室１１の開口するように、吐出弁機構８装着用の凹所８Ａが形成されている。 The pump housing 1 has a recess 11a as a pressurizing chamber 11 in the center, and a recess 8A for mounting the discharge valve mechanism 8 is formed so that the pressurizing chamber 11 opens.
加圧室１１の出口には吐出弁機構８が設けられている。吐出弁機構８は吐出弁シート部８ａ、吐出弁８ｂ、吐出弁ばね８ｃ、吐出弁ストッパとしての保持部材８ｄからなり、ポンプハウジング１の外で、溶接部８ｅを溶接することにより吐出弁機構８を組み立てる。その後、図２の左側から吐出弁機構８をポンプハウジング１に圧入固定する。圧入部は加圧室１１と燃料吐出口１２ａを遮断する機能も備える。 A discharge valve mechanism 8 is provided at the outlet of the pressurizing chamber 11. The discharge valve mechanism 8 includes a discharge valve seat portion 8a, a discharge valve 8b, a discharge valve spring 8c, and a holding member 8d as a discharge valve stopper. The discharge valve mechanism 8 is welded to the welded portion 8e outside the pump housing 1. Assemble. Thereafter, the discharge valve mechanism 8 is press-fitted and fixed to the pump housing 1 from the left side of FIG. The press-fit portion also has a function of blocking the pressurizing chamber 11 and the fuel discharge port 12a.
加圧室１１と燃料吐出口１２ａとの間に燃料の差圧が無い状態では、吐出弁８ｂは吐出弁ばね８ｃによる付勢力で吐出弁シート部８ａに圧着され閉弁状態となっている。加圧室１１内の燃料圧力が、燃料吐出口１２ａの燃料圧力よりも所定の値だけ大きくなった時に初めて、吐出弁８ｂは吐出弁ばね８ｃに抗して開弁し、加圧室１１内の燃料は燃料吐出口１２ａを経てコモンレール２３へと吐出される。 In a state where there is no fuel differential pressure between the pressurizing chamber 11 and the fuel discharge port 12a, the discharge valve 8b is pressed against the discharge valve seat portion 8a by the urging force of the discharge valve spring 8c and is in a closed state. Only when the fuel pressure in the pressurizing chamber 11 becomes larger than the fuel pressure in the fuel discharge port 12a by a predetermined value, the discharge valve 8b opens against the discharge valve spring 8c, and the pressure in the pressurizing chamber 11 The fuel is discharged to the common rail 23 through the fuel discharge port 12a.
吐出弁８ｂは開弁した際、保持部材８ｄと接触して動作を制限される。したがって、吐出弁８ｂのストロークは保持部材８ｄによって適切に決定せられる。もし、ストロークが大きすぎると、吐出弁８ｂの閉じ遅れにより、燃料吐出口１２ａへ吐出された燃料が、再び加圧室１１内に逆流してしまうので、高圧燃料供給ポンプとしての効率が低下してしまう。また、吐出弁８ｂが開弁および閉弁運動を繰り返す時に、吐出弁８ｂがストローク方向にのみ運動するように、保持部材８ｄにてガイドしている。以上のように構成することで、吐出弁機構８は燃料の流通方向を制限する逆止弁となる。 When the discharge valve 8b is opened, the operation is restricted by contacting the holding member 8d. Therefore, the stroke of the discharge valve 8b is appropriately determined by the holding member 8d. If the stroke is too large, the fuel discharged to the fuel discharge port 12a will flow back into the pressurizing chamber 11 again due to the delay in closing the discharge valve 8b, so the efficiency of the high-pressure fuel supply pump decreases. End up. Further, when the discharge valve 8b repeats opening and closing movements, the holding member 8d guides the discharge valve 8b to move only in the stroke direction. By configuring as described above, the discharge valve mechanism 8 becomes a check valve that restricts the flow direction of fuel.
ポンプハウジング１には中心に加圧室１１としての凹部１１ａが形成されている。凹部１１ａ（加圧室１１）の開口部にはシリンダ６が嵌合されている。ホルダ７をねじ部１ｂにて螺合することによってシリンダ６の端部がホルダ７によってポンプハウジング１の加圧室１１の開口部に設けた段付部１ｅに押し付けられる。 The pump housing 1 is formed with a recess 11a as a pressurizing chamber 11 at the center. The cylinder 6 is fitted into the opening of the recess 11a (pressurizing chamber 11). By screwing the holder 7 with the threaded portion 1 b, the end of the cylinder 6 is pressed against the stepped portion 1 e provided at the opening of the pressurizing chamber 11 of the pump housing 1 by the holder 7.
シリンダ７とポンプハウジング１は段付部１ｅで圧接され、金属接触による燃料シール部を形成する。シリンダ６には中心にプランジャ２の貫通孔（摺動孔とも呼ぶ）が設けられている。プランジャ２はシリンダ６の貫通孔に往復動可能に遊嵌されている。ホルダ７の外周にはねじ部１ｂの反加圧室１１側の位置にシールリング６２が装着されている。シールリング６２はホルダ７の外周とポンプハウジング１の凹所１１Ａの内周壁との間を燃料の漏れないようにシール部を形成する。 The cylinder 7 and the pump housing 1 are pressed against each other by a stepped portion 1e to form a fuel seal portion by metal contact. The cylinder 6 is provided with a through hole (also referred to as a sliding hole) of the plunger 2 at the center. The plunger 2 is loosely fitted in the through hole of the cylinder 6 so as to be able to reciprocate. A seal ring 62 is attached to the outer periphery of the holder 7 at a position on the side opposite to the pressurizing chamber 11 of the screw portion 1b. The seal ring 62 forms a seal portion so that fuel does not leak between the outer periphery of the holder 7 and the inner peripheral wall of the recess 11 </ b> A of the pump housing 1.
ホルダ７のシリンダ６の逆側には内側筒状部７１と外側筒状部７２の二重の筒状部が形成されている。ホルダ７の内側筒状部７１にはプランジャシール装置１３が保持されており、プランジャシール装置１３はホルダ７の内周とプランジャ２の周面との間に燃料溜り部６７を形成している。燃料溜り部６７にはプランジャ２とシリンダ６の摺動面から漏れる燃料が捕獲される。 A double cylindrical portion of an inner cylindrical portion 71 and an outer cylindrical portion 72 is formed on the opposite side of the cylinder 6 of the holder 7. A plunger seal device 13 is held on the inner cylindrical portion 71 of the holder 7, and the plunger seal device 13 forms a fuel reservoir 67 between the inner periphery of the holder 7 and the peripheral surface of the plunger 2. The fuel reservoir 67 captures fuel leaking from the sliding surfaces of the plunger 2 and the cylinder 6.
プランジャシール装置１３は後述するカム５側から燃料溜り６７に潤滑オイルが侵入することも防止している。 The plunger seal device 13 also prevents the lubricating oil from entering the fuel reservoir 67 from the cam 5 side described later.
ホルダ７のシリンダ６の逆側に形成された外側筒状部７２はエンジンブロック１００に形成された取付け孔１００Ａに挿入される。ホルダ７の外側筒状部７２の外周にはシールリング６１が取付けられている。シールリング６１は取付け孔１００Ａから潤滑オイルが大気中に漏れるのを防止し、また大気から水が浸入するのを防止する。 The outer cylindrical portion 72 formed on the opposite side of the cylinder 6 of the holder 7 is inserted into a mounting hole 100 </ b> A formed in the engine block 100. A seal ring 61 is attached to the outer periphery of the outer cylindrical portion 72 of the holder 7. The seal ring 61 prevents lubricating oil from leaking into the atmosphere from the mounting hole 100A and prevents water from entering from the atmosphere.
ホルダ７の直径はシールリング６２取付け部よりもシールリング６１取付け部の方が大きく構成されている。これは、ポンプハウジング１をエンジンブロック１００に取付ける際の取付け面積を大きくしてポンプ本体の首振り現象を小さくすることに効果がある。 The diameter of the holder 7 is configured so that the seal ring 61 mounting portion is larger than the seal ring 62 mounting portion. This is effective in increasing the mounting area when mounting the pump housing 1 to the engine block 100 and reducing the swinging phenomenon of the pump body.
ポンプハウジング１の下端面１ｆはエンジンブロックの取付け孔１００Ａの周囲の取付け面に当接している。ポンプハウジング１の下端面１ｆの中心部には環状突起１ｇが形成されている。 The lower end surface 1f of the pump housing 1 is in contact with the mounting surface around the mounting hole 100A of the engine block. An annular protrusion 1g is formed at the center of the lower end surface 1f of the pump housing 1.
環状突起１ｇはエンジンブロック１００の取付け孔１００Ａに遊嵌しており、ホルダ７の外側筒状部７２の外径とほぼ同じ外径を有するが、ポンプ本体の首振りは環状突起１ｇと下端面１ｆとで受けるよう配慮される。 The annular protrusion 1g is loosely fitted in the mounting hole 100A of the engine block 100 and has an outer diameter substantially the same as the outer diameter of the outer cylindrical portion 72 of the holder 7, but the pump body swings with the annular protrusion 1g and the lower end surface. Consideration to be received at 1f.
プランジャ２はシリンダ６に滑合する大径部２ａの直径よりもシリンダから加圧室の逆側に延びる小径部２ｂの直径の方が小さく形成されている。その結果プランジャシール装置１３の外径を小さくでき、この部分でホルダ７に二重の筒状部７１、７２を形成するスペースが確保できる。直径が細くなっているプランジャ２の小径部２ｂの先端部にはばね受けリテーナ１５が固定されている。ホルダ７とリテーナ１５との間にはばね４が設けられている。ばね４の一端はホルダ７の内周側筒状部７１の周りで外周筒状部７２の内側に装着されている。ばね４の他端は有底筒状の金属で構成されるリテーナ１５の内側に配置される。リテーナ１５の筒状部１５ａは取付け穴１００Ａの内周部に遊嵌されている。 The plunger 2 is formed so that the diameter of the small diameter portion 2b extending from the cylinder to the opposite side of the pressurizing chamber is smaller than the diameter of the large diameter portion 2a sliding on the cylinder 6. As a result, the outer diameter of the plunger seal device 13 can be reduced, and a space for forming the double cylindrical portions 71 and 72 in the holder 7 can be secured at this portion. A spring support retainer 15 is fixed to the distal end portion of the small diameter portion 2b of the plunger 2 having a small diameter. A spring 4 is provided between the holder 7 and the retainer 15. One end of the spring 4 is attached to the inside of the outer peripheral cylindrical portion 72 around the inner peripheral cylindrical portion 71 of the holder 7. The other end of the spring 4 is disposed inside a retainer 15 made of a bottomed cylindrical metal. The cylindrical portion 15a of the retainer 15 is loosely fitted to the inner peripheral portion of the mounting hole 100A.
タペット３の底部３ａの内表面にはプランジャ２の下端部２ｃが当接している。タペット３の底部３ａの中央部には回転ローラ３ｂが取付けられている。回転ローラ３ｂはカム５の表面にばね４の力を受けて押し付けられている。その結果カム５が回転するとカム５のプロフィールに沿ってタペット３とプランジャ２が上下に往復動する。プランジャ２が往復動するとプランジャ２の加圧室側端部２ｄは加圧室１１に入ったり出たりする。プランジャ２の加圧室側端部２ｃが加圧室１１に進入するとき加圧室１１内の燃料が高圧に加圧されて高圧通路に吐出される。またプランジャ２の加圧室側端部２ｄが加圧室１１から後退するとき加圧室１１内に吸入通路３０ａから燃料が吸入される。カム５はエンジンのクランクシャフトあるいはオーバヘッドカムシャフトによって回転される。 The lower end 2c of the plunger 2 is in contact with the inner surface of the bottom 3a of the tappet 3. A rotating roller 3 b is attached to the center of the bottom 3 a of the tappet 3. The rotating roller 3 b is pressed against the surface of the cam 5 by receiving the force of the spring 4. As a result, when the cam 5 rotates, the tappet 3 and the plunger 2 reciprocate up and down along the profile of the cam 5. When the plunger 2 reciprocates, the pressurizing chamber side end 2 d of the plunger 2 enters and exits the pressurizing chamber 11. When the pressurizing chamber side end 2c of the plunger 2 enters the pressurizing chamber 11, the fuel in the pressurizing chamber 11 is pressurized to a high pressure and discharged to the high pressure passage. Further, when the pressurizing chamber side end 2 d of the plunger 2 moves backward from the pressurizing chamber 11, fuel is sucked into the pressurizing chamber 11 from the suction passage 30 a. The cam 5 is rotated by an engine crankshaft or overhead camshaft.
カム５が図２に示す３葉カム（カム山が３つ）の場合、クランクシャフトあるいはオー
バヘッドカムシャフトが１回転するとプランジャ２は３往復する。４サイクルエンジンの
場合、１回の燃焼行程でクランクシャフトは２回転するので、クランクシャフトでカム５を回転させる場合、１回の燃焼サイクルの間（基本的には燃料噴射弁がシリンダに１回燃料を噴射する）にカム５は６往復して燃料を６回加圧し吐出する。
When the cam 5 is the three-leaf cam shown in FIG. 2 (three cam peaks), the plunger 2 reciprocates three times when the crankshaft or the overhead camshaft makes one rotation. In the case of a four-cycle engine, the crankshaft rotates twice in one combustion stroke. Therefore, when the cam 5 is rotated by the crankshaft, the fuel injection valve is once applied to the cylinder during one combustion cycle. When the fuel is injected), the cam 5 reciprocates six times to pressurize and discharge the fuel six times.
ダンパーカバ１４は、ポンプハウジング１に固定されており、低圧通路としての吸入通
路は１０ａ、１０ｂ、１０ｃからなる。プランジャ２の往復運動に伴ってポンプ内で発生
する圧力脈動の燃料吸入口１０ａへの波及を低減させる金属ダイアフラムダンパ９が収納されている。
The damper cover 14 is fixed to the pump housing 1, and the suction passages as low pressure passages include 10a, 10b, and 10c. A metal diaphragm damper 9 is housed for reducing the pressure pulsation generated in the pump with the reciprocating motion of the plunger 2 to the fuel inlet 10a.
金属ダイアフラムダンパ９は２組の金属ダイアフラム９ａ、９ｂからなり、内部に不活性ガスが注入された状態で外周部を溶接接合されている。 The metal diaphragm damper 9 is composed of two sets of metal diaphragms 9a and 9b, and the outer peripheral portion is welded and joined with an inert gas injected therein.
金属ダイアフラムダンパ９は圧力脈動の低減量に応じ、設置個数を増減させて使用する。複数の金属ダイアフラムダンパ９を使用する場合は、互いに特定の間隔を保つように周縁部に支持部材を配置する。複数配置された金属ダイアフラムダンパ９はそれぞれ同じ圧力が作用する。 The metal diaphragm damper 9 is used by increasing or decreasing the number of installation according to the amount of pressure pulsation reduction. When a plurality of metal diaphragm dampers 9 are used, support members are arranged on the peripheral edge so as to keep a specific distance from each other. The same pressure acts on each of the plurality of metal diaphragm dampers 9 arranged.
ポンプハウジング１の内周に設けたねじ部１ｃにダンパーカバ１４の外周に刻設したねじを螺合し、ダンパーカバ１４とポンプハウジング１を圧接させることで燃料をシールし、ダンパ室１０ｃが密閉される。これにより、吸入通路１０ｃ内にダンパ室が画成され、圧力脈動低減機構が形成される。 A screw engraved on the outer periphery of the damper cover 14 is screwed into a screw portion 1c provided on the inner periphery of the pump housing 1, and the fuel is sealed by press-contacting the damper cover 14 and the pump housing 1, and the damper chamber 10c is sealed. Is done. Thereby, a damper chamber is defined in the suction passage 10c, and a pressure pulsation reduction mechanism is formed.
本実施例では、ダンパーカバ１４とポンプハウジング１の燃料シール構造について、図３を用いてさらに詳しく述べる。 In this embodiment, the fuel seal structure of the damper cover 14 and the pump housing 1 will be described in more detail with reference to FIG.
ダンパーカバ１４の先端シート部１４ａを円弧形状にし、ポンプハウジング１のシート面１ｄに圧接させることで円弧形状部（先端シート部１４ａ）を弾性変形させて燃料のシールを行っている。円弧形状（先端シート部１４ａ）のＲ寸法はダンパ室１０ｃ内の圧力脈動により発生するダンパーカバ１４をポンプハウジング１から押し離そうとする力よりも大きな力をポンプハウジング１側にかけた際に塑性変形しない大きさを選定する。 The tip end seat portion 14a of the damper cover 14 is formed in an arc shape and is pressed against the seat surface 1d of the pump housing 1 to elastically deform the arc shape portion (the tip seat portion 14a) to seal the fuel. The R dimension of the arc shape (tip sheet portion 14a) is plastic when a force larger than the force for pushing the damper cover 14 generated by pressure pulsation in the damper chamber 10c away from the pump housing 1 is applied to the pump housing 1 side. Select a size that does not deform.
ポンプハウジング１のダンパーカバ１４先端シート部１４ａとの接触面（シート面１ｄ）はダンパーカバ１４の円筒軸に対して斜めに角度を持った形状とする。本形状にすることで、ダンパーカバ１４の先端シート部１４ａは円筒軸線方向と円周方向にそれぞれ押し付け力を発生させることができる。 The contact surface (seat surface 1 d) of the pump housing 1 with the damper cover 14 at the front end sheet portion 14 a has a shape that is inclined at an angle with respect to the cylindrical axis of the damper cover 14. By adopting this shape, the tip sheet portion 14a of the damper cover 14 can generate pressing forces in the cylindrical axis direction and in the circumferential direction, respectively.
ダンパーカバ１４のねじ締結部１４ｂと先端シート部１４ａとの距離Ｐは肉厚Ｑよりも長くすることでつなぎ部を形成する。ねじ締結部１４ｂと先端シート部１４ａとの間のつなぎ部の肉厚を薄肉化することでポンプハウジング１に組み付けた際に発生する円周方向の力により、ダンパーカバ１４の薄肉部は円周方向内側に力が加わり、そのスプリングバック力によりシール部を更に強く円周方向を圧接させることができる。 The distance P between the screw fastening portion 14b of the damper cover 14 and the leading end sheet portion 14a is longer than the thickness Q to form a joint portion. By reducing the thickness of the connecting portion between the screw fastening portion 14b and the leading end seat portion 14a, the thin portion of the damper cover 14 becomes circumferential due to the circumferential force generated when the pump housing 1 is assembled. A force is applied to the inner side in the direction, and the seal portion can be further pressed in the circumferential direction by the spring back force.
本形状にすることで、ダンパーカバ１４をポンプハウジング１に組み付けた後、更に円筒軸線方向に外力が加わっても、ダンパーカバ１４の薄肉部が円周方向内側にたわむことで円筒軸線方向に加わる力を緩和し、同時に円周方向に加わる力を増やすことができるので、シール部が塑性変形して、外力が開放された後に燃料漏れを起こすポテンシャルを減らすことができる。 By adopting this shape, after the damper cover 14 is assembled to the pump housing 1, even if an external force is further applied in the cylindrical axis direction, the thin portion of the damper cover 14 is added in the cylindrical axis direction by bending in the circumferential direction. Since the force can be relaxed and the force applied in the circumferential direction can be increased at the same time, the potential for causing the fuel leakage after the seal portion is plastically deformed and the external force is released can be reduced.
本実施例ではダンパーカバ１４をねじ締結により推力を発生させる方法を記述したが、ダンパーカバ１４をあらかじめ押し付けた状態で固定できれば、他の方法を用いてもよい。 In this embodiment, a method for generating a thrust force by fastening the damper cover 14 is described. However, other methods may be used as long as the damper cover 14 can be fixed in a pressed state.
以上説明した実施例により、具体的には溶接接合を行わずに、ガスケットを廃止できる機構を提供することができる。また、外力の負荷により燃料のシール性低下を防止する機構を提供することができる。 According to the embodiment described above, it is possible to provide a mechanism capable of eliminating the gasket without performing welding joint specifically. In addition, it is possible to provide a mechanism that prevents a decrease in the sealing performance of the fuel due to an external force load.
１ ポンプハウジング
１ｂ、１ｃ ねじ部
１ｅ 段付き部
１ｄ、１４ｂ ねじ締結部
１ｆ 下端面
１ｇ 環状突起
２ プランジャ
２ａ 大径部
２ｂ 小径部
２ｃ 下端部
２ｄ 加圧室側端部
３ タペット
３ａ 底部
３ｂ 回転ローラ
４、３４ ばね
５ カム
６ シリンダ
７ ホルダ
８ 吐出弁機構
８ａ 吐出弁シート
８ｂ 吐出弁
８ｃ 吐出弁ばね
８ｄ 保持部材
８ｅ、３５ｂ、３７ａ 溶接部
８Ａ 凹所
９ 金属ダイアフラムダンパ
１０ａ 燃料吸入口
１０ｃ ダンパ室
１０ｄ 吸入通路
１１ 加圧室
１１ａ 凹部
１２ａ 燃料吐出口
１３ プランジャシール装置
１４ ダンパーカバ
１４ａ 先端シート部
１４ｃ つなぎ部
１５ リテーナ
１５ａ 筒状部
２０ 燃料タンク
２１ フィードポンプ
２３ コモンレール
２４ インジェクタ
２５ オリフィス
２６ 圧力センサ
２７ ＥＣＵ
２８ 吸入配管
３０ 電磁駆動型吸入弁機構
３０ａ 吸入ポート
３０ｂ 電磁コイル
３０Ａ 孔
３１ プランジャロッド
３１ａ 吸入弁部
３１ｂ ロッド部
３１ｃ アンカー固定部
３２ 弁シート
３２ａ 吸入弁吸入口
３２ｂ 吸入弁シート
３２ｄ 修道部
３３ 第一コア部
３５ アンカー
３６ 第二コア部
５６ ターミナル
５８ コネクタ部
６１、６２ シールリング
６７ 燃料溜り部
７１ 内側筒状部
７２ 外側筒状部
１００ エンジンブロック
１００Ａ 取付け孔
１０１ 吸入ジョイント
１０２ 吸入フィルタ
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Pump housing 1b, 1c Screw part 1e Stepped part 1d, 14b Screw fastening part 1f Lower end surface 1g Annular protrusion 2 Plunger 2a Large diameter part 2b Small diameter part 2c Lower end part 2d Pressure chamber side end part 3 Tappet 3a Bottom part 3b Rotating roller 4, 34 Spring 5 Cam 6 Cylinder 7 Holder 8 Discharge valve mechanism 8a Discharge valve seat 8b Discharge valve 8c Discharge valve spring 8d Holding members 8e, 35b, 37a Welded portion 8A Recess 9 Metal diaphragm damper 10a Fuel inlet 10c Damper chamber 10d Suction passage 11 Pressurization chamber 11a Recess 12a Fuel discharge port 13 Plunger seal device 14 Damper cover 14a Front end seat 14c Joint 15 Retainer 15a Tubular 20 Fuel tank 21 Feed pump 23 Common rail 24 Injector 25 Orifice 26 Pressure sensor 27 ECU
28 Suction Piping 30 Electromagnetic Drive Type Suction Valve Mechanism 30a Suction Port 30b Electromagnetic Coil 30A Hole 31 Plunger Rod 31a Suction Valve Portion 31b Rod Portion 31c Anchor Fixing Portion 32 Valve Seat 32a Suction Valve Suction Port 32b Suction Valve Seat 32d Monk 33 First Core part 35 Anchor 36 Second core part 56 Terminal 58 Connector part 61, 62 Seal ring 67 Fuel reservoir part 71 Inner cylindrical part 72 Outer cylindrical part 100 Engine block 100A Mounting hole 101 Suction joint 102 Suction filter
Claims (2)
当該ポンプハウジングの前記凹部に組み合わされ、ダンパ室として区画するダンパーカバを備えた構造体において、
前記ダンパーカバは、前記凹部に組み合わされる部分の先端側につなぎ部を有しており、
前記つなぎ部の先端部は円弧形状であり、
前記つなぎ部の長さは肉厚よりも大きくなっている高圧燃料供給ポンプ。 A pump housing with a recess,
In the structure provided with a damper cover combined with the recess of the pump housing and partitioned as a damper chamber,
The damper cover has a connecting portion on the tip side of the portion combined with the recess,
The tip of the connecting portion has an arc shape,
A high-pressure fuel supply pump in which the length of the connecting portion is larger than the wall thickness.
前記凹部の内側円筒面部から底面に向けてテーパ部が設けられており、
該テーパ部と前記先端部とを圧接させることにより燃料をシールする高圧燃料供給ポンプ。 In claim 1,
A tapered portion is provided from the inner cylindrical surface portion of the concave portion toward the bottom surface,
A high-pressure fuel supply pump that seals fuel by press-contacting the tapered portion and the tip portion.
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