JP2013208629A - Method and device of manufacturing sheet-like clad material, brazing sheet, and method of manufacturing the brazing sheet - Google Patents
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Abstract
Description
この発明は、薄板状クラッド材の製造方法および製造装置ならびにブレージングシートおよびその製造方法に関し、より特定的には、双ロールを用いた薄板状クラッド材の製造方法および製造装置ならびにブレージングシートおよびその製造方法に関するものである。 The present invention relates to a method and apparatus for manufacturing a thin clad material, a brazing sheet and a method for manufacturing the same, and more specifically, a method and apparatus for manufacturing a thin clad material using twin rolls, a brazing sheet and its manufacturing. It is about the method.
従来、クラッド材の製造方法は、たとえば特開平５−６９０８８号公報（特許文献１）、特開平４−１３８８４５号公報（特許文献２）、特開平４−５２０５２号公報（特許文献３）に開示されている。 Conventionally, a method for producing a clad material is disclosed in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 5-69088 (Patent Document 1), Japanese Patent Application Laid-Open No. 4-138845 (Patent Document 2), and Japanese Patent Application Laid-Open No. 4-52052 (Patent Document 3). Has been.
特許文献１では、連鋳鋳型内に鋳片の厚みを横切る方向の直流磁束を全幅に亙って付与し、該直流磁束によって鋳型鋳造方向に形成される静磁場帯を境界としてその上下に組成の異なる金属を供給する複層鋳片の連続鋳造方法において、鋳型以後の連続鋳造機内に設置された鋳片を厚み方向に圧下せしめる装置を用いて未凝固鋳片を圧下することにより、組成の異なる２種の金属の相対的な厚み比を調節することが開示されている。 In Patent Document 1, a DC magnetic flux in the direction across the thickness of the slab is applied to the continuous casting mold over the entire width, and the composition is formed above and below the static magnetic field zone formed in the casting direction by the DC magnetic flux. In the continuous casting method of a multi-layer slab for supplying different metals, the composition of the slab is reduced by reducing the unsolidified slab using a device for reducing the slab installed in the continuous casting machine after the mold in the thickness direction. It is disclosed to adjust the relative thickness ratio of two different metals.
特許文献２では、各溶湯の噴出位置からロールのキス部までの距離を溶湯の種類に応じて変化させることが開示されている。 Patent Document 2 discloses that the distance from each molten metal ejection position to the kiss portion of the roll is changed according to the type of molten metal.
特許文献３では、第一双ロールから排出された母材を冷却または加熱して最適温度に維持しながら合わせ材接合用の第２双ロールに供給することが開示されている。 Patent Document 3 discloses that the base material discharged from the first twin roll is cooled or heated and supplied to the second twin roll for joining the laminated materials while maintaining the optimum temperature.
しかしながら、上述の特許文献１から３の方法では、母材と表材との厚みの比（母材厚／表材厚＝クラッド比）を大きくすることが困難であった。特に自動車等に用いられる熱交換用のブレージングシートにおいては、アルミニウム合金からなる母材と母材より低融点の材料からなる表材（ろう材）の厚みの比（クラッド比）が大きい、例えば、ろう材：母材：ろう材が約１：８：１以上のものが求められており、従来のＡｌ−Ｍｎ合金の板材に圧延して薄くしたＡｌ−Ｓｉ系合金板を熱圧着して製造する方法では、多工程を要するため製造コストが高くつくという問題があった。 However, in the methods of Patent Documents 1 to 3 described above, it is difficult to increase the ratio of the thickness of the base material to the surface material (base material thickness / surface material thickness = cladding ratio). In particular, in a brazing sheet for heat exchange used in automobiles or the like, the thickness ratio (clad ratio) of a base material made of an aluminum alloy and a surface material (brazing material) made of a material having a lower melting point than the base material is large, for example, Brazing material: Base material: Brazing material is required to be about 1: 8: 1 or more, manufactured by thermocompression bonding of a thinned Al-Si alloy sheet rolled to a conventional Al-Mn alloy sheet. However, this method has a problem that the manufacturing cost is high because it requires many steps.
そこで、この発明は上述のような問題点を解決するためになされたものであり、クラッド比の大きなクラッド材を提供することが可能な薄板状クラッド材の製造方法および製造装置、ブレージングシートの製造方法、同法によるブレージングシートを提供することを目的とする。 Accordingly, the present invention has been made to solve the above-described problems, and a method and apparatus for manufacturing a thin clad material capable of providing a clad material having a large clad ratio, and production of a brazing sheet The object is to provide a method and a brazing sheet according to the method.
この発明に従った、薄板状クラッド材を製造する方法は、母材形成用の第一縦型双ロールと表材形成用の第二縦型双ロールとを用いて連続鋳造法により、薄板状クラッド材を製造する方法であって、半径ｒ１の第一縦型双ロールにより母材を第１の材料から形成する工程と、半径ｒ２の第二縦型双ロールにより表材を母材の表面に第２の材料から形成する工程とを備え、母材と表材の厚さの比を２ａ：１とし、θ１を第一縦型双ロールにおける凝固角度とし、ｋｃを０．７以上１．２以下の定数とし、Ｇ２を第二縦型双ロールの堰の内側がロール表面に接する直線と第二縦型双ロールのロール中心軸同士を含む平面と直交するロール接平面との間隔（以降、間隔Ｇ２と略す）とすると、
０．７ｒ１≦［（ａ２／θ１）ｋｃ ２ｒ２{ｃｏｓ−１（１−Ｇ２／ｒ２）｝］≦１．３ｒ１かつａがａ≧１の場合はｒ１＞ｒ２、ａがａ＜１の場合はｒ１＜ｒ２で表される関係式が成立する。
According to the present invention, a method for producing a thin clad material is obtained by a continuous casting method using a first vertical twin roll for forming a base material and a second vertical twin roll for forming a surface material. a method of manufacturing a clad material, and forming a preform from a first material by the first vertical twin roll radius r 1, the base material of the surface material by the second vertical twin roll radius r 2 Forming the surface of the first material from the second material, the ratio of the thickness of the base material to the surface material is 2a: 1, θ 1 is the solidification angle in the first vertical twin roll, and k c is 0. and 7 to 1.2 constants, roll tangent plane perpendicular to the plane including the roll center axes of the straight line and the second vertical twin roll the G 2 is inside the second vertical twin roll weir contact with the roll surface If the spacing between the (hereafter referred to as spacing G 2),
0.7r 1 ≦ [(a 2 / θ 1 ) k c 2 r 2 {cos −1 (1-G 2 / r 2 )}] ≦ 1.3r 1 and when a is a ≧ 1, r 1 > When r 2 and a are a <1, the relational expression represented by r 1 <r 2 is established.
好ましくは、間隔Ｇ２は２．５ｍｍ以上３０ｍｍ以下であり、表材の液相線温度が母材の液相線温度以下の場合は、ｋｃは０．７以上１．０以下である。 Preferably, the spacing G 2 is at 2.5mm or 30mm or less, if the liquidus temperature of the surface material is less than the liquidus temperature of the matrix, the k c is 0.7 to 1.0.
この発明に従った、ブレージングシートの製造方法は、母材の片面もしくは両面に表材としてろう材が積層されたブレージングシートの製造方法であって、上記の薄板状クラッド材の製造方法によって製造する。 A manufacturing method of a brazing sheet according to the present invention is a manufacturing method of a brazing sheet in which a brazing material is laminated as a surface material on one or both sides of a base material, and is manufactured by the above-described manufacturing method of a thin clad material. .
この発明に従った薄板状クラッド材の製造装置は、母材形成用の第一縦型双ロールと、第一縦型双ロールにより形成された母材の表面に表材を形成するための表材形成用の第二縦型双ロールとを備え、半径ｒ１の第一縦型双ロールにより母材を第１の材料から形成し、半径ｒ２の第二縦型双ロールにより表材を母材の表面に第２の材料から形成し、母材と表材の厚さの比を２ａ：１とし、θ１を第一縦型双ロールにおける凝固角度とし、ｋｃを０．７以上１．２以下の定数とし、Ｇ２を第二縦型双ロールの堰の内側がロール表面に接する直線と第二縦型双ロールのロール中心軸同士を含む平面と直交するロール接平面との間隔（間隔Ｇ２）とすると、
０．７ｒ１≦［（ａ２／θ１）ｋｃ ２ｒ２{ｃｏｓ−１（１−Ｇ２／ｒ２）｝］≦１．３ｒ１かつａがａ≧１の場合はｒ１＞ｒ２、ａがａ＜１の場合はｒ１＜ｒ２で表される関係式が成立する。
An apparatus for producing a thin clad material according to the present invention includes a first vertical twin roll for forming a base material and a table for forming a surface material on the surface of the base material formed by the first vertical twin roll. and a second vertical twin roll for wood formation, the preform is formed from a first material by the first vertical twin roll radius r 1, the table member by a second vertical twin roll radius r 2 It is formed from the second material on the surface of the base material, the ratio of the thickness of the base material to the surface material is 2a: 1, θ 1 is the solidification angle in the first vertical twin roll, and k c is 0.7 or more and 1.2 or less constant, the roll tangent plane perpendicular to the plane including the roll center axes of the straight line and the second vertical twin roll the G 2 is inside the second vertical twin roll weir contact with the roll surface If the interval (interval G 2 ),
0.7r 1 ≦ [(a 2 / θ 1 ) k c 2 r 2 {cos −1 (1-G 2 / r 2 )}] ≦ 1.3r 1 and when a is a ≧ 1, r 1 > When r 2 and a are a <1, the relational expression represented by r 1 <r 2 is established.
好ましくは、間隔Ｇ２は２．５ｍｍ以上３０ｍｍ以下であり、表材の液相線温度が母材の液相線温度以下の場合は、ｋｃは０．７以上１．０以下である。 Preferably, the spacing G 2 is at 2.5mm or 30mm or less, if the liquidus temperature of the surface material is less than the liquidus temperature of the matrix, the k c is 0.7 to 1.0.
この発明に従ったブレージングシートは、上記のブレージングシートの製造方法により製造される。 The brazing sheet according to the present invention is produced by the above-described method for producing a brazing sheet.
この発明に従えば、クラッド比を自在にコントロールして所望のクラッド比のクラッド材を、特にクラッド比が大きいクラッド材を、省工程および低コストで製造することができる。 According to the present invention, it is possible to manufacture a clad material having a desired clad ratio by controlling the clad ratio freely, and in particular, a clad material having a large clad ratio can be manufactured with reduced process and low cost.
以下、この発明の実施の形態について、図面を参照して説明する。なお、以下の実施の形態では同一または相当する部分については同一の参照符号を付し、その説明については繰返さない。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. In the following embodiments, the same or corresponding parts are denoted by the same reference numerals, and description thereof will not be repeated.
図１は、この発明の実施の形態１に従った薄板状クラッド材の製造方法で用いられる第一縦型双ロールの構成を示す図である。図１を参照して、母材形成用の第一縦型双ロール１１は、一対の円柱形状のロール２０，３０を有する。一対のロール２０，３０と、堰１１０，１１０と、サイド堰（図示せず）との間に溶湯または半凝固状態の第１の材料１００が保持されている。一対のロール２０，３０が回転することで、第１の材料１００が一対のロール２０，３０の表面で冷却されて母材１５０が形成される。 1 is a diagram showing a configuration of a first vertical twin roll used in a method for manufacturing a thin clad material according to Embodiment 1 of the present invention. Referring to FIG. 1, a first vertical twin roll 11 for forming a base material has a pair of cylindrical rolls 20 and 30. The molten or semi-solid first material 100 is held between the pair of rolls 20 and 30, the weirs 110 and 110, and the side weir (not shown). By rotating the pair of rolls 20, 30, the first material 100 is cooled on the surfaces of the pair of rolls 20, 30 to form the base material 150.
ロール２０において角度θ１（ｒａｄ）の領域でロール２０と第１の材料１００がその表面で冷やされて半凝固または凝固した層が接触している。ロール２０の半径はｒ1である。図２は、ロール２０を拡大して示す図である。図２を参照して、ロール２０の半径ｒ1と、凝固角度θ1（ｒａｄ）との積Ｌ1が凝固距離である。その凝固距離Ｌ1に対応する幅Ｇ1とすると以下の関係式が成立する。 In the roll 20, in the region of the angle θ 1 (rad), the roll 20 and the first material 100 are cooled on the surface, and the semi-solidified or solidified layer is in contact. The radius of the roll 20 is r 1 . FIG. 2 is an enlarged view of the roll 20. Referring to FIG. 2, the product L 1 of the radius r 1 of the roll 20 and the solidification angle θ 1 (rad) is the solidification distance. When the width G 1 corresponding to the solidification distance L 1 is set, the following relational expression is established.
ｒ1−Ｇ1＝ｒ1ｃｏｓθ1 式（１）
Ｌ1＝ｒ1θ1 式（２）
Ｌ1＝r1ｃｏｓ-1（１−Ｇ1／ｒ1） 式（３）
母材１５０の厚さをＤ1として、その半分の厚みをｄ1とする。
r 1 −G 1 = r 1 cos θ 1 Formula (1)
L 1 = r 1 θ 1 Formula (2)
L 1 = r 1 cos -1 ( 1-G 1 / r 1) (3)
The thickness of the base material 150 as D 1, the thickness of half the d 1.
ロールの周速度（ロール周速）をｖ1とする。
また材料によって決まる凝固係数（ｋ）は、第１の材料１００に対する凝固係数をｋ１とする。これらの間には以下の関係式が成立する。
Circumferential speed of the roll (roll peripheral speed) and v 1.
Further, the solidification coefficient (k) determined by the material is defined as k 1 for the first material 100. The following relational expression holds between them.
ｄ1＝ｋ１（Ｌ１／ｖ１）１／２ 式（４）（経験式）
図３は、この発明の実施の形態１に従った２段の双ロールを有する薄板状クラッド材の製造装置の図である。図４は、図３で示す薄板状クラッド材の製造装置における第二縦型双ロールを拡大して示す図である。図３および図４を参照して、薄板状クラッド材の製造装置１は、第一縦型双ロール１１と、第一縦型双ロール１１により形成された母材１５０の表面に表材２５０を形成するための表材形成用の第二縦型双ロール１２とを備える。半径ｒ1のロール２０，３０により厚みがＤ1の母材１５０をロール２０，３０と堰１１０により保持された第１の材料１００から形成し、半径ｒ2のロール２２０，２３０より厚みがｄ２の表材２５０を母材１５０の両面にロール２２０，２３０と、堰２１０，２１０とサイド堰（図示せず）とで保持された第２の材料２００から形成する。
d 1 = k 1 (L 1 / v 1 ) 1/2 formula (4) (empirical formula)
FIG. 3 is a diagram of an apparatus for producing a thin clad material having two-stage twin rolls according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. 4 is an enlarged view of the second vertical twin roll in the apparatus for producing a thin clad material shown in FIG. 3 and 4, the thin clad material manufacturing apparatus 1 includes a first vertical twin roll 11 and a surface material 250 on the surface of a base material 150 formed by the first vertical twin roll 11. And a second vertical twin roll 12 for forming a surface material for forming. The base material 150 thickness of D 1 by a roll 20 and 30 of radius r 1 forms a first material 100 held by the roll 20, 30 and weir 110, the thickness from the roll 220, 230 having a radius r 2 is d Two surface materials 250 are formed from the second material 200 held on both surfaces of the base material 150 by rolls 220 and 230, weirs 210 and 210, and side weirs (not shown).
ロール２０，３０のロール面同士が最接近する点がキス点２５であり、ロール２２０，２３０のロール面同士が最接近する点がキス点２２５である。 The point at which the roll surfaces of the rolls 20 and 30 are closest to each other is a kiss point 25, and the point at which the roll surfaces of the rolls 220 and 230 are closest to each other is a kiss point 225.
第二縦型双ロール１２における凝固距離をＬ２とし、ロール周速をｖ２とし、第２の材料１００に対する凝固係数をｋ２とする。第一縦型双ロール１１の関係式と同様に、第二縦型双ロール１２も以下の関係式が成立する。 Clotting distance in the second vertical twin roll 12 and L 2, a roll peripheral speed of v 2, a coagulation factor for the second material 100 and k 2. Similar to the relational expression of the first vertical twin roll 11, the following relational expression holds for the second vertical twin roll 12.
ｄ２＝ｋ２（Ｌ２／ｖ２）１／２ 式（４−１）（経験式）
Ｌ２＝r２ｃｏｓ-1（１−Ｇ２／ｒ２） 式（３−１）
クラッド材３００における表材２５０と母材１５０と表材２５０との厚みの比を１：２ａ：１とする。
d 2 = k 2 (L 2 / v 2 ) 1/2 formula (4-1) (empirical formula)
L 2 = r 2 cos −1 (1-G 2 / r 2 ) Formula (3-1)
The thickness ratio of the surface material 250, the base material 150, and the surface material 250 in the clad material 300 is 1: 2a: 1.
ａ：１＝ｄ１：ｄ２
式（４）と式（４−１）から
ａ：１＝ｋ１（Ｌ１／ｖ）１／２：ｋ２（Ｌ２／ｖ）１／２
なお、ロール周速はｖ1＝ｖ２であるので、ｖ1，ｖ２をｖに置き換えている。
a: 1 = d1: d2
From Formula (4) and Formula (4-1): a: 1 = k 1 (L 1 / v) 1/2 : k 2 (L 2 / v) 1/2
Since the roll peripheral speed is v 1 = v 2 , v 1 and v 2 are replaced with v.
ｋ１ ２Ｌ１＝ａ２ｋ２ ２Ｌ２ ２ 式（５）
式（５）に式（２）と（３−１）を代入する。
k 1 2 L 1 = a 2 k 2 2 L 2 2 formula (5)
Expressions (2) and (3-1) are substituted into Expression (5).
ｋ１ ２ｒ１θ１＝ａ２ｋ２ ２ｒ２ｃｏｓ−１（１−Ｇ２／ｒ２） 式（６）
第一縦型双ロール１１における凝固係数ｋ１は、単層板を製造する通常の双ロールキャスターの凝固係数ｋｓと同じ値となる。これに対して、第二縦型双ロール１２における凝固係数ｋ２は単層板を製造する通常の双ロールキャスターにおける凝固係数ｋｓの値とは厳密には異なるが、ほぼ同一とみなすことができる。また、凝固係数は、材料特有であり、単層板を製造する通常の双ロールキャスターを用いた実験により求めることができる。
k 1 2 r 1 θ 1 = a 2 k 2 2 r 2 cos −1 (1-G 2 / r 2 ) Formula (6)
The solidification coefficient k 1 in the first vertical twin roll 11 has the same value as the solidification coefficient k s of a normal twin roll caster for producing a single layer plate. On the other hand, the solidification coefficient k 2 in the second vertical twin roll 12 is strictly different from the value of the solidification coefficient k s in a normal twin roll caster for producing a single layer plate, but can be regarded as almost the same. it can. The solidification coefficient is specific to the material, and can be obtained by an experiment using a normal twin roll caster for producing a single layer plate.
つまり、これを式で表すと
ｋ２=ｋoｋｓ （ｋｓは単層板を製造する通常の双ロールキャスターにおける凝固係数）
ただし、補正係数ｋo≒１である。
In other words, this is expressed by the equation: k 2 = k o k s (k s is a solidification coefficient in a normal twin roll caster for producing a single layer plate)
However, the correction coefficient k o ≈1.
次に、
ｋｃ＝ｋ２／ｋ1 とすると
ただし、ｋｃはｋｃ＝０．７以上１．２以下の定数であり、表材の液相線温度が母材の液相線温度以下の場合は、ｋｃ＝０．７以上１.０以下である。
next,
Assuming that k c = k 2 / k 1 , k c is a constant of k c = 0.7 to 1.2, and the liquidus temperature of the surface material is lower than the liquidus temperature of the base material , K c = 0.7 or more and 1.0 or less.
また、第１の材料１００と第２の材料２００が同じ材用の場合は、ｋ１とｋ２の値がほぼ等しくなるので、ｋｃ≒１となる。 Further, when the first material 100 and the second material 200 are the same material, the values of k 1 and k 2 are substantially equal, so k c ≈1.
式（６）からｒ１を求める式が導き出せる。
ｒ１＝（ａ２／θ１）ｋｃ ２ｒ２{ｃｏｓ−１（１−Ｇ２／ｒ２）} 式（７）
実際に用いるｒ１の値は、式（７）で求めたｒ１の値の７０％以上１３０％以下とすると、
０．７ｒ１≦［（ａ２／θ１）ｋｃ ２ｒ２{ｃｏｓ−１（１−Ｇ２／ｒ２）｝］≦１．３ｒ１で表される関係式が成立する。なお、ａがａ≧１の場合はｒ１＞ｒ２、ａがａ＜１の場合はｒ１＜ｒ２とする。
An equation for obtaining r 1 can be derived from Equation (6).
r 1 = (a 2 / θ 1 ) k c 2 r 2 {cos −1 (1-G 2 / r 2 )} Formula (7)
When the value of r 1 that is actually used is 70% or more and 130% or less of the value of r 1 obtained by Equation (7),
0.7r 1 ≦ [(a 2 / θ 1 ) k c 2 r 2 {cos −1 (1-G 2 / r 2 )}] ≦ 1.3r 1 is satisfied. Note that r 1 > r 2 when a is a ≧ 1, and r 1 <r 2 when a is a <1.
実際にクラッド材を製造する場合は、凝固角度θ１、間隔Ｇ２、ロール温度（冷却条件）、溶湯温度、等の条件を適宜調節することにより、所望のクラッド比に調整することができる。ただし、これら条件によるクラッド比の調整幅はそれほど広くないため、０．７ｒ１≦［（ａ２／θ１）ｋｃ ２ｒ２{ｃｏｓ−１（１−Ｇ２／ｒ２）｝］≦１．３ｒ１の範囲内にする必要がある。クラッド比の調整をより容易にするためには、０．８ｒ１≦［（ａ２／θ１）ｋｃ ２ｒ２{ｃｏｓ−１（１−Ｇ２／ｒ２）｝］≦１．２ｒ１が好ましく、さらに０．９ｒ１≦［（ａ２／θ１）ｋｃ ２ｒ２{ｃｏｓ−１（１−Ｇ２／ｒ２）｝］≦１．１ｒ１が、調整がより容易になるためより好ましい。 When actually manufacturing a clad material, it can be adjusted to a desired clad ratio by appropriately adjusting the conditions such as the solidification angle θ 1 , the gap G 2 , the roll temperature (cooling condition), the molten metal temperature, and the like. However, since the adjustment range of the cladding ratio under these conditions is not so wide, 0.7r 1 ≦ [(a 2 / θ 1 ) k c 2 r 2 {cos −1 (1-G 2 / r 2 )}] ≦ 1.3r must be within the range of 1. In order to make the adjustment of the cladding ratio easier, 0.8r 1 ≦ [(a 2 / θ 1 ) k c 2 r 2 {cos −1 (1-G 2 / r 2 )}] ≦ 1.2r 1 is preferable, and 0.9r 1 ≦ [(a 2 / θ 1 ) k c 2 r 2 {cos −1 (1-G 2 / r 2 )}] ≦ 1.1r 1 is easier to adjust. Therefore, it is more preferable.
言い換えると、ｒ１の値が、式（７）で求めたｒ１の値の７０％以上１３０％以下の範囲（好ましくは８０％以上１２０％以下の範囲、より好ましくは９０％以上１１０％以下の範囲）であれば、凝固角度θ１、間隔Ｇ２、ロール温度（冷却条件）、溶湯温度、等の条件を適宜調節することにより、所望のクラッド比に最適化することができる。 In other words, the value of r 1 is the formula (7) 70% to 130% or less (preferably 80% to 120% or less of the value of r 1 obtained, more preferably 110% or less than 90% The range of the solidification angle θ 1 , the gap G 2 , the roll temperature (cooling condition), the molten metal temperature, and the like, by appropriately adjusting the conditions such as the desired cladding ratio.
さらに、クラッド材３００の厚みは、以上の条件に加えてロール周速を適宜調節することにより調節することができる。さらに、クラッド材３００を後工程にて圧延して、適当な厚みに圧延することができる。 Further, the thickness of the clad material 300 can be adjusted by appropriately adjusting the roll peripheral speed in addition to the above conditions. Further, the clad material 300 can be rolled to a suitable thickness by a subsequent process.
なお、ａがａ≧１の場合はｒ１＞ｒ２、ａがａ＜１の場合はｒ１＜ｒ２としているのは、クラッド比が１：２：１以上の場合は、ロール半径ｒ１をロール半径ｒ２より大きくするのが好ましく、クラッド比が１：２：１未満の場合は、ロール半径ｒ１をロール半径ｒ２より小さくするのが好ましいためである。 When a is a ≧ 1, r 1 > r 2 , and when a is a <1, r 1 <r 2 is the roll radius r when the cladding ratio is 1: 2: 1 or more. 1 is preferably larger than the roll radius r 2 , and when the cladding ratio is less than 1: 2: 1, the roll radius r 1 is preferably smaller than the roll radius r 2 .
間隔Ｇ2は、図４において、堰２１０の内側がロール２２０の表面に接する点とロール２２０，２３０のロール中心軸同士を結ぶ直線と直交するロール接線との間隔であり、第２の材料２００を安定に供給するためには、少なくとも間隔Ｇ２は２．５ｍｍ以上あることが好ましく、上限は堰２１０を設置できる限りいくらでも構わないが、実用上３０ｍｍ以下が好ましい。 In FIG. 4, the gap G 2 is the distance between the point where the inside of the weir 210 is in contact with the surface of the roll 220 and the roll tangent perpendicular to the straight line connecting the roll central axes of the rolls 220 and 230. to stably supply is preferably at least distance G 2 is more than 2.5 mm, the upper limit is not matter any number as far as possible established weir 210, practically 30mm or less.
なお、この実施の形態では、第二縦型双ロール１２では、母材１５０の両側に厚みｄ２の表材２５０を形成したが、一方の表材２５０の厚みをｄ２とし、他方の表材２５０の厚みをｄ２と異なるものとしてもよい。その場合は、第二縦型双ロール１２の一方のロールの半径ｒ２およびまたは間隔Ｇ２を他方のロールのものとは異なるものにすることで実現できる。また、母材１５０の片側だけに厚みｄ２の表材２５０を形成してもよい。 In this embodiment, the second vertical twin roll 12 has formed the front member 250 of thickness d 2 on both sides of the base material 150, the thickness of one of the table member 250 and d 2, the other table the thickness of the wood 250 may be different from the d 2. In that case, it can be realized by different from the radius r 2 and or spacing G 2 of one of the rolls of the second vertical twin roll 12 as the other roll. Further, the surface material 250 having a thickness d 2 may be formed only on one side of the base material 150.
この発明の実施の形態１に従った薄板状クラッド材の製造方法と製造装置によると、所望のクラッド比のクラッド材３００を製造するために必要なロール径を計算式から簡単に求めることができる。また、クラッド比の大きい（表材２５０が母材１１０に比べて薄い）クラッド材や、クラッド比の小さい（母材１５０が表材２５０に比べて薄い）クラッド材でも、省工程および低コストで製造することができる。 According to the manufacturing method and the manufacturing apparatus of the thin clad material according to the first embodiment of the present invention, the roll diameter necessary for manufacturing the cladding material 300 having a desired cladding ratio can be easily obtained from the calculation formula. . Even with a clad material having a large clad ratio (the surface material 250 is thinner than the base material 110) and a clad material having a small clad ratio (the base material 150 is thinner than the surface material 250), the process can be reduced and the cost can be reduced. Can be manufactured.
クラッド材３００の用途として、たとえばラジエータ材（三層のブレーシングシート）が挙げられる。一般的に求められているものは、２枚の表材２５０の厚みの合計を、母材１５０の約１／４の厚さ以下（板厚比約１：４以上）にする必要がある。つまり、そのとき、表材２５０と母材１５０との厚みの比（クラッド比）は約１：８：１以上となる。 As an application of the clad material 300, for example, a radiator material (three-layer bracing sheet) can be cited. In general, what is required is that the total thickness of the two surface materials 250 should be less than or equal to about 1/4 of the base material 150 (plate thickness ratio is about 1: 4 or more). That is, at that time, the thickness ratio (cladding ratio) between the surface material 250 and the base material 150 is about 1: 8: 1 or more.
第一縦型双ロール１１における凝固距離Ｌ1と、第二縦型双ロール１２の凝固距離Ｌ2との比は、板厚比の二乗に比例する。板厚比を１：４にするためには、凝固距離比を１：１６にする必要がある。凝固距離を調節には、堰１１０、２１０の位置を移動させることで達成できるが、表材２５０が母材１１０に比べて薄い（クラッド比が大きい）クラッド材３００を作製する場合は、凝固距離Ｌ2を短くすると間隔Ｇ2が狭くなりすぎて第二縦型双ロール１２に安定して材料を供給することが困難になる。そこで、下方の第二縦型双ロール１２のロール２２０，２３０の径を小さくすると間隔Ｇ2を狭くせずに凝固距離を短くすることができるので、クラッド比が大きいクラッド材３００を作製することができる。 Clotting distance L 1 in the first vertical twin roll 11, the ratio of the coagulation distance L 2 of the second vertical twin roll 12 is proportional to the square of the thickness ratio. In order to make the plate thickness ratio 1: 4, the solidification distance ratio needs to be 1:16. The solidification distance can be adjusted by moving the positions of the weirs 110 and 210. However, in the case where the clad material 300 in which the surface material 250 is thinner than the base material 110 (the clad ratio is large) is produced, the solidification distance. When L 2 is shortened, the gap G 2 becomes too narrow, and it becomes difficult to stably supply the material to the second vertical twin roll 12. Therefore, it is possible to shorten the coagulation distances without narrowing the gap G 2 A small diameter of the roll 220 and 230 below the second vertical twin roll 12, making a cladding material 300 a cladding ratio is large Can do.
三層のブレーシングシートとして、クラッド比が１：８：１のクラッド材３００を製造する場合には、母材と表材の厚さの比２ａ：１＝８：１となるので、式（７）より、以下の関係式が成立する。 When a clad material 300 having a clad ratio of 1: 8: 1 is manufactured as a three-layer bracing sheet, the thickness ratio of the base material to the surface material is 2a: 1 = 8: 1. From 7), the following relational expression is established.
ｒ１＝（１６／θ１）ｋｃ ２ｒ２{ｃｏｓ−１（１−Ｇ２／ｒ２）} 式（７−１）
次に、クラッド比が１：８：１のクラッド材３００を製造する場合において、式（７−１）を用いたロール径の計算方法の一例を示す。
r 1 = (16 / θ 1 ) k c 2 r 2 {cos −1 (1-G 2 / r 2 )} Formula (7-1)
Next, in the case of manufacturing the clad material 300 having a clad ratio of 1: 8: 1, an example of a roll diameter calculation method using the formula (7-1) will be shown.
先ず、ｒ２をｒ２≧５０ｍｍの値で設定する。
ｒ２に下限値を設けた理由は、ロール径１００ｍｍ（つまりｒ２が５０ｍｍ）よりも小さくなると十分なロール冷却能が得られないからである。
First, r 2 is set to a value r 2 ≧ 50 mm.
reason for providing the lower limit value to r 2 is because roll diameter 100 mm (i.e. r 2 is 50 mm) made unless sufficient roll cooling power is obtained less than.
次に、間隔Ｇ２を２．５ｍｍ以上の値で設定する。間隔Ｇ２が小さいほうが凝固距離は短くなり、表材２５０を薄くすることができる。しかし、狭すぎると溶湯２００の供給が不可能となる。実施例では、第二縦型双ロールのロール径が１００ｍｍときに、材料供給が可能な間隔として最も狭い間隔Ｇ２を３ｍｍとした。 Then, set the interval G 2 at a value greater than 2.5 mm. More spacing G 2 is small solidification distance is shortened, it is possible to reduce the surface material 250. However, if it is too narrow, the molten metal 200 cannot be supplied. In an embodiment, the roll diameter of the second vertical twin roll when 100 mm, was 3mm the narrowest gap G 2 as capable material supply interval.
次に、凝固角度θ１（ｒａｄ）は、２０°≦θ≦９０°の範囲で設定する。堰１１０を使用した場合は，９０°が上限であり、好ましくは６０°までが上限であり、４０°が最適とされている。 Next, the solidification angle θ 1 (rad) is set in a range of 20 ° ≦ θ ≦ 90 °. When the weir 110 is used, 90 ° is the upper limit, preferably up to 60 ° is the upper limit, and 40 ° is optimal.
次に、凝固係数ｋは、材料特有であり、単層板を製造する通常の双ロールキャスターを用いた実験により求めることができるが、表材の液相線温度が母材の液相線温度以下の場合は０．７≦ｋｃ≦１となるので、この範囲において任意の値を設定することができる。 Next, the solidification coefficient k is specific to the material and can be obtained by an experiment using a normal twin roll caster for producing a single-layer plate. The liquidus temperature of the surface material is the liquidus temperature of the base material. Since 0.7 ≦ k c ≦ 1 in the following cases, an arbitrary value can be set within this range.
以上の設定値により、式（７−１）から、第一縦型双ロールのロール半径ｒ１を求めることができる。 From the above set value, the roll radius r 1 of the first vertical twin roll can be obtained from the equation (7-1).
実際に用いるｒ１の値は、式（７−１）で求めたｒ１の値の７０％以上１３０％以下の範囲で、任意の値を設定することができる。これは、例えば、式（７−１）で求めたｒ１の値が１３０ｍｍ（つまりロール径２６０ｍｍ）であって、ロール径が１００ｍｍ単位でしか用意されておらず、それに近いロール径が３００ｍｍ（ｒ１＝１５０ｍｍ）である場合、計算値ｒ１＝１３０ｍｍの約１１５．４％であるｒ１＝１５０ｍｍのロール、つまりロール径が３００ｍｍのロールを使用できることを意味する。 The value of r 1 that is actually used can be set to an arbitrary value in the range of 70% to 130% of the value of r 1 obtained by Expression (7-1). This is because, for example, the value of r 1 obtained by the equation (7-1) is 130 mm (that is, the roll diameter is 260 mm), the roll diameter is prepared only in units of 100 mm, and the roll diameter close to that is 300 mm ( r 1 = 150 mm) means that a roll with r 1 = 150 mm, which is about 115.4% of the calculated value r 1 = 130 mm, that is, a roll with a roll diameter of 300 mm can be used.
また、ｒ１の値が、式（７−１）で求めたｒ１の値の７０％以上１３０％以下の範囲であれば、凝固角度θ１、間隔Ｇ２、ロール温度（冷却条件）、溶湯温度、等の条件を適宜調節することにより、１：８：１のクラッド比に最適化することができる。 The value of r 1 is, if 130% or less in the range 70% of the value of r 1 obtained in equation (7-1), coagulation angle theta 1, gap G 2, roll temperature (cooling condition), The clad ratio can be optimized to 1: 8: 1 by appropriately adjusting the conditions such as the molten metal temperature.
さらに、クラッド材３００の厚みは、以上の条件に加えてロール周速を適宜調節することにより調節することができる。さらに、クラッド材３００を後工程にて圧延して、所望の厚みに圧延することができる。 Further, the thickness of the clad material 300 can be adjusted by appropriately adjusting the roll peripheral speed in addition to the above conditions. Furthermore, the clad material 300 can be rolled to a desired thickness by a subsequent process.
以上の様に、この発明の実施の形態１に従った薄板状クラッド材の製造方法と製造装置によると、ブレーシングシート用のクラッド比の大きいクラッド材３００を製造するために必要なロール径を計算式から簡単に求めることができる。また、ブレーシングシート用のクラッド材３００を、省工程および低コストで製造することができる。 As described above, according to the manufacturing method and the manufacturing apparatus of the thin clad material according to the first embodiment of the present invention, the roll diameter necessary for manufacturing the cladding material 300 having a large cladding ratio for the bracing sheet is obtained. It can be easily obtained from the calculation formula. Further, the clad material 300 for the bracing sheet can be manufactured with reduced process and low cost.
図５は、比較例に従った薄板状クラッド材の製造装置を示す図である。図３は、本発明に従った薄板状クラッド材の製造装置を示す図である。図５および図３で示すように、本発明に従った装置では、下側の第二縦型双ロール１２におけるロール２２０，２３０の径を小さくしている。これによりクラッド比が大きいクラッド材３００を提供することができる。 FIG. 5 is a view showing an apparatus for producing a thin clad material according to a comparative example. FIG. 3 is a view showing an apparatus for manufacturing a thin clad material according to the present invention. As shown in FIGS. 5 and 3, in the apparatus according to the present invention, the diameters of the rolls 220 and 230 in the lower second vertical twin roll 12 are reduced. Thereby, the cladding material 300 with a large cladding ratio can be provided.
図４における間隔Ｇ２が小さいほうが凝固距離は短くなり、表材２５０を薄くすることができる。しかし、狭すぎるとノズルや樋を使っても詰まったりするため溶湯２００を安定して供給することが不可能となる。第二縦型双ロールへ材料供給に必要な間隔Ｇ２を３ｍｍとした。このときのロール径と、そのロール径における最短凝固距離との関係を図６で示す。 Clotting distance should be smaller spacing G 2 in FIG. 4 is shortened, it is possible to reduce the surface material 250. However, if it is too narrow, it will become clogged even if a nozzle or a gutter is used, and it will be impossible to supply the molten metal 200 stably. The gap G 2 required material supply to the second vertical twin-roll was 3 mm. The relationship between the roll diameter at this time and the shortest solidification distance at the roll diameter is shown in FIG.
図６は、間隔Ｇ2を３ｍｍとしたときのロール径に対する最小凝固距離を示すグラフである。 FIG. 6 is a graph showing the minimum solidification distance with respect to the roll diameter when the gap G 2 is 3 mm.
図６を参照して、間隔Ｇ2を３ｍｍとしたときに、ロール２２０の直径が大きいほど凝固距離が長くなることがわかる。すなわち、ロール２２０の直径が小さければ小さいほど凝固距離が短くなるので、表材の板厚も薄くなる。 Referring to FIG. 6, it can be seen that the solidification distance becomes longer as the diameter of the roll 220 is larger when the gap G 2 is 3 mm. That is, the smaller the diameter of the roll 220, the shorter the solidification distance, and the thinner the surface material.
図７は、上側および下側ロールの径が同じ場合のクラッド比とロール径の関係を示すグラフである。なお、このとき表材と母材が同一の材料を用いている。 FIG. 7 is a graph showing the relationship between the cladding ratio and roll diameter when the upper and lower roll diameters are the same. At this time, the same material is used for the surface material and the base material.
図７を参照して、たとえば図５で示す第一縦型双ロール１１（上側ロール）におけるロール２０の径と、第二縦型双ロール１２（下側ロール）におけるロール２２０の径とを同じとした。また、縦型双ロールの凝固角度は、堰１１０を使用した場合は，９０°が上限であり、好ましくは６０°までが上限とされているので、第一縦型双ロール１１の凝固角度を６０°とし、第二縦型双ロール１２では間隔Ｇ2＝３ｍｍとした場合のロールの直径とクラッド比とを図７で示している。ロールの直径が大きいほどクラッド比が大きいことがわかる。しかし、ロール径を１０００ｍｍとしても、クラッド比１：６．２：１を得るのが限界である。ただし、これは単なる計算上の結果であり、実際にロール径１０００ｍｍのロールを使用して間隔Ｇ2を３ｍｍに設定するのは、ロール径が大きくなるほどキス点２５近傍にてロール面が急峻になり、堰２１０の厚みを考慮すると不可能である。その場合、間隔Ｇ2を２０ｍｍ程度に広げる必要があり、そのときに得られるクラッド比は１：３．８：１が限界となる。 Referring to FIG. 7, for example, the diameter of roll 20 in first vertical twin roll 11 (upper roll) shown in FIG. 5 is the same as the diameter of roll 220 in second vertical twin roll 12 (lower roll). It was. In addition, the solidification angle of the vertical twin rolls is 90 ° when the weir 110 is used, and preferably the upper limit is 60 °. FIG. 7 shows the roll diameter and the clad ratio when the angle is 60 ° and the second vertical twin roll 12 has a gap G 2 = 3 mm. It can be seen that the greater the roll diameter, the greater the cladding ratio. However, even if the roll diameter is 1000 mm, it is the limit to obtain a cladding ratio of 1: 6.2: 1. However, this is merely a calculation result, and the interval G 2 is actually set to 3 mm using a roll having a roll diameter of 1000 mm. The roll surface becomes steeper in the vicinity of the kiss point 25 as the roll diameter increases. Therefore, it is impossible in consideration of the thickness of the weir 210. In that case, it is necessary to widen the gap G 2 to about 20 mm, and the limit of the cladding ratio obtained at that time is 1: 3.8: 1.
したがって、クラッド比を大きくするためには、第一縦型双ロール１１の凝固距離を長くし、第二縦型双ロール１２の凝固距離を短くする必要がある。そのためには、第二縦型双ロール１２のロール径を第一縦型双ロール１１のロール径よりも小さくすることが最適である。 Therefore, in order to increase the cladding ratio, it is necessary to increase the solidification distance of the first vertical twin roll 11 and shorten the solidification distance of the second vertical twin roll 12. For that purpose, it is optimal to make the roll diameter of the second vertical twin roll 12 smaller than the roll diameter of the first vertical twin roll 11.
図８は、表材２５０と母材１５０と表材２５０との厚みを１：８：１とするときの上側ロールおよび下側ロールの径の関係を示すグラフである。図８を参照して、クラッド比を１：８：１とする場合の上側ロール（第一縦型双ロール１１）と下側ロール（第二縦型双ロール１２）におけるロール径が図８で示されている。このように、クラッド比を１：８：１にするためには、下側ロールを十分に小さくする必要があることがわかる。図７のときと同じく、表材と母材が同一の材料の場合を例にとっており、凝固角度θ１＝６０°、間隔Ｇ2＝３ｍｍにして計算を行った。 FIG. 8 is a graph showing the relationship between the diameters of the upper roll and the lower roll when the thickness of the surface material 250, the base material 150, and the surface material 250 is 1: 8: 1. Referring to FIG. 8, the roll diameters of the upper roll (first vertical twin roll 11) and the lower roll (second vertical twin roll 12) when the cladding ratio is 1: 8: 1 are shown in FIG. It is shown. Thus, it can be seen that the lower roll needs to be made sufficiently small in order to make the cladding ratio 1: 8: 1. As in the case of FIG. 7, the case where the surface material and the base material are the same is taken as an example, and the calculation was performed with the solidification angle θ 1 = 60 ° and the interval G 2 = 3 mm.
（実施例）
この発明の実施の形態１に従った２段の双ロールを有する薄板状クラッド材の製造装置により、ブレージングシート用のクラッド材を作製した。
(Example)
A clad material for a brazing sheet was produced by a thin clad material producing apparatus having two-stage twin rolls according to Embodiment 1 of the present invention.
母材１５０には、Ａｌ−Ｍｎ系アルミニウム合金を材料として用い、表材２５０には、ろう材となるＡｌ−Ｓｉ系アルミニウム合金を用いて、クラッド比を１：８：１に設定し、それ以外の条件は以下の通りとした。
第一縦型双ロール１１：
ｒ１＝１５０ｍｍ
θ１＝６０°（π／３ｒａｄ）
ｋ１＝３２．９８ｍｍ・ｍｉｎ−１／２（実験値）
第二縦型双ロール１２：
ｒ２＝５０ｍｍ
Ｇ２＝３ｍｍ
ｋ２＝２４．７９ｍｍ・ｍｉｎ−１／２（実験値）
ｋｃ＝０．７５
図９は、この発明の実施の形態１に従った２段の双ロールを有する薄板状クラッド材の製造装置により製造されたブレージングシート用クラッド材の断面図である。図９を参照して、できたクラッド材の断面図から、表材（ろう材）：母材：表材（ろう材）の厚みの比（クラッド比）が、ほぼ１：８：１となっており、母材と表材の接合界面が滑らに接合されておりブレージングシート用クラッド材として好適な結果が得られた。
For the base material 150, an Al—Mn-based aluminum alloy is used as a material, and for the surface material 250, an Al—Si-based aluminum alloy as a brazing material is used, and the cladding ratio is set to 1: 8: 1. Conditions other than were as follows.
First vertical twin roll 11:
r 1 = 150 mm
θ 1 = 60 ° (π / 3 rad)
k 1 = 32.98 mm · min −1/2 (experimental value)
Second vertical twin roll 12:
r 2 = 50 mm
G 2 = 3 mm
k 2 = 24.79 mm · min −1/2 (experimental value)
k c = 0.75
FIG. 9 is a cross-sectional view of a clad material for brazing sheet produced by a thin clad material producing apparatus having two-stage twin rolls according to Embodiment 1 of the present invention. Referring to FIG. 9, the thickness ratio (cladding ratio) of the surface material (brazing material): base material: surface material (brazing material) is approximately 1: 8: 1 from the cross-sectional view of the resulting cladding material. As a result, the joining interface between the base material and the surface material was smoothly joined, and a suitable result was obtained as a clad material for a brazing sheet.
できたクラッド材は、後工程において圧延を繰り返して所望の厚みのブレージングシートに仕上げられる。 The resulting clad material is finished into a brazing sheet having a desired thickness by repeating rolling in a subsequent process.
今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。 It should be understood that the embodiments and examples disclosed herein are illustrative and non-restrictive in every respect. The scope of the present invention is defined by the terms of the claims, rather than the description above, and is intended to include any modifications within the scope and meaning equivalent to the terms of the claims.
１ 薄板状クラッド材の製造装置、１１ 第一縦型双ロール、１２ 第二縦型双ロール、２０，３０，２２０，２３０ ロール、１００ 第１の材料，２００ 第２の材料、１１０，２１０ 堰、１５０ 母材、２５０ 表材、３００ クラッド材。 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Manufacturing apparatus of thin clad material, 11 1st vertical twin roll, 12 2nd vertical twin roll, 20, 30, 220, 230 roll, 100 1st material, 200 2nd material, 110, 210 weir , 150 base material, 250 surface material, 300 clad material.
Claims (6)
半径ｒ１の前記第一縦型双ロールにより母材を第１の材料から形成する工程と、
半径ｒ２の前記第二縦型双ロールによりクラッド材を母材の表面に第２の材料から形成する工程とを備え、
母材と表材の厚さの比を２ａ：１とし、θ１を前記第一縦型双ロールにおける凝固角度をし、ｋｃを０．７以上１．２以下の定数とし、Ｇ２を第二縦型双ロールの堰の内側がロール表面に接する直線と第二縦型双ロールのロール中心軸同士を含む平面と直交するロール接平面との間隔とすると、
０．７ｒ１≦［（ａ２／θ１）ｋｃ ２ｒ２{ｃｏｓ−１（１−Ｇ２／ｒ２）｝］≦１．３ｒ１かつａがａ≧１の場合はｒ１＞ｒ２、ａがａ＜１の場合はｒ１＜ｒ２で表される関係式が成立する、薄板状クラッド材の製造方法。 A method for producing a thin clad material by continuous casting using a first vertical twin roll for forming a base material and a second vertical twin roll for forming a surface material,
Forming a base material from a first material by the first vertical twin roll of radius r 1 ;
Forming a clad material from the second material on the surface of the base material by the second vertical twin roll of radius r 2 ,
The ratio of the thickness of the base material to the surface material is 2a: 1, θ 1 is the solidification angle in the first vertical twin roll, k c is a constant of 0.7 to 1.2, and G 2 is When the distance between the straight line where the inner side of the weir of the second vertical twin roll is in contact with the roll surface and the plane that is perpendicular to the plane including the roll central axes of the second vertical twin roll,
0.7r 1 ≦ [(a 2 / θ 1 ) k c 2 r 2 {cos −1 (1-G 2 / r 2 )}] ≦ 1.3r 1 and when a is a ≧ 1, r 1 > A manufacturing method of a thin clad material in which a relational expression represented by r 1 <r 2 is satisfied when r 2 and a are a <1.
半径ｒ１の第一縦型双ロールにより母材を第１の材料から形成し、
半径ｒ２の第二縦型双ロールにより表材を母材の表面に第２の材料から形成し、
θ１を第一縦型双ロールにおける凝固角度をし、ｋｃを０．７以上１．２以下の定数とし、Ｇ２を第二縦型双ロールの堰の内側がロール表面に接する直線と第二縦型双ロールのロール中心軸同士を含む平面と直交するロール接平面との間隔とすると、
０．７ｒ１≦［（ａ２／θ１）ｋｃ ２ｒ２{ｃｏｓ−１（１−Ｇ２／ｒ２）｝］≦１．３ｒ１かつａがａ≧１の場合はｒ１＞ｒ２、ａがａ＜１の場合はｒ１＜ｒ２で表される関係式が成立する、薄板状クラッド材の製造装置。 A first vertical twin roll for forming a base material, and a second vertical twin roll for forming a surface material for forming a surface material on the surface of the base material formed by the first vertical twin roll. ,
Forming a base material from a first material by a first vertical twin roll of radius r 1 ;
Table material formed from a second material on the surface of the base by the second vertical twin roll radius r 2,
θ 1 is a solidification angle in the first vertical twin roll, k c is a constant of 0.7 to 1.2, and G 2 is a straight line where the inner side of the weir of the second vertical twin roll is in contact with the roll surface. When the distance between the plane including the roll central axes of the second vertical twin rolls and the roll tangent plane orthogonal to each other,
0.7r 1 ≦ [(a 2 / θ 1 ) k c 2 r 2 {cos −1 (1-G 2 / r 2 )}] ≦ 1.3r 1 and when a is a ≧ 1, r 1 > An apparatus for manufacturing a thin clad material in which a relational expression represented by r 1 <r 2 is established when r 2 and a are a <1.
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