JP2013175673A - 非接触給電装置 - Google Patents
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Abstract
【課題】コイルに発生する高調波成分を抑制できる非接触給電装置を提供する。
【解決手段】エアギャップ30を介して配置される一対のコイル11,21と、前記各コイルの背面にそれぞれ設けられた磁性体12,22と、を備え、前記一対のコイル間を非接触で給電する非接触給電装置1において、前記磁性体の少なくとも一方は、当該磁性体の前面に設けられた前記コイルの軸方向の電気導電率に比べて当該軸方向に直交する面方向の電気導電率が高い特性を有する。
【選択図】 図1
【解決手段】エアギャップ30を介して配置される一対のコイル11,21と、前記各コイルの背面にそれぞれ設けられた磁性体12,22と、を備え、前記一対のコイル間を非接触で給電する非接触給電装置1において、前記磁性体の少なくとも一方は、当該磁性体の前面に設けられた前記コイルの軸方向の電気導電率に比べて当該軸方向に直交する面方向の電気導電率が高い特性を有する。
【選択図】 図1
Description
本発明は、非接触給電装置に関するものである。
電磁誘導の相互誘導作用に基づき1次側から2次側に非接触で電力を供給する非接触給電装置において、1次側および2次側は、それぞれエアギャップ側から順に、コイル,磁心コア,ベースプレートを備え、コイルは渦巻き状に巻回されたフラット構造よりなり、磁心コア及びベースプレートはフラットな平板状をなし、磁心コアとベースプレートとの間に電気絶縁材が介装されている非接触給電装置が知られている(特許文献1)。
上記従来技術では、1次側と2次側との間のギャップ変動や位置ずれによって結合係数が変化し、共振状態から外れた場合にはコイルに高調波成分が発生するが、従来技術の磁心コアは導電率の低いフェライトを使っているため、高調波成分のほとんどが送電されて放射ノイズとなり、これが車載機器に悪影響を与えるという問題がある。
本発明が解決しようとする課題は、コイルに発生する高調波成分を抑制できる非接触給電装置を提供することである。
本発明は、コイルの背面に配置する磁性体の軸方向の導電率に比べて軸方向に直交する面方向の導電率を高く設定することによって、上記課題を解決する。
本発明によれば、磁性体の軸方向に直交する面方向の導電率を軸方向の導電率よりも高くすることで、磁性体の主面方向に渦電流を発生させる。これにより当該渦電流が損失として消費され、その結果、高調波成分を抑制することができる。
図1は本発明の一実施の形態を適用した非接触給電装置1を示す断面図であり、
所定のエアギャップ30を介して、受電コイル10と送電コイル20とが対面し、給電スタンドなどに設置される送電装置40から、車両などに搭載されたバッテリ50などの負荷に非接触で電力を供給し、充電するシステムなどに適用することができる。たとえば、給電スタンドの給電スペースの床面に送電コイル20を設置し、車両の床裏に受電コイル10を装着し、受電コイル10が送電コイル20に対面するように車両を給電スペースに駐車することで、給電装置40→送電コイル20→エアギャップ30→受電コイル10→バッテリ50といった給電経路で充電することができる。
所定のエアギャップ30を介して、受電コイル10と送電コイル20とが対面し、給電スタンドなどに設置される送電装置40から、車両などに搭載されたバッテリ50などの負荷に非接触で電力を供給し、充電するシステムなどに適用することができる。たとえば、給電スタンドの給電スペースの床面に送電コイル20を設置し、車両の床裏に受電コイル10を装着し、受電コイル10が送電コイル20に対面するように車両を給電スペースに駐車することで、給電装置40→送電コイル20→エアギャップ30→受電コイル10→バッテリ50といった給電経路で充電することができる。
図2は送電コイル20を示す斜視図であり、本例では送電コイル20とこれと対をなす受電コイル10は同じ構造とされている。受電コイル10及び送電コイル20は、銅などの導体からなるコイル11,21をそれぞれ備える。本例のコイル11,21は、少なくともxy平面上に巻回された偏平状コイルであり、図1に示すようにxy平面上に1重(1段)で巻回されたもののほか、z軸方向に複数重(複数段)巻回されたものも含まれる。また本例のコイル11,21は、図1に示すように平面視において渦巻状に巻回されたもののほか、平面視において楕円形状に巻回されたもの、正方形や長方形などの矩形状に巻回されたもの、或いは8の字形状に交差して巻回されたものも含まれる。本例のコイル11,21は、互いに短絡しないように導体の表面が絶縁被覆され、受電コイル10にあってはその両端がそれぞれバッテリ50の入力端子に接続され、送電コイル20にあってはその両端がそれぞれ給電装置40の入力端子に接続される。
受電コイル10及び送電コイル20の各コイル11,21の背面には、相手側の送電コイル20又は受電コイル10との間の磁界を調整する磁性コア12,22がコイル11,21の全面にわたって設けられている。さらに磁性コア12,22の背面には、それぞれ受電コイル10および送電コイル20からの磁界が受電コイル10及び送電コイル20の背面側に及ぶのを抑制する磁気遮蔽板13,23が設けられている。なお、受電コイル10及び送電コイル20の全体を保護するために、当該受電コイル10及び送電コイル20の全体を覆うカバー14,24がそれぞれ設けられている。
本例の磁性コア12,22自体は、磁気異方性を有する部材で構成され、コイル11,21の軸方向(図1に示すZ方向)の電気導電率に比べて当該軸方向Zに直交する面方向(図1に示すX−Y平面方向)の電気導電率が高く設定されている。ここで、コイルの軸方向Zの電気導電率とは、コイル11,21の軸方向に磁束が入った場合に当該磁束廻りに流れる渦電流の電気導電率をいい、軸方向Zに直行するX−Y面方向の電気導電率とは、X−Y面方向に磁束が入った場合に当該磁束廻りに流れる渦電流の電気導電率をいう。電気導電率σは、電流密度ベクトルj,電界ベクトルE,電気抵抗率ρとしたときに、σ(S/m)=j/E=1/ρの関係がある。
ところで、送電コイル20と受電コイル10との間のエアギャップ30が変動したり、これら送電コイル20と受電コイル10とが位置ズレしたりすることで結合係数が変化して共振状態から外れると、コイル11,21に高調波電流成分が発生する。また共振状態が維持されていても受電側の整流器等の影響により高調波電流成分が発生する。図3は、20kHzの給電電流を基本成分として給電した場合に受電コイル10に流れる電流波形(周波数成分)をシミュレーションしたグラフであり、基本周波数成分である20kHz以外にも3倍(60kHz)、5倍(100kHz)、7倍(140kHz)といった奇数次の周波数成分が発生することが理解できる。
こうした高調波成分は空間ノイズを発生させ、車載電子機器等に対する放射ノイズとなる。この放射ノイズとなる高調波成分を抑制するために磁性コア12,22を電気導電率が高いアルミニウムなどで構成すると、磁性コア12,22の表面に渦電流が流れ、これが高調波成分の損失となって消費され、その結果放射ノイズを抑制することができる。しかしながら、磁性コア12,22を電気導電率が高い材料で構成すると、本来送電したい周波数成分の渦電流も流れてしまい、給電効率が低下するという問題がある。
これに対して、本例の磁性コア12,22は、コイル11,21の軸方向Zの電気導電率は低く、X−Y平面方向の電気導電率は高い磁気異方性材にて構成しているので、コイル11,21の軸方向Zに対しては電気導電率が低い、すなわち軸方向Zに沿う磁束による渦電流は流れ難い一方で、コイル11,21のX−Y面方向に対しては電気導電率が高い、すなわちX−Y方向に沿う磁束による渦電流は流れ易い。その結果、本来送電したい周波数成分、すなわちコイル11,21の軸方向Zの磁束に影響を与えることなく(給電効率を低下させることなく)、放射ノイズの原因となる高調波成分、すなわちX−Y面方向の磁束による渦電流を電流損失として消費することができる。
本例の磁性コア12,22は、コイル11,21の軸方向Zの電気導電率に比べて当該軸方向Zに直交するX−Y面方向の電気導電率が高く設定された磁気異方性を有する構造であれば、一つの部材が均一に磁気異方性を有するものであっても、あるいは複数の部材を組み合わせて部位ごとに磁気異方性を付加するようにしてもよい。
図4は、給電コイル20の磁性コア22を電気導電率が異なる複数の部材で構成した一例を示す断面図である。なお、受電コイル10の磁性コア12についても同様である。図示する磁性コア22は、電気導電率が低いフェライトなどの材料で構成された低導電率部Aと、電気導電率がフェライトより相対的に高い材料、たとえばアルミニウム、ファインメット(登録商標)などのナノ結晶軟磁性材料、パーマロイなどの材料で構成された高導電率部Bを有し、図4及び図5の平面図に示すように、コイル21が巻回された真後ろに高導電率部Bがコイル21の平面形状に沿ってドーナッツ状に配置され、それ以外は低導電率部Aとされている。なお、電気導電率の大小は、フェライト<パーマロイ<ファインメット(登録商標)<アルミニウムである。
図4に点線で示すように、コイル21による磁束は、コイル21の中心領域と外周領域においてコイル21の軸方向Zに沿って磁性コア22に入ることになるので、このコイル21の中心領域と外周領域に対面する磁性コアの領域Aを電気導電率が相対的に低いフェライトで構成することで、本来送電したい周波数成分である軸方向Zの磁束に影響を与えることがなく、給電効率の低下が防止される。これに対して、コイル21の真後ろに対面する磁性コア22には、同図の点線で示すようにX−Y面方向の磁束が入ることになるので、同図のX部の拡大断面図に示すように矢印で示す渦電流が流れ、放射ノイズの原因となる高調波成分であるX−Y面方向の磁束による渦電流を電流損失として消費することができる。
磁気コア22のうち電気導電率が高い高導電率部Bは、電気導電率が低い低導電率部Aのフェライトより電気導電率が高い、たとえばパーマロイ等の所定の電気導電率をもった磁性薄板材を複数積み重ねた積層磁性コア22を用いることができる。積層磁性コア22を構成する1枚の積層薄板材の厚さは、抑制目的とする高調波成分磁束のうち最低次数成分の表皮厚さ程度とすることができる。すなわち、抑制目的とする高調波成分磁束の角周波数域をω1〜ω2、積層磁性体の電気導電率をσ、透磁率をμとしたときに、積層磁性体を構成する1枚の磁性体の板厚δは、
[数1]
√(2/ω1σμ)≦δ≦√(2/ω2σμ)
√(2/ω1σμ)≦δ≦√(2/ω2σμ)
で表すことができる。例えば、100kHz(=ω/2π)の高調波成分を抑制目的とし、導電率が154S/m,比透磁率(=μ/1.26×10−6)が32000であるパーマロイを積層材として用いる場合は、δ=√{(2/105×2π×154×32000×1.26×10−6)}=0.717mm程度とすることが望ましい。同様に、1MHzの高調波成分を抑制目的とし、上記パーマロイを積層材として用いる場合は、積層磁性体を構成する1枚の磁性体の板厚δは0.227mm程度とすることが望ましい。
また、図4及び図5に示すように積層磁性コア22の内径R1及び外径R2は、コイル21の内径Rci、コイル21の外径Rco、磁性コア22と磁束遮蔽板23との距離Z1、α,βを正の定数としたときに下記数式2で決まる所定量とすることができる。
[数2]
R1=Rci+αZ1
R2=Rco−βZ1
R1=Rci+αZ1
R2=Rco−βZ1
図6Aは、積層磁性コア22と磁束遮蔽板23との距離Z1を20mmと40mmにした場合の積層磁性コア22の背面(コイル21から5mmの部分)の磁束密度の変化を観察したグラフである。この結果から、積層磁性コア22と磁束遮蔽板23との距離Z1が大きいほど、強い磁束が中心側に進入することが理解できる。そして、この磁束Zは積層磁性コア22の面内に直交する成分を有するため、図6Bに示すように大きい渦電流を発生させようとする。
そのため本例では、この磁束Zを受ける部分には電気導電率が低いフェライトなどの磁性体を用い、積層磁性コア22と磁束遮蔽板23との距離Z1に応じて積層磁性コア22の外径R2を上記数2式のように設定することが望ましい。すなわち、積層磁性コア22と磁束遮蔽板23との距離Z1が大きいほど積層磁性コア22の外径R2を小さくして磁性コア22の外周の低導電率部Aの範囲を大きくし、積層磁性コア22と磁束遮蔽板23との距離Z1が小さいほど積層磁性コア22の外径R2を大きくして磁性コア22の外周の低導電率部Aの範囲を小さく設定することが望ましい。
磁性コア22を上述した積層磁性コア22で構成するに際し、電気導電率の異なる積層薄板材を積層させてもよい。図7Aは、本発明のさらに他の実施の形態に係る送電コイル20を示す断面図であり、受電コイル10についても同様である。図7Bは図7Aの7B部を拡大した断面図であり、本例では、積層磁性コア22の積層方向に対して中心側に電気導電率が高いファインメット(登録商標)などの高導電率磁性材料が積層され、積層方向の上側に電気伝導率がファインメット(登録商標)より低いパーマロイなどの低導電率磁性材料が積層されている。これにより、積層磁性コア22の表面に集中しがちな磁束を中心側にも分散させることができ、より渦電流の消費による高周波成分の除去が可能となる。
また、これに代えて或いはこれとともに、積層方向の上側にパーマロイなどの低導電率磁性材料を積層し、積層磁性コア22のコイル21から離れた側にパーマロイより電気導電率が高いファインメット(登録商標)などの高導電率磁性材料を積層してもよい。これにより、コイル21からの漏れ磁束又は鎖交磁束の廻り込み磁束による損失が低減できることになる。
磁性コア22を上述した積層磁性コア22で構成し、電気導電率の異なる積層薄板材を積層させるに際し、さらに改変してもよい。図8Aは、本発明のさらに他の実施の形態に係る送電コイル20を示す断面図であり、受電コイル10についても同様である。図8Bは図8Aの8B部を拡大した断面図であり、本例では、積層磁性コア22の積層方向に対して上側及び下側に、中心側に対して電気導電率が低いフェライトなどの低導電率磁性材料が積層され、中心側にフェライトより電気導電率が高いファインメット(登録商標)やパーマロイなどの高導電率磁性材料が積層されている。
これにより、コイル21からの漏れ磁束又は鎖交磁束の廻り込み磁束による損失が低減できることになる。なお、フェライトなどの低導電率磁性材料を積層するのは上側又は下側のいずれか一方でもよい。
以上の実施の形態では、図1及び2に示すように渦巻状コイルを有する受電コイル10と給電コイル20とを上下に縦置きするタイプの非接触給電装置について説明したが、本発明は図9A及び9Bに示す横置きタイプの非接触給電装置にも適用することができる。本例の横置きタイプの非接触給電装置とは、直方体形状の磁性コア12,22のそれぞれに、図9Aに示すようにコイル11,21を巻回することで受電コイル10と給電コイル20が構成されたものであり、給電時にはこれら受電コイル10と給電コイル20とを、図9Bに示すように磁束方向に対して互いに横に並べる。これにより給電コイルから受電コイルへ給電されるが、この種の横置きタイプの受電コイル10及び給電コイル20についても上述した各実施の形態を適用することができる。
さらに、図示は省略するが、磁束は積層磁性コア12,22の表面に集中しがちであるため、上述したように表面側に電気導電率が相対的に低い低導電率磁性材料を採用することに代えて或いはこれとともに、積層磁性コア12,22の中央側ほど積層材の板厚を厚くするか、又はコイル11,21から離れるほど積層材の板厚を厚くしてもよい。
以上のように、本例の磁性コア12,22は、コイル11,21の軸方向Zの電気導電率は低く、X−Y平面方向の電気導電率は高い磁気異方性材にて構成しているので、軸方向Zに沿う磁束による渦電流は流れ難い一方で、X−Y方向に沿う磁束による渦電流は流れ易い。その結果、本来送電したい周波数成分、すなわちコイル11,21の軸方向Zの磁束に影響を与えることなく(給電効率を低下させることなく)、放射ノイズの原因となる高調波成分、すなわちX−Y面方向の磁束による渦電流を電流損失として消費することができる。
また本例の非接触給電装置1では、各磁性コア12,22の背面に磁束遮蔽体13,23が設けられているので、受電コイル10および送電コイル20からの磁界が受電コイル10及び送電コイル20の背面側に及ぶのを抑制することができる。
また本例の非接触給電装置1では、各磁性コア12,22は、コイル11,21の軸方向に複数の磁性体を積層した積層磁性コア12,22を含むので、各磁性体の厚さや電気導電率を設定することで、除去したい高周波成分を選択することができる。
また本例の非接触給電装置1では、積層磁性コア12,22は、コイル側に積層された磁性体の電気導電率に比べて、積層方向の中心側の磁性体の電気導電率の方が高い特性を有するので、積層磁性コア22の表面に集中しがちな磁束を中心側にも分散させることができ、より渦電流の消費による高周波成分の除去が可能となる。
また本例の非接触給電装置1では、積層磁性コア12,22は、コイル側に積層された磁性体の板厚に比べて、積層方向の中心側の磁性体の板厚の方が厚いので、コイル21からの漏れ磁束又は鎖交磁束の廻り込み磁束による損失が低減できることになる。
また本例の非接触給電装置1では、積層磁性コア12,22を構成する1枚の磁性体の板厚δは、抑制目的とする高調波成分磁束の角周波数域をω1〜ω2、前記積層磁性体の導電率をσ、透磁率をμとしたときに、
√(2/ω1σμ)≦δ≦√(2/ω2σμ)
であるので、除去目的とする高調波成分を効率よく除去することができる。
√(2/ω1σμ)≦δ≦√(2/ω2σμ)
であるので、除去目的とする高調波成分を効率よく除去することができる。
また本例の非接触給電装置1では、積層磁性コア12,22の外径R2が、磁束遮蔽体13,23と積層磁性コア12,22との距離をZ1、α,βを正の定数としたときに、R2=Rco−βZ1を満足するので、距離Z1に応じて高調波成分を効率よく除去することができる。
上記磁性コア12,22は本発明に係る磁性体に相当する。
1…非接触給電装置
10…受電コイル
11…コイル
12…磁性コア
13…磁気遮蔽板
14…カバー
20…送電コイル
21…コイル
22…磁性コア
23…磁気遮蔽板
24…カバー
30…エアギャップ
10…受電コイル
11…コイル
12…磁性コア
13…磁気遮蔽板
14…カバー
20…送電コイル
21…コイル
22…磁性コア
23…磁気遮蔽板
24…カバー
30…エアギャップ
Claims (7)
- エアギャップを介して配置される一対のコイルと、
前記各コイルの背面にそれぞれ設けられた磁性体と、を備え、
前記一対のコイル間を非接触で給電する非接触給電装置において、
前記磁性体の少なくとも一方は、当該磁性体の前面に設けられた前記コイルの軸方向の電気導電率に比べて当該軸方向に直交する面方向の電気導電率が高い特性を有する非接触給電装置。 - 前記各磁性体の背面に磁束遮蔽体が設けられている請求項1に記載の非接触給電装置。
- 前記磁性体は、前記コイルの軸方向に複数の磁性体を積層した積層磁性体を含む請求項1又は2に記載の非接触給電装置。
- 前記積層磁性体は、前記コイル側に積層された磁性体の電気導電率に比べて、積層方向の中心側の磁性体の電気導電率の方が高い特性を有する請求項3に記載の非接触給電装置。
- 前記積層磁性体は、前記コイル側に積層された磁性体の板厚に比べて、積層方向の中心側の磁性体の板厚の方が厚い請求項3に記載の非接触給電装置。
- 前記積層磁性体を構成する1枚の磁性体の板厚δは、抑制目的とする高調波成分磁束の角周波数域をω1〜ω2、前記積層磁性体の導電率をσ、透磁率をμとしたときに、
√(2/ω1σμ)≦δ≦√(2/ω2σμ)
である請求項3〜5のいずれか一項に記載の非接触給電装置。 - 前記コイルは、内径をRci、外径をRcoとする円環形に形成され、
前記積層磁性体は、内径をR1、外径をR2とする円環形に形成され、
前記磁束遮蔽体と前記積層磁性体との距離をZ1、α,βを正の定数としたときに、下記式が成立する請求項3〜6のいずれか一項に記載の非接触給電装置。
R1=Rci+αZ1
R2=Rco−βZ1
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Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014204104A (ja) * | 2013-04-10 | 2014-10-27 | パナソニック インテレクチュアル プロパティ コーポレーション オブアメリカPanasonic Intellectual Property Corporation of America | コイルモジュール及び電子機器 |
WO2015088150A1 (ko) * | 2013-12-10 | 2015-06-18 | 한솔테크닉스㈜ | 발열 컵 |
CN104952605A (zh) * | 2014-03-25 | 2015-09-30 | Tdk株式会社 | 线圈单元以及无线电力传输装置 |
US10446316B2 (en) | 2014-06-25 | 2019-10-15 | Ihi Corporation | Coil device and inductance-changing mechanism |
JP2020022267A (ja) * | 2018-07-31 | 2020-02-06 | パナソニックIpマネジメント株式会社 | 受電装置、送電装置および水中給電システム |
JP2020047614A (ja) * | 2018-09-14 | 2020-03-26 | 国立大学法人信州大学 | ワイヤレス電力伝送コイルユニット |
-
2012
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Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9899863B2 (en) | 2013-04-10 | 2018-02-20 | Panasonic Corporation | Coil module and electronic apparatus |
US11075547B2 (en) | 2013-04-10 | 2021-07-27 | Sovereign Peak Ventures, Llc | Cell phone having wireless charging function |
JP2014204104A (ja) * | 2013-04-10 | 2014-10-27 | パナソニック インテレクチュアル プロパティ コーポレーション オブアメリカPanasonic Intellectual Property Corporation of America | コイルモジュール及び電子機器 |
US9325197B2 (en) | 2013-04-10 | 2016-04-26 | Panasonic Intellectual Property Corporation Of America | Coil module and electronic apparatus |
WO2015088150A1 (ko) * | 2013-12-10 | 2015-06-18 | 한솔테크닉스㈜ | 발열 컵 |
EP2924842A1 (en) * | 2014-03-25 | 2015-09-30 | TDK Corporation | Coil unit and wireless power transmission device |
CN104952605A (zh) * | 2014-03-25 | 2015-09-30 | Tdk株式会社 | 线圈单元以及无线电力传输装置 |
US10446316B2 (en) | 2014-06-25 | 2019-10-15 | Ihi Corporation | Coil device and inductance-changing mechanism |
JP2020022267A (ja) * | 2018-07-31 | 2020-02-06 | パナソニックIpマネジメント株式会社 | 受電装置、送電装置および水中給電システム |
JP7117540B2 (ja) | 2018-07-31 | 2022-08-15 | パナソニックIpマネジメント株式会社 | 受電装置および水中給電システム |
US11569689B2 (en) | 2018-07-31 | 2023-01-31 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Power receiving device, power transmitting device, and underwater power supply system |
JP2020047614A (ja) * | 2018-09-14 | 2020-03-26 | 国立大学法人信州大学 | ワイヤレス電力伝送コイルユニット |
JP7131815B2 (ja) | 2018-09-14 | 2022-09-06 | 国立大学法人信州大学 | ワイヤレス電力伝送コイルユニット |
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