JP2013142351A - Vane type compressor - Google Patents

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Raito Kawamura
雷人 河村
Shin Sekiya
慎 関屋
Hideaki Maeyama
英明 前山
Shinichi Takahashi
真一 高橋
Tatsuya Sasaki
辰也 佐々木
Kanichiro Sugiura
幹一朗 杉浦
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Mitsubishi Electric Corp
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a vane type compressor capable of reducing bearing pressure acting on an outer peripheral part of a circular arc shape of a bush arranged on the side in an anti-rotational direction of a vane, without enlarging a diameter of a rotor part.SOLUTION: A vane type compressor 200 includes a bush holding part 4d of a substantially cylindrical shape formed in a rotor part 4a and penetrating in a rotary shaft direction, and a pair of bushes 7 and 37 formed in a substantially semi-columnar shape and inserted into the bush holding part by sandwiching the vane. In a cross section vertical to a rotary shaft, the centers (bush centers 7a and 37a) of a radius of curvature of circular arc parts 7b and 37b of the bush 7 arranged on the side in a rotational direction and the bush 37 arranged on the rear side in an anti-rotational direction, are arranged on the rear side in the anti-rotational direction more than the center line (vane center line 5e) in a longitudinal direction of a vane part 5a.

Description

本発明は、ベーン型圧縮機に関する。   The present invention relates to a vane type compressor.

従来、ロータシャフト（シリンダ内で回転運動する円柱形のロータ部と、ロータ部に回転力を伝達するシャフトと、が一体化されたもの）のロータ部内に一箇所又は複数箇所形成されたベーン溝内にベーンが嵌入され、そのベーンの先端がシリンダ内周面と当接しながら摺動する構成の一般的なベーン型圧縮機が提案されている（例えば、特許文献１参照）。   Conventionally, a vane groove formed in one or a plurality of locations in a rotor portion of a rotor shaft (integrated with a cylindrical rotor portion that rotates in a cylinder and a shaft that transmits rotational force to the rotor portion) There has been proposed a general vane type compressor having a configuration in which a vane is inserted therein and the tip of the vane slides while contacting the inner peripheral surface of the cylinder (see, for example, Patent Document 1).

また、ロータシャフトの内側を中空に構成しその中にベーンの固定軸を配し、ベーンはその固定軸に回転可能に取り付けられ、更に、ロータ部の外周部付近に半円柱形状の一対の挟持部材（以下、ブッシュという）を介してベーンがロータ部に対して回転自在（揺動自在）に保持されているベーン型圧縮機も提案されている（例えば、特許文献２参照）。   In addition, the inner side of the rotor shaft is hollow and a vane fixed shaft is disposed therein. The vane is rotatably attached to the fixed shaft, and a pair of semi-cylindrical clamps are provided near the outer periphery of the rotor portion. There has also been proposed a vane type compressor in which a vane is held rotatably (swingable) with respect to a rotor portion via a member (hereinafter referred to as a bush) (see, for example, Patent Document 2).

特開平１０−２５２６７５号公報（要約、図１）Japanese Patent Laid-Open No. 10-252675 (summary, FIG. 1) 特開２０００−３５２３９０号公報（要約、図１）JP 2000-352390 A (summary, FIG. 1)

従来の一般的なベーン型圧縮機（例えば、上記特許文献１）は、ベーンの方向がロータシャフトのロータ部内に形成されたベーン溝により規制されているため、ベーンはロータ部に対して常に同じ傾きとなるように保持される。このため、ロータシャフトの回転に伴い、ベーンとシリンダ内周面の成す角度が変化する。したがって、シリンダ内周面の全周に亘ってベーン先端が当接するためには、ベーン先端の円弧の半径をシリンダ内周面の半径に比べて小さく構成する必要があった。   In a conventional general vane type compressor (for example, Patent Document 1 described above), since the vane direction is regulated by a vane groove formed in the rotor portion of the rotor shaft, the vane is always the same as the rotor portion. It is held so as to be inclined. For this reason, with the rotation of the rotor shaft, the angle formed by the vane and the cylinder inner peripheral surface changes. Therefore, in order for the vane tip to contact the entire circumference of the cylinder inner peripheral surface, it is necessary to configure the radius of the arc of the vane tip to be smaller than the radius of the cylinder inner peripheral surface.

つまり、従来の一般的なベーン型圧縮機においてシリンダ内周面の全周に亘ってベーン先端を当接させる場合、半径の大きく異なるシリンダ内周面とベーン先端とが摺動することとなる。このため、二つの部品（シリンダ、ベーン）間の潤滑状態は、両者の間に油膜を形成しその油膜を介して摺動する流体潤滑の状態にはならず、境界潤滑状態となってしまう。一般に、潤滑状態による摩擦係数は、流体潤滑では０．００１〜０．００５程度なのに対し、境界潤滑状態では非常に大きくなり、概ね０．０５以上となる。   That is, when the vane tip is brought into contact with the entire circumference of the cylinder inner circumferential surface in a conventional general vane type compressor, the cylinder inner circumferential surface and the vane tip having different radii slide. For this reason, the lubrication state between the two parts (cylinder, vane) is not a fluid lubrication state in which an oil film is formed between the two parts and slides through the oil film, but a boundary lubrication state occurs. In general, the friction coefficient according to the lubrication state is about 0.001 to 0.005 in the fluid lubrication, but becomes very large in the boundary lubrication state, and is generally about 0.05 or more.

したがって、従来の一般的なベーン型圧縮機の構成では、ベーンの先端とシリンダの内周面が境界潤滑状態で摺動することにより摺動抵抗が大きくなり、機械損失の増大による圧縮機効率の大幅な低下が発生してしまうという課題があった。また、従来の一般的なベーン型圧縮機の構成では、ベーンの先端及びシリンダ内周面が摩耗しやすく、長期の寿命を確保することが困難であるという課題があった。そこで、従来のベーン型圧縮機においては、ベーンのシリンダ内周面に対する押し付け力を極力低減するための工夫がなされていた。   Therefore, in the conventional general vane type compressor configuration, sliding resistance is increased by sliding the tip of the vane and the inner peripheral surface of the cylinder in the boundary lubrication state, and the efficiency of the compressor is increased by increasing the mechanical loss. There was a problem that a significant decrease would occur. Further, in the configuration of the conventional general vane compressor, there is a problem that the tip of the vane and the inner peripheral surface of the cylinder are easily worn, and it is difficult to ensure a long life. Therefore, in the conventional vane type compressor, a contrivance has been made to reduce the pressing force of the vane against the cylinder inner peripheral surface as much as possible.

上記の課題を解決するために提案されたものの１つとして、特許文献２に記載の従来のベーン型圧縮機がある。特許文献２に記載の従来のベーン型圧縮機のような構成にすることにより、ベーンはシリンダ内周面の中心にて回転支持されることとなるため、ベーンの長手方向は常にシリンダ内周面の法線方向となる。このため、ベーン先端部がシリンダ内周面に沿うように、シリンダ内周面の半径とベーン先端円弧の半径をほぼ同等に構成することが可能となる。したがって、ベーン先端とシリンダ内周面との間に微少な隙間を保ち、両者を非接触状態にして運転することが可能となる。このため、ベーン先端での摺動による損失が発生せず、またベーン先端及びシリンダの内周面が摩耗することの無いベーン型圧縮機を得ることができる。   As one of the proposals for solving the above problems, there is a conventional vane type compressor described in Patent Document 2. By adopting a configuration like the conventional vane type compressor described in Patent Document 2, the vane is rotationally supported at the center of the cylinder inner peripheral surface, so that the longitudinal direction of the vane is always the cylinder inner peripheral surface. The normal direction of For this reason, it is possible to configure the radius of the cylinder inner peripheral surface and the radius of the vane tip arc to be substantially equal so that the vane front end extends along the cylinder inner peripheral surface. Therefore, it is possible to keep the minute gap between the tip of the vane and the inner peripheral surface of the cylinder, and to operate both of them in a non-contact state. Therefore, it is possible to obtain a vane type compressor in which loss due to sliding at the vane tip does not occur and the vane tip and the inner peripheral surface of the cylinder are not worn.

しかしながら、特許文献２に記載の従来のベーン型圧縮機は、ベーンを揺動自在にロータ部に保持するための一対のブッシュが同形状（より詳しくは、ベーンを挟んで対称形状）となっていたため、以下のような課題があった。つまり、圧縮過程においては、ベーンの回転方向側の側面（回転方向の前側となる側面）に作用するガス荷重が、反回転方向側の側面（回転方向の後側となる側面）に作用するガス荷重よりも大きくなる。これにより、ベーンを挟持する一対のブッシュのうち、ベーンの反回転方向側に配置されたブッシュの円弧状の外周部に作用する面圧が大きくなる。このため、ベーンの反回転方向側に配置されたブッシュに磨耗や焼き付きが発生してしまい、ベーン型圧縮機の信頼性が低下してしまうという課題があった。ここで、ブッシュに発生する磨耗や焼き付きを防止するための対策としては、ブッシュ径を拡大して円弧状の外周部の面積を確保し、当該外周部の面圧を低減する方策が考えられる。しかしながら、ブッシュ径を拡大した場合、ブッシュを収納するロータ部が大径化してしまうという課題があった。   However, in the conventional vane type compressor described in Patent Document 2, a pair of bushes for holding the vane on the rotor portion so as to be swingable has the same shape (more specifically, a symmetrical shape with the vane interposed therebetween). Therefore, there were the following problems. That is, in the compression process, the gas load acting on the side surface on the rotation direction side of the vane (the side surface on the front side in the rotation direction) acts on the side surface on the counter rotation direction side (the side surface on the rear side in the rotation direction). It becomes larger than the load. Thereby, the surface pressure which acts on the circular-arc-shaped outer peripheral part of the bush arrange | positioned in the anti-rotation direction side of a vane among a pair of bush which clamps a vane becomes large. For this reason, there is a problem that wear and seizure occur in the bushes arranged on the vane counter-rotating direction side, and the reliability of the vane compressor is lowered. Here, as a measure for preventing wear and seizure occurring in the bush, a measure for enlarging the bush diameter to secure the area of the arc-shaped outer peripheral portion and reducing the surface pressure of the outer peripheral portion can be considered. However, when the bush diameter is increased, there is a problem that the rotor portion that houses the bush becomes larger in diameter.

本発明は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、ロータ部を大径化することなく、ベーンの反回転方向側に配置されたブッシュの円弧状の外周部に作用する面圧を低減することが可能なベーン型圧縮機を提供することを目的とする。   The present invention has been made to solve the above-described problems, and acts on the arc-shaped outer peripheral portion of the bush arranged on the side opposite to the rotation direction of the vane without increasing the diameter of the rotor portion. It aims at providing the vane type compressor which can reduce a surface pressure.

本発明に係るベーン型圧縮機は、円筒状の内周面が形成されたシリンダと、シリンダの内部において内周面の中心軸と所定の距離ずれた回転軸を中心に回転運動する円柱形のロータ部、及びロータ部に回転力を伝達するシャフト部を有するロータシャフトと、ロータ部に設けられ、ロータ部から突出する外周側の先端部が外側に凸となる円弧形状に形成された少なくとも１枚のベーンと、を備えたベーン型圧縮機において、ベーンの先端部の円弧形状の法線とシリンダの内周面の法線とが常にほぼ一致する状態で圧縮動作を行なうようにベーンを保持し、更に、ベーンをロータ部に対して回転可能且つ移動可能に支持するベーン角度調整手段を有し、ベーン角度調整手段は、ロータ部に形成され、回転軸方向に貫通する略円筒形状のブッシュ保持部と、略半円柱形状に形成され、ベーンを挟んでブッシュ保持部に挿入される一対のブッシュと、を少なくとも備え、回転軸と垂直な断面において、回転方向側に配置されたブッシュ及び反回転方向後側に配置されたブッシュの円弧状の外周部の曲率半径の中心を、ベーンの長手方向の中心線よりも反回転方向後側に配置したものである。   A vane type compressor according to the present invention includes a cylinder having a cylindrical inner peripheral surface, and a cylindrical shape that rotates around a rotation axis that is shifted from the central axis of the inner peripheral surface by a predetermined distance inside the cylinder. A rotor portion and a rotor shaft having a shaft portion for transmitting a rotational force to the rotor portion, and at least one formed in an arc shape provided on the rotor portion and having an outer peripheral tip protruding from the rotor portion protruding outward In a vane-type compressor equipped with a single vane, the vane is held so that the compression operation is performed in a state where the arc-shaped normal line at the tip of the vane and the normal line of the inner peripheral surface of the cylinder almost always coincide with each other. And a vane angle adjusting means for supporting the vane so as to be rotatable and movable with respect to the rotor portion, the vane angle adjusting means being formed in the rotor portion and penetrating in the direction of the rotation axis. A holding portion and a pair of bushes that are formed in a substantially semi-cylindrical shape and are inserted into the bush holding portion with the vane interposed therebetween. The center of the radius of curvature of the arc-shaped outer peripheral portion of the bush arranged on the rear side in the rotation direction is arranged on the rear side in the counter-rotation direction with respect to the center line in the longitudinal direction of the vane.

本発明に係るベーン型圧縮機は、回転方向側に配置されたブッシュ及び反回転方向後側に配置されたブッシュの円弧状の外周部の曲率半径の中心をベーンの長手方向の中心線よりも反回転方向後側に配置したので、ベーンの反回転方向側に配置されたブッシュのみ、円弧状の外周部の面積を大きくできる。このため、本発明に係るベーン型圧縮機は、ロータ部を大径化することなく、ベーンの反回転方向側に配置されたブッシュの円弧状の外周部に作用する面圧を低減することができる。   The vane type compressor according to the present invention is configured such that the center of the curvature radius of the arc-shaped outer peripheral portion of the bush arranged on the rotation direction side and the bush arranged on the rear side in the counter rotation direction is set to be larger than the center line in the longitudinal direction of the vane. Since it is arranged on the rear side in the counter-rotation direction, only the bush arranged on the counter-rotation direction side of the vane can increase the area of the arc-shaped outer peripheral portion. For this reason, the vane type compressor according to the present invention can reduce the surface pressure acting on the arc-shaped outer peripheral portion of the bush arranged on the side opposite to the rotation direction of the vane without increasing the diameter of the rotor portion. it can.

本発明の実施の形態１に係るベーン型圧縮機を示す縦断面図である。It is a longitudinal cross-sectional view which shows the vane type compressor which concerns on Embodiment 1 of this invention. 本発明の実施の形態１に係るベーン型圧縮機の圧縮要素を示す分解斜視図である。It is a disassembled perspective view which shows the compression element of the vane type compressor which concerns on Embodiment 1 of this invention. 本発明の実施の形態１に係る圧縮要素の第１のベーン及び第２のベーンを示す図面である。It is drawing which shows the 1st vane and 2nd vane of the compression element which concern on Embodiment 1 of this invention. 本発明の実施の形態１に係る圧縮要素のブッシュを示す斜視図である。It is a perspective view which shows the bush of the compression element which concerns on Embodiment 1 of this invention. 本発明の実施の形態１に係る圧縮要素のブッシュ近傍を示す要部拡大図である。It is a principal part enlarged view which shows the bush vicinity of the compression element which concerns on Embodiment 1 of this invention. 本発明の実施の形態１に係る圧縮要素の断面図であり、図１のＩ−Ｉ線に沿った断面図である。It is sectional drawing of the compression element which concerns on Embodiment 1 of this invention, and is sectional drawing along the II line | wire of FIG. 本発明の実施の形態１に係る圧縮要素の圧縮動作を示す説明図であり、図１のＩ−Ｉ線に沿った断面図である。It is explanatory drawing which shows the compression operation | movement of the compression element which concerns on Embodiment 1 of this invention, and is sectional drawing along the II line | wire of FIG. 本発明の実施の形態１に係るベーンアライナ部の回転動作を説明するための説明図であり、図１のＩＩ−ＩＩ線に沿った断面図である。It is explanatory drawing for demonstrating rotation operation | movement of the vane aligner part which concerns on Embodiment 1 of this invention, and is sectional drawing along the II-II line | wire of FIG. 本発明の実施の形態１に係るベーンのベーン部近傍を示す要部拡大図である。It is a principal part enlarged view which shows the vane part vicinity of the vane which concerns on Embodiment 1 of this invention. 本発明の実施の形態２に係るベーン型圧縮機の圧縮要素を示す平面図である。It is a top view which shows the compression element of the vane type compressor which concerns on Embodiment 2 of this invention. 図１０に示す圧縮要素の圧縮動作を示す説明図（断面図）である。It is explanatory drawing (sectional drawing) which shows the compression operation | movement of the compression element shown in FIG. 本発明の実施の形態３に係るベーン型圧縮機の圧縮要素を示す分解斜視図である。It is a disassembled perspective view which shows the compression element of the vane type compressor which concerns on Embodiment 3 of this invention. 本発明の実施の形態３に係る圧縮要素の断面図である。It is sectional drawing of the compression element which concerns on Embodiment 3 of this invention. 本発明の実施の形態３に係るベーン型圧縮機のベーン部近傍を示す要部拡大図である。It is a principal part enlarged view which shows the vane part vicinity of the vane type compressor which concerns on Embodiment 3 of this invention.

以下、下記の各実施の形態において、本発明に係るベーン型圧縮機の一例について説明する。   Hereinafter, in each of the following embodiments, an example of a vane compressor according to the present invention will be described.

実施の形態１．
図１は、本発明の実施の形態１に係るベーン型圧縮機を示す縦断面図である。図２は、このベーン型圧縮機の圧縮要素を示す分解斜視図である。図３は、この圧縮要素の第１のベーン及び第２のベーンを示す図面であり、図３（ａ）が第１のベーン及び第２のベーンの平面図、図３（ｂ）が第１のベーン及び第２のベーンの正面図を示している。図４は、この圧縮要素のブッシュを示す斜視図である。図５は、この圧縮要素のブッシュ近傍を示す要部拡大図である。なお、図１において、実線の矢印はガス（冷媒）の流れを示しており、破線の矢印は冷凍機油２５の流れを示している。また、図５は、図１のＩ−Ｉ線に沿った断面図であり、後述する図７の回転角度０°の状態におけるブッシュ７，３７を示している。以下、これら図１〜図５を参照しながら、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００について説明する。 Embodiment 1 FIG.
FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing a vane type compressor according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. 2 is an exploded perspective view showing a compression element of the vane type compressor. FIG. 3 is a view showing a first vane and a second vane of the compression element, FIG. 3A is a plan view of the first vane and the second vane, and FIG. 3B is a first view. The front view of a vane and a second vane is shown. FIG. 4 is a perspective view showing a bush of the compression element. FIG. 5 is an enlarged view of a main part showing the vicinity of the bush of the compression element. In FIG. 1, solid arrows indicate the flow of gas (refrigerant), and broken arrows indicate the flow of the refrigerator oil 25. FIG. 5 is a cross-sectional view taken along the line II in FIG. 1 and shows the bushes 7 and 37 in a state where the rotation angle is 0 ° in FIG. Hereinafter, the vane type compressor 200 according to the first embodiment will be described with reference to FIGS. 1 to 5.

ベーン型圧縮機２００は、密閉容器１０３内に、圧縮要素１０１と、この圧縮要素１０１を駆動する電動要素１０２とが収納されている。圧縮要素１０１は、密閉容器１０３の下部に配置されている。電動要素１０２は、密閉容器１０３の上部（より詳しくは、圧縮要素１０１の上方）に配置されている。また、密閉容器１０３内の底部には、冷凍機油２５を貯溜する油溜め１０４が設けられている。また、密閉容器１０３の側面には吸入管２６、上面には吐出管２４が取り付けられている。   In the vane compressor 200, a compression element 101 and an electric element 102 that drives the compression element 101 are housed in an airtight container 103. The compression element 101 is disposed at the lower part of the sealed container 103. The electric element 102 is disposed on the upper portion of the sealed container 103 (more specifically, above the compression element 101). An oil sump 104 for storing the refrigerating machine oil 25 is provided at the bottom of the sealed container 103. A suction pipe 26 is attached to the side surface of the sealed container 103, and a discharge pipe 24 is attached to the upper surface.

圧縮要素１０１を駆動する電動要素１０２は、例えば、ブラシレスＤＣモータで構成される。電動要素１０２は、密閉容器１０３の内周に固定された固定子２１と、固定子２１の内側に配設され、永久磁石を使用した回転子２２とを備える。密閉容器１０３に溶接等で固定されたガラス端子２３を介して固定子２１のコイルに電力が供給されると、固定子２１に発生した磁界によって回転子２２の永久磁石に駆動力が付与され、回転子２２が回転する。   The electric element 102 that drives the compression element 101 is constituted by, for example, a brushless DC motor. The electric element 102 includes a stator 21 fixed to the inner periphery of the hermetic container 103, and a rotor 22 disposed inside the stator 21 and using a permanent magnet. When electric power is supplied to the coil of the stator 21 through the glass terminal 23 fixed to the sealed container 103 by welding or the like, a driving force is applied to the permanent magnet of the rotor 22 by the magnetic field generated in the stator 21, The rotor 22 rotates.

圧縮要素１０１は、吸入管２６から低圧のガス冷媒を圧縮室に吸入して圧縮し、圧縮した冷媒を密閉容器１０３内に吐出するものである。密閉容器１０３内に吐出されたこの冷媒は、電動要素１０２を通過して密閉容器１０３の上部に固定（溶接）された吐出管２４から外部（冷凍サイクルの高圧側）に吐出される。この圧縮要素１０１は、以下に示す要素を有する。なお、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００は、ベーン枚数が２枚（第１のベーン５、第２のベーン６）のものについて示している。   The compression element 101 sucks and compresses low-pressure gas refrigerant from the suction pipe 26 into the compression chamber, and discharges the compressed refrigerant into the sealed container 103. The refrigerant discharged into the sealed container 103 passes through the electric element 102 and is discharged to the outside (the high pressure side of the refrigeration cycle) from the discharge pipe 24 fixed (welded) to the upper part of the sealed container 103. The compression element 101 has the following elements. In addition, the vane type compressor 200 according to the first embodiment shows that the number of vanes is two (the first vane 5 and the second vane 6).

（１）シリンダ１：全体形状が略円筒状で、中心軸方向の両端部が開口している。また、略円筒状に形成されたシリンダ内周面１ｂの一部には、中心軸方向に貫通し、外側に抉られた（外周側に凸形状となった）切欠き部１ｃが設けられている。そして、切欠き部１ｃには、外周面からシリンダ内周面１ｂにかけて、吸入ポート１ａが開口している。また、後述する最近接点３２を挟んで吸入ポート１ａと反対側となる位置には、吐出ポート１ｄが形成されている。この吐出ポート１ｄは、最近接点３２の近傍に形成され、後述するフレーム２に面した側に形成されている（図２、図６参照）。また、外周部には軸方向（シリンダ内周面１ｂの中心軸に沿った方向）に貫通した油戻し穴１ｅが形成されている。 (1) Cylinder 1: The overall shape is substantially cylindrical, and both ends in the central axis direction are open. Further, a part of the cylinder inner peripheral surface 1b formed in a substantially cylindrical shape is provided with a notch portion 1c penetrating in the direction of the central axis and curled outward (projected on the outer peripheral side). Yes. And in the notch part 1c, the suction port 1a is opened from the outer peripheral surface to the cylinder inner peripheral surface 1b. In addition, a discharge port 1d is formed at a position opposite to the suction port 1a with a nearest contact point 32 described later interposed therebetween. The discharge port 1d is formed in the vicinity of the closest contact point 32 and is formed on the side facing the frame 2 described later (see FIGS. 2 and 6). Further, an oil return hole 1e penetrating in the axial direction (a direction along the central axis of the cylinder inner peripheral surface 1b) is formed in the outer peripheral portion.

（２）フレーム２：略円板状部材の上部に円筒状部材が設けられたものであり、縦断面が略Ｔ字形状となっている。略円板状部材は、シリンダ１の一方の開口部（図２では上側）を閉塞するものである。この略円板状部材のシリンダ１側端面（図２では下面）には、シリンダ１のシリンダ内周面１ｂと同心である有底円筒形状の凹部２ａが形成されている。凹部２ａには後述する第１のベーン５のベーンアライナ部５ｃ及び第２のベーン６のベーンアライナ部６ｃが挿入され、凹部２ａの外周面であるベーンアライナ軸受部２ｂで支承（回転及び摺動自在に支持）される。また、フレーム２は、略円板状部材のシリンダ１側端面から略円筒状部材を貫通するように、貫通孔が形成されている。この貫通孔には、主軸受部２ｃが設けられている。主軸受部２ｃは、後述するロータシャフト４の回転軸部４ｂを支承するものである。また、フレーム２には、吐出ポート１ｄと連通する吐出ポート２ｄが形成されている。また、略円板状部材のシリンダ１と反対側の面には、吐出ポート２ｄの開口部を覆う吐出弁２７（図２のみに図示）、及び吐出弁２７の開度を規制するための吐出弁押え２８（図２のみに図示）が取り付けられている。なお、凹部２ａは、シリンダ内周面１ｂと同心の溝部（リング状溝）として形成してもよい。 (2) Frame 2: A cylindrical member is provided on the upper part of a substantially disk-shaped member, and its longitudinal section is substantially T-shaped. The substantially disk-shaped member closes one opening (upper side in FIG. 2) of the cylinder 1. On the cylinder 1 side end surface (the lower surface in FIG. 2) of this substantially disk-shaped member, a bottomed cylindrical recess 2a that is concentric with the cylinder inner peripheral surface 1b of the cylinder 1 is formed. A vane aligner portion 5c of the first vane 5 and a vane aligner portion 6c of the second vane 6, which will be described later, are inserted into the recess 2a, and are supported (rotated and slid by the vane aligner bearing portion 2b which is the outer peripheral surface of the recess 2a. Supported freely). Further, the frame 2 has a through hole so as to penetrate the substantially cylindrical member from the end surface of the substantially disk-shaped member on the cylinder 1 side. The through-hole is provided with a main bearing portion 2c. The main bearing portion 2c supports a rotating shaft portion 4b of the rotor shaft 4 described later. The frame 2 has a discharge port 2d communicating with the discharge port 1d. Further, a discharge valve 27 (shown only in FIG. 2) covering the opening of the discharge port 2d and a discharge for regulating the opening degree of the discharge valve 27 are provided on the surface of the substantially disk-shaped member opposite to the cylinder 1. A valve presser 28 (shown only in FIG. 2) is attached. In addition, you may form the recessed part 2a as a groove part (ring-shaped groove | channel) concentric with the cylinder internal peripheral surface 1b.

（３）シリンダヘッド３：略円板状部材の下部に円筒状部材が設けられたものであり、縦断面が略Ｔ字形状となっている。略円板状部材は、シリンダ１の他方の開口部（図２では下側）を閉塞するものである。この略円板状部材のシリンダ１側端面（図２では上面）には、シリンダ１のシリンダ内周面１ｂと同心である有底円筒形状の凹部３ａが形成されている。凹部３ａには、後述する第１のベーン５のベーンアライナ部５ｄ及び第２のベーン６のベーンアライナ部６ｄが挿入され、凹部３ａの外周面であるベーンアライナ軸受部３ｂで支承される。また、シリンダヘッド３は、略円板状部材のシリンダ１側端面から略円筒状部材を貫通するように、貫通孔が形成されている。この貫通孔には、主軸受部３ｃが設けられている。主軸受部３ｃは、後述するロータシャフト４の回転軸部４ｃを支承するものである。なお、凹部３ａは、シリンダ内周面１ｂと同心の溝部（リング状溝）として形成してもよい。 (3) Cylinder head 3: A cylindrical member is provided at the lower part of a substantially disk-shaped member, and the longitudinal section is substantially T-shaped. The substantially disk-shaped member closes the other opening (lower side in FIG. 2) of the cylinder 1. On the cylinder 1 side end surface (upper surface in FIG. 2) of this substantially disk-shaped member, a bottomed cylindrical concave portion 3a concentric with the cylinder inner peripheral surface 1b of the cylinder 1 is formed. A vane aligner portion 5d of the first vane 5 and a vane aligner portion 6d of the second vane 6, which will be described later, are inserted into the recess 3a and supported by the vane aligner bearing portion 3b which is the outer peripheral surface of the recess 3a. The cylinder head 3 is formed with a through hole so as to penetrate the substantially cylindrical member from the cylinder 1 side end surface of the substantially disk-shaped member. A main bearing 3c is provided in the through hole. The main bearing portion 3c supports a rotating shaft portion 4c of the rotor shaft 4 described later. In addition, you may form the recessed part 3a as a groove part (ring-shaped groove) concentric with the cylinder internal peripheral surface 1b.

（４）ロータシャフト４：シリンダ１内でシリンダ１の中心軸とは偏心した中心軸で回転運動を行う略円筒形状のロータ部４ａ、ロータ部４ａと同心となるようにロータ部４ａの上部に設けられた回転軸部４ｂ、及び、ロータ部４ａと同心となるようにロータ部４ａの下部に設けられた回転軸部４ｃを備えている。これらロータ部４ａ、回転軸部４ｂ及び回転軸部４ｃは、一体構造で形成されている。回転軸部４ｂ及び回転軸部４ｃは、上述のように、主軸受部２ｃ及び主軸受部３ｃに支承されるものである。また、ロータ部４ａには、軸方向に貫通する複数の略円筒状（断面が略円形）の貫通孔（ブッシュ保持部４ｄ，４ｅ及びベーン逃がし部４ｆ，４ｇ）が形成されている。これら貫通孔のうち、ブッシュ保持部４ｄとベーン逃がし部４ｆとが側面部において連通しており、ブッシュ保持部４ｅとベーン逃がし部４ｇとが側面部において連通している。また、ブッシュ保持部４ｄ及びブッシュ保持部４ｅは、その側面部がロータ部４ａの外周部側に開口している。また、ベーン逃がし部４ｆ及びベーン逃がし部４ｇの軸方向端部はフレーム２の凹部２ａ及びシリンダヘッド３の凹部３ａと連通している。また、ブッシュ保持部４ｄとブッシュ保持部４ｅ、ベーン逃がし部４ｆとベーン逃がし部４ｇとは、ロータ部４ａの回転軸に対してほぼ対称の位置に配置されている（後述する図６も参照）。 (4) Rotor shaft 4: A substantially cylindrical rotor portion 4a that rotates in a center axis that is eccentric from the center axis of the cylinder 1 in the cylinder 1, and the upper portion of the rotor portion 4a so as to be concentric with the rotor portion 4a. The rotary shaft portion 4b provided and the rotary shaft portion 4c provided at the lower portion of the rotor portion 4a so as to be concentric with the rotor portion 4a are provided. The rotor portion 4a, the rotating shaft portion 4b, and the rotating shaft portion 4c are formed as an integral structure. As described above, the rotary shaft portion 4b and the rotary shaft portion 4c are supported by the main bearing portion 2c and the main bearing portion 3c. The rotor portion 4a is formed with a plurality of substantially cylindrical through holes (bush holding portions 4d and 4e and vane relief portions 4f and 4g) penetrating in the axial direction. Among these through holes, the bush holding portion 4d and the vane relief portion 4f communicate with each other at the side surface, and the bush holding portion 4e and the vane relief portion 4g communicate with each other at the side surface portion. Further, the bush holding portion 4d and the bush holding portion 4e are open on the outer peripheral portion side of the rotor portion 4a. Further, the axial ends of the vane escape portion 4 f and the vane escape portion 4 g communicate with the recess 2 a of the frame 2 and the recess 3 a of the cylinder head 3. Further, the bush holding portion 4d, the bush holding portion 4e, the vane relief portion 4f, and the vane relief portion 4g are disposed at substantially symmetrical positions with respect to the rotation axis of the rotor portion 4a (see also FIG. 6 described later). .

また、ロータシャフト４の下端部には、例えば特開２００９−２６４１７５号公報に記載されているような油ポンプ３１（図１にのみ図示）が設けられている。この油ポンプ３１は、ロータシャフト４の遠心力を利用して油溜め１０４内の冷凍機油２５を吸引するものである。この油ポンプ３１はロータシャフト４の軸中央部に設けられ軸方向に延在する給油路４ｈと連通しており、給油路４ｈと凹部２ａ間には給油路４ｉ、給油路４ｈと凹部３ａ間には給油路４ｊが設けられている。また、回転軸部４ｂの主軸受部２ｃの上方の位置に排油穴４ｋ（図１にのみ図示）が設けられている。   Further, an oil pump 31 (shown only in FIG. 1) as described in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2009-264175 is provided at the lower end portion of the rotor shaft 4. The oil pump 31 sucks the refrigeration oil 25 in the oil sump 104 using the centrifugal force of the rotor shaft 4. This oil pump 31 is provided in the axial center portion of the rotor shaft 4 and communicates with an oil supply passage 4h extending in the axial direction, and between the oil supply passage 4h and the recess 2a, between the oil supply passage 4i and between the oil supply passage 4h and the recess 3a. Is provided with an oil supply passage 4j. An oil drain hole 4k (shown only in FIG. 1) is provided at a position above the main bearing portion 2c of the rotating shaft portion 4b.

（５）第１のベーン５：ベーン部５ａ、ベーンアライナ部５ｃ及びベーンアライナ部５ｄが一体形成されて構成されている。ベーン部５ａは、側面視略四角形の板状部材であり、シリンダ１のシリンダ内周面１ｂ側に位置するベーン先端部５ｂ（ロータ部４ａから突出する側の先端部）は、平面視において外側に凸となる円弧形状に形成されている。このベーン先端部５ｂの円弧形状の半径は、シリンダ１のシリンダ内周面１ｂの半径とほぼ同等の半径で構成されている。また、ベーン部５ａのベーン先端部５ｂと反対側の端部（以下、内周側端部という）近傍には、上面（フレーム２との対向面）に、部分リング形状のベーンアライナ部５ｃが設けられている。同様に、ベーン部５ａの内周側端部近傍には、下面（シリンダヘッド３との対向面）に、部分リング形状のベーンアライナ部５ｄが設けられている。ここで、ベーン部５ａ、ベーンアライナ部５ｃ及びベーンアライナ部５ｄは、ベーン部５ａのベーン長手方向及びベーン先端部５ｂの円弧の法線方向がベーンアライナ部５ｃ，５ｄを形成する円弧の中心を通るように形成されている。 (5) First vane 5: The vane portion 5a, the vane aligner portion 5c, and the vane aligner portion 5d are integrally formed. The vane portion 5a is a plate-like member having a substantially square shape in a side view, and the vane tip portion 5b (tip portion on the side protruding from the rotor portion 4a) located on the cylinder inner peripheral surface 1b side of the cylinder 1 is outside in plan view. It is formed in an arc shape that is convex. The radius of the arc shape of the vane tip 5b is configured to be substantially the same as the radius of the cylinder inner peripheral surface 1b of the cylinder 1. In addition, in the vicinity of the end of the vane portion 5a opposite to the vane tip 5b (hereinafter referred to as the inner peripheral end), a partial ring-shaped vane aligner 5c is provided on the upper surface (the surface facing the frame 2). Is provided. Similarly, a partial ring-shaped vane aligner portion 5d is provided on the lower surface (the surface facing the cylinder head 3) in the vicinity of the inner peripheral end of the vane portion 5a. Here, the vane portion 5a, the vane aligner portion 5c, and the vane aligner portion 5d are formed so that the vane longitudinal direction of the vane portion 5a and the normal direction of the arc of the vane tip portion 5b are the centers of arcs that form the vane aligner portions 5c and 5d. It is formed to pass.

（６）第２のベーン６：ベーン部６ａ、ベーンアライナ部６ｃ及びベーンアライナ部６ｄが一体形成されて構成されている。ベーン部６ａは、側面視略四角形の板状部材であり、シリンダ１のシリンダ内周面１ｂ側に位置するベーン先端部６ｂ（ロータ部４ａから突出する側の先端部）は、平面視において外側に凸となる円弧形状に形成されている。このベーン先端部６ｂの円弧形状の半径は、シリンダ１のシリンダ内周面１ｂの半径とほぼ同等の半径で構成されている。また、ベーン部６ａのベーン先端部６ｂと反対側の端部（以下、内周側端部という）近傍には、上面（フレーム２との対向面）に、部分リング形状のベーンアライナ部６ｃが設けられている。同様に、ベーン部６ａの内周側端部近傍には、下面（シリンダヘッド３との対向面）に、部分リング形状のベーンアライナ部６ｄが設けられている。ここで、ベーン部６ａ、ベーンアライナ部６ｃ及びベーンアライナ部６ｄは、ベーン部６ａのベーン長手方向及びベーン先端部６ｂの円弧の法線方向がベーンアライナ部６ｃ，６ｄを形成する円弧の中心を通るように形成されている。 (6) Second vane 6: The vane portion 6a, the vane aligner portion 6c, and the vane aligner portion 6d are integrally formed. The vane portion 6a is a plate-like member having a substantially rectangular shape in side view, and the vane tip portion 6b (tip portion on the side protruding from the rotor portion 4a) located on the cylinder inner peripheral surface 1b side of the cylinder 1 is outside in plan view. It is formed in an arc shape that is convex. The radius of the arc shape of the vane tip 6b is configured to be substantially equal to the radius of the cylinder inner peripheral surface 1b of the cylinder 1. Further, in the vicinity of the end portion (hereinafter referred to as the inner peripheral end portion) opposite to the vane tip portion 6b of the vane portion 6a, a partial ring-shaped vane aligner portion 6c is formed on the upper surface (the surface facing the frame 2). Is provided. Similarly, a partial ring-shaped vane aligner portion 6d is provided on the lower surface (the surface facing the cylinder head 3) in the vicinity of the inner peripheral end of the vane portion 6a. Here, the vane portion 6a, the vane aligner portion 6c, and the vane aligner portion 6d are configured such that the vane longitudinal direction of the vane portion 6a and the normal direction of the arc of the vane tip portion 6b are the centers of arcs that form the vane aligner portions 6c and 6d. It is formed to pass.

（７）ブッシュ７，３７：ブッシュ７及びブッシュ３７は、略半円柱状の部材であり、これらは一対で用いられる。詳しくは、ブッシュ７及びブッシュ３７は、第１のベーン５のベーン部５ａを挟持した状態で、ロータ部４ａのブッシュ保持部４ｄに回転自在に挿入される。このとき、ブッシュ７はベーン部５ａの回転方向側の側面（回転方向の前側となる側面）に配置され、ブッシュ３７はベーン部５ａの反回転方向側の側面（回転方向の後側となる側面）に配置される。つまり、第１のベーン５のベーン部５ａがブッシュ７とブッシュ３７との間を摺動することにより、第１のベーン５はロータ部４ａに対して回転可能かつ移動可能に支持される。また、ブッシュ７の円弧状の外周部（以下、ブッシュ円弧部７ｂという）及びブッシュ３７の円弧状の外周部（以下、ブッシュ円弧部３７ｂという）がブッシュ保持部４ｄの内周部と摺動しながら、ブッシュ７及びブッシュ３７がブッシュ保持部４ｄ内を回転することにより、第１のベーン５は揺動することができる。 (7) Bush 7, 37: The bush 7 and the bush 37 are substantially semi-cylindrical members, and these are used as a pair. Specifically, the bush 7 and the bush 37 are rotatably inserted into the bush holding portion 4d of the rotor portion 4a while sandwiching the vane portion 5a of the first vane 5. At this time, the bush 7 is disposed on the side surface on the rotation direction side of the vane portion 5a (the side surface on the front side in the rotation direction), and the bush 37 is the side surface on the counter rotation direction side of the vane portion 5a (the side surface on the rear side in the rotation direction). ). That is, when the vane part 5a of the first vane 5 slides between the bush 7 and the bush 37, the first vane 5 is supported rotatably and movable with respect to the rotor part 4a. Further, the arc-shaped outer peripheral portion of the bush 7 (hereinafter referred to as the bush arc portion 7b) and the arc-shaped outer peripheral portion of the bush 37 (hereinafter referred to as the bush arc portion 37b) slide with the inner peripheral portion of the bush holding portion 4d. However, when the bush 7 and the bush 37 rotate in the bush holding portion 4d, the first vane 5 can swing.

ここで、本実施の形態１では、一対で用いられるブッシュが同形状（つまり、ベーンを挟んで対称形状）となっていた従来のベーン型圧縮機と異なり、ブッシュ７及びブッシュ３７を図４及び図５に示す形状としている。具体的には、ブッシュ７のブッシュ円弧部７ｂの曲率半径の中心（以下、ブッシュ中心７ａという）は、第１のベーン５のベーン部５ａの長手方向の中心線であるベーン中心線５ｅよりも反回転方向側に配置されている。また、ブッシュ３７のブッシュ円弧部３７ｂの曲率半径の中心（以下、ブッシュ中心３７ａという）も、第１のベーン５のベーン部５ａの長手方向の中心線であるベーン中心線５ｅよりも反回転方向側に配置されている。
なお、本実施の形態１では、ブッシュ７のブッシュ中心７ａ及びブッシュ３７のブッシュ中心７ａを、ベーン部５ａの幅内に配置している。 Here, in the first embodiment, unlike the conventional vane type compressor in which the bushes used in a pair have the same shape (that is, a symmetrical shape with the vane sandwiched), the bush 7 and the bush 37 are shown in FIG. The shape shown in FIG. Specifically, the center of the radius of curvature of the bush arc portion 7b of the bush 7 (hereinafter referred to as the bush center 7a) is more than the vane center line 5e which is the longitudinal center line of the vane portion 5a of the first vane 5. It is arranged on the counter-rotation direction side. Further, the center of the radius of curvature of the bush arc portion 37b of the bush 37 (hereinafter referred to as the bush center 37a) is also in the counter-rotating direction than the vane center line 5e which is the longitudinal center line of the vane portion 5a of the first vane 5. Arranged on the side.
In the first embodiment, the bush center 7a of the bush 7 and the bush center 7a of the bush 37 are arranged within the width of the vane portion 5a.

また、本実施の形態１に係るブッシュ７及びブッシュ３７は、シリンダ内周面１ｂ側の端部が平坦に切り欠かれ、ブッシュ切欠き面７ｃ，３７ｃが形成されている。また、ブッシュ７及びブッシュ３７は、シリンダ内周面１ｂと反対側の端部も平坦に切り欠かれ、ブッシュ切欠き面７ｄ，３７ｄが形成されている。   In addition, the bush 7 and the bush 37 according to the first embodiment are notched flat at the end on the cylinder inner peripheral surface 1b side, so that bush notched surfaces 7c and 37c are formed. Further, the bush 7 and the bush 37 are also notched flatly at the end opposite to the cylinder inner peripheral surface 1b to form bush notched surfaces 7d and 37d.

このように構成されたブッシュ７及びブッシュ３７は、次のような効果を得ることができる。
図５には、第１のベーン５のベーン部５ａを挟持する従来のブッシュ（一対のブッシュが対称形状となっているもの）を、ブッシュ３９として破線で示している。これらブッシュ３９は、ブッシュ３９の円弧状の外周部（以下、ブッシュ円弧部３９ｂという）の曲率半径の中心（以下、ブッシュ中心３９ａという）がベーン中心線５ｅに配置されることとなる。図５からわかるように、ブッシュ７のブッシュ円弧部７ｂの曲率半径をｒ1 、ブッシュ３７のブッシュ円弧部３７ｂの曲率半径をｒ2 、及びブッシュ３９のブッシュ円弧部３９ｂの曲率半径をｒ3 とすると、これら曲率半径ｒ1 ，ｒ2 ，ｒ3 は次式（１）の関係となる。
ｒ2 ＜ｒ3 ＜ｒ1 …（１）
このため、ブッシュ７のブッシュ円弧部７ｂの面積Ａ1 、ブッシュ３７のブッシュ円弧部３７ｂの面積Ａ2 、及びブッシュ３９のブッシュ円弧部３９ｂの面積Ａ3 は、次式（２）の関係となる。
Ａ2 ＞Ａ3 ＞Ａ1 …（２）
したがって、ブッシュ中心７ａ，３７ａをベーン中心線５ｅよりも反回転方向側に配置したブッシュ７及びブッシュ３７は、ブッシュ幅ａ（換言すると、一対のブッシュとしての大きさ）を従来のブッシュ３９と同等としたまま、ガス荷重が作用する反回転方向側のブッシュ３７の円弧部３７ｂの受圧面積を拡大し、面圧を低減することができる。 The bush 7 and the bush 37 thus configured can obtain the following effects.
In FIG. 5, a conventional bush (a pair of bushes having a symmetrical shape) sandwiching the vane portion 5 a of the first vane 5 is indicated by a broken line as a bush 39. In these bushes 39, the center of the radius of curvature (hereinafter referred to as bush center 39a) of the arc-shaped outer peripheral portion (hereinafter referred to as bush arc portion 39b) of the bush 39 is disposed on the vane center line 5e. As can be seen from FIG. 5, the curvature radius of the bush arc portion 7b of the bush 7 r 1, the radius of curvature of the bushing arcuate portion 37b of the bush 37 r 2, and the radius of curvature of the bushing arcuate portion 39b of the bush 39 and r 3 Then, these radii of curvature r 1 , r 2 , r 3 have the relationship of the following formula (1).
r 2 <r 3 <r 1 (1)
For this reason, the area A 1 of the bush arc portion 7b of the bush 7, the area A 2 of the bush arc portion 37b of the bush 37, and the area A 3 of the bush arc portion 39b of the bush 39 are expressed by the following equation (2). .
A 2 > A 3 > A 1 (2)
Therefore, the bush 7 and the bush 37 in which the bush centers 7a and 37a are arranged on the opposite side of the vane center line 5e have a bush width a (in other words, a size as a pair of bushes) equal to that of the conventional bush 39. The pressure receiving area of the arc portion 37b of the bushing 37 on the counter-rotating direction side where the gas load acts can be expanded and the surface pressure can be reduced.

ここで、本実施の形態１では、上述のように、ブッシュ７のブッシュ中心７ａ及びブッシュ３７のブッシュ中心３７ａを、ベーン部５ａの幅内に配置している。第１のベーン５のベーン部５ａはブッシュ中心７ａ，３７ａを中心に揺動することとなるため、ブッシュ中心７ａ，３７ａがベーン中心線５ｅから離れるにつれて、ブッシュ保持部４ｄとロータ部４ａ外周との連通部におけるベーン部５ａの移動幅が大きくなる。同様に、ブッシュ中心７ａ，３７ａがベーン中心線５ｅから離れるにつれて、ブッシュ保持部４ｄとベーン逃がし部４ｆとの連通部におけるベーン部５ａの移動幅が大きくなる。本実施の形態１では、ブッシュ中心７ａ，３７ａをベーン部５ａの幅内に配置することにより、これら連通部においてベーン部５ａの移動幅が過度に大きくなることを防止しているため、ガス荷重が作用する反回転方向側のブッシュ３７の円弧部３７ｂの受圧面積を拡大しつつ、ベーン部５ａがロータ部４ａにより接触しないようにしている。   Here, in the first embodiment, as described above, the bush center 7a of the bush 7 and the bush center 37a of the bush 37 are disposed within the width of the vane portion 5a. Since the vane portion 5a of the first vane 5 swings around the bush centers 7a and 37a, as the bush centers 7a and 37a move away from the vane center line 5e, the bush holding portion 4d and the outer periphery of the rotor portion 4a The movement width of the vane portion 5a in the communication portion of the is increased. Similarly, as the bush centers 7a and 37a move away from the vane center line 5e, the movement width of the vane portion 5a at the communicating portion between the bush holding portion 4d and the vane escape portion 4f increases. In the first embodiment, the bush centers 7a and 37a are disposed within the width of the vane portion 5a, so that the movement width of the vane portion 5a is prevented from becoming excessively large at these communicating portions. While the pressure receiving area of the arc portion 37b of the bush 37 on the counter-rotation direction side where the pressure acts is increased, the vane portion 5a is prevented from contacting the rotor portion 4a.

また、上述のように、本実施の形態１に係るブッシュ７及びブッシュ３７は、シリンダ内周面１ｂ側にブッシュ切欠き面７ｃ，３７ｃを形成している。このため、ロータ部４ａの外径を小さくしても、ブッシュ７及びブッシュ３７がシリンダ内周面１ｂに接触することを防止できるという効果を得ることもできる。このとき、ブッシュ７及びブッシュ３７の回転中心であるブッシュ中心７ａ，３７ａとブッシュ切欠き面７ｃ，３７ｃとのベーン長手方向の距離を略一致させておくのが好ましい。つまり、図５においては、ブッシュ中心７ａ，３７ａを通る直線７ｅ，３７ｅとブッシュ切欠き面７ｃ，３７ｃとの距離を略一致させておくのが好ましい。これにより、ブッシュ７及びブッシュ３７を極力切り欠くことなく、ブッシュ７及びブッシュ３７がブッシュ保持部４ｄ内を回転した際にブッシュ７及びブッシュ３７がシリンダ内周面１ｂに接触することを防止できるという効果を得ることができる。つまり、ブッシュ切欠き面７ｃ，３７ｃを形成する場合でも、ブッシュ円弧部７ｂ，３７ｂの受圧面積を極力拡大し、面圧を極力低減することができる。なお、本実施の形態１では、シリンダ内周面１ｂと反対側の面にもブッシュ切欠き面７ｄ，３７ｄを形成しているが、これらブッシュ切欠き面７ｄ，３７ｄは形成されていなくともよい。   Further, as described above, the bush 7 and the bush 37 according to the first embodiment form the bush notch surfaces 7c and 37c on the cylinder inner peripheral surface 1b side. For this reason, even if the outer diameter of the rotor portion 4a is reduced, it is possible to obtain an effect that the bush 7 and the bush 37 can be prevented from coming into contact with the cylinder inner peripheral surface 1b. At this time, it is preferable that the distances in the vane longitudinal direction between the bush centers 7a and 37a, which are the rotation centers of the bush 7 and the bush 37, and the bush notch surfaces 7c and 37c are substantially matched. That is, in FIG. 5, it is preferable that the distances between the straight lines 7e and 37e passing through the bush centers 7a and 37a and the bush notch surfaces 7c and 37c are substantially the same. Accordingly, the bush 7 and the bush 37 can be prevented from coming into contact with the cylinder inner peripheral surface 1b when the bush 7 and the bush 37 rotate in the bush holding portion 4d without cutting out the bush 7 and the bush 37 as much as possible. An effect can be obtained. That is, even when the bush cutout surfaces 7c and 37c are formed, the pressure receiving area of the bush arc portions 7b and 37b can be increased as much as possible, and the surface pressure can be reduced as much as possible. In the first embodiment, the bush notch surfaces 7d and 37d are also formed on the surface opposite to the cylinder inner peripheral surface 1b. However, these bush notch surfaces 7d and 37d may not be formed. .

（８）ブッシュ８，３８：ブッシュ８及びブッシュ３８は、ブッシュ７及びブッシュ３７と同様に一対で用いられるものであり、各々が略半円柱状の部材として構成されている。詳しくは、ブッシュ８及びブッシュ３８は、第２のベーン６のベーン部６ａを挟持した状態で、ロータ部４ａのブッシュ保持部４ｅに回転自在に挿入される。このとき、ブッシュ８はベーン部６ａの回転方向側の側面に配置され、ブッシュ３８はベーン部６ａの反回転方向側の側面に配置される。つまり、第２のベーン６のベーン部６ａがブッシュ８とブッシュ３８との間を摺動することにより、第２のベーン６はロータ部４ａに対して回転可能かつ移動可能に支持される。また、ブッシュ８の円弧状の外周部（以下、ブッシュ円弧部８ｂという）及びブッシュ３８の円弧状の外周部（以下、ブッシュ円弧部３８ｂという）がブッシュ保持部４ｅの内周部と摺動しながら、ブッシュ８及びブッシュ３８がブッシュ保持部４ｅ内を回転することにより、第２のベーン６は揺動することができる。 (8) Bush 8, 38: The bush 8 and the bush 38 are used as a pair in the same manner as the bush 7 and the bush 37, and each is configured as a substantially semi-cylindrical member. Specifically, the bush 8 and the bush 38 are rotatably inserted into the bush holding portion 4e of the rotor portion 4a while sandwiching the vane portion 6a of the second vane 6. At this time, the bush 8 is disposed on the side surface of the vane portion 6a on the rotation direction side, and the bush 38 is disposed on the side surface of the vane portion 6a on the counter-rotation direction side. That is, when the vane part 6a of the second vane 6 slides between the bush 8 and the bush 38, the second vane 6 is supported rotatably and movable with respect to the rotor part 4a. Further, the arc-shaped outer peripheral portion of the bush 8 (hereinafter referred to as the bush arc portion 8b) and the arc-shaped outer peripheral portion of the bush 38 (hereinafter referred to as the bush arc portion 38b) slide with the inner peripheral portion of the bush holding portion 4e. However, when the bush 8 and the bush 38 rotate in the bush holding portion 4e, the second vane 6 can swing.

ブッシュ８及びブッシュ３８も、ブッシュ７及びブッシュ３７と同様の形状となっている（図４参照）。具体的には、ブッシュ８のブッシュ円弧部８ｂの曲率半径の中心（以下、ブッシュ中心８ａという）は、第２のベーン６のベーン部６ａの長手方向の中心線であるベーン中心線６ｅよりも反回転方向側に配置されている。また、ブッシュ３８のブッシュ円弧部３８ｂの曲率半径の中心（以下、ブッシュ中心３８ａという）も、第２のベーン６のベーン部６ａの長手方向の中心線であるベーン中心線６ｅよりも反回転方向側に配置されている。
なお、本実施の形態１では、ブッシュ中心８ａ，３８ａもブッシュ中心７ａ，３７ａと同様に、ベーン部５ａの幅内に配置している。 The bush 8 and the bush 38 have the same shape as the bush 7 and the bush 37 (see FIG. 4). Specifically, the center of the radius of curvature of the bush arc portion 8b of the bush 8 (hereinafter referred to as the bush center 8a) is more than the vane center line 6e, which is the longitudinal center line of the vane portion 6a of the second vane 6. It is arranged on the counter-rotation direction side. The center of the radius of curvature of the bush arc portion 38b of the bush 38 (hereinafter referred to as the bush center 38a) is also in the counter-rotating direction than the vane center line 6e that is the longitudinal center line of the vane portion 6a of the second vane 6. Arranged on the side.
In the first embodiment, the bush centers 8a and 38a are also disposed within the width of the vane portion 5a in the same manner as the bush centers 7a and 37a.

また、ブッシュ８及びブッシュ３８は、ブッシュ７及びブッシュ３７と同様に、シリンダ内周面１ｂ側の端部が平坦に切り欠かれてブッシュ切欠き面８ｃ，３８ｃが形成され、シリンダ内周面１ｂと反対側の端部も平坦に切り欠かれてブッシュ切欠き面８ｄ，３８ｄが形成されている。   Further, the bush 8 and the bush 38, like the bush 7 and the bush 37, are notched flat at the end on the cylinder inner peripheral surface 1b side to form bush notched surfaces 8c and 38c, and the cylinder inner peripheral surface 1b. The opposite end is also cut out flat to form bush cutout surfaces 8d and 38d.

このように構成されたブッシュ８及びブッシュ３８も、ブッシュ７及びブッシュ３７と同様に、ブッシュ幅ａ（換言すると、一対のブッシュとしての大きさ）を従来のブッシュ３９と同等としたまま、ガス荷重が作用する反回転方向側のブッシュ３８のブッシュ円弧部３８ｂの受圧面積を拡大し、面圧を低減することができる。
また、ブッシュ中心８ａ，３８ａをベーン部６ａの幅内に配置することにより、ガス荷重が作用する反回転方向側のブッシュ３８のブッシュ円弧部３８ｂの受圧面積を拡大しつつ、ベーン部６ａがロータ部４ａにより接触しないようにしている。 Similarly to the bush 7 and the bush 37, the bush 8 and the bush 38 configured in this manner also have a gas load while keeping the bush width a (in other words, the size as a pair of bushes) equal to that of the conventional bush 39. The pressure receiving area of the bushing arc portion 38b of the bushing 38 on the counter-rotation direction side on which the pressure acts can be increased, and the surface pressure can be reduced.
Further, by disposing the bush centers 8a and 38a within the width of the vane portion 6a, the pressure receiving area of the bush arc portion 38b of the bush 38 on the counter-rotating direction side where the gas load acts is increased, and the vane portion 6a is the rotor. The part 4a prevents contact.

また、ブッシュ８及びブッシュ３８もシリンダ内周面１ｂ側にブッシュ切欠き面８ｃ，３８ｃが形成されているので、ロータ部４ａの外径を小さくしても、ブッシュ８及びブッシュ３８がブッシュ保持部４ｅ内を回転した際にブッシュ８及びブッシュ３８がシリンダ内周面１ｂに接触することを防止できる。このとき、ブッシュ８及びブッシュ３８の回転中心であるブッシュ中心８ａ，３８ａとブッシュ切欠き面８ｃ，３８ｃとのベーン長手方向の距離を略一致させておくことにより、ブッシュ８及びブッシュ３８を極力切り欠くことなく、ブッシュ８及びブッシュ３８がブッシュ保持部４ｅ内を回転した際にブッシュ８及びブッシュ３８がシリンダ内周面１ｂに接触することを防止できる。つまり、ブッシュ切欠き面８ｃ，３８ｃを形成する場合でも、ブッシュ円弧部８ｂ，３８ｂの受圧面積を極力拡大し、面圧を極力低減することができる。なお、本実施の形態１では、シリンダ内周面１ｂと反対側の面にもブッシュ切欠き面８ｄ，３８ｄを形成しているが、これらブッシュ切欠き面８ｄ，３８ｄは形成されていなくともよい。   Further, since the bush 8 and the bush 38 are also formed with the bush cut-out surfaces 8c and 38c on the cylinder inner peripheral surface 1b side, the bush 8 and the bush 38 are supported by the bush holding portion even if the outer diameter of the rotor portion 4a is reduced. When the inside of 4e rotates, it can prevent that the bush 8 and the bush 38 contact the cylinder inner peripheral surface 1b. At this time, the bushes 8 and the bushes 38 are cut as much as possible by making the distances in the longitudinal direction of the vanes between the bush centers 8a and 38a, which are the rotation centers of the bushes 8 and 38, and the bush notch surfaces 8c and 38c substantially match. Without loss, it is possible to prevent the bush 8 and the bush 38 from contacting the cylinder inner peripheral surface 1b when the bush 8 and the bush 38 rotate in the bush holding portion 4e. That is, even when the bush notch surfaces 8c and 38c are formed, the pressure receiving area of the bush arc portions 8b and 38b can be increased as much as possible to reduce the surface pressure as much as possible. In the first embodiment, the bush notch surfaces 8d and 38d are also formed on the surface opposite to the cylinder inner peripheral surface 1b. However, these bush notch surfaces 8d and 38d may not be formed. .

ここで、ベーンアライナ部５ｃ，５ｄ，６ｃ，６ｄ、凹部２ａ，３ａのベーンアライナ軸受部２ｂ，３ｂ、ブッシュ保持部４ｄ，４ｅ、及びブッシュ７，８，３７，３８が、本発明におけるベーン角度調整手段に相当する。   Here, the vane aligner portions 5c, 5d, 6c, 6d, the vane aligner bearing portions 2b, 3b of the recesses 2a, 3a, the bush holding portions 4d, 4e, and the bushes 7, 8, 37, 38 are the vane angles in the present invention. It corresponds to the adjusting means.

（動作説明）
続いて、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００の動作について説明する。
図６は、本発明の実施の形態１に係る圧縮要素の断面図である。この図は、図１のＩ−Ｉ線に沿った断面図であり、図７で後述するようにロータ部４ａ（ロータシャフト４）の回転角度が９０°の状態を示している。 (Description of operation)
Next, the operation of the vane compressor 200 according to the first embodiment will be described.
FIG. 6 is a cross-sectional view of the compression element according to Embodiment 1 of the present invention. This figure is a cross-sectional view taken along the line II in FIG. 1, and shows a state in which the rotation angle of the rotor portion 4a (rotor shaft 4) is 90 °, as will be described later with reference to FIG.

図６に示すように、ロータシャフト４のロータ部４ａとシリンダ１のシリンダ内周面１ｂは一箇所（図６に示す最近接点３２）において最近接している。
ここで、ベーンアライナ軸受部２ｂ，３ｂの半径をｒa （後述する図８参照）、シリンダ内周面１ｂの半径をｒc （図６参照）としたとき、第１のベーン５のベーンアライナ部５ｃ，５ｄの外周面側とベーン先端部５ｂ間の距離ｒv （図３参照）は、下式（３）のように設定している。
ｒv ＝ｒc −ｒa −δ…（３） As shown in FIG. 6, the rotor portion 4 a of the rotor shaft 4 and the cylinder inner peripheral surface 1 b of the cylinder 1 are in closest contact at one place (the closest point 32 shown in FIG. 6).
Here, when the radius of the vane aligner bearing portions 2b and 3b is r a (see FIG. 8 described later) and the radius of the cylinder inner peripheral surface 1b is r c (see FIG. 6), the vane aligner of the first vane 5 is used. The distance r v (see FIG. 3) between the outer peripheral surface side of the portions 5c and 5d and the vane tip 5b is set as in the following equation (3).
r v = r c −r a −δ (3)

δはベーン先端部５ｂとシリンダ内周面１ｂ間の隙間であり、式（３）のようにｒv を設定することで、第１のベーン５はシリンダ内周面１ｂに接触することなく、回転することとなる。ここで、δが極力小さくなるようにｒv を設定し、ベーン先端部５ｂからの冷媒の漏れを極力少なくしている。なお、式（３）の関係は、第２のベーン６においても同様で、第２のベーン６のベーン先端部６ｂとシリンダ内周面１ｂ間は狭い隙間を保ちつつ、第２のベーン６は回転することとなる。 δ is a gap between the vane tip 5b and the cylinder inner peripheral surface 1b. By setting rv as shown in Equation (3), the first vane 5 does not contact the cylinder inner peripheral surface 1b. It will rotate. Here, [delta] is set to r v to as small as possible to minimize a leakage of the refrigerant from the vane tip 5b. The relationship of the expression (3) is the same for the second vane 6, and the second vane 6 is maintained while maintaining a narrow gap between the vane tip 6b of the second vane 6 and the cylinder inner peripheral surface 1b. It will rotate.

以上のように、第１のベーン５とシリンダ内周面１ｂ、第２のベーン６とシリンダ内周面１ｂとがそれぞれ狭い隙間を保つことにより、シリンダ１内には３つの空間（吸入室９、中間室１０、圧縮室１１）が形成される。吸入室９には、切欠き部１ｃを介して、冷凍サイクルの低圧側に連通する吸入ポート１ａが開口している。圧縮室１１は、シリンダ１に設けた吐出ポート１ｄを介して、フレーム２に形成された吐出ポート２ｄと連通している。吐出ポート２ｄは、吐出時以外は吐出弁２７で閉塞されている。なお、切欠き部１ｃは、図６（回転角度９０°）において、最近接点３２の近傍から、第１のベーン５のベーン先端部５ｂとシリンダ内周面１ｂが相対する点Ａの範囲まで設けられている。   As described above, the first vane 5 and the cylinder inner peripheral surface 1b, and the second vane 6 and the cylinder inner peripheral surface 1b each maintain a narrow gap, so that there are three spaces (suction chamber 9) in the cylinder 1. Intermediate chamber 10 and compression chamber 11) are formed. A suction port 1a communicating with the low pressure side of the refrigeration cycle is opened in the suction chamber 9 through a notch 1c. The compression chamber 11 communicates with a discharge port 2 d formed in the frame 2 via a discharge port 1 d provided in the cylinder 1. The discharge port 2d is closed by the discharge valve 27 except during discharge. In FIG. 6 (rotation angle 90 °), the notch 1c is provided from the vicinity of the closest point 32 to the range of point A where the vane tip 5b of the first vane 5 and the cylinder inner peripheral surface 1b face each other. It has been.

したがって、中間室１０は、回転角度９０°までは吸入ポート１ａと連通するが、その後、吸入ポート１ａ及び吐出ポート１ｄのいずれとも連通しない回転角度範囲が有り、その後、吐出ポート１ｄと連通する。   Therefore, the intermediate chamber 10 communicates with the suction port 1a up to a rotation angle of 90 °, but thereafter has a rotation angle range that does not communicate with either the suction port 1a or the discharge port 1d, and then communicates with the discharge port 1d.

まず、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００の回転動作について説明する。
ロータシャフト４の回転軸部４ｂが駆動部である電動要素１０２からの回転動力を受けると、ロータ部４ａは、シリンダ１内で回転する。ロータ部４ａの回転に伴い、ロータ部４ａの外周付近に配置されたブッシュ保持部４ｄ，４ｅは、ロータシャフト４を回転軸（中心軸）とした円周上を移動する。そして、ブッシュ保持部４ｄ内に保持されている一対のブッシュ７，３７、及びその一対のブッシュ７，３７の間に摺動可能に保持されている第１のベーン５のベーン部５ａもロータ部４ａとともに回転する。同様に、ブッシュ保持部４ｅ内に保持されている一対のブッシュ８，３８、及びその一対のブッシュ８，３８の間に摺動可能に保持されている第２のベーン６のベーン部６ａもロータ部４ａとともに回転する。 First, the rotational operation of the vane type compressor 200 according to the first embodiment will be described.
When the rotating shaft portion 4b of the rotor shaft 4 receives the rotational power from the electric element 102 as the driving portion, the rotor portion 4a rotates in the cylinder 1. Along with the rotation of the rotor part 4a, the bush holding parts 4d and 4e arranged near the outer periphery of the rotor part 4a move on the circumference with the rotor shaft 4 as the rotation axis (center axis). The pair of bushes 7 and 37 held in the bush holding portion 4d and the vane portion 5a of the first vane 5 slidably held between the pair of bushes 7 and 37 are also rotor portions. Rotates with 4a. Similarly, the pair of bushes 8 and 38 held in the bush holding portion 4e and the vane portion 6a of the second vane 6 slidably held between the pair of bushes 8 and 38 are also rotors. It rotates with the part 4a.

第１のベーン５及び第２のベーン６は、回転による遠心力を受け、ベーンアライナ部５ｃ，６ｃ及びベーンアライナ部５ｄ，６ｄがベーンアライナ軸受部２ｂ，３ｂにそれぞれ押付けられて摺動しながら、ベーンアライナ軸受部２ｂ，３ｂの中心軸まわりに回転する。ここで、上述のように、ベーンアライナ軸受部２ｂ，３ｂとシリンダ内周面１ｂとは同心である。このため、第１のベーン５及び第２のベーン６はシリンダ内周面１ｂの中心まわりに回転することになる。そうすると、第１のベーン５のベーン部５ａの長手方向がシリンダ中心に向かうように、ブッシュ７，３７がブッシュ保持部４ｄ内で、ブッシュ中心７ａ，３７ａまわりに回転することになる。同様に、第２のベーン６のベーン部６ａの長手方向がシリンダ中心に向かうように、ブッシュ８，３８がブッシュ保持部４ｅ内で、ブッシュ中心８ａ，３８ａまわりに回転することになる。   The first vane 5 and the second vane 6 receive centrifugal force due to rotation, and the vane aligner portions 5c and 6c and the vane aligner portions 5d and 6d are pressed against the vane aligner bearing portions 2b and 3b, respectively, while sliding. The vane aligner bearing portions 2b and 3b rotate around the central axis. Here, as described above, the vane aligner bearing portions 2b and 3b and the cylinder inner peripheral surface 1b are concentric. For this reason, the first vane 5 and the second vane 6 rotate around the center of the cylinder inner peripheral surface 1b. Then, the bushes 7 and 37 rotate around the bush centers 7a and 37a in the bush holding portion 4d so that the longitudinal direction of the vane portion 5a of the first vane 5 is directed toward the cylinder center. Similarly, the bushes 8 and 38 rotate around the bush centers 8a and 38a in the bush holding portion 4e so that the longitudinal direction of the vane portion 6a of the second vane 6 is directed toward the cylinder center.

以上の動作において、回転に伴って、ブッシュ７，３７と第１のベーン５のベーン部５ａの側面、及び、ブッシュ８，３８と第２のベーン６のベーン部６ａの側面は互いに摺動を行う。また、ロータシャフト４のブッシュ保持部４ｄとブッシュ７，３７、ブッシュ保持部４ｅとブッシュ８，３８も互いに摺動することになる。   In the above operation, the side surfaces of the bushes 7 and 37 and the vane portion 5a of the first vane 5 and the side surfaces of the bushes 8 and 38 and the vane portion 6a of the second vane 6 slide with each other with the rotation. Do. Further, the bush holding portion 4d and the bushes 7 and 37 of the rotor shaft 4 and the bush holding portion 4e and the bushes 8 and 38 slide on each other.

図７は、本発明の実施の形態１に係る圧縮要素の圧縮動作を示す説明図である。この図７は、図１のＩ−Ｉ線に沿った断面図である。以下、この図７を参照しながら、ロータ部４ａ（ロータシャフト４）の回転に伴い吸入室９、中間室１０及び圧縮室１１の容積が変化する様子を説明する。なお、図７では簡単のため、吸入ポート１ａ、切欠き部１ｃ及び吐出ポート１ｄを省略し、吸入ポート１ａ、吐出ポート１ｄをそれぞれ矢印で「吸入」、「吐出」として示している。先ず、ロータシャフト４の回転に伴い、吸入管２６から低圧の冷媒が吸入ポート１ａに流入する。ここで、各空間（吸入室９、中間室１０、圧縮室１１）の容積変化を説明するにあたり、ロータ部４ａ（ロータシャフト４）の回転角度を次のように定義する。まず、第１のベーン５とシリンダ１のシリンダ内周面１ｂとの摺動箇所（接触箇所）が最近接点３２と一致する状態を、「角度０°」と定義する。図７では、「角度０°」、「角度４５°」、「角度９０°」、「角度１３５°」の状態において、第１のベーン５及び第２のベーン６の位置と、そのときの吸入室９、中間室１０及び圧縮室１１の状態を示している。   FIG. 7 is an explanatory diagram showing a compression operation of the compression element according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. 7 is a cross-sectional view taken along the line II of FIG. Hereinafter, the manner in which the volumes of the suction chamber 9, the intermediate chamber 10, and the compression chamber 11 change with the rotation of the rotor portion 4a (rotor shaft 4) will be described with reference to FIG. In FIG. 7, for the sake of simplicity, the suction port 1a, the cutout portion 1c, and the discharge port 1d are omitted, and the suction port 1a and the discharge port 1d are indicated as “suction” and “discharge” by arrows, respectively. First, with the rotation of the rotor shaft 4, low-pressure refrigerant flows from the suction pipe 26 into the suction port 1a. Here, in describing the volume change of each space (suction chamber 9, intermediate chamber 10, compression chamber 11), the rotation angle of the rotor portion 4a (rotor shaft 4) is defined as follows. First, a state where the sliding portion (contact portion) between the first vane 5 and the cylinder inner peripheral surface 1b of the cylinder 1 coincides with the closest point 32 is defined as “angle 0 °”. In FIG. 7, the positions of the first vane 5 and the second vane 6 in the state of “angle 0 °”, “angle 45 °”, “angle 90 °”, and “angle 135 °”, and the suction at that time The state of the chamber 9, the intermediate chamber 10, and the compression chamber 11 is shown.

なお、図７の「角度０°」の図に示す矢印は、ロータシャフト４の回転方向（図７では時計方向）である。但し、他の図では、ロータシャフト４の回転方向を示す矢印は省略している。また、図７において「角度１８０°」以降の状態を示していないのは、「角度１８０°」になると、「角度０°」において第１のベーン５と第２のベーン６が入れ替わった状態と同じになり、以降は「角度０°」から「角度１３５°」までと同じ圧縮動作となるためである。   The arrow shown in the “angle 0 °” diagram of FIG. 7 is the rotational direction of the rotor shaft 4 (clockwise in FIG. 7). However, in other drawings, an arrow indicating the rotation direction of the rotor shaft 4 is omitted. Further, in FIG. 7, the state after “angle 180 °” is not shown because when “angle 180 °” is reached, the first vane 5 and the second vane 6 are switched at “angle 0 °”. This is because the same compression operation is performed from “angle 0 °” to “angle 135 °” thereafter.

図７における「角度０°」では、最近接点３２と第２のベーン６で仕切られた右側の空間は中間室１０で、切欠き部１ｃを介して吸入ポート１ａと連通しており、ガス（冷媒）を吸入する。最近接点３２と第２のベーン６で仕切られた左側の空間は、吐出ポート１ｄに連通した圧縮室１１となる。   At the “angle of 0 °” in FIG. 7, the space on the right side partitioned by the nearest contact point 32 and the second vane 6 is the intermediate chamber 10 and communicates with the suction port 1a via the notch 1c. Inhale refrigerant. The space on the left side partitioned by the closest contact 32 and the second vane 6 becomes the compression chamber 11 communicating with the discharge port 1d.

図７における「角度４５°」では、第１のベーン５と最近接点３２で仕切られた空間は、切欠き部１ｃを介して吸入ポート１ａと連通している吸入室９となる。また、第１のベーン５と第２のベーン６で仕切られた空間は中間室１０となる。この状態では、中間室１０は、切欠き部１ｃを介して吸入ポート１ａと連通している。中間室１０の容積は「角度０°」のときより大きくなるので、ガスの吸入を続ける。また、第２のベーン６と最近接点３２で仕切られた空間は圧縮室１１で、圧縮室１１の容積は「角度０°」のときより小さくなり、冷媒は圧縮され徐々にその圧力が高くなる。   At “angle 45 °” in FIG. 7, the space partitioned by the first vane 5 and the closest contact point 32 becomes the suction chamber 9 communicating with the suction port 1a through the notch 1c. The space partitioned by the first vane 5 and the second vane 6 is an intermediate chamber 10. In this state, the intermediate chamber 10 communicates with the suction port 1a through the notch 1c. Since the volume of the intermediate chamber 10 becomes larger than that at the “angle 0 °”, the gas suction is continued. The space partitioned by the second vane 6 and the nearest contact point 32 is the compression chamber 11, and the volume of the compression chamber 11 becomes smaller than that at the “angle 0 °”, and the refrigerant is compressed and its pressure gradually increases. .

図７における「角度９０°」では、第１のベーン５のベーン先端部５ｂがシリンダ１のシリンダ内周面１ｂ上の点Ａと重なるので、中間室１０は吸入ポート１ａと連通しなくなる。これにより、中間室１０でのガスの吸入は終了する。また、この状態で、中間室１０の容積は略最大となる。圧縮室１１の容積は「角度４５°」のときより更に小さくなり、冷媒の圧力は上昇する。吸入室９の容積は「角度４５°」のときより大きくなり、吸入を続ける。   At “angle 90 °” in FIG. 7, the vane tip 5b of the first vane 5 overlaps with the point A on the cylinder inner peripheral surface 1b of the cylinder 1, so that the intermediate chamber 10 does not communicate with the suction port 1a. Thereby, the suction of the gas in the intermediate chamber 10 is completed. In this state, the volume of the intermediate chamber 10 is substantially maximum. The volume of the compression chamber 11 becomes even smaller than when the angle is 45 °, and the refrigerant pressure rises. The volume of the suction chamber 9 becomes larger than that at the “angle 45 °”, and the suction is continued.

図７における「角度１３５°」では、中間室１０の容積は「角度９０°」ときより小さくなり、冷媒の圧力は上昇する。また、圧縮室１１の容積も「角度９０°」のときより小さくなり、冷媒の圧力は上昇する。吸入室９の容積は「角度９０°」のときより大きくなり、吸入を続ける。   At “angle 135 °” in FIG. 7, the volume of the intermediate chamber 10 becomes smaller than that at “angle 90 °”, and the refrigerant pressure increases. Further, the volume of the compression chamber 11 becomes smaller than that at the “angle 90 °”, and the pressure of the refrigerant rises. The volume of the suction chamber 9 becomes larger than that at the “angle 90 °”, and the suction is continued.

その後、第２のベーン６が吐出ポート１ｄに近づくにつれて、圧縮室１１の圧力が上昇していく。そして、冷凍サイクルの高圧（吐出弁２７を開くのに必要な圧力も含む）を圧縮室１１の圧力が上回ると、吐出弁２７が開き、圧縮室１１の冷媒は、吐出ポート１ｄ及び吐出ポート２ｄを通って、密閉容器１０３内に吐出される（図１参照）。密閉容器１０３内に吐出された冷媒は、電動要素１０２を通過して密閉容器１０３の上部に固定（溶接）された吐出管２４から外部（冷凍サイクルの高圧側）に吐出される。したがって、密閉容器１０３内の圧力は高圧である吐出圧力となる。   Thereafter, as the second vane 6 approaches the discharge port 1d, the pressure in the compression chamber 11 increases. When the pressure in the compression chamber 11 exceeds the high pressure of the refrigeration cycle (including the pressure necessary to open the discharge valve 27), the discharge valve 27 is opened, and the refrigerant in the compression chamber 11 flows into the discharge port 1d and the discharge port 2d. Then, it is discharged into the sealed container 103 (see FIG. 1). The refrigerant discharged into the sealed container 103 passes through the electric element 102 and is discharged to the outside (the high pressure side of the refrigeration cycle) from the discharge pipe 24 fixed (welded) to the upper part of the sealed container 103. Therefore, the pressure in the sealed container 103 is a high discharge pressure.

第２のベーン６が吐出ポート１ｄを通過すると、圧縮室１１に高圧の冷媒が若干残る（ロスとなる）。そして、「角度１８０°」（図示せず）で、圧縮室１１が消滅したとき、この高圧の冷媒は吸入室９にて低圧の冷媒に変化する。なお、「角度１８０°」では吸入室９が中間室１０に移行し、中間室１０が圧縮室１１に移行して、以降圧縮動作を繰り返す。   When the second vane 6 passes through the discharge port 1d, a little high-pressure refrigerant remains in the compression chamber 11 (a loss occurs). When the compression chamber 11 disappears at an “angle of 180 °” (not shown), the high-pressure refrigerant changes to a low-pressure refrigerant in the suction chamber 9. At “angle 180 °”, the suction chamber 9 moves to the intermediate chamber 10, the intermediate chamber 10 moves to the compression chamber 11, and the compression operation is repeated thereafter.

このように、ロータ部４ａ（ロータシャフト４）の回転により、吸入室９は徐々に容積が大きくなり、ガスの吸入を続ける。以後中間室１０に移行するが、途中まで容積が徐々に大きくなり、更にガスの吸入を続ける。途中で、中間室１０の容積は最大となり、吸入ポート１ａに連通しなくなるので、ここでガスの吸入を終了する。以後、中間室１０の容積は徐々に小さくなり、ガスを圧縮する。その後、中間室１０は圧縮室１１に移行して、ガスの圧縮を続ける。所定の圧力まで圧縮されたガスは、吐出ポート１ｄ及び吐出ポート２ｄを通って吐出弁２７を押し上げて、密閉容器１０３内に吐出される。   In this way, the volume of the suction chamber 9 gradually increases due to the rotation of the rotor portion 4a (rotor shaft 4), and continues to suck gas. Thereafter, the flow proceeds to the intermediate chamber 10, but the volume gradually increases to the middle, and the gas suction is further continued. On the way, the volume of the intermediate chamber 10 is maximized and is not communicated with the suction port 1a. Thereafter, the volume of the intermediate chamber 10 gradually decreases and compresses the gas. Thereafter, the intermediate chamber 10 moves to the compression chamber 11 and continues to compress the gas. The gas compressed to a predetermined pressure pushes up the discharge valve 27 through the discharge port 1d and the discharge port 2d, and is discharged into the sealed container 103.

図８は、本発明の実施の形態１に係るベーンアライナ部の回転動作を説明するための説明図であり、図１のＩＩ−ＩＩ線に沿った断面図である。なお、図８では、ベーンアライナ部５ｃ，６ｃの回転動作を示している。また、図８の「角度０°」の図に示す矢印は、ベーンアライナ部５ｃ，６ｃの回転方向（図８では時計方向）である。但し、他の図では、ベーンアライナ部５ｃ，６ｃの回転方向を示す矢印は省略している。   FIG. 8 is an explanatory diagram for explaining the rotation operation of the vane aligner unit according to the first embodiment of the present invention, and is a cross-sectional view taken along the line II-II in FIG. 1. In addition, in FIG. 8, rotation operation | movement of the vane aligner parts 5c and 6c is shown. Further, the arrow shown in the “angle 0 °” diagram of FIG. 8 is the rotation direction of the vane aligner portions 5c and 6c (clockwise in FIG. 8). However, in other drawings, the arrows indicating the rotation direction of the vane aligner portions 5c and 6c are omitted.

ロータシャフト４の回転によって、第１のベーン５のベーン部５ａ及び第２のベーン６のベーン部６ａがシリンダ１の中心軸周りに回転する（図７）。これにより、ベーンアライナ部５ｃ，６ｃは、図８に示すように、ベーンアライナ軸受部２ｂに支持されて、凹部２ａ内をシリンダ内周面１ｂの中心軸周りに回転する。なお、この動作は凹部３ａ内をベーンアライナ軸受部２ｂに支持されて回転するベーンアライナ部５ｄ，６ｄについても同様である。   The rotation of the rotor shaft 4 causes the vane portion 5a of the first vane 5 and the vane portion 6a of the second vane 6 to rotate around the central axis of the cylinder 1 (FIG. 7). Accordingly, as shown in FIG. 8, the vane aligner portions 5c and 6c are supported by the vane aligner bearing portion 2b and rotate around the central axis of the cylinder inner peripheral surface 1b in the recess 2a. This operation is the same for the vane aligner portions 5d and 6d that rotate while being supported by the vane aligner bearing portion 2b in the recess 3a.

ここで、上記の冷媒圧縮動作からわかるように、第１のベーン５のベーン部５ａ及び第２のベーン６のベーン部６ａは、圧縮動作の大部分において、回転方向側の側面に作用するガス荷重が反回転方向側の側面に作用するガス荷重よりも大きくなっている。つまり、圧縮動作の大部分において、反回転方向側に配置されているブッシュ３７，３８のブッシュ円弧部３７ｂ，３８ｂに作用するガス荷重が、回転方向側に配置されているブッシュ７，８のブッシュ円弧部７ｂ，８ｂに作用するガス荷重よりも大きくなっている。しかしながら、本実施の形態１では、反回転方向側に配置されているブッシュ３７，３８のブッシュ円弧部３７ｂ，３８ｂの受圧面積を拡大し、ブッシュ円弧部３７ｂ，３８ｂに作用する面圧を低減しているので、ブッシュ３７，３８とブッシュ保持部４ｄ，４ｅとの間で摩耗や焼き付きが発生することを防止できる。   Here, as can be seen from the refrigerant compression operation, the vane portion 5a of the first vane 5 and the vane portion 6a of the second vane 6 are gas acting on the side surface on the rotational direction side in most of the compression operation. The load is larger than the gas load acting on the side surface on the counter-rotation direction side. That is, in most of the compression operation, the gas load acting on the bushing arc portions 37b and 38b of the bushes 37 and 38 disposed on the anti-rotation direction side is a bush of the bushes 7 and 8 disposed on the rotation direction side. It is larger than the gas load acting on the arc portions 7b and 8b. However, in the first embodiment, the pressure receiving area of the bush arc portions 37b, 38b of the bushes 37, 38 arranged on the counter-rotation direction side is enlarged, and the surface pressure acting on the bush arc portions 37b, 38b is reduced. Therefore, it is possible to prevent wear and seizure from occurring between the bushes 37 and 38 and the bush holding portions 4d and 4e.

続いて、上記の冷媒圧縮動作中における給油動作について説明する。
上記の冷媒圧縮動作においてロータシャフト４が回転することにより、図１に破線矢印で示すように、油ポンプ３１によって油溜め１０４から冷凍機油２５が吸い上げられ、給油路４ｈに送り出される。給油路４ｈに送り出された冷凍機油２５は、給油路４ｉを通ってフレーム２の凹部２ａ、給油路４ｊを通ってシリンダヘッド３の凹部３ａに送り出される。 Next, the refueling operation during the refrigerant compression operation will be described.
As the rotor shaft 4 rotates in the above refrigerant compression operation, the refrigeration oil 25 is sucked up from the oil sump 104 by the oil pump 31 and sent out to the oil supply path 4h, as indicated by broken line arrows in FIG. The refrigerating machine oil 25 sent out to the oil supply passage 4h passes through the oil supply passage 4i and is sent out to the recess 3a of the cylinder head 3 through the recess 2a of the frame 2 and the oil supply passage 4j.

凹部２ａ，３ａに送り出された冷凍機油２５は、ベーンアライナ軸受部２ｂ，３ｂを潤滑するとともに、その一部は凹部２ａ，３ａと連通したベーン逃がし部４ｆ，４ｇに供給される。ここで、密閉容器１０３内の圧力は高圧である吐出圧力になっているため、凹部２ａ，３ａ及びベーン逃がし部４ｆ，４ｇ内の圧力も吐出圧力となる。また、凹部２ａ，３ａに送り出された冷凍機油２５の一部は、フレーム２の主軸受部２ｃ及びシリンダヘッド３の主軸受部３ｃに供給される。   The refrigerating machine oil 25 fed to the recesses 2a and 3a lubricates the vane aligner bearing portions 2b and 3b, and a part thereof is supplied to the vane relief portions 4f and 4g communicating with the recesses 2a and 3a. Here, since the pressure in the sealed container 103 is a high discharge pressure, the pressures in the recesses 2a and 3a and the vane relief portions 4f and 4g are also discharge pressures. A part of the refrigerating machine oil 25 fed to the recesses 2 a and 3 a is supplied to the main bearing portion 2 c of the frame 2 and the main bearing portion 3 c of the cylinder head 3.

ベーン逃がし部４ｆ，４ｇに送り出された冷凍機油２５は、次のように流れることとなる。   The refrigerating machine oil 25 sent out to the vane relief parts 4f and 4g flows as follows.

図９は、本発明の実施の形態１に係るベーンのベーン部近傍を示す要部拡大図である。なお、図９は、図６における第１のベーン５のベーン部５ａ近傍を示す要部拡大図となっており、図中に実線で示す矢印は冷凍機油２５の流れを示している。   FIG. 9 is a main part enlarged view showing the vicinity of the vane portion of the vane according to Embodiment 1 of the present invention. 9 is an enlarged view of a main part showing the vicinity of the vane portion 5a of the first vane 5 in FIG. 6, and the arrows shown by solid lines in the drawing indicate the flow of the refrigerating machine oil 25.

上述のようにベーン逃がし部４ｆの圧力は吐出圧力であり、吸入室９及び中間室１０の圧力より高いため、冷凍機油２５は、ベーン部５ａの側面とブッシュ７，３７間の摺動部を潤滑しながら、圧力差及び遠心力によって吸入室９及び中間室１０に送り出される。また、冷凍機油２５は、ブッシュ７，３７とロータシャフト４のブッシュ保持部４ｄ間の摺動部を潤滑しながら、圧力差及び遠心力によって吸入室９及び中間室１０に送り出される。また、中間室１０に送り出された冷凍機油２５の一部は、ベーン先端部５ｂとシリンダ１のシリンダ内周面１ｂ間の隙間をシールしながら吸入室９に流入する。   As described above, since the pressure of the vane relief portion 4f is the discharge pressure and is higher than the pressure of the suction chamber 9 and the intermediate chamber 10, the refrigerating machine oil 25 has a sliding portion between the side surface of the vane portion 5a and the bushes 7 and 37. While being lubricated, it is sent out to the suction chamber 9 and the intermediate chamber 10 by the pressure difference and centrifugal force. The refrigerating machine oil 25 is sent out to the suction chamber 9 and the intermediate chamber 10 by the pressure difference and centrifugal force while lubricating the sliding portion between the bushes 7 and 37 and the bush holding portion 4d of the rotor shaft 4. A part of the refrigerating machine oil 25 fed to the intermediate chamber 10 flows into the suction chamber 9 while sealing the gap between the vane tip 5b and the cylinder inner peripheral surface 1b of the cylinder 1.

なお、図９では、第１のベーン５で仕切られる空間が吸入室９と中間室１０である場合について示したが、回転が進んで、第１のベーン５で仕切られる空間が中間室１０と圧縮室１１となる場合でも同様である。また、圧縮室１１内の圧力がベーン逃がし部４ｆの圧力と同じ吐出圧力に達した場合でも、遠心力によって、冷凍機油２５は圧縮室１１に向かって送り出されることになる。なお、以上の動作は第１のベーン５に対して示したが、第２のベーン６においても同様の動作を行う。   Although FIG. 9 shows the case where the space partitioned by the first vane 5 is the suction chamber 9 and the intermediate chamber 10, the rotation proceeds and the space partitioned by the first vane 5 is The same applies to the compression chamber 11. Even when the pressure in the compression chamber 11 reaches the same discharge pressure as the pressure of the vane escape portion 4f, the refrigerating machine oil 25 is sent out toward the compression chamber 11 by centrifugal force. Although the above operation is shown for the first vane 5, the same operation is performed for the second vane 6.

上記の給油動作において、図１に示すように、主軸受部２ｃに供給された冷凍機油２５は主軸受部２ｃの隙間を通ってフレーム２の上方の空間に吐き出された後、シリンダ１の外周部に設けた油戻し穴１ｅより、油溜め１０４に戻される。また、主軸受部３ｃに供給された冷凍機油２５は主軸受部３ｃの隙間を通って油溜め１０４に戻される。また、ベーン逃がし部４ｆ，４ｇを介して吸入室９、中間室１０及び圧縮室１１に送り出された冷凍機油２５も、最終的に冷媒とともに吐出ポート２ｄからフレーム２の上方の空間に吐き出された後、シリンダ１の外周部に設けた油戻し穴１ｅより、油溜め１０４に戻される。また、油ポンプ３１により給油路４ｈに送り出された冷凍機油２５のうち、余剰な冷凍機油２５はロータシャフト４の上方の排油穴４ｋから、フレーム２の上方の空間に吐き出された後、シリンダ１の外周部に設けた油戻し穴１ｅより、油溜め１０４に戻される。   In the above-described oil supply operation, as shown in FIG. 1, the refrigerating machine oil 25 supplied to the main bearing portion 2 c is discharged into the space above the frame 2 through the gap of the main bearing portion 2 c, and then the outer periphery of the cylinder 1. It is returned to the oil sump 104 through the oil return hole 1e provided in the section. Further, the refrigerating machine oil 25 supplied to the main bearing portion 3c is returned to the oil sump 104 through the gap of the main bearing portion 3c. Further, the refrigerating machine oil 25 sent to the suction chamber 9, the intermediate chamber 10 and the compression chamber 11 through the vane relief portions 4f and 4g was finally discharged together with the refrigerant from the discharge port 2d to the space above the frame 2. Thereafter, the oil is returned to the oil sump 104 through an oil return hole 1 e provided in the outer peripheral portion of the cylinder 1. Of the refrigerating machine oil 25 sent out to the oil supply passage 4 h by the oil pump 31, the surplus refrigerating machine oil 25 is discharged from the oil drain hole 4 k above the rotor shaft 4 into the space above the frame 2, and then cylinder 1 is returned to the oil sump 104 through an oil return hole 1e provided in the outer periphery of the oil reservoir 1.

以上、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００においては、ブッシュ７，３７のブッシュ円弧部７ｂ，３７ｂのブッシュ中心７ａ，３７ａを、第１のベーン５のベーン部５ａのベーン中心線５ｅよりも反回転方向側に配置している。また、ブッシュ８，３８のブッシュ円弧部８ｂ，３８ｂのブッシュ中心８ａ，３８ａを、第２のベーン６のベーン部６ａのベーン中心線６ｅよりも反回転方向側に配置している。このため、ロータ部４ａを大径化することなく、反回転方向側に配置されているブッシュ３７，３８のブッシュ円弧部３７ｂ，３８ｂの受圧面積を拡大し、ブッシュ円弧部３７ｂ，３８ｂに作用する面圧を低減しているので、ブッシュ３７，３８とブッシュ保持部４ｄ，４ｅとの間で摩耗や焼き付きが発生することを防止できる。したがって、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００の信頼性を向上させることができる。   As described above, in the vane type compressor 200 according to the first embodiment, the bush centers 7a, 37a of the bush arc portions 7b, 37b of the bushes 7, 37 are connected to the vane center line 5e of the vane portion 5a of the first vane 5. It arrange | positions rather than the anti-rotation direction side. Further, the bush centers 8 a and 38 a of the bush arc portions 8 b and 38 b of the bushes 8 and 38 are arranged on the counter-rotation direction side with respect to the vane center line 6 e of the vane portion 6 a of the second vane 6. For this reason, without increasing the diameter of the rotor portion 4a, the pressure receiving area of the bush arc portions 37b, 38b of the bushes 37, 38 arranged on the counter-rotation direction side is enlarged, and acts on the bush arc portions 37b, 38b. Since the surface pressure is reduced, it is possible to prevent wear and seizure from occurring between the bushes 37 and 38 and the bush holding portions 4d and 4e. Therefore, the reliability of the vane type compressor 200 according to the first embodiment can be improved.

実施の形態２．
実施の形態１においては、第１のベーン５及び第２のベーン６は、ベーン部５ａ，６ａのベーン長手方向とベーン先端部５ｂ，６ｂの円弧の法線方向とが略同一方向となっていた。これに限らず、第１のベーン５及び第２のベーン６を例えば以下のように構成してもよい。なお、本実施の形態２で特に記述しない項目については実施の形態１と同様とし、同一の機能や構成については同一の符号を用いて述べることとする。 Embodiment 2. FIG.
In the first embodiment, in the first vane 5 and the second vane 6, the vane longitudinal direction of the vane portions 5a and 6a and the normal direction of the arc of the vane tip portions 5b and 6b are substantially the same direction. It was. For example, the first vane 5 and the second vane 6 may be configured as follows. Note that items not particularly described in the second embodiment are the same as those in the first embodiment, and the same functions and configurations are described using the same reference numerals.

図１０は、本発明の実施の形態２に係るベーン型圧縮機の圧縮要素を示す平面図である。
図１０において、Ｂは、ベーン部５ａ，６ａのベーン長手方向を示している。また、Ｃは、ベーン先端部５ｂ，６ｂの円弧の法線方向を示している。つまり、ベーン部５ａ，６ａは、ベーンアライナ部５ｃ，５ｄ，６ｃ，６ｄに対して、Ｂの方向に傾けて設けられている。また、ベーン先端部５ｂ，６ｂの円弧の法線Ｃは、ベーン長手方向Ｂに対して傾いており、ベーンアライナ部５ｃ，５ｄ，６ｃ，６ｄを形成する円弧の中心を通るように形成されている。 FIG. 10 is a plan view showing a compression element of the vane type compressor according to the second embodiment of the present invention.
In FIG. 10, B has shown the vane longitudinal direction of the vane parts 5a and 6a. Moreover, C has shown the normal line direction of the circular arc of vane front-end | tip part 5b, 6b. That is, the vane portions 5a and 6a are provided to be inclined in the direction B with respect to the vane aligner portions 5c, 5d, 6c, and 6d. The normal C of the arc of the vane tip portions 5b and 6b is inclined with respect to the vane longitudinal direction B, and is formed so as to pass through the center of the arc forming the vane aligner portions 5c, 5d, 6c, and 6d. Yes.

図１０に示す構成においても、図１１に示すように、ベーン先端部５ｂ，６ｂの円弧とシリンダ１のシリンダ内周面１ｂの法線は回転中常に一致する状態で圧縮動作を行なうことが可能である。また、図１１の回転角度０°における第２のベーン６のベーン部６ａの内径側端部は、実施の形態１と同様に、ブッシュ８，３８のブッシュ中心８ａ，３８ａよりも内径側に突き出しており、ブッシュ８，３８はブッシュ中心８ａ，３８ａまわりに安定して回転することができる。また、ベーン部５ａ，６ａはどの状態においてもロータ部４ａに接触しておらず、本実施の形態２においても、実施の形態１と同様に、第１のベーン５及び第２のベーン６はロータ部４ａに対して揺動自在に移動可能となり、第１のベーン５及び第２のベーン６を常に安定に支持することが可能となる。   Also in the configuration shown in FIG. 10, as shown in FIG. 11, the compression operation can be performed with the arcs of the vane tip portions 5b and 6b and the normal line of the cylinder inner peripheral surface 1b of the cylinder 1 always matching each other during the rotation. It is. Further, the inner diameter side end portion of the vane portion 6a of the second vane 6 at the rotation angle of 0 ° in FIG. 11 protrudes to the inner diameter side of the bush centers 8a and 38a of the bushes 8 and 38 as in the first embodiment. The bushes 8 and 38 can rotate stably around the bush centers 8a and 38a. Further, the vane portions 5a and 6a are not in contact with the rotor portion 4a in any state, and in the second embodiment, the first vane 5 and the second vane 6 are the same as in the first embodiment. The first vane 5 and the second vane 6 can be stably supported at all times by being able to swingably move with respect to the rotor portion 4a.

以上、本実施の形態２のように構成されたベーン型圧縮機２００においても、ブッシュ７，３７のブッシュ円弧部７ｂ，３７ｂのブッシュ中心７ａ，３７ａを第１のベーン５のベーン部５ａのベーン中心線５ｅよりも反回転方向側に配置し、ブッシュ８，３８のブッシュ円弧部８ｂ，３８ｂのブッシュ中心８ａ，３８ａを第２のベーン６のベーン部６ａのベーン中心線６ｅよりも反回転方向側に配置することにより、ロータ部４ａを大径化することなく、反回転方向側に配置されているブッシュ３７，３８のブッシュ円弧部３７ｂ，３８ｂの受圧面積を拡大し、ブッシュ円弧部３７ｂ，３８ｂに作用する面圧を低減できる。このため、ブッシュ３７，３８とブッシュ保持部４ｄ，４ｅとの間で摩耗や焼き付きが発生することを防止でき、ベーン型圧縮機２００の信頼性を向上させることができる。   As described above, also in the vane type compressor 200 configured as in the second embodiment, the bush centers 7a and 37a of the bush arc portions 7b and 37b of the bushes 7 and 37 are connected to the vanes of the vane portion 5a of the first vane 5. It arrange | positions in the anti-rotation direction side rather than the center line 5e, and the bush center 8a of the bush circular arc part 8b of the bush 8 and 38, 38a is anti-rotation direction rather than the vane center line 6e of the vane part 6a of the 2nd vane 6. By disposing on the side, the pressure receiving area of the bush arc portions 37b, 38b of the bushes 37, 38 disposed on the counter-rotating direction side is increased without increasing the diameter of the rotor portion 4a, and the bush arc portions 37b, The surface pressure acting on 38b can be reduced. For this reason, it is possible to prevent wear and seizure between the bushes 37, 38 and the bush holding portions 4d, 4e, and to improve the reliability of the vane compressor 200.

また、本実施の形態２のようにベーン先端部５ｂ，６ｂの円弧の法線Ｃをベーン長手方向Ｂに対して傾けることにより、ベーン先端部５ｂ，６ｂの円弧長さを長くすることが可能となり、シール長さが増加する。このため、ベーン先端部５ｂ，６ｂでの漏れ損失をより低減することも可能となる。   Further, the arc length of the vane tip portions 5b and 6b can be increased by inclining the normal C of the arc of the vane tip portions 5b and 6b with respect to the vane longitudinal direction B as in the second embodiment. Thus, the seal length is increased. For this reason, it is also possible to further reduce the leakage loss at the vane tip portions 5b and 6b.

実施の形態３．
実施の形態１及び実施の形態２では、第１のベーン５のベーン部５ａ及び第２のベーン６のベーン部６ａがシリンダ内周面１ｂに接触しないベーン型圧縮機２００について説明した。本実施の形態３では、第１のベーン５のベーン部５ａ及び第２のベーン６のベーン部６ａがシリンダ内周面１ｂに接触するベーン型圧縮機２００について説明する。なお、本実施の形態３において、特に記述しない項目については実施の形態１又は実施の形態２と同様とし、同一の機能や構成については同一の符号を用いて述べることとする。 Embodiment 3 FIG.
In the first and second embodiments, the vane compressor 200 in which the vane portion 5a of the first vane 5 and the vane portion 6a of the second vane 6 do not contact the cylinder inner peripheral surface 1b has been described. In the third embodiment, a vane compressor 200 in which the vane portion 5a of the first vane 5 and the vane portion 6a of the second vane 6 are in contact with the cylinder inner peripheral surface 1b will be described. In Embodiment 3, items that are not particularly described are the same as those in Embodiment 1 or Embodiment 2, and the same functions and configurations are described using the same reference numerals.

図１２は、本発明の実施の形態３に係るベーン型圧縮機の圧縮要素を示す分解斜視図である。また、図１３は、このベーン型圧縮機の圧縮要素の断面図である。なお、図１３は、図１のＩ−Ｉ線に相当する位置における断面図であり、回転角度９０°の状態を示している。   FIG. 12 is an exploded perspective view showing a compression element of the vane compressor according to Embodiment 3 of the present invention. FIG. 13 is a cross-sectional view of a compression element of the vane compressor. FIG. 13 is a cross-sectional view at a position corresponding to the line II in FIG. 1, and shows a state where the rotation angle is 90 °.

図１２及び図１３に示すように、本実施の形態３に係るベーン型圧縮機２００の圧縮要素１０１は、以下に示す要素を有する。なお、以下では、実施の形態１の図２と異なる構成のみを説明する。   As shown in FIGS. 12 and 13, the compression element 101 of the vane compressor 200 according to the third embodiment has the following elements. In the following, only the configuration different from that in FIG. 2 of the first embodiment will be described.

（１）ベーンアライナ１２，１４：ベーンアライナ１２，１４は、実施の形態１のベーンアライナ部５ｄ，６ｄに相当するものであり、シリンダヘッド３の凹部３ａに挿入され、凹部３ａの外周面であるベーンアライナ軸受部３ｂで支承されるものである。これらベーンアライナ１２，１４は部分リング状の部品で、軸方向の一方の端面（図１２では上側）に立設されたベーン保持部１２ａ，１４ａを備えている。ベーン保持部１２ａ，１４ａは、例えば断面略四角形の板状の突起である。本実施の形態３では、ベーン保持部１２ａ，１４ａは、部分リングの円弧の法線方向に形成されている。 (1) Vane aligners 12 and 14: The vane aligners 12 and 14 correspond to the vane aligner portions 5d and 6d of the first embodiment, and are inserted into the recess 3a of the cylinder head 3 and are formed on the outer peripheral surface of the recess 3a. It is supported by a certain vane aligner bearing portion 3b. These vane aligners 12 and 14 are partial ring-shaped parts, and are provided with vane holding portions 12a and 14a erected on one axial end face (upper side in FIG. 12). The vane holding portions 12a and 14a are, for example, plate-like protrusions having a substantially square cross section. In the third embodiment, the vane holding portions 12a and 14a are formed in the normal direction of the arc of the partial ring.

（２）ベーンアライナ１３，１５：ベーンアライナ１３，１５は、実施の形態１のベーンアライナ部５ｃ，６ｃに相当するものであり、フレーム２の凹部２ａに挿入され、凹部２ａの外周面であるベーンアライナ軸受部２ｂで支承されるものである。これらベーンアライナ１３，１５は部分リング状の部品で、軸方向の一方の端面（図１２では下側）に立設されたベーン保持部１３ａ，１５ａを備えている。ベーン保持部１３ａ，１５ａは、例えば断面略四角形の板状の突起である。本実施の形態３では、ベーン保持部１３ａ，１５ａは、部分リングの円弧の法線方向に形成されている。 (2) Vane aligners 13 and 15: The vane aligners 13 and 15 correspond to the vane aligner portions 5c and 6c of the first embodiment, and are inserted into the recesses 2a of the frame 2 and are outer peripheral surfaces of the recesses 2a. It is supported by the vane aligner bearing portion 2b. These vane aligners 13 and 15 are partial ring-shaped parts, and are provided with vane holding portions 13a and 15a erected on one end face in the axial direction (lower side in FIG. 12). The vane holding portions 13a and 15a are, for example, plate-like protrusions having a substantially square cross section. In the third embodiment, the vane holding portions 13a and 15a are formed in the normal direction of the arc of the partial ring.

（３）第１のベーン１６：実施の形態１のベーン部５ａに相当するものであり、側面視略四角形の板状部材である。シリンダ１内周面１ｂ側に位置する先端部１６ａ（ロータ部４ａから突出する側の先端部）は、平面視において外側に凸となる円弧形状に形成されている。この先端部１６ａの円弧形状の半径は、シリンダ１内周面１ｂの半径とほぼ同等の半径で構成されている。また、第１のベーン１６の先端部１６ａと反対側の端部（以下、内周側端部という）近傍には、上面（フレーム２との対向面）に、ベーンアライナ１３のベーン保持部１３ａが挿入されるスリット状の背面溝１６ｂが形成されている。同様に、第１のベーン１６の内周側端部近傍には、下面（シリンダヘッド３との対向面）に、ベーンアライナ１２のベーン保持部１２ａが挿入されるスリット状の背面溝１６ｂが形成されている。なお、本実施の形態３では、背面溝１６ｂは、内周側端部から第１のベーン１６の長手方向に沿って、ベーン保持部１２ａ及びベーン保持部１３ａが挿入される範囲まで形成されている。これら背面溝１６ｂは、第１のベーン１６の長手方向に沿って、第１のベーン１６の上面及び下面の全域に形成されても勿論よい。 (3) 1st vane 16: It corresponds to the vane part 5a of Embodiment 1, and is a plate-shaped member having a substantially rectangular shape in side view. A tip portion 16a (tip portion on the side protruding from the rotor portion 4a) located on the inner peripheral surface 1b side of the cylinder 1 is formed in an arc shape that protrudes outward in plan view. The arc-shaped radius of the tip portion 16a is configured to be substantially the same as the radius of the inner peripheral surface 1b of the cylinder 1. A vane holding portion 13a of the vane aligner 13 is disposed on an upper surface (a surface facing the frame 2) in the vicinity of an end portion (hereinafter referred to as an inner peripheral end portion) opposite to the tip end portion 16a of the first vane 16. A slit-like back surface groove 16b is formed. Similarly, a slit-like back surface groove 16b into which the vane holding portion 12a of the vane aligner 12 is inserted is formed near the inner peripheral side end of the first vane 16 on the lower surface (the surface facing the cylinder head 3). Has been. In the third embodiment, the back groove 16b is formed from the inner peripheral side end portion to the range in which the vane holding portion 12a and the vane holding portion 13a are inserted along the longitudinal direction of the first vane 16. Yes. Of course, these back surface grooves 16 b may be formed in the entire area of the upper surface and the lower surface of the first vane 16 along the longitudinal direction of the first vane 16.

（４）第２のベーン１７：実施の形態１のベーン部６ａに相当するものであり、側面視略四角形の板状部材である。シリンダ１内周面１ｂ側に位置する先端部１７ａ（ロータ部４ａから突出する側の先端部）は、平面視において外側に凸となる円弧形状に形成されている。この先端部１７ａの円弧形状の半径は、シリンダ１内周面１ｂの半径とほぼ同等の半径で構成されている。また、第２のベーン１７の内周側端部近傍には、上面（フレーム２との対向面）に、ベーンアライナ１５のベーン保持部１５ａが挿入されるスリット状の背面溝１７ｂが形成されている。同様に、第２のベーン１７の内周側端部近傍には、下面（シリンダヘッド３との対向面）に、ベーンアライナ１４のベーン保持部１４ａが挿入されるスリット状の背面溝１７ｂが形成されている。なお、本実施の形態１では、背面溝１７ｂは、内周側端部から第２のベーン１７の長手方向に沿って、ベーン保持部１４ａ及びベーン保持部１５ａが挿入される範囲まで形成されている。これら背面溝１７ｂは、第２のベーン１７の長手方向に沿って、第２のベーン１７の上面及び下面の全域に形成されても勿論よい。 (4) 2nd vane 17: It corresponds to the vane part 6a of Embodiment 1, and is a plate-shaped member having a substantially square shape in a side view. A tip portion 17a (tip portion on the side protruding from the rotor portion 4a) located on the inner peripheral surface 1b side of the cylinder 1 is formed in an arc shape that is convex outward in plan view. The arcuate radius of the tip portion 17a is substantially the same as the radius of the inner peripheral surface 1b of the cylinder 1. Further, in the vicinity of the inner peripheral side end portion of the second vane 17, a slit-like back surface groove 17 b into which the vane holding portion 15 a of the vane aligner 15 is inserted is formed on the upper surface (the surface facing the frame 2). Yes. Similarly, a slit-like back surface groove 17b into which the vane holding portion 14a of the vane aligner 14 is inserted is formed near the inner peripheral side end portion of the second vane 17 on the lower surface (the surface facing the cylinder head 3). Has been. In the first embodiment, the back surface groove 17b is formed from the inner peripheral side end portion to the range where the vane holding portion 14a and the vane holding portion 15a are inserted along the longitudinal direction of the second vane 17. Yes. Of course, these back surface grooves 17 b may be formed in the entire area of the upper surface and the lower surface of the second vane 17 along the longitudinal direction of the second vane 17.

なお、第１のベーン１６の背面溝１６ｂにベーンアライナ１２，１３のベーン保持部１２ａ，１３ａが挿入され、第２のベーン１７の背面溝１７ｂにベーンアライナ１４，１５のベーン保持部１４ａ，１５ａが挿入されることで、第１のベーン１６、第２のベーン１７の先端の円弧の法線が常にシリンダ内周面１ｂの法線と一致するように方向が規制される。   The vane holding portions 12a and 13a of the vane aligners 12 and 13 are inserted into the back groove 16b of the first vane 16, and the vane holding portions 14a and 15a of the vane aligners 14 and 15 are inserted into the back groove 17b of the second vane 17. Is inserted, the direction is regulated so that the normal lines of the arcs at the tips of the first vane 16 and the second vane 17 always coincide with the normal line of the cylinder inner peripheral surface 1b.

図１４は、本発明の実施の形態３に係るベーン型圧縮機のベーン部近傍を示す要部拡大図である。なお、図１４は、図１３における第１のベーン１６近傍を示す要部拡大図となっており、図中に実線で示す矢印は冷凍機油２５の流れを示している。   FIG. 14 is a main part enlarged view showing the vicinity of the vane part of the vane compressor according to Embodiment 3 of the present invention. FIG. 14 is an enlarged view of a main part showing the vicinity of the first vane 16 in FIG. 13, and an arrow indicated by a solid line in the drawing indicates a flow of the refrigerating machine oil 25.

実施の形態１で示したように、ベーン逃がし部４ｆの圧力は吐出圧力であり、吸入室９及び中間室１０の圧力より高いため、冷凍機油２５は、第１のベーン１６の側面とブッシュ７，３７間の摺動部を潤滑しながら、圧力差及び遠心力によって吸入室９及び中間室１０に送り出される。また、冷凍機油２５は、ブッシュ７，３７とロータシャフト４のブッシュ保持部４ｄ間の摺動部を潤滑しながら、圧力差及び遠心力によって吸入室９及び中間室１０に送り出される。ここで、第１のベーン１６は、ベーン逃がし部４ｆと吸入室９及び中間室１０との圧力差や遠心力によって、シリンダ１内周面１ｂに押し付けられ、第１のベーン１６の先端部１６ａはシリンダ１内周面１ｂに沿って摺動するが、第１のベーン１６の先端部１６ａの円弧の半径は、シリンダ１内周面１ｂの半径とほぼ一致しており、また両者の法線もほぼ一致しているため、両者の間には十分な油膜が形成され流体潤滑となる。   As shown in the first embodiment, since the pressure of the vane escape portion 4f is the discharge pressure and is higher than the pressure of the suction chamber 9 and the intermediate chamber 10, the refrigerating machine oil 25 is supplied to the side surface of the first vane 16 and the bush 7 , 37 are lubricated while being fed into the suction chamber 9 and the intermediate chamber 10 by the pressure difference and centrifugal force. The refrigerating machine oil 25 is sent out to the suction chamber 9 and the intermediate chamber 10 by the pressure difference and centrifugal force while lubricating the sliding portion between the bushes 7 and 37 and the bush holding portion 4d of the rotor shaft 4. Here, the first vane 16 is pressed against the inner peripheral surface 1b of the cylinder 1 by a pressure difference or centrifugal force between the vane escape portion 4f, the suction chamber 9 and the intermediate chamber 10, and the tip portion 16a of the first vane 16 is pressed. Slides along the inner peripheral surface 1b of the cylinder 1, but the radius of the arc of the tip 16a of the first vane 16 is substantially the same as the radius of the inner peripheral surface 1b of the cylinder 1, and the normal line between the two. Are almost the same, a sufficient oil film is formed between the two to provide fluid lubrication.

以上、実施の形態３のように構成されたベーン型圧縮機においては、第１のベーン１６及び第２のベーン１７の先端部１６ａ，１７ａがシリンダ１内周面１ｂと摺動するが、流体潤滑のため摺動損失は小さく、圧縮過程における先端部１６ａ，１７ａからの漏れも少なくなる。   As described above, in the vane type compressor configured as in the third embodiment, the tips 16a and 17a of the first vane 16 and the second vane 17 slide with the inner peripheral surface 1b of the cylinder 1, Sliding loss is small due to lubrication, and leakage from the tip portions 16a and 17a in the compression process is also reduced.

また、本実施の形態３のように構成されたベーン型圧縮機２００においても、ブッシュ７，３７のブッシュ円弧部７ｂ，３７ｂのブッシュ中心７ａ，３７ａを第１のベーン５のベーン部５ａのベーン中心線５ｅよりも反回転方向側に配置し、ブッシュ８，３８のブッシュ円弧部８ｂ，３８ｂのブッシュ中心８ａ，３８ａを第２のベーン６のベーン部６ａのベーン中心線６ｅよりも反回転方向側に配置することにより、ロータ部４ａを大径化することなく、反回転方向側に配置されているブッシュ３７，３８のブッシュ円弧部３７ｂ，３８ｂの受圧面積を拡大し、ブッシュ円弧部３７ｂ，３８ｂに作用する面圧を低減できる。このため、ブッシュ３７，３８とブッシュ保持部４ｄ，４ｅとの間で摩耗や焼き付きが発生することを防止でき、ベーン型圧縮機２００の信頼性を向上させることができる。   Also in the vane type compressor 200 configured as in the third embodiment, the bush centers 7a and 37a of the bush arc portions 7b and 37b of the bushes 7 and 37 are connected to the vanes of the vane portion 5a of the first vane 5. It arrange | positions in the anti-rotation direction side rather than the center line 5e, and the bush center 8a of the bush circular arc part 8b of the bush 8 and 38, 38a is anti-rotation direction rather than the vane center line 6e of the vane part 6a of the 2nd vane 6. By disposing on the side, the pressure receiving area of the bush arc portions 37b, 38b of the bushes 37, 38 disposed on the counter-rotating direction side is increased without increasing the diameter of the rotor portion 4a, and the bush arc portions 37b, The surface pressure acting on 38b can be reduced. For this reason, it is possible to prevent wear and seizure between the bushes 37, 38 and the bush holding portions 4d, 4e, and to improve the reliability of the vane compressor 200.

なお、上記の実施の形態１〜実施の形態３では、ベーン枚数が２枚の場合について示したが、ベーン枚数が１枚の場合でも３枚以上の場合でも同様の構成であり、同様の効果が得られる。ベーン枚数が１枚の場合、ベーンアライナを、部分リング形状ではなく、リング形状に形成してもよい。   In the above first to third embodiments, the case where the number of vanes is two has been described. However, the configuration is the same regardless of whether the number of vanes is one or three or more, and similar effects are obtained. Is obtained. When the number of vanes is one, the vane aligner may be formed in a ring shape instead of a partial ring shape.

また、上記の実施の形態１〜実施の形態３ではロータシャフト４の遠心力を利用した油ポンプ３１について示したが、油ポンプの形態はいずれでもよく、例えば特開２００９−６２８２０号公報に記載の容積形ポンプを油ポンプ３１として用いてもよい。   In the first to third embodiments, the oil pump 31 using the centrifugal force of the rotor shaft 4 has been described. However, any form of the oil pump may be used, for example, described in JP-A-2009-62820. A positive displacement pump may be used as the oil pump 31.

また、上記の実施の形態１〜実施の形態３のベーン角度調整手段では、ベーンアライナ部５ｃ，５ｄ，６ｃ，６ｄやベーンアライナ１２，１３，１４，１５をシリンダ内周面１ｂと同心に形成されたベーンアライナ軸受部２ｂ，３ｂで支承させることにより、ベーンの先端部５ｂ，６ｂ，１６ａ，１７ａの法線とシリンダ内周面１ｂの法線とが常にほぼ一致する状態で圧縮動作を行なうようにしたが、ベーン角度調整手段はこの構成に限定されるものではない。例えば、特開２０００−３５２３９０号公報に記載のベーン型圧縮機のように、ロータ部の内部を中空にし、その中にベーンをシリンダの内周面の中心にて回転可能に支持する固定軸を配置し、ベーンがロータ部に対して揺動可能となるようにロータ部の外周部近傍でブッシュを介してベーンを保持する構成としてもよい。このようなベーン角度調整手段においても、ベーンを挟持するブッシュを実施の形態１〜実施の形態３で示したブッシュ７，８，３７，３８のように構成することにより、実施の形態１〜実施の形態３と同様の効果を得ることができる。   In the vane angle adjusting means of the first to third embodiments, the vane aligner portions 5c, 5d, 6c, and 6d and the vane aligners 12, 13, 14, and 15 are formed concentrically with the cylinder inner peripheral surface 1b. By being supported by the vane aligner bearing portions 2b and 3b, the compression operation is performed in a state where the normal lines of the vane tip portions 5b, 6b, 16a, and 17a and the normal line of the cylinder inner peripheral surface 1b are always substantially coincident with each other. However, the vane angle adjusting means is not limited to this configuration. For example, like the vane type compressor described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2000-352390, the rotor portion is hollow and a fixed shaft that supports the vane rotatably at the center of the inner peripheral surface of the cylinder is provided therein. It is good also as a structure which arrange | positions and hold | maintains a vane via a bush in the vicinity of the outer peripheral part of a rotor part so that a vane can rock | fluctuate with respect to a rotor part. Also in such a vane angle adjusting means, the bushes for sandwiching the vanes are configured like the bushes 7, 8, 37, and 38 shown in the first to third embodiments, so that the first to first embodiments are implemented. The same effect as in the third mode can be obtained.

１ シリンダ、１ａ 吸入ポート、１ｂ シリンダ内周面、１ｃ 切欠き部、１ｄ 吐出ポート、１ｅ 油戻し穴、２ フレーム、２ａ 凹部、２ｂ ベーンアライナ軸受部、２ｃ 主軸受部、２ｄ 吐出ポート、３ シリンダヘッド、３ａ 凹部、３ｂ ベーンアライナ軸受部、３ｃ 主軸受部、４ ロータシャフト、４ａ ロータ部、４ｂ 回転軸部、４ｃ 回転軸部、４ｄ ブッシュ保持部、４ｅ ブッシュ保持部、４ｆ ベーン逃がし部、４ｇ ベーン逃がし部、４ｈ 給油路、４ｉ 給油路、４ｊ 給油路、４ｋ 排油穴、５ 第１のベーン、５ａ ベーン部、５ｂ ベーン先端部、５ｃ ベーンアライナ部、５ｄ ベーンアライナ部、５ｅ ベーン中心線、６ 第２のベーン、６ａ ベーン部、６ｂ ベーン先端部、６ｃ ベーンアライナ部、６ｄ ベーンアライナ部、７ ブッシュ、７ａ ブッシュ中心、７ｂ ブッシュ円弧部、７ｃ ブッシュ切欠き面、７ｄ ブッシュ切欠き面、７ｅ 直線、８ ブッシュ、８ａ ブッシュ中心、８ｂ ブッシュ円弧部、８ｃ ブッシュ切欠き面、８ｄ ブッシュ切欠き面、９ 吸入室、１０ 中間室、１１ 圧縮室、１２ ベーンアライナ、１２ａ ベーン保持部、１３ ベーンアライナ、１３ａ ベーン保持部、１４ ベーンアライナ、１４ａ ベーン保持部、１５ ベーンアライナ、１５ａ ベーン保持部、１６ 第１のベーン、１６ａ 先端部、１６ｂ 背面溝、１７ 第２のベーン、１７ａ 先端部、１７ｂ 背面溝、２１ 固定子、２２ 回転子、２３ ガラス端子、２４ 吐出管、２５ 冷凍機油、２６ 吸入管、２７ 吐出弁、２８ 吐出弁押え、３１ 油ポンプ、３２ 最近接点、３７ ブッシュ、３７ａ ブッシュ中心、３７ｂ ブッシュ円弧部、３７ｃ ブッシュ切欠き面、３７ｄ ブッシュ切欠き面、３７ｅ 直線、３８ ブッシュ、３８ａ ブッシュ中心、３８ｂ ブッシュ円弧部、３８ｃ ブッシュ切欠き面、３８ｄ ブッシュ切欠き面、３９ ブッシュ（従来）、３９ａ ブッシュ中心、３９ｂ ブッシュ円弧部、１０１ 圧縮要素、１０２ 電動要素、１０３ 密閉容器、１０４ 油溜め、２００ ベーン型圧縮機。   1 cylinder, 1a suction port, 1b cylinder inner surface, 1c notch, 1d discharge port, 1e oil return hole, 2 frame, 2a recess, 2b vane aligner bearing, 2c main bearing, 2d discharge port, 3 cylinder Head, 3a recess, 3b vane aligner bearing part, 3c main bearing part, 4 rotor shaft, 4a rotor part, 4b rotating shaft part, 4c rotating shaft part, 4d bush holding part, 4e bush holding part, 4f vane relief part, 4g Vane relief portion, 4h oil supply passage, 4i oil supply passage, 4j oil supply passage, 4k oil discharge hole, 5 first vane, 5a vane portion, 5b vane tip portion, 5c vane aligner portion, 5d vane aligner portion, 5e vane center line , 6 Second vane, 6a vane, 6b vane tip, 6c vane aligner, 6d vane Aligner, 7 Bush, 7a Bush Center, 7b Bush Arc, 7c Bush Notch, 7d Bush Notch, 7e Straight, 8 Bush, 8a Bush Center, 8b Bush Arc, 8c Bush Notch, 8d Bush Notch surface, 9 suction chamber, 10 intermediate chamber, 11 compression chamber, 12 vane aligner, 12a vane holding part, 13 vane aligner, 13a vane holding part, 14 vane aligner, 14a vane holding part, 15 vane aligner, 15a vane holding , 16 first vane, 16a tip, 16b back groove, 17 second vane, 17a tip, 17b back groove, 21 stator, 22 rotor, 23 glass terminal, 24 discharge pipe, 25 refrigerating machine oil, 26 Suction pipe, 27 Discharge valve, 28 Discharge valve retainer, 31 Oil pump, 2 Nearest contact point, 37 bush, 37a bush center, 37b bush arc portion, 37c bush notch surface, 37d bush notch surface, 37e straight line, 38 bush, 38a bush center, 38b bush arc portion, 38c bush notch surface, 38d Bush notch surface, 39 Bush (conventional), 39a Bush center, 39b Bush arc, 101 Compression element, 102 Electric element, 103 Sealed container, 104 Oil sump, 200 Vane compressor.

Claims (7)

円筒状の内周面が形成されたシリンダと、
前記シリンダの内部において前記内周面の中心軸と所定の距離ずれた回転軸を中心に回転運動する円柱形のロータ部、及び前記ロータ部に回転力を伝達するシャフト部を有するロータシャフトと、
前記ロータ部に設けられ、前記ロータ部から突出する外周側の先端部が外側に凸となる円弧形状に形成された少なくとも１枚のベーンと、
を備えたベーン型圧縮機において、
前記ベーンの前記先端部の前記円弧形状の法線と前記シリンダの前記内周面の法線とが常にほぼ一致する状態で圧縮動作を行なうように前記ベーンを保持し、更に、前記ベーンを前記ロータ部に対して回転可能且つ移動可能に支持するベーン角度調整手段を有し、
該ベーン角度調整手段は、
前記ロータ部に形成され、前記回転軸方向に貫通する略円筒形状のブッシュ保持部と、
略半円柱形状に形成され、前記ベーンを挟んで前記ブッシュ保持部に挿入される一対のブッシュと、
を少なくとも備え、
前記回転軸と垂直な断面において、
回転方向側に配置された前記ブッシュ及び反回転方向後側に配置された前記ブッシュの円弧状の外周部の曲率半径の中心（以下、ブッシュ中心という）を、前記ベーンの長手方向の中心線よりも反回転方向後側に配置したことを特徴とするベーン型圧縮機。 A cylinder having a cylindrical inner peripheral surface;
A rotor shaft having a cylindrical rotor portion that rotates around a rotation axis that is shifted from the central axis of the inner peripheral surface by a predetermined distance inside the cylinder, and a shaft portion that transmits a rotational force to the rotor portion;
At least one vane provided in the rotor portion and formed in an arc shape in which an outer peripheral tip protruding from the rotor portion is convex outward;
In a vane compressor equipped with
The vane is held so that the compression operation is performed in a state in which the normal line of the arc shape of the tip of the vane and the normal line of the inner peripheral surface of the cylinder are almost coincident, and the vane Having vane angle adjusting means for supporting the rotor portion so as to be rotatable and movable;
The vane angle adjusting means includes:
A substantially cylindrical bush holding portion formed in the rotor portion and penetrating in the direction of the rotation axis;
A pair of bushes formed in a substantially semi-cylindrical shape and inserted into the bush holding portion across the vane;
Comprising at least
In a cross section perpendicular to the rotation axis,
The center of the radius of curvature (hereinafter referred to as the bush center) of the arc-shaped outer peripheral portion of the bush arranged on the rotation direction side and the bush arranged on the rear side in the counter rotation direction is referred to as the center line in the longitudinal direction of the vane. The vane type compressor is also arranged on the rear side in the counter-rotating direction. 反回転方向後側に配置された前記ブッシュの円弧状の外周部の曲率半径が、回転方向側に配置された前記ブッシュの円弧状の外周部の曲率半径よりも小さいことを特徴とする請求項１に記載のベーン型圧縮機。   The curvature radius of the arc-shaped outer peripheral portion of the bush arranged on the rear side in the counter-rotation direction is smaller than the curvature radius of the arc-shaped outer peripheral portion of the bush arranged on the rotation direction side. The vane type compressor according to 1. 前記ブッシュは、前記内周面側の端部に切欠き面が形成されていることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のベーン型圧縮機。   The vane compressor according to claim 1 or 2, wherein the bush has a notch surface formed at an end portion on the inner peripheral surface side. 回転方向側に配置された前記ブッシュにおける前記ブッシュ中心から前記切欠き面までのベーン長手方向の距離と、反回転方向側に配置された前記ブッシュにおける前記ブッシュ中心から前記切欠き面までのベーン長手方向の距離とが、略一致していることを特徴とする請求項３に記載のベーン型圧縮機。   The distance in the vane longitudinal direction from the bush center to the notch surface in the bush arranged on the rotation direction side, and the vane length from the bush center to the notch surface in the bush arranged on the counter-rotation direction side 4. The vane compressor according to claim 3, wherein the distance in the direction is substantially the same. 前記ブッシュ中心は前記ベーンの幅内に配置されていることを特徴とする請求項１〜請求項４のいずれか一項に記載のベーン型圧縮機。   The vane compressor according to any one of claims 1 to 4, wherein the bush center is disposed within a width of the vane. 前記シリンダの前記内周面の一方の開口端を閉塞するフレームと、
前記シリンダの前記内周面の他方の開口端を閉塞するシリンダヘッドと、
を備え、
前記ベーン角度調整手段は、
リング形状又は部分リング形状に形成され、前記ベーンの両端部に設けられたベーンアライナと、
前記フレーム及び前記シリンダヘッドのシリンダ側端面において前記シリンダの前記内周面の中心軸と同心に設けられ、前記ベーンアライナの外周面を摺動自在に支持するベーンアライナ軸受部と、
を備えたことを特徴とする請求項１〜請求項５のいずれか一項に記載のベーン型圧縮機。 A frame that closes one open end of the inner peripheral surface of the cylinder;
A cylinder head for closing the other open end of the inner peripheral surface of the cylinder;
With
The vane angle adjusting means includes
A vane aligner formed in a ring shape or a partial ring shape and provided at both ends of the vane;
A vane aligner bearing portion provided concentrically with a central axis of the inner peripheral surface of the cylinder at a cylinder side end surface of the frame and the cylinder head, and slidably supporting an outer peripheral surface of the vane aligner;
The vane type compressor according to any one of claims 1 to 5, further comprising: 前記ロータ部の前記ブッシュ保持部よりも内周側となる位置に形成され、前記ブッシュ保持部と連通するように前記回転軸方向に貫通する略円筒形状のベーン逃がし部を備えたことを特徴とする請求項１〜請求項６のいずれか一項に記載のベーン型圧縮機。   The rotor portion includes a substantially cylindrical vane relief portion that is formed at a position closer to the inner peripheral side than the bush holding portion and penetrates in the rotation axis direction so as to communicate with the bush holding portion. The vane type compressor according to any one of claims 1 to 6.
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