JP2013135593A - Motor drive system - Google Patents
Motor drive system Download PDFInfo
- Publication number
- JP2013135593A JP2013135593A JP2011286423A JP2011286423A JP2013135593A JP 2013135593 A JP2013135593 A JP 2013135593A JP 2011286423 A JP2011286423 A JP 2011286423A JP 2011286423 A JP2011286423 A JP 2011286423A JP 2013135593 A JP2013135593 A JP 2013135593A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- phase
- voltage
- electric motor
- drive system
- wave
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 70
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 11
- 238000009499 grossing Methods 0.000 claims description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 17
- 230000004907 flux Effects 0.000 abstract description 11
- 230000006698 induction Effects 0.000 abstract 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 16
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 15
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Control Of Ac Motors In General (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
Description
本発明は、二重三相電動機をインバータにより駆動する電動機駆動システムに関する。 The present invention relates to a motor drive system that drives a double three-phase motor by an inverter.
インバータによって電動機に供給される電力を増大させるために、1つの電動機に対して複数のインバータを接続し、電動機において、異なるインバータにそれぞれ接続された少なくとも2組の巻線群を備えた多重巻線の電動機(例えば二重三相電動機)が知られている。従来技術の二重三相電動機として、例えば特許文献1及び2の発明がある。
In order to increase the power supplied to the electric motor by the inverter, a plurality of inverters are connected to one electric motor, and the electric motor has at least two winding groups each connected to different inverters. (For example, a double three-phase motor) is known. As a prior art double three-phase motor, for example, there are inventions of
通常、PWMインバータによって電動機を駆動する場合、PWM波形の歪に起因して電機子の鉄心(ステータコア及びロータコア)に変動磁界が生じ、鉄損を増加させることが知られている。 Usually, when an electric motor is driven by a PWM inverter, it is known that a variable magnetic field is generated in the iron core (stator core and rotor core) of the armature due to distortion of the PWM waveform to increase the iron loss.
二重三相電動機では、2つの巻線群にそれぞれ電流を流すことにより生じる磁束は、2つの巻線群で共通の経路を通る。従って、二重三相電動機を2つのインバータによって駆動する場合、電動機内部に発生する磁束は、その2つのインバータの発生する電圧波形の平均値を時間積分したもの、あるいは等価的に2つのインバータの発生する電流波形の平均値によって決定される。このとき、発生される電圧又は電流における基本波以外の高調波成分が大きいほど磁束の変動が大きくなり、その結果、電動機の鉄心の内部に発生する損失が大きくなる。損失の発生はさらに発熱をもたらす。従って、磁束の変動を抑制し、電動機の損失を低減するような二重三相電動機の駆動方法が必要とされる。 In the double three-phase motor, the magnetic flux generated by passing currents through the two winding groups passes through a common path in the two winding groups. Therefore, when a dual three-phase motor is driven by two inverters, the magnetic flux generated in the motor is obtained by time-integrating the average value of voltage waveforms generated by the two inverters or equivalently of the two inverters. It is determined by the average value of the generated current waveform. At this time, as the harmonic component other than the fundamental wave in the generated voltage or current increases, the fluctuation of the magnetic flux increases, and as a result, the loss generated in the iron core of the motor increases. The generation of loss further generates heat. Therefore, there is a need for a method for driving a double three-phase motor that suppresses fluctuations in magnetic flux and reduces motor loss.
本発明の目的は、以上の課題を解決し、磁束の変動を抑制して電動機の損失を低減するように二重三相電動機をインバータにより駆動する電動機駆動システムを提供することにある。 An object of the present invention is to solve the above problems and provide an electric motor drive system that drives a double three-phase electric motor with an inverter so as to reduce the loss of the electric motor by suppressing the fluctuation of magnetic flux.
本発明の態様に係る電動機駆動システムによれば、
電動機を備え、上記電動機を駆動する電動機駆動システムにおいて、
上記電動機は、互いに逆極性の誘起電圧を有する第1及び第2の巻線群を備え、
上記電動機駆動システムは、
上記第1の巻線群に接続され、第1の三相交流電圧を発生して上記第1の巻線群に印加する第1の交流電源と、
上記第2の巻線群に接続され、第2の三相交流電圧を発生して上記第2の巻線群に印加する第2の交流電源と、
上記第1及び第2の交流電源を制御するコントローラとを備え、
上記コントローラは、
第3の三相交流電圧の供給を受け、
上記第3の三相交流電圧の周波数よりも高い周波数を有する三角波の電圧波形を有するキャリア波を発生し、
上記キャリア波と上記第3の三相交流電圧とに基づいて三角波比較方式を用いてパルス幅変調を実行することにより上記第1の三相交流電圧を発生するように上記第1の交流電源を制御し、
上記キャリア波と上記第3の三相交流電圧の反転電圧とに基づいて三角波比較方式を用いてパルス幅変調を実行することにより上記第2の三相交流電圧を発生するように上記第2の交流電源を制御することを特徴とする。
According to the motor drive system according to the aspect of the present invention,
In an electric motor drive system that includes an electric motor and drives the electric motor,
The electric motor includes first and second winding groups having induced voltages of opposite polarities,
The motor drive system is
A first AC power source connected to the first winding group and generating a first three-phase AC voltage to be applied to the first winding group;
A second AC power source connected to the second winding group for generating a second three-phase AC voltage and applying the second three-phase AC voltage to the second winding group;
A controller for controlling the first and second AC power supplies,
The above controller
Receiving the third three-phase AC voltage,
Generating a carrier wave having a triangular voltage waveform having a frequency higher than the frequency of the third three-phase AC voltage;
The first AC power supply is configured to generate the first three-phase AC voltage by performing pulse width modulation using a triangular wave comparison method based on the carrier wave and the third three-phase AC voltage. Control
The second three-phase AC voltage is generated by performing pulse width modulation using a triangular wave comparison method based on the carrier wave and the inverted voltage of the third three-phase AC voltage. It is characterized by controlling an AC power supply.
上記電動機駆動システムにおいて、上記第1及び第2の交流電源と上記第1及び第2の巻線群との間にそれぞれ平滑用リアクトルをさらに備えたことを特徴とする。 The electric motor drive system further includes a smoothing reactor between the first and second AC power supplies and the first and second winding groups.
本発明によれば、磁束の変動を抑制して電動機の損失を低減するように二重三相電動機をインバータにより駆動する電動機駆動システムを提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the motor drive system which drives a double three phase motor with an inverter so that the fluctuation | variation of magnetic flux may be suppressed and the loss of an electric motor may be reduced can be provided.
本発明によれば、さらに、電動機の中性点間の電位差も低減することができ、以下の効果がもたらされる。
(1)巻線間の電圧が低減されるので、巻線間の放電や短絡が起こりにくくなる。
(2)電動機巻線の寿命が延びる。
(3)絶縁が簡素化される。
According to the present invention, the potential difference between the neutral points of the electric motor can also be reduced, and the following effects are brought about.
(1) Since the voltage between the windings is reduced, it is difficult to cause a discharge or a short circuit between the windings.
(2) The life of the motor winding is extended.
(3) Insulation is simplified.
第1の実施形態.
図1は、本発明の第1の実施形態に係る電動機駆動システムの構成を示すブロック図である。本実施形態の電動機駆動システムは、直流電圧から三相交流電圧をそれぞれ発生する2つの電力変換装置(インバータ)1,2と、電力変換装置1,2を制御するコントローラと、電力変換装置1,2にそれぞれ接続された2組の巻線群を備えた電動機(二重三相電動機)4とを備える。電動機4は、中性点N1で互いに接続された巻線Lu,Lv,Lwからなる第1の巻線群と、中性点N2で互いに接続された巻線Lx,Ly,Lzからなる第2の巻線群とを備える。なお、2組の巻線群の中性点N1,N2は互いに接続されない。電力変換装置1は直流電源E1に接続され、U相、V相、及びW相からなる三相交流電圧(以下、電圧U,V,Wと表す)を発生し、巻線Lu,Lv,Lwにそれぞれ印加する。電力変換装置2もまた直流電源E1に接続され、X相、Y相、及びZ相からなる三相交流電圧(以下、電圧X,Y,Zと表す)を発生し、巻線Lx,Ly,Lzにそれぞれ印加する。電力変換装置1,2と電動機4との間には、さらに、平滑用リアクトルである出力フィルタL11〜L16が設けられる。
First embodiment.
FIG. 1 is a block diagram showing a configuration of an electric motor drive system according to the first embodiment of the present invention. The motor drive system of the present embodiment includes two power converters (inverters) 1 and 2 that generate a three-phase AC voltage from a DC voltage, a controller that controls the
図2は、図1の電力変換装置1,2の詳細構成を示すブロック図である。電力変換装置1,2はそれぞれ、通常のPWMインバータとして構成される。電力変換装置1はスイッチング素子Q1〜Q6を備え、スイッチング素子Q1〜Q6はコントローラ3からの制御信号S1〜S6に応じてオン/オフし、これにより、電力変換装置1は三相交流電圧U,V,Wを発生する。同様に、電力変換装置2はスイッチング素子Q7〜Q12を備え、スイッチング素子Q7〜Q12はコントローラ3からの制御信号S7〜S12に応じてオン/オフし、これにより、電力変換装置2は三相交流電圧X,Y,Zを発生する。
FIG. 2 is a block diagram showing a detailed configuration of the
図3は、図1のコントローラ3の詳細構成を示すブロック図である。コントローラ3は、三角波比較方式を用いてパルス幅変調を実行するように電力変換装置1,2を制御する。前述のように、電動機4の鉄心の内部に発生する損失は、磁束の変動によって引き起こされるが、この損失は、2つの電力変換装置1,2によって発生される電流の波形の平均が滑らかになるよう構成することによって低減することができる。このために、本実施形態では、三角波比較方式を用いてパルス幅変調を実行するとき、電力変換装置1のためのPWMキャリア波の位相を、電力変換装置2のためのPWMキャリア波の位相に対して逆位相にし、これにより、損失の低減を実現する。コントローラ3は、三角波発生器10と、6つの比較器11〜16とを備える。コントローラ3には、上位の速度コントローラ(図示せず)から、基準となる三相交流電圧(基本波)を示すu相信号波、v相信号波、及びw相信号波が入力される。上位の速度コントローラによるu相信号波、v相信号波、及びw相信号波の生成(速度ループ)は、従来の電動機駆動システムと同様であり、説明を省略する。u相信号波は比較器11,14の反転入力端子に入力され、v相信号波は比較器12,15の反転入力端子に入力され、w相信号波は比較器13,16の反転入力端子に入力される。三角波発生器10は、u相信号波、v相信号波、及びw相信号波の周波数よりも高い周波数を有する三角波の電圧波形を有するPWMキャリア波を発生する。PWMキャリア波は、比較器11〜13の非反転入力端子に入力され、さらに、反転器27によって反転されたPWMキャリア波(すなわち、逆位相のPWMキャリア波)が、比較器14〜16の非反転入力端子に入力される。比較器11〜13の出力は、制御信号S1〜S3として電力変換装置1に送られ、反転器21〜23によってそれぞれ反転された比較器11〜13の出力は、制御信号S4〜S6として電力変換装置1に送られる。同様に、比較器14〜16の出力は、制御信号S7〜S9として電力変換装置1に送られ、反転器41〜26によってそれぞれ反転された比較器14〜16の出力は、制御信号S10〜S12として電力変換装置2に送られる。
FIG. 3 is a block diagram showing a detailed configuration of the
ここで、本実施形態の比較例の電動機駆動システムを示す。図4は、比較例のコントローラ3Aの詳細構成を示すブロック図である。図4のコントローラ3Aでは、電力変換装置1のためのPWMキャリア波の位相と、電力変換装置2のためのPWMキャリア波の位相と同位相にする。このため、コントローラ3Aでは、図3のコントローラ3の反転器27を除去している。
Here, the electric motor drive system of the comparative example of this embodiment is shown. FIG. 4 is a block diagram illustrating a detailed configuration of the
図5は、図1の電動機4の巻線の展開接続図である。図5の巻線の構成は、従来技術の二重三相電動機の巻線と同様であり、ステータコアの歯部101〜112の周囲に巻線Lu,Lv,Lw,Lx,Ly,Lzが巻回されている。巻線Luの一端は電力変換装置1に接続され(符号「U」)、その他端は中性点N1に接続される。巻線Luを電流が流れるとき、符号「U+」から符号「U−」に向かって流れる向き(すなわち、電力変換装置1から中性点N1に流れる向き)を正の向きと定義する。他の巻線Lv,Lw,Lx,Ly,Lzも同様に設けられ、さらに、同様に電流の向きが定義される。なお、巻線群Lu,Lv,Lwと、巻線群Lx,Ly,Lzとは、同じ極性の誘起電圧を有する。
FIG. 5 is a developed connection diagram of windings of the
以下、図6〜図8を参照して、三角波比較方式を用いたパルス幅変調について説明する。 Hereinafter, the pulse width modulation using the triangular wave comparison method will be described with reference to FIGS.
図6は、三角波比較方式を用いたPWMを説明するためのグラフである。コントローラ3の比較器11は、u相信号波の電圧がPWMキャリア波の電圧以上であるとき、制御信号S1をハイレベルに設定し(制御信号S4はローレベルに設定される)、u相信号波の電圧がPWMキャリア波の電圧よりも低いとき、制御信号S1をローレベルに設定する(制御信号S4はハイレベルに設定される)。他の比較器12〜16もまた、u相信号波、v相信号波、w相信号波、及びPWMキャリア波の電圧に応じて動作する。
FIG. 6 is a graph for explaining PWM using the triangular wave comparison method. The
図7は、図3のコントローラ3により電動機駆動システムを制御するときの電圧波形を示すタイミングチャートである。図7の最上段に、U相、V相、W相のためのPWMキャリア波及び信号波(u相信号波、v相信号波、w相信号波)の電圧波形を示す。図7の横軸は時間を示す。ただし、図7では、各信号波の周期の部分である例示的な2つの時間区間、すなわち区間A及び区間Bのみについて示す。PWMキャリア波の周波数は信号波の周波数よりもずっと高いので、図7では、各信号波を、図6のように正弦波としてではなく、近似的に直線で示す。図7の各行の縦軸は電圧を示す。PWMキャリア波及び信号波の電圧波形以外の各波形図では、直流電源E1の負極の電圧を零電位(すなわち接地電位)とする。コントローラ3の比較器11〜13は、u相信号波、v相信号波、w相信号波、及びPWMキャリア波の電圧を比較し、コントローラ3は、この比較結果に従って電力変換装置1を制御して電圧「U」、「V」、及び「W」を発生させる。また、図7の「U−V」、「V−W」、及び「W−U」は、巻線Lu,Lv,Lwの線間電圧を示す。巻線Lu,Lv,Lwに流れる電流は、巻線Lu,Lv,Lwの個々の電位(接地電位に対する電位)で決まるのではなく、線間電圧で決まる。図7に示す例では、線間電圧U−Vが正であるとき、巻線Luには正の向き(符号「U+」から符号「U−」へ)に電流が流れ、線間電圧V−Wが正であるとき、巻線Lvには正の向き(符号「V+」から符号「V−」へ)に電流が流れ、線間電圧W−Uが負であるとき、巻線Lwには負の向き(符号「W−」から符号「W+」へ)に電流が流れる。また、図7の「U+V+W」は、中性点N1の電位を示す。
FIG. 7 is a timing chart showing voltage waveforms when the motor drive system is controlled by the
図7の中央に、X相、Y相、Z相のためのPWMキャリア波及び信号波(u相信号波、v相信号波、w相信号波)の電圧波形を示す。PWMキャリア波は反転器27によって反転されている。コントローラ3の比較器14〜16は、u相信号波、v相信号波、w相信号波、及びPWMキャリア波の電圧を比較し、コントローラ3は、この比較結果に従って電力変換装置2を制御して電圧「X」、「Y」、及び「Z」を発生させる。また、図7の「X−Y」、「Y−Z」、及び「Z−X」は、巻線Lx,Ly,Lzの線間電圧を示す。図7に示す例では、線間電圧X−Yが正であるとき、巻線Lxには正の向き(符号「X+」から符号「X−」へ)に電流が流れ、線間電圧Y−Zが正であるとき、巻線Lyには正の向き(符号「Y+」から符号「Y−」へ)に電流が流れ、線間電圧Z−Xが負であるとき、巻線Lzには負の向き(符号「Z−」から符号「Z+」へ)に電流が流れる。また、図7の「(U−V)+(X−Y)」、「(V−W)+(Y−Z)」、及び「(W−U)+(Z−X)」は、線間電圧の和(すなわち、線間電圧の平均の2倍)を示す。一般に電動機において、線間電圧の平均に応じて磁束の変動が生じるので、電動機の鉄心の内部に発生する損失は、線間電圧の平均に依存する。また、図7の「X+Y+Z」は、中性点N2の電位を示し、図7の最下段の「(U+V+W)−(X+Y+Z)」は、中性点N1,N2の間の電圧を示す。
In the center of FIG. 7, voltage waveforms of PWM carrier waves and signal waves (u-phase signal wave, v-phase signal wave, and w-phase signal wave) for the X phase, the Y phase, and the Z phase are shown. The PWM carrier wave is inverted by the
ここで、比較のために、図4のコントローラ3Aによる三角波比較方式を用いたパルス幅変調を示す。図8は、図4のコントローラ3Aにより電動機駆動システムを制御するときの電圧波形を示すタイミングチャートである。この場合、X相、Y相、Z相のためのPWMキャリア波(図8の中央)は、U相、V相、W相のためのPWMキャリア波(図8の最上段)と同位相であり、反転されていない。図8の線間電圧の和「(U−V)+(X−Y)」、「(V−W)+(Y−Z)」、及び「(W−U)+(Z−X)」を参照すると、これらの電圧は図7の場合に比較して急激に変動しているので、磁束の変動も大きくなり、この結果、電動機の鉄心の内部に発生する損失をもたらす。損失の発生はさらに発熱をもたらす。
Here, for comparison, pulse width modulation using the triangular wave comparison method by the
図7では、線間電圧U−Vと線間電圧X−Vとは互いに異なる波形を有するので、平均的にはその変化の幅が小さい。他の線間電圧についても同様である。図7及び図8のタイミングチャートを比較すると、本実施形態の電動機駆動システムでは線間電圧の和の変動が滑らかになり、従って、電動機の鉄心の内部に発生する損失を低減させることができる。 In FIG. 7, since the line voltage U-V and the line voltage X-V have different waveforms, the width of the change is small on average. The same applies to other line voltages. Comparing the timing charts of FIG. 7 and FIG. 8, in the motor drive system of the present embodiment, the fluctuation of the sum of the line voltages becomes smooth, so that the loss generated in the iron core of the motor can be reduced.
図7では、各信号波の周期の部分(区間A及び区間B)のみについて示したが、図7に示していない各信号波の周期全体にわたって同様に、電動機の鉄心の内部に発生する損失を低減させることができる。 In FIG. 7, only the period portion (section A and section B) of each signal wave is shown. Similarly, the loss occurring inside the iron core of the motor is similarly shown over the entire period of each signal wave not shown in FIG. 7. Can be reduced.
第2の実施形態.
再び図7及び図8のタイミングチャートを比較すると、図7の最下段において、中間点N1,N2の間の電圧「(U+V+W)−(X+Y+Z)」の変動が増大している。また、電動機4の巻線と大地の間における浮遊静電容量と、出力フィルタL11〜L16のインダクタンスとにより共振が発生し、中間点N1,N2の間の電圧はさらに拡大されることになる。中間点N1,N2の間の電圧が増大すると、2つの巻線群の間の絶縁を強化する必要が生じる。本発明の第2の実施形態では、以上の課題を解決し、電動機の鉄心の内部に発生する損失を低減させながら、中間点N1,N2の間の電圧の増大を防止することを目的とする。
Second embodiment.
Comparing the timing charts of FIGS. 7 and 8 again, the fluctuation of the voltage “(U + V + W) − (X + Y + Z)” between the intermediate points N1 and N2 increases in the lowermost stage of FIG. Further, resonance occurs due to the stray capacitance between the winding of the
図9は、本発明の第2の実施形態に係る電動機駆動システムのコントローラ3Bの詳細構成を示すブロック図である。コントローラ3Bは、図3のコントローラ3の反転器27に代えて、比較器14〜16の反転入力端子に入力されるu相信号波、v相信号波、及びw相信号波をそれぞれ反転する反転器28〜30を備える。従って、三角波比較方式を用いてパルス幅変調を実行するとき、第1の実施形態では、X相、Y相、Z相のためのPWMキャリア波及び信号波(図7の中央)のうちのPWMキャリア波を反転したが、第2の実施形態では、PWMキャリア波ではなく信号波を反転することになる。
FIG. 9 is a block diagram showing a detailed configuration of the
図10は、本発明の第2の実施形態に係る電動機駆動システムの電動機の巻線の展開接続図である。巻線群Lu,Lv,Lwは、図5の場合と同様に設けられる。一方、巻線群Lx,Ly,Lzは、巻線群Lu,Lv,Lwに対して逆極性の誘起電圧を有するように設けられる。巻線Lxを電流が流れるとき、符号「X+」から符号「X−」に向かって流れる向き(すなわち、中性点N2から電力変換装置2に流れる向き)を正の向きと定義する。他の巻線Ly,Lzについても同様に電流の向きが定義される。 FIG. 10 is a developed connection diagram of the windings of the motor of the motor drive system according to the second embodiment of the present invention. The winding groups Lu, Lv, and Lw are provided in the same manner as in FIG. On the other hand, the winding groups Lx, Ly, Lz are provided so as to have an induced voltage having a reverse polarity with respect to the winding groups Lu, Lv, Lw. When a current flows through the winding Lx, the direction flowing from the sign “X +” toward the sign “X−” (that is, the direction flowing from the neutral point N2 to the power converter 2) is defined as a positive direction. The direction of current is similarly defined for the other windings Ly and Lz.
図11は、図9のコントローラ3Bにより電動機駆動システムを制御するときの電圧波形を示すタイミングチャートである。図11の最上段から中性点N1の電圧「U+V+W」までの各波形図は、図7のタイミングチャートと同じである。X相、Y相、Z相のためのPWMキャリア波(図11の中央)は、U相、V相、W相のためのPWMキャリア波(図11の最上段)と同位相であり、反転されていない。一方、X相、Y相、Z相のための信号波(u相信号波、v相信号波、w相信号波)は反転器28〜30によって反転されている。コントローラ3Bの比較器14〜16は、u相信号波の反転電圧、v相信号波の反転電圧、w相信号波の反転電圧、及びPWMキャリア波の電圧を比較し、コントローラ3は、この比較結果に従って電力変換装置2を制御して電圧「X」、「Y」、及び「Z」を発生させる。また、図11に示す例では、線間電圧X−Yが負であるとき、巻線Lxには負の向き(符号「X−」から符号「X+」へ)に電流が流れ、線間電圧Y−Zが負であるとき、巻線Lyには負の向き(符号「Y−」から符号「Y+」へ)に電流が流れ、線間電圧Z−Xが正であるとき、巻線Lzには正の向き(符号「Z+」から符号「Z−」へ)に電流が流れる。また、線間電圧の和「(U−V)+(X−Y)」、「(V−W)+(Y−Z)」、及び「(W−U)+(Z−X)」の変動は、図8に比較して滑らかになり、従って、電動機の鉄心の内部に発生する損失を低減させることができる。また、中性点N1,N2の間の電圧「(U+V+W)−(X+Y+Z)」(図11の最下段)は、図7の場合に比較して大幅に減少している。
FIG. 11 is a timing chart showing voltage waveforms when the motor drive system is controlled by the
本実施形態では、X相、Y相、Z相のための信号波(u相信号波、v相信号波、w相信号波)を反転した結果、線間電圧「X−Y」、「Y−Z」、及び「Z−X」の符号は、線間電圧「U−V」、「V−W」、及び「W−U」の符号とは逆になっている。従って、巻線群Lx,Ly,Lzを流れる電流の向きは、巻線群Lu,Lv,Lwを流れる電流の向きとは逆になる。2組の巻線群を流れる電流の向きは互いに逆向きになるが、電動機4のスロットを流れる電流の向きは同じであるので、電動機4の回転力(トルク定数)は従来技術の電動機と同様に確保される。
In this embodiment, as a result of inverting signal waves (u-phase signal wave, v-phase signal wave, and w-phase signal wave) for the X phase, Y phase, and Z phase, the line voltages “XY”, “Y The signs “-Z” and “Z-X” are opposite to the signs of the line voltages “U-V”, “V-W”, and “W-U”. Therefore, the direction of the current flowing through the winding groups Lx, Ly, Lz is opposite to the direction of the current flowing through the winding groups Lu, Lv, Lw. Although the directions of the currents flowing through the two sets of winding groups are opposite to each other, the directions of the currents flowing through the slots of the
図12は、本発明の第1及び第2の実施形態に係る電動機駆動システムの効果を説明する表である。2組の巻線群の間において、PWMキャリア波が同一位相であり、巻線極性(巻線の誘起電圧の極性)及び電機子電流(巻線を流れる電流の向き)が同一極性である場合(図8)には、前述したように、電動機の鉄心の内部に発生する損失が大きくなり、その結果、ロータ発熱をもたらす。第1の実施形態によれば、2組の巻線群の間において、PWMキャリア波が逆位相であり、巻線極性及び電機子電流が同一極性である場合(図7)には、発熱を抑制することはできるが、中性点N1,N2の間の電圧及び2組の巻線群間の電圧は増大する。第2の実施形態によれば、2組の巻線群の間において、PWMキャリア波が同一位相であり、巻線極性及び電機子電流が逆極性である場合(図11)には、発熱を抑制することができ、さらに、中性点N1,N2の間の電位差も低減することができる。 FIG. 12 is a table for explaining the effects of the electric motor drive system according to the first and second embodiments of the present invention. When the PWM carrier wave has the same phase between the two sets of winding groups, and the winding polarity (polarity of the induced voltage of the winding) and the armature current (direction of the current flowing through the winding) are the same polarity In FIG. 8, as described above, the loss generated inside the iron core of the electric motor becomes large, and as a result, the rotor generates heat. According to the first embodiment, when the PWM carrier wave is in the opposite phase between the two sets of winding groups and the winding polarity and the armature current have the same polarity (FIG. 7), heat is generated. Although it can be suppressed, the voltage between the neutral points N1 and N2 and the voltage between the two sets of winding groups increase. According to the second embodiment, when the PWM carrier wave has the same phase and the winding polarity and the armature current are opposite in polarity between the two sets of winding groups (FIG. 11), heat is generated. Further, the potential difference between the neutral points N1 and N2 can be reduced.
本発明によれば、2つの電力変換装置1,2が必要であり、大型の単一の電力変換装置により並列化を行うことはできないが、これらの電力変換装置1,2は、1つのコントローラ3のみによって制御可能である。
According to the present invention, two
図1のブロック図では、出力フィルタL11〜L16,を設けているが、これらは不要であれば省略してもよい。 Although the output filters L11 to L16 are provided in the block diagram of FIG. 1, these may be omitted if unnecessary.
また、電動機4の巻線は、Y結線であってもΔ結線であってもよい。
Further, the winding of the
本発明によれば、磁束の変動を抑制して電動機の損失を低減するように二重三相電動機をインバータにより駆動する電動機駆動システムを提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the motor drive system which drives a double three phase motor with an inverter so that the fluctuation | variation of magnetic flux may be suppressed and the loss of an electric motor may be reduced can be provided.
1,2…電力変換装置、
3,3A,3B…コントローラ、
4…電動機、
10…三角波発生器、
11〜16…比較器、
21〜30…反転器、
101〜112…ステータコアの歯部、
E1…直流電源、
N1,N2…中性点、
Q1〜Q12…スイッチング素子。
1, 2 ... Power converter,
3, 3A, 3B ... Controller,
4 ... Electric motor,
10 ... Triangular wave generator,
11-16 ... comparator,
21-30 ... Inverter,
101-112 ... teeth of stator core,
E1 ... DC power supply,
N1, N2 ... neutral point,
Q1-Q12 ... switching elements.
Claims (2)
上記電動機は、互いに逆極性の誘起電圧を有する第1及び第2の巻線群を備え、
上記電動機駆動システムは、
上記第1の巻線群に接続され、第1の三相交流電圧を発生して上記第1の巻線群に印加する第1の交流電源と、
上記第2の巻線群に接続され、第2の三相交流電圧を発生して上記第2の巻線群に印加する第2の交流電源と、
上記第1及び第2の交流電源を制御するコントローラとを備え、
上記コントローラは、
第3の三相交流電圧の供給を受け、
上記第3の三相交流電圧の周波数よりも高い周波数を有する三角波の電圧波形を有するキャリア波を発生し、
上記キャリア波と上記第3の三相交流電圧とに基づいて三角波比較方式を用いてパルス幅変調を実行することにより上記第1の三相交流電圧を発生するように上記第1の交流電源を制御し、
上記キャリア波と上記第3の三相交流電圧の反転電圧とに基づいて三角波比較方式を用いてパルス幅変調を実行することにより上記第2の三相交流電圧を発生するように上記第2の交流電源を制御することを特徴とする電動機駆動システム。 In an electric motor drive system that includes an electric motor and drives the electric motor,
The electric motor includes first and second winding groups having induced voltages of opposite polarities,
The motor drive system is
A first AC power source connected to the first winding group and generating a first three-phase AC voltage to be applied to the first winding group;
A second AC power source connected to the second winding group for generating a second three-phase AC voltage and applying the second three-phase AC voltage to the second winding group;
A controller for controlling the first and second AC power supplies,
The above controller
Receiving the third three-phase AC voltage,
Generating a carrier wave having a triangular voltage waveform having a frequency higher than the frequency of the third three-phase AC voltage;
The first AC power supply is configured to generate the first three-phase AC voltage by performing pulse width modulation using a triangular wave comparison method based on the carrier wave and the third three-phase AC voltage. Control
The second three-phase AC voltage is generated by performing pulse width modulation using a triangular wave comparison method based on the carrier wave and the inverted voltage of the third three-phase AC voltage. An electric motor drive system that controls an AC power supply.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011286423A JP5924931B2 (en) | 2011-12-27 | 2011-12-27 | Electric motor drive system |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011286423A JP5924931B2 (en) | 2011-12-27 | 2011-12-27 | Electric motor drive system |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2013135593A true JP2013135593A (en) | 2013-07-08 |
JP5924931B2 JP5924931B2 (en) | 2016-05-25 |
Family
ID=48911934
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2011286423A Active JP5924931B2 (en) | 2011-12-27 | 2011-12-27 | Electric motor drive system |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5924931B2 (en) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2016208664A (en) * | 2015-04-22 | 2016-12-08 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | Inverter controller |
CN108336943A (en) * | 2017-01-17 | 2018-07-27 | 福特全球技术公司 | Multiple inverter system for motor |
JP2019518414A (en) * | 2016-06-20 | 2019-06-27 | ヌオーヴォ・ピニォーネ・テクノロジー・ソチエタ・レスポンサビリタ・リミタータNuovo Pignone Tecnologie S.R.L. | System and method for reducing torsional vibration in turbomachinery systems |
JP2020527324A (en) * | 2017-07-21 | 2020-09-03 | ロベルト・ボッシュ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツングRobert Bosch Gmbh | Electric machine |
CN112042101A (en) * | 2018-04-27 | 2020-12-04 | 株式会社丰田自动织机 | Pulse pattern generating device |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH077957A (en) * | 1993-06-14 | 1995-01-10 | Toshiba Corp | Power converter |
JP2009268233A (en) * | 2008-04-24 | 2009-11-12 | Mitsubishi Electric Corp | Electric motor and power supply controller |
-
2011
- 2011-12-27 JP JP2011286423A patent/JP5924931B2/en active Active
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH077957A (en) * | 1993-06-14 | 1995-01-10 | Toshiba Corp | Power converter |
JP2009268233A (en) * | 2008-04-24 | 2009-11-12 | Mitsubishi Electric Corp | Electric motor and power supply controller |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2016208664A (en) * | 2015-04-22 | 2016-12-08 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | Inverter controller |
JP2019518414A (en) * | 2016-06-20 | 2019-06-27 | ヌオーヴォ・ピニォーネ・テクノロジー・ソチエタ・レスポンサビリタ・リミタータNuovo Pignone Tecnologie S.R.L. | System and method for reducing torsional vibration in turbomachinery systems |
CN108336943A (en) * | 2017-01-17 | 2018-07-27 | 福特全球技术公司 | Multiple inverter system for motor |
CN108336943B (en) * | 2017-01-17 | 2023-06-30 | 福特全球技术公司 | Electric drive system and vehicle |
JP2020527324A (en) * | 2017-07-21 | 2020-09-03 | ロベルト・ボッシュ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツングRobert Bosch Gmbh | Electric machine |
US11223314B2 (en) | 2017-07-21 | 2022-01-11 | Robert Bosch Gmbh | Electric machine |
CN112042101A (en) * | 2018-04-27 | 2020-12-04 | 株式会社丰田自动织机 | Pulse pattern generating device |
CN112042101B (en) * | 2018-04-27 | 2023-09-08 | 株式会社丰田自动织机 | Pulse pattern generating device |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP5924931B2 (en) | 2016-05-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8169107B2 (en) | Method and system for reducing switching losses in a high-frequency multi-cell power supply | |
JP5916526B2 (en) | Power converter control device and multi-winding motor drive device | |
Pramanick et al. | Low-order harmonic suppression for open-end winding IM with dodecagonal space vector using a single DC-link supply | |
JP5180457B2 (en) | Method and apparatus for power converter for variable speed high power machine | |
EP2950434A1 (en) | Output filter with interphase reactor for paralleled inverters | |
JP5924931B2 (en) | Electric motor drive system | |
JP2008109727A (en) | Inverter unit | |
Tan et al. | Carrier-based PWM methods with common-mode voltage reduction for five-phase coupled inductor inverter | |
WO2014207858A1 (en) | Rotating machine and rotating machine driving system | |
CN107852125A (en) | The modulation design of polyphase machine | |
JP6208089B2 (en) | Three-level three-phase inverter drive controller | |
CN108496302A (en) | Frequency converter with LCL circuits and common-mode filter | |
JP2020010474A (en) | Motor drive system | |
Yun et al. | A new active zero state PWM algorithm for reducing the number of switchings | |
JP5475887B2 (en) | Improved induction motor | |
JP5121755B2 (en) | Power converter | |
Pham et al. | Pulse-width modulation strategy for common mode voltage elimination with reduced common mode voltage spikes in multilevel inverters with extension to over-modulation mode | |
JP4838031B2 (en) | Multiple inverter control system | |
US10938333B2 (en) | Circuit arrangement and electric machine | |
EP4084324A1 (en) | Rotary electric machine control device | |
Booin et al. | THD minimization in a five-phase five-level VSI using a novel SVPWM technique | |
WO2022138608A1 (en) | Three-phase three-level inverter drive control device and drive control method | |
JP2011109732A (en) | Motor control unit and method | |
JP2019161900A (en) | Electric power conversion device | |
US10526007B2 (en) | Power conversion device, control method for same, and electric power steering control device |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20141118 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20150903 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150915 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20151104 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20160329 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20160419 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5924931 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |