JP2013133925A - Spindle device - Google Patents
Spindle device Download PDFInfo
- Publication number
- JP2013133925A JP2013133925A JP2011286607A JP2011286607A JP2013133925A JP 2013133925 A JP2013133925 A JP 2013133925A JP 2011286607 A JP2011286607 A JP 2011286607A JP 2011286607 A JP2011286607 A JP 2011286607A JP 2013133925 A JP2013133925 A JP 2013133925A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- diameter side
- flinger
- rotating shaft
- spindle device
- inner diameter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Turning (AREA)
- Sealing Using Fluids, Sealing Without Contact, And Removal Of Oil (AREA)
- Sealing Of Bearings (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
Description
本発明は、スピンドル装置に関し、より詳細には、防水機能を有し、工作機械に適用するのに好適なスピンドル装置に関する。 The present invention relates to a spindle device, and more particularly to a spindle device having a waterproof function and suitable for application to a machine tool.
工作機械等に適用されるスピンドル装置の回転軸は、高速回転して被加工物の切削加工や研削加工を行っている。加工に際して、一般的に、刃具および加工部位の潤滑や冷却を目的として多量の切削液が加工部位に供給される。即ち、潤滑により、被削特性の向上、加工刃先の摩耗抑制、工具寿命の延長などが図られる。また、冷却により、刃具及び被加工物の熱膨張が抑制されて加工精度の向上、加工部位の熱溶着を防止して加工効率の向上や加工面の表面性状の向上が図られる。スピンドル装置と加工部位との距離が近いこともあり、切削液がスピンドル装置の前面にも多量にかかる。切削液が軸受内部に浸入すると、軸受の潤滑不良や焼付きなどの原因となるため軸受の防水性能が重要となる。特に、グリース封入潤滑やグリース補給潤滑される軸受においては、エアと共に潤滑油が供給されるオイル・エア潤滑やオイルミスト潤滑の軸受と比較して軸受内部が低圧であるため、切削液が軸受内部に浸入しやすく、より高い防水性能が必要となる。 A rotating shaft of a spindle device applied to a machine tool or the like rotates at a high speed to perform cutting or grinding of a workpiece. In machining, a large amount of cutting fluid is generally supplied to the machining site for the purpose of lubricating and cooling the cutting tool and the machining site. That is, lubrication can improve the machining characteristics, suppress wear on the cutting edge, extend the tool life, and the like. Moreover, the thermal expansion of the cutting tool and the workpiece is suppressed by cooling, so that the processing accuracy is improved, the thermal welding of the processing part is prevented, the processing efficiency is improved, and the surface property of the processing surface is improved. Since the distance between the spindle device and the processing site is close, a large amount of cutting fluid is also applied to the front surface of the spindle device. If the cutting fluid enters the inside of the bearing, it may cause poor lubrication or seizure of the bearing, so the waterproof performance of the bearing becomes important. In particular, in bearings that are lubricated with grease or lubricated with grease, the inside of the bearing is at a lower pressure compared to oil / air lubricated or oil mist lubricated bearings that are supplied with lubricating oil along with air. It is easy to intrude into and requires higher waterproof performance.
一般的な防水機構としては、オイルシールやVリングなどの接触式シールが知られている。しかしながら、この接触式シールを、dmn値で40万以上(より好適には、50万以上)の高速回転で使用されるスピンドル装置に適用した場合、接触式シールの接触部からの発熱が大きく、シール部材が摩耗して防水性能を長期間に亘って維持し難い問題がある。このため、工作機械では、スピンドル装置の前端部(工具側)に、回転軸にフリンガーを外嵌し、該フリンガーとハウジングとの間の隙間を小さくした非接触シールである、所謂ラビリンスシールを構成して防水を図っている。高速で回転するフリンガーは、ラビリンス効果と共に、フリンガーに降りかかった切削液を遠心力で径方向外方に振り飛ばして、切削液の軸受内部への浸入を防止している。 As a general waterproof mechanism, a contact seal such as an oil seal or a V ring is known. However, when this contact-type seal is applied to a spindle device used at a high-speed rotation with a dmn value of 400,000 or more (more preferably 500,000 or more), heat generated from the contact portion of the contact-type seal is large. There is a problem that the sealing member is worn and it is difficult to maintain the waterproof performance for a long time. For this reason, in a machine tool, a so-called labyrinth seal is formed which is a non-contact seal in which a flinger is externally fitted to the rotating shaft at the front end (tool side) of the spindle device, and a gap between the flinger and the housing is reduced. And waterproof. The flinger that rotates at high speed has a labyrinth effect and prevents the cutting fluid from entering the inside of the bearing by swinging the cutting fluid that has fallen on the flinger radially outward by centrifugal force.
フリンガーによる遠心力及びラビリンス効果を利用した防水効果は、回転の高速化や大径のフリンガーを用いることで遠心力を大きくすると共に、フリンガーとハウジングとの間の隙間を極力小さく、且つ、長く設けることが効果的である。しかし、高速回転したり、フリンガーの直径を大きくすると、フリンガーに作用する遠心力及びフープ応力もこれに比例して大きくなる。 The waterproofing effect using the flinger's centrifugal force and labyrinth effect increases the centrifugal force by increasing the rotation speed and using a large-diameter flinger, and the gap between the flinger and the housing is as small and long as possible. It is effective. However, when rotating at a high speed or increasing the diameter of the flinger, the centrifugal force and the hoop stress acting on the flinger also increase in proportion thereto.
遠心力による影響を抑制する従来の技術としては、工具に装着されたコレットを工具保持部のテーパ孔に挿入し、工具保持部に螺合するナットを締め付けて工具を工具保持部に固定するようにした工具ホルダにおいて、ナットの外周面に炭素繊維層を巻き付け、遠心力によるナットの膨張抑制を図ったものが開示されている(例えば、特許文献1参照。)。 As a conventional technique for suppressing the influence of centrifugal force, a collet mounted on a tool is inserted into a taper hole of a tool holding portion, and a nut screwed into the tool holding portion is tightened to fix the tool to the tool holding portion. A tool holder is disclosed in which a carbon fiber layer is wound around the outer peripheral surface of a nut and the expansion of the nut is suppressed by centrifugal force (see, for example, Patent Document 1).
一般的にフリンガーは、SC材、SCM材、SUS材、AL材、CU材などの比較的比重が大きな金属材料で製作されている。従って、フリンガーに降りかかる切削液に大きな遠心力を作用させるために、フリンガーの直径を大きくすると、フリンガー自身、特に外径側に大きな遠心力が作用する。工作機械の回転軸のようにdmn値が100万以上となる高速回転においては、遠心力によってフリンガーが変形したり、極端な場合には遠心力がフリンガーの引張強度を越えて破壊に至る可能性がある。このため、遠心力による影響が許容される程度に、フリンガーの直径や回転軸の回転速度を制限する必要があった。 In general, the flinger is made of a metal material having a relatively large specific gravity such as an SC material, an SCM material, a SUS material, an AL material, or a CU material. Accordingly, when the diameter of the flinger is increased in order to apply a large centrifugal force to the cutting fluid falling on the flinger, a large centrifugal force acts on the flinger itself, particularly on the outer diameter side. In high-speed rotation with a dmn value of 1 million or more, such as the rotation axis of a machine tool, the flinger may be deformed by centrifugal force, or in extreme cases, the centrifugal force may exceed the tensile strength of the flinger and cause destruction. There is. For this reason, it has been necessary to limit the diameter of the flinger and the rotational speed of the rotating shaft to such an extent that the influence of centrifugal force is allowed.
また、上述したような高速回転条件下では、一般的に、フリンガーが外嵌する回転軸とフリンガーとの嵌合部の遠心力膨張量がフリンガーの方が大きくなる。dmn値が100万以上となる高速回転の場合、回転軸とフリンガーの芯ずれによるアンバランスを抑えるため、回転軸とフリンガー間の嵌合は、通常、両者間で0〜数十μm程度の僅かな径方向隙間を設けている。しかし、フリンガーの強度設計が適切でないと遠心力膨張差によって、この径方向隙間が増大し、高速回転条件下で、フリンガーの触れ回りからアンバランスによる異常振動の発生やフリンガーとハウジングとのラビリンスでの接触等の不具合が問題となる。また、嵌合部でのフレッチング磨耗や回転軸とフリンガーとのクリープ現象も発生する。このようにフリンガーと回転軸との間で不具合が発生すると、高価で高精度な回転軸の手直しが必要となり、最悪の場合、使用できなくなるという問題もあった。 Moreover, under the high-speed rotation conditions as described above, generally, the amount of centrifugal force expansion at the fitting portion between the rotating shaft on which the flinger is fitted and the flinger is larger in the flinger. In the case of high-speed rotation with a dmn value of 1 million or more, in order to suppress unbalance due to misalignment between the rotating shaft and the flinger, the fitting between the rotating shaft and the flinger is usually a little between 0 and several tens μm. A radial gap is provided. However, if the strength design of the flinger is not appropriate, this radial clearance increases due to the difference in centrifugal force expansion, and under high-speed rotation conditions, abnormal vibration due to imbalance from the contact of the flinger and the labyrinth between the flinger and the housing Problems such as contact are a problem. In addition, fretting wear at the fitting portion and a creep phenomenon between the rotating shaft and the flinger also occur. If a problem occurs between the flinger and the rotating shaft in this way, it is necessary to repair the expensive and highly accurate rotating shaft, and in the worst case, there is a problem that it cannot be used.
なお、このような不具合は回転軸とフリンガーに限らず、フリンガーを2部材から構成した場合等でも、両部材間で発生し得る。 Such a defect is not limited to the rotating shaft and the flinger, but may occur between the two members even when the flinger is composed of two members.
本発明は、前述した課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、高速回転時においても嵌合部の径方向隙間の増大を抑制することができ、且つ、良好な防水機能を有するスピンドル装置を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above-described problems, and an object of the present invention is to provide a spindle that can suppress an increase in the radial clearance of the fitting portion even during high-speed rotation and has a good waterproof function. To provide an apparatus.
本発明の上記目的は、下記の構成により達成される。
(1)回転軸と、前記回転軸をハウジングに対して回転自在に支持する軸受と、前記軸受への液体の浸入を抑制する防水機構の少なくとも一部を構成し、前記回転軸に外嵌する回転部材と、を備えたスピンドル装置であって、
前記回転部材の少なくとも一部は、前記回転軸よりも比弾性率が大きいことを特徴とするスピンドル装置。
(2)前記回転部材は、前記回転軸よりも線膨張係数が小さいことを特徴とする(1)に記載のスピンドル装置。
(3)前記回転部材は、前記ハウジングに対して僅かな隙間を介して対向配置されるフリンガーであることを特徴とする(1)又は(2)に記載のスピンドル装置。
(4)前記回転部材は、炭素繊維複合材料から形成されることを特徴とする(1)〜(3)のいずれかに記載のスピンドル装置。
(5)回転軸と、前記回転軸をハウジングに対して回転自在に支持する軸受と、前記軸受への液体の浸入を抑制する防水機構の少なくとも一部を構成し、前記回転軸に外嵌する回転部材と、を備えたスピンドル装置であって、
前記回転部材は、径方向において分割される外径側部材と内径側部材とを含む少なくとも2部材から構成され、
前記外径側部材が前記内径側部材に外嵌され、
前記外径側部材は、前記内径側部材よりも比弾性率が大きいことを特徴とするスピンドル装置。
(6)前記外径側部材は、前記内径側部材よりも線膨張係数が小さいことを特徴とする(5)に記載のスピンドル装置。
(7)前記回転部材は、前記ハウジングに対して僅かな隙間を介して対向配置されるフリンガーであることを特徴とする(5)又は(6)に記載のスピンドル装置。
(8)前記外径側部材は、炭素繊維複合材料から形成されることを特徴とする(5)〜(7)のいずれかに記載のスピンドル装置。
The above object of the present invention can be achieved by the following constitution.
(1) The rotating shaft, the bearing that rotatably supports the rotating shaft with respect to the housing, and at least a part of a waterproof mechanism that suppresses the intrusion of liquid into the bearing are configured and externally fitted to the rotating shaft. A spindle device comprising a rotating member,
At least a part of the rotating member has a specific elastic modulus larger than that of the rotating shaft.
(2) The spindle device according to (1), wherein the rotating member has a linear expansion coefficient smaller than that of the rotating shaft.
(3) The spindle device according to (1) or (2), wherein the rotating member is a flinger arranged to face the housing via a slight gap.
(4) The spindle device according to any one of (1) to (3), wherein the rotating member is formed of a carbon fiber composite material.
(5) The rotating shaft, a bearing that rotatably supports the rotating shaft with respect to the housing, and at least a part of a waterproof mechanism that suppresses the intrusion of liquid into the bearing are configured and fitted on the rotating shaft. A spindle device comprising a rotating member,
The rotating member is composed of at least two members including an outer diameter side member and an inner diameter side member divided in the radial direction,
The outer diameter side member is fitted on the inner diameter side member,
The spindle device according to claim 1, wherein the outer diameter side member has a higher specific modulus than the inner diameter side member.
(6) The spindle device according to (5), wherein the outer diameter side member has a smaller linear expansion coefficient than the inner diameter side member.
(7) The spindle device according to (5) or (6), wherein the rotating member is a flinger arranged to face the housing through a slight gap.
(8) The spindle device according to any one of (5) to (7), wherein the outer diameter side member is formed of a carbon fiber composite material.
上記(1)に記載のスピンドル装置によれば、軸受への液体の浸入を抑制する防水機構の一部を構成し、回転軸に外嵌する回転部材の少なくとも一部が、回転軸よりも比弾性率が大きいので、回転軸に比べて回転部材の遠心力膨張が小さくなる。従って、高速回転時に、遠心力による変形や破損が発生するのを抑制するとともに、遠心力膨張があったとしても回転軸の遠心膨張が回転部材により抑えられるので、嵌合部の径方向隙間が停止時に対して増大する等の不具合の発生を抑制することができる。 According to the spindle device described in (1) above, at least a part of the rotating member that constitutes a part of the waterproof mechanism that suppresses the intrusion of liquid into the bearing and that is fitted on the rotating shaft is more than the rotating shaft. Since the elastic modulus is large, the centrifugal force expansion of the rotating member is smaller than that of the rotating shaft. Therefore, deformation and breakage due to centrifugal force are suppressed during high-speed rotation, and even if centrifugal force expansion occurs, centrifugal rotation of the rotating shaft is suppressed by the rotating member. Generation | occurrence | production of malfunctions, such as increasing with respect to the time of a stop, can be suppressed.
上記(2)に記載のスピンドル装置によれば、回転部材は回転軸よりも線膨張係数が小さいので、昇温による熱膨張が生じても、回転軸の熱膨張が回転部材により抑えられるので、嵌合部の径方向隙間が停止時に対して増大する等の不具合の発生を抑制することができる。 According to the spindle device described in (2) above, since the rotating member has a smaller linear expansion coefficient than the rotating shaft, even if thermal expansion occurs due to temperature rise, the rotating member can suppress the thermal expansion of the rotating shaft. Generation | occurrence | production of malfunctions, such as the radial direction clearance gap of a fitting part increasing at the time of a stop, can be suppressed.
上記(3)に記載のスピンドル装置によれば、防水機構の主要な構成要素であるフリンガーの比弾性率を回転軸の比弾性率よりも大きくすることで、遠心力が多くなればなるほどフリンガーが回転軸に対して強固に嵌合するので、防水性能を向上させることができる。 According to the spindle device described in the above (3), by increasing the specific elastic modulus of the flinger, which is a main component of the waterproof mechanism, more than the specific elastic modulus of the rotating shaft, Since it fits firmly with respect to a rotating shaft, waterproof performance can be improved.
上記(4)に記載のスピンドル装置によれば、回転部材が炭素繊維複合材料から形成されているので、金属と比較して質量が小さくなることで遠心力が小さくなり、遠心力による回転部材への影響を軽減することができる。また、引張強度が金属と比較して高いので、遠心力による変形が更に抑制される。これにより、回転軸の高速回転化が可能となると共に、回転部材に対する大きさの制限が大幅に緩和されて径方向長さを大きくすることができるため、ラビリンスを長く確保することで良好な防水性能が得られる。 According to the spindle device described in (4) above, since the rotating member is formed of a carbon fiber composite material, the centrifugal force is reduced by reducing the mass compared to the metal, and the rotating member is driven by the centrifugal force. Can reduce the effects of Moreover, since the tensile strength is higher than that of metal, deformation due to centrifugal force is further suppressed. As a result, the rotating shaft can be rotated at a high speed, and the restriction on the size of the rotating member can be greatly relaxed and the radial length can be increased. Performance is obtained.
上記(5)に記載のスピンドル装置によれば、内径側部材に外嵌する外径側部材が、内径側部材よりも比弾性率が大きいので、内径側部材に比べて外径側部材の遠心力膨張が小さくなる。従って、高速回転時に、遠心力による変形や破損が発生するのを抑制するとともに、遠心力膨張があったとしても内径側部材の遠心膨張が外径側部材により抑えられるので、嵌合部の径方向隙間が停止時に対して増大する等の不具合の発生を抑制することができる。 According to the spindle device described in the above (5), the outer diameter side member fitted on the inner diameter side member has a higher specific modulus than the inner diameter side member. Force expansion is reduced. Therefore, deformation and breakage due to centrifugal force are suppressed during high-speed rotation, and even if centrifugal force expansion occurs, centrifugal expansion of the inner diameter side member is suppressed by the outer diameter side member. Generation | occurrence | production of malfunctions, such as a direction clearance increasing with respect to a stop, can be suppressed.
上記(6)に記載のスピンドル装置によれば、外径側部材は内径側部材よりも線膨張係数が小さいので、昇温による熱膨張が生じても、内径側部材の熱膨張が外径側部材により抑えられるので、嵌合部の径方向隙間が停止時に対して増大する等の不具合の発生を抑制することができる。 According to the spindle device described in (6) above, since the outer diameter side member has a smaller linear expansion coefficient than the inner diameter side member, the thermal expansion of the inner diameter side member does not exceed the outer diameter side even if thermal expansion occurs due to temperature rise. Since it is suppressed by the member, it is possible to suppress the occurrence of problems such as an increase in the radial clearance of the fitting portion relative to the stop time.
上記(7)に記載のスピンドル装置によれば、防水機構の主要な構成要素であるフリンガーを構成する外径側部材の比弾性率を内径側部材の比弾性率よりも大きくすることで、遠心力が多くなればなるほど外径側部材が内径側部材に対して強固に嵌合するので、防水性能を向上させることができる。 According to the spindle device described in the above (7), the specific elastic modulus of the outer diameter side member constituting the flinger that is a main component of the waterproof mechanism is made larger than the specific elastic modulus of the inner diameter side member. As the force increases, the outer diameter side member fits more firmly with the inner diameter side member, so that the waterproof performance can be improved.
上記(8)に記載のスピンドル装置によれば、回転部材の外径側部材が炭素繊維複合材料から形成されているので、金属と比較して質量が小さくなることで遠心力が小さくなり、遠心力による回転部材への影響を軽減することができる。また、引張強度が金属と比較して高いので、遠心力による変形が更に抑制される。これにより、回転軸の高速回転化が可能となると共に、回転部材に対する大きさの制限が大幅に緩和されて径方向長さを大きくすることができるため、ラビリンスを長く確保することで良好な防水性能が得られる。 According to the spindle device described in (8) above, the outer diameter side member of the rotating member is formed of a carbon fiber composite material. The influence of the force on the rotating member can be reduced. Moreover, since the tensile strength is higher than that of metal, deformation due to centrifugal force is further suppressed. As a result, the rotating shaft can be rotated at a high speed, and the restriction on the size of the rotating member can be greatly relaxed and the radial length can be increased. Performance is obtained.
以下、本発明に係るスピンドル装置の各実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
(第1実施形態)
Hereinafter, embodiments of a spindle device according to the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
(First embodiment)
図1及び図2に示すように、本実施形態のスピンドル装置10は、工作機械用のモータビルトイン式スピンドル装置であり、回転軸11が、その工具側(前側)を支承する2列の前側軸受50,50と、反工具側(後側)を支承する2列の後側軸受60,60とによって、ハウジングHに回転自在に支持されている。ハウジングHは、工具側から順に、前側軸受外輪押さえ12、外筒13、及び後側ハウジング14によって構成されている。
As shown in FIGS. 1 and 2, the
各前側軸受50は、外輪51と、内輪52と、接触角を持って配置される転動体としての玉53と、図示しない保持器と、をそれぞれ有するアンギュラ玉軸受であり、各後側軸受60は、外輪61と、内輪62と、転動体としての玉63と、図示しない保持器と、を有するアンギュラ玉軸受である。前側軸受50,50(並列組合せ)と後側軸受60,60(並列組合せ)とは、互いに協働して背面組み合わせとなるように配置されている。
Each
前側軸受50,50の外輪51,51は、外筒13に内嵌されており、外筒13にボルト15で締結された前側軸受外輪押え12によって外輪間座54を介して外筒13に対し軸方向に位置決め固定されている。
The outer rings 51, 51 of the
また、前側軸受50,50の内輪52,52は、回転軸11に外嵌されており、回転軸11に締結されたナット16によって回転部材であるフリンガー40及び内輪間座55を介して回転軸11に対し軸方向に位置決め固定されている。
Further, the
フリンガー40は、前側軸受50,50より工具側(図中左側)において回転軸11に外嵌し、ナット16で内輪52,52と共に回転軸11に固定されている。
The
後側軸受60,60の外輪61,61は、後側ハウジング14に対して軸方向に摺動自在に内嵌するスリーブ18に内嵌すると共に、このスリーブ18に不図示のボルトで一体的に固定された後側軸受外輪押え19によって、外輪間座64を介してスリーブ18に対し軸方向に位置決め固定されている。
The outer rings 61 and 61 of the
後側軸受60,60の内輪62,62は、回転軸11に外嵌されており、回転軸11に締結された他のナット21によって、内輪間座65を介して回転軸11に対し軸方向に位置決め固定されている。後側ハウジング14と後側軸受外輪押え19との間にはコイルばね23が配設され、このコイルばね23のばね力が、後側軸受外輪押え19をスリーブ18と共に後方に押圧する。これにより、後側軸受60,60に予圧が付与される。
Inner rings 62 and 62 of the
回転軸11の工具側には、軸中心を通り軸方向に形成された工具取付孔24及び雌ねじ25が設けられている。工具取付孔24及び雌ねじ25は、刃具などの不図示の工具を回転軸11に取付けるために使用される。なお、工具取付孔24及び雌ねじ25の代わりに、回転軸11の軸芯に従来公知のドローバー(図示せず)を摺動自在に挿嵌するようにしてもよい。ドローバーは、いずれも不図示の工具ホルダを固定するコレット部を備え、皿ばねの力によって反工具側方向に付勢する。
On the tool side of the
回転軸11の前側軸受50,50と後側軸受60,60間の略軸方向中央には、回転軸11と一体回転可能に配置されるロータ26と、ロータ26の周囲に配置されるステータ27とを備える。ステータ27は、ステータ27に焼き嵌めされた冷却ジャケット28を、ハウジングHを構成する外筒13に内嵌することで、外筒13に固定される。ロータ26とステータ27はモータMを構成し、ステータ27に電力を供給することでロータ26に回転力を発生させて回転軸11を回転させる。
A
フリンガー40は、回転軸11に外嵌するボス部41と、ボス部41から径方向外方に延設された円盤部42と、該円盤部42の外周部から後方(前側軸受外輪押さえ12側)に向かってリング状に延設された円環部43と、を有する。円盤部42の径方向中間には、前側軸受外輪押さえ12と対向する面に、前側軸受外輪押さえ12側に向かって突出する凸部44が形成されている。
The
前側軸受外輪押さえ12には、フリンガー40と対向する面に、フリンガー40の凸部44と対向して該凸部44を僅かな隙間を介して収容可能な凹部31が形成されている。また、前側軸受外輪押さえ12には、外周前端側に小径部32が形成されている。
The front bearing
フリンガー40は、前側軸受外輪押さえ12と僅かな軸方向隙間及び径方向隙間を介して対向配置され、所謂ラビリンスシールを構成する。より具体的に説明すると、フリンガー40の凸部44が前側軸受外輪押さえ12の凹部31に僅かな隙間を介して収容されると共に、リング状の円環部43が小径部32の外周面を覆うように、僅かな径方向隙間、例えば0.5mm程度の隙間を介して配置されている。
The
特に、円環部43と小径部32との間には、その周速度の差によってエアカーテンが形成され、被加工物を加工する際、スピンドル装置10に降りかかる切削液が前側軸受50,50側に入ることを抑制するための防水機構を構成する。
In particular, an air curtain is formed between the
フリンガー40は、回転軸11と比較し、比弾性率が大きい材料から形成されている。ここで比弾性率とは、縦弾性係数を密度で除した値である(非弾性率=E(縦弾性係数:kgf/m2)/ρ(密度:kg/m3))。
The
例えば、回転軸11をSC材、SCM材、SUS材、AL材、CU材等の金属で形成した場合、比弾性率は1.4×106m〜2.7×106mであるが、それよりも大きな比弾性率を有する材料でフリンガー40を形成する。フリンガー40の比弾性率は、回転軸11の比弾性率より大きければよいが、5×106m以上が好ましく、8×106m以上がさらに好ましい。一方で、内嵌する回転軸11との応力の不均衡などを考慮し、上限値は実用上20×106m以下が好ましい。なお、比弾性率が大きいということは、軽くて変形しにくいことを意味している。回転軸11及びフリンガー40を比弾性率の異なる金属でそれぞれ形成してもよく、少なくとも一方を金属以外の材料で形成してもよい。
For example, the
このように、フリンガー40の比弾性率を、回転軸11の比弾性率よりも大きくすることで、回転軸11に比べてフリンガー40の遠心力膨張が小さくなる。即ち、回転中は回転軸11の方が半径方向の膨張が大きくなるので、嵌合部の径方向隙間が減少するか、或いはしまり嵌め(しめしろ)嵌合とすることができる。従って、高速回転時に、遠心力による変形や破損が発生するのを抑制するとともに、遠心力膨張があったとしても回転軸11の遠心膨張がフリンガー40により抑えられるので、嵌合部の径方向隙間が停止時に対して増大する等の不具合の発生を抑制することができる。
In this way, by making the specific elastic modulus of the
例えば回転軸11とフリンガー40の嵌合を、数μm程度のすきま嵌めとすると、この場合、高速回転時に回転軸11の膨張によりしまり嵌め嵌合となり、遠心力が大きくなればなるほど回転軸11とフリンガー40との嵌合が強固になる。
For example, if the
また、回転中の径方向隙間の減少を考慮して、必要に応じて、組み込み時の径方向隙間を大きく設定することもできる。これにより、フリンガー40の回転軸11への組み込みを容易にすることができる。
Further, in consideration of the reduction of the radial gap during rotation, the radial gap at the time of incorporation can be set large as necessary. Thereby, the incorporation of the
また、フリンガー40の比弾性率が、回転軸11の比弾性率よりも大きいことに加えて、フリンガー40の線膨張係数が、回転軸11の線膨張係数よりも小さいことが好ましい。
Further, in addition to the specific elastic modulus of the
例えば、回転軸11をSC材、SCM材、SUS材、AL材、CU材等の金属等の金属で形成した場合、線膨張係数は+10×10−6K−1〜+24×10−6K−1であるが、それよりも小さい線膨張係数を有する材料でフリンガー40を形成することが好ましい。フリンガー40の線膨張係数は、−5×10−6K−1〜+10×10−6K−1が好ましい。
For example, when the rotating
このように、フリンガー40の線膨張係数を、回転軸11の線膨張係数よりも小さくすることで、前側軸受50,50やモータM等の発熱などの影響で昇温による熱膨張が生じても、回転軸11の熱膨張がフリンガー40により抑えられるので、嵌合部の径方向隙間が停止時に対して増大する等の不具合の発生を抑制することができる。
In this way, by making the linear expansion coefficient of the
典型的に金属から形成される回転軸11よりも比弾性率が大きく、線膨張係数が小さい材料としては、例えば、炭素繊維複合材料(CFRP)が挙げられる。
As a material having a specific modulus larger than that of the
炭素繊維複合材料(CFRP)は、金属と比較して、引張強度が高く、比重が小さい。具体的に、炭素繊維複合材料としては、例えば、PAN(ポリアクリルニトリル)を主原料とした炭素繊維からなる糸を平行に引きそろえたものや、炭素繊維からなる糸で形成した織物(シート状)に、硬化剤を含むエポキシ樹脂などの熱硬化樹脂を含浸させてなるシートを多数層重ね合わせて、芯金などに巻きつけ、加熱硬化させることで製造される。また、ピッチ系を主原料とした炭素繊維を使用することもできる。炭素繊維複合材料は、纖維方向・角度を最適化することで、引張強度、引張弾性率、線膨張係数などの物性値を用途に合わせて最適化することができる。 Carbon fiber composite material (CFRP) has higher tensile strength and lower specific gravity than metal. Specifically, as the carbon fiber composite material, for example, a woven fabric (sheet-like shape) made of PAN (polyacrylonitrile) as a main raw material, in which yarns made of carbon fibers are arranged in parallel, or made of yarns made of carbon fibers. ), A plurality of sheets impregnated with a thermosetting resin such as an epoxy resin containing a curing agent are superposed on each other, wound around a core metal, etc., and heated and cured. Moreover, the carbon fiber which used pitch system as the main raw material can also be used. By optimizing the fiber direction and angle, the carbon fiber composite material can optimize physical properties such as tensile strength, tensile elastic modulus, and linear expansion coefficient according to the application.
炭素繊維複合材料の特性としては、例えば、引張強度2000〜2100MPa、引張弾性率130〜140GPa、比重1.5〜1.6g/ccの物性値を持ったPAN系を主原料とした炭素繊維を用いると、従来の高張力鋼などと比べて、引張強度は同等以上であり、比重は1/5程度になる(比強度では、通常の金属材料に比べて略3倍となる)。また、線膨張係数は、繊維方向・角度を最適化することにより、−5〜+12×10−6K−1にすることができるので、従来の炭素鋼に比べて1〜1/10程度にすることができる。 As the characteristics of the carbon fiber composite material, for example, a carbon fiber mainly composed of PAN having a tensile strength of 2000 to 2100 MPa, a tensile elastic modulus of 130 to 140 GPa, and a specific gravity of 1.5 to 1.6 g / cc is used. When used, the tensile strength is equal to or higher than that of conventional high-strength steel and the like, and the specific gravity is about 1/5 (the specific strength is about three times that of a normal metal material). Moreover, since the linear expansion coefficient can be made −5 to + 12 × 10 −6 K −1 by optimizing the fiber direction and angle, it is about 1 to 1/10 compared with the conventional carbon steel. can do.
このように、金属と比較して比重が小さい炭素繊維複合材料を用いることで、直径が同じであればフリンガー40に作用する遠心力を大幅に小さくすることができ、高速回転時におけるフリンガー40の遠心力破損の虞がなくなる。更に、引張強度が金属と比較して同等以上であるため、遠心力による変形も抑えられる。従って、回転軸11の回転速度に対する制約や、フリンガー40の大きさ(径方向)に対する制限を大幅に緩和することができる。
In this way, by using a carbon fiber composite material having a specific gravity smaller than that of metal, if the diameter is the same, the centrifugal force acting on the
これにより、従来達成することが困難であった更なる高速回転化、或いはフリンガー40の大型化が可能となり、切削液に作用する遠心力を高めて、降りかかる切削液を確実に径方向外方に振り飛ばして軸受内部への浸入を防止することができる。また、フリンガー40の円環部43に作用する遠心力が小さくなることで、比較的強度が弱い片持ち構造となる円環部43の開口側(図中右側)が径方向外方へ拡径することを抑制することができる。これにより、円環部43の径方向長さ及び軸方向長さを長く設定して、ラビリンスシールの長さが長くなり防水効果が向上する。
This makes it possible to further increase the rotational speed, which has been difficult to achieve in the past, or to increase the size of the
炭素繊維複合材料から形成されるフリンガー40と金属から形成される回転軸11との嵌合は、金属と炭素繊維複合材料との線膨張係数の差を考慮して、例えば数十μm程度のすきま嵌めとするのが好ましく、この場合、高速回転時に回転軸11の膨張によりしまり嵌め嵌合となる。また、フリンガー40と前側軸受外輪押さえ12との隙間も、両者の線膨張係数の差を考慮して、金属製の回転軸11や前側軸受外輪押さえ12が熱膨張しても干渉の発生が生じない程度の隙間(例えば、φ0.5mm以下)に設定される。
The fit between the
以上説明したように、本実施形態のスピンドル装置10によれば、前側軸受50,50への切削液の浸入を抑制する防水機構の一部を構成し、回転軸11に外嵌するフリンガー40の比弾性率が、回転軸11の比弾性率よりも大きいので、回転軸11に比べてフリンガー40の遠心力膨張が小さくなる。従って、高速回転時に、遠心力による変形や破損が発生するのを抑制するとともに、遠心力膨張があったとしても回転軸11の遠心膨張がフリンガー40により抑えられるので、嵌合部の径方向隙間が停止時に対して増大する等の不具合の発生を抑制することができる。なお、必ずしもフリンガー40の全部を回転軸11よりも比弾性率が大きくなるように設定する必要はなく、少なくとも一部を回転軸11よりも比弾性率が大きくなるように設定すればよい。この場合の例については、第2及び第3実施形態で後述する。
As described above, according to the
また、フリンガー40の比弾性率が、回転軸11の比弾性率よりも大きいことに加えて、フリンガー40の線膨張係数が、回転軸11の線膨張係数よりも小さくすることにより、昇温による熱膨張が生じても、回転軸11の熱膨張がフリンガー40により抑えられるので、嵌合部の径方向隙間が停止時に対して増大する等の不具合の発生を抑制することができる。
Further, in addition to the specific elastic modulus of the
また、フリンガー40を炭素繊維複合材料から形成することで、金属と比較して質量が小さく、同じ回転速度であれば遠心力が小さくなるので、遠心力によるフリンガー40への影響を軽減することができる。さらに、引張強度が金属と比較して高いので、遠心力による変形が更に抑制される。これにより、回転軸11の高速回転化、即ちdmn値で100万以上、より好ましくはdmn値で150万以上でも使用できると共に、フリンガー40に対する大きさの制限が大幅に緩和されて径方向長さを大きくすることができるため、ラビリンスを長く確保することで良好な防水性能が得られる。
Further, by forming the
(第2実施形態)
次に、スピンドル装置の第2実施形態を図3に基づいて説明する。図3は本発明の第2実施形態であるスピンドル装置の要部断面図であり、フリンガーの構成が第1実施形態と異なる。その他の部分については、本発明の第1の実施形態のスピンドル装置と同様であるので、同一部分には同一符号又は相当符号を付して説明を簡略化又は省略する。
(Second Embodiment)
Next, a second embodiment of the spindle device will be described with reference to FIG. FIG. 3 is a cross-sectional view of a main part of a spindle apparatus according to the second embodiment of the present invention, and the configuration of the flinger is different from that of the first embodiment. The other parts are the same as those of the spindle apparatus according to the first embodiment of the present invention. Therefore, the same parts are denoted by the same or corresponding reference numerals, and description thereof will be simplified or omitted.
本実施形態のスピンドル装置10Aのフリンガー40Aは、円環部43が、円環部43の外周面を含む外径側円環部43aと内径側円環部43bと、から構成され、外径側円環部43aが内径側円環部43bに外嵌している。
In the
ここで、外径側円環部43aは、内径側円環部43bと比較し、比弾性率が大きい材料から形成されており、内径側円環部43bをSC材、SCM材、SUS材、AL材、CU材等の金属で形成した場合、比弾性率は1.4×106m〜2.7×106mであるが、それよりも大きな比弾性率を有する材料で外径側円環部43aを形成する。外径側円環部43aの比弾性率は、回転軸11の比弾性率より大きければよいが、5×106m以上が好ましく、8×106m以上がさらに好ましい。一方で、内嵌する内径側円環部43bとの応力の不均衡などを考慮し、上限値は実用上20×106m以下が好ましい。なお、外径側円環部43a及び内径側円環部43bを比弾性率の異なる金属でそれぞれ形成してもよく、少なくとも一方を金属以外の材料で形成してもよい。
Here, the outer diameter side
このように、外径側円環部43aの比弾性率を、内径側円環部43bの比弾性率よりも大きくすることで、内径側円環部43bに比べて外径側円環部43aの遠心力膨張が小さくなる。即ち、回転中は内径側円環部43bの方が半径方向の膨張が大きくなるので、嵌合部の径方向隙間が減少、或いはしまり嵌め(しめしろ)嵌合とすることができる。従って、高速回転時に、遠心力による変形や破損が発生するのを抑制するとともに、遠心力膨張があったとしても内径側円環部43bの遠心膨張が外径側円環部43aにより抑えられるので、嵌合部の径方向隙間が停止時に対して増大する等の不具合の発生を抑制することができる。
Thus, by making the specific elastic modulus of the outer diameter side
内径側円環部43bと外径側円環部43aとの固定方法は、一体成形やインサート成形などの方法が採用可能である。あるいは、冷却した内径側円環部43bにリング状の外径側円環部43aを嵌合させる冷やし嵌めとすることもできる。冷やし嵌めの場合、例えば、0.005mm程度の小さなシメシロ嵌合であっても、回転時には、比重差に起因して金属材料から形成される内径側円環部43bに大きな遠心力が作用し、シメシロが増大して確実に固定される。これにより、内径側円環部43bと外径側円環部43aの嵌合部の径方向隙間の発生による不具合のみならず、外径側円環部43aを内径側円環部43bに外嵌させることで、内径側円環部43bの膨張を抑制し、その結果、さらに内径側円環部43bに内嵌する回転軸11の嵌合部の径方向隙間の増加を抑制することができる。
As a method for fixing the inner diameter side
また、外径側円環部43aの比弾性率が、内径側円環部43bの比弾性率よりも大きいことに加えて、外径側円環部43aの線膨張係数が、内径側円環部43bの線膨張係数よりも小さいことが好ましい。
Further, in addition to the specific elastic modulus of the outer diameter side
例えば、内径側円環部43bをSC材、SCM材、SUS材、AL材、CU材等の金属等の金属で形成した場合、線膨張係数は+10×10−6K−1〜+24×10−6K−1であるが、それよりも小さい線膨張係数を有する材料で外径側円環部43aを形成することが好ましい。外径側円環部43aの線膨張係数は、−5×10−6K−1〜+10×10−6K−1が好ましい。
For example, when the inner diameter side
このように、外径側円環部43aの線膨張係数を、内径側円環部43bの線膨張係数よりも小さくすることで、前側軸受50,50やモータM等の発熱などの影響で昇温による熱膨張が生じても、内径側円環部43bの熱膨張が外径側円環部43aにより抑えられるので、嵌合部の径方向隙間が停止時に対して増大する等の不具合の発生を抑制することができる。
In this way, the linear expansion coefficient of the outer diameter side
好適な実施例としては、内径側円環部43bを金属で形成し、内径側円環部43bよりも比弾性率が大きく、線膨張係数が小さい炭素繊維複合材料(CFRP)で外径側円環部43aを形成することが考えられる。炭素繊維複合材料(CFRP)の詳細については、第1実施形態の同様であり、説明を省略する。
As a preferred embodiment, the inner diameter side
このように構成された本実施形態のスピンドル装置10Aによれば、フリンガー40Aの円環部43が、内径側円環部43bと、該内径側円環部43bに外嵌する外径側円環部43aと、の2部材から構成され、外径側円環部43aが、内径側円環部43bよりも比弾性率が大きいので、内径側円環部43bに比べて外径側円環部43aの遠心力膨張が小さくなる。従って、高速回転時に、遠心力による変形や破損が発生するのを抑制するとともに、遠心力膨張があったとしても内径側円環部43bの遠心膨張が外径側円環部43aにより抑えられるので、嵌合部の径方向隙間が停止時に対して増大する等の不具合の発生を抑制することができる。
According to the
また、最外周部である外径側円環部43aを除くフリンガー40Aの主要部を金属で形成することにより、複雑形状の加工、高精度での加工が容易であり、全体が炭素繊維複合材料で形成されたフリンガー40と比較してフリンガー40Aと前側軸受外輪押さえ12との隙間を小さくすることができる。また、ナット16によって内輪52,52を軸方向に固定するフリンガー40Aのボス部41が、回転軸11、ナット16、内輪52,52、及び内輪間座55と同じ金属製であるため、線膨張係数の差による伸び量の差が少なく、内輪52,52の軸方向固定力が変化し難い。
Further, by forming the main part of the
(第3実施形態)
次に、本発明のスピンドル装置の第3実施形態を説明する。図4は本発明の第3実施形態であるスピンドル装置の要部断面図であり、フリンガーの構成が第1及び第2実施形態と異なる。その他の部分については、本発明の第1の実施形態のスピンドル装置と同様であるので、同一部分には同一符号又は相当符号を付して説明を簡略化又は省略する。
(Third embodiment)
Next, a third embodiment of the spindle apparatus of the present invention will be described. FIG. 4 is a cross-sectional view of an essential part of a spindle apparatus according to the third embodiment of the present invention, and the configuration of the flinger is different from that of the first and second embodiments. The other parts are the same as those of the spindle apparatus according to the first embodiment of the present invention. Therefore, the same parts are denoted by the same or corresponding reference numerals, and description thereof will be simplified or omitted.
本実施形態のスピンドル装置10Bのフリンガー40Bは、凸部44の略中間面より外径側に配置される外径側フリンガー47aと、凸部44の略中間面より内径側に配置される内径側フリンガー47bと、から構成され、外径側フリンガー47aが内径側フリンガー47bに外嵌している。
The
ここで、外径側フリンガー47aは、内径側フリンガー47bと比較し、比弾性率が大きい材料から形成されており、これは、第2実施形態の外径側円環部43aと内径側円環部43bとの境界面が、凸部44の略中間面に設定された構成ということもできる。従って、本実施形態の作用効果は、第2実施形態の外径側円環部43aを外径側フリンガー47aと、内径側円環部43bを内径側フリンガー47bと読み替えることで説明され、ここでは同一の作用・効果については説明を省略する。
Here, the outer-diameter-
また、本実施形態のスピンドル装置10Bは、さらに、第2実施形態のスピンドル装置10Aに比べて、外径側フリンガー47aの径方向長さが大きいことから、より回転軸11の嵌合部の径方向隙間の増加を抑制することができる。また、精度が必要なラビリンスを構成する部分については、後工程で研磨加工を施すことで金属と同等の精度を確保することができる。
Further, in the
さらに、外径側フリンガー47aと内径側フリンガー47bとの境界面45を凸部44に設定することにより、内径側フリンガー47bと外径側フリンガー47aとの接合面積を大きくすることができ、接合強度が向上して遠心力によるフリンガー40Bの損傷が防止される。
Furthermore, by setting the
なお、フリンガー40Bは、径方向において2部材に分割されている場合に限らず、3部材以上に分割されていてもよい。この場合、径方向外側に向かうに従って比弾性率が大きくなることが好ましく、特に最外径部に位置する部材が炭素繊維複合材料から形成されることが好ましい。
Note that the
なお、本発明は、前述した各実施形態に限定されるものではなく、適宜、変形、改良、等が可能である。例えば、上記実施形態では、フリンガーは、外周部に円環部を備えるものとして説明したが、スピンドル装置が縦型スピンドル装置として使用される場合などでは、円環部を有しないフリンガーとすることもできる。また、モータビルトイン式スピンドル装置として説明したが、これに限定されず、ベルト駆動方式スピンドル装置、モータの回転軸とカップリング連結されたモータ直結駆動方式スピンドル装置にも同様に適用可能である。更に、工作機械用のスピンドル装置に限定されず、防水機能が要望される、他の高速回転機器のスピンドル装置にも適用することができる。 In addition, this invention is not limited to each embodiment mentioned above, A deformation | transformation, improvement, etc. are possible suitably. For example, in the above embodiment, the flinger is described as having an annular portion on the outer peripheral portion. However, when the spindle device is used as a vertical spindle device, the flinger may be a flinger that does not have an annular portion. it can. Further, although the motor built-in type spindle device has been described, the present invention is not limited to this, and the present invention can be similarly applied to a belt drive type spindle device and a motor direct connection drive type spindle device coupled to a rotation shaft of a motor. Further, the present invention is not limited to a spindle device for machine tools, and can be applied to a spindle device of other high-speed rotating equipment that requires a waterproof function.
10,10A,10B スピンドル装置
11 回転軸
31 凹部
40,40A,40B フリンガー(回転部材)
43a 外径側円環部(外径側部材)
43b 内径側円環部(内径側部材)
44 凸部
45 境界面
47a 外径側フリンガー(外径側部材)
47b 内径側フリンガー(内径側部材)
50 前側軸受(軸受)
60 後側軸受
H ハウジング
10, 10A,
43a Outer diameter side annular part (outer diameter side member)
43b Inner diameter side annular part (inner diameter side member)
44
47b Inner diameter side flinger (Inner diameter side member)
50 Front bearing (bearing)
60 Rear bearing H Housing
Claims (8)
前記回転部材の少なくとも一部は、前記回転軸よりも比弾性率が大きいことを特徴とするスピンドル装置。 A rotating shaft, a bearing that rotatably supports the rotating shaft with respect to a housing, and a rotating member that forms at least a part of a waterproof mechanism that suppresses the intrusion of liquid into the bearing and is externally fitted to the rotating shaft; A spindle device comprising:
At least a part of the rotating member has a specific elastic modulus larger than that of the rotating shaft.
前記回転部材は、径方向において分割される外径側部材と内径側部材とを含む少なくとも2部材から構成され、
前記外径側部材が前記内径側部材に外嵌され、
前記外径側部材は、前記内径側部材よりも比弾性率が大きいことを特徴とするスピンドル装置。 A rotating shaft, a bearing that rotatably supports the rotating shaft with respect to a housing, and a rotating member that forms at least a part of a waterproof mechanism that suppresses the intrusion of liquid into the bearing and is externally fitted to the rotating shaft; A spindle device comprising:
The rotating member is composed of at least two members including an outer diameter side member and an inner diameter side member divided in the radial direction,
The outer diameter side member is fitted on the inner diameter side member,
The spindle device according to claim 1, wherein the outer diameter side member has a higher specific modulus than the inner diameter side member.
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011286607A JP5899917B2 (en) | 2011-12-27 | 2011-12-27 | Spindle device |
EP12863505.9A EP2799167B1 (en) | 2011-12-27 | 2012-12-27 | Spindle device |
EP18173032.6A EP3388173B1 (en) | 2011-12-27 | 2012-12-27 | Spindle apparatus |
PCT/JP2012/083979 WO2013100099A1 (en) | 2011-12-27 | 2012-12-27 | Spindle device |
CN201510501081.8A CN105195762B (en) | 2011-12-27 | 2012-12-27 | Main shaft device |
CN201510502180.8A CN105202189B (en) | 2011-12-27 | 2012-12-27 | Main shaft device |
CN201510501678.2A CN105195763B (en) | 2011-12-27 | 2012-12-27 | Main shaft device |
CN201280003272.6A CN103282146B (en) | 2011-12-27 | 2012-12-27 | Main shaft device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011286607A JP5899917B2 (en) | 2011-12-27 | 2011-12-27 | Spindle device |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2015236218A Division JP6213548B2 (en) | 2015-12-03 | 2015-12-03 | Spindle device |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2013133925A true JP2013133925A (en) | 2013-07-08 |
JP5899917B2 JP5899917B2 (en) | 2016-04-06 |
Family
ID=48910761
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2011286607A Expired - Fee Related JP5899917B2 (en) | 2011-12-27 | 2011-12-27 | Spindle device |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5899917B2 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013142412A (en) * | 2012-01-06 | 2013-07-22 | Nsk Ltd | Spindle device |
JP2020028935A (en) * | 2018-08-21 | 2020-02-27 | Dgshape株式会社 | Spindle unit and cutting device including the same |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62130265U (en) * | 1986-02-10 | 1987-08-17 | ||
US5188214A (en) * | 1988-04-28 | 1993-02-23 | Rexnord Corporation | End seal for idler roller |
JP2003266205A (en) * | 2002-02-14 | 2003-09-24 | Deckel Maho Pfronten Gmbh | High speed spindle unit for machine tool |
JP2004019722A (en) * | 2002-06-13 | 2004-01-22 | Nsk Ltd | Roller bearing |
-
2011
- 2011-12-27 JP JP2011286607A patent/JP5899917B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62130265U (en) * | 1986-02-10 | 1987-08-17 | ||
US5188214A (en) * | 1988-04-28 | 1993-02-23 | Rexnord Corporation | End seal for idler roller |
JP2003266205A (en) * | 2002-02-14 | 2003-09-24 | Deckel Maho Pfronten Gmbh | High speed spindle unit for machine tool |
JP2004019722A (en) * | 2002-06-13 | 2004-01-22 | Nsk Ltd | Roller bearing |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013142412A (en) * | 2012-01-06 | 2013-07-22 | Nsk Ltd | Spindle device |
JP2020028935A (en) * | 2018-08-21 | 2020-02-27 | Dgshape株式会社 | Spindle unit and cutting device including the same |
JP7202102B2 (en) | 2018-08-21 | 2023-01-11 | Dgshape株式会社 | Spindle unit and cutting equipment equipped with it |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP5899917B2 (en) | 2016-04-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
WO2013100099A1 (en) | Spindle device | |
JP5899933B2 (en) | Spindle device | |
JP6206469B2 (en) | Spindle device | |
JP5887923B2 (en) | Spindle device | |
JP5834920B2 (en) | Spindle device | |
JP6085917B2 (en) | Spindle device | |
JP5899917B2 (en) | Spindle device | |
JP2012187702A (en) | Motor built-in type spindle device | |
JP2016026900A (en) | Spindle device | |
JP6213548B2 (en) | Spindle device | |
JP5899932B2 (en) | Spindle device | |
JP6019943B2 (en) | Spindle device | |
JP5962342B2 (en) | Spindle device | |
JP2014047854A (en) | Spindle device and flinger for spindle device | |
WO2020090277A1 (en) | Spindle device having built-in motor | |
JP2014046411A (en) | Spindle device, and flinger for spindle device | |
JP6119162B2 (en) | Spindle device | |
JP2014066345A (en) | Spindle device and flinger for spindle device | |
JP6085918B2 (en) | Spindle device and flinger for spindle device | |
JP6210123B2 (en) | Motor built-in spindle device | |
JP5936228B2 (en) | Spindle device and flinger for spindle device | |
JP6175801B2 (en) | Spindle device | |
JP5962343B2 (en) | Spindle device and flinger for spindle device | |
JP2014047855A (en) | Spindle device | |
JP2014047857A (en) | Spindle device |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20140210 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20141211 |
|
RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20150126 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20151006 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20151203 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20160209 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20160222 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5899917 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |