JP2013072703A - Temperature measurement device, and temperature measurement method - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、物体内部の温度を非局所的に測定する装置、およびその方法に関する。 The present invention relates to an apparatus for non-locally measuring a temperature inside an object, and a method thereof.
安心・安全な社会実現のため、様々な場面で種々の物理量をセンシングする技術が期待されている。温度（温度分布）は、人間生活にとって最も基本的な物理情報の一つであり、様々な地点での計測が期待される。従来の温度計の種類としては、（１）熱電対、（２）抵抗温度計、（３）水銀温度計、（４）放射温度計、（５）超音波温度計などがある。 In order to realize a safe and secure society, technology for sensing various physical quantities in various situations is expected. Temperature (temperature distribution) is one of the most basic physical information for human life, and is expected to be measured at various points. Conventional thermometers include (1) thermocouple, (2) resistance thermometer, (3) mercury thermometer, (4) radiation thermometer, and (5) ultrasonic thermometer.
（５）超音波温度計については、特許文献１および特許文献２の中で、超音波の放出によって物体内部の温度を非局所的に測定する方法が示されている。いずれの場合も、物体の表面から内部に向かって超音波を照射する。その超音波が対向する面などに反射して帰ってくるまでの時間を計測することで、内部の温度分布を推定することが可能となる。
(5) Regarding ultrasonic thermometers,
しかし、多くの温度計は、測定端子が設置された地点での局所的な温度しか測定することができなかった。具体的には、（１）〜（３）では、温度を計測したい地点に測定装置の一端もしくは全体を配置する必要があった。（４）放射温度計については、装置を離れた場所に配置して非局所的な温度計測が可能だが、測定できる場所は、赤外線などの電磁波が到達可能な場所に限られていた。 However, many thermometers can only measure the local temperature at the point where the measurement terminal is installed. Specifically, in (1) to (3), it is necessary to arrange one end or the whole of the measuring device at a point where the temperature is to be measured. (4) With regard to the radiation thermometer, it is possible to measure the temperature locally by disposing the device at a remote location, but the location where the measurement can be made is limited to a location where electromagnetic waves such as infrared rays can reach.
このように、多くの温度計では、物体内部の温度を非局所的に測定することができなかった。例えば壁の表面の温度については、壁に温度計を設置することで測定可能だが、壁の内部の温度については、内部に温度計もしくはその端子を埋め込まない限り測定が不可能だった。 As described above, many thermometers cannot measure the temperature inside the object non-locally. For example, the temperature of the wall surface can be measured by installing a thermometer on the wall, but the temperature inside the wall cannot be measured unless a thermometer or its terminal is embedded inside.
（５）の超音波温度計については、超音波の照射によって、離れた地点の非局所的な温度測定が原理的に可能となる。しかし、この方法では、超音波を発生・検出するための装置が必要で、測定システムが高コストになるという課題があった。 With respect to the ultrasonic thermometer of (5), non-local temperature measurement at a distant point is possible in principle by irradiation with ultrasonic waves. However, this method requires a device for generating and detecting ultrasonic waves, and there is a problem that the measurement system becomes expensive.
本発明の目的は、非局所的な温度分布を低コストで測定することが可能な装置および方法を提供することにある。 The objective of this invention is providing the apparatus and method which can measure a non-local temperature distribution at low cost.
本発明の一側面において、温度測定装置は、磁性体層に取り付けられる電極膜と、電極膜に誘起される起電力を検出する起電力検出部と、起電力に基づいて、電極膜が取り付けられた測定対象の内部の温度分布を推定する温度分布推定部とを備える。 In one aspect of the present invention, the temperature measurement device includes an electrode film attached to the magnetic layer, an electromotive force detection unit that detects an electromotive force induced in the electrode film, and the electrode film attached based on the electromotive force. And a temperature distribution estimation unit for estimating the temperature distribution inside the measurement object.
本発明の他の側面において、温度測定方法は、磁性体層に取り付けられた電極膜に誘起される起電力を検出する工程と、起電力に基づいて、電極膜が取り付けられた測定対象の内部の温度分布を推定する工程とを備える。 In another aspect of the present invention, a temperature measurement method includes a step of detecting an electromotive force induced in an electrode film attached to a magnetic layer, and an inside of a measurement target to which the electrode film is attached based on the electromotive force. And estimating the temperature distribution.
本発明により、非局所的な温度分布を低コストで測定することが可能な装置および方法が提供される。 The present invention provides an apparatus and method capable of measuring a non-local temperature distribution at a low cost.
以下、添付図面を参照して、本発明の実施形態を説明する。
本発明の一実施形態における温度測定装置は、電極膜と磁性体層とからなる温度測定装置であって、磁性体層から測定対象にわたって分布する温度勾配に起因するスピンゼーベック効果によって、熱起電力が電極膜に誘起される。この熱起電力信号の符号と大きさを観測することで、磁性体層および測定対象における温度分布を推定する。
さらに、本発明の別の実施形態である温度測定装置は、電極膜と磁性体層とからなる温度分布測定素子を、測定対象に成膜した構造からなる。温度分布測定素子では、磁性体層から測定対象にわたって分布する温度勾配に応じて、スピンゼーベック効果に伴う熱起電力が電極膜に誘起される。この信号を観測することで、磁性体層および担体における温度分布を推定する。
特に、電極膜の近傍で局所的な絶対温度を計測する従来温度計を併用することで、電極膜から離れた内部地点における（絶対）温度を推定することが可能となる。
Embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings.
A temperature measurement device according to an embodiment of the present invention is a temperature measurement device including an electrode film and a magnetic layer, and a thermoelectromotive force is generated by a spin Seebeck effect caused by a temperature gradient distributed from the magnetic layer to the measurement target. Is induced in the electrode film. By observing the sign and magnitude of the thermoelectromotive force signal, the temperature distribution in the magnetic layer and the measurement object is estimated.
Furthermore, a temperature measuring apparatus according to another embodiment of the present invention has a structure in which a temperature distribution measuring element including an electrode film and a magnetic layer is formed on a measurement target. In the temperature distribution measuring element, a thermoelectromotive force accompanying the spin Seebeck effect is induced in the electrode film according to a temperature gradient distributed from the magnetic layer to the measurement target. By observing this signal, the temperature distribution in the magnetic layer and the carrier is estimated.
In particular, by using a conventional thermometer that measures a local absolute temperature in the vicinity of the electrode film, it is possible to estimate an (absolute) temperature at an internal point away from the electrode film.
［第１の実施形態：温度測定装置］
〔スピンゼーベック効果の原理〕
まず、本発明の温度測定装置の基本動作を説明するために、特許文献３（特開２００９−１３００７０号）などで示されているスピンゼーベック効果の構成・原理について、図１Ａと図１Ｂを参照して説明する。スピンゼーベック素子の基本的な素子構造は、基板上に成膜した磁化Ｍを有する磁性体層と、その上部に配置された金属膜とからなる。このような構造に対して面直方向の温度勾配を図面ｚ方向に印加した場合、金属膜と磁性体層の間の界面にスピン流が誘起される。このスピン流を、金属膜における逆スピンホール効果によって電気的な起電力に変換することで、「温度勾配から熱起電力を生成する熱電変換」が可能となる。
[First Embodiment: Temperature Measurement Device]
[Principle of spin Seebeck effect]
First, in order to explain the basic operation of the temperature measuring device of the present invention, refer to FIG. 1A and FIG. 1B for the configuration and principle of the spin Seebeck effect disclosed in Patent Document 3 (Japanese Patent Laid-Open No. 2009-130070) and the like. To explain. The basic element structure of the spin Seebeck element is composed of a magnetic layer having a magnetization M formed on a substrate and a metal film disposed on the magnetic layer. When a temperature gradient in the perpendicular direction is applied to such a structure in the z direction in the drawing, a spin current is induced at the interface between the metal film and the magnetic layer. By converting this spin current into an electric electromotive force by the inverse spin Hall effect in the metal film, “thermoelectric conversion that generates a thermoelectromotive force from a temperature gradient” becomes possible.
非特許文献１（Ｐｈｙｓｉｃａｌ Ｒｅｖｉｅｗ Ｂ ８１，２１４４１８）で示されている、微視的な（スピン系の素励起である「マグノン」自由度を用いて熱電変換を記述する）スピンゼーベック理論によると、金属膜／磁性体層界面において誘起されるスピン流Ｊｓは、この界面における「格子温度Ｔｐ」と「マグノン温度Ｔｍ」の間の温度差ΔＴｍｐ＝Ｔｐ−Ｔｍによって駆動されることが分かっている。ここで、格子温度Ｔｐとは熱による格子振動（フォノン）の大きさを表すパラメータ（通常の意味での「温度」）で、マグノン温度Ｔｍとはスピンの熱運動の激しさを表すパラメータに相当する。 According to the spin Seebeck theory described in Non-Patent Document 1 (Physical Review B 81,214418), which is microscopic (describes thermoelectric conversion using “magnon” degrees of freedom, which is the elementary excitation of the spin system). It has been found that the spin current Js induced at the metal film / magnetic layer interface is driven by the temperature difference ΔTmp = Tp−Tm between the “lattice temperature Tp” and the “magnon temperature Tm” at this interface. Here, the lattice temperature Tp is a parameter representing the magnitude of lattice vibration (phonon) due to heat (“temperature” in the normal sense), and the magnon temperature Tm is equivalent to a parameter representing the intensity of the thermal motion of the spin. To do.
図１Ａは、磁性体層状に電極膜が形成された素子において、面直方向に温度勾配が無い（すなわち温度が一様である）熱平衡状態の場合を示す。このように素子全体が一様な温度にある場合、マグノン系はフォノン系と熱平衡状態にあるため、格子温度Ｔｐとマグノン温度Ｔｍは常に等しく（ΔＴｍｐ＝０）、スピン流は駆動されない。したがって、金属膜において起電力は生じない。 FIG. 1A shows a case where an element having an electrode film formed in a magnetic layer is in a thermal equilibrium state where there is no temperature gradient in the direction perpendicular to the plane (that is, the temperature is uniform). Thus, when the entire device is at a uniform temperature, the magnon system is in thermal equilibrium with the phonon system, so the lattice temperature Tp and the magnon temperature Tm are always equal (ΔTmp = 0), and the spin current is not driven. Therefore, no electromotive force is generated in the metal film.
これに対し、図１Ｂのように、素子の面直方向（図面ｚ方向）に温度勾配を印加した場合（上部を一様に加熱するなどの工程によって、素子の上面と底面の間に温度差ΔＴを印加した場合）を考える。このとき磁性体中においては、格子温度（通常の「温度」）は熱伝導率等で決まる温度勾配を示す。その一方、スピンの熱運動を表すマグノン温度は、以下の２つの理由から、格子温度とは異なる非平衡的な温度分布を持つ。
（１）強磁性体やフェリ磁性体中では多くのスピンが相互作用して協調運動する。
（２）マグノン運動は環境（熱浴）との相互作用が小さい（熱浴に対して非平衡のまま伝播可能）。
On the other hand, as shown in FIG. 1B, when a temperature gradient is applied in the direction perpendicular to the surface of the device (the z direction in the drawing) (the temperature difference between the top surface and the bottom surface of the device by a process such as heating the top uniformly). Consider the case where ΔT is applied. At this time, in the magnetic material, the lattice temperature (ordinary “temperature”) shows a temperature gradient determined by thermal conductivity or the like. On the other hand, the magnon temperature representing the thermal motion of the spin has a non-equilibrium temperature distribution different from the lattice temperature for the following two reasons.
(1) Many spins interact and cooperate in ferromagnetic and ferrimagnetic materials.
(2) Magnon motion has a small interaction with the environment (heat bath) (can propagate in a non-equilibrium state with respect to the heat bath)
特に、マグノンと環境との相互作用が小さい状況（より具体的には、マグノン緩和長λが磁性体層の厚さｔより十分大きい状況）では、マグノンはフォノン散乱をほとんど受けず（熱浴と非平衡の状態で）磁性体中を移動できる。そのため単純近似の下では、マグノン温度は磁性体層全体の温度分布を積分した値を持つと考えてよい。 In particular, in a situation where the interaction between magnon and the environment is small (more specifically, a situation where the magnon relaxation length λ is sufficiently larger than the thickness t of the magnetic layer), magnon hardly receives phonon scattering (with a heat bath and Can move in a magnetic body (in a non-equilibrium state). Therefore, under a simple approximation, the magnon temperature may be considered to have a value obtained by integrating the temperature distribution of the entire magnetic layer.
具体的には、図１Ｂのような構造の素子において、金属膜／磁性体層界面をｚ＝０とする座標系を採用すると、マグノン温度は以下のような積分形で記述できる。
この結果、図１Ｂのように磁性体中に温度勾配（もしくは不均一な温度分布）が存在する場合には、Ｔｍ≠Ｔｐとなり、界面で有限の格子−マグノン温度差ΔＴｍｐ＝Ｔｐ−Ｔｍが生じることになる。従って、この温度差ΔＴｍｐを駆動源として、磁性体層から金属膜へと界面スピン流Ｊｓがポンピングされる。具体的には、スピン流Ｊｓ（ベクトル量）は以下のようにΔＴｍｐに比例する（ｅｚは面直方向の単位ベクトル）。
この熱駆動されたスピン流Ｊｓが、金属膜における逆スピンホール効果によって電場信号ＥＩＳＨＥに変換されることで、金属膜の端部間には起電力信号Ｖが生じる。ここで、電場ＥＩＳＨＥとスピン流Ｊｓ、磁化Ｍ（いずれもベクトル量）との関係は、以下の式で与えられる。
上記の一連の議論から、熱起電力Ｖは以下のような式で表すことが可能となる。
従って、上式において、βｍａｇｎｏｎ、ｔ、Ｌは既知のパラメータであることから、Ｔ（０）を別途測定しておくことで、次式で示される磁性体層内部の温度分布の積分値（以後、「積分温度」と呼ぶ）に応じた（一対一に対応した）熱起電力Ｖが得られる。
具体的には、金属／磁性体界面の局所温度Ｔ（０）と、磁性体内部での積分温度ＴＩｎｔとの大小関係によってＶの符号が決定され、その差によってＶの大きさが決定される。したがって、起電力の符号に基づいて、測定対象の電極膜側の表面の温度に対して内部の温度が高いか低いかを推定することができる。さらに、起電力の大きさによって、表面温度に対する内部温度の温度差を推定することができる。測定対象の表面の温度と内部の温度との差を推定することができる。 Specifically, the sign of V is determined by the magnitude relationship between the local temperature T (0) at the metal / magnetic interface and the integrated temperature T Int inside the magnetic material, and the magnitude of V is determined by the difference. The Therefore, based on the sign of the electromotive force, it can be estimated whether the internal temperature is higher or lower than the temperature of the surface on the electrode film side to be measured. Furthermore, the temperature difference between the internal temperature and the surface temperature can be estimated based on the magnitude of the electromotive force. The difference between the temperature of the surface to be measured and the internal temperature can be estimated.
なお、ここでは磁性体の形状として、単純な直方体を仮定したが、任意形状の場合は、上記の積分温度は、以下のような３次元的な体積分で置き換えるものとする。ここで、Ｖは磁性体部分の体積を表す。
〔スピンゼーベック効果を用いた非局所温度計測〕
上記の原理に基づき、本実施形態における非局所計測方法について説明する。この方法では、磁性体材料からなる測定対象物体の厚さ方向の温度分布を測定する。
図面を参照して、本実施形態における非局所温度測定方法と、参考技術の一例における局所温度測定方法について、それぞれ具体的な温度計測場面に即して説明する。図２Ａ〜２Ｃは局所温度測定方法を示し、図３Ａ〜図３Ｃは局所温度測定方法を示す。
[Nonlocal temperature measurement using the spin Seebeck effect]
Based on the above principle, the non-local measurement method in the present embodiment will be described. In this method, the temperature distribution in the thickness direction of a measurement target object made of a magnetic material is measured.
With reference to the drawings, a non-local temperature measurement method according to the present embodiment and a local temperature measurement method according to an example of the reference technique will be described in accordance with specific temperature measurement scenes. 2A to 2C show a local temperature measuring method, and FIGS. 3A to 3C show a local temperature measuring method.
計測対象の表面は常にＴ（０）＝２０℃とする。内部（ｚ＞０）については、図２Ａ、図３Ａは内部のほうが温度が高い場合を示す。図２Ｂ、図３Ｂは内部まで温度が一定の場合を示す。図２Ｃ、図３Ｃは内部のほうが温度が低い場合を示す。 The surface to be measured is always T (0) = 20 ° C. Regarding the inside (z> 0), FIGS. 2A and 3A show the case where the temperature is higher inside. 2B and 3B show a case where the temperature is constant up to the inside. 2C and 3C show the case where the temperature is lower inside.
図２Ａ〜図２Ｃ（参考例として、通常の局所温度計１０を用いた方法）の場合、磁性体層２の一方の側（ｚ＝０）に局所温度計を配置しただけでは、計測が可能なのはこの表面部分での局所的な温度に限定される。すなわち、計測地点における温度Ｔ（０）は得られるが、磁性体層内部の温度Ｔ（ｚ）（０＜ｚ＜ｔ）や、磁性体層の他方の側の温度Ｔ（ｔ）を得ることはできない。
In the case of FIG. 2A to FIG. 2C (method using a normal
このため、表面温度がＴ（０）＝２０℃であることが測定できても、内部温度分布が図２Ａ〜図２Ｃのいずれの状況にあるのかを測定・区別することができない。これを行うには、図２Ｄのように、磁性体層の反対側の面（ｚ＝ｔ）や、その内部（０＜ｚ＜ｔ）の温度情報を得たい場所に直接、局所温度計１０を設置する必要がある。
For this reason, even if it can be measured that the surface temperature is T (0) = 20 ° C., it is impossible to measure or distinguish whether the internal temperature distribution is in any of the situations of FIGS. 2A to 2C. In order to do this, as shown in FIG. 2D, the
これに対し、本発明のスピンゼーベック効果に基づく温度計測では、図３Ａ〜図３Ｃに示すように、測定対象内部の温度分布情報を、熱起電力信号をもとに推定することが可能となる。具体的には、例えば図３Ａの場合、測定対象における温度勾配を反映して、高温側から電極膜にスピン流が流れ込む。その結果、電極膜の両端では＋Ｖの熱起電力が生じる。逆に図３Ｃの温度勾配では、反対に電極膜から低温側へとスピン流が流れ出す。その結果、電極膜の両端では逆符号（−Ｖ）の熱起電力が生じる。図３Ｂの場合では、測定対象に温度勾配が生じない。その結果、電極膜には熱起電力が生じない。更に、この熱起電力の大きさから、内部での温度分布（温度勾配）に関する情報を得ることができる。 On the other hand, in the temperature measurement based on the spin Seebeck effect of the present invention, as shown in FIGS. 3A to 3C, the temperature distribution information inside the measurement object can be estimated based on the thermoelectromotive force signal. . Specifically, for example, in the case of FIG. 3A, the spin current flows into the electrode film from the high temperature side, reflecting the temperature gradient in the measurement target. As a result, + V thermoelectromotive force is generated at both ends of the electrode film. Conversely, in the temperature gradient of FIG. 3C, conversely, the spin current flows from the electrode film to the low temperature side. As a result, a thermoelectromotive force having an opposite sign (−V) is generated at both ends of the electrode film. In the case of FIG. 3B, no temperature gradient occurs in the measurement target. As a result, no thermoelectromotive force is generated in the electrode film. Further, information on the internal temperature distribution (temperature gradient) can be obtained from the magnitude of the thermoelectromotive force.
〔温度計測手順〕
次に、このような温度分布を計測する際の手順を、図４を参照して説明する。まず、計測前の事前作業として、以下の準備を行う。
（１）βｍａｇｎｏｎ等の計測素子固有の係数については、事前のキャリブレーション作業によって決定しておく（Ｓ１）。このキャリブレーションは、例えば次のように行われる。一般的な温度計の端子を測定対象の表面と内部に配置して表面温度と内部温度を測定し、それと共に電極膜３に発生した熱起電力を測定し記録する。この記録を、測定対象に印加する温度の条件を変更して複数回行うことによって、熱起電力と内部温度に関するキャリブレーション表を作成することができる。
（２）測定対象の形状（後述するような平板や円筒など）に応じた温度分布モデル（Ｔ（ｚ）やＴ（ｒ）等）についても、必要に応じてあらかじめ選択・用意しておく（Ｓ２）。
[Temperature measurement procedure]
Next, a procedure for measuring such a temperature distribution will be described with reference to FIG. First, the following preparation is performed as a preliminary work before measurement.
(1) The coefficient unique to the measurement element such as β magnon is determined by a prior calibration work (S1). This calibration is performed as follows, for example. A terminal of a general thermometer is arranged on the surface and inside of the measurement object, the surface temperature and the internal temperature are measured, and the thermoelectromotive force generated in the
(2) A temperature distribution model (T (z), T (r), etc.) corresponding to the shape of a measurement target (a flat plate or a cylinder as described later) is also selected and prepared in advance as necessary ( S2).
これらの事前作業を行った後で、以下のような手順で対象物の温度計測を行う。
（３）まず、局所温度計を用いて、測定対象の少なくとも１点の局所的な温度（例えば、ｚ＝０における温度Ｔ（０））を測定する（Ｓ３）。
（４）次に、測定対象内部での温度勾配に起因するスピンゼーベック熱起電力Ｖを、電極膜上で計測する（Ｓ４）。
（５）これらの情報をもとに、上で述べた式を用いて、磁性体内部の積分温度Ｔｉｎｔを決定する（Ｓ５）。
（６）最後に、（２）で用意した温度分布モデルと、（３）で測定した少なくとも一点の局所温度（Ｔ（０））、および（５）で求めた積分温度Ｔｉｎｔから、温度分布Ｔ（ｚ）を定量的に推定する（Ｓ６）。
After performing these preliminary operations, the temperature of the object is measured in the following procedure.
(3) First, using a local thermometer, the local temperature (for example, temperature T (0) at z = 0) of at least one point to be measured is measured (S3).
(4) Next, the spin Seebeck thermoelectromotive force V caused by the temperature gradient inside the measurement object is measured on the electrode film (S4).
(5) Based on these pieces of information, the integral temperature T int inside the magnetic material is determined using the above-described formula (S5).
(6) Finally, from the temperature distribution model prepared in (2), at least one local temperature (T (0)) measured in (3), and the integrated temperature T int obtained in (5), the temperature distribution T (z) is estimated quantitatively (S6).
このように、スピン流熱電変換を利用することで、測定対象内部の温度勾配を推定することが可能となる。さらに、これに従来の局所温度計１０を併用することで、内部の絶対温度を決定することが可能となる。
As described above, by using the spin current thermoelectric conversion, it is possible to estimate the temperature gradient inside the measurement target. Furthermore, the internal absolute temperature can be determined by using the conventional
〔装置構造〕
本実施形態の温度測定装置および温度計測方法では、上記のスピンゼーベック効果を利用することで、磁性体内部の温度の推定を可能とする。
まず、本発明の第１の実施形態の構成について図５を参照して詳細に説明する。本実施形態における温度測定装置は、温度勾配から熱起電力を生成するスピンゼーベック素子を用いる。スピンゼーベック素子は、スピン軌道相互作用を有する電極膜３と、磁性体層２と、からなる。磁性体層２に面直温度勾配が印加されると、スピンゼーベック効果によってこの方向に誘起されたスピン流が電極膜に流れ込み、電極中での逆スピンホール効果によって、温度勾配に垂直な（面内方向の）電圧（熱起電力）信号として観測できる。この電圧信号は、電極膜３の一端に設けられる端子７と他端に設けられる端子９の間に接続される電圧計によって検出される。
[Device structure]
In the temperature measurement device and the temperature measurement method of the present embodiment, the temperature inside the magnetic body can be estimated by using the above-described spin Seebeck effect.
First, the configuration of the first embodiment of the present invention will be described in detail with reference to FIG. The temperature measuring device in the present embodiment uses a spin Seebeck element that generates a thermoelectromotive force from a temperature gradient. The spin Seebeck element includes an
さらに、このスピンゼーベック素子に加えて、局所的な絶対温度を測定するための局所温度計１０を必要に応じて併用する。以下の実施例に示すように、熱起電力検出用の電極膜３を、局所温度を測定するための抵抗式温度計として兼用する構成も可能であり、その構成では、局所温度計１０を電極膜３と別に形成することなく、局所的な絶対温度を測定することが可能である。温度の絶対値に関する情報が不要な場合は、局所温度計１０は無くても良い。
Further, in addition to the spin Seebeck element, a
端子７、端子９、局所温度計１０に、温度計算部１１が接続される。図１２は、温度計算部１１の機能ブロック図であり、このような機能はパーソナルコンピュータ等の計算機によって実現できる。温度計算部１１は、起電力検出部１２と、温度分布推定部１３と、キャリブレーション情報格納部１４とを備える。温度検出部１２は、端子７と端子９との間の電圧を検出し、その検出値を示す電圧情報を生成する。キャリブレーション情報格納部１４は、電圧の検出値（及び必要に応じて局所温度計１０による局所温度の検出値）と、対象物（この例の場合は、磁性体層２）の温度分布との対応関係を関数やテーブルなどの形式で予め格納する。このような温度計算部１１は、後述する他の実施形態においても同様に適用できる。
A
温度分布推定部１３は、端子７と端子９の間の電圧（及び必要に応じて局所温度計による検出温度）が検出されると、キャリブレーション情報格納部１４に格納された対応関係に基づいて、対象物の内部（厚さ方向）の温度分布に関する情報を生成して出力する。このような構成により、測定対象の厚さ方向の温度勾配に起因して磁性体層と電極膜との間に発生するスピンゼーベック効果によって誘起される熱起電力を観測することで、その温度勾配を推定することが可能となる。
When the voltage between the terminals 7 and 9 (and the temperature detected by the local thermometer if necessary) is detected, the temperature
磁性体層２の材料としては、磁性（磁化）を有する材料であれば、詳細は問わない。例えば鉄やニッケルなどの単元素金属材料や、パーマロイや希土類磁石などの合金金属材料、ガーネットフェライトやスピネルフェライトなどの酸化物材料などが適用できる。
The material of the
磁性体層２は、膜面に平行な一方向に磁化を有しているものとする。実用上は、磁性体層２としては、保磁力を有する材料もしくは構造を用いることが望ましい。最初に、電極膜３において熱起電力Ｖを取り出す方向と垂直な磁性体層面内の１方向に外部磁場を印加することにより、磁化方向を初期化しておく。このように一旦初期化してしまえば、磁性体層２はこの方向に自発磁化を保持することから、その後は磁場ゼロ下においても熱電変換動作が可能となる。様々な電磁場環境下で安定して利用するため、上記保磁力は５０Ｏｅ以上であることが望ましい。
The
電極膜３は、逆スピンホール効果を用いて熱起電力を取り出すために、スピン軌道相互作用を有する材料を含んでいる。例えばスピン軌道相互作用の比較的大きなＡｕやＰｔ、Ｐｄ、Ｉｒなどの金属材料、またはそれらを含有する合金材料を用いる。また、Ｃｕなどの一般的な金属膜材料に、Ａｕ、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｉｒなどの材料を０．５〜１０％程度ドープするだけでも、同様の効果を得ることができる。このような電極膜３は、スパッタや蒸着などの方法で成膜する。また、インクジェット法やスクリーン印刷法などで作製することもできる。
The
スピン流を高い効率で無駄なく電気に変換するためには、電極膜３の厚さは、少なくとも金属材料のスピン拡散長以上に設定するのが好ましい。例えばＡｕであれば５０ｎｍ以上、Ｐｔであれば１０ｎｍ以上に設定するのが望ましい。
In order to convert the spin current into electricity with high efficiency and without waste, it is preferable that the thickness of the
本実施形態のように、熱電効果を電圧信号として利用するセンシング用途では、電極膜３のシート抵抗が大きいほうが大きな熱起電力信号が得やすい。そのため膜厚は金属材料のスピン拡散長程度に設定するのがより好ましい。従ってその場合、例えばＡｕであれば５０〜１５０ｎｍ程度、Ｐｔであれば１０〜３０ｎｍ程度が望ましい。局所温度計１０としては、熱電対温度計や抵抗式温度計、サーミスタ温度計、放射式温度計などを利用することができる。
As in this embodiment, in a sensing application that uses the thermoelectric effect as a voltage signal, a larger electromotive force signal is more easily obtained when the sheet resistance of the
〔具体的な実施例１：無限平板における内部温度の推定〕
ここでは、板形状の測定対象（厚さｔ）を仮定して、対象物の手前側（ｚ＝０）から奥側（ｚ＝ｔ）までの温度分布Ｔ（ｚ）を推定する非局所温度測定方法について、具体例をもとに説明する。
ここでは動作実証のために、図６Ａに示したサンプルを用いた。測定対象（磁性体層２）としては、イットリウム鉄ガーネット（ＹＩＧ、組成はＹ３Ｆｅ５Ｏ１２）からなるスラブを用いている。スラブの厚さｔ＝１ｍｍで、サイズは１０×１０ｍｍ２である。電極膜３としては厚さ１５ｎｍのＰｔを用いており、電極長さはＬ＝４ｍｍ、電極幅はｗ＝１ｍｍである。
なお、ここではスラブの面直方向（図面のｚ方向）に温度勾配が生じている状況を想定しており、面内方向（図面のｘｙ方向）には大きな温度勾配がないものとする。
[Specific Example 1: Estimation of internal temperature in infinite flat plate]
Here, assuming a plate-shaped measurement target (thickness t), the non-local temperature for estimating the temperature distribution T (z) from the front side (z = 0) to the back side (z = t) of the target object The measurement method will be described based on a specific example.
Here, the sample shown in FIG. 6A was used for operation verification. As a measuring object (magnetic layer 2), a slab made of yttrium iron garnet (YIG, composition is Y 3 Fe 5 O 12 ) is used. The slab thickness t = 1 mm and the size is 10 × 10 mm 2 . Pt with a thickness of 15 nm is used as the
Here, it is assumed that there is a temperature gradient in the direction perpendicular to the slab surface (z direction in the drawing), and there is no large temperature gradient in the in-plane direction (xy direction in the drawing).
以下、図４の手順に基づいて、温度分布計測を行った。
（１）既知の熱源を用いて測定系の事前キャリブレーションを行い、熱起電力生成係数がβｍａｇｎｏｎ＝２．５×１０−４Ｖ／Ｋｍであることを導出した。
（２）今回の測定対象の場合、厚さｔに対して面積が十分大きいことから、単純な無限平板形状とみなして、図６Ｂに示す以下の温度分布モデルを仮定した。
(1) The measurement system was pre-calibrated using a known heat source, and it was derived that the thermoelectromotive force generation coefficient was β magnon = 2.5 × 10 −4 V / Km.
(2) In the case of this measurement object, since the area is sufficiently large with respect to the thickness t, the following temperature distribution model shown in FIG. 6B was assumed as a simple infinite flat plate shape.
（３）次に、サンプルの上側表面（ｚ＝０）における局所温度Ｔ（０）の測定を行った。本実施例では局所温度測定方法として、電極膜３として用いているＰｔ膜を抵抗式温度計（Ｐｔの抵抗が温度によって変化することを利用した局所温度計測方法）として活用し、その抵抗値からＴ（０）＝２０Ｋを得た。
（４）さらに、サンプル内部温度の推定のために、スピンゼーベック効果に起因する熱起電力Ｖを端子７と端子９間に接続した電圧計により計測し、Ｖ＝５μＶを得た。
（５）これによって、前述の式にβｍａｇｎｏｎ、Ｔ（０）、Ｌの値を代入することで、以下の積分温度を求めた。
（６）これから、（２）の温度分布モデルをもとにＴ（ｚ）＝２０＋１０ｚであることを決定した（ｚの単位はｍｍ）。
(3) Next, the local temperature T (0) on the upper surface (z = 0) of the sample was measured. In this embodiment, as a local temperature measuring method, a Pt film used as the
(4) Further, in order to estimate the internal temperature of the sample, the thermoelectromotive force V caused by the spin Seebeck effect was measured with a voltmeter connected between the terminal 7 and the terminal 9 to obtain V = 5 μV.
(5) Thereby, the following integrated temperature was calculated | required by substituting the value of (beta) magnon , T (0), and L to the above-mentioned formula.
(6) From this, it was determined that T (z) = 20 + 10z based on the temperature distribution model of (2) (the unit of z is mm).
〔具体的な実施例２：無限円筒における内部温度の推定〕
次に、配管などの無限円筒（内径ｒ１、外形ｒ２）を仮定して、円筒外側の温度Ｔ（ｒ２）から、円筒内側の温度Ｔ（ｒ１）を推定する方法について説明する。
動作実証のために、図７Ａ、図７Ｂに示したサンプルを用いた。測定対象（磁性体層２）としては、Ｍｎ−Ｚｎフェライト（組成は（Ｍｎ，Ｚｎ）Ｆｅ２Ｏ４）からなる円筒を用いている。円筒の厚さ５ｍｍで、内径がｒ１＝１０ｍｍ、外形がｒ２＝１５ｍｍである。電極膜３としては厚さ１５ｎｍのＰｔを用いており、円筒を巻くように成膜されている。電極長さはＬ＝９０ｍｍ、電極幅は４ｍｍである。
このような円筒の内部（中心部）に、高温流体に相当する熱源が存在しており、円筒軸から放射状に温度勾配が生じている。
[Specific Example 2: Estimation of Internal Temperature in Infinite Cylinder]
Next, a method for estimating the temperature T (r 1 ) inside the cylinder from the temperature T (r 2 ) outside the cylinder assuming an infinite cylinder (inner diameter r 1 , outer shape r 2 ) such as piping will be described.
For demonstration of operation, the samples shown in FIGS. 7A and 7B were used. As a measurement target (magnetic layer 2), a cylinder made of Mn—Zn ferrite (composition is (Mn, Zn) Fe 2 O 4 ) is used. The thickness of the cylinder is 5 mm, the inner diameter is r 1 = 10 mm, and the outer diameter is r 2 = 15 mm. The
A heat source corresponding to a high-temperature fluid exists in the inside (center) of such a cylinder, and a temperature gradient is generated radially from the cylinder axis.
以下、図４の手順に基づいて、温度分布計測を行った。
（１）まず、既知の熱源を用いて測定系の事前キャリブレーションを行い、熱起電力生成係数がβｍａｇｎｏｎ＝１．２×１０−４Ｖ／Ｋｍであることを導出した。
（２）今回の測定では厚さに対して円筒長さが十分大きいことから、単純な無限円筒形状とみなして、以下の温度分布モデルを仮定した。なお、ここでは熱源が円筒中心に位置することから、円筒軸に対する回転対称性を仮定している。
(1) First, the measurement system was pre-calibrated using a known heat source, and it was derived that the thermoelectromotive force generation coefficient was β magnon = 1.2 × 10 −4 V / Km.
(2) Since the cylinder length is sufficiently large with respect to the thickness in this measurement, the following temperature distribution model was assumed with a simple infinite cylindrical shape. Here, since the heat source is located at the center of the cylinder, rotational symmetry with respect to the cylinder axis is assumed.
（３）次に、サンプルの上側表面（ｒ＝ｒ２）における局所温度Ｔ（ｒ２）の測定を行った。本実施例では局所温度測定方法として、電極膜３として用いているＰｔ膜を抵抗式温度計（Ｐｔの抵抗が温度によって変化することを利用した局所温度計測方法）として活用し、その抵抗値からＴ（ｒ２）＝４０Ｋを得た。
（４）さらに、サンプル内部温度の推定のために、スピンゼーベック効果に起因する熱起電力Ｖを電圧計により計測し、Ｖ＝９３．５μＶを得た。
（５）これによって、前述の式にβｍａｇｎｏｎ、Ｔ（０）、Ｌの値を代入することで、以下の積分温度を求めた。
(4) Furthermore, in order to estimate the sample internal temperature, the thermoelectromotive force V resulting from the spin Seebeck effect was measured with a voltmeter, and V = 93.5 μV was obtained.
(5) Thereby, the following integrated temperature was calculated | required by substituting the value of (beta) magnon , T (0), and L to the above-mentioned formula.
［第２の実施形態］
〔スピン流のフォノンドラッグ効果：非磁性体中の温度勾配に起因する熱起電力生成〕
第１の実施形態で説明したような、マグノンによって誘起されるスピンゼーベック効果を用いた温度計測手法においては、温度を計測する対象は磁化を有する磁性体に限定される。しかし、フォノンとの非局所的な相互作用を通してスピン流が駆動・増強されるフォノンドラッグ効果を利用すれば、非磁性体の温度分布の測定も可能となる。
[Second Embodiment]
[Phonon drag effect of spin current: generation of thermoelectromotive force due to temperature gradient in non-magnetic material]
In the temperature measurement method using the spin Seebeck effect induced by magnon as described in the first embodiment, the target for measuring the temperature is limited to a magnetic material having magnetization. However, if the phonon drag effect, in which spin current is driven / enhanced through non-local interaction with phonons, is used, the temperature distribution of nonmagnetic materials can be measured.
ここで言うフォノンドラッグとは、基板などの担体上に形成された電極膜／磁性体層構造におけるスピン流が、担体を含めた素子全体のフォノンと非局所的に相互作用する現象を指す（参考文献：引特許文献２（Ａｐｐｌｉｅｄ Ｐｈｙｓｉｃｓ Ｌｅｔｔｅｒ ９７， ２５２５０６．））。このフォノンドラッグ過程を考慮すると、薄い膜におけるスピン流が、前記フォノンとの非局所相互作用を介して、これよりはるかに厚い基板中の温度分布を感じることができるために、実効的な熱電効果が大きく増大する。すなわち、磁性体層部分の温度分布（印加される温度勾配）だけでなく、非磁性の担体などにおける温度分布（温度勾配）もスピン流の熱駆動に寄与し、熱起電力が電極膜中に生成される。 The term “phonon drag” as used herein refers to a phenomenon in which the spin current in the electrode film / magnetic layer structure formed on a carrier such as a substrate interacts non-locally with the phonon of the entire device including the carrier (reference) Literature: Patent Literature 2 (Applied Physics Letter 97, 252506.)). Considering this phonon drag process, the spin current in the thin film can sense the temperature distribution in the substrate much thicker than this through the non-local interaction with the phonon. Greatly increases. That is, not only the temperature distribution (temperature gradient applied) in the magnetic layer portion but also the temperature distribution (temperature gradient) in the non-magnetic carrier contributes to the thermal drive of the spin current, and the thermoelectromotive force is generated in the electrode film. Generated.
このフォノンドラッグの寄与を考慮すると、図８Ａ、図８Ｂに示す構造のサンプルにおいて、以下のような熱起電力が得られる。
上式のように、ｔ≦ｚ≦ｔ＋Ｄの範囲にわたる（非磁性の）測定対象４における温度分布Ｔ（ｚ）も、フォノンドラッグ効果によって、熱起電力Ｖに寄与する。なお、０≦ｚ≦ｔにおける磁性体層２内部においてもフォノンドラッグ効果は存在するが、ここでは係数βｍａｇｎｏｎ の中にそのフォノン寄与も押し込めて定式化している。
Considering the contribution of this phonon drag, the following thermoelectromotive force can be obtained in the samples having the structure shown in FIGS. 8A and 8B.
As in the above equation, the temperature distribution T (z) in the measurement target 4 (nonmagnetic) over the range of t ≦ z ≦ t + D also contributes to the thermoelectromotive force V due to the phonon drag effect. Note that the phonon drag effect also exists inside the
磁性体層２が測定対象４に対して極めて薄い磁性体膜２２である場合（ｔ≪Ｄ）には、磁性体中の温度分布はＴ（ｚ）〜Ｔ（０）とみなせることから、上記の式の第一項は無視しても差し支えない。その場合、Ｖは以下の式で表すことができる。
〔フォノンドラッグ効果を利用した非磁性測定対象の非局所温度計測〕
上式を利用すれば、第１の実施形態で説明した図４の手順に従うことで、測定対象４における温度分布Ｔ（ｚ）の測定が可能となる。
具体的には図９Ａ〜図９Ｃに示すように、電極膜と磁性体層からなるスピンゼーベック素子構造を、測定対象の表面に成膜することで、内部の温度分布情報を得ることができる。例えば図９Ａの場合、非磁性のフォノン伝導体２０（測定対象４に相当する）における温度勾配を反映して、高温側から電極膜にスピン流が流れ込む。その結果、電極膜の両端では＋Ｖの熱起電力が生じる。逆に図９Ｃの温度勾配では、反対に電極膜から低温側へとスピン流が流れ出す。その結果、電極膜の両端では逆符号（−Ｖ）の熱起電力が生じる。図９Ｂの場合では、測定対象に温度勾配が生じない。その結果、電極膜には熱起電力が生じない。この熱起電力の大きさは、上述のフォノンドラッグ効果を通して、測定対象４における温度勾配を反映したものとなる。したがって、この熱起電力をもとに、内部での温度分布に関する情報を得ることが可能となる。
[Non-local temperature measurement of non-magnetic measurement object using phonon drag effect]
If the above equation is used, the temperature distribution T (z) in the measurement object 4 can be measured by following the procedure of FIG. 4 described in the first embodiment.
Specifically, as shown in FIGS. 9A to 9C, the internal temperature distribution information can be obtained by forming a spin Seebeck element structure including an electrode film and a magnetic layer on the surface of the measurement target. For example, in the case of FIG. 9A, a spin current flows into the electrode film from the high temperature side, reflecting the temperature gradient in the nonmagnetic phonon conductor 20 (corresponding to the measurement object 4). As a result, + V thermoelectromotive force is generated at both ends of the electrode film. Conversely, in the temperature gradient of FIG. 9C, conversely, the spin current flows from the electrode film to the low temperature side. As a result, a thermoelectromotive force having an opposite sign (−V) is generated at both ends of the electrode film. In the case of FIG. 9B, no temperature gradient occurs in the measurement target. As a result, no thermoelectromotive force is generated in the electrode film. The magnitude of the thermoelectromotive force reflects the temperature gradient in the measurement object 4 through the phonon drag effect described above. Therefore, it is possible to obtain information on the internal temperature distribution based on the thermoelectromotive force.
磁性体層２２の具体的な材料としては、例えばガーネットフェライトやスピネルフェライトなどの酸化物磁性材料を適用することができる。このような磁性絶縁体結晶膜構造は、有機金属分解法（ＭＯＤ法）やゾルゲル法といった湿式プロセスによって、様々な基板上に作製することができる。電極膜３および局所温度計１０としては、第１の実施形態と同様のものを用いることができる。測定対象４の材料・構造については、特に詳細は問わない。
As a specific material for the
図８Ａの構成では、測定対象４の上に磁性体膜２２が密着して形成され、磁性体膜２２の上に電極膜３が形成される。しかしながら、これら構成要素の位置関係はこれに限られない。例えば、測定対象４の上に電極膜２２を形成し、その電極膜２２の上に磁性体膜２２を形成する構成によっても、同様に電極膜２２の熱起電力に基づいて測定対象４の内部温度を推定することができる。また本実施形態において図５のように局所温度計１０を配置することも効果的であり、局所温度計は測定対象／磁性体膜／電極膜の積層構造と一体になっていたり、その積層構造の中に積層することによって形成されていてもよい。
In the configuration of FIG. 8A, the
〔具体的な実施例３〕
本実施形態に係る具体的な一実施例を図１０Ａ、図１０Ｂに示した。ここでは、測定対象４として厚さＤ＝１ｍｍ、サイズ１５×１５ｍｍ２の石英ガラス基板を用いており、磁性体層２２としてビスマス置換イットリウム鉄ガーネット（Ｂｉ：ＹＩＧ、組成はＢｉＹ２Ｆｅ５Ｏ１２）を用いている。
[Specific Example 3]
A specific example according to this embodiment is shown in FIGS. 10A and 10B. Here, a quartz glass substrate having a thickness D = 1 mm and a size of 15 × 15 mm 2 is used as the measurement object 4, and bismuth-substituted yttrium iron garnet (Bi: YIG, composition is BiY 2 Fe 5 O 12 as the magnetic layer 22. ) Is used.
Ｂｉ：ＹＩＧ膜は、有機金属分解法（ＭＯＤ法）により成膜する。ここで用いる原料溶液では、適切なモル比率（Ｂｉ：Ｙ：Ｆｅ＝１：２：５）からなる金属原材料が、カルボキシ化された状態で酢酸エステル中に３％の濃度で溶解されている。この溶液をスピンコート（回転数８００ｒｐｍ、３０ｓ回転）で石英ガラス基板上に塗布し、１５０℃のホットプレートで５分間乾燥させた後、電気炉中で７００℃の高温（大気雰囲気下）で１０時間アニールさせる。これにより、石英ガラス基板中に膜厚ｔ＝１００ｎｍのＢｉ：ＹＩＧ膜が形成される。電極膜３としては厚さ１５ｎｍのＰｔをスパッタで成膜しており、電極長さはＬ＝４ｍｍ、電極幅はｗ＝１ｍｍである。
The Bi: YIG film is formed by an organometallic decomposition method (MOD method). In the raw material solution used here, a metal raw material having an appropriate molar ratio (Bi: Y: Fe = 1: 2: 5) is dissolved at a concentration of 3% in acetate in a carboxylated state. This solution is applied onto a quartz glass substrate by spin coating (rotation speed: 800 rpm, rotation for 30 s), dried on a hot plate at 150 ° C. for 5 minutes, and then heated in an electric furnace at a high temperature of 700 ° C. (in an atmospheric atmosphere). Anneal for hours. Thereby, a Bi: YIG film having a film thickness t = 100 nm is formed in the quartz glass substrate. As the
以下、図４の手順に基づいて、温度分布計測を行った。
（１）まず、既知の熱源を用いて測定系の事前キャリブレーションを行い、熱起電力生成係数がβｐｈｏｎｏｎ＝１×１０−４ Ｖ／Ｋｍであることを導出した。
（２）今回の測定対象では、厚さＤに対して面積が十分大きいことから、単純な無限平板形状とみなして、以下の温度分布モデルを仮定した。
(1) First, the measurement system was pre-calibrated using a known heat source, and it was derived that the thermoelectromotive force generation coefficient was β phonon = 1 × 10 −4 V / Km.
(2) In this measurement object, since the area is sufficiently large with respect to the thickness D, the following temperature distribution model was assumed as a simple infinite flat plate shape.
（３）次に、サンプルの上側表面（ｚ＝０）における局所温度Ｔ（０）の測定を行った。本実施例では局所温度測定方法として、電極膜３として用いているＰｔ膜を抵抗式温度計（Ｐｔの抵抗が温度によって変化することを利用した局所温度計測方法）として活用し、その抵抗値からＴ（０）＝４０Ｋを得た。
（４）さらに、サンプル内部温度の推定のために、スピンゼーベック効果に起因する熱起電力Ｖを電圧計により計測し、Ｖ＝３μＶを得た。
（５）これによって、前述の式にβｐｈｏｎｏｎ、Ｔ（０）、Ｌの値を代入することで、以下の積分温度を求めた。
(4) Furthermore, in order to estimate the sample internal temperature, the thermoelectromotive force V resulting from the spin Seebeck effect was measured with a voltmeter, and V = 3 μV was obtained.
(5) Thereby, the following integrated temperature was calculated | required by substituting the value of (beta) phonon , T (0), and L to the above-mentioned formula.
このようにして、極めて薄い電極／磁性体膜を成膜するだけで、測定対象内部の温度分布の測定が可能となった。特に、１μｍ以下の薄膜の場合、これを取り付けることによる測定対象の内部温度分布の変化が小さいことから、精度の高い非破壊温度計測が可能となる。 Thus, the temperature distribution inside the measurement object can be measured only by forming an extremely thin electrode / magnetic film. In particular, in the case of a thin film of 1 μm or less, since the change in the internal temperature distribution of the measurement object due to the attachment is small, highly accurate nondestructive temperature measurement is possible.
〔具体的な実施例４〕
次に、別の実施例として、非磁性金属であるＣｕからなる円筒を測定対象２２として、同様の温度計測を行った。図１１Ａ、図１１Ｂに示すように、円筒の厚さは５ｍｍで、内径がｒ１＝１０ｍｍ、外形がｒ２＝１５ｍｍである。本実施例でも、表面に成膜する磁性体層２２としてビスマス置換イットリウム鉄ガーネット（Ｂｉ：ＹＩＧ、組成はＢｉＹ２Ｆｅ５Ｏ１２）を、電極膜３としてＰｔをそれぞれ用いている。
[Specific Example 4]
Next, as another example, the same temperature measurement was performed using a cylinder made of Cu, which is a nonmagnetic metal, as a
円筒のような曲面上に磁性体層２２を成膜するために、本実施例ではエアロゾルデポジション法を用いてＢｉ：ＹＩＧ層を形成した。具体的には、Ｂｉ：ＹＩＧ原料として直径約８００ｎｍのＢｉ：ＹＩＧ微粒子を用意し、この微粒子を成膜用ノズルから約３００ｍ／ｓ程度の速度でＣｕ円筒表面に吹き付けることで、膜厚１μｍのＢｉ：ＹＩＧ多結晶膜を形成した。
In order to form the
以下、図４の手順に基づいて、温度分布計測を行った。
（１）まず、既知の熱源を用いて測定系の事前キャリブレーションを行い、熱起電力生成係数がβｍａｇｎｏｎ＝４×１０−５ Ｖ／Ｋｍであることを導出した。
（２）今回の測定では厚さに対して円筒長さが十分大きいことから、単純な無限円筒形状とみなして、以下の温度分布モデルを仮定した。なお、ここでは熱源が円筒中心に位置することから、円筒軸に対する回転対称性を仮定している。
(1) First, the measurement system was pre-calibrated using a known heat source, and it was derived that the thermoelectromotive force generation coefficient was β magnon = 4 × 10 −5 V / Km.
(2) Since the cylinder length is sufficiently large with respect to the thickness in this measurement, the following temperature distribution model was assumed with a simple infinite cylindrical shape. Here, since the heat source is located at the center of the cylinder, rotational symmetry with respect to the cylinder axis is assumed.
（３）次に、サンプルの上側表面（ｒ＝ｒ２）における局所温度Ｔ（ｒ２）の測定を行った。本実施例では局所温度測定方法として、電極膜３として用いているＰｔ膜を抵抗式温度計（Ｐｔの抵抗が温度によって変化することを利用した局所温度計測方法）として活用し、その抵抗値からＴ（ｒ２）＝４０Ｋを得た。
（４）さらに、サンプル内部温度の推定のために、スピンゼーベック効果に起因する熱起電力Ｖを電圧計により計測し、Ｖ＝２３．４μＶを得た。
（５）これによって、前述の式にβｍａｇｎｏｎ、Ｔ（０）、Ｌの値を代入することで、以下の積分温度を求めた。
(4) Furthermore, in order to estimate the sample internal temperature, the thermoelectromotive force V resulting from the spin Seebeck effect was measured with a voltmeter, and V = 23.4 μV was obtained.
(5) Thereby, the following integrated temperature was calculated | required by substituting the value of (beta) magnon , T (0), and L to the above-mentioned formula.
以上、幾つかの実施形態について説明したが、本願発明はこれらの実施形態に限定されるものではなく、当業者ならば本願発明の範囲で他の様々な変形を行うことが可能である。例えば、本願明細書で説明した実施形態・実施例を互いに矛盾しない範囲で組み合わせることが可能である。 Although several embodiments have been described above, the present invention is not limited to these embodiments, and those skilled in the art can make various other modifications within the scope of the present invention. For example, it is possible to combine the embodiments and examples described in the present specification within a range that does not contradict each other.
２ 磁性体層
３ 電極膜
４ 測定対象（担体）
７，９ 端子
１０ 局所温度計
１１ 温度計算部
１２ 起電力検出部
１３ 温度分布推定部
１４ キャリブレーション情報格納部
２０ フォノン伝導体
２２ 磁性体膜
2
7, 9
Claims (14)
前記電極膜に誘起される起電力を検出する起電力検出部と、
前記起電力に基づいて、前記電極膜が取り付けられた測定対象の内部の温度分布を推定する温度分布推定部
とを具備する温度測定装置。 An electrode film attached to the magnetic layer;
An electromotive force detection unit for detecting an electromotive force induced in the electrode film;
A temperature measurement apparatus comprising: a temperature distribution estimation unit configured to estimate a temperature distribution inside a measurement target to which the electrode film is attached based on the electromotive force.
請求項１に記載の温度測定装置。 The electromotive force is induced in the electrode film by a spin Seebeck effect generated between the magnetic layer and the electrode film due to a temperature gradient in a thickness direction of the measurement target. Temperature measuring device.
請求項１又は２に記載の温度測定装置。 The temperature measurement device according to claim 1, wherein the temperature distribution estimation unit estimates an internal temperature level with respect to a temperature of a surface of the measurement target on the electrode film side based on a sign of the electromotive force.
請求項１から３のいずれかに記載の温度測定装置。 The said temperature distribution estimation part estimates the difference of the temperature of the surface by the side of the said electrode film of the said measuring object, and internal temperature based on the magnitude | size of the said electromotive force. Temperature measuring device.
前記温度分布推定部は、前記キャリブレーション情報に基づいて前記温度分布を推定する
請求項１から４のいずれかに記載の温度測定装置。 In addition, a calibration information storage unit that prestores the correspondence between the electromotive force induced in the electrode film and the temperature distribution inside the measurement object as calibration information,
The temperature measurement device according to claim 1, wherein the temperature distribution estimation unit estimates the temperature distribution based on the calibration information.
前記温度分布推定部は、前記局所温度計測部が計測した前記局所的な絶対温度を用いて前記温度分布を推定する
請求項１から５のいずれかに記載の温度測定装置。 Furthermore, it comprises a local temperature measurement unit that measures the local absolute temperature in the vicinity of the electrode film,
The temperature measurement device according to any one of claims 1 to 5, wherein the temperature distribution estimation unit estimates the temperature distribution using the local absolute temperature measured by the local temperature measurement unit.
請求項１から５のいずれかに記載の温度測定装置。 The temperature distribution estimation unit measures a local absolute temperature in the electrode film based on the electromotive force, and estimates the temperature distribution using the measured local absolute temperature. The temperature measuring apparatus in any one of.
請求項１から７のいずれかに記載の温度測定装置。 The temperature measuring device according to claim 1, wherein the electrode film includes a material having a spin orbit interaction.
請求項１から８のいずれかに記載の温度測定装置。 The temperature measuring device according to claim 1, wherein the magnetic layer has in-plane magnetization.
請求項１から９のいずれかに記載の温度測定装置。 The temperature measuring device according to claim 1, wherein the magnetic layer has a coercive force.
請求項１から１０のいずれかに記載の温度測定装置。 The temperature measuring device according to claim 1, wherein the measurement target is the magnetic layer.
請求項１から１０のいずれかに記載の温度測定装置。 The temperature measurement device according to claim 1, wherein the measurement target is a nonmagnetic material to which a laminated structure including the magnetic layer and the electrode film is attached.
前記起電力に基づいて、前記電極膜が取り付けられた測定対象の内部の温度分布を推定する工程
とを具備する温度測定方法。 Detecting an electromotive force induced in an electrode film attached to the magnetic layer;
Estimating the temperature distribution inside the measurement object to which the electrode film is attached based on the electromotive force.
請求項１３に記載の温度測定方法。 The temperature measurement method according to claim 13, wherein the electromotive force is induced in the electrode film by a spin Seebeck effect caused by a temperature gradient in a thickness direction of the measurement target.
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