JP2013007968A - Image pickup lens - Google Patents

Image pickup lens Download PDF

Info

Publication number
JP2013007968A
JP2013007968A JP2011142135A JP2011142135A JP2013007968A JP 2013007968 A JP2013007968 A JP 2013007968A JP 2011142135 A JP2011142135 A JP 2011142135A JP 2011142135 A JP2011142135 A JP 2011142135A JP 2013007968 A JP2013007968 A JP 2013007968A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
lens
imaging lens
imaging
image
object side
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2011142135A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP5761602B2 (en
Inventor
Yoji Kubota
洋治 久保田
Kenichi Kubota
賢一 久保田
Hitoshi Hirano
整 平野
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Optical Logic Inc
Original Assignee
Optical Logic Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Optical Logic Inc filed Critical Optical Logic Inc
Priority to JP2011142135A priority Critical patent/JP5761602B2/en
Publication of JP2013007968A publication Critical patent/JP2013007968A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP5761602B2 publication Critical patent/JP5761602B2/en
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Landscapes

  • Lenses (AREA)

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an image pickup lens with satisfactorily corrected aberration while having a wide angle of field.SOLUTION: The image pickup lens is configured by arraying in turn, from an object side, a first lens L1 whose concave surface faces to an image plane side, a positive second lens L2 having a meniscus shape whose concave surface faces to the object side, a third lens L3 having a biconvex shape, and a negative fourth lens L4 having a meniscus shape whose convex surface faces to the object side. The image pickup lens is configured such that when the focal length of the whole lens system is f, and the focal distance of the first lens L1 is f1, the following conditional formula is satisfied: -3.0<f1/f<-1.5.

Description

本発明は、ＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の撮像素子上に被写体像を形成する撮像レンズに係り、車載カメラ、監視用カメラ、ビデオ会議用カメラ、携帯電話機、デジタルスティルカメラ、携帯情報端末、ネットワークカメラ等に搭載されて好適な撮像レンズに関するものである。   The present invention relates to an imaging lens for forming a subject image on an imaging device such as a CCD sensor or a CMOS sensor, and is provided with an in-vehicle camera, a monitoring camera, a video conference camera, a mobile phone, a digital still camera, a portable information terminal, and a network camera. The present invention relates to an image pickup lens that is suitable for being mounted on an image.

車両の車庫入れや駐車の際に車両後方を撮影するバックカメラや、車両事故等に備えて車両前方を一定時間にわたって撮影するドライブレコーダー等の車載カメラが近年急速に普及している。これら車載カメラにおいては、可能な限り広範囲の状況を監視あるいは視認したいとの要求が強く、撮影画角の拡大、すなわち広角化が求められている。   In-vehicle cameras such as a back camera that captures the rear of the vehicle when the vehicle is put into the garage or parked, and a drive recorder that captures the front of the vehicle for a certain period of time in preparation for a vehicle accident or the like are rapidly spreading. In these in-vehicle cameras, there is a strong demand for monitoring or viewing a wide range of situations as much as possible, and there is a demand for widening the shooting angle of view, that is, widening the angle.

特許文献１には、比較的小型で画角が広い４枚構成の撮像レンズが開示されている。当該特許文献１に記載の撮像レンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズと、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズと、絞りと、像側に凸面を向けた正のメニスカスレンズの第３レンズと、物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズの第４レンズとから構成される。本レンズ構成において第２〜第４レンズのそれぞれの屈折力を１．７以上に限定することで４枚という少ないレンズ枚数でありながらも、小型化および広角化を実現している。   Patent Document 1 discloses a four-lens imaging lens that is relatively small and has a wide angle of view. The imaging lens described in Patent Document 1 includes, in order from the object side, a first lens having a negative refractive power, a second lens having a positive refractive power with a convex surface facing the object side, an aperture, and an image side. And a fourth lens of a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side and a fourth lens of a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. By limiting the refractive power of each of the second to fourth lenses to 1.7 or more in the present lens configuration, a small size and a wide angle can be realized while the number of lenses is as small as four.

特開２００７−３２２６５６号公報JP 2007-322656 A

撮像素子の解像度が飛躍的に向上し、車載カメラや監視用カメラに搭載される撮像レンズには、撮像素子の解像度に応じた十分な光学性能の確保が必要になってきた。上記特許文献１に記載の撮像レンズによれば、少ないレンズ枚数で広角化を図ることは可能である。しかしながら、上記特許文献１に記載の撮像レンズのように第１レンズを負の屈折力を有するレンズで構成した場合には、この第１レンズにて発生した像面湾曲や色収差を、正の屈折力を有する後段のレンズにより補正する必要が生じる。当該撮像レンズでは、正の屈折力を有する３枚のレンズで像面湾曲や色収差の補正を行っているが、この際、どうしても軸上または軸外の色収差が残ってしまう傾向にあり、良好な収差を得ることは難しい。   The resolution of the image sensor has been dramatically improved, and it has become necessary to secure sufficient optical performance in accordance with the resolution of the image sensor for an imaging lens mounted on an in-vehicle camera or a surveillance camera. According to the imaging lens described in Patent Document 1, it is possible to widen the angle with a small number of lenses. However, when the first lens is configured with a lens having a negative refractive power as in the imaging lens described in Patent Document 1, the field curvature and chromatic aberration generated by the first lens are positively refracted. It is necessary to correct by a subsequent lens having power. In the imaging lens, correction of field curvature and chromatic aberration is performed with three lenses having positive refractive power, but in this case, there is a tendency that on-axis or off-axis chromatic aberration always remains, which is favorable. It is difficult to obtain aberrations.

こうした広角化と良好な収差補正との両立は上記車載カメラおよび監視用カメラに搭載される撮像レンズに特有の課題ではなく、ビデオ会議用カメラ、携帯電話機、デジタルスティルカメラ、携帯情報端末、ネットワークカメラ等の比較的小型でありながらも広角化が要求されるカメラに搭載される撮像レンズにおいて共通の課題である。   Such wide angle and good aberration correction are not problems specific to the imaging lens mounted on the above-mentioned in-vehicle camera and surveillance camera, but video conferencing camera, mobile phone, digital still camera, personal digital assistant, network camera This is a common problem in an imaging lens mounted on a camera that is required to have a wide angle while being relatively small.

本発明は上記のような従来技術の問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、広角でありながらも収差を良好に補正することのできる撮像レンズを提供することにある。   The present invention has been made in view of the above-mentioned problems of the prior art, and an object of the present invention is to provide an imaging lens that can correct aberrations satisfactorily while having a wide angle.

上記課題を解決するために本発明では、物体側から像面側に向かって順に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズとを配置し、第１レンズを像面側の面の曲率半径が正となる形状に形成し、第２レンズを、物体側の面の曲率半径および像面側の面の曲率半径が共に負となる形状に形成し、第３レンズを、物体側の面の曲率半径が正となり、像面側の面の曲率半径が負となる形状に形成した。当該構成において、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第１レンズの焦点距離をｆ１としたとき、次の条件式（１）を満足するようにした。
−３．０＜ｆ１／ｆ＜−１．５ （１） In order to solve the above problems, in the present invention, in order from the object side to the image plane side, a first lens having a negative refractive power, a second lens having a positive refractive power, and a positive refractive power are provided. A third lens and a fourth lens having negative refractive power are arranged, the first lens is formed in a shape in which the curvature radius of the image side surface is positive, and the second lens is formed on the object side surface. A shape in which both the radius of curvature and the radius of curvature of the surface on the image side are negative, and the third lens has a shape in which the radius of curvature of the surface on the object side is positive and the radius of curvature of the surface on the image side is negative Formed. In this configuration, when the focal length of the entire lens system is f and the focal length of the first lens is f1, the following conditional expression (1) is satisfied.
−3.0 <f1 / f <−1.5 (1)

条件式（１）は、撮像レンズの小型化を図りつつ色収差を良好に補正するための条件である。上限値「−１．５」を超えると、軸上の色収差を良好に補正することができるものの、軸外の倍率色収差が補正不足（基準波長の色収差に対して短波長の色収差がマイナス方向に増大）となり、良好な結像性能を得ることが困難となる。また、レンズ系全体の主点の位置が像面側に移動するため、撮像レンズの小型化が困難となる。一方、下限値「−３．０」を下回ると、撮像レンズの小型化および倍率の色収差の補正には有利となるものの、軸上の色収差が補正不足となる。また、画像中心部において短波長によるフレアが増大し易くなり、良好な結像性能を得ることが困難となる。   Conditional expression (1) is a condition for favorably correcting chromatic aberration while reducing the size of the imaging lens. When the upper limit “−1.5” is exceeded, the axial chromatic aberration can be corrected satisfactorily, but the off-axis lateral chromatic aberration is insufficiently corrected (the chromatic aberration of the short wavelength is in the minus direction relative to the chromatic aberration of the reference wavelength). Increase), and it becomes difficult to obtain good imaging performance. Further, since the position of the principal point of the entire lens system moves to the image plane side, it is difficult to reduce the size of the imaging lens. On the other hand, when the value is below the lower limit “−3.0”, it is advantageous for downsizing the imaging lens and correcting the chromatic aberration of magnification, but the axial chromatic aberration is insufficiently corrected. Further, flare due to short wavelengths tends to increase at the center of the image, making it difficult to obtain good imaging performance.

上記構成の撮像レンズにおいては、第２レンズの焦点距離をｆ２、第３レンズの焦点距離をｆ３としたとき、次の条件式（２）を満足することが望ましい。
０．２＜ｆ３／ｆ２＜０．６ （２） In the imaging lens having the above-described configuration, it is desirable that the following conditional expression (2) is satisfied when the focal length of the second lens is f2 and the focal length of the third lens is f3.
0.2 <f3 / f2 <0.6 (2)

条件式（２）は、撮像レンズから出射された光線の撮像素子への入射角度を一定の範囲内に抑制しつつ、諸収差を良好に補正するための条件である。上限値「０．６」を超えると、歪曲収差の補正には有利となるものの、軸外の倍率色収差が画像周辺部において補正過剰（基準波長の色収差に対して短波長の色収差がプラス方向に増大）となる。また、軸上の色収差が補正不足となる。このため、良好な結像性能を得ることが困難となる。一方、下限値「０．２」を下回ると、撮像レンズから出射された光線の撮像素子への入射角度を一定の範囲内に抑制し易くなるものの、マイナスの歪曲収差が増大する。また、軸外のコマ収差の補正が困難となる。したがって、この場合も良好な結像性能を得ることが困難となる。   Conditional expression (2) is a condition for satisfactorily correcting various aberrations while suppressing the incident angle of the light beam emitted from the imaging lens to the imaging element within a certain range. Exceeding the upper limit of “0.6” is advantageous for correcting distortion, but off-axis lateral chromatic aberration is overcorrected at the periphery of the image (short wavelength chromatic aberration is positive in the positive direction relative to the reference wavelength chromatic aberration). Increase). In addition, the axial chromatic aberration is insufficiently corrected. For this reason, it is difficult to obtain good imaging performance. On the other hand, when the value is below the lower limit “0.2”, the incident angle of the light beam emitted from the imaging lens to the imaging element is easily suppressed within a certain range, but negative distortion increases. In addition, correction of off-axis coma becomes difficult. Accordingly, in this case as well, it is difficult to obtain good imaging performance.

上記構成の撮像レンズにおいては、第２レンズの物体側の面から像面側の面までの光軸上の距離をｄ３としたとき、次の条件式（３）を満足することが望ましい。
０．５＜ｄ３／ｆ＜２．０ （３） In the imaging lens having the above-described configuration, it is preferable that the following conditional expression (3) is satisfied when the distance on the optical axis from the object-side surface to the image-side surface of the second lens is d3.
0.5 <d3 / f <2.0 (3)

条件式（３）は、撮像レンズの小型化を図りつつ諸収差を良好に補正するための条件である。上限値「２．０」を超えると、軸上の色収差を補正し易くなるものの、レンズ系全体が大型化するため撮像レンズの小型化が困難となる。また、非点隔差が増大するため、良好な結像性能を得ることが困難となる。一方、下限値「０．５」を下回ると、撮像レンズの小型化には有利となるものの、軸上の色収差が補正不足となり、画像中心部において短波長によるフレアが増大し易くなる。また、撮像レンズから出射された光線の撮像素子への入射角度を一定の範囲内に抑制することが困難となり、シェーディング現象が発生し易くなる。よって、この場合も良好な結像性能を得ることが困難となる。   Conditional expression (3) is a condition for satisfactorily correcting various aberrations while downsizing the imaging lens. If the upper limit “2.0” is exceeded, it is easy to correct axial chromatic aberration, but the entire lens system becomes large, and it is difficult to reduce the size of the imaging lens. In addition, since the astigmatic difference increases, it is difficult to obtain good imaging performance. On the other hand, if the value is below the lower limit “0.5”, it is advantageous for downsizing the imaging lens, but axial chromatic aberration is insufficiently corrected, and flare due to short wavelengths tends to increase at the center of the image. In addition, it becomes difficult to suppress the incident angle of the light beam emitted from the imaging lens to the imaging element within a certain range, and a shading phenomenon is likely to occur. Therefore, in this case, it is difficult to obtain good imaging performance.

上記構成の撮像レンズにおいては、第２レンズのアッベ数をνｄ２、第３レンズのアッベ数をνｄ３としたとき、次の条件式（４）を満足することが望ましい。
０．７＜νｄ２／νｄ３＜１．４ （４） In the imaging lens having the above-described configuration, it is desirable that the following conditional expression (4) is satisfied when the Abbe number of the second lens is νd2 and the Abbe number of the third lens is νd3.
0.7 <νd2 / νd3 <1.4 (4)

条件式（４）は、色収差を良好に補正するための条件である。上限値「１．４」を超えると、軸上および軸外の色収差が補正不足となり、良好な結像性能を得ることが困難となる。一方、下限値「０．７」を下回ると、短波長の像面が基準波長の像面に対して物体側に湾曲するとともに、軸上の色収差が補正不足となる。また、画像中心部において短波長によるフレアが増大し易くなる。よって、この場合も良好な結像性能を得ることが困難となる。   Conditional expression (4) is a condition for favorably correcting chromatic aberration. When the upper limit “1.4” is exceeded, the on-axis and off-axis chromatic aberrations are insufficiently corrected, making it difficult to obtain good imaging performance. On the other hand, when the value is below the lower limit “0.7”, the short wavelength image plane is curved toward the object side with respect to the reference wavelength image plane, and the axial chromatic aberration is insufficiently corrected. Further, flare due to a short wavelength tends to increase at the center of the image. Therefore, in this case, it is difficult to obtain good imaging performance.

当該構成の撮像レンズにおいては、さらに次の条件式（４Ａ）を満足することにより、色収差をより良好に補正することが可能となる。
０．８＜νｄ２／νｄ３＜１．２ （４Ａ) In the imaging lens having such a configuration, chromatic aberration can be corrected more satisfactorily by further satisfying the following conditional expression (4A).
0.8 <νd2 / νd3 <1.2 (4A)

また、上記構成の撮像レンズにおいては、第３レンズの焦点距離をｆ３、第４レンズの焦点距離をｆ４としたとき、次の条件式（５）を満足することが望ましい。
｜ｆ３／ｆ４｜＜０．８ （５） In the imaging lens having the above-described configuration, it is preferable that the following conditional expression (5) is satisfied when the focal length of the third lens is f3 and the focal length of the fourth lens is f4.
| F3 / f4 | <0.8 (5)

条件式（５）は、色収差を良好な範囲内に抑制するための条件である。また、この条件式（５）は、最大像高において撮像レンズから出射された光線の撮像素子への入射角度を一定の範囲内に抑制し、像面湾曲を良好な範囲内に抑制するための条件でもある。上限値「０．８」を超えると、第４レンズの負の屈折力が相対的に強くなり、軸上および軸外の色収差が補正過剰となり、良好な結像性能を得ることが困難となる。また、最大像高において撮像レンズから出射される光線の撮像素子への入射角度が大きくなるため、撮像レンズから出射される光線の撮像素子への入射角度を一定の範囲内に抑制することが困難となる。また、像面湾曲がプラス方向に増大し、像面湾曲を良好な範囲内に抑制することが困難となる。   Conditional expression (5) is a condition for suppressing chromatic aberration within a favorable range. In addition, this conditional expression (5) is for suppressing the incident angle of the light beam emitted from the imaging lens at the maximum image height to the imaging element within a certain range and suppressing the field curvature within a favorable range. It is also a condition. When the upper limit “0.8” is exceeded, the negative refractive power of the fourth lens becomes relatively strong, and the on-axis and off-axis chromatic aberrations are overcorrected, making it difficult to obtain good imaging performance. . In addition, since the incident angle of the light beam emitted from the imaging lens to the image sensor increases at the maximum image height, it is difficult to suppress the incident angle of the light beam emitted from the imaging lens to the image sensor within a certain range. It becomes. Further, the field curvature increases in the plus direction, and it is difficult to suppress the field curvature within a favorable range.

本発明の撮像レンズによれば、撮像レンズの広角化と良好な収差補正との両立が図られ、各種の収差が良好に補正された小型の撮像レンズを提供することができる。   According to the imaging lens of the present invention, it is possible to provide both a wide angle of the imaging lens and good aberration correction, and a small imaging lens in which various aberrations are favorably corrected.

本発明の一実施の形態について、数値実施例１に係る撮像レンズの概略構成を示す断面図である。1 is a cross-sectional view illustrating a schematic configuration of an imaging lens according to Numerical Example 1 according to an embodiment of the present invention. 図１に示す撮像レンズの横収差を示す収差図である。FIG. 3 is an aberration diagram illustrating lateral aberration of the imaging lens illustrated in FIG. 1. 図１に示す撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す収差図である。FIG. 2 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens illustrated in FIG. 1. 本発明の一実施の形態について、数値実施例２に係る撮像レンズの概略構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows schematic structure of the imaging lens which concerns on numerical example 2 about one embodiment of this invention. 図４に示す撮像レンズの横収差を示す収差図である。FIG. 5 is an aberration diagram showing lateral aberration of the imaging lens shown in FIG. 4. 図４に示す撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す収差図である。FIG. 5 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens illustrated in FIG. 4. 本発明の一実施の形態について、数値実施例３に係る撮像レンズの概略構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows schematic structure of the imaging lens which concerns on numerical Example 3 about one embodiment of this invention. 図７に示す撮像レンズの横収差を示す収差図である。FIG. 8 is an aberration diagram showing lateral aberration of the imaging lens shown in FIG. 7. 図７に示す撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す収差図である。FIG. 8 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens illustrated in FIG. 7. 本発明の一実施の形態について、数値実施例４に係る撮像レンズの概略構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows schematic structure of the imaging lens which concerns on numerical Example 4 about one embodiment of this invention. 図１０に示す撮像レンズの横収差を示す収差図である。FIG. 11 is an aberration diagram illustrating lateral aberration of the imaging lens illustrated in FIG. 10. 図１０に示す撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す収差図である。FIG. 11 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens illustrated in FIG. 10. 本発明の一実施の形態について、数値実施例５に係る撮像レンズの概略構成を示す断面図である。FIG. 9 is a cross-sectional view illustrating a schematic configuration of an imaging lens according to Numerical Example 5 according to an embodiment of the present invention. 図１３に示す撮像レンズの横収差を示す収差図である。FIG. 14 is an aberration diagram illustrating lateral aberration of the imaging lens illustrated in FIG. 13. 図１３に示す撮像レンズの球面収差、非点収差、歪曲収差を示す収差図である。FIG. 14 is an aberration diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens illustrated in FIG. 13.

以下、本発明を具体化した一実施の形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。   Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.

図１、図４、図７、図１０、図１３はそれぞれ、本実施の形態の数値実施例１〜５に係る撮像レンズの概略構成を示す断面図である。いずれの数値実施例も基本的なレンズ構成は同一であるため、ここでは数値実施例１に係る撮像レンズの概略断面図を参照しながら、本実施の形態に係る撮像レンズのレンズ構成について説明する。   1, FIG. 4, FIG. 7, FIG. 10, and FIG. 13 are cross-sectional views each showing a schematic configuration of an imaging lens according to Numerical Examples 1 to 5 of the present embodiment. Since all the numerical examples have the same basic lens configuration, the lens configuration of the imaging lens according to the present embodiment will be described with reference to a schematic cross-sectional view of the imaging lens according to Numerical Example 1. .

図１に示すように、本実施の形態の撮像レンズは、物体側から像面側に向かって順に、負の屈折力を有する第１レンズＬ１と、正の屈折力を有する第２レンズＬ２と、開口絞りＳＴと、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４とが配列されて構成される。本構成において、第１レンズＬ１の屈折力は第２レンズＬ２の屈折力よりも強くなっており、第３レンズＬ３の屈折力は第４レンズＬ４の屈折力よりも強くなっている。第４レンズＬ４と像面ＩＭとの間には、フィルタ１０が配置される。なお、このフィルタ１０は、割愛することも可能である。   As shown in FIG. 1, the imaging lens of the present embodiment includes a first lens L1 having a negative refractive power and a second lens L2 having a positive refractive power in order from the object side to the image plane side. The aperture stop ST, the third lens L3 having positive refractive power, and the fourth lens L4 having negative refractive power are arranged. In this configuration, the refractive power of the first lens L1 is stronger than the refractive power of the second lens L2, and the refractive power of the third lens L3 is stronger than the refractive power of the fourth lens L4. A filter 10 is disposed between the fourth lens L4 and the image plane IM. The filter 10 can be omitted.

上記構成の撮像レンズにおいて、第１レンズＬ１は、像面側の面の曲率半径Ｒ２が正となる形状、すなわち像面側に凹面を向けた形状に形成される。本実施の形態に係る撮像レンズにおいて第１レンズＬ１は、物体側の面の曲率半径Ｒ１および像面側の面の曲率半径Ｒ２が共に正となる形状であって、光軸Ｘの近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる形状に形成されている。なお、第１レンズＬ１の形状は、光軸Ｘの近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる形状に限定されない。第１レンズＬ１の形状は、像面側の面の曲率半径が正となる形状であればよく、物体側の面の曲率半径が無限大となる形状、すなわち光軸Ｘの近傍において平凹レンズとなる形状や、物体側の面の曲率半径が負となる形状、すなわち光軸Ｘの近傍において両凹レンズとなる形状でもよい。   In the imaging lens having the above-described configuration, the first lens L1 is formed in a shape in which the curvature radius R2 of the surface on the image plane side is positive, that is, a shape in which the concave surface is directed to the image plane side. In the imaging lens according to the present embodiment, the first lens L1 has a shape in which both the curvature radius R1 of the object-side surface and the curvature radius R2 of the image-side surface are positive, and the object L is near the optical axis X. It is formed in a shape that becomes a meniscus lens with a convex surface facing the side. The shape of the first lens L1 is not limited to a shape that becomes a meniscus lens having a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis X. The shape of the first lens L1 may be any shape as long as the curvature radius of the surface on the image plane side is positive. The shape of the first lens L1 is infinite, that is, a plano-concave lens in the vicinity of the optical axis X. Or a shape in which the radius of curvature of the object side surface is negative, that is, a shape that becomes a biconcave lens in the vicinity of the optical axis X.

第２レンズＬ２は、物体側の面の曲率半径Ｒ３および像面側の面の曲率半径Ｒ４が共に負であり、光軸Ｘの近傍において物体側に凹面を向けたメニスカスレンズとなる形状に形成される。また、第３レンズＬ３は、物体側の面の曲率半径Ｒ６が正となり、像面側の面の曲率半径Ｒ７が負となる形状であって、光軸Ｘの近傍において両凸レンズとなる形状に形成される。   The second lens L2 has a negative radius of curvature R3 on the object side surface and a negative radius of curvature R4 on the image side surface, and is formed in a shape that becomes a meniscus lens with a concave surface facing the object side in the vicinity of the optical axis X. Is done. The third lens L3 has a shape in which the curvature radius R6 of the object-side surface is positive and the curvature radius R7 of the image-side surface is negative, and becomes a biconvex lens in the vicinity of the optical axis X. It is formed.

第４レンズＬ４は、物体側の面の曲率半径Ｒ８および像面側の面の曲率半径Ｒ９が共に正であり、光軸Ｘの近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる形状に形成される。この第４レンズＬ４の形状は、光軸Ｘの近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる形状に限定されない。数値実施例１および２は、光軸Ｘの近傍において物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる例であり、数値実施例３は、光軸Ｘの近傍において両凹レンズとなる例である。数値実施例４および５は、光軸Ｘの近傍において物体側に凹面を向けたメニスカスレンズとなる例である。   The fourth lens L4 is formed in a shape that becomes a meniscus lens in which the curvature radius R8 of the object side surface and the curvature radius R9 of the image side surface are both positive and the convex surface faces the object side in the vicinity of the optical axis X. Is done. The shape of the fourth lens L4 is not limited to a shape that becomes a meniscus lens having a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis X. Numerical Examples 1 and 2 are examples in which a meniscus lens having a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis X, and Numerical Example 3 is an example in which a biconcave lens is formed in the vicinity of the optical axis X. Numerical Examples 4 and 5 are examples in which a meniscus lens having a concave surface facing the object side in the vicinity of the optical axis X is formed.

なお、数値実施例１〜４に係る撮像レンズでは、第３レンズＬ３および第４レンズＬ４が分離した状態で配置されている。これら第３レンズＬ３および第４レンズＬ４は必ずしも分離している必要性はなく、接合して接合レンズとして構成してもよい。数値実施例５は、第３レンズＬ３および第４レンズＬ４が接合レンズの例である。   In the imaging lenses according to Numerical Examples 1 to 4, the third lens L3 and the fourth lens L4 are arranged in a separated state. The third lens L3 and the fourth lens L4 are not necessarily separated from each other, and may be joined to form a cemented lens. Numerical Example 5 is an example in which the third lens L3 and the fourth lens L4 are cemented lenses.

本実施の形態に係る撮像レンズは、以下に示す条件式を満足する。このため、本実施の形態に係る撮像レンズによれば、撮像レンズの広角化と良好な収差の補正との両立が図られる。
−３．０＜ｆ１／ｆ＜−１．５ （１）
０．２＜ｆ３／ｆ２＜０．６ （２）
０．５＜ｄ３／ｆ＜２．０ （３）
０．７＜νｄ２／νｄ３＜１．４ （４）
｜ｆ３／ｆ４｜＜０．８ （５）
但し、
ｆ：レンズ系全体の焦点距離
ｆ１：第１レンズＬ１の焦点距離
ｆ２：第２レンズＬ２の焦点距離
ｆ３：第３レンズＬ３の焦点距離
ｆ４：第４レンズＬ４の焦点距離
νｄ２：第２レンズＬ２のｄ線のアッベ数
νｄ３：第３レンズＬ３のｄ線のアッベ数
ｄ３：第２レンズＬ２の物体側の面から像面側の面までの光軸上の距離（厚さ） The imaging lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression. For this reason, according to the imaging lens according to the present embodiment, it is possible to achieve both the widening of the imaging lens and good aberration correction.
−3.0 <f1 / f <−1.5 (1)
0.2 <f3 / f2 <0.6 (2)
0.5 <d3 / f <2.0 (3)
0.7 <νd2 / νd3 <1.4 (4)
| F3 / f4 | <0.8 (5)
However,
f: focal length of the entire lens system f1: focal length of the first lens L1 f2: focal length of the second lens L2 f3: focal length of the third lens L3 f4: focal length of the fourth lens L4 νd2: second lens L2 Abbe number of d-line νd3: Abbe number of d-line of the third lens L3 d3: Distance (thickness) on the optical axis from the object-side surface to the image-side surface of the second lens L2

本実施の形態に係る撮像レンズは、色収差をより良好に補正するために上記各条件式に加えて以下に示す条件式を満足する。
０．８＜νｄ２／νｄ３＜１．２ （４Ａ) The imaging lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expressions in addition to the conditional expressions described above in order to better correct chromatic aberration.
0.8 <νd2 / νd3 <1.2 (4A)

なお、上記各条件式の全てを満足する必要はなく、それぞれを単独に満足することにより、各条件式に対応する作用効果をそれぞれ得ることができる。   Note that it is not necessary to satisfy all of the above conditional expressions, and by satisfying each of the conditional expressions individually, it is possible to obtain the operational effects corresponding to the conditional expressions.

本実施の形態では、必要に応じて各レンズのレンズ面を非球面で形成している。これらレンズ面に採用する非球面形状は、光軸方向の軸をＺ、光軸に直交する方向の高さをＨ、円錐係数をｋ、非球面係数をＡ4、Ａ6、Ａ8、Ａ10としたとき、次式により表される。

Figure 2013007968
In the present embodiment, the lens surface of each lens is formed as an aspheric surface as necessary. The aspherical shape adopted for these lens surfaces is that the axis in the optical axis direction is Z, the height in the direction orthogonal to the optical axis is H, the conic coefficient is k, and the aspheric coefficient is A 4 , A 6 , A 8 , When 10 , it is represented by the following formula.
Figure 2013007968

次に、本実施の形態に係る撮像レンズの数値実施例を示す。各数値実施例において、ｆはレンズ系全体の焦点距離を、ＦｎｏはＦナンバーを、ωは半画角をそれぞれ示す。また、ｉは物体側より数えた面番号を示し、Ｒは曲率半径を示し、ｄは光軸に沿ったレンズ面間の距離（面間隔）を示し、Ｎｄはｄ線に対する屈折率を、νｄはｄ線に対するアッベ数をそれぞれ示す。なお、非球面の面には、面番号ｉの後に＊（アスタリスク）の符号を付加して示すこととする。   Next, numerical examples of the imaging lens according to the present embodiment will be shown. In each numerical example, f represents the focal length of the entire lens system, Fno represents the F number, and ω represents the half angle of view. Further, i indicates a surface number counted from the object side, R indicates a radius of curvature, d indicates a distance (surface interval) between lens surfaces along the optical axis, Nd indicates a refractive index with respect to d-line, and νd Indicates the Abbe number for the d line. The aspherical surface is indicated by adding a symbol of * (asterisk) after the surface number i.

数値実施例１
基本的なレンズデータを以下に示す。
f=2.00mm、Fno=2.15、ω=76.7°
単位 ｍｍ
面データ
面番号ｉ Ｒ ｄ Ｎｄ νｄ
（物面） ∞ ∞
1 32.33 0.80 1.593 68.6
2 2.15 1.50
3* -5.42 2.00 1.531 56.0(=νd2)
4* -2.38 0.30
5 （絞り） ∞ 0.05
6* 3.97 1.50 1.531 56.0(=νd3)
7* -1.62 0.20
8* 9.13 0.50 1.621 24.0
9* 1.80 1.00
10 ∞ 0.35 1.516 64.1
11 ∞ 1.08
（像面） ∞

ｆ１＝−３．９２ｍｍ
ｆ２＝６．５３ｍｍ
ｆ３＝２．３９ｍｍ
ｆ４＝−３．７１ｍｍ Numerical example 1
Basic lens data is shown below.
f = 2.00mm, Fno = 2.15, ω = 76.7 °
Unit mm
Surface data Surface number i R d Nd νd
(Surface) ∞ ∞
1 32.33 0.80 1.593 68.6
2 2.15 1.50
3 * -5.42 2.00 1.531 56.0 (= νd2)
4 * -2.38 0.30
5 (Aperture) ∞ 0.05
6 * 3.97 1.50 1.531 56.0 (= νd3)
7 * -1.62 0.20
8 * 9.13 0.50 1.621 24.0
9 * 1.80 1.00
10 ∞ 0.35 1.516 64.1
11 ∞ 1.08
(Image plane) ∞

f1 = −3.92 mm
f2 = 6.53mm
f3 = 2.39mm
f4 = -3.71mm

非球面データ
第３面
ｋ=0.000,Ａ4=-4.469E-02,Ａ6=-1.383E-03,Ａ8=8.312E-04,
Ａ10=6.779E-04
第４面
ｋ=-5.000,Ａ4=-4.687E-02,Ａ6=1.569E-02
第６面
ｋ=0.000,Ａ4=-2.545E-02,Ａ6=3.733E-03,Ａ8=4.286E-03,
Ａ10=-1.096E-02
第７面
ｋ=-8.500E-01,Ａ4=2.893E-02,Ａ6=-1.226E-02,Ａ8=-5.113E-03,
Ａ10=2.004E-04
第８面
ｋ=-5.000E-01,Ａ4=-1.136E-02,Ａ6=-1.067E-02,Ａ8=-6.037E-03
第９面
ｋ=-1.000,Ａ4=-2.118E-02,Ａ6=-1.123E-03,Ａ8=-1.726E-03 Aspherical data third surface k = 0.000, A 4 = -4.469E-02, A 6 = -1.383E-03, A 8 = 8.312E-04,
A 10 = 6.779E-04
4th surface k = -5.000, A 4 = -4.687E-02, A 6 = 1.569E-02
6th surface k = 0.000, A 4 = -2.545E-02, A 6 = 3.733E-03, A 8 = 4.286E-03,
A 10 = -1.096E-02
7th surface k = -8.500E-01, A 4 = 2.893E-02, A 6 = -1.226E-02, A 8 = -5.113E-03,
A 10 = 2.004E-04
8th surface k = -5.000E-01, A 4 = -1.136E-02, A 6 = -1.067E-02, A 8 = -6.037E-03
9th surface k = -1.000, A 4 = -2.118E-02, A 6 = -1.123E-03, A 8 = -1.726E-03

各条件式の値を以下に示す。
ｆ１／ｆ＝−１．９６
ｆ３／ｆ２＝０．３７
ｄ３／ｆ＝１．００
νｄ２／νｄ３＝１．００
｜ｆ３／ｆ４｜＝０．６４
このように、本数値実施例１に係る撮像レンズは条件式（１）〜（５）、および（４Ａ）を満足する。また、第１レンズＬ１の物体側の面から像面ＩＭまでの光軸Ｘ上の距離（空気換算長）は９．１６ｍｍであり、撮像レンズの小型化が図られている。 The value of each conditional expression is shown below.
f1 / f = -1.96
f3 / f2 = 0.37
d3 / f = 1.00
νd2 / νd3 = 1.00
| F3 / f4 | = 0.64
Thus, the imaging lens according to Numerical Example 1 satisfies the conditional expressions (1) to (5) and (4A). Further, the distance (air conversion length) on the optical axis X from the object side surface of the first lens L1 to the image plane IM is 9.16 mm, and the imaging lens is downsized.

図２は、数値実施例１の撮像レンズについて、最大像高に対する各像高の比Ｈ（以下、「像高比Ｈ」という）に対応する横収差をタンジェンシャル方向とサジタル方向とに分けて示したものである（図５、図８、図１１、および図１４において同じ）。また、図３は、数値実施例１の撮像レンズについて、球面収差（ｍｍ）、非点収差（ｍｍ）、および歪曲収差（％）をそれぞれ示したものである。これら収差図において、横収差図および球面収差図には、ｇ線（４３５．８４ｎｍ）、Ｆ線（４８６．１３ｎｍ）、ｅ線（５４６．０７ｎｍ）、ｄ線（５８７．５６ｎｍ）、Ｃ線（６５６．２７ｎｍ）の各波長に対する収差量を示し、非点収差図には、サジタル像面Ｓにおける収差量とタンジェンシャル像面Ｔにおける収差量とをそれぞれ示す（図６、図９、図１２、および図１５において同じ）。図２および図３に示されるように、本数値実施例１に係る撮像レンズによれば、像面が良好に補正され、諸収差が好適に補正される。   FIG. 2 illustrates the lateral aberration corresponding to the ratio H of each image height to the maximum image height (hereinafter referred to as “image height ratio H”) in the tangential direction and the sagittal direction for the imaging lens of Numerical Example 1. (It is the same in FIG. 5, FIG. 8, FIG. 11, and FIG. 14). FIG. 3 shows spherical aberration (mm), astigmatism (mm), and distortion (%) for the imaging lens of Numerical Example 1. In these aberration diagrams, the lateral aberration diagram and the spherical aberration diagram include g-line (435.84 nm), F-line (486.13 nm), e-line (546.07 nm), d-line (587.56 nm), C-line ( The aberration amount for each wavelength of 656.27 nm is shown, and the astigmatism diagram shows the aberration amount on the sagittal image plane S and the aberration amount on the tangential image plane T (FIGS. 6, 9, 12, and 12). And the same in FIG. 15). As shown in FIG. 2 and FIG. 3, according to the imaging lens according to Numerical Example 1, the image plane is corrected well, and various aberrations are preferably corrected.

数値実施例２
基本的なレンズデータを以下に示す。
f=2.00mm、Fno=2.15、ω=77.4°
単位 ｍｍ
面データ
面番号ｉ Ｒ ｄ Ｎｄ νｄ
（物面） ∞ ∞
1 12.00 0.80 1.593 68.6
2 2.15 1.50
3* -7.14 3.00 1.618 63.4(=νd2)
4* -3.03 0.30
5 （絞り） ∞ 0.05
6* 4.63 1.50 1.531 56.0(=νd3)
7* -1.57 0.20
8* 30.98 0.50 1.621 24.0
9* 2.09 1.00
10 ∞ 0.35 1.516 64.1
11 ∞ 1.16
（像面） ∞

ｆ１＝−４．５６ｍｍ
ｆ２＝６．６５ｍｍ
ｆ３＝２．４１ｍｍ
ｆ４＝−３．６３ｍｍ Numerical example 2
Basic lens data is shown below.
f = 2.00mm, Fno = 2.15, ω = 77.4 °
Unit mm
Surface data Surface number i R d Nd νd
(Surface) ∞ ∞
1 12.00 0.80 1.593 68.6
2 2.15 1.50
3 * -7.14 3.00 1.618 63.4 (= νd2)
4 * -3.03 0.30
5 (Aperture) ∞ 0.05
6 * 4.63 1.50 1.531 56.0 (= νd3)
7 * -1.57 0.20
8 * 30.98 0.50 1.621 24.0
9 * 2.09 1.00
10 ∞ 0.35 1.516 64.1
11 ∞ 1.16
(Image plane) ∞

f1 = −4.56 mm
f2 = 6.65mm
f3 = 2.41mm
f4 = −3.63 mm

非球面データ
第３面
ｋ=0.000,Ａ4=-2.489E-02,Ａ6=-1.369E-03,Ａ8=1.461E-04,
Ａ10=2.033E-04
第４面
ｋ=-5.000,Ａ4=-2.740E-02,Ａ6=9.963E-03
第６面
ｋ=0.000,Ａ4=-3.940E-02,Ａ6=2.291E-03,Ａ8=7.013E-03,
Ａ10=-1.072E-02
第７面
ｋ=-8.500E-01,Ａ4=3.626E-02,Ａ6=-1.511E-02,Ａ8=-2.965E-03,
Ａ10=2.036E-04
第８面
ｋ=-5.000E-01,Ａ4=1.745E-02,Ａ6=-6.497E-03,Ａ8=-3.535E-03
第９面
ｋ=-1.000,Ａ4=-9.510E-03,Ａ6=7.208E-03,Ａ8=-4.363E-03 Aspherical data third surface k = 0.000, A 4 = -2.489E-02, A 6 = -1.369E-03, A 8 = 1.461E-04,
A 10 = 2.033E-04
4th surface k = -5.000, A 4 = -2.740E-02, A 6 = 9.963E-03
6th surface k = 0.000, A 4 = -3.940E-02, A 6 = 2.291E-03, A 8 = 7.013E-03,
A 10 = -1.072E-02
7th surface k = -8.500E-01, A 4 = 3.626E-02, A 6 = -1.511E-02, A 8 = -2.965E-03,
A 10 = 2.036E-04
8th surface k = -5.000E-01, A 4 = 1.745E-02, A 6 = -6.497E-03, A 8 = -3.535E-03
9th surface k = -1.000, A 4 = -9.510E-03, A 6 = 7.208E-03, A 8 = -4.363E-03

各条件式の値を以下に示す。
ｆ１／ｆ＝−２．２８
ｆ３／ｆ２＝０．３６
ｄ３／ｆ＝１．５０
νｄ２／νｄ３＝１．１３
｜ｆ３／ｆ４｜＝０．６６
このように、本数値実施例２に係る撮像レンズは条件式（１）〜（５）、および（４Ａ）を満足する。また、第１レンズＬ１の物体側の面から像面ＩＭまでの光軸Ｘ上の距離（空気換算長）は１０．２４ｍｍであり、撮像レンズの小型化が図られている。 The value of each conditional expression is shown below.
f1 / f = -2.28
f3 / f2 = 0.36
d3 / f = 1.50
νd2 / νd3 = 1.13
| F3 / f4 | = 0.66
Thus, the imaging lens according to Numerical Example 2 satisfies the conditional expressions (1) to (5) and (4A). In addition, the distance on the optical axis X from the object-side surface of the first lens L1 to the image plane IM (air conversion length) is 10.24 mm, so that the imaging lens is downsized.

図５は、数値実施例２の撮像レンズについて、像高比Ｈに対応する横収差を示したものであり、図６は、球面収差（ｍｍ）、非点収差（ｍｍ）、および歪曲収差（％）をそれぞれ示したものである。これら図５および図６に示されるように、本数値実施例２に係る撮像レンズによっても、数値実施例１と同様に像面が良好に補正され、諸収差が好適に補正される。   FIG. 5 shows lateral aberration corresponding to the image height ratio H for the imaging lens of Numerical Example 2. FIG. 6 shows spherical aberration (mm), astigmatism (mm), and distortion ( %). As shown in FIGS. 5 and 6, the image pickup lens according to Numerical Example 2 also corrects the image plane well and various aberrations are preferably corrected similarly to Numerical Example 1.

数値実施例３
基本的なレンズデータを以下に示す。
f=1.99mm、Fno=2.15、ω=88.7°
単位 ｍｍ
面データ
面番号ｉ Ｒ ｄ Ｎｄ νｄ
（物面） ∞ ∞
1 12.00 0.80 1.593 68.6
2 2.15 1.50
3* -5.16 2.70 1.531 56.0(=νd2)
4* -2.33 0.30
5 （絞り） ∞ 0.05
6* 4.27 1.50 1.531 56.0(=νd3)
7* -1.58 0.20
8* -6.09 0.50 1.621 24.0
9* 3.55 0.60
10 ∞ 0.80 1.516 64.1
11 ∞ 1.25
（像面） ∞

ｆ１＝−４．５６ｍｍ
ｆ２＝６．０２ｍｍ
ｆ３＝２．３８ｍｍ
ｆ４＝−３．５４ｍｍ Numerical Example 3
Basic lens data is shown below.
f = 1.99mm, Fno = 2.15, ω = 88.7 °
Unit mm
Surface data Surface number i R d Nd νd
(Surface) ∞ ∞
1 12.00 0.80 1.593 68.6
2 2.15 1.50
3 * -5.16 2.70 1.531 56.0 (= νd2)
4 * -2.33 0.30
5 (Aperture) ∞ 0.05
6 * 4.27 1.50 1.531 56.0 (= νd3)
7 * -1.58 0.20
8 * -6.09 0.50 1.621 24.0
9 * 3.55 0.60
10 ∞ 0.80 1.516 64.1
11 ∞ 1.25
(Image plane) ∞

f1 = −4.56 mm
f2 = 6.02mm
f3 = 2.38mm
f4 = −3.54 mm

非球面データ
第３面
ｋ=0.000,Ａ4=-3.085E-02,Ａ6=-1.244E-03,Ａ8=1.103E-04,
Ａ10=3.100E-04
第４面
ｋ=-5.000,Ａ4=-3.090E-02,Ａ6=9.328E-03
第６面
ｋ=0.000,Ａ4=-1.476E-02,Ａ6=-2.348E-03,Ａ8=3.521E-04,
Ａ10=-1.116E-02
第７面
ｋ=-8.500E-01,Ａ4=2.080E-02,Ａ6=-1.033E-02,Ａ8=-3.214E-03,
Ａ10=-1.699E-03
第８面
ｋ=-5.000E-01,Ａ4=8.255E-03,Ａ6=-5.242E-03,Ａ8=-8.714E-03
第９面
ｋ=-1.000,Ａ4=1.527E-03,Ａ6=-2.682E-03,Ａ8=-2.160E-03 Aspheric data third surface k = 0.000, A 4 = -3.085E-02, A 6 = -1.244E-03, A 8 = 1.103E-04,
A 10 = 3.100E-04
4th surface k = -5.000, A 4 = -3.090E-02, A 6 = 9.328E-03
6th surface k = 0.000, A 4 = -1.476E-02, A 6 = -2.348E-03, A 8 = 3.521E-04,
A 10 = -1.116E-02
7th surface k = -8.500E-01, A 4 = 2.080E-02, A 6 = -1.033E-02, A 8 = -3.214E-03,
A 10 = -1.699E-03
8th surface k = -5.000E-01, A 4 = 8.255E-03, A 6 = -5.242E-03, A 8 = -8.714E-03
9th surface k = -1.000, A 4 = 1.527E-03, A 6 = -2.682E-03, A 8 = -2.160E-03

各条件式の値を以下に示す。
ｆ１／ｆ＝−２．２９
ｆ３／ｆ２＝０．４０
ｄ３／ｆ＝１．３６
νｄ２／νｄ３＝１．００
｜ｆ３／ｆ４｜＝０．６７
このように、本数値実施例３に係る撮像レンズは条件式（１）〜（５）、および（４Ａ）を満足する。また、第１レンズＬ１の物体側の面から像面ＩＭまでの光軸Ｘ上の距離（空気換算長）は９．９３ｍｍであり、撮像レンズの小型化が図られている。 The value of each conditional expression is shown below.
f1 / f = −2.29
f3 / f2 = 0.40
d3 / f = 1.36
νd2 / νd3 = 1.00
| F3 / f4 | = 0.67
Thus, the imaging lens according to Numerical Example 3 satisfies the conditional expressions (1) to (5) and (4A). Further, the distance on the optical axis X from the object-side surface of the first lens L1 to the image plane IM (equivalent air length) is 9.93 mm, and the imaging lens is downsized.

図８は、数値実施例３の撮像レンズについて、像高比Ｈに対応する横収差を示したものであり、図９は、球面収差（ｍｍ）、非点収差（ｍｍ）、および歪曲収差（％）をそれぞれ示したものである。これら図８および図９に示されるように、本数値実施例３に係る撮像レンズによっても、数値実施例１と同様に像面が良好に補正され、諸収差が好適に補正される。   FIG. 8 shows lateral aberration corresponding to the image height ratio H for the imaging lens of Numerical Example 3, and FIG. 9 shows spherical aberration (mm), astigmatism (mm), and distortion ( %). As shown in FIGS. 8 and 9, the imaging lens according to Numerical Example 3 also corrects the image plane well and various aberrations as well as Numerical Example 1.

数値実施例４
基本的なレンズデータを以下に示す。
f=2.04mm、Fno=2.15、ω=85.9°
単位 ｍｍ
面データ
面番号ｉ Ｒ ｄ Ｎｄ νｄ
（物面） ∞ ∞
1 15.00 0.90 1.623 58.1
2 2.25 1.50
3* -3.92 2.70 1.531 56.0(=νd2)
4* -2.04 0.30
5 （絞り） ∞ 0.05
6* 5.30 2.00 1.531 56.0(=νd3)
7* -1.40 0.10
8 -3.08 0.60 1.923 20.9
9 -75.07 0.35
10 ∞ 0.80 1.516 64.1
11 ∞ 1.84
（像面） ∞

ｆ１＝−４．３７ｍｍ
ｆ２＝５．３５ｍｍ
ｆ３＝２．３３ｍｍ
ｆ４＝−３．４９ｍｍ Numerical Example 4
Basic lens data is shown below.
f = 2.04mm, Fno = 2.15, ω = 85.9 °
Unit mm
Surface data Surface number i R d Nd νd
(Surface) ∞ ∞
1 15.00 0.90 1.623 58.1
2 2.25 1.50
3 * -3.92 2.70 1.531 56.0 (= νd2)
4 * -2.04 0.30
5 (Aperture) ∞ 0.05
6 * 5.30 2.00 1.531 56.0 (= νd3)
7 * -1.40 0.10
8 -3.08 0.60 1.923 20.9
9 -75.07 0.35
10 ∞ 0.80 1.516 64.1
11 ∞ 1.84
(Image plane) ∞

f1 = −4.37 mm
f2 = 5.35mm
f3 = 2.33mm
f4 = −3.49 mm

非球面データ
第３面
ｋ=0.000,Ａ4=-2.809E-02,Ａ6=1.617E-03,Ａ8=3.060E-04,
Ａ10=-1.356E-05
第４面
ｋ=-5.000,Ａ4=-2.783E-02,Ａ6=3.935E-03
第６面
ｋ=0.000,Ａ4=1.718E-02,Ａ6=-1.220E-02,Ａ8=-8.142E-03,
Ａ10=-1.365E-03
第７面
ｋ=-8.500E-01,Ａ4=1.698E-02,Ａ6=-2.059E-03,Ａ8=-1.075E-03,
Ａ10=-7.310E-04 Aspheric data 3rd surface k = 0.000, A 4 = -2.809E-02, A 6 = 1.617E-03, A 8 = 3.060E-04,
A 10 = -1.356E-05
4th surface k = -5.000, A 4 = -2.783E-02, A 6 = 3.935E-03
6th surface k = 0.000, A 4 = 1.718E-02, A 6 = -1.220E-02, A 8 = -8.142E-03,
A 10 = -1.365E-03
7th surface k = -8.500E-01, A 4 = 1.698E-02, A 6 = -2.059E-03, A 8 = -1.075E-03,
A 10 = -7.310E-04

各条件式の値を以下に示す。
ｆ１／ｆ＝−２．１４
ｆ３／ｆ２＝０．４４
ｄ３／ｆ＝１．３２
νｄ２／νｄ３＝１．００
｜ｆ３／ｆ４｜＝０．６７
このように、本数値実施例４に係る撮像レンズは条件式（１）〜（５）、および（４Ａ）を満足する。また、第１レンズＬ１の物体側の面から像面ＩＭまでの光軸Ｘ上の距離（空気換算長）は１０．８７ｍｍであり、撮像レンズの小型化が図られている。 The value of each conditional expression is shown below.
f1 / f = -2.14
f3 / f2 = 0.44
d3 / f = 1.32
νd2 / νd3 = 1.00
| F3 / f4 | = 0.67
Thus, the imaging lens according to Numerical Example 4 satisfies the conditional expressions (1) to (5) and (4A). The distance on the optical axis X from the object-side surface of the first lens L1 to the image plane IM (air conversion length) is 10.87 mm, and the imaging lens is downsized.

図１１は、数値実施例４の撮像レンズについて、像高比Ｈに対応する横収差を示したものであり、図１２は、球面収差（ｍｍ）、非点収差（ｍｍ）、および歪曲収差（％）をそれぞれ示したものである。これら図１１および図１２に示されるように、本数値実施例４に係る撮像レンズによっても、数値実施例１と同様に像面が良好に補正され、諸収差が好適に補正される。   FIG. 11 shows lateral aberration corresponding to the image height ratio H for the imaging lens of Numerical Example 4. FIG. 12 shows spherical aberration (mm), astigmatism (mm), and distortion ( %). As shown in FIGS. 11 and 12, the imaging lens according to Numerical Example 4 also corrects the image plane satisfactorily as in Numerical Example 1, and various aberrations are preferably corrected.

数値実施例５
基本的なレンズデータを以下に示す。
f=2.11mm、Fno=2.15、ω=83.0°
単位 ｍｍ
面データ
面番号ｉ Ｒ ｄ Ｎｄ νｄ
（物面） ∞ ∞
1 18.62 0.88 1.593 68.6
2 1.97 2.00
3* -7.44 2.90 1.531 56.0(=νd2)
4* -2.59 0.33
5 （絞り） ∞ 0.06
6* 11.24 2.20 1.618 63.4(=νd3)
7 -1.66 0.60 1.847 23.8
8 -3.05 0.40
9 ∞ 0.80 1.516 64.1
10 ∞ 3.13
（像面） ∞

ｆ１＝−３．８０ｍｍ
ｆ２＝６．２０ｍｍ
ｆ３＝２．５１ｍｍ
ｆ４＝−５．３９ｍｍ Numerical Example 5
Basic lens data is shown below.
f = 2.11mm, Fno = 2.15, ω = 83.0 °
Unit mm
Surface data Surface number i R d Nd νd
(Surface) ∞ ∞
1 18.62 0.88 1.593 68.6
2 1.97 2.00
3 * -7.44 2.90 1.531 56.0 (= νd2)
4 * -2.59 0.33
5 (Aperture) ∞ 0.06
6 * 11.24 2.20 1.618 63.4 (= νd3)
7 -1.66 0.60 1.847 23.8
8 -3.05 0.40
9 ∞ 0.80 1.516 64.1
10 ∞ 3.13
(Image plane) ∞

f1 = -3.80 mm
f2 = 6.20mm
f3 = 2.51mm
f4 = −5.39 mm

非球面データ
第３面
ｋ=-5.000e-01,Ａ4=-1.844E-02,Ａ6=7.220E-04,Ａ8=-1.094E-03,
Ａ10=8.869E-05
第４面
ｋ=-5.000,Ａ4=-2.486E-02,Ａ6=2.156E-03,Ａ8=1.000E-04
第６面
ｋ=-8.500e-01,Ａ4=6.933E-03,Ａ6=-3.864E-03,Ａ8=1.831E-03,
Ａ10=-2.011E-04 Aspheric data 3rd surface k = -5.000e-01, A 4 = -1.844E-02, A 6 = 7.220E-04, A 8 = -1.094E-03,
A 10 = 8.869E-05
4th surface k = -5.000, A 4 = -2.486E-02, A 6 = 2.156E-03, A 8 = 1.000E-04
6th surface k = -8.500e-01, A 4 = 6.933E-03, A 6 = -3.864E-03, A 8 = 1.831E-03,
A 10 = -2.011E-04

各条件式の値を以下に示す。
ｆ１／ｆ＝−１．８０
ｆ３／ｆ２＝０．４０
ｄ３／ｆ＝１．３７
νｄ２／νｄ３＝０．８８
｜ｆ３／ｆ４｜＝０．４７
このように、本数値実施例５に係る撮像レンズは条件式（１）〜（５）、および（４Ａ）を満足する。また、第１レンズＬ１の物体側の面から像面ＩＭまでの光軸Ｘ上の距離（空気換算長）は１３．０３ｍｍであり、撮像レンズの小型化が図られている。 The value of each conditional expression is shown below.
f1 / f = -1.80
f3 / f2 = 0.40
d3 / f = 1.37
νd2 / νd3 = 0.88
| F3 / f4 | = 0.47
Thus, the imaging lens according to Numerical Example 5 satisfies the conditional expressions (1) to (5) and (4A). Further, the distance on the optical axis X from the object-side surface of the first lens L1 to the image plane IM (length in terms of air) is 13.03 mm, and the imaging lens is downsized.

図１４は、数値実施例５の撮像レンズについて、像高比Ｈに対応する横収差を示したものであり、図１５は、球面収差（ｍｍ）、非点収差（ｍｍ）、および歪曲収差（％）をそれぞれ示したものである。これら図１４および図１５に示されるように、本数値実施例５に係る撮像レンズによっても、数値実施例１と同様に像面が良好に補正され、諸収差が好適に補正される。   FIG. 14 shows lateral aberration corresponding to the image height ratio H for the imaging lens of Numerical Example 5. FIG. 15 shows spherical aberration (mm), astigmatism (mm), and distortion ( %). As shown in FIG. 14 and FIG. 15, the imaging lens according to Numerical Example 5 also corrects the image plane well as in Numerical Example 1, and various aberrations are preferably corrected.

したがって、上記各実施の形態に係る撮像レンズを、車載カメラ、監視用カメラ、ビデオ会議用カメラ、携帯電話機、デジタルスティルカメラ、携帯情報端末、ネットワークカメラ等の撮像光学系に適用した場合、撮影画角が広いにも拘らず収差の良好に補正された小型のカメラを提供することができる。   Therefore, when the imaging lens according to each of the above embodiments is applied to an imaging optical system such as an in-vehicle camera, a monitoring camera, a video conference camera, a mobile phone, a digital still camera, a personal digital assistant, a network camera, It is possible to provide a small camera in which aberrations are well corrected despite having a wide angle.

本発明は、撮像レンズとして広い画角とともに良好な収差補正能力が要求される機器、例えば車載カメラや監視用カメラ、ビデオ会議用カメラ等の機器に搭載される撮像レンズに適用することができる。   The present invention can be applied to an imaging lens mounted on a device that requires a wide field angle and a good aberration correction capability as an imaging lens, such as a vehicle camera, a surveillance camera, and a video conference camera.

ＳＴ 開口絞り
Ｌ１ 第１レンズ
Ｌ２ 第２レンズ
Ｌ３ 第３レンズ
Ｌ４ 第４レンズ
１０ フィルタ ST Aperture stop L1 First lens L2 Second lens L3 Third lens L4 Fourth lens 10 Filter

Claims (5)

物体側から像面側に向かって順に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズとを配置して構成され、
前記第１レンズは、像面側の面の曲率半径が正となる形状に形成されており、
前記第２レンズは、物体側の面の曲率半径および像面側の面の曲率半径が共に負となる形状に形成されており、
前記第３レンズは、物体側の面の曲率半径が正となり、像面側の面の曲率半径が負となる形状に形成されており、
レンズ系全体の焦点距離をｆ、前記第１レンズの焦点距離をｆ１としたとき、
−３．０＜ｆ１／ｆ＜−１．５
を満足する撮像レンズ。 In order from the object side to the image surface side, the first lens having negative refractive power, the second lens having positive refractive power, the third lens having positive refractive power, and the negative refractive power. Arranged with a fourth lens,
The first lens is formed in a shape in which the radius of curvature of the image side surface is positive,
The second lens is formed in a shape in which both the radius of curvature of the object side surface and the radius of curvature of the image side surface are negative,
The third lens is formed in a shape in which the curvature radius of the object side surface is positive and the curvature radius of the image side surface is negative.
When the focal length of the entire lens system is f and the focal length of the first lens is f1,
−3.0 <f1 / f <−1.5
Imaging lens that satisfies the requirements. 前記第２レンズの焦点距離をｆ２、前記第３レンズの焦点距離をｆ３としたとき、
０．２＜ｆ３／ｆ２＜０．６
を満足する請求項１に記載の撮像レンズ。 When the focal length of the second lens is f2, and the focal length of the third lens is f3,
0.2 <f3 / f2 <0.6
The imaging lens according to claim 1, wherein: 前記第２レンズの物体側の面から像面側の面までの光軸上の距離をｄ３としたとき、
０．５＜ｄ３／ｆ＜２．０
を満足する請求項１または２に記載の撮像レンズ。 When the distance on the optical axis from the object side surface of the second lens to the image side surface is d3,
0.5 <d3 / f <2.0
The imaging lens according to claim 1 or 2, wherein: 前記第２レンズのアッベ数をνｄ２、前記第３レンズのアッベ数をνｄ３としたとき、
０．７＜νｄ２／νｄ３＜１．４
を満足する請求項１〜３のいずれか一項に記載の撮像レンズ。 When the Abbe number of the second lens is νd2, and the Abbe number of the third lens is νd3,
0.7 <νd2 / νd3 <1.4
The imaging lens according to any one of claims 1 to 3, which satisfies: 前記第３レンズの焦点距離をｆ３、前記第４レンズの焦点距離をｆ４としたとき、
｜ｆ３／ｆ４｜＜０．８
を満足する請求項１〜４のいずれか一項に記載の撮像レンズ。 When the focal length of the third lens is f3 and the focal length of the fourth lens is f4,
| F3 / f4 | <0.8
The imaging lens according to any one of claims 1 to 4, which satisfies:
JP2011142135A 2011-06-27 2011-06-27 Imaging lens Expired - Fee Related JP5761602B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011142135A JP5761602B2 (en) 2011-06-27 2011-06-27 Imaging lens

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011142135A JP5761602B2 (en) 2011-06-27 2011-06-27 Imaging lens

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2013007968A true JP2013007968A (en) 2013-01-10
JP5761602B2 JP5761602B2 (en) 2015-08-12

Family

ID=47675353

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2011142135A Expired - Fee Related JP5761602B2 (en) 2011-06-27 2011-06-27 Imaging lens

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP5761602B2 (en)

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104730689A (en) * 2013-12-24 2015-06-24 Kolen株式会社 Photographic Lens Optical System And Photographic Device Using Same
CN105549180A (en) * 2014-10-28 2016-05-04 Kolen株式会社 Photographing lens optical system
JP2018077291A (en) * 2016-11-07 2018-05-17 京セラオプテック株式会社 Imaging lens
CN109557641A (en) * 2018-12-29 2019-04-02 苏州源卓光电科技有限公司 A kind of doubly telecentric projection lithography camera lens
CN109814237A (en) * 2019-03-18 2019-05-28 北京经纬恒润科技有限公司 A kind of DMS wide-angle camera and camera system
CN110221412A (en) * 2019-06-30 2019-09-10 瑞声科技(新加坡)有限公司 Camera optical camera lens
WO2020258914A1 (en) * 2019-06-24 2020-12-30 江西联益光学有限公司 Imaging lens system
JP2022022065A (en) * 2020-07-22 2022-02-03 エーエーシー オプティクス （チャンジョウ）カンパニーリミテッド Image capturing optical lens
CN115185070A (en) * 2022-07-28 2022-10-14 协益电子（苏州）有限公司 Glass-plastic mixed vehicle-mounted monitoring lens and electronic equipment

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5144937A (en) * 1974-10-15 1976-04-16 Olympus Optical Co
JPS5162053A (en) * 1974-11-27 1976-05-29 Olympus Optical Co
JPH085908A (en) * 1994-06-24 1996-01-12 Hitachi Ltd Wide-angle lens
JPH0933802A (en) * 1995-07-24 1997-02-07 Hitachi Ltd Wide-angle lens
JP2004145256A (en) * 2002-08-26 2004-05-20 Minolta Co Ltd Wide angle lens
JP2005157120A (en) * 2003-11-27 2005-06-16 Olympus Corp Optical system
JP2008139859A (en) * 2006-11-06 2008-06-19 Pentax Corp Wide-angle lens system

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5144937A (en) * 1974-10-15 1976-04-16 Olympus Optical Co
JPS5162053A (en) * 1974-11-27 1976-05-29 Olympus Optical Co
JPH085908A (en) * 1994-06-24 1996-01-12 Hitachi Ltd Wide-angle lens
JPH0933802A (en) * 1995-07-24 1997-02-07 Hitachi Ltd Wide-angle lens
JP2004145256A (en) * 2002-08-26 2004-05-20 Minolta Co Ltd Wide angle lens
JP2005157120A (en) * 2003-11-27 2005-06-16 Olympus Corp Optical system
JP2008139859A (en) * 2006-11-06 2008-06-19 Pentax Corp Wide-angle lens system

Cited By (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104730689A (en) * 2013-12-24 2015-06-24 Kolen株式会社 Photographic Lens Optical System And Photographic Device Using Same
KR101536556B1 (en) * 2013-12-24 2015-07-15 주식회사 코렌 Photographic lens optical system
US9256051B2 (en) 2013-12-24 2016-02-09 Kolen Co., Ltd Photographic lens optical system
CN105549180A (en) * 2014-10-28 2016-05-04 Kolen株式会社 Photographing lens optical system
KR20160049876A (en) * 2014-10-28 2016-05-10 주식회사 코렌 Photographic Lens Optical System
KR101699681B1 (en) * 2014-10-28 2017-02-09 주식회사 코렌 Photographic Lens Optical System
JP2018077291A (en) * 2016-11-07 2018-05-17 京セラオプテック株式会社 Imaging lens
CN109557641A (en) * 2018-12-29 2019-04-02 苏州源卓光电科技有限公司 A kind of doubly telecentric projection lithography camera lens
CN109814237A (en) * 2019-03-18 2019-05-28 北京经纬恒润科技有限公司 A kind of DMS wide-angle camera and camera system
CN109814237B (en) * 2019-03-18 2021-05-18 北京经纬恒润科技股份有限公司 DMS wide-angle camera lens and camera system
WO2020258914A1 (en) * 2019-06-24 2020-12-30 江西联益光学有限公司 Imaging lens system
CN110221412A (en) * 2019-06-30 2019-09-10 瑞声科技(新加坡)有限公司 Camera optical camera lens
JP2022022065A (en) * 2020-07-22 2022-02-03 エーエーシー オプティクス （チャンジョウ）カンパニーリミテッド Image capturing optical lens
JP7026764B2 (en) 2020-07-22 2022-02-28 エーエーシー オプティクス （チャンジョウ）カンパニーリミテッド Imaging optical lens
CN115185070A (en) * 2022-07-28 2022-10-14 协益电子（苏州）有限公司 Glass-plastic mixed vehicle-mounted monitoring lens and electronic equipment

Also Published As

Publication number Publication date
JP5761602B2 (en) 2015-08-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6048882B2 (en) Imaging lens
JP5201690B2 (en) Imaging lens
JP6128673B2 (en) Imaging lens
JP5754670B2 (en) Imaging lens
JP5201679B2 (en) Imaging lens
JP5651861B2 (en) Imaging lens
JP5371148B2 (en) Imaging lens
JP5761602B2 (en) Imaging lens
JP5750698B2 (en) Imaging lens
JP6029111B2 (en) Imaging lens
JP5584938B2 (en) Imaging lens
JP5577531B2 (en) Imaging lens
JP2018141825A (en) Image capturing lens
JP2014106521A (en) Image capturing lens
JP5568732B2 (en) Imaging lens
JP5688562B2 (en) Imaging lens
JP6646128B2 (en) Imaging lens
JP5839357B2 (en) Imaging lens
WO2013018748A1 (en) Imaging lens
JP5548845B2 (en) Imaging lens
JP5780424B2 (en) Imaging lens
JP5308915B2 (en) Imaging lens
WO2011111561A1 (en) Imaging lens
WO2012005070A1 (en) Image-capturing lens
JP5187951B2 (en) Imaging lens

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20140610

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20150119

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20150127

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20150309

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20150520

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20150528

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 5761602

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees