JP2013007872A - Zoom lens and imaging apparatus - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ズームレンズおよび撮像装置に関し、特に、小型のカメラや携帯端末装置に好適に使用可能なズームレンズおよび、そのようなズームレンズを備えた撮像装置に関するものである。 The present invention relates to a zoom lens and an imaging apparatus, and more particularly, to a zoom lens that can be suitably used for a small camera or a portable terminal device, and an imaging apparatus including such a zoom lens.
従来、コンパクトなデジタルカメラやビデオカメラ、携帯端末装置などに搭載されるズームレンズとして、負レンズ群先行の２群あるいは３群タイプのズームレンズが広く知られている。例えば特許文献１には、２群タイプおよび３群タイプのズームレンズの例が示されている。 2. Description of the Related Art Conventionally, as a zoom lens mounted on a compact digital camera, video camera, portable terminal device, or the like, a zoom lens of a two-group or three-group type preceding a negative lens group is widely known. For example, Patent Document 1 shows examples of zoom lenses of the second group type and the third group type.
また特許文献２〜４には、非常に少ないレンズ枚数で構成されて低コスト化が図られたズームレンズの例が示されている。より具体的に特許文献２には、第１レンズ群が２枚、第２レンズ群が２枚の計４枚という少ないレンズ枚数で構成された２群タイプのズームレンズが示されている。この特許文献２に示されたズームレンズにおいては、レンズ枚数を少なくし、そして非球面レンズや複合型非球面レンズの採用により、小型化が図られている。また特許文献３や特許文献４には、プラスチックレンズを多用して低コスト化を図ったズームレンズの例が示されている。さらに特許文献５には、第１レンズ群２枚、第２レンズ群２枚の計４枚から構成される２群ズームレンズにおいて、３倍程度の変倍比を実現している例が示されている Further, Patent Documents 2 to 4 show examples of zoom lenses that are configured with an extremely small number of lenses and are reduced in cost. More specifically, Patent Document 2 shows a two-group type zoom lens configured by a small number of four lenses, that is, two first lens groups and two second lens groups. In the zoom lens disclosed in Patent Document 2, a reduction in size is achieved by reducing the number of lenses and employing an aspheric lens or a composite aspheric lens. Patent Documents 3 and 4 show examples of zoom lenses that use many plastic lenses to reduce costs. Further, Patent Document 5 shows an example in which a zoom ratio of about 3 times is realized in a two-group zoom lens composed of a total of four lenses including two first lens groups and two second lens groups. ing
特許文献２に示されたズームレンズは、前述の通りにして小型化が図られたものであるが、コストの点を考えれば、非球面が適用されているレンズが高屈折率材料から形成されているので、十分な低コスト化が図られているとは言い難いものである。この例のように、小型化と低コスト化を両立させるためにはガラスモールドレンズや複合型非球面レンズの採用が欠かせないが、ややサイズが大きくなることは許容して低コスト化を最優先するためには、これらのレンズをプラスチックレンズに置き換えるのが有効である。特許文献３や特許文献４には、全てのレンズにプラスチックレンズを適用し、低コスト化を図ったズームレンズの例が示されているが、いずれの例においても変倍比は２倍程度と低くなっている。 The zoom lens disclosed in Patent Document 2 has been reduced in size as described above. However, in consideration of cost, a lens to which an aspheric surface is applied is formed from a high refractive index material. Therefore, it cannot be said that sufficient cost reduction has been achieved. As in this example, in order to achieve both size reduction and cost reduction, it is indispensable to use a glass mold lens or a composite aspherical lens. However, a slightly larger size is allowed and cost reduction is maximized. In order to give priority, it is effective to replace these lenses with plastic lenses. Patent Document 3 and Patent Document 4 show examples of zoom lenses in which plastic lenses are applied to all the lenses to reduce costs. In either example, the zoom ratio is about 2 times. It is low.
他方、特許文献５に示されたズームレンズは、前述の通りの２群ズーム構成で３倍程度の変倍比を実現しているが、この例においても、比較的高価な高屈折率硝材が用いられているので、十分な低コスト化が図られているとは言い難い。 On the other hand, the zoom lens disclosed in Patent Document 5 achieves a zoom ratio of about 3 times with the two-group zoom configuration as described above. In this example, too, a relatively expensive high refractive index glass material is used. Since it is used, it cannot be said that sufficient cost reduction has been achieved.
本発明は上記の事情に鑑みてなされたものであり、少ないレンズ枚数で３倍程度の変倍比を確保しつつ、プラスチックレンズの採用によって低コスト化を達成するとともに、良好な光学性能を有する２群ズームレンズを提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and while achieving a zoom ratio of about 3 times with a small number of lenses, it achieves cost reduction by adopting a plastic lens and has good optical performance. An object is to provide a two-group zoom lens.
本発明によるズームレンズは、
実質的に、物体側より順に負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とからなり、変倍に際して、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が変化するズームレンズにおいて、
第１レンズ群は、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズとの２枚から構成され、
第２レンズ群は、物体側より順に、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズとの２枚から構成され、
少なくとも前記第２レンズおよび第４レンズはプラスチックレンズから構成され、
第２レンズのｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれｎｄ２、νｄ２とし、第４レンズのｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれｎｄ４、νｄ４とし、第１レンズと第２レンズの光軸上での空気間隔をｄ１２としたとき、以下の条件式
１．５６＜ｎｄ２＜１．６８ …（１）
νｄ２＜３２ …（２）
１．５６＜ｎｄ４＜１．６８ …（３）
νｄ４＜３２ …（４）
０．２２＜ｄ１２／ｆｗ＜０．６０ …（５）
を満足することを特徴とするものである。
The zoom lens according to the present invention comprises:
The first lens group having negative refracting power and a second lens group having positive refracting power in order from the object side and a second lens group having positive refracting power are substantially arranged, and the distance between the first lens group and the second lens group is changed upon zooming. In the changing zoom lens,
The first lens group includes, in order from the object side, a first lens having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power,
The second lens group includes, in order from the object side, a third lens having a positive refractive power and a fourth lens having a negative refractive power,
At least the second lens and the fourth lens are made of plastic lenses;
The refractive index and Abbe number for the d-line of the second lens are nd2 and νd2, respectively, and the refractive index and Abbe number for the d-line of the fourth lens are nd4 and νd4, respectively, on the optical axes of the first lens and the second lens. Where d12 is the air spacing of 1.56 <nd2 <1.68 (1)
νd2 <32 (2)
1.56 <nd4 <1.68 (3)
νd4 <32 (4)
0.22 <d12 / fw <0.60 (5)
It is characterized by satisfying.
ここで、「実質的に第１レンズ群と第２レンズ群とからなる」とは、それらのレンズ群以外に、実質的にパワーを有さないレンズ、絞りやカバーガラス等レンズ以外の光学要素、レンズフランジ、レンズバレル、撮像素子、手振れ補正機構等の機構部分等を持つ場合も含むものとする。 Here, “consisting essentially of the first lens group and the second lens group” means an optical element other than the lens group, such as a lens having substantially no power, a diaphragm, a cover glass, etc. In addition, a case where a mechanism portion such as a lens flange, a lens barrel, an image sensor, a camera shake correction mechanism, or the like is included is also included.
なお、本発明のズームレンズにおいて、各レンズ群を構成するレンズには接合レンズが用いられてもよいが、接合レンズは２枚の貼り合わせで構成されていれば、２枚のレンズとして数えるものとする。 In the zoom lens of the present invention, a cemented lens may be used as the lens constituting each lens group. However, if the cemented lens is composed of two bonded lenses, the lens is counted as two lenses. And
また、本発明のズームレンズにおけるレンズの面形状、屈折力の符号は、非球面が含まれているものについては近軸領域で考えるものとする。 In the zoom lens according to the present invention, the surface shape of the lens and the sign of refractive power are considered in the paraxial region when an aspheric surface is included.
ここで、本発明のズームレンズは、第２レンズ群の焦点距離をｆ２、広角端における全系の焦点距離をｆｗとしたとき、以下の条件式
１．４＜ｆ２／ｆｗ＜１．９ …（６）
を満足するものであることがより望ましい。
Here, in the zoom lens of the present invention, when the focal length of the second lens group is f2, and the focal length of the entire system at the wide angle end is fw, the following conditional expression 1.4 <f2 / fw <1.9. (6)
It is more desirable to satisfy the above.
さらに本発明のズームレンズは、前記第１レンズおよび第２レンズのｄ線に対するアッベ数をそれぞれνｄ１、νｄ２としたとき、以下の条件式
２４＜νｄ１−νｄ２＜４０ …（７）
を満足するものであることがより望ましい。
Furthermore, in the zoom lens of the present invention, when the Abbe numbers with respect to the d-line of the first lens and the second lens are νd1 and νd2, respectively, the following conditional expression 24 <νd1−νd2 <40 (7)
It is more desirable to satisfy the above.
また本発明のズームレンズは、前記第１レンズおよび第２レンズのｄ線に対する屈折率をそれぞれｎｄ１、ｎｄ２としたとき、以下の条件式
０．０２＜ｎｄ２−ｎｄ１＜０．１８ …（８）
を満足するものであることがより望ましい。
In the zoom lens according to the present invention, when the refractive indexes of the first lens and the second lens with respect to the d-line are nd1 and nd2, respectively, the following conditional expression 0.02 <nd2-nd1 <0.18 (8)
It is more desirable to satisfy the above.
また本発明のズームレンズは、前記第３レンズおよび第４レンズのｄ線に対するアッベ数をそれぞれνｄ３、νｄ４としたとき、以下の条件式
２４＜νｄ３−νｄ４＜４０ …（９）
を満足するものであることがより望ましい。
In the zoom lens of the present invention, when the Abbe numbers with respect to the d-line of the third lens and the fourth lens are νd3 and νd4, respectively, the following conditional expression 24 <νd3-νd4 <40 (9)
It is more desirable to satisfy the above.
また本発明のズームレンズは、前記第３レンズおよび第４レンズのｄ線に対する屈折率をそれぞれｎｄ３、ｎｄ４としたとき、以下の条件式
０．０２＜ｎｄ４−ｎｄ３＜０．１８ …（１０）
を満足するものであることがより望ましい。
In the zoom lens according to the present invention, when the refractive indexes of the third lens and the fourth lens with respect to the d-line are nd3 and nd4, respectively, the following conditional expression: 0.02 <nd4-nd3 <0.18 (10)
It is more desirable to satisfy the above.
また本発明のズームレンズは、第１レンズ群の焦点距離をｆ１、広角端における全系の焦点距離をｆｗとしたとき、以下の条件式
１．５＜｜ｆ１｜／ｆｗ＜２．５ …（１１）
を満足するものであることがより望ましい。
In the zoom lens of the present invention, when the focal length of the first lens unit is f1, and the focal length of the entire system at the wide-angle end is fw, the following conditional expression 1.5 <| f1 | / fw <2.5. (11)
It is more desirable to satisfy the above.
また本発明のズームレンズは、広角端および望遠端における全系の焦点距離をそれぞれｆｗ、ｆｔとしたとき、以下の条件式
２．２＜ｆｔ／ｆｗ＜４．５ …（１２）
を満足するものであることがより望ましい。
In the zoom lens of the present invention, when the focal lengths of the entire system at the wide-angle end and the telephoto end are fw and ft, respectively, the following conditional expression 2.2 <ft / fw <4.5 (12)
It is more desirable to satisfy the above.
さらに本発明のズームレンズにおいては、前記第３レンズと第４レンズとが、互いに空気間隔を隔てて配置されていることがより望ましい。 Furthermore, in the zoom lens according to the present invention, it is more desirable that the third lens and the fourth lens are arranged with an air space therebetween.
ここで、前述した条件式（１）〜（５）および（７）〜（１２）で示した各条件のより望ましい範囲は下記の通りである。 Here, the more desirable ranges of the conditions indicated by the conditional expressions (1) to (5) and (7) to (12) described above are as follows.
１．５６＜ｎｄ２＜１．６５ …（１’）
νｄ２＜２８ …（２’）
１．５６＜ｎｄ４＜１．６５ …（３’）
νｄ４＜２８ …（４’）
０．２２＜ｄ１２／ｆｗ＜０．５５ …（５’）
２４＜νｄ１−νｄ２＜３８ …（７’）
０．０４＜ｎｄ２−ｎｄ１＜０．１８ …（８’）
２４＜νｄ３−νｄ４＜３８ …（９’）
０．０４＜ｎｄ４−ｎｄ３＜０．１８ …（１０’）
１．５５＜｜ｆ１｜／ｆｗ＜２．４５ …（１１’）
２．２＜ｆｔ／ｆｗ＜４．４ …（１２’）
また本発明のズームレンズにおいては、前記第１レンズが、少なくとも１面が非球面形状を有することが好ましい。さらに本発明のズームレンズにおいては、第１レンズ群が各々１枚ずつの負レンズと正レンズとで構成され、第２レンズがプラスチックレンズであるため、温度変化に伴う特性変動を考慮すると、第１レンズもプラスチックレンズであることが好ましい。
1.56 <nd2 <1.65 (1 ′)
νd2 <28 (2 ′)
1.56 <nd4 <1.65 (3 ′)
νd4 <28 (4 ′)
0.22 <d12 / fw <0.55 (5 ′)
24 <νd1-νd2 <38 (7 ′)
0.04 <nd2-nd1 <0.18 (8 ')
24 <νd3-νd4 <38 (9 ′)
0.04 <nd4-nd3 <0.18 (10 ')
1.55 <| f1 | / fw <2.45 (11 ′)
2.2 <ft / fw <4.4 (12 ′)
In the zoom lens of the present invention, it is preferable that at least one surface of the first lens has an aspherical shape. Furthermore, in the zoom lens according to the present invention, the first lens group is composed of one negative lens and one positive lens, and the second lens is a plastic lens. One lens is also preferably a plastic lens.
さらに上記第２レンズは、少なくとも１面が非球面形状を有するものであることが好ましい。 Furthermore, it is preferable that at least one surface of the second lens has an aspherical shape.
また上記第３レンズも、少なくとも１面が非球面形状を有するものであることが好ましい。さらに、第２レンズ群が各々１枚ずつの正レンズと負レンズとで構成され、第４レンズがプラスチックレンズであるため、温度変化に伴う特性変動を考慮すると、第３レンズもプラスチックレンズであることが好ましい。 The third lens preferably has at least one aspherical shape. Furthermore, since each of the second lens groups is composed of one positive lens and one negative lens, and the fourth lens is a plastic lens, the third lens is also a plastic lens in consideration of characteristic fluctuations associated with temperature changes. It is preferable.
また上記第４レンズも、少なくとも１面が非球面形状を有するものであることが好ましい。 The fourth lens also preferably has at least one aspherical shape.
他方、本発明による撮像装置は、以上説明した本発明によるズームレンズを備えたことを特徴とするものである。 On the other hand, an imaging apparatus according to the present invention includes the zoom lens according to the present invention described above.
本発明によるズームレンズは実質的に、物体側より順に負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とからなり、変倍に際して、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が変化するズームレンズにおいて、第１レンズ群は実質的に、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズとの２枚から構成され、第２レンズ群は実質的に、物体側より順に、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズとの２枚から構成され、少なくとも前記第２レンズおよび第４レンズはプラスチックレンズから構成され、第２レンズのｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれｎｄ２、νｄ２とし、第４レンズのｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれｎｄ４、νｄ４とし、第１レンズと第２レンズの光軸上での空気間隔をｄ１２としたとき、条件式（１）〜（５）を満足するように構成されているので、少ないレンズ枚数で３倍程度の変倍比を確保しつつ、プラスチックレンズの採用によって低コスト化を達成するとともに、良好な光学性能を有するものとなり得る。 The zoom lens according to the present invention substantially includes a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power in order from the object side. In the zoom lens in which the distance between the two lens groups is changed, the first lens group is substantially composed of a first lens having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power in order from the object side. The second lens group is substantially composed of two lenses of a third lens having a positive refractive power and a fourth lens having a negative refractive power in order from the object side, and at least the second lens group. The lens and the fourth lens are made of plastic lenses, and the refractive index and Abbe number for the d-line of the second lens are nd2 and νd2, respectively, and the refractive index and Abbe number for the d-line of the fourth lens are nd4 and νd4, respectively. When the air distance on the optical axis of the first lens and the second lens is d12, it is configured to satisfy the conditional expressions (1) to (5). While securing a zoom ratio, the use of a plastic lens can achieve a reduction in cost and can have good optical performance.
以下、上に述べた効果についてさらに詳しく説明する。条件式（１）は、第２レンズの屈折率を規定しており、下限値以下になると第２レンズの曲率（近似曲率）が大きくなり、諸収差の発生量が大きくなってしまい、好ましくない。また、曲率（近似曲率）が大きくなることによって、レンズのコバ（縁肉）を確保するために必要なレンズ中心厚が厚くなり、第１レンズ群が厚くなってしまうため好ましくない。逆に上限値以上になると、第１レンズ群全体での非点収差が大きくなるので、好ましくない。条件式（１）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 Hereinafter, the effects described above will be described in more detail. Conditional expression (1) prescribes the refractive index of the second lens, and if it is below the lower limit, the curvature (approximate curvature) of the second lens increases, and the amount of various aberrations increases, which is not preferable. . Further, since the curvature (approximate curvature) becomes large, the lens center thickness necessary for securing the edge of the lens becomes thick and the first lens group becomes thick. On the other hand, when the value exceeds the upper limit value, astigmatism in the entire first lens group increases, which is not preferable. When the conditional expression (1) is satisfied, the above problems can be prevented.
条件式（２）は、第２レンズのアッベ数を規定しており、上限値以上になると、第１レンズ群内での色収差が補正不足となり、パワーを強くする必要が生じて、球面収差と非点収差をバランスよく補正することが困難になる。条件式（２）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 Conditional expression (2) defines the Abbe number of the second lens. If the Abbe number exceeds the upper limit, the chromatic aberration in the first lens group becomes insufficiently corrected, and it is necessary to increase the power. It becomes difficult to correct astigmatism in a balanced manner. When the conditional expression (2) is satisfied, the above problems can be prevented.
条件式（３）は、第４レンズの屈折率を規定しており、下限値以下になると、球面収差や非点収差の補正をバランスよく行うことが難しくなり、また、広角端近傍の軸上色収差が大きくなってしまうので好ましくない。逆に上限値以上になると、全ズーム域において、軸上色収差と倍率色収差のバランスを良好に保つことが難しくなり、好ましくない。条件式（３）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 Conditional expression (3) defines the refractive index of the fourth lens. If the refractive index is below the lower limit, it becomes difficult to correct spherical aberration and astigmatism in a well-balanced manner, and on the axis near the wide-angle end. This is not preferable because chromatic aberration increases. On the other hand, if the value exceeds the upper limit, it is difficult to maintain a good balance between axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration in the entire zoom range, which is not preferable. When the conditional expression (3) is satisfied, the above problems can be prevented.
条件式（４）は、第４レンズのアッベ数を規定しており、上限値以上になると、軸上色収差の補正が困難になるので好ましくない。条件式（４）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 Conditional expression (4) defines the Abbe number of the fourth lens, and if it exceeds the upper limit, it is difficult to correct axial chromatic aberration, which is not preferable. When the conditional expression (4) is satisfied, the above problems can be prevented.
条件式（５）は、第１レンズと第２レンズの間隔と広角端における全系の焦点距離の関係を規定しており、下限値以下になると、コンパクト化には有利になるが、球面収差の補正が難しくなるので好ましくない。逆に上限値以上になると、第１レンズ群が大型化してしまうため、好ましくない。条件式（５）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 Conditional expression (5) defines the relationship between the distance between the first lens and the second lens and the focal length of the entire system at the wide-angle end. It is not preferable because it becomes difficult to correct. On the other hand, if the upper limit value is exceeded, the first lens group will be enlarged, which is not preferable. When the conditional expression (5) is satisfied, the above problems can be prevented.
以上の効果は、条件式（１）、（２）、（３）、（４）、（５）の範囲の中で特にそれぞれ、条件式（１’）、（２’）、（３’）、（４’）、（５’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。 The above effects are particularly the conditional expressions (1 ′), (2 ′), and (3 ′) within the ranges of conditional expressions (1), (2), (3), (4), and (5), respectively. , (4 ′) and (5 ′) are more prominent.
また、本発明のズームレンズにおいて特に前記条件式（６）が満足されている場合は、下記の効果を得ることができる。すなわちこの条件式（６）は、第２レンズ群の焦点距離と広角端における全系の焦点距離の関係を規定しており、下限値以下になると、第２レンズ群を構成する各レンズのパワーが強くなり、球面収差の補正が困難になる。また、プラスチックで構成された第４レンズのパワーが大きくなると、温度変化に伴う光学諸特性の変動が大きくなるため、好ましくない。さらに、第２レンズ群を構成するレンズの製造誤差や組立誤差の許容量が少なくなってしまうため、好ましくない。逆に上限値以上になると、変倍時の第２レンズ群の移動量が増大するとともに、バックフォーカスが大きくなり、レンズ系全体が大型化してしまうため好ましくない。条件式（６）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 In the zoom lens according to the present invention, when the conditional expression (6) is satisfied, the following effects can be obtained. That is, this conditional expression (6) defines the relationship between the focal length of the second lens group and the focal length of the entire system at the wide-angle end, and if it is below the lower limit value, the power of each lens constituting the second lens group Becomes stronger and it becomes difficult to correct spherical aberration. In addition, when the power of the fourth lens made of plastic is increased, fluctuations in optical characteristics associated with temperature changes are increased, which is not preferable. Furthermore, the tolerance of manufacturing errors and assembly errors of the lenses constituting the second lens group is reduced, which is not preferable. On the other hand, when the value exceeds the upper limit value, the amount of movement of the second lens unit during zooming increases, the back focus increases, and the entire lens system increases in size, which is not preferable. When the conditional expression (6) is satisfied, the above problems can be prevented.
条件式（７）は、第１レンズと第２レンズのアッベ数の差を規定しており、条件式の範囲を外れると、各ズーム域において軸上色収差と倍率色収差のバランスを良好に保つことが難しくなり、好ましくない。条件式（７）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 Conditional expression (7) regulates the difference in Abbe number between the first lens and the second lens, and if the range of the conditional expression is outside the range of the conditional expression, a good balance between axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration is maintained in each zoom range. Is difficult and undesirable. When the conditional expression (7) is satisfied, the above problems can be prevented.
以上の効果は、条件式（７）の範囲の中で特に条件式（７’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。 The above effects become more prominent when the conditional expression (7 ′) is satisfied, particularly within the range of the conditional expression (7).
また、本発明のズームレンズにおいて特に前記条件式（８）が満足されている場合は、下記の効果を得ることができる。すなわちこの条件式（８）は、第１レンズと第２レンズの屈折率の差を規定しており、条件式の範囲を外れると、非点収差や歪曲収差、および倍率色収差をバランスよく補正することが困難になる。条件式（８）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 In the zoom lens according to the present invention, when the conditional expression (8) is satisfied, the following effects can be obtained. That is, the conditional expression (8) defines the difference in refractive index between the first lens and the second lens, and astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration are corrected in a well-balanced manner outside the range of the conditional expression. It becomes difficult. When the conditional expression (8) is satisfied, the above problems can be prevented.
以上の効果は、条件式（８）の範囲の中で特に条件式（８’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。 The above effects become more prominent when the conditional expression (8 ′) is satisfied, particularly within the range of the conditional expression (8).
また、本発明のズームレンズにおいて特に前記条件式（９）が満足されている場合は、下記の効果を得ることができる。すなわちこの条件式（９）は、第３レンズと第４レンズのアッベ数の差を規定しており、条件式の範囲を外れると、各ズーム域において、軸上色収差の補正をバランスよく行うことが難しくなり、好ましくない。条件式（９）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 In the zoom lens according to the present invention, when the conditional expression (9) is satisfied, the following effects can be obtained. That is, this conditional expression (9) defines the difference between the Abbe numbers of the third lens and the fourth lens. If the conditional expression (9) is outside the range of the conditional expression, the axial chromatic aberration should be corrected in a balanced manner in each zoom range. Is difficult and undesirable. When the conditional expression (9) is satisfied, the above problems can be prevented.
以上の効果は、条件式（９）の範囲の中で特に条件式（９’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。 The above effects become more prominent when the conditional expression (9 ′) is satisfied, particularly within the range of the conditional expression (9).
また、本発明のズームレンズにおいて特に前記条件式（１０）が満足されている場合は、下記の効果を得ることができる。すなわちこの条件式（１０）は、第３レンズと第４レンズの屈折率の差を規定しており、条件式の範囲を外れると、各ズーム域、特に望遠端近傍で、軸上色収差と倍率色収差のバランスを良好に保つことが難しくなり、好ましくない。条件式（１０）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 In the zoom lens according to the present invention, when the conditional expression (10) is satisfied, the following effects can be obtained. That is, this conditional expression (10) defines the difference in refractive index between the third lens and the fourth lens. If the conditional expression (10) is outside the range of the conditional expression, axial chromatic aberration and magnification will be obtained in each zoom range, particularly near the telephoto end. It is difficult to keep a good balance of chromatic aberration, which is not preferable. When the conditional expression (10) is satisfied, the above problems can be prevented.
以上の効果は、条件式（１０）の範囲の中で特に条件式（１０’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。 The above effects become more prominent when the conditional expression (10 ') is satisfied, particularly within the range of the conditional expression (10).
また、本発明のズームレンズにおいて特に前記条件式（１１）が満足されている場合は、下記の効果を得ることができる。すなわちこの条件式（１１）は、第１レンズ群の焦点距離と、広角端における全系の焦点距離の関係を規定しており、上限値以上になると、第１レンズ群を通過する光線の高さが大きくなるため、第１レンズや第２レンズの外径が大きくなってしまい好ましくない。逆に下限値以下になると諸収差、特に、望遠端近傍での球面収差の補正が難しくなり、好ましくない。条件式（１１）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 In the zoom lens according to the present invention, when the conditional expression (11) is satisfied, the following effects can be obtained. That is, this conditional expression (11) defines the relationship between the focal length of the first lens group and the focal length of the entire system at the wide-angle end. This increases the outer diameter of the first lens and the second lens, which is not preferable. On the other hand, if the value is lower than the lower limit, it is difficult to correct various aberrations, particularly spherical aberration near the telephoto end. When the conditional expression (11) is satisfied, the above problems can be prevented.
以上の効果は、条件式（１１）の範囲の中で特に条件式（１１’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。 The above effects become more prominent when the conditional expression (11 ′) is satisfied, particularly within the range of the conditional expression (11).
また、本発明のズームレンズにおいて特に前記条件式（１２）が満足されている場合は、下記の効果を得ることができる。すなわちこの条件式（１２）は、広角端および望遠端の焦点距離の関係、つまり変倍比を規定しており、下限値以下になると、ズームレンズとしての有意性が小さくなってしまう。逆に上限値以上になると、レンズ系が大型化してしまう。また、このズームタイプにおいては、望遠端において明るさの低下が大きくなり過ぎてしまい、好ましくない。また、望遠端においてある程度の明るさを確保しようとすると、第２レンズ群への負担が大きくなり、少ないレンズ枚数での収差補正が困難になってしまう。条件式（１２）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 In the zoom lens according to the present invention, when the conditional expression (12) is satisfied, the following effects can be obtained. That is, this conditional expression (12) defines the relationship between the focal lengths at the wide-angle end and the telephoto end, that is, the zoom ratio, and if it is below the lower limit value, the significance as a zoom lens is reduced. On the other hand, if the upper limit is exceeded, the lens system becomes large. In addition, this zoom type is not preferable because the brightness decreases excessively at the telephoto end. Further, if it is attempted to secure a certain level of brightness at the telephoto end, the burden on the second lens group becomes large, and it becomes difficult to correct aberrations with a small number of lenses. When the conditional expression (12) is satisfied, the above problems can be prevented.
以上の効果は、条件式（１２）の範囲の中で特に条件式（１２’）が満足されている場合は、より顕著なものとなる。 The above effects become more prominent when the conditional expression (12 ′) is satisfied, particularly within the range of the conditional expression (12).
他方、本発明による撮像装置は、以上説明した効果を奏する本発明のズームレンズを備えたものであるから、良好な光学性能を備えた上で低コスト化を達成できるものとなる。 On the other hand, the image pickup apparatus according to the present invention includes the zoom lens according to the present invention that achieves the effects described above. Therefore, it is possible to achieve cost reduction while providing good optical performance.
以下、本発明の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。図１は、本発明の実施形態にかかるズームレンズの構成例を示す断面図であり、後述の実施例１のズームレンズに対応している。また、図２〜図５は、本発明の実施形態にかかる別の構成例を示す断面図であり、それぞれ後述の実施例２〜５のズームレンズに対応している。図１〜図５に示す例の基本的な構成は互いに同様であり、図示方法も同様であるので、ここでは主に図１を参照しながら、本発明の実施形態にかかるズームレンズについて説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 1 is a cross-sectional view illustrating a configuration example of a zoom lens according to an embodiment of the present invention, and corresponds to a zoom lens of Example 1 described later. 2 to 5 are cross-sectional views showing other configuration examples according to the embodiment of the present invention, and correspond to zoom lenses of Examples 2 to 5 described later, respectively. The basic configurations of the examples shown in FIGS. 1 to 5 are the same as each other, and the method of illustration is also the same. Here, the zoom lens according to the embodiment of the present invention will be described mainly with reference to FIG. .
図１では、左側が物体側、右側が像側として、（Ａ）は無限遠合焦状態でかつ広角端（最短焦点距離状態）での光学系配置を、（Ｂ）は無限遠合焦状態でかつ望遠端（最長焦点距離状態）での光学系配置を示している。これは、後述する図２〜５においても同様である。 In FIG. 1, the left side is the object side, the right side is the image side, (A) is the infinitely focused state and the optical system arrangement at the wide angle end (shortest focal length state), and (B) is the infinitely focused state. And the arrangement of the optical system at the telephoto end (longest focal length state). The same applies to FIGS. 2 to 5 described later.
本発明の実施形態にかかるズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とがレンズ群として配列されてなる。また第２レンズ群Ｇ２には、開口絞りＳｔが含まれている。ここに示す開口絞りＳｔは必ずしも大きさや形状を表すものではなく、光軸Ｚ上の位置を示すものである。 The zoom lens according to the embodiment of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power arranged as a lens group. The second lens group G2 includes an aperture stop St. The aperture stop St shown here does not necessarily indicate the size or shape, but indicates the position on the optical axis Z.
なお、図１には、第２レンズ群Ｇ２と像面Ｓｉｍとの間に、平行平板状の光学部材ＰＰが配置された例を示している。ズームレンズを撮像装置に適用する際には、レンズを装着するカメラ側の構成に応じて、光学系と像面Ｓｉｍの間にカバーガラス、赤外線カットフィルタやローパスフィルタなどの各種フィルタ等を配置することが好ましい。光学部材ＰＰは、これらカバーガラスや各種フィルタ等を想定したものである。また、近年の撮像装置は高画質化のために各色毎にＣＣＤを用いる３ＣＣＤ方式を採用しているものがあり、この３ＣＣＤ方式に対応するためには、色分解プリズム等の色分解光学系をレンズ系と像面Ｓｉｍの間に挿入することになる。その場合には、光学部材ＰＰの位置に色分解光学系を配置してもよい。 FIG. 1 shows an example in which a parallel plate-shaped optical member PP is disposed between the second lens group G2 and the image plane Sim. When applying a zoom lens to an image pickup apparatus, various filters such as a cover glass, an infrared cut filter, and a low-pass filter are arranged between the optical system and the image plane Sim according to the configuration of the camera on which the lens is mounted. It is preferable. The optical member PP assumes such cover glass and various filters. In recent years, some image pickup apparatuses employ a 3CCD system that uses a CCD for each color in order to improve image quality. In order to support this 3CCD system, a color separation optical system such as a color separation prism is used. It is inserted between the lens system and the image plane Sim. In that case, a color separation optical system may be arranged at the position of the optical member PP.
このズームレンズにおいては、変倍する際に第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化する。より具体的には、広角端から望遠端に変倍する際に、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｓｉｍ側に凸状の軌跡を描くように移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側に単調移動し、開口絞りＳｔは第２レンズ群Ｇ２と一体で移動するように構成されている。図１には、広角端から望遠端へ変倍するときの第１レンズ群Ｇ１および第２レンズ群Ｇ２の移動軌跡を、（Ａ）と（Ｂ）との間に付した実線の矢印で模式的に示している。 In this zoom lens, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes when zooming. More specifically, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves so as to draw a convex locus on the image plane Sim side, and the second lens group G2 monotonously on the object side. The aperture stop St is configured to move integrally with the second lens group G2. In FIG. 1, the movement trajectories of the first lens group G1 and the second lens group G2 when zooming from the wide-angle end to the telephoto end are schematically shown by solid line arrows between (A) and (B). Is shown.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第１レンズＬ１１と、正の屈折力を有する第２レンズＬ１２とから構成されている。ここで、例えば図１に示す例のように、第１レンズＬ１１は近軸領域で両凹形状のレンズとし、第２レンズＬ１２は正メニスカス形状のレンズとすることができる。本発明のズームレンズにおいて、これら両レンズＬ１１、Ｌ１２のうち第２レンズＬ１２は必ずプラスチックレンズとされるが、本実施例では第１レンズＬ１１もプラスチックレンズとされている。 The first lens group G1 includes a first lens L11 having a negative refractive power and a second lens L12 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. Here, for example, as in the example shown in FIG. 1, the first lens L11 can be a biconcave lens in the paraxial region, and the second lens L12 can be a positive meniscus lens. In the zoom lens according to the present invention, the second lens L12 of the two lenses L11 and L12 is necessarily a plastic lens, but in the present embodiment, the first lens L11 is also a plastic lens.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に配置された、正の屈折力を有する第３レンズＬ２１と、負の屈折力を有する第４レンズＬ２２とから構成されている。例えば図１の例のように上記第３レンズＬ２１は両凸形状のレンズ、上記第４レンズＬ２２は負メニスカス形状のレンズとすることができる。本発明のズームレンズにおいて、これら両レンズＬ２１、Ｌ２２のうち第４レンズＬ２２は必ずプラスチックレンズとされるが、本実施例では第３レンズＬ２１もプラスチックレンズとされている。 The second lens group G2 includes a third lens L21 having a positive refractive power and a fourth lens L22 having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side. For example, as in the example of FIG. 1, the third lens L21 can be a biconvex lens, and the fourth lens L22 can be a negative meniscus lens. In the zoom lens of the present invention, the fourth lens L22 is always a plastic lens among these lenses L21 and L22, but in the present embodiment, the third lens L21 is also a plastic lens.
なお、ここで図２〜図５の構成におけるレンズ材料に関して説明すると、第１レンズ群Ｇ１および第２レンズ群Ｇ２を構成する全てのレンズがプラスチックレンズとされている。 Here, the lens material in the configuration of FIGS. 2 to 5 will be described. All the lenses constituting the first lens group G1 and the second lens group G2 are plastic lenses.
以上説明の通り、第１レンズ群Ｇ１および第２レンズ群Ｇ２をそれぞれ２枚のレンズから構成した上で、各レンズ群Ｇ１、Ｇ２の全てのレンズをプラスチックレンズとすることにより、少ないレンズ枚数で３倍程度の変倍比を確保しつつ、低コスト化を達成するとともに、良好な光学性能を実現できるようになる。さらに、各レンズ群Ｇ１、Ｇ２における正、負１枚ずつのレンズを双方ともプラスチックレンズとすることにより、温度変化に伴う特性変動をより小さく抑えることが可能になる。 As described above, the first lens group G1 and the second lens group G2 are each composed of two lenses, and all the lenses of the lens groups G1 and G2 are made of plastic lenses, thereby reducing the number of lenses. While securing a zoom ratio of about 3 times, cost reduction can be achieved and good optical performance can be realized. Furthermore, by using both positive and negative lenses in each of the lens groups G1 and G2 as plastic lenses, it is possible to further suppress characteristic fluctuations associated with temperature changes.
また本ズームレンズでは、第２レンズＬ１２のｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれｎｄ２、νｄ２とし、第４レンズＬ２２のｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれｎｄ４、νｄ４とし、第１レンズＬ１１と第２レンズＬ１２の光軸上での空気間隔をｄ１２としたとき、以下の条件式
１．５６＜ｎｄ２＜１．６８ …（１）
νｄ２＜３２ …（２）
１．５６＜ｎｄ４＜１．６８ …（３）
νｄ４＜３２ …（４）
０．２２＜ｄ１２／ｆｗ＜０．６０ …（５）
が満足されている。
In this zoom lens, the refractive index and Abbe number of the second lens L12 with respect to the d-line are nd2 and νd2, respectively, and the refractive index and Abbe number of the fourth lens L22 with respect to the d-line are nd4 and νd4, respectively. When the air space on the optical axis of the second lens L12 is d12, the following conditional expression 1.56 <nd2 <1.68 (1)
νd2 <32 (2)
1.56 <nd4 <1.68 (3)
νd4 <32 (4)
0.22 <d12 / fw <0.60 (5)
Is satisfied.
なお、以上の条件式（１）〜（５）で規定される各条件の数値例を、実施例毎にまとめて表１６に示してある。またこの表１６には、後述する条件式（６）〜（１２）で規定される各条件の数値例も併せて示してある。 Note that numerical examples of the conditions defined by the above conditional expressions (1) to (5) are shown together in Table 16 for each example. Table 16 also shows numerical examples of conditions defined by conditional expressions (6) to (12) described later.
さらに本ズームレンズにおいては、第２レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ２、広角端における全系の焦点距離をｆｗとしたとき、以下の条件式
１．４＜ｆ２／ｆｗ＜１．９ …（６）
が満足されている（表１６参照。以下、同様）。
Furthermore, in this zoom lens, when the focal length of the second lens group G1 is f2, and the focal length of the entire system at the wide angle end is fw, the following conditional expression 1.4 <f2 / fw <1.9 (6) )
Is satisfied (see Table 16. The same applies hereinafter).
また本ズームレンズにおいては、第１レンズＬ１１および第２レンズＬ１２のｄ線に対するアッベ数をそれぞれνｄ１、νｄ２としたとき、以下の条件式
２４＜νｄ１−νｄ２＜４０ …（７）
が満足されている。
In this zoom lens, when the Abbe numbers of the first lens L11 and the second lens L12 with respect to the d-line are νd1 and νd2, respectively, the following conditional expression 24 <νd1-νd2 <40 (7)
Is satisfied.
さらに本ズームレンズにおいては、第１レンズＬ１１および第２レンズＬ１２のｄ線に対する屈折率をそれぞれｎｄ１、ｎｄ２としたとき、以下の条件式
０．０２＜ｎｄ２−ｎｄ１＜０．１８ …（８）
が満足されている。
Further, in this zoom lens, when the refractive indexes of the first lens L11 and the second lens L12 with respect to the d-line are nd1 and nd2, respectively, the following conditional expression 0.02 <nd2-nd1 <0.18 (8)
Is satisfied.
また本ズームレンズにおいては、第３レンズＬ２１および第４レンズＬ２２のｄ線に対するアッベ数をそれぞれνｄ３、νｄ４としたとき、以下の条件式
２４＜νｄ３−νｄ４＜４０ …（９）
が満足されている。
In this zoom lens, when the Abbe numbers of the third lens L21 and the fourth lens L22 with respect to the d-line are νd3 and νd4, respectively, the following conditional expression 24 <νd3-νd4 <40 (9)
Is satisfied.
また本ズームレンズにおいては、第３レンズＬ２１および第４レンズＬ２２のｄ線に対する屈折率をそれぞれｎｄ３、ｎｄ４としたとき、以下の条件式
０．０２＜ｎｄ４−ｎｄ３＜０．１８ …（１０）
が満足されている。
In this zoom lens, when the refractive indexes of the third lens L21 and the fourth lens L22 with respect to the d-line are nd3 and nd4, respectively, the following conditional expression 0.02 <nd4-nd3 <0.18 (10)
Is satisfied.
また本ズームレンズにおいては、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１、広角端における全系の焦点距離をｆｗとしたとき、以下の条件式
１．５＜｜ｆ１｜／ｆｗ＜２．５ …（１１）
が満足されている。
In this zoom lens, when the focal length of the first lens group G1 is f1, and the focal length of the entire system at the wide angle end is fw, the following conditional expression 1.5 <| f1 | / fw <2.5. (11)
Is satisfied.
さらに本ズームレンズにおいては、広角端および望遠端における全系の焦点距離をそれぞれｆｗ、ｆｔとしたとき、以下の条件式
２．２＜ｆｔ／ｆｗ＜４．５ …（１２）
が満足されている。
Furthermore, in this zoom lens, when the focal lengths of the entire system at the wide-angle end and the telephoto end are fw and ft, respectively, the following conditional expression 2.2 <ft / fw <4.5 (12)
Is satisfied.
また本ズームレンズにおいては、第３レンズＬ２１と第４レンズＬ２２とが、互いに空気間隔を隔てて配置されている。 In the zoom lens, the third lens L21 and the fourth lens L22 are arranged with an air space therebetween.
なお、本発明のズームレンズにおいて、前述した条件式（１）〜（５）および（７）〜（１２）で示した各条件は、より望ましくは下記の範囲に設定される。 In the zoom lens of the present invention, the conditions indicated by the conditional expressions (1) to (5) and (7) to (12) described above are more preferably set in the following ranges.
１．５６＜ｎｄ２＜１．６５ …（１’）
νｄ２＜２８ …（２’）
１．５６＜ｎｄ４＜１．６５ …（３’）
νｄ４＜２８ …（４’）
０．２２＜ｄ１２／ｆｗ＜０．５５ …（５’）
２４＜νｄ１−νｄ２＜３８ …（７’）
０．０４＜ｎｄ２−ｎｄ１＜０．１８ …（８’）
２４＜νｄ３−νｄ４＜３８ …（９’）
０．０４＜ｎｄ４−ｎｄ３＜０．１８ …（１０’）
１．５５＜｜ｆ１｜／ｆｗ＜２．４５ …（１１’）
２．２＜ｆｔ／ｆｗ＜４．４ …（１２’）
上記条件式（１’）〜（５’）および（７’）〜（１２’）は、それらのうちのいずれか１つが満足されてもよいし、あるいは複数が組み合わせて満足されてもよいが、表１６から明らかな通り、実施例１においては上記条件式（１’）〜（５’）および（７’）〜（１２’）が全て満足されている。
1.56 <nd2 <1.65 (1 ′)
νd2 <28 (2 ′)
1.56 <nd4 <1.65 (3 ′)
νd4 <28 (4 ′)
0.22 <d12 / fw <0.55 (5 ′)
24 <νd1-νd2 <38 (7 ′)
0.04 <nd2-nd1 <0.18 (8 ')
24 <νd3-νd4 <38 (9 ′)
0.04 <nd4-nd3 <0.18 (10 ')
1.55 <| f1 | / fw <2.45 (11 ′)
2.2 <ft / fw <4.4 (12 ′)
In the above conditional expressions (1 ′) to (5 ′) and (7 ′) to (12 ′), any one of them may be satisfied, or a plurality may be satisfied in combination. As is apparent from Table 16, in Example 1, the above conditional expressions (1 ′) to (5 ′) and (7 ′) to (12 ′) are all satisfied.
以下、上記各条件式で規定された構成による作用、効果について説明する。 Hereinafter, the operation and effect of the configuration defined by the above conditional expressions will be described.
条件式（１）は、第２レンズＬ１２の屈折率を規定しており、下限値以下になると第２レンズＬ１２の曲率（近似曲率）が大きくなり、諸収差の発生量が大きくなってしまい、好ましくない。また、曲率（近似曲率）が大きくなることによって、レンズのコバ（縁肉）を確保するために必要なレンズ中心厚が厚くなり、第１レンズ群Ｇ１が厚くなってしまうため好ましくない。逆に上限値以上になると、第１レンズ群Ｇ１全体での非点収差が大きくなるので、好ましくない。条件式（１）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 Conditional expression (1) prescribes the refractive index of the second lens L12. If the lower limit is not reached, the curvature (approximate curvature) of the second lens L12 increases, and the amount of various aberrations increases. It is not preferable. In addition, since the curvature (approximate curvature) increases, the lens center thickness necessary to secure the edge of the lens increases, and the first lens group G1 increases, which is not preferable. On the other hand, if the value exceeds the upper limit, astigmatism in the entire first lens group G1 increases, which is not preferable. When the conditional expression (1) is satisfied, the above problems can be prevented.
条件式（２）は、第２レンズＬ１２のアッベ数を規定しており、上限値以上になると、第１レンズ群Ｇ１内での色収差が補正不足となり、パワーを強くする必要が生じて、球面収差と非点収差をバランスよく補正することが困難になる。条件式（２）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 Conditional expression (2) defines the Abbe number of the second lens L12. If the upper limit is exceeded, the chromatic aberration in the first lens group G1 becomes insufficiently corrected, and it is necessary to increase the power. It becomes difficult to correct aberration and astigmatism in a balanced manner. When the conditional expression (2) is satisfied, the above problems can be prevented.
条件式（３）は、第４レンズＬ２２の屈折率を規定しており、下限値以下になると、球面収差や非点収差の補正をバランスよく行うことが難しくなり、また、広角端近傍の軸上色収差が大きくなってしまうので好ましくない。逆に上限値以上になると、全ズーム域において、軸上色収差と倍率色収差のバランスを良好に保つことが難しくなり、好ましくない。条件式（３）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 Conditional expression (3) defines the refractive index of the fourth lens L22. If the refractive index is less than or equal to the lower limit value, it becomes difficult to correct spherical aberration and astigmatism in a balanced manner, and an axis near the wide-angle end. This is not preferable because the upper chromatic aberration is increased. On the other hand, if the value exceeds the upper limit, it is difficult to maintain a good balance between axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration in the entire zoom range, which is not preferable. When the conditional expression (3) is satisfied, the above problems can be prevented.
条件式（４）は、第４レンズＬ２２のアッベ数を規定しており、上限値以上になると、軸上色収差の補正が困難になるので好ましくない。条件式（４）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 Conditional expression (4) defines the Abbe number of the fourth lens L22, and if it exceeds the upper limit, it is difficult to correct axial chromatic aberration, which is not preferable. When the conditional expression (4) is satisfied, the above problems can be prevented.
条件式（５）は、第１レンズＬ１１と第２レンズＬ１２の間隔と広角端における全系の焦点距離の関係を規定しており、下限値以下になると、コンパクト化には有利になるが、球面収差の補正が難しくなるので好ましくない。逆に上限値以上になると、第１レンズ群が大型化してしまうため、好ましくない。条件式（５）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 Conditional expression (5) regulates the relationship between the distance between the first lens L11 and the second lens L12 and the focal length of the entire system at the wide-angle end. It is not preferable because correction of spherical aberration becomes difficult. On the other hand, if the upper limit value is exceeded, the first lens group will be enlarged, which is not preferable. When the conditional expression (5) is satisfied, the above problems can be prevented.
本ズームレンズでは、条件式（１）、（２）、（３）、（４）、（５）の範囲の中で特にそれぞれ、条件式（１’）、（２’）、（３’）、（４’）、（５’）が満足されているので、上述の効果がより顕著なものとなる。 In this zoom lens, conditional expressions (1 ′), (2 ′), and (3 ′) are particularly within the ranges of conditional expressions (1), (2), (3), (4), and (5), respectively. , (4 ′) and (5 ′) are satisfied, the above-described effects become more remarkable.
条件式（６）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離と広角端における全系の焦点距離の関係を規定しており、下限値以下になると、第２レンズ群Ｇ２を構成する各レンズＬ２１、Ｌ２２のパワーが強くなり、球面収差の補正が困難になる。また、プラスチックで構成された第４レンズＬ２２のパワーが大きくなると、温度変化に伴う光学諸特性の変動が大きくなるため、好ましくない。さらに、第２レンズ群Ｇ２２を構成するレンズＬ２１、Ｌ２２の製造誤差や組立誤差の許容量が少なくなってしまうため、好ましくない。逆に上限値以上になると、変倍時の第２レンズ群Ｇ２の移動量が増大するとともに、バックフォーカスが大きくなり、レンズ系全体が大型化してしまうため好ましくない。条件式（６）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 Conditional expression (6) defines the relationship between the focal length of the second lens group G2 and the focal length of the entire system at the wide-angle end, and when the value is equal to or lower than the lower limit value, the respective lenses L21 constituting the second lens group G2, The power of L22 becomes strong and it becomes difficult to correct spherical aberration. In addition, when the power of the fourth lens L22 made of plastic is increased, fluctuations in optical characteristics associated with temperature changes are increased, which is not preferable. Furthermore, the tolerance of manufacturing errors and assembly errors of the lenses L21 and L22 constituting the second lens group G22 is reduced, which is not preferable. On the other hand, if the value exceeds the upper limit value, the amount of movement of the second lens group G2 during zooming increases, the back focus increases, and the entire lens system increases in size, which is not preferable. When the conditional expression (6) is satisfied, the above problems can be prevented.
条件式（７）は、第１レンズＬ１１と第２レンズＬ１２のアッベ数の差を規定しており、条件式の範囲を外れると、各ズーム域において軸上色収差と倍率色収差のバランスを良好に保つことが難しくなり、好ましくない。条件式（７）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 Conditional expression (7) defines the difference between the Abbe numbers of the first lens L11 and the second lens L12. If the conditional expression (7) is outside the range of the conditional expression, the balance between axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification is excellent in each zoom range. It becomes difficult to keep, which is not preferable. When the conditional expression (7) is satisfied, the above problems can be prevented.
本ズームレンズでは、条件式（７）の範囲の中で特に条件式（７’）が満足されているので、上述の効果がより顕著なものとなる。 In the present zoom lens, since the conditional expression (7 ′) is particularly satisfied within the range of the conditional expression (7), the above-described effect becomes more remarkable.
条件式（８）は、第１レンズＬ１１と第２レンズＬ１２の屈折率の差を規定しており、条件式の範囲を外れると、非点収差や歪曲収差、および倍率色収差をバランスよく補正することが困難になる。条件式（８）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 Conditional expression (8) defines the difference in refractive index between the first lens L11 and the second lens L12, and astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration are corrected in a well-balanced manner outside the range of the conditional expression. It becomes difficult. When the conditional expression (8) is satisfied, the above problems can be prevented.
本ズームレンズでは、条件式（８）の範囲の中で特に条件式（８’）が満足されているので、上述の効果がより顕著なものとなる。 In the present zoom lens, since the conditional expression (8 ′) is particularly satisfied within the range of the conditional expression (8), the above-described effect becomes more remarkable.
条件式（９）は、第３レンズＬ２１と第４レンズＬ２２のアッベ数の差を規定しており、条件式の範囲を外れると、各ズーム域において、軸上色収差の補正をバランスよく行うことが難しくなり、好ましくない。条件式（９）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 Conditional expression (9) defines the difference between the Abbe numbers of the third lens L21 and the fourth lens L22. If the conditional expression (9) is outside the range of the conditional expression, the axial chromatic aberration should be corrected in a balanced manner in each zoom range. Is difficult and undesirable. When the conditional expression (9) is satisfied, the above problems can be prevented.
本ズームレンズでは、条件式（９）の範囲の中で特に条件式（９’）が満足されているので、上述の効果がより顕著なものとなる。 In the present zoom lens, since the conditional expression (9 ′) is particularly satisfied within the range of the conditional expression (9), the above-described effect becomes more remarkable.
条件式（１０）は、第３レンズＬ２１と第４レンズＬ２２の屈折率の差を規定しており、条件式の範囲を外れると、各ズーム域、特に望遠端近傍で、軸上色収差と倍率色収差のバランスを良好に保つことが難しくなり、好ましくない。条件式（１０）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 Conditional expression (10) defines the difference in refractive index between the third lens L21 and the fourth lens L22. If the conditional expression (10) is outside the range of the conditional expression, axial chromatic aberration and magnification will be obtained in each zoom range, particularly near the telephoto end. It is difficult to keep a good balance of chromatic aberration, which is not preferable. When the conditional expression (10) is satisfied, the above problems can be prevented.
本ズームレンズでは、条件式（１０）の範囲の中で特に条件式（１０’）が満足されているので、上述の効果がより顕著なものとなる。 In the present zoom lens, since the conditional expression (10 ′) is particularly satisfied within the range of the conditional expression (10), the above-described effect becomes more remarkable.
条件式（１１）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と、広角端における全系の焦点距離の関係を規定しており、上限値以上になると、第１レンズ群Ｇ１を通過する光線の高さが大きくなるため、第１レンズＬ１１や第２レンズＬ１２の外径が大きくなってしまい好ましくない。逆に下限値以下になると諸収差、特に、望遠端近傍での球面収差の補正が難しくなり、好ましくない。条件式（１１）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 Conditional expression (11) defines the relationship between the focal length of the first lens group G1 and the focal length of the entire system at the wide-angle end. If the upper limit value is exceeded, the height of light passing through the first lens group G1 is increased. This increases the outer diameter of the first lens L11 and the second lens L12, which is not preferable. On the other hand, if the value is lower than the lower limit, it is difficult to correct various aberrations, particularly spherical aberration near the telephoto end. When the conditional expression (11) is satisfied, the above problems can be prevented.
本ズームレンズでは、条件式（１１）の範囲の中で特に条件式（１１’）が満足されているので、上述の効果がより顕著なものとなる。 In the present zoom lens, since the conditional expression (11 ′) is particularly satisfied within the range of the conditional expression (11), the above-described effect becomes more remarkable.
条件式（１２）は、広角端および望遠端の焦点距離の関係、つまり変倍比を規定しており、下限値以下になると、ズームレンズとしての有意性が小さくなってしまう。逆に上限値以上になると、レンズ系が大型化してしまう。また、このズームタイプにおいては、望遠端において明るさの低下が大きくなり過ぎてしまい、好ましくない。また、望遠端においてある程度の明るさを確保しようとすると、第２レンズ群Ｇ２への負担が大きくなり、少ないレンズ枚数での収差補正が困難になってしまう。条件式（１２）が満足されている場合は、以上の不具合を防止することができる。 Conditional expression (12) defines the relationship between the focal lengths at the wide-angle end and the telephoto end, that is, the zoom ratio, and if it is less than the lower limit, the significance as a zoom lens is reduced. On the other hand, if the upper limit is exceeded, the lens system becomes large. In addition, this zoom type is not preferable because the brightness decreases excessively at the telephoto end. Further, if it is attempted to secure a certain level of brightness at the telephoto end, the burden on the second lens group G2 increases, and it becomes difficult to correct aberrations with a small number of lenses. When the conditional expression (12) is satisfied, the above problems can be prevented.
本ズームレンズでは、条件式（１２）の範囲の中で特に条件式（１２’）が満足されているので、上述の効果がより顕著なものとなる。 In the present zoom lens, since the conditional expression (12 ′) is particularly satisfied within the range of the conditional expression (12), the above-described effect becomes more remarkable.
なお図１には、レンズ系と結像面との間に光学部材ＰＰを配置した例を示したが、ローパスフィルタや特定の波長域をカットするような各種フィルタ等を配置する代わりに、各レンズの間にこれらの各種フィルタを配置してもよく、あるいは、いずれかのレンズのレンズ面に、各種フィルタと同様の作用を有するコートを施してもよい。 FIG. 1 shows an example in which the optical member PP is disposed between the lens system and the imaging plane, but instead of disposing a low-pass filter, various filters that cut a specific wavelength range, etc. These various filters may be disposed between the lenses, or a coating having the same action as the various filters may be applied to the lens surface of any lens.
次に、本発明のズームレンズの数値実施例について説明する。実施例１〜５のズームレンズのレンズ断面図はそれぞれ図１〜５に示したものである。そして、実施例１のズームレンズの基本レンズデータを表１に、ズームに関するデータを表２に、非球面データを表３に示す。同様に、実施例２〜５のズームレンズの基本レンズデータ、ズームに関するデータ、非球面データを表４〜表１５に示す。以下では、表中の記号の意味について、実施例１のものを例に挙げて説明するが、実施例２〜５のものについても基本的に同様である。 Next, numerical examples of the zoom lens according to the present invention will be described. The lens sectional views of the zoom lenses of Examples 1 to 5 are shown in FIGS. Table 1 shows basic lens data of the zoom lens of Example 1, Table 2 shows data relating to zooming, and Table 3 shows aspherical data. Similarly, basic lens data, zoom-related data, and aspherical data of the zoom lenses of Examples 2 to 5 are shown in Tables 4 to 15. In the following, the meaning of the symbols in the table will be described taking the example 1 as an example, but the same applies to the examples 2 to 5.
表１の基本レンズデータにおいて、Ｓｉの欄には最も物体側の構成要素の物体側の面を１番目として像側に向かうに従い順次増加するｉ番目（ｉ＝１、２、３、…）の面番号を示し、Ｒｉの欄にはｉ番目の面の曲率半径を示し、Ｄｉの欄にはｉ番目の面とｉ＋１番目の面との光軸Ｚ上の面間隔を示している。なお、曲率半径の符号は、面形状が物体側に凸の場合を正、像側に凸の場合を負としている。 In the basic lens data of Table 1, in the column of Si, the i-th (i = 1, 2, 3,...) That sequentially increases toward the image side with the object-side surface of the most object-side component as the first. The surface number is indicated, the Ri column indicates the radius of curvature of the i-th surface, and the Di column indicates the surface interval on the optical axis Z between the i-th surface and the i + 1-th surface. The sign of the radius of curvature is positive when the surface shape is convex on the object side and negative when the surface shape is convex on the image side.
また、基本レンズデータにおいて、Ｎｄｊの欄には最も物体側のレンズを１番目として像側に向かうに従い順次増加するｊ番目（ｊ＝１、２、３、…）の構成要素のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を示し、νｄｊの欄にはｊ番目の構成要素のｄ線に対するアッベ数を示している。なお、基本レンズデータには、開口絞りＳｔも含めて示しており、開口絞りＳｔに相当する面の曲率半径の欄には、∞（開口絞り）と記載している。 In the basic lens data, in the column Ndj, the d-line (wavelength) of the j-th component (j = 1, 2, 3,...) That increases sequentially toward the image side with the most object-side lens as the first lens. 587.6 nm), and the column νdj indicates the Abbe number of the j-th component with respect to the d-line. The basic lens data also includes the aperture stop St, and ∞ (aperture stop) is described in the column of the radius of curvature of the surface corresponding to the aperture stop St.
表１の基本レンズデータにおけるＤ４、Ｄ９は、変倍時に変化する面間隔である。Ｄ４は第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔であり、Ｄ９は第２レンズ群Ｇ２と光学部材ＰＰとの間隔である。 D4 and D9 in the basic lens data in Table 1 are surface intervals that change during zooming. D4 is the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2, and D9 is the distance between the second lens group G2 and the optical member PP.
表２のズームに関するデータには、広角端、望遠端それぞれにおける、全系の焦点距離（ｆ）、Ｆ値（Ｆｎｏ．）、全画角（２ω）、変倍時に変化する各面間隔の値を示している。 The zoom-related data in Table 2 includes the focal length (f), F value (Fno.), Total angle of view (2ω), and the distance between each surface that changes during zooming at the wide-angle end and the telephoto end. Is shown.
表１のレンズデータでは、非球面の面番号に＊印を付しており、非球面の曲率半径として近軸の曲率半径の数値を示している。表３の非球面データには、非球面の面番号と、各非球面に関する非球面係数を示す。表３の非球面データの数値の「Ｅ−ｎ」（ｎ：整数）は、「×１０−ｎ」を意味する。なお、非球面係数は、下記非球面式における各係数ＫＡ、ＲＡｍ（ｍ＝３、４、５、…１２）の値である。 In the lens data in Table 1, the surface number of the aspheric surface is marked with *, and the paraxial radius of curvature is shown as the radius of curvature of the aspheric surface. The aspheric data in Table 3 shows the surface number of the aspheric surface and the aspheric coefficient for each aspheric surface. The numerical value “E−n” (n: integer) of the aspheric data in Table 3 means “× 10 −n ”. The aspheric coefficient is a value of each coefficient KA, RAm (m = 3, 4, 5,... 12) in the following aspheric expression.
Ｚｄ＝Ｃ・ｈ２／｛１＋（１−ＫＡ・Ｃ２・ｈ２）１/２｝＋ΣＲＡｍ・ｈｍ
ただし、
Ｚｄ：非球面深さ（高さｈの非球面上の点から、非球面頂点が接する光軸に垂直な平面に下ろした垂線の長さ）
ｈ：高さ（光軸からのレンズ面までの距離）
Ｃ：近軸曲率半径の逆数
ＫＡ、ＲＡｍ：非球面係数（ｍ＝３、４、５、…１２）
以下に記載する表では、所定の桁で丸めた数値を記載している。また、以下に記載する表のデータにおいて、角度の単位としては度を用い、長さの単位としてはｍｍを用いているが、光学系は比例拡大又は比例縮小して使用することが可能であるので、他の適当な単位を用いることもできる。
However,
Zd: Depth of aspheric surface (length of a perpendicular line drawn from a point on the aspherical surface at height h to a plane perpendicular to the optical axis where the aspherical vertex contacts)
h: Height (distance from the optical axis to the lens surface)
C: Reciprocal number of paraxial radius of curvature KA, RAm: aspheric coefficient (m = 3, 4, 5,... 12)
In the table described below, values rounded to a predetermined digit are shown. Moreover, in the data of the table | surface described below, although the degree is used as a unit of angle and mm is used as a unit of length, an optical system can be used by proportional expansion or proportional reduction. Thus, other suitable units can be used.
また表１６に、実施例１〜５のズームレンズの条件式（１）〜（１２）に対応する値を示す。この表１６の値はｄ線に関するものである。
ここで、実施例１のズームレンズの広角端における球面収差、非点収差、ディストーション（歪曲収差）、倍率色収差（倍率の色収差）をそれぞれ図６（Ａ）〜図６（Ｄ）に示し、望遠端における球面収差、非点収差、ディストーション（歪曲収差）、倍率色収差（倍率の色収差）をそれぞれ図６（Ｅ）〜図６（Ｈ）に示す。 Here, the spherical aberration, astigmatism, distortion (distortion aberration) and lateral chromatic aberration (chromatic aberration of magnification) at the wide-angle end of the zoom lens of Example 1 are shown in FIGS. 6 (A) to 6 (D), respectively. FIGS. 6E to 6H show spherical aberration, astigmatism, distortion (distortion aberration), and lateral chromatic aberration (chromatic aberration of magnification), respectively.
各収差図はｄ線（波長５８７．６ｎｍ）を基準としたものであるが、球面収差図では波長４６０．０ｎｍおよび６１５．０ｎｍに関する収差も示し、倍率色収差図では波長４６０．０ｎｍおよび６１５．０ｎｍに関する収差を示す。非点収差図では、サジタル方向については実線で、タンジェンシャル方向については点線で示している。球面収差図のＦｎｏ．はＦ値を意味し、その他の収差図のωは半画角を意味する。 Each aberration diagram is based on the d-line (wavelength 587.6 nm), but the spherical aberration diagram also shows aberrations relating to wavelengths 460.0 nm and 615.0 nm, and the lateral chromatic aberration diagram shows wavelengths 460.0 nm and 615.0 nm. The aberration about is shown. In the astigmatism diagram, the sagittal direction is indicated by a solid line, and the tangential direction is indicated by a dotted line. Fno. Of spherical aberration diagram. Means F value, and ω in other aberration diagrams means half angle of view.
同様に、実施例２のズームレンズの広角端、望遠端における各収差図を図７（Ａ）〜図７（Ｈ）に示し、以下全く同様にして実施例３〜５の各収差図をそれぞれ図８〜図１０に示す。 Similarly, the aberration diagrams at the wide-angle end and the telephoto end of the zoom lens of Example 2 are shown in FIGS. 7A to 7H, and the aberration diagrams of Examples 3 to 5 are exactly the same below. As shown in FIGS.
次に、本発明の実施形態にかかる撮像装置について説明する。図１１に、本発明の実施形態の撮像装置の一例として、本発明の実施形態のズームレンズ１を用いた撮像装置１０の概略構成図を示す。撮像装置としては、例えば、監視カメラ、ビデオカメラ、電子スチルカメラ等を挙げることができる。 Next, an imaging apparatus according to an embodiment of the present invention will be described. FIG. 11 shows a schematic configuration diagram of an imaging apparatus 10 using the zoom lens 1 of the embodiment of the present invention as an example of the imaging apparatus of the embodiment of the present invention. Examples of the imaging device include a surveillance camera, a video camera, and an electronic still camera.
図１１に示す撮像装置１０は、ズームレンズ１と、ズームレンズ１の像側に配置されて、ズームレンズ１により結像された被写体の像を撮像する撮像素子２と、撮像素子２からの出力信号を演算処理する信号処理部４と、ズームレンズ１の変倍を行うための変倍制御部５と、フォーカス調整を行うためのフォーカス制御部６とを備えている。なお、ズームレンズ１と撮像素子２との間に、適宜フィルタ等が配設されてもよい。 An imaging apparatus 10 illustrated in FIG. 11 is provided with a zoom lens 1, an image sensor 2 that is disposed on the image side of the zoom lens 1, and that captures an image of a subject formed by the zoom lens 1, and an output from the image sensor 2. A signal processing unit 4 that performs signal processing, a zooming control unit 5 for zooming the zoom lens 1, and a focus control unit 6 for performing focus adjustment are provided. Note that a filter or the like may be appropriately disposed between the zoom lens 1 and the image sensor 2.
ズームレンズ１は、負の屈折力を有して、広角端から望遠端に変倍する際に像面側に凸状の軌跡を描くように移動する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有して、広角端から望遠端に変倍する際に物体側に単調移動する第２レンズ群Ｇ２と、第２レンズ群Ｇ２と一体で移動するように構成された開口絞りＳｔとを有している。なお、図１１では各レンズ群を概略的に示している。 The zoom lens 1 has a negative refractive power, a first lens group G1 that moves so as to draw a convex locus on the image plane side when zooming from the wide angle end to the telephoto end, and a positive refractive power. And a second lens group G2 that moves monotonically toward the object side when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and an aperture stop St that is configured to move integrally with the second lens group G2. is doing. FIG. 11 schematically shows each lens group.
撮像素子２は、ズームレンズ１により形成される光学像を撮像して電気信号を出力するものであり、その撮像面はズームレンズ１の像面に一致するように配置されている。撮像素子２としては例えばＣＣＤやＣＭＯＳ等からなるものを用いることができる。 The image pickup device 2 picks up an optical image formed by the zoom lens 1 and outputs an electric signal, and its image pickup surface is arranged to coincide with the image surface of the zoom lens 1. As the image pickup element 2, for example, a CCD or CMOS can be used.
なお、図１１では図示していないが、撮像装置１０は、例えば第２レンズ群Ｇ２の一部を構成する正の屈折力を有するレンズを光軸Ｚに垂直な方向に移動させて、振動や手振れ時の撮影画像のぶれを補正するぶれ補正機構をさらに備えるようにしてもよい。 Although not shown in FIG. 11, the imaging device 10 moves, for example, a lens having a positive refractive power that constitutes a part of the second lens group G2 in a direction perpendicular to the optical axis Z, You may make it further provide the blurring correction mechanism which correct | amends the blurring of the picked-up image at the time of camera shake.
以上、実施形態および実施例を挙げて本発明を説明したが、本発明は上記実施形態および実施例に限定されるものではなく、種々の変形が可能である。例えば、各レンズ成分の曲率半径、面間隔、屈折率、アッベ数、非球面係数等の値は、上記各数値実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得るものである。 While the present invention has been described with reference to the embodiments and examples, the present invention is not limited to the above embodiments and examples, and various modifications can be made. For example, the values of the radius of curvature, the surface interval, the refractive index, the Abbe number, the aspherical coefficient, etc. of each lens component are not limited to the values shown in the above numerical examples, and can take other values.
１ ズームレンズ
２ 撮像素子
４ 信号処理部
５ 変倍制御部
６ フォーカス制御部
１０ 撮像装置
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｌ１１〜Ｌ１２、Ｌ２１〜Ｌ２２ レンズ
ＰＰ 光学部材
Ｓｉｍ 像面
Ｓｔ 開口絞り
Ｚ 光軸
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Zoom lens 2 Image pick-up element 4 Signal processing part 5 Scaling control part 6 Focus control part 10 Imaging device G1 1st lens group G2 2nd lens group L11-L12, L21-L22 Lens PP Optical member Sim Image surface St Aperture stop Z optical axis
Claims (10)
前記第１レンズ群は、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズとの２枚から構成され、
前記第２レンズ群は、物体側より順に、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズとの２枚から構成され、
少なくとも前記第２レンズおよび第４レンズはプラスチックレンズから構成され、
前記第２レンズのｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれｎｄ２、νｄ２とし、前記第４レンズのｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれｎｄ４、νｄ４とし、前記第１レンズと第２レンズの光軸上での空気間隔をｄ１２としたとき、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
１．５６＜ｎｄ２＜１．６８ …（１）
νｄ２＜３２ …（２）
１．５６＜ｎｄ４＜１．６８ …（３）
νｄ４＜３２ …（４）
０．２２＜ｄ１２／ｆｗ＜０．６０ …（５） The first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power in order from the object side, and a distance between the first lens group and the second lens group at the time of zooming. In zoom lenses where
The first lens group includes, in order from the object side, two lenses, a first lens having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power,
The second lens group includes, in order from the object side, a third lens having a positive refractive power and a fourth lens having a negative refractive power,
At least the second lens and the fourth lens are made of plastic lenses;
The refractive index and Abbe number for the d-line of the second lens are nd2 and νd2, respectively, and the refractive index and Abbe number for the d-line of the fourth lens are nd4 and νd4, respectively, and the light of the first lens and the second lens. A zoom lens characterized by satisfying the following conditional expression when the air space on the axis is d12.
1.56 <nd2 <1.68 (1)
νd2 <32 (2)
1.56 <nd4 <1.68 (3)
νd4 <32 (4)
0.22 <d12 / fw <0.60 (5)
１．４＜ｆ２／ｆｗ＜１．９ …（６） 2. The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied, where f2 is a focal length of the second lens group and fw is a focal length of the entire system at the wide-angle end.
1.4 <f2 / fw <1.9 (6)
２４＜νｄ１−νｄ２＜４０ …（７） 3. The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expressions are satisfied when the Abbe numbers of the first lens and the second lens with respect to the d-line are νd1 and νd2, respectively.
24 <νd1-νd2 <40 (7)
０．０２＜ｎｄ２−ｎｄ１＜０．１８ …（８） 4. The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expressions are satisfied when the refractive indices of the first lens and the second lens with respect to the d-line are nd1 and nd2, respectively. .
0.02 <nd2-nd1 <0.18 (8)
２４＜νｄ３−νｄ４＜４０ …（９） 5. The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expressions are satisfied when the Abbe numbers of the third lens and the fourth lens with respect to the d-line are νd3 and νd4, respectively: .
24 <νd3-νd4 <40 (9)
０．０２＜ｎｄ４−ｎｄ３＜０．１８ …（１０） 6. The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expressions are satisfied when the refractive indices of the third lens and the fourth lens with respect to the d-line are nd3 and nd4, respectively: .
0.02 <nd4-nd3 <0.18 (10)
１．５＜｜ｆ１｜／ｆｗ＜２．５ …（１１） The following conditional expression is satisfied, where f1 is a focal length of the first lens group, and fw is a focal length of the entire system at the wide-angle end. Zoom lens.
1.5 <| f1 | / fw <2.5 (11)
２．２＜ｆｔ／ｆｗ＜４．５ …（１２） 8. The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expressions are satisfied, where fw and ft are the focal lengths of the entire system at the wide-angle end and the telephoto end, respectively.
2.2 <ft / fw <4.5 (12)
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101725982B1 (en) | 2014-11-17 | 2017-05-15 | 주식회사 엠지비엔도스코피 | Imaging Lens System for Endoscope |
| CN110146967A (en) * | 2018-02-13 | 2019-08-20 | 先进光电科技股份有限公司 | Optical imaging system |
| JP2022022065A (en) * | 2020-07-22 | 2022-02-03 | エーエーシー オプティクス （チャンジョウ）カンパニーリミテッド | Image capturing optical lens |
| WO2023240836A1 (en) * | 2022-06-13 | 2023-12-21 | Huawei Technologies Co., Ltd. | Image-space telecentric optical lens and spectral camera comprising the same |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005300858A (en) * | 2004-04-09 | 2005-10-27 | Tokai Univ | Zoom lens |
| JP2006047537A (en) * | 2004-08-03 | 2006-02-16 | Olympus Corp | Electronic imaging apparatus |
-
2011
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Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005300858A (en) * | 2004-04-09 | 2005-10-27 | Tokai Univ | Zoom lens |
| JP2006047537A (en) * | 2004-08-03 | 2006-02-16 | Olympus Corp | Electronic imaging apparatus |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101725982B1 (en) | 2014-11-17 | 2017-05-15 | 주식회사 엠지비엔도스코피 | Imaging Lens System for Endoscope |
| CN110146967A (en) * | 2018-02-13 | 2019-08-20 | 先进光电科技股份有限公司 | Optical imaging system |
| JP2022022065A (en) * | 2020-07-22 | 2022-02-03 | エーエーシー オプティクス （チャンジョウ）カンパニーリミテッド | Image capturing optical lens |
| JP7026764B2 (en) | 2020-07-22 | 2022-02-28 | エーエーシー オプティクス （チャンジョウ）カンパニーリミテッド | Imaging optical lens |
| WO2023240836A1 (en) * | 2022-06-13 | 2023-12-21 | Huawei Technologies Co., Ltd. | Image-space telecentric optical lens and spectral camera comprising the same |
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