JP2012250197A - Joined drum mixer apparatus for sintering raw material - Google Patents
Joined drum mixer apparatus for sintering raw material Download PDFInfo
- Publication number
- JP2012250197A JP2012250197A JP2011125577A JP2011125577A JP2012250197A JP 2012250197 A JP2012250197 A JP 2012250197A JP 2011125577 A JP2011125577 A JP 2011125577A JP 2011125577 A JP2011125577 A JP 2011125577A JP 2012250197 A JP2012250197 A JP 2012250197A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mixer
- raw material
- drum
- sintering
- mixers
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000002994 raw material Substances 0.000 title claims abstract description 156
- 238000005245 sintering Methods 0.000 title claims abstract description 58
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims abstract description 22
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims description 4
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 2
- 230000002950 deficient Effects 0.000 claims 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 abstract description 35
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 8
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 abstract 2
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 33
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 33
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 14
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 12
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 description 11
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 10
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 9
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 7
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 4
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 3
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 3
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 2
- WYTGDNHDOZPMIW-RCBQFDQVSA-N alstonine Natural products C1=CC2=C3C=CC=CC3=NC2=C2N1C[C@H]1[C@H](C)OC=C(C(=O)OC)[C@H]1C2 WYTGDNHDOZPMIW-RCBQFDQVSA-N 0.000 description 2
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 2
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 2
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 230000009191 jumping Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 239000012256 powdered iron Substances 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 238000007790 scraping Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Glanulating (AREA)
- Mixers With Rotating Receptacles And Mixers With Vibration Mechanisms (AREA)
- Accessories For Mixers (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
本発明は、焼結原料を混合、造粒するドラムミキサー装置に関するものである。 The present invention relates to a drum mixer apparatus for mixing and granulating a sintering raw material.
焼結原料は、数種類の鉄鉱石、CaO源としての石灰石、SiO2およびMgO源としての蛇紋粉、燃料としての粉コークス、および返鉱等から構成されている。これらの原料は各原料槽から定量ずつ切り出されて搬送用ベルトコンベア上に順次乗せられ、最下流の原料槽の出側の位置で全ての原料が合流するようになっている。この時、各原料の状態は、ベルトコンベア上で積層された不均一な状態であるので、これを焼結機に直接供給することができず、事前に均一化のための混合操作が必要となる。 The sintering raw material is composed of several types of iron ore, limestone as a CaO source, serpentine powder as a SiO 2 and MgO source, powder coke as a fuel, and return ore. These raw materials are cut out from the respective raw material tanks in a fixed amount and sequentially placed on a conveyor belt for conveyance, and all the raw materials are merged at a position on the outlet side of the most downstream raw material tank. At this time, the state of each raw material is a non-uniform state laminated on the belt conveyor, so it cannot be directly supplied to the sintering machine, and a mixing operation for homogenization is required in advance. Become.
さらに、前記原料は、通常、粒子径が5mm以下の粉体であり、しかも粒径差の大きな粗粒と微粉が混在しているので、各原料粒子間の空隙が小さく、このままでは配合した粉コークスを燃焼させるための空気の流路を形成させることが困難である。この状態を解消するためには、比較的粗粒の原料を核に、その表面上に水の毛細管吸着力により他の微粉原料を吸引付着させた擬似粒子を造り出す、造粒操作が必要となる。擬似粒子の形成により、原料の粒径の差が小さくなって、通気のために必要な空隙を確保することができる。 Furthermore, since the raw material is usually a powder having a particle size of 5 mm or less and coarse particles and fine powders having a large particle size difference are mixed, the gaps between the raw material particles are small. It is difficult to form an air flow path for burning coke. In order to eliminate this state, a granulation operation is required in which pseudo-particles are created by sucking and adhering other fine powder raw materials on the surface by using a relatively coarse raw material as a core and water capillary adsorption force on the surface. . By forming the pseudo particles, the difference in the particle diameters of the raw materials is reduced, and a void necessary for ventilation can be secured.
現在、焼結機の原料処理ラインでは、通常、上記の混合操作と造粒操作を回転する円筒形のドラム型ミキサー(以下、単にドラムミキサーという。)で同時に行なうのが一般的である。 Currently, in the raw material processing line of a sintering machine, it is common to perform the above mixing operation and granulation operation simultaneously with a rotating cylindrical drum mixer (hereinafter simply referred to as a drum mixer).
ベルトコンベア上で合流した後の複数銘柄の原料は、ドラムミキサー内で均一に混合されるとともに水分が添加されて造粒が進む。混合、造粒後の湿潤原料は焼結機に装入され、表面に点火された後、吸引された大気によりコークスが燃焼する。この燃焼に伴う発熱により、鉄鉱石、石灰石および蛇紋粉等が相互に溶着するいわゆる焼結反応が上層から下層に向けて進行する。焼結反応帯の進行に伴い、下層にある湿潤原料帯は徐々に消滅する一方、これとは逆に焼結反応帯の上層にシンターケーキと呼ばれる焼結完了帯が新たに形成され、次第に厚みを増していく。 The raw materials of a plurality of brands after joining on the belt conveyor are mixed uniformly in the drum mixer and added with moisture, and granulation proceeds. The wet raw material after mixing and granulation is charged into a sintering machine, ignited on the surface, and then coke is burned by the sucked air. Due to the heat generated by the combustion, a so-called sintering reaction in which iron ore, limestone, serpentine powder, and the like are welded to each other proceeds from the upper layer to the lower layer. As the sintering reaction zone progresses, the wet raw material zone in the lower layer gradually disappears.On the other hand, a sintering completion zone called a sinter cake is newly formed in the upper layer of the sintering reaction zone, and the thickness gradually increases. Will increase.
さらに焼結が進行すると、湿潤原料帯および焼結反応帯は完全に消滅してシンターケーキだけとなり、この時点で焼結は完了する。焼結機より排出されたシンターケーキは、高炉装入に適するサイズに破砕、整粒され、製品と細粒の返鉱に分別されて、返鉱は再度焼結用原料として使用される。 As the sintering proceeds further, the wet raw material zone and the sintering reaction zone disappear completely, leaving only the sinter cake. At this point, the sintering is completed. The sinter cake discharged from the sintering machine is crushed and sized to a size suitable for blast furnace charging, separated into products and fine-grained ore, and the returned ore is used again as a raw material for sintering.
以上のように、焼結の進行過程では3種類のゾーンが出現するが、この内の湿潤原料帯とシンターケーキは焼結反応帯の進行の結果として消滅または形成されるものである。したがって、焼結機の生産性は、焼結反応帯の進行速度によって一義的に決まる。 As described above, three types of zones appear in the progress of sintering. Among these, the wet raw material zone and the sinter cake disappear or are formed as a result of the progress of the sintering reaction zone. Therefore, the productivity of the sintering machine is uniquely determined by the progress speed of the sintering reaction zone.
焼結反応帯では、コークスの燃焼反応とこの燃焼熱を利用した鉱石の溶着が起こる。焼結反応帯における反応としては、コークスの燃焼反応が先行し、これにより焼結反応帯の進行速度が決まる。 In the sintering reaction zone, coke combustion reaction and ore welding using this combustion heat occur. The reaction in the sintering reaction zone is preceded by the combustion reaction of coke, which determines the rate of progress of the sintering reaction zone.
原料処理ラインでは、原料中に鉱石を溶着させるためのコークスを予め配合しておくので、焼結機での燃焼速度は、コークスの供給量ではなく、空気の供給速度によって律速される。さらに、空気は吸引排風機によって供給されるため、通気する焼結完了帯、焼結反応帯および湿潤原料帯の3つのゾーンそれぞれの抵抗を合算した通気抵抗によって空気の供給速度が決まる。これら3つのゾーンのうち最も通気抵抗が大きいのは湿潤原料帯であり、コークスの燃焼促進には、この湿潤原料帯の通気性向上を図るのが得策である。したがって、先に述べたように、湿潤原料帯の通気性の向上には、造粒操作による疑似粒子の形成促進が不可欠となる。 In the raw material processing line, coke for depositing ore in the raw material is blended in advance, so the combustion rate in the sintering machine is limited by the supply rate of air, not the supply amount of coke. Furthermore, since air is supplied by the suction exhaust fan, the air supply speed is determined by the ventilation resistance obtained by adding the resistance of each of the three zones of the sintered completion zone, the sintering reaction zone, and the wet raw material zone. Among these three zones, the wet raw material zone has the largest ventilation resistance, and it is advantageous to improve the air permeability of the wet raw material zone in order to promote the combustion of coke. Therefore, as described above, in order to improve the air permeability of the wet raw material band, it is indispensable to promote the formation of pseudo particles by the granulation operation.
擬似粒子の形成により空気の供給が均一化され、コークスの燃焼効率が上がり、鉱石同士の溶着が強化されるので、同時に製品歩留まりの改善にも寄与することになって、結果的に焼結機の生産性を向上させる効果を有する。 The formation of pseudo-particles makes the air supply uniform, increases the coke combustion efficiency, and strengthens ore-to-ore welding, thus contributing to the improvement of product yield, resulting in a sintering machine. Has the effect of improving the productivity.
従来、造粒操作における原料の擬似粒子の形成には、バインダーとなる水分の添加量の適否が強く影響を及ぼすことが知られている。したがって、その成長を促進するためには過不足のない適量の水を添加する必要がある。 Conventionally, it is known that the adequacy of the amount of water added as a binder has a strong influence on the formation of pseudo particles of raw materials in granulation operations. Therefore, in order to promote the growth, it is necessary to add an appropriate amount of water without excess or deficiency.
一方、実際の焼結機では、使用される原料の種類によって水分吸収率が異なり造粒に寄与する水分が変動する。また、同じ原料でも貯蓄ヤードやその後の焼結機の原料貯槽内で偏析が発生し、配合する際には粒度分布や水分含有率にばらつきを生じている。さらにまた、造粒前に原料に加える返鉱も温度は一定ではなく、これによる水分蒸発量も変化して、配合する原料の水分含有率変動の要因になる。 On the other hand, in an actual sintering machine, the moisture absorption rate varies depending on the type of raw material used, and the moisture contributing to granulation varies. In addition, even in the same raw material, segregation occurs in the storage yard and the raw material storage tank of the subsequent sintering machine, and dispersion occurs in the particle size distribution and moisture content when blended. Furthermore, the temperature of the return ore added to the raw material before granulation is not constant, and the amount of water evaporation due to this also changes, causing fluctuations in the water content of the raw material to be blended.
このように各々の原料性状が刻々と変化する状況の下では、配合原料の水分含有率も同様に変動するため、これに応じて擬似粒子の形成を最大にするための水分添加制御技術やドラムミキサーの傾斜角度及び回転数の変更などの転動状態の調整が必要となる。 Under such circumstances where the raw material properties change from moment to moment, the moisture content of the blended raw material also varies in the same manner, and accordingly, a moisture addition control technique and drum for maximizing the formation of pseudo particles accordingly. It is necessary to adjust the rolling state such as changing the inclination angle and rotation speed of the mixer.
上記の通り、高炉に直接装入できない粉状の鉄鉱石を、事前処理として焼結して塊鉱石とする焼結処理工程では、混合・造粒処理が重要な工程となる。その際、大量処理が必要なため微粉造粒性能の優れた皿型回転造粒機などの処理能力の小さな方式ではなく、ドラムミキサーという円筒回転型の混合・造粒装置が最も適していて、殆どの焼結プロセスで利用されている。また、大量処理が必要なために装置が大型化し、最初に建設した装置の大きさ、回転数、角度でほぼその性能が決まってしまうが、近年では原料の時々の変化に応じた回転数の調整が出来る技術があるので、概ね原料に合った混合造粒操作が出来るようになっている。 As described above, the mixing and granulation process is an important process in the sintering process in which powdered iron ore that cannot be charged directly into the blast furnace is sintered as a pretreatment to be a massive ore. At that time, since a large amount of processing is required, a cylindrical rotating type mixing and granulating device called a drum mixer is most suitable, not a small processing method such as a dish type rotary granulator with excellent fine granulation performance. Used in most sintering processes. In addition, because the mass processing is necessary, the size of the device is increased, and the performance, which is determined by the size, number of rotations, and angle of the device that was constructed first, has been changed in recent years. Since there is a technology that can be adjusted, it is possible to perform mixed granulation operations that match the raw materials.
混合・造粒機能においては、ドラムミキサーの直径、長さ、傾斜角度が原料の滞留時間、または転動距離を決定するため、その決定は慎重に行わなければならない。ドラムミキサー単体では、その直径が大きい方が転動も十分に起こるために良いが、2つのドラムミキサーを連結すると上流側のドラムミキサーから下流側のドラムミキサーに原料を移載させなければならないため、その嵌合接続部では、必ず上流側のドラムミキサーの直径が小さくなる。その際、上流側のドラムミキサーの主たる転動混合部の範囲のミキサー内径を嵌合接続部に合わせると、径の小さなドラムミキサーとなってしまい、処理量に見合う直径が得られなくなる。 In the mixing / granulating function, the diameter, length, and inclination angle of the drum mixer determine the residence time of the raw material or the rolling distance, so that determination must be made carefully. In the case of a single drum mixer, the larger the diameter, the better the rolling occurs. However, when two drum mixers are connected, the material must be transferred from the upstream drum mixer to the downstream drum mixer. In the fitting connection portion, the diameter of the drum mixer on the upstream side is always small. At that time, if the mixer inner diameter in the range of the main rolling mixing section of the upstream drum mixer is matched with the fitting connection section, a drum mixer with a small diameter is obtained, and a diameter corresponding to the processing amount cannot be obtained.
また、ドラムミキサー装置の入出だけを見た場合、混合と造粒は同時に行っているように見えるが、初めに十分な混合が起きて、混合が進むに従って造粒が進んでいる。したがって、一般的に混合用と造粒用の2つのドラムミキサーが備えられていて、上流側は主に混合用としての一次ミキサー、下流側は主に造粒用として二次ミキサーという表現で一般的に呼ばれている。 Further, when only entering / exiting the drum mixer device is seen, mixing and granulation seem to be performed at the same time. However, sufficient mixing occurs first, and granulation proceeds as mixing proceeds. Therefore, two drum mixers for mixing and granulation are generally provided, and the upstream side is mainly expressed as a primary mixer mainly for mixing, and the downstream side is mainly expressed as a secondary mixer mainly for granulation. Has been called.
一次ミキサーと二次ミキサーは、従来、別々に配置してベルトコンベアで接続されていたので、各々のミキサー用の敷地が必要であった。また、離れて設置してあるため、どちらかのドラムミキサーが故障して停止した場合、故障したドラムミキサーをバイパスさせるベルトコンベアの設置に時間がかかり、長期の停止を避けることができなかった。また、離れた配置の場合、一次ミキサーと二次ミキサーを繋ぐベルトコンベアが必要になったり、各々のドラムミキサーへの供給装置が必要になったりして、設備費の増大、投入時の粉塵発生対策や落粉対策、あるいは接続するベルトコンベアの落粉対策、保守管理が各々のミキサーに必要であった。 Conventionally, the primary mixer and the secondary mixer have been separately arranged and connected by a belt conveyor, so a site for each mixer is required. In addition, since one of the drum mixers is stopped due to a failure, it takes time to install a belt conveyor that bypasses the failed drum mixer, and a long-term stop cannot be avoided. In the case of distant arrangement, a belt conveyor connecting the primary mixer and the secondary mixer is required, and a supply device for each drum mixer is required, which increases the equipment cost and generates dust at the time of input. It was necessary for each mixer to take countermeasures and measures for powder falling, or for powder conveyors to be connected and for maintenance.
前記疑似粒子化の造粒を促進するために、生石灰などの付着凝固しやすい原料も配合されているので、ドラムミキサーの内面に原料が付着しやすい状態となっている。ドラムミキサーの内部では、ミキサー本体の回転により原料が持ち上げられて、堆積斜面より高くなると転動落下し始める循環運動をしながらドラムミキサーの傾斜角によって排鉱側に運ばれて排出される。しかしながら、ドラムミキサーの内面に原料が付着成長すると容易に剥離しなくなり、ある厚さになったときに一気に剥離して大塊となって落下し、操業継続が不可能になる場合がある。 In order to promote the granulation of the pseudo-particles, raw materials that are easy to adhere and solidify such as quick lime are blended, so that the raw materials are easily attached to the inner surface of the drum mixer. Inside the drum mixer, the raw material is lifted by the rotation of the mixer main body, and when it becomes higher than the deposition slope, it is carried to the discharge side by the tilt angle of the drum mixer while being circulated and started to be discharged. However, when the raw material adheres and grows on the inner surface of the drum mixer, it does not easily peel off, and when it reaches a certain thickness, it may peel off at once and fall into a large lump, making it impossible to continue operation.
一例では、ドラムミキサーの内面に厚さ300mmほど原料が付着して造粒性能が低下し、内部の原料占積率が装置限界より超えて高くなり原料投入端部からこぼれ落ちるなどの問題が生じた。同時に、円筒状の付着物の一部が壊れて円筒状の付着物が全周に亘って剥離し、操業継続が出来なくなる事態が生じる場合もあった。なお、原料占積率とは、ドラムミキサーの容積に対する原料の容積率(原料の容積/ドラムミキサーの容積)を言う。 In one example, the raw material adheres to the inner surface of the drum mixer by a thickness of about 300mm and the granulation performance deteriorates, and the internal material space factor exceeds the limit of the equipment, causing problems such as spilling from the raw material input end. It was. At the same time, a part of the cylindrical deposit may be broken and the cylindrical deposit may be peeled off over the entire circumference, resulting in a situation where the operation cannot be continued. The raw material space factor means the raw material volume ratio (raw material volume / drum mixer volume) relative to the volume of the drum mixer.
ドラムミキサーの内面に原料が付着した時の混合造粒状態は、当初のドラムミキサーの内径より小さくなっているため、転動距離が所定の距離より短くなって滞留時間が短くなり、所定の混合と造粒が出来なくなってしまう。 When the raw material adheres to the inner surface of the drum mixer, the mixing granulation state is smaller than the inner diameter of the original drum mixer, so the rolling distance is shorter than the predetermined distance and the residence time is shortened. And granulation will not be possible.
これを防止するため、ドラムミキサーの内面にゴムライナーなどを貼り付けて原料の付着防止を図る方法や、スクレーパー装置を取り付けたりしている。このうち、ゴムライナーを貼り付ける場合、原料の滑りを防止する突起の配置を間違うと付着が成長するか、あるいは付着が起きずにすぐに摩耗してしまうという2つの極端な結果となってしまうおそれがある。しかしながら、前記突起の配置間隔は、原料性状や水分、ミキサー本体の直径によって様々に変化し、定義が出来ないので、経験によって決定しているのが実情である。 In order to prevent this, a method of preventing adhesion of raw materials by attaching a rubber liner or the like to the inner surface of the drum mixer, or a scraper device is attached. Of these, when a rubber liner is pasted, if the protrusions that prevent the raw material from slipping are misplaced, the adhesion will grow, or there will be two extreme results: the adhesion will soon occur and no adhesion will occur. There is a fear. However, the arrangement interval of the protrusions varies depending on the raw material properties, moisture, and the diameter of the mixer body, and cannot be defined.
また、ゴムライナーが摩耗して消耗した場合は、その取替え費用が高いので、帯鋼を内面に溶接してセルフライニングをしている場合もあるが、この場合は確実に付着物が成長するため、スクレーパー装置で常に内面直径が一定になるように擦り取っておかなければならない。 In addition, if the rubber liner is worn out and worn out, the replacement cost is high, so the cell steel may be welded to the inner surface of the steel strip, but in this case the deposits will grow reliably. The scraper must always be scraped off so that the inner diameter is constant.
しかしながら、ドラムミキサーの長さが長くなると、支持点が長くなって掻き取り時の振動がスクレーパーを保持するスクレーパーガータを大きく揺らすので、単純にはスクレーパー装置を設置することができなくなる。 However, if the length of the drum mixer becomes longer, the support point becomes longer and the vibration during scraping greatly shakes the scraper garter that holds the scraper, so that it becomes impossible to simply install the scraper device.
すなわち、スクレーパー装置を設置するためには、自ずとドラムミキサーの長さを短くしなければならないという制約が発生する。これは、ドラムミキサーの中で水分を添加する注水装置を配置する場合も同様である。 That is, in order to install the scraper device, there is a restriction that the length of the drum mixer must be shortened. The same applies to the case where a water injection device for adding moisture is arranged in the drum mixer.
特許文献1では、ドラムミキサーの内部に付着した原料を高圧洗浄ノズルで水洗する装置が提案されているが、運転中に高圧水で付着物を洗浄した場合、その洗浄水の量によって原料の水分が多くなりすぎてしまい、水分量の多い焼結原料となって焼結生産性を阻害してしまう。停機中に行うことはできるが、操業中のドラムミキサー内径を常に一定に保つことはできない。
本発明が解決しようとする問題点は、一次ミキサーと二次ミキサーを異なる敷地に配置した際の問題を解決すべく2つのドラムミキサーを連結する場合、直径が小さくなる嵌合接続部に一次ミキサーの内径を合わせると、一次ミキサーの処理量が少なくなるという点である。 The problem to be solved by the present invention is that when two drum mixers are connected in order to solve the problem when the primary mixer and the secondary mixer are arranged on different sites, the primary mixer is connected to the fitting connection portion having a small diameter. If the inner diameters of these are combined, the amount of processing by the primary mixer is reduced.
本発明の焼結原料用連結ドラムミキサー装置は、
2つのドラムミキサーを連結した場合であっても、一次ミキサーの処理量を少なくしないようにするために、
焼結用原料を混合造粒する2つのドラムミキサーを直接嵌合接続して、上流側の一次ミキサーの原料投入端部から原料を投入して、下流側の二次ミキサーの造粒物排出端部から混合造粒処理された焼結用原料を排出する回転円筒型連結ドラムミキサー装置であって、
前記一次ミキサーの主たる混合を行う範囲の内径を、当該一次ミキサーの排出側の嵌合接続部の内径より大きくしたことを最も主要な特徴としている。
The connected drum mixer device for sintered raw materials of the present invention is
In order not to reduce the processing amount of the primary mixer even when two drum mixers are connected,
Two drum mixers that mix and granulate the raw materials for sintering are directly fitted and connected, the raw materials are charged from the raw material input end of the primary mixer on the upstream side, and the granule discharge end of the secondary mixer on the downstream side A rotating cylindrical connected drum mixer device for discharging the sintering raw material mixed and granulated from the part,
The main feature is that the inner diameter of the primary mixer in the main mixing range is made larger than the inner diameter of the fitting connection portion on the discharge side of the primary mixer.
本発明では、敷地を節約した配置を可能とすべく2つのドラムミキサーを連結した場合であっても、一次ミキサーにとっては出口に堰が出来た状態となって原料占積率が上がり滞留時間が長くなることで主たる混合の効果が向上する。 In the present invention, even when two drum mixers are connected so as to enable an arrangement that saves the site, the primary mixer has a weir at the outlet and the material space factor increases and the residence time increases. By increasing the length, the main mixing effect is improved.
本発明では、2つのドラムミキサーを連結した場合であっても、一次ミキサーの処理量を少なくしないようにするという目的を、一次ミキサーの主たる混合を行う範囲の内径を、当該一次ミキサーの排出側の嵌合接続部の内径より大きくすることで実現した。 In the present invention, even in the case where two drum mixers are connected, the purpose of avoiding reducing the throughput of the primary mixer is to set the inner diameter of the primary mixer in the main mixing range to the discharge side of the primary mixer. This was realized by making it larger than the inner diameter of the fitting connection part.
以下、本発明を実施するための実施例について、図1〜図10を用いて説明する。
既存の製鉄所で新たに焼結工程を増設する場合、敷地面積の制約が大きな障害となり、通常工程の設備配置が困難な場合がある。本発明は、狭い敷地に焼結用原料の混合・造粒工程を処理するドラムミキサーを配置する際に、従来の一次ミキサーと二次ミキサーを異なる敷地に配置できない場合に有効なもので、以下に説明する構成を採用している。
Hereinafter, examples for carrying out the present invention will be described with reference to FIGS.
When a new sintering process is added at an existing steelworks, the site area restriction is a major obstacle, and it may be difficult to arrange the equipment in the normal process. The present invention is effective when the drum mixer for processing the mixing and granulation process of the raw material for sintering is arranged on a narrow site, when the conventional primary mixer and the secondary mixer cannot be arranged on different sites, The configuration described in is adopted.
敷地面積が狭い場合に有効な手段として、従来、異なる敷地に配置していた主に混合用の回転円筒型の一次ミキサー1と、主に造粒用の回転円筒型の二次ミキサー2を嵌合して接続し、一次ミキサー1の原料投入端部1aから原料3を投入して、二次ミキサー2の造流物排出端部2aから混合造粒処理された原料3の排出を可能にした本発明を完成させた。
As an effective means when the site area is small, a rotary cylindrical
その際、一次ミキサー1の二次ミキサー2との嵌合接続部4を構成する一次ミキサー1の排出側端部1bの外径は、一次ミキサー1から二次ミキサー2に原料3を受け渡す際のこぼれ落ちを防止するために、二次ミキサー2の装入側端部2bの内径より小さくする必要があり、その部分の内径はドラム本体の厚み分だけ更に小さくなる。この小さくなる内径の一次ミキサー1を基準にして焼結用原料の処理量を決める場合、二次ミキサー2の内径が必要以上に大きくなる。
At that time, the outer diameter of the discharge-
そこで、本発明では、一次ミキサー1の排出側端部1bより上流側の、主たる混合造粒を行う胴体部分1cの内径を、一次ミキサー1と二次ミキサー2の嵌合接続部4を構成する一次ミキサー1の排出側端部1bの内径より大きくすることで、二次ミキサー2の内径が必要以上に大きくならないようにした。二次ミキサー2の内径を必要以上に大きくした場合、装置費用が高くなり設置のための広い敷地面積が必要になる問題があるが、さらに、原料の造粒の観点からも占積率が低くなって原料が転動せず滑りながら排出され、造粒効果が悪化する問題も生じることになる。
Therefore, in the present invention, the inner diameter of the
一次ミキサー1の、排出側端部1bより上流側の胴体部分1cの内径を、嵌合接続部4を構成する一次ミキサー1の排出側端部1bの内径より大きくするのは、嵌合接続部4における一次ミキサー1の排出側端部1bの直径より上流側の円筒部分1cの直径を大きくすることにより可能になる。
In order to make the inner diameter of the
上記構成とした場合、原料3が一次ミキサー1の排出側端部1bと円筒部分1cの境界で堰止められることになるので、一次ミキサー1での原料占積率が大きくなって一次ミキサー1の内部に滞留する時間が長くなり、混合、造粒には好都合となる。
In the case of the above configuration, since the
本発明では、回転円筒体の据付傾斜角は従来のドラムミキサーと同じ角度にして、混合・造粒機能は変化させない。しかしながら、2つのドラムミキサー1,2の嵌合接続部4に隙間4aを設けて、2つのドラムミキサー1,2の回転数を各々独立して変更可能とし、種々の原料変化に対応できるようにしている。
In the present invention, the installation inclination angle of the rotating cylindrical body is set to the same angle as that of a conventional drum mixer, and the mixing / granulating function is not changed. However, a
また、本発明では、ドラムミキサー1,2の内面に鉄鉱石等の原料3が固着、成長するのを防止してドラムミキサー1,2の内径を常に一定に保ち、安定して混合・造粒効果が得られるようにするため、必要に応じて2つのドラムミキサー1,2の長さ方向の全長に亘ってスクレーパー5を配置する。
Further, in the present invention, the
その際、スクレーパー5を取り付けるスクレーパーガータ6の支持は、一次ミキサー1の原料投入端部1aと、二次ミキサー2の造粒物排出端部2aに設置した端部支持部材7a,7c、及び中間の嵌合接続部4に設置した中間支持部材7bによる3箇所で行う。このような3点支持とすれば、一次ミキサー1、二次ミキサー2が各々独立した回転数で回転することにより異なる振動が発生しても、スクレーパー5を強固に支持することができる。
At that time, the
中間支持部材7bによる支持は、嵌合接続部4の外側に配置した支持架構7ba(図8参照)から嵌合接続部4の隙間4aに挿入した部分円環状の保持部7bbで、スクレーパーガータ6を支持する支持部材7bcを保持することによって行う(図7(a)参照)。なお、端部支持部材7a,7cによる支持は、一次ミキサー1の原料投入端部1aと二次ミキサー2の造粒物排出端部2aの外までスクレーパーガータ6を突出させれば可能になる。
The support by the
ドラムミキサー1,2内の原料3は、回転方向に持ち上げられ、原料3の性状による安息角度で傾斜面を形成する。そして、概略三日月状の堆積形状を成しながらその周囲はドラムミキサー1,2の回転速度で持ち上げられていて、安息角で形成される形状の頂点に達すると重力により落下して傾斜面を転動し、最下部の頂点まで達する循環を繰り返している。
The
このため、2つのドラムミキサー1,2の嵌合接続部4に堆積している原料3が嵌合接続部4の隙間4aからこぼれ出ることになる。これを防止するには、少なくとも原料3が転動堆積している範囲に隙間4aを塞ぐ物体が必要になる(図8参照)。
For this reason, the
この場合、嵌合接続部4の隙間4aは必ずしも全周を塞ぐ必要はなく、前記範囲のみを塞ぐ部分的な円環状の隙間遮蔽部材8を前記隙間4aに非回転状態で挿入して嵌合接続部4の外側から保持部材9で保持しておけば良い(図8参照)。
In this case, the
図示省略したが、隙間4aの全周を塞ぐ場合は、原料が接触する範囲に取り付ける隙間遮蔽部材8以外の範囲を嵌合接続部4の外側のスクレーパー支持架構から固定的に板などの隙間遮蔽材を取り付けることで可能となる。
Although not shown in the drawings, when the entire circumference of the
この隙間遮蔽部材8は、鉄板や隙間を接触しながら遮蔽できる自由な支持状態にした板状のもので良い。これにより、連結された一次ミキサー1と二次ミキサー2の嵌合接続部4から原料3がこぼれ出る隙間を最小限にしてこぼれ出る原料3を最小限にすることが出来るとともに、回転しているドラムミキサーが機械的に接触して回転不良などのトラブルを防ぐことができる。
The
ところで、一次ミキサー1と二次ミキサー2の嵌合接続部4の隙間4aには、原料3がこぼれ出ることを防止するため、前記のように、例えば部分的な円環状の隙間遮蔽部材8を挿入配置している。このため、前記隙間4aに入ってきた原料3は、上流側の一次ミキサー1の外面および下流側の二次ミキサー2の内面と接触転動摩擦を起こし、2つのドラムミキサー1,2の円筒面の摩耗は著しく速くなる。
By the way, in order to prevent the
従って、本発明にあっては、帯鋼等によるセルフライニング方式の摩耗防止対策を施すことが望ましい。図7(a)に嵌合接続部4に設けたセルフライニング21を示す。
Therefore, in the present invention, it is desirable to take a measure for preventing wear of a cell flying method using a steel strip or the like. FIG. 7A shows the cell flying 21 provided in the
また、嵌合接続部4の隙間4aに部分的な円環状の隙間遮蔽部材8を挿入配置してもなお、こぼれ出る原料3については、24時間連続して操業するため、少量であっても次第に大きな堆積物となってしまう。
In addition, even if a partial annular
従って、こぼれ出た原料3を、二次ミキサー2から排出されて焼結機に搬送するベルトコンベア10に戻すための装置を設置することが望ましい。
Therefore, it is desirable to install an apparatus for returning the spilled
このベルトコンベア10に戻すための装置を簡単にするため、ベルトコンベア10の搬送方向中心を2つのドラムミキサー1,2の長さ方向に近接して配置し、一次ミキサー1の原料投入端部1a、及び一次ミキサー1と二次ミキサー2の嵌合接続部4の隙間4aからこぼれ出た原料3をベルトコンベアにシュート等で導入できる位置に配置する。そして、前記隙間4aからこぼれ出した原料3を、前記ベルトコンベア10に導くための排出シュート11、若しくはベルトコンベアを配置する。これにより、安定した操業を得ることができる。
In order to simplify the apparatus for returning to the
また、上流側の混合用一次ミキサー1への原料3の投入は、ベルトコンベア18や振動フィーダの端部を一次ミキサー1の原料投入部1aから内部に挿入して行っている。このような投入では、投入された原料3が、一次ミキサー1の回転による転動で原料投入端部1aの外方にこぼれ落ちる場合がある。このこぼれ落ちた原料3も、前記嵌合接続部4の隙間4aからこぼれ出る原料3と同様に、前記ベルトコンベア10にシュート等で導くことで、落粉の堆積を防止することができる。
In addition, the
これらにより、落鉱による環境悪化を防ぐことが可能となって、環境負荷が少なくなる。 By these, it becomes possible to prevent the environmental deterioration by falling ore and environmental load decreases.
また、従来は、一次ミキサー1と二次ミキサー2が異なる場所に配置されていたため、一方のドラムミキサーが故障して停止すると、長い距離のベルトコンベアとそれに付随する基礎や電気設備が膨大になり、長期の停止を免れなかった。
Conventionally, the
しかしながら、本発明において、二次ミキサー2の装入側端部2bの円筒面に例えば略長方形の排出口2cを設けて蓋12をしておけば、下流側の二次ミキサー2が故障して長期間停止する事態となった場合も、前記蓋12を外すだけで、排出シュート(図示省略)を介してベルトコンベア10に原料3を排出でき、焼結機の長期停止を防止できて、操業の安定化が図れる。
However, in the present invention, if, for example, a substantially rectangular discharge port 2c is provided on the cylindrical surface of the charging
一方、上流側の一次ミキサー1が故障した場合は、一時的に焼結機を停止し、上流側の一次ミキサー1の内部に仮のベルトコンベアを挿入して、投入する原料3を該ベルトコンベアに乗り継ぎさせ、下流側の二次ミキサー2へ搬送すれば、短期間に上流側の一次ミキサー1のバイパス搬送が可能となる。 従来の一次ミキサーと二次ミキサーが別々の配置の場合、地上にベルトコンベアを載せる基礎、架台、乗り継ぎシュートの設置が必要になるが、一次ミキサーの中に配置すればこれらが不要になるため、短期間での設置が可能となるものである。
On the other hand, when the upstream
また、一次ミキサー1、二次ミキサー2は、4箇所に配置した支持ローラ13a〜13dで支持され、各電動機14a,14bにより各々異なる回転数、異なる周速で回転され、内部の原料3は各々一体の層を成して循環転動している。
Further, the
前記支持ローラ13a〜13dに回転不良などの機械的故障が発生した場合に、一次ミキサー1、二次ミキサー2の回転を継続すると、支持ローラ13a〜13dと接触する一次ミキサー1、二次ミキサー2の円環状タイヤ1d,2dの表面を疵つけたりして、復旧に長期の時間が掛かる大故障となってしまう場合がある。また、その故障が下流側の二次ミキサー2の場合は、二次ミキサー2の内部に大量の原料3が堆積して排出が困難となる場合がある。
When the mechanical failure such as rotation failure occurs in the
従って、各々の支持ローラ13a〜13dに、その回転を検出する回転検出器15a〜15dを設置し(図3参照)、これら回転検出器15a〜15dで各々の支持ローラ13a〜13dの回転数を検出し、検出した回転数を判断制御装置16に入力する。
Accordingly,
判断制御装置16では、入力された回転数から当該支持ローラ13a〜13dの軸受の破損、回転不良を判断し、軸受の破損、回転不良と判断した場合は、当該支持ローラ13a〜13dが支持するドラムミキサー1,2を回転する電動機14a,14bを停止させる。このようにすれば、速やかにドラムミキサー1,2を停止できて安全な操業を維持することができる。
The determination control device 16 determines the bearing breakage or rotation failure of the
原料3が全く付着しない平面の場合、回転するドラムミキサー1,2の円筒内面で原料3が持ち上げられる際に内壁面で原料3が滑る状態であるため、ドラムミキサー1,2の内面の摩耗が激しくなる。また、原料3が安息角を形成するところまで持ち上げられないので、混合性能が低下する。さらに、転動量が少なくなるので、造粒性能も不足する。
In the case of a flat surface where the
従って、原料3を持ち上げる抵抗となる突起を有するゴムライナーを張付ける技術があるが、突起の間隔が狭い場合は、付着した原料3が剥がれずに帯鋼によるセルフライニング状態と同じ状態になって好ましくない。反対に突起の間隔が広すぎると、平滑な滑り面ができるために混合・造粒の効果が低下し、摩耗が激しくなる。
Therefore, there is a technique for sticking a rubber liner having a protrusion that serves as a resistance to lift the
そこで、発明者らは、本発明において、ドラムミキサー1,2の内面に原料3が付着するのを防止する手段として取り付ける突起について考慮を重ねた。すなわち、突起を設けることによって原料3がドラムミキサー1,2の内面に付着して剥がれる状態を繰り返すことを模索した。以下、このような状態を「適当なセルフライニング状態」という。
In view of this, the inventors have repeatedly considered the protrusions attached as means for preventing the
その結果、図5,6に示すように、高さが100mm程度の突起17a〜17cを円周方向に300mm〜550mmの間隔で形成するように、ドラムミキサー1,2の内面に張付ければよいことが分かった。
As a result, as shown in FIGS. 5 and 6, the
この突起17a〜17cは、ドラムミキサー1,2の内部で原料3が転動する時間を少しでも長くするように取り付ける。例えば、一次、二次ミキサー1,2の原料投入端部1a、装入側端部2bでは、図6に示すように一次、二次ミキサー1,2の回転により原料3を内部に送り出す方向へ突起17aを傾斜させる。また、中間の胴体部分1c,2eでは、ドラムミキサーの長さ方向に平行に突起17cを取り付けつつ、排出側端部1b、造粒物排出端部2aでは、一次、二次ミキサー1,2の回転により原料3をミキサー内上流側へ押し戻す方向へ傾斜させた突起17bを取り付ける。
The
その際、上記突起17a〜17cを形成するライナーとして、安価な廃プラスチック等を利用した樹脂成型ライナー17を使用できることも判明した。
At that time, it was also found that a resin-molded liner 17 using inexpensive waste plastic or the like can be used as a liner for forming the
このような樹脂成型ライナー17をドラムミキサー1,2の内面に張り付けた場合、混合時の原料3の持ち上げ、及び、造粒時の原料3の滑り現象が低減し、混合性能及び造粒性能の両方を向上させながら、適当なセルフライニングによって樹脂成型ライナー17自身の摩耗を減少できるとともに、排出端側の突起17bによって原料3をドラムミキサー1,2内の上流側に押し戻すことによって、ドラムミキサー1,2内の原料3の滞留時間が長くなり、転動による混合・造粒処理時間が長くなるので混合・造粒の効果がより一層図られる。
When such a resin-molded liner 17 is attached to the inner surfaces of the
なお、従来のゴム成型ライナーや鋼材等によって「適当なセルフライニング状態」を作れるのであれば、廃プラスチック等の材料を用いた樹脂成型ライナーでなくてもよいことは言うまでもない。また、原料3の性状が、スクレーパー5が不要な程度の付着性を持つ場合は、概ね100mm程度の突起17a〜17cの一部に概ね200〜300mm程度の高さの突起17aaをドラムミキサー1,2内の上流側へ原料を押し戻すな方向に取り付けることも可能である(図6参照)。なお、図6(b)に樹脂成型ライナー17の展開図を示しており、これら突起17a,17b,17c,17aaの傾斜によってドラムミキサー1,2の内面の原料3を紙面右から左方向に移動させるためのドラムミキサー1,2の回転方向を白抜き矢印で示している。
Needless to say, a resin-molded liner using a material such as waste plastic may be used as long as the “appropriate self-flying state” can be made with a conventional rubber-molded liner or steel material. Further, when the properties of the
本発明の効果を確認するために実施した結果を以下に説明する。
実施に供した連結ドラムミキサー装置の諸元は、以下の通りである。
The results carried out to confirm the effects of the present invention will be described below.
The specifications of the connected drum mixer apparatus used for the implementation are as follows.
(連結ドラムミキサー装置の処理量)
原料:800ton/hr
(Processing volume of connected drum mixer)
Raw material: 800ton / hr
(上流側の一次ミキサー)
直径:4.3m
嵌合接続部の直径:4.1m
長さ:11.9m
傾斜角度:1.8度
回転数:6〜9rpm
電動機の出力:560kW
(Upstream primary mixer)
Diameter: 4.3m
Fitting connection diameter: 4.1m
Length: 11.9m
Tilt angle: 1.8 degrees Rotation speed: 6-9rpm
Electric motor output: 560kW
(下流側の二次ミキサー)
直径:5.1m
長さ:26.0m
傾斜角度:1.8度
回転数:4.5〜6.2rpm
電動機の出力:1120kW
(Secondary mixer on the downstream side)
Diameter: 5.1m
Length: 26.0m
Inclination angle: 1.8 degrees Rotation speed: 4.5 to 6.2 rpm
Electric motor output: 1120kW
ドラムミキサー内における原料の転動状態を計算した結果を図9に示している。図9の横軸はドラムミキサーの直径と回転数の2乗に比例するフルード数、縦軸は、(a)図は設備と原料処理量とで決まる原料占積率、(b)図は滞留時間である。なお、フルード数とは、重力加速度をgとした場合、直径Dと回転数Nの2乗に比例する無次元数で、Fr数(−)=D×N2/gで表わされる数値であり、占積率との関係で原料が滑ったり、転動したり、とび跳ねたりする状態を表現できる。 FIG. 9 shows the result of calculating the rolling state of the raw material in the drum mixer. The horizontal axis in FIG. 9 is the Froude number proportional to the square of the diameter and rotation speed of the drum mixer, the vertical axis is (a) the figure is the raw material space factor determined by the equipment and the raw material throughput, and (b) is the stay It's time. The Froude number is a dimensionless number proportional to the square of the diameter D and the rotation speed N when the acceleration of gravity is g, and is a numerical value represented by Fr number (−) = D × N 2 / g. It can express the state that the raw material slips, rolls and jumps in relation to the space factor.
実施例として、上記諸元のドラムミキサーに800ton/hrの原料を供給し、回転数を一次ミキサーが6rpm,7.5rpm,9.5rpm、二次ミキサーが4rpm,5rpm,6.2rpmと変化させた場合の転動状態とドラムミキサー内滞留時間の変化を計算した結果を示す。 As an example, the raw material of 800 ton / hr was supplied to the drum mixer of the above specifications, and the rotation speed was changed to 6 rpm, 7.5 rpm, 9.5 rpm for the primary mixer, 4 rpm, 5 rpm, 6.2 rpm for the secondary mixer. The calculation result of the change of the rolling state in this case and the residence time in the drum mixer is shown.
図9(a)における正常転動領域は原料がきれいに転動している領域、スリップ領域は原料が転動せずに滑っている領域、飛び跳ね領域は原料が飛び跳ねている領域を示している。これらの各領域ははっきりとした境界があるわけではないので、図9(a)は概ねの判断材料的な図であり、図9(a)からはこれらの領域のどこに入るかという概ねの転動状態を推測することが出来る。 In FIG. 9A, the normal rolling region indicates the region where the raw material rolls cleanly, the slip region indicates the region where the raw material does not roll, and the jumping region indicates the region where the raw material jumps. Since each of these areas does not have a clear boundary, FIG. 9 (a) is a rough judgmental figure, and from FIG. The motion state can be estimated.
図9(a)(b)より明らかなように、一次ミキサー、二次ミキサー共に回転数を下げる(フルード数が小さい)と原料占積率が上がり、滞留時間が延びる傾向にある。しかしながら、一次ミキサーは、どちらかというと混合目的であることから、スリップ領域に近いよりも、出来るだけ飛び跳ね領域に近い方が望ましい。一方、二次ミキサーは、造粒が主目的となるため、飛び跳ね領域より出来るだけスリップ領域に近くて原料占積率の低い状態とすることが望ましい。従って、その時の原料状態によって一次ミキサー、二次ミキサーの回転数を変更すればよい。 As is clear from FIGS. 9 (a) and 9 (b), when both the primary mixer and the secondary mixer are rotated at a low speed (small Froude number), the raw material space factor increases and the residence time tends to increase. However, since the primary mixer is rather for mixing purposes, it is desirable that the primary mixer be as close as possible to the jump region rather than close to the slip region. On the other hand, since the primary purpose of the secondary mixer is granulation, it is desirable that the raw material space factor be as low as possible as close to the slip region as possible from the jump region. Therefore, what is necessary is just to change the rotation speed of a primary mixer and a secondary mixer according to the raw material state at that time.
本発明は上記の例に限らず、各請求項に記載された技術的思想の範疇であれば、適宜実施の形態を変更しても良いことは言うまでもない。 The present invention is not limited to the above example, and it goes without saying that the embodiments may be changed as appropriate within the scope of the technical idea described in each claim.
例えば、スクレーパーガータ6に、図3に示すように注水ノズル19や高圧洗浄ノズル20を取り付けたものでも良い。
For example, the
1 一次ミキサー
1c 胴体部分
2 二次ミキサー
2c 排出口
3 原料
4 嵌合接続部
4a 隙間
5 スクレーパー
6 スクレーパーガータ
7b 中間支持部材
8 隙間遮蔽部材
10 ベルトコンベア
11 排出シュート
13a〜13d 支持ローラ
15a〜15d 回転検出器
16 判断制御部
17 樹脂成型ライナー
17a〜17c,17aa 突起
DESCRIPTION OF
Claims (8)
前記上流側の一次ミキサーの主たる混合を行う範囲の内径を、当該一次ミキサーの排出側の嵌合接続部の内径より大きくしたことを特徴とする焼結原料用連結ドラムミキサー装置。 Two drum mixers that mix and granulate the raw materials for sintering are directly fitted and connected, the raw materials are charged from the raw material input end of the primary mixer on the upstream side, and the granule discharge end of the secondary mixer on the downstream side A rotating cylindrical connected drum mixer device for discharging the sintering raw material mixed and granulated from the part,
A connecting drum mixer device for a sintering raw material, characterized in that the inner diameter of the upstream primary mixer is larger than the inner diameter of the fitting connection on the discharge side of the primary mixer.
前記スクレーパーガータの中間部を、前記2つのドラムミキサーの嵌合接続部の隙間から挿入配置する中間支持部材で支持したことを特徴とする請求項1に記載の焼結原料用連結ドラムミキサー装置。 A scraper and a scraper garter are disposed through the two connected drum mixers,
2. The connected drum mixer apparatus for sintering raw materials according to claim 1, wherein an intermediate portion of the scraper garter is supported by an intermediate support member that is inserted and disposed through a gap between fitting connection portions of the two drum mixers.
これら回転検知手段で検出した支持ローラの回転数を入力され、入力された回転数に基づき当該支持ローラの軸受の破損、回転不良を判断し、軸受の破損、回転不良と判断した場合は、当該支持ローラが支持するドラムミキサーの回転を停止させる判断制御装置を備えたことを特徴とする請求項1〜6の何れかに記載の焼結原料用連結ドラムミキサー装置。 Rotation detecting means for each supporting roller for rotating the two drum mixers;
When the rotation speed of the support roller detected by these rotation detection means is input, and based on the input rotation speed, it is determined whether the bearing of the support roller is damaged or defective, and if it is determined that the bearing is damaged or defective, The connected drum mixer device for sintered raw materials according to any one of claims 1 to 6, further comprising a determination control device for stopping the rotation of the drum mixer supported by the support roller.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011125577A JP5686045B2 (en) | 2011-06-03 | 2011-06-03 | Linked drum mixer for sintering raw materials |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011125577A JP5686045B2 (en) | 2011-06-03 | 2011-06-03 | Linked drum mixer for sintering raw materials |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2012250197A true JP2012250197A (en) | 2012-12-20 |
JP5686045B2 JP5686045B2 (en) | 2015-03-18 |
Family
ID=47523529
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2011125577A Active JP5686045B2 (en) | 2011-06-03 | 2011-06-03 | Linked drum mixer for sintering raw materials |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5686045B2 (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110052212A (en) * | 2019-05-28 | 2019-07-26 | 莱芜钢铁集团有限公司 | A kind of liner plate mounting structure of mixing machine |
JP2019218614A (en) * | 2018-06-21 | 2019-12-26 | Jfeスチール株式会社 | Manufacturing method of sintered ore |
JP2020012163A (en) * | 2018-07-19 | 2020-01-23 | 日本製鉄株式会社 | Manufacturing method of sintered ore |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20190061384A (en) * | 2017-11-27 | 2019-06-05 | 주식회사 포스코 | Apparatus for mixing material for use in sintering |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57145035A (en) * | 1981-02-25 | 1982-09-07 | Olin Mathieson | Stratified glass batch pellet, manufacture and device therefor |
JPS59113878A (en) * | 1982-12-22 | 1984-06-30 | 日本たばこ産業株式会社 | Apparatus for preparing and flavoring tobacco |
JPH06106038A (en) * | 1992-09-25 | 1994-04-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method and device for cleaning drum mixer |
JP2004093254A (en) * | 2002-08-30 | 2004-03-25 | Nsk Ltd | Sensor device |
JP2007098372A (en) * | 2005-09-30 | 2007-04-19 | Hiroshi Hasegawa | Double screw blade of connectable and cylindrical treating machine |
JP2007527807A (en) * | 2004-03-04 | 2007-10-04 | マクネイラス・トラック・アンド・マニュファクチュアリング・インコーポレーテッド | Mixing drum |
JP2012183528A (en) * | 2011-02-15 | 2012-09-27 | Powrex Corp | Coating apparatus |
-
2011
- 2011-06-03 JP JP2011125577A patent/JP5686045B2/en active Active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57145035A (en) * | 1981-02-25 | 1982-09-07 | Olin Mathieson | Stratified glass batch pellet, manufacture and device therefor |
JPS59113878A (en) * | 1982-12-22 | 1984-06-30 | 日本たばこ産業株式会社 | Apparatus for preparing and flavoring tobacco |
JPH06106038A (en) * | 1992-09-25 | 1994-04-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method and device for cleaning drum mixer |
JP2004093254A (en) * | 2002-08-30 | 2004-03-25 | Nsk Ltd | Sensor device |
JP2007527807A (en) * | 2004-03-04 | 2007-10-04 | マクネイラス・トラック・アンド・マニュファクチュアリング・インコーポレーテッド | Mixing drum |
JP2007098372A (en) * | 2005-09-30 | 2007-04-19 | Hiroshi Hasegawa | Double screw blade of connectable and cylindrical treating machine |
JP2012183528A (en) * | 2011-02-15 | 2012-09-27 | Powrex Corp | Coating apparatus |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2019218614A (en) * | 2018-06-21 | 2019-12-26 | Jfeスチール株式会社 | Manufacturing method of sintered ore |
JP2020012163A (en) * | 2018-07-19 | 2020-01-23 | 日本製鉄株式会社 | Manufacturing method of sintered ore |
JP7047645B2 (en) | 2018-07-19 | 2022-04-05 | 日本製鉄株式会社 | Sintered ore manufacturing method |
CN110052212A (en) * | 2019-05-28 | 2019-07-26 | 莱芜钢铁集团有限公司 | A kind of liner plate mounting structure of mixing machine |
CN110052212B (en) * | 2019-05-28 | 2024-03-19 | 莱芜钢铁集团有限公司 | Lining plate mounting structure for mixer |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP5686045B2 (en) | 2015-03-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5686045B2 (en) | Linked drum mixer for sintering raw materials | |
KR100515169B1 (en) | A method for discharging reduced product from a movable-hearth furnace and a discharging device | |
JP4087982B2 (en) | Granulation method for raw materials for sintering with excellent flammability | |
KR101511577B1 (en) | Method and equipment for producing sintered ore, and apparatus for projecting powdery material | |
US7402191B2 (en) | Process for producing sintering feedstock and apparatus therefor | |
KR101751286B1 (en) | Apparatus for Charging Material | |
KR101373111B1 (en) | Charging apparatus for raw material | |
JPH082644A (en) | Carrier roller for belt conveyor transporting powder/ grain in bulk | |
JP3828778B2 (en) | Operation method of rotary hearth, method of laying agglomerates on rotary hearth, and raw material supply equipment | |
JP2018536837A (en) | Raw material charging apparatus and method | |
WO2015010910A1 (en) | Sinterstrand-charging device | |
JP4378943B2 (en) | Method and apparatus for pseudo-sintering raw material for sintering | |
JP3756754B2 (en) | Repair method for reduced iron rotary hearth | |
JP6724677B2 (en) | Granulating apparatus and granulating method for sintering raw material | |
KR102239242B1 (en) | Charging apparatus for raw material and method thereof | |
JP4222113B2 (en) | Granulation method of sintering raw material | |
KR101658179B1 (en) | Charging apparatus for raw material | |
KR102286853B1 (en) | Apparatus for cooling temperature of reduced hot compacted iron | |
CN111018370B (en) | Stepped rotary material distribution system and material distribution method for lime shaft kiln | |
KR101977356B1 (en) | Charging apparatus for raw material | |
JP2005076909A (en) | Raw material charger and moving hearth furnace | |
RU99001U1 (en) | DEVICE FOR FOLDING THE AGLOMERATION CHARGE | |
JP2024051224A (en) | Apparatus and method for producing raw materials for blast furnaces | |
JPH1060550A (en) | Method for granulating sintering raw material and classifying device used thereto | |
KR101667290B1 (en) | Charging apparatus for raw material |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20121011 |
|
A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20121011 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20130812 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20140423 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140527 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140711 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20141224 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20150106 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5686045 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |