JP2012202004A - Method for producing nonwoven fabric - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、水分を含有する繊維シートから不織布を製造する、不織布の製造方法に関する。 The present invention relates to a method for manufacturing a nonwoven fabric, in which the nonwoven fabric is manufactured from a fiber sheet containing moisture.
湿潤紙力増強剤を添加した繊維懸濁液を抄紙原料供給ヘッドから紙層形成ベルト上に供給して紙層形成ベルト上に繊維を堆積させ、ウエット状態の繊維シートを形成し、吸引ボックスを使用して繊維シートを脱水した後、蒸気吹き付けノズルから水蒸気を繊維シートに吹き付けて、繊維シートに所定のパターンを付与する嵩高紙の製造方法が従来技術として知られている（たとえば、特許文献１）。この嵩高紙の製造方法によれば、厚みが大きく、吸収性が高く、柔らかさに優れ、かつ適度な丈夫さを有する嵩高紙を製造することができる。 A fiber suspension added with a wet paper strength enhancer is supplied from a papermaking raw material supply head onto a paper layer forming belt to deposit fibers on the paper layer forming belt to form a wet fiber sheet, and a suction box A method for producing a bulky paper in which a fiber sheet is dehydrated and then steam is sprayed onto the fiber sheet from a steam spray nozzle to give a predetermined pattern to the fiber sheet is known as a prior art (for example, Patent Document 1). ). According to this method for producing a bulky paper, it is possible to produce a bulky paper having a large thickness, a high absorbency, excellent softness, and appropriate strength.
しかしながら、特許文献１に記載されているような嵩高紙の製造方法では、抄紙原料ヘッドから排出された繊維懸濁液を紙層形成ベルトで繊維シートを形成し、吸引ボックスによる繊維シートの水分率調整が行われた後すぐに蒸気を吹き付けているため、蒸気によって繊維シートが破れてしまうおそれがある。また、蒸気を強く当てると、紙層にダメージを与えてしまい繊維シートの強度が落ち、乾燥工程までの搬送が困難になる場合がある。さらに、ウエット状態で使用する場合は、繊維シートの強度低下が大きいため、抄紙原料にバインダーや紙力増強剤などの添加が必要になり、抄紙原料のコストが高くなる場合がある。また、繊維シートが蒸気によって吹き飛ばされるのを防ぐために、紙層搬送コンベアのネットを通してしか繊維シートに蒸気を当てることができないため、ネットで蒸気の勢いが弱められるために、強い蒸気を繊維シートに当てる必要があるので非効率である。また、蒸気付与工程では、コンベアネットを介して当てているために、パターンネットとは別にもう１台のコンベアネットが必要になり、製造装置のコストが高くなる。さらに、乾燥工程の前に蒸気付与工程を設けて繊維シートの嵩を高くしているため、蒸気付与工程によって嵩を出した後にプレス工程などの繊維シートの嵩が潰れる工程を通過して、巻取りまで繊維シートの嵩が維持できない場合がある。また、乾燥工程の前に蒸気付与工程を設け繊維シートの嵩を高くしているため、紙層水分率が高い状態で蒸気付与を行うため、蒸気エネルギーが賦型に消費され、蒸気によって繊維シートの乾燥効率を高める効果が少ない。 However, in the method for producing a bulky paper as described in Patent Document 1, the fiber suspension discharged from the papermaking raw material head is formed into a fiber sheet with a paper layer forming belt, and the moisture content of the fiber sheet by the suction box Since the steam is blown immediately after the adjustment is performed, the fiber sheet may be broken by the steam. In addition, when steam is strongly applied, the paper layer is damaged, the strength of the fiber sheet is lowered, and it may be difficult to carry it to the drying process. Further, when used in a wet state, the strength of the fiber sheet is greatly reduced, so that it is necessary to add a binder or a paper strength enhancer to the papermaking raw material, which may increase the cost of the papermaking raw material. In addition, in order to prevent the fiber sheet from being blown away by steam, steam can only be applied to the fiber sheet through the net of the paper layer conveyor, so the steam force is weakened by the net, and strong steam is applied to the fiber sheet. It is inefficient because it needs to be hit. In the steam application process, since the contact is made via the conveyor net, another conveyor net is required in addition to the pattern net, which increases the cost of the manufacturing apparatus. Furthermore, since the steam application process is provided before the drying process to increase the bulk of the fiber sheet, the bulk of the fiber sheet such as a press process is crushed after the bulk is generated by the steam application process, The bulk of the fiber sheet may not be maintained until it is removed. In addition, since the steam application step is provided before the drying step to increase the bulk of the fiber sheet, the steam application is performed in a state where the moisture content of the paper layer is high, so that steam energy is consumed for shaping, and the fiber sheet is generated by the steam. There is little effect to increase the drying efficiency.
本発明は、上述の従来の課題を解決するものであり、強度が高く、嵩高であり、かつ柔軟性を有する不織布を提供することを目的とする。 This invention solves the above-mentioned conventional subject, and it aims at providing the nonwoven fabric which has high intensity | strength, is bulky, and has a softness | flexibility.
本発明は、上記課題を解決するため、以下の構成を採用した。
すなわち、本発明の不織布の製造方法は、水分を含んだ抄紙原料を支持体上に供給して、支持体上に紙層を形成する工程と、蒸気ノズルを使用して、紙層に高圧水蒸気を噴射する工程とを含み、紙層に高圧水蒸気を噴射する工程は、紙層の水分率を１０〜４５％にした後に紙層に高圧水蒸気を噴射する。
The present invention employs the following configuration in order to solve the above problems.
That is, the method for producing a nonwoven fabric of the present invention comprises a step of supplying a papermaking raw material containing moisture onto a support and forming a paper layer on the support, and a high-pressure steam is applied to the paper layer using a steam nozzle. The step of jetting high-pressure steam onto the paper layer includes jetting high-pressure steam onto the paper layer after the moisture content of the paper layer is set to 10 to 45%.
本発明によれば、強度が高く、嵩高であり、かつ柔軟性を有する不織布を得ることができる。 According to the present invention, it is possible to obtain a nonwoven fabric having high strength, bulkiness, and flexibility.
以下、図を参照して本発明の一実施形態の不織布の製造方法をより詳細に説明する。図１は、本発明の一実施形態における不織布の製造方法に使用する不織布製造装置１を説明するための図である。 Hereinafter, the manufacturing method of the nonwoven fabric of one Embodiment of this invention is demonstrated in detail with reference to figures. FIG. 1 is a view for explaining a nonwoven fabric manufacturing apparatus 1 used in a nonwoven fabric manufacturing method according to an embodiment of the present invention.
まず、繊維懸濁液などの水分を含んだ抄紙原料を作製する。抄紙原料に用いる繊維としては、繊維長１０ｍｍ以下の短繊維が好ましい。このような短繊維としては、たとえば針葉樹や広葉樹の化学パルプ、半化学パルプおよび機械パルプなどの木材パルプ、これら木材パルプを化学処理したマーセル化パルプおよび架橋パルプ、麻や綿などの非木材系繊維ならびにレーヨン繊維などの再生繊維のようなセルロース系繊維、ならびにポリエチレン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリエステル繊維およびポリアミド繊維のような合成繊維などが挙げられる。抄紙原料に用いる繊維は、とくに木材パルプ、非木材パルプ、レーヨン繊維などのセルロース系繊維が好ましい。 First, a papermaking raw material containing moisture such as a fiber suspension is prepared. The fibers used for the papermaking raw material are preferably short fibers having a fiber length of 10 mm or less. Examples of such short fibers include wood pulp such as soft and hardwood chemical pulp, semi-chemical pulp and mechanical pulp, mercerized pulp and crosslinked pulp obtained by chemically treating these wood pulp, and non-wood fiber such as hemp and cotton. And cellulosic fibers such as regenerated fibers such as rayon fibers, and synthetic fibers such as polyethylene fibers, polypropylene fibers, polyester fibers and polyamide fibers. The fibers used for the papermaking raw material are particularly preferably cellulosic fibers such as wood pulp, non-wood pulp, and rayon fiber.
抄紙原料は、原料供給ヘッド１１によって紙層形成コンベア１６の紙層形成ベルト上に供給され、紙層形成ベルト上に堆積する。紙層形成ベルトは、蒸気が通過可能な通気性を有する支持体であることが好ましい。たとえば、ワイヤーメッシュ、毛布などを紙層形成ベルトに用いることができる。 The papermaking raw material is supplied onto the paper layer forming belt of the paper layer forming conveyor 16 by the raw material supply head 11 and deposited on the paper layer forming belt. The paper layer forming belt is preferably a support having air permeability through which steam can pass. For example, a wire mesh, a blanket, etc. can be used for the paper layer forming belt.
紙層形成ベルト上に堆積した抄紙原料は吸引ボックス１５により適度に脱水され、紙層２３が形成する。紙層２３は、紙層形成ベルト上に配置された２台の高圧水流ノズル１２と、紙層形成ベルトを挟んで高圧水流ノズル１２に対向する位置に配置された、高圧水流ノズル１２から噴射された水を回収する２台の吸引ボックス１５との間を通過する。このとき、紙層２３は、高圧水流ノズル１２から高圧水流を噴射され、上面（高圧水流ノズル１２側の面）に溝部が形成される。 The papermaking raw material deposited on the paper layer forming belt is appropriately dehydrated by the suction box 15 to form the paper layer 23. The paper layer 23 is jetted from the two high-pressure water nozzles 12 arranged on the paper layer forming belt and the high-pressure water nozzle 12 arranged at a position facing the high-pressure water nozzle 12 across the paper layer forming belt. It passes between two suction boxes 15 for collecting the collected water. At this time, the paper layer 23 is sprayed with a high-pressure water flow from the high-pressure water flow nozzle 12, and a groove is formed on the upper surface (the surface on the high-pressure water flow nozzle 12 side).
高圧水流ノズル１２の一例を図２に示す。高圧水流ノズル１２は、紙層２３の幅方向（ＣＤ）に並んだ複数の高圧水流３１を紙層２３に向けて噴射する。その結果、紙層２３の上面には、紙層２３の幅方向にならび、機械方向（ＭＤ）に延びる複数の溝部３２が形成される。 An example of the high-pressure water flow nozzle 12 is shown in FIG. The high-pressure water flow nozzle 12 injects a plurality of high-pressure water flows 31 arranged in the width direction (CD) of the paper layer 23 toward the paper layer 23. As a result, a plurality of grooves 32 extending in the machine direction (MD) along the width direction of the paper layer 23 are formed on the upper surface of the paper layer 23.
また、紙層２３が高圧水流を受けると、上述のように紙層２３に溝部３２が形成されるとともに紙層２３の繊維同士が交絡し、紙層２３の強度が高くなる。紙層２３が高圧水流を受けると、紙層２３の繊維同士が交絡する原理を、図３を参照して説明するが、この原理は本発明を限定するものではない。 Further, when the paper layer 23 receives the high-pressure water flow, the groove portion 32 is formed in the paper layer 23 as described above, and the fibers of the paper layer 23 are entangled with each other, and the strength of the paper layer 23 is increased. The principle that the fibers of the paper layer 23 are entangled when the paper layer 23 receives a high-pressure water flow will be described with reference to FIG. 3, but this principle does not limit the present invention.
図３に示すように、高圧水流ノズル１２が高圧水流３１を噴射すると、高圧水流３１は紙層形成ベルト４１を通過する。これにより紙層２３の繊維は、高圧水流３１が紙層形成ベルト４１を通過する部分４２を中心に引き込まれることになる。その結果、紙層２３の繊維が、高圧水流３１が紙層形成ベルト４１を通過する部分４２に向かって集まり、繊維同士が交絡することになる。 As shown in FIG. 3, when the high pressure water flow nozzle 12 ejects the high pressure water flow 31, the high pressure water flow 31 passes through the paper layer forming belt 41. As a result, the fibers of the paper layer 23 are drawn around the portion 42 where the high-pressure water flow 31 passes through the paper layer forming belt 41. As a result, the fibers of the paper layer 23 gather toward the portion 42 where the high-pressure water stream 31 passes through the paper layer forming belt 41, and the fibers are entangled.
紙層２３の繊維同士が交絡することにより紙層２３の強度が高くなることによって、後の工程で、高圧水蒸気が紙層２３に噴射されても穴が開いたり、破れたり、および吹き飛んだりすることが少なくなる。また、抄紙原料に紙力増強剤を添加しなくても紙層２３の湿潤強度を増加させることができる。 When the fibers of the paper layer 23 are entangled with each other and the strength of the paper layer 23 is increased, even if high-pressure steam is sprayed onto the paper layer 23 in a later step, a hole is opened, torn, or blown away. Less. Further, the wet strength of the paper layer 23 can be increased without adding a paper strength enhancer to the papermaking raw material.
高圧水流ノズル１２の穴径は９０〜１５０μｍであることが好ましい。高圧水流ノズル１２の穴径が９０μｍよりも小さいと、ノズルが詰まりやすいという問題が生じる場合がある。また、高圧水流ノズル１２の穴径が１５０μｍよりも大きいと、処理効率が悪くなるという問題が生じる場合がある。 The hole diameter of the high-pressure water nozzle 12 is preferably 90 to 150 μm. When the hole diameter of the high-pressure water flow nozzle 12 is smaller than 90 μm, there may be a problem that the nozzle is easily clogged. Moreover, when the hole diameter of the high-pressure water flow nozzle 12 is larger than 150 μm, there may be a problem that the processing efficiency is deteriorated.
高圧水流ノズル１２の穴ピッチ（隣接する穴の中心間の距離）は０．５〜１．０ｍｍであることが好ましい。高圧水流ノズル１２の穴ピッチが０．５ｍｍよりも小さいと、ノズルの耐圧が低下し、破損するという問題が生じる場合がある。また、高圧水流ノズル１２の穴ピッチが１．０ｍｍよりも大きいと、繊維交絡が不十分となるという問題が生じる場合がある。 The hole pitch of the high-pressure water nozzle 12 (distance between the centers of adjacent holes) is preferably 0.5 to 1.0 mm. If the hole pitch of the high-pressure water nozzle 12 is smaller than 0.5 mm, the pressure resistance of the nozzle may be reduced, causing a problem of breakage. Moreover, when the hole pitch of the high-pressure water flow nozzle 12 is larger than 1.0 mm, the problem that fiber entanglement becomes insufficient may arise.
２台の高圧水流ノズル１２と、２台の吸引ボックス１３との間を通過した後の位置（図１の符号２４の位置）の紙層２３の幅方向の断面を図４に示す。高圧水流によって紙層２３の上面に溝部３２が形成される。 FIG. 4 shows a cross-section in the width direction of the paper layer 23 at a position after passing between the two high-pressure water flow nozzles 12 and the two suction boxes 13 (position 24 in FIG. 1). Grooves 32 are formed on the upper surface of the paper layer 23 by the high-pressure water flow.
その後、図１に示すように、紙層２３は、吸引ピックアップ１７によって紙層搬送コンベア１８に転写される。この転写のとき、紙層２３は厚み方向に圧力を受け、紙層２３の嵩は低くなる。さらに、紙層２３は紙層搬送コンベア１９に転写される。この転写のときも、紙層２３は厚み方向に圧力を受け、紙層２３の嵩は低くなる。次に、乾燥ドライヤー２０に転写される。この転写のときも、紙層２３は厚み方向に圧力を受け、紙層２３の嵩は低くなる。乾燥ドライヤー２０は、たとえば、ヤンキードライヤーであり、蒸気により約１２０℃に加熱されたドラムに紙層２３を付着させて、紙層２３を乾燥させる。 Thereafter, as shown in FIG. 1, the paper layer 23 is transferred to the paper layer transport conveyor 18 by the suction pickup 17. At the time of this transfer, the paper layer 23 receives pressure in the thickness direction, and the bulk of the paper layer 23 decreases. Further, the paper layer 23 is transferred to the paper layer transport conveyor 19. Also during this transfer, the paper layer 23 receives pressure in the thickness direction, and the bulk of the paper layer 23 decreases. Next, it is transferred to the drying dryer 20. Also during this transfer, the paper layer 23 receives pressure in the thickness direction, and the bulk of the paper layer 23 decreases. The drying dryer 20 is, for example, a Yankee dryer, and attaches the paper layer 23 to a drum heated to about 120 ° C. by steam to dry the paper layer 23.
この乾燥ドライヤー２０による乾燥によって紙層２３の水分率は、１０〜４５％になることが好ましく、２０〜４０％になることがより好ましい。ここで、水分率とは、紙層２３の質量を１００％としたときの紙層に含有している水の量である。紙層２３の水分率が１０％よりも小さいと、紙層２３の繊維間の水素結合力が強くなり、後述の高圧水蒸気によって紙層２３の繊維をほぐすために必要なエネルギーが非常に高くなる。一方、紙層２３の水分率が４５％よりも大きくなると、後述の高圧水蒸気によって紙層２３を所定の水分率以下に乾燥させるために必要なエネルギーが非常に高くなる。 The moisture content of the paper layer 23 is preferably 10 to 45% by drying with the drying dryer 20, and more preferably 20 to 40%. Here, the moisture content is the amount of water contained in the paper layer when the mass of the paper layer 23 is 100%. When the moisture content of the paper layer 23 is smaller than 10%, the hydrogen bonding force between the fibers of the paper layer 23 becomes strong, and the energy required to loosen the fibers of the paper layer 23 by high-pressure steam described later becomes very high. . On the other hand, when the moisture content of the paper layer 23 is higher than 45%, the energy required for drying the paper layer 23 to a predetermined moisture content or less by high-pressure steam described later becomes very high.
次に、紙層２３は、円筒状のサクションドラム１３のメッシュ状の外周面上に移動する。このとき、サクションドラム１３の外周面の上方に配置された１台の蒸気ノズル１４から高圧水蒸気が紙層２３に噴射される。サクションドラム１３は吸引装置を内蔵しており、蒸気ノズル１４から噴射された水蒸気は吸引装置によって吸引される。蒸気ノズル１４から噴射された高圧水蒸気によって、紙層２３の上面（蒸気ノズル１４側の面）に溝部が形成される。 Next, the paper layer 23 moves onto the mesh-shaped outer peripheral surface of the cylindrical suction drum 13. At this time, high-pressure steam is jetted onto the paper layer 23 from one steam nozzle 14 disposed above the outer peripheral surface of the suction drum 13. The suction drum 13 has a built-in suction device, and water vapor ejected from the steam nozzle 14 is sucked by the suction device. A groove is formed on the upper surface of the paper layer 23 (the surface on the steam nozzle 14 side) by the high-pressure steam sprayed from the steam nozzle 14.
蒸気ノズル１４から噴射される高圧水蒸気は、１００％の水からなる水蒸気でもよいし、空気などの他の気体を含んだ水蒸気でもよい。しかし、蒸気ノズル１４から噴射される高圧水蒸気は、１００％の水からなる水蒸気であることが好ましい。 The high-pressure steam sprayed from the steam nozzle 14 may be steam composed of 100% water, or steam containing other gas such as air. However, the high-pressure steam sprayed from the steam nozzle 14 is preferably steam composed of 100% water.
サクションドラム１３の上方に配置された蒸気ノズル１４の一例を図５に示す。蒸気ノズル１４は、紙層２３の幅方向（ＣＤ）に並んだ複数の高圧水蒸気５１を紙層２３に向けて噴射する。その結果、紙層２３の上面には、紙層２３の幅方向にならび、機械方向（ＭＤ）に延びる複数の溝部５２が形成される。紙層２３には、高圧水流によって形成された溝部が存在するが、高圧水蒸気５１によって形成された溝部を見えやすくするために、図５では高圧水流によって形成された溝部を省略している。 An example of the steam nozzle 14 disposed above the suction drum 13 is shown in FIG. The steam nozzle 14 injects a plurality of high-pressure steams 51 arranged in the width direction (CD) of the paper layer 23 toward the paper layer 23. As a result, a plurality of grooves 52 extending in the machine direction (MD) along the width direction of the paper layer 23 are formed on the upper surface of the paper layer 23. The paper layer 23 has a groove formed by the high-pressure water flow, but in order to make the groove formed by the high-pressure water vapor 51 easily visible, the groove formed by the high-pressure water flow is omitted in FIG.
紙層２３に高圧水蒸気が噴射されると、紙層２３の繊維はほぐれ、そして紙層２３の嵩は高くなる。これにより、転写のときの圧力および高圧水流で堅くなった紙層２３は、柔軟性が高まり、紙層２３の触感が改善される。紙層２３が高圧水蒸気を受けると、紙層２３の繊維がほぐれ、紙層２３の嵩が高くなる原理を、図６を参照して説明するが、この原理は本発明を限定するものではない。 When high-pressure steam is jetted onto the paper layer 23, the fibers of the paper layer 23 are loosened and the bulk of the paper layer 23 increases. As a result, the paper layer 23 that has been hardened by the pressure during transfer and the high-pressure water flow is increased in flexibility and the feel of the paper layer 23 is improved. The principle of loosening the fibers of the paper layer 23 and increasing the bulk of the paper layer 23 when the paper layer 23 receives high-pressure steam will be described with reference to FIG. 6, but this principle does not limit the present invention. .
図６に示すように、蒸気ノズル１４が高圧水蒸気５１を噴射すると、高圧水蒸気５１はサクションドラム１３にあたる。高圧水蒸気５１は、大部分はサクションドラム１３にはね返される。これにより紙層２３の繊維は、巻き上がり、そしてほぐされる。また、高圧水蒸気５１によって紙層２３の繊維は、かき分けられ、かき分けられた繊維は、高圧水蒸気５１がサクションドラム１３にあたる部分５３の幅方向側に移動して集まり、紙層２３の嵩が高くなる。 As shown in FIG. 6, when the steam nozzle 14 injects the high-pressure steam 51, the high-pressure steam 51 hits the suction drum 13. Most of the high-pressure steam 51 is returned to the suction drum 13. As a result, the fibers of the paper layer 23 are rolled up and loosened. Further, the fibers of the paper layer 23 are scraped by the high-pressure steam 51, and the scraped fibers move and gather in the width direction side of the portion 53 corresponding to the suction drum 13, and the bulk of the paper layer 23 increases. .
高圧水流によって紙層２３の強度は高められているので、高圧水蒸気５１を紙層２３に噴射するとき、紙層２３が高圧水蒸気５１によって吹き飛んでしまうのを防ぐためのネットを紙層２３の上に設ける必要がない。したがって、高圧水蒸気５１による紙層２３の処理効率が上がる。また、上記ネットを設ける必要がないので、不織布製造装置１のメンテナンスおよび不織布の製造コストを抑えることができる。 Since the strength of the paper layer 23 is increased by the high-pressure water flow, a net for preventing the paper layer 23 from being blown off by the high-pressure water vapor 51 when the high-pressure water vapor 51 is jetted onto the paper layer 23 is provided on the paper layer 23. There is no need to provide it. Therefore, the processing efficiency of the paper layer 23 by the high-pressure steam 51 is increased. Moreover, since it is not necessary to provide the said net | network, the maintenance of the nonwoven fabric manufacturing apparatus 1 and the manufacturing cost of a nonwoven fabric can be held down.
図７は、高圧水蒸気を噴射する前の紙層と噴射後の紙層との間の紙層の厚みの変化を説明するための図である。図７（ａ）が高圧水蒸気を噴射する前の紙層の断面の写真であり、図７（ｂ）は高圧水蒸気を噴射した後の紙層の断面の写真である。高圧水蒸気を噴射する前の紙層の厚みは、０．３０ｍｍであったが、高圧水蒸気を噴射すると紙層の厚みは、０．５７ｍｍと厚くなった。これより、紙層は、高圧水蒸気を噴射されると嵩が増し、紙層の繊維がほぐれたことがわかる。 FIG. 7 is a diagram for explaining a change in the thickness of the paper layer between the paper layer before jetting high-pressure steam and the paper layer after jetting. FIG. 7A is a photograph of the cross section of the paper layer before jetting high-pressure steam, and FIG. 7B is a photograph of the cross section of the paper layer after jetting high-pressure steam. The thickness of the paper layer before jetting the high-pressure steam was 0.30 mm, but when the high-pressure steam was jetted, the thickness of the paper layer was as thick as 0.57 mm. From this, it can be seen that the paper layer increased in volume when high-pressure steam was jetted, and the fibers of the paper layer were loosened.
蒸気ノズル１４から噴射される高圧水蒸気の蒸気圧力は０．３〜１．５ＭＰａであることが好ましい。高圧水蒸気の蒸気圧力が０．３ＭＰａよりも小さいと、紙層２３の嵩が、高圧水蒸気によってあまり高くならない場合がある。また、高圧水蒸気の蒸気圧力が１．５ＭＰａよりも大きいと、紙層２３に穴が開いたり、紙層２３が破れたり、および吹き飛んだりする場合がある。 It is preferable that the steam pressure of the high-pressure steam sprayed from the steam nozzle 14 is 0.3 to 1.5 MPa. If the vapor pressure of the high-pressure steam is smaller than 0.3 MPa, the bulk of the paper layer 23 may not be so high due to the high-pressure steam. Further, when the vapor pressure of the high-pressure steam is higher than 1.5 MPa, a hole may be formed in the paper layer 23, or the paper layer 23 may be torn or blown off.
蒸気ノズル１４から噴射された蒸気を吸引する、サクションドラム１３に内蔵された吸引装置により、サクションドラム１３が紙層２３を吸引する吸引力は、−１〜−１２ｋＰａであることが好ましい。サクションドラム１３の吸引力が−１ｋＰａよりも小さいと蒸気を吸いきれず吹き上がりが生じ危険であるという問題が生じる場合がある。また、サクションドラム１３の吸引力が−１２ｋＰａよりも大きいとサクション内への繊維脱落が多くなるという問題が生じる場合がある。 The suction force with which the suction drum 13 sucks the paper layer 23 by the suction device built in the suction drum 13 that sucks the steam ejected from the steam nozzle 14 is preferably −1 to −12 kPa. If the suction force of the suction drum 13 is less than −1 kPa, there may be a problem in that steam cannot be sucked and a blow-up occurs, which is dangerous. Further, if the suction force of the suction drum 13 is larger than −12 kPa, there may be a problem that the fibers are dropped into the suction.
蒸気ノズル１４の先端と紙層２３の上面との間の距離は１．０〜１０ｍｍであることが好ましい。蒸気ノズル１４の先端と紙層２３の上面との間の距離が１．０ｍｍよりも小さいと、紙層２３に穴が開いたり、紙層２３が破れたり、吹き飛んだりするという問題が生じる場合がある。また、蒸気ノズル１４の先端と紙層２３の上面との間の距離が１０ｍｍよりも大きいと、高圧水蒸気における紙層２３の表面に溝部を形成するための力が分散してしまい、紙層２３の表面に溝部を形成する能率が悪くなる。 The distance between the tip of the steam nozzle 14 and the upper surface of the paper layer 23 is preferably 1.0 to 10 mm. If the distance between the tip of the steam nozzle 14 and the upper surface of the paper layer 23 is smaller than 1.0 mm, there may be a problem that a hole is formed in the paper layer 23, the paper layer 23 is torn or blown off. is there. Further, if the distance between the tip of the steam nozzle 14 and the upper surface of the paper layer 23 is greater than 10 mm, the force for forming grooves on the surface of the paper layer 23 in high-pressure steam is dispersed, and the paper layer 23. The efficiency of forming the groove on the surface of the film becomes worse.
蒸気ノズル１４の穴径は、高圧水流ノズル１２の穴径よりも大きいことが好ましく、かつ蒸気ノズル１４の穴ピッチは、高圧水流ノズル１２の穴ピッチよりも大きいことが好ましい。これにより、図８に示すように、高圧水流ノズル１２から噴射された高圧水流によって形成された溝部３２を残しながら、蒸気ノズル１４から噴射された高圧水蒸気によって、紙層２３に溝部５２を形成することができる。図８は、高圧水蒸気を噴射した後（図１の符号２５の位置）の紙層２３の幅方向の断面を示す図である。紙層２３のうち、高圧水流によって形成された溝部３２が複数存在する領域５４は、紙層２３の強度が強い領域であり、高圧水蒸気によって溝部５３が形成されている部分５５は、紙層２３の強度が高圧水蒸気によって上記領域５４に比べて若干弱められている領域である。このように、紙層２３に強度の強い領域５４と強度が弱い領域５５とを形成すことによって、紙層２３における強度と嵩高とのバランスをとることができる。また、紙層２３の嵩が高くなって紙層２３の保水性が改善されるとともに、紙層２３の湿潤強度も改善される。さらに、紙層２３の強度低下を抑えながら、高圧水蒸気によって紙層２３に溝部を形成することができる。 The hole diameter of the steam nozzle 14 is preferably larger than the hole diameter of the high-pressure water flow nozzle 12, and the hole pitch of the steam nozzle 14 is preferably larger than the hole pitch of the high-pressure water flow nozzle 12. As a result, as shown in FIG. 8, the groove portion 52 is formed in the paper layer 23 by the high-pressure steam injected from the steam nozzle 14 while leaving the groove portion 32 formed by the high-pressure water flow injected from the high-pressure water flow nozzle 12. be able to. FIG. 8 is a view showing a cross section in the width direction of the paper layer 23 after the high-pressure steam is jetted (position 25 in FIG. 1). In the paper layer 23, a region 54 where a plurality of groove portions 32 formed by high-pressure water flow exists is a region where the strength of the paper layer 23 is strong, and a portion 55 where the groove portion 53 is formed by high-pressure steam is a region 55. This is a region where the strength is slightly weakened compared to the region 54 by high-pressure steam. Thus, by forming the strong region 54 and the weak region 55 in the paper layer 23, the strength and bulkiness of the paper layer 23 can be balanced. Further, the bulk of the paper layer 23 is increased, the water retention of the paper layer 23 is improved, and the wet strength of the paper layer 23 is also improved. Further, the groove portion can be formed in the paper layer 23 by high-pressure steam while suppressing the strength reduction of the paper layer 23.
蒸気ノズル１４の穴径は１５０〜５００μｍであることが好ましい。蒸気ノズル１４の穴径が１５０μｍよりも小さいと、エネルギーが不足し、十分に繊維を掻き分けられないという問題が生じる場合がある。また、蒸気ノズル１４の穴径が５００μｍよりも大きいと、エネルギーが大き過ぎ基材ダメージが大きくなり過ぎるという問題が生じる場合がある。 The hole diameter of the steam nozzle 14 is preferably 150 to 500 μm. If the hole diameter of the steam nozzle 14 is smaller than 150 μm, there may be a problem that energy is insufficient and fibers cannot be scraped sufficiently. Moreover, when the hole diameter of the steam nozzle 14 is larger than 500 μm, there may be a problem that the energy is too large and the base material damage becomes too large.
蒸気ノズル１４の穴ピッチ（隣接する穴の中心間の距離）は２．０〜５．０ｍｍであることが好ましい。蒸気ノズル１４の穴ピッチが２．０ｍｍよりも小さいと、ノズルの耐圧が低下し、破損の恐れが生じるという問題が生じる場合がある。また、蒸気ノズル１４の穴ピッチが５．０ｍｍよりも大きいと、処理不足で柔軟性改善効果が低下するという問題が生じる場合がある。 It is preferable that the hole pitch (distance between the centers of adjacent holes) of the steam nozzle 14 is 2.0 to 5.0 mm. If the hole pitch of the steam nozzle 14 is smaller than 2.0 mm, the pressure resistance of the nozzle is lowered, which may cause a problem of breakage. Moreover, when the hole pitch of the steam nozzle 14 is larger than 5.0 mm, the problem that a softness | flexibility improvement effect falls by processing shortage may arise.
高圧水蒸気を噴射した後の紙層２３の水分率が、高圧水蒸気を噴射する前の紙層２３の水分率よりもできるだけ大きくしないようにするため、高圧水蒸気の温度は、乾燥ドライヤー２０の温度よりも高いことが好ましい。たとえば、高圧水蒸気の温度は、１３０〜２２０℃であることが好ましい。これにより、高圧水蒸気を紙層２３に噴射しているときも紙層２３の乾燥は進むことになり、紙層２３は、嵩が高くなるのと同時に乾燥する。紙層２３が乾燥すると紙層２３の繊維同士の水素結合が強くなるので、紙層２３の強度は高くなり、紙層２３の高くなった嵩はつぶれにくくなる。また、紙層２３の強度は高くなることによって、高圧水蒸気の噴射により紙層２３に穴が開いたり、切れたりすることが防止される。 In order to prevent the moisture content of the paper layer 23 after jetting high-pressure steam from being as large as possible than the moisture content of the paper layer 23 before jetting high-pressure steam, the temperature of the high-pressure steam is higher than the temperature of the drying dryer 20. Is preferably high. For example, the temperature of the high-pressure steam is preferably 130 to 220 ° C. As a result, the drying of the paper layer 23 proceeds even when high-pressure steam is sprayed onto the paper layer 23, and the paper layer 23 dries at the same time as the bulk increases. When the paper layer 23 is dried, the hydrogen bonds between the fibers of the paper layer 23 are strengthened, so that the strength of the paper layer 23 is increased and the increased bulk of the paper layer 23 is not easily crushed. Further, since the strength of the paper layer 23 is increased, it is possible to prevent the paper layer 23 from being pierced or cut off by the jet of high-pressure steam.
高圧水蒸気を噴射した後の紙層２３の水分率は、４５％以下であることが好ましく、４０％以下であることがより好ましい。高圧水蒸気を噴射した後の紙層２３の水分率が４５％よりも大きいと、後述の乾燥ドライヤーによる乾燥によって紙層２３の水分率を５％以下にすることができない場合がある。この場合、さらに追加の乾燥が必要であり、不織布の製造効率が悪くなる。 The moisture content of the paper layer 23 after jetting high-pressure steam is preferably 45% or less, and more preferably 40% or less. When the moisture content of the paper layer 23 after jetting high-pressure steam is greater than 45%, the moisture content of the paper layer 23 may not be reduced to 5% or less by drying with a drying dryer described later. In this case, additional drying is required, and the production efficiency of the nonwoven fabric is deteriorated.
高圧水蒸気によって紙層２３の上面に溝部が形成されるとともに、紙層２３の下面（紙層２３の紙層形成ベルト４１側の面）にサクションドラム１３の外周面のパターンに対応した不図示の凹凸が形成される。 A groove is formed on the upper surface of the paper layer 23 by the high-pressure steam, and the lower surface of the paper layer 23 (the surface of the paper layer 23 on the paper layer forming belt 41 side) is not shown corresponding to the pattern of the outer peripheral surface of the suction drum 13. Unevenness is formed.
その後、図１に示すように、乾燥ドライヤー２０とは別の乾燥ドライヤー２２に転写される。乾燥ドライヤー２２も、たとえば、ヤンキードライヤーであり、蒸気により約１５０℃に加熱されたドラムに紙層２３を付着させて、紙層２３を乾燥させる。乾燥ドライヤー２２を通過した後の紙層２３は十分に乾燥していることが必要であり、具体的には、乾燥ドライヤー２２を通過した後の紙層２３の水分率は５％以下であることが好ましい。 Thereafter, as shown in FIG. 1, the image is transferred to a drying dryer 22 different from the drying dryer 20. The drying dryer 22 is also a Yankee dryer, for example, and attaches the paper layer 23 to a drum heated to about 150 ° C. by steam to dry the paper layer 23. The paper layer 23 after passing through the drying dryer 22 needs to be sufficiently dried. Specifically, the moisture content of the paper layer 23 after passing through the drying dryer 22 is 5% or less. Is preferred.
乾燥した紙層２３は、不織布として巻き取り機２１に巻き取られる。 The dried paper layer 23 is wound around the winder 21 as a nonwoven fabric.
以上の一実施形態による不織布の製造方法に使用する不織布製造装置を次のように変形することができる。なお、上述の不織布製造装置と同じ構成要素には同じ符号を付し、上述の不織布製造装置と異なる部分を主に説明する。 The nonwoven fabric manufacturing apparatus used for the nonwoven fabric manufacturing method according to the above-described embodiment can be modified as follows. In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the same component as the above-mentioned nonwoven fabric manufacturing apparatus, and a different part from the above-mentioned nonwoven fabric manufacturing apparatus is mainly demonstrated.
（不織布製造装置の変形例１）
本発明の一実施形態における不織布製造装置１では、サクションドラム１３上で紙層に高圧水蒸気を噴射した。しかし、図９に示す不織布製造装置１Ａでは、紙層形成コンベア１６Ａ上で紙層に高圧水蒸気を噴射する。紙層形成コンベア１６Ａの紙層形成ベルトの材質として、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファド）およびアラミドが好ましい。紙層形成コンベア１６Ａの紙層形成ベルトには、たとえば、５メッシュのアラミドメッシュワイヤー（日本フィルコン（株）製）を使用することができる。紙層形成コンベア１６Ａの上方に設けられた蒸気ノズル１４に対向した位置に、蒸気ノズル１４から噴射される蒸気を吸引するための吸引ボックス１５が設けられている。紙層搬送コンベア１６Ａで高圧水蒸気を噴射された紙層は、乾燥ドライヤー２２に転写される。
(Variation 1 of the nonwoven fabric manufacturing apparatus)
In the nonwoven fabric manufacturing apparatus 1 according to one embodiment of the present invention, high-pressure steam is jetted onto the paper layer on the suction drum 13. However, in the nonwoven fabric manufacturing apparatus 1A shown in FIG. 9, high-pressure steam is jetted onto the paper layer on the paper layer forming conveyor 16A. PPS (polyphenylene sulfide) and aramid are preferable as the material for the paper layer forming belt of the paper layer forming conveyor 16A. As the paper layer forming belt of the paper layer forming conveyor 16A, for example, a 5 mesh aramid mesh wire (manufactured by Nippon Filcon Co., Ltd.) can be used. A suction box 15 for sucking the steam ejected from the steam nozzle 14 is provided at a position facing the steam nozzle 14 provided above the paper layer forming conveyor 16A. The paper layer on which the high-pressure steam is jetted by the paper layer conveyor 16 </ b> A is transferred to the drying dryer 22.
（不織布製造装置の変形例２）
本発明の一実施形態における不織布製造装置１では、１つのサクションドラム１３上で１台の蒸気ノズル１４から紙層に高圧水蒸気を噴射した。しかし、図１０に示す不織布製造装置１Ｂでは、２つのサクションドラム１３上で、それぞれ１台の蒸気ノズル１４から紙層に高圧水蒸気を噴射した。このとき、一方の蒸気ノズル１４から紙層の一方の面に蒸気が噴射され、他方の蒸気ノズル１４から紙層の他方の面に蒸気が噴射される。これにより、紙層の表面および裏面に溝部が形成されることになる。高圧水蒸気を噴射された紙層は、乾燥ドライヤー２２に転写される。
(Variation 2 of the nonwoven fabric manufacturing apparatus)
In the nonwoven fabric manufacturing apparatus 1 according to an embodiment of the present invention, high-pressure steam was sprayed from one steam nozzle 14 onto a paper layer on one suction drum 13. However, in the nonwoven fabric manufacturing apparatus 1 </ b> B shown in FIG. 10, high-pressure steam was sprayed from one steam nozzle 14 onto the paper layer on each of the two suction drums 13. At this time, steam is jetted from one steam nozzle 14 to one surface of the paper layer, and steam is jetted from the other steam nozzle 14 to the other surface of the paper layer. As a result, grooves are formed on the front and back surfaces of the paper layer. The paper layer sprayed with high-pressure steam is transferred to the drying dryer 22.
（不織布製造装置の変形例３）
本発明の実施形態における不織布製造装置１では、１つのサクションドラム１３上で１台の蒸気ノズル１４から紙層に高圧水蒸気を噴射した。しかし、図１１に示す不織布製造装置１Ｃでは、１つのサクションドラム１３Ｃ上で２台の蒸気ノズル１４，１４Ｃから紙層に高圧水蒸気を噴射する。高圧水蒸気を噴射された紙層は、乾燥ドライヤーを経ずに巻き取り機２１に巻き取られる。したがって、紙層は、高圧水蒸気によって乾燥されることになる。この場合、乾燥ドライヤー２０で乾燥した紙層の水分率は１０〜２０％であることが好ましい。紙層の水分率が１０％よりも小さいと、紙層の繊維間の水素結合力が強くなり、後述の高圧水蒸気によって紙層の繊維をほぐすために必要なエネルギーが非常に高くなる。また、紙層の水分率が２０％よりも大きいと、高圧水蒸気を使用して紙層の水分率を５％以下にすることが難しい場合がある。紙層をよりよく乾燥させるために、高圧水蒸気の代わりに、水蒸気を含み加熱された高圧気体（高圧水蒸気よりも水分の割合が小さい高圧気体）を紙層に噴射されるようにしてもよい。
(Variation 3 of the nonwoven fabric manufacturing apparatus)
In the nonwoven fabric manufacturing apparatus 1 in the embodiment of the present invention, high-pressure steam was sprayed from one steam nozzle 14 onto the paper layer on one suction drum 13. However, in the nonwoven fabric manufacturing apparatus 1 </ b> C shown in FIG. 11, high-pressure steam is jetted onto the paper layer from the two steam nozzles 14, 14 </ b> C on one suction drum 13 </ b> C. The paper layer sprayed with high-pressure steam is taken up by the winder 21 without passing through a drying dryer. Therefore, the paper layer is dried by high-pressure steam. In this case, the moisture content of the paper layer dried by the drying dryer 20 is preferably 10 to 20%. When the moisture content of the paper layer is less than 10%, the hydrogen bonding force between the fibers of the paper layer becomes strong, and the energy required to loosen the fibers of the paper layer by high-pressure steam described later becomes very high. Further, if the moisture content of the paper layer is larger than 20%, it may be difficult to make the moisture content of the paper layer 5% or less using high-pressure steam. In order to dry the paper layer better, instead of the high-pressure steam, a heated high-pressure gas containing high-pressure steam (a high-pressure gas having a moisture content smaller than that of the high-pressure steam) may be jetted onto the paper layer.
実施形態と変形例の一つ、もしくは複数を組み合わせることも可能である。変形例同士をどのように組み合わせることも可能である。 It is also possible to combine one or a plurality of embodiments and modifications. It is possible to combine the modified examples in any way.
以上の説明はあくまで一例であり、発明は、上記の実施形態に何ら限定されるものではない。 The above description is merely an example, and the present invention is not limited to the above embodiment.
以下に、実施例に基づいて本発明をより詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例によって限定されるものではない。 Hereinafter, the present invention will be described in more detail based on examples, but the present invention is not limited to these examples.
実施例および比較例において、蒸気吹付け前紙層水分率、蒸気吹付け後紙層水分率、巻き取り時紙層水分率、紙層目付、乾燥厚み、密度、乾燥引張強度、乾燥引張伸度、湿潤引張強度および湿潤引張伸度を、以下のようにして測定した。 In Examples and Comparative Examples, the moisture content of the paper layer before steam spraying, the moisture content of the paper layer after steam spraying, the moisture content of the paper layer during winding, the basis weight of the paper layer, the dry thickness, the density, the dry tensile strength, and the dry tensile elongation The wet tensile strength and wet tensile elongation were measured as follows.
（蒸気吹付け前紙層水分率）
乾燥ドライヤー２０で乾燥した紙層を３０ｃｍ×３０ｃｍのサイズにサンプリングし、乾燥ドライヤー２０の出口重量（Ｗ１）を測定し、その後サンプル片を１０５℃の恒温槽に１時間静置し絶乾させたのち重量（Ｄ１）を測定する。蒸気吹付け前紙層水分率は、N=１０での測定値の平均値である。
蒸気吹付け前紙層水分率＝（Ｗ１−Ｄ１）／Ｗ１×１００（％）
(Water content of paper layer before steam spraying)
The paper layer dried by the drying dryer 20 was sampled to a size of 30 cm × 30 cm, the outlet weight (W1) of the drying dryer 20 was measured, and then the sample piece was left in a thermostatic bath at 105 ° C. for 1 hour to be completely dried. After that, the weight (D1) is measured. The moisture content of the paper layer before steam spraying is an average value of measured values at N = 10.
Water content of paper layer before steam spraying = (W1-D1) / W1 × 100 (%)
（蒸気吹付け後紙層水分率）
１つのサクションドラム１３上で１台の蒸気ノズル１４から紙層に高圧水蒸気を噴射した紙層を３０ｃｍ×３０ｃｍのサイズにサンプリングし、蒸気ノズル１４通過後の重量（Ｗ２）を測定し、その後サンプル片を１０５℃の恒温槽に１時間静置し絶乾させたのち重量（Ｄ２）を測定する。蒸気吹付け後紙層水分率は、N=１０での測定値の平均値である。
蒸気吹付け後紙層水分率＝（Ｗ２−Ｄ２）／Ｗ２×１００（％）
(Water content of paper layer after steam spraying)
A paper layer in which high-pressure steam is jetted onto a paper layer from one steam nozzle 14 on one suction drum 13 is sampled to a size of 30 cm × 30 cm, and the weight (W2) after passing through the steam nozzle 14 is measured. The piece is left to stand in a thermostatic bath at 105 ° C. for 1 hour and completely dried, and then the weight (D2) is measured. The moisture content of the paper layer after steam spraying is an average value of the measured values at N = 10.
Water content of paper layer after steam spraying = (W2-D2) / W2 × 100 (%)
（巻き取り時紙層水分率）
乾燥ドライヤー２２を通過し、巻き取られた紙層を３０ｃｍ×３０ｃｍのサイズにサンプリングし、巻き取り後の重量（Ｗ３）を測定し、その後サンプル片を１０５℃の恒温槽に１時間静置し絶乾させたのち重量（Ｄ３）を測定する。巻き取り時紙層水分率は、N=１０での測定値の平均値である。
巻き取り時後紙層水分率＝（Ｗ３−Ｄ３）／Ｗ３×１００（％）
(Paper layer moisture content during winding)
The paper layer passed through the drying dryer 22 is sampled to a size of 30 cm × 30 cm, the weight (W3) after winding is measured, and then the sample piece is left in a thermostatic bath at 105 ° C. for 1 hour. After drying completely, the weight (D3) is measured. The paper layer moisture content at the time of winding is an average value of measured values at N = 10.
Paper layer moisture content after winding = (W3-D3) / W3 × 100 (%)
（紙層目付）
紙層の目付は。巻き取り時紙層水分率を測定した際の絶乾サンプル重量（Ｄ３）より算出した。紙層目付は、N=１０での測定値の平均値である。
(Paper layer weight)
What is the basis weight of the paper layer? It calculated from the absolute dry sample weight (D3) at the time of measuring the paper layer moisture content at the time of winding. The paper layer basis weight is an average value of measured values at N = 10.
（乾燥厚み）
１５ｃｍ2の測定子を備えた厚み計（（株）大栄化学精器製作所製 型式FS-60DS）を使用して、３ｇ／ｃｍ2の測定荷重の測定条件で、製造した不織布の厚みを測定した。１つの測定用試料について３ヶ所の厚みを測定し、３ヶ所の厚みの平均値をプレス前乾燥厚みとした。
(Dry thickness)
Using a thickness gauge (model FS-60DS manufactured by Daiei Chemical Seiki Seisakusho Co., Ltd.) equipped with a 15 cm 2 probe, the thickness of the manufactured nonwoven fabric was measured under the measurement conditions of a measurement load of 3 g / cm 2 . . Three thicknesses were measured for one measurement sample, and the average value of the three thicknesses was defined as the dry thickness before pressing.
（密度）
プレス後乾燥嵩密度は、紙層目付と、上述のプレスの後の紙層の乾燥厚みより算出した。プレス後の紙層の乾燥厚みは以下のように測定した。プレス後の紙層を、液体窒素に含浸させて凍結させた後、剃刀でカットし、常温に戻した後、電子顕微鏡（たとえば、キーエンス社ＶＥ７８００）を用いて、５０倍の倍率でプレス後の紙層の厚みを測定した。吸収性物品を凍結させる理由は、剃刀によるカット時の圧縮により厚みが変動するのを防ぐためである。そして、プレス前の吸収体の目付に厚みを割って密度を算出した。
(density)
The post-press dry bulk density was calculated from the paper layer basis weight and the dry thickness of the paper layer after the press described above. The dry thickness of the paper layer after pressing was measured as follows. The paper layer after pressing is impregnated with liquid nitrogen and frozen, then cut with a razor, returned to room temperature, and then pressed at a magnification of 50 times using an electron microscope (for example, KEYENCE VE7800). The thickness of the paper layer was measured. The reason for freezing the absorbent article is to prevent the thickness from fluctuating due to compression during cutting with a razor. Then, the density was calculated by dividing the thickness of the absorbent body before pressing by the thickness.
（乾燥引張強度）
製造した不織布から、長手方向が紙層の機械方向である２５ｍｍ幅の短冊状の試験片と、長手方向が紙層の幅方向である２５ｍｍ幅の短冊状の試験片とを切り取って、測定用試料を作製した。機械方向および幅方向の測定用試料を、最大荷重容量が５０Ｎであるロードセルを備えた引張試験機（島津製作所（株）製、オートグラフ 型式AGS-1kNG）を使用して、それぞれ３つの測定用試料について、１００ｍｍのつかみ間距離、１００ｍｍ／分の引張速度の条件で引張強度を測定した。機械方向および幅方向の測定用試料のそれぞれ３つの測定用試料の引張強度の平均値を機械方向および幅方向の乾燥引張強度とした。
(Dry tensile strength)
For measurement, a strip-shaped test piece with a width of 25 mm whose longitudinal direction is the machine direction of the paper layer and a strip-shaped test piece with a width of 25 mm whose longitudinal direction is the width direction of the paper layer are cut from the manufactured nonwoven fabric. A sample was prepared. Samples for measurement in the machine direction and width direction were each for three measurements using a tensile tester (manufactured by Shimadzu Corporation, Autograph Model AGS-1kNG) equipped with a load cell with a maximum load capacity of 50N. For the sample, the tensile strength was measured under the conditions of a distance between grips of 100 mm and a tensile speed of 100 mm / min. The average value of the tensile strength of each of the three measurement samples of the measurement sample in the machine direction and the width direction was defined as the dry tensile strength in the machine direction and the width direction.
（乾燥引張伸度）
製造した不織布から、長手方向が紙層の機械方向である２５ｍｍ幅の短冊状の試験片と、長手方向が紙層の幅方向である２５ｍｍ幅の短冊状の試験片とを切り取って、測定用試料を作製した。機械方向および幅方向の測定用試料を、最大荷重容量が５０Ｎであるロードセルを備えた引張試験機（島津製作所（株）製、オートグラフ 型式AGS-1kNG）を使用して、それぞれ３つの測定用試料について、１００ｍｍのつかみ間距離、１００ｍｍ／分の引張速度の条件で引張伸度を測定した。ここで、引張伸度とは、引張試験機で測定用試料を引っ張ったときの最大の伸び（ｍｍ）をつかみ間距離（１００ｍｍ）で割り算した値である。機械方向および幅方向の測定用試料のそれぞれ３つの測定用試料の引張伸度の平均値を機械方向および幅方向の乾燥引張伸度とした。
(Dry tensile elongation)
For measurement, a strip-shaped test piece with a width of 25 mm whose longitudinal direction is the machine direction of the paper layer and a strip-shaped test piece with a width of 25 mm whose longitudinal direction is the width direction of the paper layer are cut from the manufactured nonwoven fabric. A sample was prepared. Samples for measurement in the machine direction and width direction were each for three measurements using a tensile tester (manufactured by Shimadzu Corporation, Autograph Model AGS-1kNG) equipped with a load cell with a maximum load capacity of 50N. The sample was measured for tensile elongation under the conditions of a distance between grips of 100 mm and a tensile speed of 100 mm / min. Here, the tensile elongation is a value obtained by dividing the maximum elongation (mm) when the measurement sample is pulled by a tensile tester by the distance between grips (100 mm). The average value of the tensile elongation of each of the three measurement samples of the measurement sample in the machine direction and the width direction was defined as the dry tensile elongation in the machine direction and the width direction.
（湿潤引張強度）
製造した不織布から長手方向が紙層の機械方向である２５ｍｍ幅の短冊状の試験片と、長手方向が紙層の幅方向である２５ｍｍ幅の短冊状の試験片とを切り取って、測定用試料を作製し、測定用試料の質量の２．５倍の水を測定用試料に含浸させた（含水倍率、２５０％）。そして、機械方向および幅方向の測定用試料を、最大荷重容量が５０Ｎであるロードセルを備えた引張試験機（島津製作所（株）製、オートグラフ 型式AGS-1kNG）を使用して、それぞれ３つの測定用試料について、１００ｍｍのつかみ間距離、１００ｍｍ／分の引張速度の条件で引張強度を測定した。機械方向および幅方向の測定用試料のそれぞれ３つの測定用試料の引張強度の平均値を機械方向および幅方向の湿潤引張強度とした。
(Wet tensile strength)
A 25 mm wide strip-shaped test piece whose longitudinal direction is the machine direction of the paper layer and a 25 mm wide strip-shaped test piece whose longitudinal direction is the width direction of the paper layer are cut out from the manufactured nonwoven fabric, and a measurement sample Was prepared, and the measurement sample was impregnated with water 2.5 times the mass of the measurement sample (water content magnification: 250%). Then, using the tensile tester (manufactured by Shimadzu Corp., Autograph Model AGS-1kNG), each of three samples for measurement in the machine direction and the width direction were equipped with a load cell with a maximum load capacity of 50N. For the measurement sample, the tensile strength was measured under the conditions of a distance between grips of 100 mm and a tensile speed of 100 mm / min. The average value of the tensile strength of each of the three measurement samples of the measurement sample in the machine direction and the width direction was defined as the wet tensile strength in the machine direction and the width direction.
（湿潤引張伸度）
製造した不織布から長手方向が紙層の機械方向である２５ｍｍ幅の短冊状の試験片と、長手方向が紙層の幅方向である２５ｍｍ幅の短冊状の試験片とを切り取って、測定用試料を作製し、測定用試料の質量の２．５倍の水を測定用試料に含浸させた（含水倍率、２５０％）。そして、機械方向および幅方向の測定用試料を、最大荷重容量が５０Ｎであるロードセルを備えた引張試験機（島津製作所（株）製、オートグラフ 型式AGS-1kNG）を使用して、それぞれ３つの測定用試料について、１００ｍｍのつかみ間距離、１００ｍｍ／分の引張速度の条件で引張伸度を測定した。機械方向および幅方向の測定用試料のそれぞれ３つの測定用試料の引張伸度の平均値を機械方向および幅方向の湿潤引張伸度とした。
(Wet tensile elongation)
A 25 mm wide strip-shaped test piece whose longitudinal direction is the machine direction of the paper layer and a 25 mm wide strip-shaped test piece whose longitudinal direction is the width direction of the paper layer are cut out from the manufactured nonwoven fabric, and a measurement sample Was prepared, and the measurement sample was impregnated with water 2.5 times the mass of the measurement sample (water content magnification: 250%). Then, using the tensile tester (manufactured by Shimadzu Corp., Autograph Model AGS-1kNG), each of three samples for measurement in the machine direction and the width direction were equipped with a load cell with a maximum load capacity of 50N. For the measurement sample, the tensile elongation was measured under the conditions of a distance between grips of 100 mm and a tensile speed of 100 mm / min. The average value of the tensile elongation of each of the three measurement samples of the measurement sample in the machine direction and the width direction was defined as the wet tensile elongation in the machine direction and the width direction.
以下、実施例および比較例の作製方法について説明する。 Hereinafter, the production methods of Examples and Comparative Examples will be described.
（実施例１）
本発明の一実施形態における不織布製造装置１を使用して実施例１を作製した。７0重量％の針葉樹晒クラフトパルプ（NBKP）と、繊度が１．１ｄｔｅｘであり、繊維長が７ｍｍである３０重量％のレーヨン（ダイワボウレーヨン（株）製、コロナ）とを含む抄紙原料を作製した。抄紙原料の坪量は５０ｇ／ｍ2であった。そして、原料ヘッドを使用して紙層形成ベルト（日本フィルコン（株）製 OS80）上に抄紙原料を供給し、吸引ボックスを使用して抄紙原料を脱水して紙層を形成した。このときの紙層の紙層水分率は８０％であった。その後、２台の高圧水流ノズルを使用して高圧水流を紙層に噴射した。２台の高圧水流ノズルを使用して紙層に噴射した高圧水流の高圧水流エネルギーは０．２８４６ｋＷ／ｍ2であった。ここで、高圧水流エネルギーは下記の式から算出される。
高圧水流エネルギー(kW/m2)＝1.63×噴射圧力(kg/cm2)×噴射流量(m3/分)／処理時間(m/分)
ここで、噴射圧力(kg/cm2)＝750×オリフィス開孔総面積(m2)×噴射圧力(kg/cm2)×0.495
Example 1
Example 1 was produced using the nonwoven fabric manufacturing apparatus 1 in one embodiment of the present invention. A papermaking raw material containing 70% by weight of softwood bleached kraft pulp (NBKP) and 30% by weight of rayon (Corona manufactured by Daiwabo Rayon Co., Ltd.) having a fineness of 1.1 dtex and a fiber length of 7 mm was prepared. . The basis weight of the papermaking raw material was 50 g / m 2 . And the papermaking raw material was supplied on the paper layer formation belt (Nippon Filcon Co., Ltd. OS80) using the raw material head, and the papermaking raw material was spin-dry | dehydrated using the suction box, and the paper layer was formed. The paper layer moisture content of the paper layer at this time was 80%. Thereafter, a high pressure water stream was jetted onto the paper layer using two high pressure water stream nozzles. The high-pressure water energy of the high-pressure water jet sprayed onto the paper layer using two high-pressure water nozzles was 0.2846 kW / m 2 . Here, the high-pressure water flow energy is calculated from the following equation.
High-pressure water flow energy (kW / m 2 ) = 1.63 x injection pressure (kg / cm 2 ) x injection flow rate (m 3 / min) / treatment time (m / min)
Here, injection pressure (kg / cm 2 ) = 750 × total orifice opening area (m 2 ) × injection pressure (kg / cm 2 ) × 0.495
また、高圧水流ノズルの先端と紙層の上面との間の距離は１０ｍｍであった。さらに、高圧水流ノズルの穴径は９２μｍであり、穴ピッチは０．５ｍｍであった。 Moreover, the distance between the front-end | tip of a high pressure water flow nozzle and the upper surface of a paper layer was 10 mm. Furthermore, the hole diameter of the high-pressure water flow nozzle was 92 μm, and the hole pitch was 0.5 mm.
紙層は、２台の紙層搬送コンベアに転写された後、１２０℃に加熱されたヤンキードライヤーに転写され、乾燥された。 The paper layer was transferred to two paper layer conveying conveyors, and then transferred to a Yankee dryer heated to 120 ° C. and dried.
次に、１台の蒸気ノズルを使用して高圧水蒸気を紙層に噴射した。このときの高圧水蒸気の蒸気圧力は０．７ＭＰａであり、蒸気温度は１７５℃であった。また、蒸気ノズルの先端と紙層の上面との間の距離は２ｍｍであった。さらに、蒸気ノズルの穴径は３００μｍであり、穴ピッチは２．０ｍｍであった。また、サクションドラムが紙層を吸引する吸引力は、−１ｋＰａであった。サクションドラムの外周にはステンレス製の１８メッシュ開孔スリーブを使用した。 Next, high-pressure steam was jetted onto the paper layer using one steam nozzle. The vapor pressure of the high-pressure steam at this time was 0.7 MPa, and the vapor temperature was 175 ° C. The distance between the tip of the steam nozzle and the top surface of the paper layer was 2 mm. Furthermore, the hole diameter of the steam nozzle was 300 μm, and the hole pitch was 2.0 mm. The suction force with which the suction drum sucked the paper layer was -1 kPa. A stainless steel 18 mesh perforated sleeve was used on the outer periphery of the suction drum.
そして、紙層は、１５０℃に加熱されたヤンキードライヤーに転写され、乾燥された。乾燥した紙層が実施例１となる。実施例１を製造するときの抄紙スピードは７０ｍ／分であった。 The paper layer was transferred to a Yankee dryer heated to 150 ° C. and dried. The dried paper layer is Example 1. The papermaking speed when producing Example 1 was 70 m / min.
（実施例２）
実施例２は、ヤンキードライヤーを使用して、蒸気吹付け前紙層水分率が１０％になるように紙層を乾燥した点を除いて、実施例１の製造方法と同様な方法によって製造された。
(Example 2)
Example 2 is manufactured by a method similar to the manufacturing method of Example 1 except that the paper layer is dried using a Yankee dryer so that the moisture content of the paper layer before steam spraying is 10%. It was.
（実施例３）
実施例３は、ヤンキードライヤーを使用して、蒸気吹付け前紙層水分率が４０％になるように紙層を乾燥した点、および蒸気ノズルの先端と紙層の上面との間の距離を１０ｍｍにした点を除いて、実施例１の製造方法と同様な方法によって製造された。
(Example 3)
Example 3 uses a Yankee dryer to determine the point at which the paper layer was dried so that the moisture content of the paper layer before steam spraying was 40%, and the distance between the tip of the steam nozzle and the top surface of the paper layer. It was manufactured by the same method as the manufacturing method of Example 1 except that it was 10 mm.
（実施例４）
実施例４は、高圧水流を紙層に噴射しなかった点、ヤンキードライヤーを使用して、蒸気吹付け前紙層水分率が４０％になるように紙層を乾燥した点を除いて、実施例１の製造方法と同様な方法によって製造された。
Example 4
Example 4 was carried out except that the high-pressure water stream was not jetted onto the paper layer and that the paper layer was dried using a Yankee dryer so that the moisture content of the paper layer before steam spraying was 40%. Produced by a method similar to that of Example 1.
（実施例５）
実施例５は、高圧水蒸気を紙層に噴射するときの紙層の支持体として５メッシュのアラミドメッシュワイヤーを使用した、図９の不織布製造装置１Ａを用いて製造した点、およびヤンキードライヤーを使用して、蒸気吹付け前紙層水分率が４０％になるように紙層を乾燥した点を除いて、実施例１の製造方法と同様な方法によって製造された。
(Example 5)
Example 5 uses a non-woven fabric manufacturing apparatus 1A of FIG. 9 using a 5-mesh aramid mesh wire as a paper layer support when jetting high-pressure steam onto the paper layer, and uses a Yankee dryer Then, it was manufactured by the same method as the manufacturing method of Example 1 except that the paper layer was dried so that the moisture content of the paper layer before steam spraying was 40%.
（実施例６）
実施例６は、図１０の不織布製造装置１Ｂを用いて製造した点、ヤンキードライヤーを使用して、蒸気吹付け前紙層水分率が４０％になるように紙層を乾燥した点、および蒸気ノズルの穴径を５００μｍにした点を除いて、実施例１の製造方法と同様な方法によって製造された。２台の蒸気ノズルおよび２台のサクションドラムは、実施例１の製造に使用した蒸気ノズルおよびサクションドラムを同じであった。
(Example 6)
Example 6 is a point manufactured using the nonwoven fabric manufacturing apparatus 1B of FIG. 10, a point where the paper layer was dried using a Yankee dryer so that the moisture content of the paper layer before steaming was 40%, and steam. It was manufactured by the same method as the manufacturing method of Example 1 except that the nozzle hole diameter was 500 μm. The two steam nozzles and the two suction drums were the same as the steam nozzle and the suction drum used in the manufacture of Example 1.
（実施例７）
実施例７は、ヤンキードライヤーを使用して、蒸気吹付け前紙層水分率が４０％になるように紙層を乾燥した点、高圧水蒸気の蒸気圧力が０．５ＭＰａである点、高圧水蒸気の蒸気温度が１４０℃である点および蒸気ノズルの穴径を５００μｍにした点を除いて、実施例１の製造方法と同様な方法によって製造された。
(Example 7)
Example 7 uses a Yankee dryer to dry the paper layer so that the moisture content of the paper layer before steam spraying is 40%, the point that the steam pressure of the high-pressure steam is 0.5 MPa, It was manufactured by the same method as the manufacturing method of Example 1 except that the steam temperature was 140 ° C. and the hole diameter of the steam nozzle was 500 μm.
（実施例８）
実施例８は、図１１の不織布製造装置１Ｃを用いて製造した点、ヤンキードライヤーを使用して、蒸気吹付け前紙層水分率が２０％になるように紙層を乾燥した点、および蒸気ノズルの穴径を５００μｍにした点を除いて、実施例１の製造方法と同様な方法によって製造された。２台の蒸気ノズルは、実施例１の製造に使用した蒸気ノズルを同じであった。
(Example 8)
Example 8 was manufactured using the nonwoven fabric manufacturing apparatus 1C of FIG. 11, a paper layer was dried using a Yankee dryer so that the moisture content of the paper layer before steam spraying was 20%, and steam. It was manufactured by the same method as the manufacturing method of Example 1 except that the nozzle hole diameter was 500 μm. The two steam nozzles were the same as the steam nozzles used in the manufacture of Example 1.
（実施例９）
実施例９は、高圧水蒸気の蒸気圧力が０．３ＭＰａである点を除いて、実施例１の製造方法と同様な方法によって製造された。
Example 9
Example 9 was manufactured by the same method as the manufacturing method of Example 1, except that the vapor pressure of the high-pressure steam was 0.3 MPa.
（実施例１０）
実施例１０は、ヤンキードライヤーを使用して、蒸気吹付け前紙層水分率が４０％になるように紙層を乾燥した点、および蒸気ノズルの先端と紙層の上面との間の距離を１２ｍｍにした点を除いて、実施例１の製造方法と同様な方法によって製造された。
(Example 10)
Example 10 uses a Yankee dryer to determine the point at which the paper layer was dried so that the moisture content of the paper layer before steam spraying was 40%, and the distance between the tip of the steam nozzle and the top surface of the paper layer. It was manufactured by the same method as the manufacturing method of Example 1 except that it was 12 mm.
（実施例１１）
実施例１１は、高圧水蒸気の蒸気圧力が０．２ＭＰａである点を除いて、実施例１の製造方法と同様な方法によって製造された。
(Example 11)
Example 11 was manufactured by the same method as that of Example 1 except that the vapor pressure of the high-pressure steam was 0.2 MPa.
（比較例１）
比較例１は、ヤンキードライヤーを使用して、蒸気吹付け前紙層水分率が０％になるように紙層を乾燥した点を除いて、実施例１の製造方法と同様な方法によって製造された。
(Comparative Example 1)
Comparative Example 1 is manufactured by a method similar to the manufacturing method of Example 1 except that the paper layer is dried using a Yankee dryer so that the moisture content of the paper layer before steam spraying is 0%. It was.
（比較例２）
比較例２は、ヤンキードライヤーを使用して、蒸気吹付け前紙層水分率が６０％になるように紙層を乾燥した点を除いて、実施例１の製造方法と同様な方法によって製造された。
(Comparative Example 2)
Comparative Example 2 was produced by a method similar to the production method of Example 1 except that the paper layer was dried using a Yankee dryer so that the moisture content of the paper layer before steam spraying was 60%. It was.
（比較例３）
比較例３は、高圧水蒸気を紙層に噴射しなかった点、およびヤンキードライヤーを使用して、蒸気吹付け前紙層水分率が３０％になるように紙層を乾燥した点を除いて、実施例１の製造方法と同様な方法によって製造された。
(Comparative Example 3)
Comparative Example 3, except that the high-pressure steam was not jetted onto the paper layer, and the paper layer was dried using a Yankee dryer so that the moisture content of the paper layer before steam spraying was 30%, It was manufactured by the same method as the manufacturing method of Example 1.
（比較例４）
比較例４は、図１２の不織布製造装置１Ｄを用いて製造した点を除いて、実施例１の製造方法と同様な方法によって製造された。比較例４を製造するために使用された不織布製造装置１Ｄでは、乾燥ドライヤー２０で乾燥する前に高圧水蒸気を紙層に噴射した。蒸気ノズル１４および蒸気ノズル１４から噴射される高圧水蒸気の条件は、実施例１の製造に使用された蒸気ノズル１４および蒸気ノズル１４から噴射される高圧水蒸気の条件と同じであった。
(Comparative Example 4)
The comparative example 4 was manufactured by the method similar to the manufacturing method of Example 1 except the point manufactured using the nonwoven fabric manufacturing apparatus 1D of FIG. In the nonwoven fabric manufacturing apparatus 1D used for manufacturing Comparative Example 4, high-pressure steam was jetted onto the paper layer before drying with the drying dryer 20. The conditions of the high pressure steam injected from the steam nozzle 14 and the steam nozzle 14 were the same as the conditions of the high pressure steam injected from the steam nozzle 14 and the steam nozzle 14 used in the manufacture of Example 1.
以上の実施例および比較例の製造条件を表１に示す。 Table 1 shows the production conditions of the above Examples and Comparative Examples.
以上の実施例および比較例の、蒸気吹付け前紙層水分率、蒸気吹付け後紙層水分率、巻き取り時紙層水分率、紙層目付、乾燥厚み、密度、乾燥引張強度、乾燥引張伸度、湿潤引張強度および湿潤引張伸度を表２に示す。 In the above Examples and Comparative Examples, the moisture content of the paper layer before steam spraying, the moisture content of the paper layer after steam spraying, the moisture content of the paper layer during winding, the basis weight of the paper layer, the dry thickness, the density, the dry tensile strength, and the dry tension Table 2 shows the elongation, wet tensile strength and wet tensile elongation.
実施例１〜９は、すべて、巻き取り時の紙層水分率が５％以下であり、乾燥厚みが０．５０ｍｍ以上であり、密度は０．１０ｇ／ｃｍ3以下であった。比較例１，３，４は、巻き取り時の紙層水分率は５％以下であったものの、乾燥厚みは０．５０ｍｍよりも小さく、密度は０．１０ｇ／ｃｍ3よりも大きかった。比較例２は、乾燥厚みが０．５０ｍｍ以上であり、密度は０．１０ｇ／ｃｍ3以下であったものの、紙層水分率が５％よりも大きかった。 In all of Examples 1 to 9, the paper layer moisture content during winding was 5% or less, the dry thickness was 0.50 mm or more, and the density was 0.10 g / cm 3 or less. In Comparative Examples 1, 3, and 4, the paper layer moisture content during winding was 5% or less, but the dry thickness was smaller than 0.50 mm and the density was larger than 0.10 g / cm 3 . In Comparative Example 2, the dry thickness was 0.50 mm or more and the density was 0.10 g / cm 3 or less, but the paper layer moisture content was larger than 5%.
実施例１〜９と比較例３とを比較することによって、高圧水蒸気を紙層に噴射することにより紙層の嵩を高くし密度を低くすることができることがわかった。また、実施例１〜９と比較例１，２，４とを比較することによって、好ましい蒸気吹付け前紙層水分量は、１０〜４５％であることがわかった。さらに、実施例１〜９と比較例４とを比較することによって、乾燥前に高圧水蒸気を紙層に噴射するよりも、所定の水分率になるように紙層を乾燥させた後に高圧水蒸気を紙層に噴射する方が、紙層の嵩を高くすることができることがわかった。また、実施例１〜９と実施例１０とを比較することによって、蒸気ノズルの先端と紙層の上面との間の好ましい距離は１０ｍｍ以下であることがわかった。さらに、実施例１〜９と実施例１１とを比較することによって、高圧水蒸気の好ましい蒸気圧力は、０．３ＭＰａ以上であることがわかった。 By comparing Examples 1 to 9 and Comparative Example 3, it was found that the bulk of the paper layer can be increased and the density can be decreased by injecting high-pressure steam onto the paper layer. Further, by comparing Examples 1 to 9 and Comparative Examples 1, 2, and 4, it was found that a preferable moisture content before the paper spraying was 10 to 45%. Furthermore, by comparing Examples 1 to 9 and Comparative Example 4, rather than injecting high-pressure steam onto the paper layer before drying, the high-pressure steam is dried after the paper layer is dried to have a predetermined moisture content. It was found that the volume of the paper layer can be increased by spraying onto the paper layer. Moreover, by comparing Examples 1 to 9 with Example 10, it was found that the preferred distance between the tip of the steam nozzle and the top surface of the paper layer was 10 mm or less. Furthermore, by comparing Examples 1 to 9 and Example 11, it was found that the preferable vapor pressure of the high-pressure steam was 0.3 MPa or more.
実施例４から、高圧水流を紙層に噴射しなくても、紙層の水分率を制御することによって、高圧水蒸気によって、紙層に穴が開いたり、紙層が破れたり、吹き飛んだりするのを防止できることがわかった。これは、紙層が乾燥すると強くなる紙層の繊維同士の水素結合によって、紙層の強度が増加したためである。また、紙層の強度は高められているので、この場合も高圧水蒸気を紙層に噴射するとき、紙層が高圧水蒸気によって吹き飛んでしまうのを防ぐためのネットを紙層の上に設ける必要がない。したがって、高圧水蒸気による紙層の処理効率が上がる。また、上記ネットを設ける必要がないので、不織布製造装置のメンテナンスおよび不織布の製造コストを抑えることができる。 From Example 4, even if a high-pressure water stream is not jetted onto the paper layer, by controlling the moisture content of the paper layer, the high-pressure steam causes holes in the paper layer, the paper layer is torn, or blows away. It was found that can be prevented. This is because the strength of the paper layer is increased by hydrogen bonding between the fibers of the paper layer, which becomes stronger when the paper layer is dried. Also, since the strength of the paper layer is increased, it is necessary to provide a net on the paper layer to prevent the paper layer from being blown off by the high-pressure steam when the high-pressure steam is jetted onto the paper layer. Absent. Therefore, the processing efficiency of the paper layer with high-pressure steam is increased. Moreover, since it is not necessary to provide the said net | network, the maintenance of a nonwoven fabric manufacturing apparatus and the manufacturing cost of a nonwoven fabric can be held down.
実施例５，６，８より、上述の変形例１〜３の不織布製造装置１Ａ〜１Ｃを使用しても、強度が高く、嵩高であり、かつ柔軟性を有する不織布を製造できることがわかった。とくに、上述の変形例１〜３の不織布製造装置１Ａ〜１Ｃを使用しても、巻き取り時の紙層水分率が５％以下であり、乾燥厚みが０．４５ｍｍ以上であり、密度は０．１０ｇ／ｃｍ3以下である不織布を製造できることがわかった。 From Examples 5, 6, and 8, it was found that even if the nonwoven fabric manufacturing apparatuses 1A to 1C of the above-described modifications 1 to 3 were used, a nonwoven fabric having high strength, bulkiness, and flexibility could be manufactured. In particular, even when the nonwoven fabric manufacturing apparatuses 1A to 1C of the above-described modifications 1 to 3 are used, the moisture content of the paper layer at the time of winding is 5% or less, the dry thickness is 0.45 mm or more, and the density is 0. It was found that a nonwoven fabric of 10 g / cm 3 or less can be produced.
１，１Ａ〜１Ｄ 不織布製造装置
１１ 原料供給ヘッド
１２ 高圧水流ノズル
１３ サクションドラム
１４ 蒸気ノズル
１５ 吸引ボックス
１６，１６Ａ 紙層形成コンベア
１７ 吸引ピックアップ
１８，１９ 紙層搬送コンベア
２０，２２ 乾燥ドライヤー
２１ 巻き取り機
２３ 紙層
３１ 高圧水流
３２ 溝部
４１ 紙層形成ベルト
５１ 高圧水蒸気
５２ 溝部
1,1A to 1D Nonwoven Fabric Manufacturing Device 11 Raw Material Supply Head 12 High Pressure Water Flow Nozzle 13 Suction Drum 14 Steam Nozzle 15 Suction Box 16, 16A Paper Layer Forming Conveyor 17 Suction Pickup 18, 19 Paper Layer Conveying Conveyor 20, 22 Drying Dryer 21 Winding Machine 23 Paper layer 31 High-pressure water flow 32 Groove part 41 Paper layer forming belt 51 High-pressure steam 52 Groove part
Claims (6)
蒸気ノズルを使用して、前記紙層に高圧水蒸気を噴射する工程とを含み、
前記紙層に高圧水蒸気を噴射する工程は、前記紙層の水分率を１０〜４５％にした後に前記紙層に高圧水蒸気を噴射する不織布の製造方法。 Supplying a papermaking raw material containing moisture onto a support, and forming a paper layer on the support;
Using a steam nozzle to inject high-pressure steam onto the paper layer,
The step of injecting high-pressure water vapor onto the paper layer is a method for producing a nonwoven fabric in which high-pressure water vapor is injected onto the paper layer after the moisture content of the paper layer is 10 to 45%.
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