JP2012196591A - Subsystem for producing ultrapure water - Google Patents
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Description
本発明は、超純水の製造装置に設置されるサブシステムに関する。 The present invention relates to a subsystem installed in an ultrapure water production apparatus.
半導体製造プロセスなどにおいて、一次純水から超純水を製造するサブシステムにおいて、純水に溶け込んだ気体を除去する脱気装置、有機物を分解するＵＶ装置、イオン性の物質を除去する電気再生式連続脱塩装置やイオン交換樹脂装置、微粒子を除去する膜（ＭＦあるいはＵＦ）装置が使用されている。 In a semiconductor manufacturing process, etc., in a subsystem that produces ultrapure water from primary pure water, a degassing device that removes gas dissolved in pure water, a UV device that decomposes organic matter, and an electric regeneration type that removes ionic substances A continuous desalting apparatus, an ion exchange resin apparatus, and a membrane (MF or UF) apparatus for removing fine particles are used.
そのようにして製造された超純水から微量に存在する不純物（特に金属イオン）をさらに除去するポリッシング装置として、プリーツ型イオン交換フィルターや、イオン交換樹脂塔が用いられている。このプリーツ型イオン交換フィルターは、不織布あるいは多孔質膜などの平膜をプリーツ型にしたものである。プリーツ型イオン交換フィルターは、圧力損失は小さいという特徴があるが、反面、膜厚が薄いため破過が早く寿命が短いと言う課題があった（特許文献１）。 A pleated ion exchange filter or an ion exchange resin tower is used as a polishing apparatus for further removing impurities (particularly metal ions) present in a trace amount from the ultrapure water produced as described above. This pleated ion exchange filter is a flat membrane such as a nonwoven fabric or a porous membrane made into a pleated shape. The pleated ion exchange filter has a feature that the pressure loss is small, but on the other hand, since the film thickness is thin, there is a problem that the breakthrough is quick and the life is short (Patent Document 1).
一方、イオン交換樹脂（粒径約５００μｍ）が充填されたイオン交換樹脂塔には、圧力損失が大きいという課題がある。ポリッシング装置の圧力損失が大きいと、ユースポイントにおける着圧が低下するため、昇圧ポンプを使用する必要がある。 On the other hand, the ion exchange resin tower packed with the ion exchange resin (particle size of about 500 μm) has a problem that the pressure loss is large. When the pressure loss of the polishing apparatus is large, the pressure applied at the use point is lowered, so that it is necessary to use a booster pump.
本発明は、圧力損失の低い吸着装置をＵＦ膜装置（限外濾過膜装置）の後段に備えた超純水製造用サブシステムを提供することを目的とする。 An object of the present invention is to provide a sub-system for producing ultrapure water provided with an adsorption device having a low pressure loss at the subsequent stage of a UF membrane device (ultrafiltration membrane device).
請求項１の超純水製造用サブシステムは、一次純水から超純水を製造するサブシステムであって、少なくともＵＶ装置、脱気装置、イオン交換樹脂装置、及びＵＦ膜装置を備えた超純水製造用サブシステムにおいて、該ＵＦ膜装置の後段に、粒径１〜３ｍｍの粒状吸着体を充填した吸着装置を有し、該ＵＦ膜装置からの流出水圧によって、昇圧ポンプポンプを用いることなく該吸着装置に通水が行われることを特徴とするものである。 The subsystem for producing ultrapure water according to claim 1 is a subsystem for producing ultrapure water from primary pure water, and is a supersystem including at least a UV device, a deaeration device, an ion exchange resin device, and a UF membrane device. In the pure water production subsystem, an adsorption device filled with a granular adsorbent having a particle size of 1 to 3 mm is provided at the subsequent stage of the UF membrane device, and a booster pump pump is used by the outflow water pressure from the UF membrane device. Without passing through, the water is passed through the adsorption device.
請求項２の超純水製造用サブシステムは、請求項１において、前記粒状吸着体はイオン交換基又はキレート基を有することを特徴とするものである。 The subsystem for producing ultrapure water according to claim 2 is characterized in that, in claim 1, the granular adsorbent has an ion exchange group or a chelate group.
請求項３の超純水製造用サブシステムは、請求項１又は２において、前記吸着装置の後段にさらにＭＦ膜装置又はＵＦ膜装置が設置されていることを特徴とするものである。 A sub-system for producing ultrapure water according to a third aspect is the sub-system according to the first or second aspect, wherein an MF membrane device or a UF membrane device is further installed downstream of the adsorption device.
本発明のサブシステムでは、ＵＦ膜装置の後段に、粒径１ｍｍ以上の粒状吸着体を充填した吸着装置を備えており、サブシステムから得られる超純水の水質が良好である。本発明では、吸着体の粒径が１ｍｍ以上であり、吸着装置の通水圧損が小さい。従って、昇圧ポンプを用いることなく、ＵＦ膜装置の流出水圧によって、該吸着装置に通水することができ、設備コストが安価となる。また、昇圧ポンプから発生する異物が超純水に混入することもない。 In the subsystem of the present invention, an adsorption device filled with a granular adsorbent having a particle diameter of 1 mm or more is provided in the subsequent stage of the UF membrane device, and the quality of ultrapure water obtained from the subsystem is good. In the present invention, the particle size of the adsorbent is 1 mm or more, and the water pressure loss of the adsorption device is small. Therefore, water can be passed through the adsorption device by the outflow water pressure of the UF membrane device without using a booster pump, and the equipment cost is reduced. Further, foreign matter generated from the booster pump is not mixed into the ultrapure water.
以下、図面を参照して実施の形態について説明する。 Hereinafter, embodiments will be described with reference to the drawings.
本発明のサブシステムは、ＵＦ膜装置の後段側に、粒径１〜３ｍｍの吸着体を充填した吸着装置を設置したものである。このサブシステムを有する超純水製造装置の全体フローの一例を第１図〜第３図に示す。 In the subsystem of the present invention, an adsorption device filled with an adsorbent having a particle diameter of 1 to 3 mm is installed on the rear side of the UF membrane device. An example of the entire flow of the ultrapure water production apparatus having this subsystem is shown in FIGS.
第１図〜第３図の各超純水製造装置は、いずれも前処理システム１、一次純水システム２及びサブシステム３から構成される。 Each of the ultrapure water production apparatuses shown in FIGS. 1 to 3 includes a pretreatment system 1, a primary pure water system 2, and a subsystem 3.
凝集、加圧浮上（沈殿）、濾過装置等よりなる前処理システム１では、原水中の懸濁物質やコロイド物質の除去を行う。逆浸透（ＲＯ）膜分離装置、脱気装置及びイオン交換装置（混床式、２床３塔式又は４床５塔式）を備える一次純水システム２では原水中のイオンや有機成分の除去を行う。なお、ＲＯ膜分離装置では、塩類除去のほかにイオン性、コロイド性のＴＯＣを除去する。イオン交換装置では、塩類除去のほかにイオン交換樹脂によって吸着又はイオン交換されるＴＯＣ成分を除去する。脱気装置（窒素脱気又は真空脱気）では溶存酸素の除去を行う。 In the pretreatment system 1 including agglomeration, pressurized flotation (precipitation), a filtration device, and the like, the suspended substances and colloid substances in the raw water are removed. In the primary pure water system 2 equipped with a reverse osmosis (RO) membrane separation device, a deaeration device, and an ion exchange device (mixed bed type, two-bed three-column type, or four-bed five-column type), ions and organic components in raw water are removed. I do. The RO membrane separation apparatus removes ionic and colloidal TOC in addition to removing salts. In the ion exchange device, in addition to removing salts, the TOC component adsorbed or ion exchanged by the ion exchange resin is removed. In the degassing device (nitrogen degassing or vacuum degassing), the dissolved oxygen is removed.
第１図の超純水製造装置では、このようにして得られた一次純水（通常の場合、ＴＯＣ濃度２ｐｐｂ以下の純水）を、サブタンク１１、ポンプＰ、熱交換器１２、ＵＶ酸化装置１３、触媒式酸化性物質分解装置１４、脱気装置１５、混床式脱イオン装置（イオン交換装置）１６、微粒子分離用ＵＦ膜装置１７及び吸着装置１８に順次に通水し、得られた超純水をユースポイント１９に送る。吸着装置１８は、粒径１〜３ｍｍ特に１〜１．５ｍｍの吸着体を充填したものであり、通水圧損が小さい。そのため、ＵＦ膜装置１７と吸着装置１８との間に昇圧ポンプは設置されておらず、ＵＦ膜装置１７からの流出水圧によって吸着装置１８に通水される。
In the ultrapure water production apparatus of FIG. 1, the primary pure water thus obtained (usually pure water with a TOC concentration of 2 ppb or less) is used as a sub tank 11, a pump P, a heat exchanger 12, and a UV oxidation apparatus. 13. Catalytic oxidant decomposition device 14, deaeration device 15, mixed bed deionization device (ion exchange device) 16, particulate separation UF membrane device 17 and
ＵＶ酸化装置１３としては、通常、超純水製造装置に用いられる１８５ｎｍ付近の波長を有するＵＶを照射するＵＶ酸化装置、例えば低圧水銀ランプを用いたＵＶ酸化装置を用いることができる。このＵＶ酸化装置１３で、一次純水中のＴＯＣが有機酸、更にはＣＯ２に分解される。また、このＵＶ酸化装置１３では過剰に照射されたＵＶにより、水からＨ２Ｏ２が発生する。 As the UV oxidizer 13, a UV oxidizer that irradiates UV having a wavelength near 185 nm, which is usually used in an ultrapure water production apparatus, for example, a UV oxidizer using a low-pressure mercury lamp can be used. This UV oxidation apparatus 13, primary pure water TOC is organic acid, further is decomposed into CO 2. Further, in the UV oxidizer 13, H 2 O 2 is generated from water due to the excessively irradiated UV.
ＵＶ酸化装置の処理水は、次いで触媒式酸化性物質分解装置１４に通水される。触媒式酸化性物質分解装置１４の酸化性物質分解触媒としては、酸化還元触媒として知られる貴金属触媒、例えば、金属パラジウム、酸化パラジウム、水酸化パラジウム等のパラジウム（Ｐｄ）化合物又は白金（Ｐｔ）、なかでも還元作用の強力なパラジウム触媒を好適に使用することができる。 The treated water of the UV oxidizer is then passed through the catalytic oxidant decomposer 14. Examples of the oxidant decomposition catalyst of the catalytic oxidant decomposition apparatus 14 include noble metal catalysts known as redox catalysts, such as palladium (Pd) compounds such as metal palladium, palladium oxide, palladium hydroxide, or platinum (Pt), Of these, a palladium catalyst having a strong reducing action can be preferably used.
この触媒式酸化性物質分解装置１４により、ＵＶ酸化装置１３で発生したＨ２Ｏ２、その他の酸化性物質が触媒により効率的に分解除去される。そして、Ｈ２Ｏ２の分解により、水は生成するが、アニオン交換樹脂や活性炭のように酸素を生成させることは殆どなく、ＤＯ増加の原因とならない。 The catalytic oxidant decomposition device 14 efficiently decomposes and removes H 2 O 2 generated in the UV oxidizer 13 and other oxidants by the catalyst. Then, by decomposition of H 2 O 2, water is generated, almost no possible to produce oxygen as the anion exchange resin and activated carbon, do not cause DO increase.
触媒式酸化性物質分解装置１４の処理水は、次いで脱気装置１５に通水される。脱気装置１５としては、真空脱気装置、窒素脱気装置や膜式脱気装置を用いることができる。この脱気装置１５により、水中のＤＯやＣＯ２が効率的に除去される。 The treated water of the catalytic oxidant decomposition device 14 is then passed through the deaeration device 15. As the deaerator 15, a vacuum deaerator, a nitrogen deaerator, or a membrane deaerator can be used. This deaeration device 15 efficiently removes DO and CO 2 from the water.
脱気装置１５の処理水は次いで混床式イオン交換装置１６に通水される。混床式イオン交換装置１６としては、アニオン交換樹脂とカチオン交換樹脂とをイオン負荷に応じて混合充填した非再生型混床式イオン交換装置を用いる。この混床式イオン交換装置１６により、水中のカチオン及びアニオンが除去され、水の純度が高められる。 The treated water from the deaerator 15 is then passed through the mixed bed ion exchanger 16. As the mixed bed type ion exchange device 16, a non-regenerative type mixed bed type ion exchange device in which an anion exchange resin and a cation exchange resin are mixed and filled in accordance with an ion load is used. The mixed bed type ion exchange device 16 removes cations and anions in the water and increases the purity of the water.
混床式イオン交換装置１６の処理水は次いでＵＦ膜装置１７に通水される。このＵＦ膜装置１７で水中の微粒子、例えば混床式イオン交換装置１６からのイオン交換樹脂の流出微粒子等が除去され、次いで吸着装置１８に通水される。
The treated water of the mixed bed ion exchange device 16 is then passed through the UF membrane device 17. In the UF membrane device 17, fine particles in water, for example, outflow fine particles of the ion exchange resin from the mixed bed ion exchange device 16, are removed, and then passed to the
吸着装置１８は、カラム内に粒径１〜３ｍｍの粒状吸着体、好ましくはイオン交換樹脂又はキレート樹脂が充填されたものである。この吸着装置１８によって吸着処理されることにより、ＴＯＣ、ＣＯ２、ＤＯ、Ｈ２Ｏ２、イオン性物質及び微粒子が高度に除去された高純度の超純水が得られる。また、吸着装置１８は、充填粒子の粒径が大きく、通水圧損が小さいので、ＵＦ膜装置１７と吸着装置１８との間に昇圧ポンプが不要であり、設備コストが低く、また、昇圧ポンプからの異物混入もない。
The
なお、吸着体は、イオン除去を目的としたものである場合、イオン交換樹脂を用いる。イオン交換基としては、スルホン基、カルボキシル基、１〜４級アンモニウム基を挙げることができる。また、吸着体が中性溶質や有機物除去を目的としたものである場合、非荷電性官能基を付与した樹脂を用いる。イオン交換樹脂及びキレート樹脂を混合して用いることもできる。樹脂の基材としては、ポリスリスチレン、ポリオレフィン、ポリスルホンなどを挙げることができ、構造としてはゲル状、ポーラス状のものを挙げることができる。 When the adsorbent is intended to remove ions, an ion exchange resin is used. Examples of the ion exchange group include a sulfone group, a carboxyl group, and a primary to quaternary ammonium group. Further, when the adsorbent is intended to remove neutral solutes or organic substances, a resin provided with an uncharged functional group is used. An ion exchange resin and a chelate resin can also be mixed and used. Examples of the resin base material include polystyrene, polyolefin, polysulfone, and the like, and examples of the structure include gel and porous materials.
第１図の構成は本発明の超純水製造装置の一例であり、本発明の超純水製造装置は、従来の装置と同様に前処理システム、一次純水システム、サブシステムから構成され、その一連の構成単位装置のうちのサブシステムにおいて、ＵＦ膜装置１７の後段に吸着装置１８が設置されている限り、各種の機器を組み合わせることができる。例えば、第２図のように、ＵＶ酸化装置１３からのＵＶ照射処理水をそのまま混床式脱イオン装置１６に導入してもよい。第３図のように、触媒式酸化性物質分解装置１４の代わりにアニオン交換塔１９を設置してもよい。
The configuration of FIG. 1 is an example of the ultrapure water production apparatus of the present invention. The ultrapure water production apparatus of the present invention is composed of a pretreatment system, a primary pure water system, and a subsystem in the same manner as the conventional apparatus. In the subsystem of the series of structural unit devices, various devices can be combined as long as the
図示はしないが、混床式イオン交換装置の後にＲＯ膜分離装置を設置しても良い。また、原水をｐＨ４．５以下の酸性下、かつ、酸化剤存在下で加熱分解処理して原水中の尿素及び他のＴＯＣ成分を分解した後、脱イオン処理する装置を組み込むこともできる。ＵＶ酸化装置や混床式イオン交換装置、脱気装置等は多段に設置されても良い。また、前処理システム１や一次純水システム２についても、何ら図に示すものに限定されるものではなく、他の様々な装置の組み合せを採用し得る。 Although not shown, an RO membrane separation device may be installed after the mixed bed ion exchange device. In addition, an apparatus for deionizing after decomposing urea and other TOC components in the raw water by heat-decomposing the raw water in an acidic condition of pH 4.5 or less and in the presence of an oxidizing agent may be incorporated. The UV oxidation device, the mixed bed ion exchange device, the deaeration device, and the like may be installed in multiple stages. Further, the pretreatment system 1 and the primary pure water system 2 are not limited to those shown in the figure, and various other combinations of apparatuses can be adopted.
吸着装置１８の下流に分離膜装置として、ＭＦ膜装置、ＵＦ膜装置を設置してもよい。粒子除去性能を高くする場合、膜の孔径は０．０２〜１μｍ、好ましくは０．０５〜０．１μｍとする。厚さは０．０１〜１ｍｍであることが好ましい。材質は、ポリオレフィン、ポリスチレン、ポリスルホン、ポリエステル、ポリアミド、セルロース系、ポリビニリデンフロライド、ポリテトラフルオロエチレンなどを挙げることができる。
An MF membrane device or a UF membrane device may be installed downstream of the
次に、吸着装置１８の粒状吸着体の粒径を１ｍｍ以上としたことにより通水圧損が小さくなる計算例を示す。
Next, a calculation example in which the water pressure loss is reduced by setting the particle size of the granular adsorbent of the
第４図（ａ），（ｂ）は粒子充填体のモデルであり、（ａ）は円筒状、（ｂ）は円柱状である。（ａ）では水は外周面から内周面に向って通水され、内孔を通って取り出される。Ｌは外径（半径）と内径（半径）との差、Ｄｓは内孔直径、Ｄｃは充填体直径である。（ｂ）では水は一端面から他端面に通水される。Ｌｃは円柱の高さを示す。 FIGS. 4 (a) and 4 (b) are models of particle packings, (a) being cylindrical and (b) being columnar. In (a), water is passed from the outer peripheral surface toward the inner peripheral surface and taken out through the inner hole. L is the difference between the outer diameter (radius) and the inner diameter (radius), D s is the inner hole diameter, and D c is the filler diameter. In (b), water is passed from one end surface to the other end surface. L c indicates the height of the cylinder.
図１に示すような粒子充填体と通水方向の純水装置において、粒子径と圧力損失の関係を検討した。 The relationship between the particle diameter and the pressure loss was examined in the particle packing body and the pure water apparatus in the water flow direction as shown in FIG.
一般に、粒子充填体の抵抗（Ｒ［１／ｍ］）はコズニーカルマンの式から求めることができる。記号は、粒子充填体の空隙率（ε［−］）、流路長（Ｌ［ｍ］）、粒径（ｄ［ｍ］）である。
Ｒ＝１８０（１−ε）２Ｌ／（ε３ｄ２） ・・・（１）
圧力損失（ΔＰ［Ｐａ］）は、抵抗と水の粘度（μ［Ｐａ・ｓ］）、流量（Ｑ［ｍ３／ｓ］）、断面積（Ａ［ｍ２］）により次の式で求めることができる。
ΔＰ＝（Ｑ／Ａ）μＲ ・・・（２）
In general, the resistance (R [1 / m]) of the particle packing can be obtained from the Kozny Kalman equation. The symbols are the porosity (ε [−]), the channel length (L [m]), and the particle size (d [m]) of the particle packing.
R = 180 (1-ε) 2 L / (ε 3 d 2 ) (1)
The pressure loss (ΔP [Pa]) is obtained by the following equation based on resistance, water viscosity (μ [Pa · s]), flow rate (Q [m 3 / s]), and cross-sectional area (A [m 2 ]). be able to.
ΔP = (Q / A) μR (2)
式（１）、（２）に基づいて、第４図の（ａ）、（ｂ）の２通りの通水方式で粒子径と圧力損失を計算した結果を表１に示す。水温は２５℃、流量は２０Ｌ／ｍｉｎとし、標準的な充填体のサイズを直径８ｃｍ、長さ２２．４ｃｍとした。（ａ）の通り外周面から中心に通水する場合は、粒子径を１３０μｍにしても圧力損失５０ｋＰａ以下を保つことができる。しかし、構造的に流路長を４ｃｍ以上にすることができず、表面積が大きいことで、寿命や偏流が起こると処理水質が低下するという課題がある。一方、（ｂ）のように端面から他端面に通水する場合は、流路長を２２．４ｃｍにすることができ、寿命の点で有利となる。その際、圧力損失を５０ｋＰａ以下にするためには粒径１ｍｍ以上が必要となることが分かる。 Table 1 shows the results of calculating the particle diameter and the pressure loss by the two water flow systems shown in FIGS. 4 (a) and 4 (b) based on the equations (1) and (2). The water temperature was 25 ° C., the flow rate was 20 L / min, and the standard packing size was 8 cm in diameter and 22.4 cm in length. When water is passed from the outer peripheral surface to the center as shown in (a), a pressure loss of 50 kPa or less can be maintained even if the particle diameter is 130 μm. However, the flow path length cannot be structurally increased to 4 cm or more, and since the surface area is large, there is a problem that the quality of the treated water is deteriorated when life or drift occurs. On the other hand, when water is passed from the end face to the other end face as in (b), the flow path length can be 22.4 cm, which is advantageous in terms of life. At that time, it can be seen that a particle size of 1 mm or more is required to reduce the pressure loss to 50 kPa or less.
なお、粒子の粒径が３ｍｍ以上であると、圧力損失は低くなるが、接触面積が減少して不純物の除去効率が低下する。従って、粒子径は１〜３ｍｍが望ましく、さらには１．０〜１．５ｍｍであることが望ましい。 When the particle diameter is 3 mm or more, the pressure loss is reduced, but the contact area is reduced and the impurity removal efficiency is lowered. Therefore, the particle diameter is preferably 1 to 3 mm, and more preferably 1.0 to 1.5 mm.
次に、吸着装置１８の構造の一例について第５図を参照して説明する。
Next, an example of the structure of the
第５図（ａ）は、流入口３１及び流出口３２を有した円筒状ハウジング３０内に複数個（この場合は２個）の充填体（吸着体の充填体）２０を支持体２１を介して同軸状に配設した吸着装置１８の断面図、同（ｂ）は支持体２１の分解断面図、同（ｃ）は支持体２１の分解平面図である。第５図では充填体２０が２個設けられているが、３個以上であってもよく、通常は１〜５個程度が好適である。
FIG. 5 (a) shows a plurality (two in this case) of packed bodies (adsorbent packed bodies) 20 in a
支持体２１は、多数の孔２２ａを有し、外周面にＯリング２２ｂが装着された多孔板２２と、この多孔板２２に重なるメッシュ２３と、このメッシュ２３に重なる精密濾過膜２４と、精密濾過膜２４に重なるＯリング２５とを有している。精密濾過膜２４としては、孔径０．０２〜０．４５μｍのものが好適である。Ｏリング２２ｂ、２５によって支持体２１の位置が固定されると共に、ハウジング３０の内周面と支持体２１の外周面との間からの漏水が防止される。精密濾過膜２４によって微粒子を除去すると共に、支持体２１よりも上流側の充填体２０を通過する水の流量を制御し、ショートパスや偏流を防止ないし抑制する。
The
ハウジング３０内に複数の充填体２０を直列に設置しているので、１つの充填体２０に水の流れやすい部分と流れ難い部分ができることによって、ショートパス・偏流が発生した場合でも、下流側の充填体２０に流入する前に水の合流が起こるため、ショートパス・偏流が吸着装置１８の全長に及ばない。
Since a plurality of
また、充填体２０の前後に支持体２１を設置することで、水を混合し整流すると共に、支持体２１の通水の抵抗により水の流量を制御することができる。これにより、ショートパス、偏流をさらに軽減することができる。
Moreover, by installing the
多孔板２２の材質としては、ポリオレフィン(ポリエチレン、ポリプロピレン)、ポリテトラフルオロエチレンなどを挙げることができる。
Examples of the material of the
メッシュ２３としては、ポリオレフィン(ポリエチレン、ポリプロピレン)、ポリエステルなどが好適であり、厚さは０．０５ｍｍ〜３ｍｍ、特に０．１〜２ｍｍ、細孔径１０μｍ以上(目開き：３０％%〜９０％)の範囲であることが望ましい。
As the
精密濾過膜２４の材質としては、ポリビニリデンフロライド、ポリテトラフルオロエチレン、ポリスルホン、ポリアミド、セルロース系を挙げることができる。精密濾過膜２４の厚さは０．０５ｍｍ〜０．５ｍｍ、好ましくは０．１〜０．３ｍｍ、細孔径０．０２〜１μｍ特に０．０２〜０．４５μｍの範囲であることが望ましい。
Examples of the material for the
第６図（ａ）のように、上記吸着装置１８のハウジング３０の流入側のエンドプレートを省略した吸着装置１８’の設置例を第６図（ｂ）に示す。なお、ハウジング３０’は、流入側エンドプレートを省略した他はハウジング３０と同一構成を有する。吸着装置１８’のその他の構成は吸着装置１８と同一であり、同一符号は同一部分を示している。
As shown in FIG. 6 (a), FIG. 6 (b) shows an installation example of the suction device 18 'in which the end plate on the inflow side of the
第６図（ｂ）の通り、この吸着装置１８’を耐圧容器４０内に配置し、流出口３２を耐圧容器出口部４２に接続する。そして、耐圧容器４０の供給口４１から耐圧容器４０内に水を流入させ、吸着装置１８’の処理水を出口部４２から取り出す。吸着装置１８’の充填体３０の数は１個でも複数個でもよい。
As shown in FIG. 6 (b), this
充填体２０のサイズとしては、直径８ｃｍ、長さ２２．４ｃｍが一つの目安となる。このサイズは、既存のプリーツ型イオン交換フィルターと同等であり、既存のフィルター容器を用いることができる。このサイズよりも、直径を大きくすると圧力損失は低下し、長さを長くすると圧力損失は上昇するため、バランスを考慮して決定する必要がある。
As a size of the filling
吸着装置１８’に流入する水は、比抵抗として、１０ＭΩ・ｃｍ以上、さらには比抵抗１５ＭΩ・ｃｍ以上の超純水であることが好ましい。
The water flowing into the
以下、実験例について説明する。 Hereinafter, experimental examples will be described.
実験Ｎｏ．１
第５図の吸着装置に粒子径０．５ｍｍのカチオン交換樹脂（ピュロライト製）を充填し、超純水を通水して圧力損失を計測した。粒子充填体サイズは直径８ｃｍ、長さ２２．４ｃｍ（支持板含む）である。通水条件は、水温２５℃、流量２０Ｌ／ｍｉｎ、Ｎａ濃度１ｐｐｔである。その結果、圧力損失は１７５ｋＰａであった。通水２時間後の処理水Ｎａ濃度は０．１ｐｐｔ以下であり、１ヶ月以上維持された。
Experiment No. 1
The adsorption device shown in FIG. 5 was filled with a cation exchange resin (manufactured by Purolite) having a particle diameter of 0.5 mm, and ultrapure water was passed through to measure the pressure loss. The particle packing size is 8 cm in diameter and 22.4 cm in length (including support plate). The water flow conditions are a water temperature of 25 ° C., a flow rate of 20 L / min, and a Na concentration of 1 ppt. As a result, the pressure loss was 175 kPa. The Na concentration of treated water after 2 hours of water flow was 0.1 ppt or less, and was maintained for 1 month or more.
実験Ｎｏ．２
実験Ｎｏ．１において、粒子径１．０ｍｍのカチオン交換樹脂（ピュロライト製）を充填したこと以外は同様にして圧力損失を計測した。圧力損失は４５ｋＰａであった。通水２時間後の処理水Ｎａ濃度は０．１ｐｐｔ以下であり、１ヶ月以上維持された。
Experiment No. 2
Experiment No. 1, the pressure loss was measured in the same manner except that a cation exchange resin (manufactured by Purolite) having a particle diameter of 1.0 mm was filled. The pressure loss was 45 kPa. The Na concentration of treated water after 2 hours of water flow was 0.1 ppt or less, and was maintained for 1 month or more.
実験Ｎｏ．３
実験Ｎｏ．１において、粒子径１．５ｍｍのカチオン交換樹脂（ピュロライト製）を充填したこと以外は同様にして圧力損失を計測した。圧力損失は２２ｋＰａであった。通水２時間後の処理水Ｎａ濃度は０．１ｐｐｔ以下であり、１ヶ月以上維持された。
Experiment No. 3
Experiment No. 1, the pressure loss was measured in the same manner except that a cation exchange resin (manufactured by Purolite) having a particle diameter of 1.5 mm was filled. The pressure loss was 22 kPa. The Na concentration of treated water after 2 hours of water flow was 0.1 ppt or less, and was maintained for 1 month or more.
実験Ｎｏ．４
実験Ｎｏ．１において、粒子径３．０ｍｍのカチオン交換樹脂（ピュロライト製）を充填したこと以外は同様にして圧力損失を計測した。圧力損失は７ｋＰａであった。通水２時間後の処理水Ｎａ濃度は０．１ｐｐｔ以下であったが、１ヶ月後には０．１５ｐｐｔとなった。これは内部拡散の問題で破過したものと考えられる。
Experiment No. 4
Experiment No. 1, the pressure loss was measured in the same manner except that a cation exchange resin (manufactured by Purolite) having a particle size of 3.0 mm was filled. The pressure loss was 7 kPa. The concentration of treated water Na after 2 hours of water flow was 0.1 ppt or less, but after one month it became 0.15 ppt. This is probably due to internal diffusion problems.
１ 前処理システム
２ 一次純水システム
３ サブシステム
１７ ＵＦ膜装置
１８ 吸着装置
２０ 充填体
３０ ハウジング
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Pretreatment system 2 Primary pure water system 3 Subsystem 17
Claims (3)
該ＵＦ膜装置の後段に、粒径１〜３ｍｍの粒状吸着体を充填した吸着装置を有し、
該ＵＦ膜装置からの流出水圧によって、昇圧ポンプポンプを用いることなく該吸着装置に通水が行われることを特徴とする超純水製造用サブシステム。 In a subsystem for producing ultrapure water from primary pure water, the subsystem for producing ultrapure water comprising at least a UV device, a deaeration device, an ion exchange resin device, and a UF membrane device,
In the subsequent stage of the UF membrane device, there is an adsorption device filled with a granular adsorbent having a particle size of 1 to 3 mm,
A sub-system for producing ultrapure water, characterized in that water is passed through the adsorbing device without using a booster pump pump by the outflow water pressure from the UF membrane device.
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