JP2012192436A - Laser cladding method - Google Patents

Laser cladding method Download PDF

Info

Publication number
JP2012192436A
JP2012192436A JP2011058543A JP2011058543A JP2012192436A JP 2012192436 A JP2012192436 A JP 2012192436A JP 2011058543 A JP2011058543 A JP 2011058543A JP 2011058543 A JP2011058543 A JP 2011058543A JP 2012192436 A JP2012192436 A JP 2012192436A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
cladding
laser
material powder
laser beam
mass
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2011058543A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Yoshiaki Morisada
好昭 森貞
Masa Mizuno
雅 水野
Genryu Abe
源隆 阿部
Yusuke Kitamura
優介 北村
Toru Nagaoka
亨 長岡
Masao Fukuzumi
真男 福角
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Osaka Municipal Technical Research Institute
AMC KK
Original Assignee
Osaka Municipal Technical Research Institute
AMC KK
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Osaka Municipal Technical Research Institute, AMC KK filed Critical Osaka Municipal Technical Research Institute
Priority to JP2011058543A priority Critical patent/JP2012192436A/en
Priority to PCT/JP2012/001516 priority patent/WO2012124289A1/en
Publication of JP2012192436A publication Critical patent/JP2012192436A/en
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/20—Bonding
    • B23K26/32—Bonding taking account of the properties of the material involved
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/34—Laser welding for purposes other than joining
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering, brazing
    • B23K35/0244—Powders, particles or spheres; Preforms made therefrom
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/50—Inorganic material, e.g. metals, not provided for in B23K2103/02 – B23K2103/26

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a laser cladding method that can form a clad layer in which a vanadium carbide is uniformly dispersed.SOLUTION: In this laser cladding, the clad layer that contains the vanadium carbide is formed on the surface of a base material by a laser processing head capable of discharging a cladding material powder coaxially with an optical axis of laser light. The cladding material powder is formed of an iron-based material containing 7-15 mass% of V, preferably an iron-based material containing 10-15 mass% of V.

Description

本発明は、基材にバナジウム炭化物が均一に分散したクラッド層を形成することが可能なクラッディング材料及びクラッディング構成を採用したレーザクラッディング方法に関する。 The present invention relates to a cladding material capable of forming a cladding layer in which vanadium carbide is uniformly dispersed on a base material, and a laser cladding method employing a cladding configuration.

金属材の硬度や耐摩耗性を向上させるためには硬質セラミックス粒子を分散させることが効果的である。特に分散させるセラミックス粒子として、優れた機械的特性を有しているバナジウム炭化物を基材に大量に分散させる方法が種々検討されている。代表的な方法としては、鋳造、粉体肉盛溶接（クラッディング方法）を利用する方法が存在する。 In order to improve the hardness and wear resistance of the metal material, it is effective to disperse the hard ceramic particles. In particular, as a ceramic particle to be dispersed, various methods for dispersing a large amount of vanadium carbide having excellent mechanical properties on a substrate have been studied. As a typical method, there is a method using casting or powder overlay welding (cladding method).

しかしながら、鋳造の場合、５〜１０μｍ程度の粗大なバナジウム炭化物が残存するので、耐摩耗性の点では有利であるが所望の硬度を確保できない場合もあり、また、粗大なバナジウム炭化物により微細な形状の加工に用いる工具等への活用は難しい。また鋳造の場合、バナジウム炭化物が基材の結晶粒界に偏折してしまいこの点でも機械的特性を満足できないという問題がある。 However, in the case of casting, coarse vanadium carbide of about 5 to 10 μm remains, which is advantageous in terms of wear resistance, but may not be able to secure a desired hardness, and the coarse vanadium carbide has a fine shape. It is difficult to use it for tools used for machining. Further, in the case of casting, there is a problem that the vanadium carbide is deflected to the crystal grain boundary of the base material and the mechanical characteristics cannot be satisfied also in this respect.

また、クラッディング方法（肉盛溶接）を利用する場合として特許文献１では熱源にプラズマを用いる例が示されている。しかしながら、特許文献１に示すプラズマ粉体肉盛溶接は基材に大入熱を加え、基材の溶融池に硬質セラミック粉末を投入する必要がある。この方法の場合、割れ防止の観点から広範囲に溶かされた基材を除冷していく必要があり入熱制御が困難である。したがって、除冷過程において基材とクラッド層（肉盛層）とが混ざってしまい所望量のクラッド層を形成することができない。 In addition, as an example of using a cladding method (overlay welding), Patent Document 1 shows an example in which plasma is used as a heat source. However, the plasma powder build-up welding shown in Patent Document 1 needs to apply a large heat input to the base material and put the hard ceramic powder into the molten pool of the base material. In the case of this method, it is necessary to cool the substrate melted in a wide range from the viewpoint of preventing cracking, and it is difficult to control heat input. Accordingly, the base material and the cladding layer (building layer) are mixed in the cooling process, and a desired amount of the cladding layer cannot be formed.

一方、近年、クラッディング方法の１つであり熱源にレーザを用いるレーザクラッディング方法において基材の溶融量を低減する構成が提供されている。例えば、非特許文献１では、レーザ光と同軸に原材料を送り出すことで基材を少量のみ溶融し、溶融部分を急冷するレーザクラッディング方法が示されている。今後、この方法を用いた種々の原材料のクラッド層の評価が期待されている。 On the other hand, in recent years, there has been provided a configuration for reducing the melting amount of a substrate in a laser cladding method that is one of the cladding methods and uses a laser as a heat source. For example, Non-Patent Document 1 discloses a laser cladding method in which only a small amount of a base material is melted by sending a raw material coaxially with laser light, and a molten portion is rapidly cooled. In the future, evaluation of cladding layers of various raw materials using this method is expected.

特許第３８９６４７８号公報Japanese Patent No. 3896478

レーザーライン社のホームページhttp://www.laserline.de/diode_laser/download_pdf/cladding-applications.pdfLaserline website http://www.laserline.de/diode_laser/download_pdf/cladding-applications.pdf

本発明は上記課題に鑑みなされたものであり、大量の微細なバナジウム炭化物が均一に分散したクラッド層を容易に形成し得るクラッディング材料及びクラッディング構成を採用したレーザクラッディング方法を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above problems, and provides a cladding material capable of easily forming a cladding layer in which a large amount of fine vanadium carbide is uniformly dispersed and a laser cladding method employing a cladding configuration. With the goal.

本発明は、レーザ光とクラッディング材料粉末とを同軸上に放出可能なレーザ加工ヘッドにより基材の表面にバナジウム炭化物を含有するクラッド層を形成するレーザクラッディング方法を提供する。この方法で使用するクラッディング材料粉末は、mass％で、Ｖ：７〜１５％を含有する鉄系材料からなる。 The present invention provides a laser cladding method in which a clad layer containing vanadium carbide is formed on the surface of a substrate by a laser processing head capable of emitting laser light and cladding material powder on the same axis. The cladding material powder used in this method is composed of an iron-based material containing mass% and V: 7 to 15%.

また、前記クラッディング材料粉末は、mass％で、Ｖ：１０〜１５％を含有する鉄系材料からなることが好ましい。 Moreover, it is preferable that the said cladding material powder consists of an iron-type material containing mass% and V: 10-15%.

レーザ光とクラッディング材等を同軸上に放出するレーザ加工ヘッドを使用してバナジウム炭化物が均一分散されたクラッド層を形成するには、クラッディング材料に７％程度以上のバナジウムが含有することが好ましいことが理解された。このような同軸型のレーザ加工ヘッドを用いると基材への入熱を低くすることができる。 In order to form a clad layer in which vanadium carbide is uniformly dispersed using a laser processing head that emits laser light and a cladding material on the same axis, the cladding material may contain about 7% or more vanadium. It was understood that it was preferable. When such a coaxial laser processing head is used, the heat input to the substrate can be lowered.

本発明では、このような低入熱でのレーザクラッディングにおいてバナジウムの含有量を最適化することで微細なバナジウム炭化物が均一分散したクラッド層を確保することができる点で有利である。 The present invention is advantageous in that a clad layer in which fine vanadium carbide is uniformly dispersed can be secured by optimizing the vanadium content in such laser cladding with low heat input.

上記クラッディング材料に含有されるバナジウムの含有率のうちとりわけ１０〜１５mass％のバナジウム含有量のクラッディング材料粉末であることが好ましい。なお、１５mass％以上のバナジウムを含有するクラッディング材料粉末は製造が困難である。 Among the vanadium contents contained in the cladding material, a cladding material powder having a vanadium content of 10 to 15 mass% is particularly preferable. In addition, the cladding material powder containing vanadium of 15 mass% or more is difficult to manufacture.

前記クラッディング材料粉末は、mass％で、Ｃ：２．０~３．５、Ｃｒ：１０．０~１８．０、Ｍｏ：０．３~１．０、Ｖ：１０．０~１５．０を含み、残部の主成分を鉄系材料とすることが好ましい。なお、レーザ光は半導体レーザであることが好ましい。 The cladding material powder is in mass%, C: 2.0 to 3.5, Cr: 10.0 to 18.0, Mo: 0.3 to 1.0, V: 10.0 to 15.0 It is preferable that the remaining main component is an iron-based material. The laser light is preferably a semiconductor laser.

上述するクラッディング方法に使用するレーザ加工ヘッドは、下端で基材に前記レーザ光を照射する照射口と、前記レーザ光と略同軸で該照射口の近傍で前記クラッディング材料粉末を放出するクラッディング材料粉末供給管と、前記レーザ光と略同軸で該照射口の近傍で不活性ガスを放出するシールドガス供給管と、を備える構成である。 The laser processing head used in the above-described cladding method includes an irradiation port that irradiates the laser beam onto the substrate at the lower end, and a cladding that emits the cladding material powder in the vicinity of the irradiation port substantially coaxially with the laser beam. The coating material powder supply pipe and a shield gas supply pipe that is substantially coaxial with the laser beam and emits an inert gas in the vicinity of the irradiation port.

また本発明は、クラッディング材料粉末から基材の表面に形成したクラッド層も提供している。このクラッド層は均一に分散されたバナジウム炭化物を含有し、該バナジウム炭化物は、クラッド層内の４０〜７０vol％を有し、それぞれ１μｍ以下の略球状の粒子を形成する。 The present invention also provides a cladding layer formed on the surface of the substrate from the cladding material powder. This clad layer contains vanadium carbide uniformly dispersed, and the vanadium carbide has 40 to 70 vol% in the clad layer, and forms substantially spherical particles of 1 μm or less.

上記本発明のレーザクラッディング方法を実施した場合、バナジウム炭化物粒子が均一に分散したクラッド層を形成することは上述した通りであるが、形成されたクラッド層にはバナジウム炭化物が均一分散されるだけでなくその粒子の形状、大きさに特殊性があり、粒子の占有量も非常に多い。したがって、このようなクラッド層の構成は本発明のレーザクラッディング方法を実施したものであるということができる。 When the laser cladding method of the present invention is carried out, a clad layer in which vanadium carbide particles are uniformly dispersed is formed as described above. However, vanadium carbide is only uniformly dispersed in the formed clad layer. In addition, the shape and size of the particles are peculiar, and the amount of particles occupied is very large. Therefore, it can be said that such a structure of the cladding layer is obtained by implementing the laser cladding method of the present invention.

本発明のレーザクラッディング方法によれば、硬質セラミックス粒子として微細なバナジウム炭化物を大量に均一分散したクラッド層を基材表面に容易に形成することができるクラッディング材料が提供される。これにより基材の機械的特性を簡単かつ確実に大幅に向上させることができ、高い耐摩耗性、耐食性等を要する部材への適正な材料を提供することができる。 According to the laser cladding method of the present invention, there is provided a cladding material capable of easily forming a clad layer in which a large amount of fine vanadium carbide is uniformly dispersed as hard ceramic particles on the substrate surface. As a result, the mechanical properties of the substrate can be greatly improved easily and reliably, and an appropriate material for a member requiring high wear resistance, corrosion resistance and the like can be provided.

本発明で用いるレーザクラッディング方法の構成を示す概略図である。It is the schematic which shows the structure of the laser cladding method used by this invention. 図１のレーザクラッディング方法で、種々の含有量のバナジウムを含む鉄系材料をクラッディング材料に使った場合に形成されるクラッド層のＳＥＭ写真であり、バナジウム含有率が（ａ）は５．０４mass%、（ｂ）は７．５７mass％、（ｃ）は１０．１１mass％の場合を示している。1 is an SEM photograph of a clad layer formed when an iron-based material containing various contents of vanadium is used as a cladding material by the laser cladding method of FIG. 04 mass%, (b) shows 7.57 mass%, and (c) shows 10.11 mass%. 図１のレーザクラッディング方法で、種々の含有量のバナジウムを含む鉄系材料をクラッディング材料に使った場合に形成されるクラッド層のＳＥＭ写真であり、バナジウム含有率が（ｄ）は１２．５２mass％、（ｅ）は１４．９４mass％を示している。1 is an SEM photograph of a clad layer formed when an iron-based material containing various contents of vanadium is used as a cladding material by the laser cladding method of FIG. 1, and the vanadium content (d) is 12. 52 mass% and (e) show 14.94 mass%. （ａ）（ｂ）は、それぞれ対応する図２（ａ）（ｃ）に相当するクラッド層のＴＥＭ写真である。(A) and (b) are TEM photographs of the clad layer corresponding to FIGS. 2 (a) and 2 (c), respectively. 従来のレーザクラッディング方法の基本構成を示す概略図である。It is the schematic which shows the basic composition of the conventional laser cladding method.

≪従来型のレーザクラッディング方法の基本構成（非同軸式）≫
まず、本発明のクラッディング方法（肉盛溶接方法）を説明する前提としてレーザクラッディングの基本構成について概説する。 ≪Basic structure of conventional laser cladding method (non-coaxial) ≫
First, the basic configuration of laser cladding will be outlined as a premise for explaining the cladding method (the overlay welding method) of the present invention.

図５には従来のレーザクラッディング方法を表す概略が示されている。図５に示すように、レーザ加工ヘッド１０１によって集光されたレーザ光１０２は集光点あるいはディフォーカスされたビームが基材１０３の表面に照射される。このとき基材１０３はレーザ光１０２の照射面に近傍の広範囲で溶かされて液体化した溶融池１０３ａを形成する。一方、レーザ加工ヘッド１０１に隣接して設けられた粉末供給管１０４の下端部からはクラッディングの原材料粉末１０５が基材１０３の表面に供給される。この基材１０３の表面上に供給された原材料粉末１０５はレーザ光１０２によって溶融され、基材１０３の表面に接合されてクラッド層１０６を形成する。 FIG. 5 schematically shows a conventional laser cladding method. As shown in FIG. 5, the laser beam 102 condensed by the laser processing head 101 is irradiated on the surface of the base material 103 with a condensing point or a defocused beam. At this time, the base material 103 forms a molten pool 103a which is melted and liquefied in the vicinity in a wide range on the irradiation surface of the laser beam 102. On the other hand, the raw material powder 105 of the cladding is supplied to the surface of the base material 103 from the lower end portion of the powder supply pipe 104 provided adjacent to the laser processing head 101. The raw material powder 105 supplied onto the surface of the base material 103 is melted by the laser light 102 and joined to the surface of the base material 103 to form a clad layer 106.

このような従来のレーザクラッディング方法では、図５に示すようにレーザ加工ヘッド１０１が基材１０３表面を横方向（矢印Ｘ方向）に移動しながらレーザ光１０２を照射し、粉末供給管１０４からはレーザ光１０２の移動方向前方側に原材料粉末１０５を供給する。これによりレーザビーム１０２の進行方向後ろ側にクラッッド層１０６が形成される。 In such a conventional laser cladding method, as shown in FIG. 5, the laser processing head 101 irradiates the laser beam 102 while moving the surface of the base material 103 in the lateral direction (arrow X direction), and from the powder supply tube 104. Supplies the raw material powder 105 to the front side in the moving direction of the laser beam 102. As a result, the cladding layer 106 is formed on the rear side in the traveling direction of the laser beam 102.

また、粉末供給管１０４の軸周りにはシールドガス供給管１０７が配設される。このシールドガス供給管１０７は上方からアルゴンガス等の不活性ガスが流入され下端部から放出される。不活性ガスが放出されるとプロセス部を外気と遮断し酸化を抑制する。 A shield gas supply pipe 107 is disposed around the axis of the powder supply pipe 104. The shield gas supply pipe 107 is supplied with an inert gas such as argon gas from above and discharged from the lower end. When the inert gas is released, the process part is shut off from the outside air to suppress oxidation.

しかしながら、図５に示す従来のレーザクラッディング方法の場合、原材料粉末１０５の供給位置とレーザ光１０２の焦点位置との位置決め制御が困難、すなわち入熱の制御が困難であり基材１０３も大きく溶かしてしまう（溶融池１０３ａが大きくなる）。これにより溶けた基材１０３に原材料粉末１０５が混ざりレーザ光１０２の照射位置に一定量の原材料粉末１０５が供給されなくなってしまう。その結果、クラッド層１０６の幅や高さが変化して均一なクラッド層１０６の生成が困難となってしまうという問題がある。 However, in the case of the conventional laser cladding method shown in FIG. 5, it is difficult to control the positioning of the supply position of the raw material powder 105 and the focal position of the laser beam 102, that is, it is difficult to control the heat input, and the base material 103 is also melted greatly. (The molten pool 103a becomes large). As a result, the raw material powder 105 is mixed with the melted base material 103, and a certain amount of the raw material powder 105 is not supplied to the irradiation position of the laser beam 102. As a result, there is a problem that the width and height of the clad layer 106 change and it becomes difficult to produce a uniform clad layer 106.

≪本発明で用いるレーザクラッディング方法の構成（同軸クラッディングトーチ）≫
次に、本発明のレーザクラッディング方法の構成について概説する。
図１は本発明のレーザクラッディング方法を表す概略を示している。図１に示すように、レーザ加工ヘッド１１は中心軸に沿って中空のレーザ光路１１ａを形成しており、レーザ光１２がこの光路に沿って内部を進行する。具体的には、レーザ光１２がレーザ加工ヘッド１１の入射口１１ｂから入射し、ミラー２１により鉛直下方に反射して凸レンズ２２まで到達する。凸レンズ２２に到達したレーザ光１２は集光されてレーザ加工ヘッド１１の下端の照射口１１ｄから照射される。そして、レーザ光１２は光軸１１ｃ上でレーザ加工ヘッド１２の下端直下が集光点となって又はディフォーカスされて基材１３の表面上に照射される。このとき基材１３は、従来のレーザクラッディング方法と同様にレーザ光１２の照射面が溶かされて液体化した溶融池１３ａを形成する。但し、この溶融池１３aは小範囲である（後述）。 ≪Configuration of laser cladding method used in the present invention (coaxial cladding torch) ≫
Next, the configuration of the laser cladding method of the present invention will be outlined.
FIG. 1 schematically shows the laser cladding method of the present invention. As shown in FIG. 1, the laser processing head 11 forms a hollow laser beam path 11a along the central axis, and the laser beam 12 travels along the optical path. Specifically, the laser beam 12 enters from the entrance 11 b of the laser processing head 11, is reflected vertically downward by the mirror 21, and reaches the convex lens 22. The laser beam 12 reaching the convex lens 22 is condensed and irradiated from an irradiation port 11 d at the lower end of the laser processing head 11. Then, the laser beam 12 is irradiated on the surface of the base material 13 on the optical axis 11c, with the laser beam head 12 immediately below the lower end of the laser processing head 12 as a condensing point or defocused. At this time, the base material 13 forms a molten pool 13a in which the irradiation surface of the laser light 12 is melted and liquefied in the same manner as in the conventional laser cladding method. However, this molten pool 13a is a small range (after-mentioned).

一方、レーザ加工ヘッド１１は、レーザ光路１１ａと同軸（光軸１１ｃと同軸（共軸））に中心軸側から順に、クラッディング材料粉末（単に「クラッディング材料」とも称する）１５を下方に送り出すクラッディング材料粉末供給管１４と、冷却水２０を下方に送り出す冷却水供給管１９と、不活性ガス１８を下方に送り出すシールドガス供給管１７と、が設けられている。詳細には、まず水平平面においてレーザ光路１１ａの同心円状外側にクラッディング材料粉末供給管１４が配置されており、上端からレーザ光１２の集光に倣って光軸１１ｃ側に収束し、レーザ加工ヘッド１１の下端の照射口１１ｄ近傍まで連通している。 On the other hand, the laser processing head 11 sends a cladding material powder (simply referred to as “cladding material”) 15 downward in order from the central axis side coaxially with the laser optical path 11a (coaxial (coaxial) with the optical axis 11c). A cladding material powder supply pipe 14, a cooling water supply pipe 19 that sends the cooling water 20 downward, and a shield gas supply pipe 17 that sends the inert gas 18 downward are provided. More specifically, first, a cladding material powder supply tube 14 is disposed on the horizontal plane on the concentric outer side of the laser beam path 11a, and converges from the upper end to the optical axis 11c side following the condensing of the laser beam 12, thereby performing laser processing. The head 11 communicates with the vicinity of the irradiation port 11d at the lower end.

図示しないが、このクラッディング材料粉末供給管１４は、水平平面において所定の角度ごとに配置された１以上の管であっても良く、周全体につながった環状の管であっても良い。したがって、クラッディング原材料粉末供給管１４は、その上端からクラッディング材料粉末１５を流入し、レーザ光１２が基材１３の表面上に照射される位置すなわち基材１３表面の溶融池１３ａに放出する。放出されたクラッディング材料粉末１５はレーザ光１２と基材１３の溶融池１３ａとで入熱され、レーザ加工ヘッド１１の移動方向（矢印Ｙ参照）の後側の基材１３の表面にクラッド層１６を形成する。 Although not shown, the cladding material powder supply pipe 14 may be one or more pipes arranged at predetermined angles in a horizontal plane, or may be an annular pipe connected to the entire circumference. Accordingly, the cladding material powder supply pipe 14 flows in the cladding material powder 15 from the upper end thereof and emits it to the position where the laser beam 12 is irradiated onto the surface of the base material 13, that is, the molten pool 13 a on the surface of the base material 13. . The released cladding material powder 15 is heat input by the laser beam 12 and the molten pool 13a of the base material 13, and a clad layer is formed on the surface of the base material 13 at the rear side of the moving direction of the laser processing head 11 (see arrow Y). 16 is formed.

とりわけ、このクラッディング方法ではレーザ光１２の焦点等とクラッディング材料粉末１５との両者ともに１つのレーザ加工ヘッド１１の下端から放出されるためレーザ光１２の照射位置（溶融池１３ａの位置）とクラッディング材料粉末１５の放出位置との位置決め制御を行う必要がない。したがって、レーザ加工ヘッド１１が基材１３の表面を走査してもクラッド層１６の厚さ等を制御し易く加工プロセス回数も軽減できる点で有利である。なお、クラッディング材料粉末の成分評価については後述する。 In particular, in this cladding method, both the focal point of the laser beam 12 and the cladding material powder 15 are emitted from the lower end of one laser processing head 11, and therefore the irradiation position of the laser beam 12 (the position of the molten pool 13a) and It is not necessary to perform positioning control with respect to the discharge position of the cladding material powder 15. Therefore, even if the laser processing head 11 scans the surface of the substrate 13, it is advantageous in that the thickness of the clad layer 16 can be easily controlled and the number of processing processes can be reduced. The component evaluation of the cladding material powder will be described later.

また、水平平面におけるレーザ光路１１ａに対してクラッディング材料粉末供給管１４より同心円状外側（同軸外側）にはシールドガス供給管１７が配置されており、その上端からレーザ光１２の集光に倣って光軸１１ｃ側に収束し、レーザ加工ヘッド１１の下端の照射口１１ｄ近傍まで連通している。したがって、シールドガス供給管１７はその上端から流入したアルゴンガス等の不活性ガス１８を下端で放出する。放出された不活性ガス１８はクラッディング材料粉末１５（ひいてはクラッド層１６）に吹き付けられるため、クラッド層１６が基材１３の表面に堆積されながら即に酸化防止処理を施すこととなる。このシールドガス供給管１７はクラッド層１６の酸化防止可能な程度の量の不活性ガス１８を吹き付けられるものであれば良く、複数の管や周全体につながった環状の管などが考えられる。 Further, a shield gas supply pipe 17 is disposed on the outer side (coaxial outer side) concentrically from the cladding material powder supply pipe 14 with respect to the laser optical path 11a in the horizontal plane, and follows the condensing of the laser light 12 from the upper end thereof. The laser beam converges to the optical axis 11c side and communicates to the vicinity of the irradiation port 11d at the lower end of the laser processing head 11. Therefore, the shield gas supply pipe 17 discharges the inert gas 18 such as argon gas flowing in from the upper end at the lower end. Since the released inert gas 18 is sprayed onto the cladding material powder 15 (and thus the cladding layer 16), the antioxidant treatment is immediately performed while the cladding layer 16 is deposited on the surface of the substrate 13. The shield gas supply pipe 17 may be any pipe that can be sprayed with an inert gas 18 in an amount sufficient to prevent oxidation of the clad layer 16, and may be a plurality of pipes or an annular pipe connected to the entire circumference.

さらに、シールドガス供給管１７の同心円状外側には冷却水供給管１９が配置されており、その上端からレーザ加工ヘッド１１の下端から所定距離上方に位置まで連通している。なお、この冷却水供給管１９はレーザ加工ヘッド１１の必須部品ではなく、レーザ加工ヘッド１１の冷却機能である。 Further, a cooling water supply pipe 19 is disposed on the concentric outer side of the shield gas supply pipe 17 and communicates from the upper end thereof to a position above the laser processing head 11 by a predetermined distance. The cooling water supply pipe 19 is not an essential part of the laser processing head 11 but a cooling function of the laser processing head 11.

≪上記レーザクラッディング方法で最適なクラッディング材料粉末（原材料粉末）≫
上記レーザクラッディング方法を用いて種々のクラッディング材料によりバナジウム炭化物が分散したクラッド層１６を形成した。以下、バナジウムＶの含有量の異なる種々のクラッディング材料粉末について図１に示すレーザクラッディング方法でクラッド層を形成した場合のバナジウム炭化物の分散状態を評価した。 ≪Optimum cladding material powder by the above laser cladding method (raw material powder) ≫
Using the above laser cladding method, a clad layer 16 in which vanadium carbide is dispersed is formed by various cladding materials. Hereinafter, the dispersion state of the vanadium carbide when the cladding layer was formed by the laser cladding method shown in FIG. 1 for various cladding material powders having different vanadium V contents was evaluated.

実験条件
使用装置としては上述する図１のレーザ加工ヘッド１１としてLaserline社製Type Coax8を使用した。また、レーザ光源としては、Laserline社製（波長810-980nm）の半導体レーザを使用した。
また、クラッディング材料粉末１５は、高耐食・耐磨耗工具鋼粉末（山陽特殊鋼社製）を５種類準備した。具体的には、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、とＦｅを主成分組成とし、詳細な成分は表１に示す。
As the apparatus for using the experimental conditions, Type Coax 8 manufactured by Laserline was used as the laser processing head 11 of FIG. 1 described above. As the laser light source, a semiconductor laser manufactured by Laserline (wavelength: 810 to 980 nm) was used.
In addition, as the cladding material powder 15, five types of high corrosion and wear resistant tool steel powder (manufactured by Sanyo Special Steel Co., Ltd.) were prepared. Specifically, C, Si, Mn, Cr, Mo, V, and Fe are main component compositions, and detailed components are shown in Table 1.

また、基材１３にはＳＫＤ６１板材（高さ１７ｍｍ×幅１７５ｍｍ×長さ２３０ｍｍ）を使用した。
さらに、クラッディング条件としては、レーザ出力が６００ｗ、レーザ加工ヘッド１１の移動速度が１０００ｍｍ／ｍｉｎ、レーザ加工ヘッド１１が送り量０．５ｍｍであり、基材１３の表面にクラッディングをラッピングさせることで、基材表面に高さ２ｍｍ×幅１５ｍｍ×長さ６５ｍｍのクラッド層１６を形成させた。 Further, an SKD61 plate (height 17 mm × width 175 mm × length 230 mm) was used for the base material 13.
Further, as cladding conditions, the laser output is 600 w, the moving speed of the laser machining head 11 is 1000 mm / min, the laser machining head 11 is fed by 0.5 mm, and the cladding is wrapped on the surface of the base material 13. Then, the clad layer 16 having a height of 2 mm, a width of 15 mm, and a length of 65 mm was formed on the surface of the base material.

図２〜図３は、上記実験条件により形成されたクラッド層１６の組織写真（ＳＥＭ写真）を示している。具体的には図２〜図３の（ａ）〜（ｅ）はそれぞれ表１のＮｏ．１〜Ｎｏ．５のクラッディング材料粉末を使用した場合のＳＥＭ写真であり、クラッド層断面を鏡面研磨後、エッチング（塩化第二鉄溶液）を施して撮影している。バナジウム：Ｖの含有率に注目すると、ぞれぞれ（ａ）は５．０４mass%、（ｂ）は７．５７mass%、（ｃ）は１０．１１mass%、（ｄ）は１２．５２mass%、（ｅ）は１４．９４mass%である。 2 to 3 show structural photographs (SEM photographs) of the clad layer 16 formed under the above experimental conditions. Specifically, (a) to (e) in FIGS. 1-No. 5 is an SEM photograph in the case of using the cladding material powder No. 5, and a cross section of the clad layer is mirror-polished and then etched (ferric chloride solution) and photographed. Vanadium: Looking at the content of V, (a) is 5.04 mass%, (b) is 7.57 mass%, (c) is 10.11 mass%, (d) is 12.52 mass%, (E) is 14.94 mass%.

表１のような鉄系材料をクラッディング材料として使用する場合、主としてクロム炭化物とバナジウム炭化物とが形成される。このうちクロム炭化物は基材（Ｆｅ）の結晶粒界に偏折するのが一般的である。一方、図２〜図３に示す通りバナジウム炭化物が形成される場所は、バナジウム含有量によって変化し、バナジウム含有率が低い場合はクロム炭化物と同様に基材の結晶粒界に偏折し、バナジウム含有率が高くなるにつれ基材中に均一に分散して形成される。詳細には（ａ）のようにバナジウム含有率が５mass%程度のときには偏折した状態といえるが、（ｂ）のようにバナジウム含有率が７〜１０mass%程度では比較的良好に分散されており、（ｃ）〜（ｄ）のようにバナジウム含有率が１０〜１５mass%程度では十分に均一分散していることがわかる。 When an iron-based material as shown in Table 1 is used as a cladding material, chromium carbide and vanadium carbide are mainly formed. Of these, chromium carbide is generally deflected to the crystal grain boundary of the base material (Fe). On the other hand, as shown in FIG. 2 to FIG. 3, the place where vanadium carbide is formed varies depending on the vanadium content. As the content increases, it is uniformly dispersed in the substrate. Specifically, when the vanadium content is about 5 mass% as in (a), it can be said that it is in a broken state, but when the vanadium content is about 7 to 10 mass% as in (b), it is relatively well dispersed. It can be seen that when the vanadium content is about 10 to 15 mass% as in (c) to (d), it is sufficiently uniformly dispersed.

また、図２〜図３に示すクラッド層１６の組織写真（ＳＥＭ写真）の画像解析を行った結果、
バナジウム炭化物粒子はクラッド層１６内で均一に分散されており、その形状、大きさ、量は、
形状：球状
大きさ：1μｍ以下
量：４０〜７０ vol%
であることがわかる。 Moreover, as a result of performing the image analysis of the structure | tissue photograph (SEM photograph) of the clad layer 16 shown in FIGS.
The vanadium carbide particles are uniformly dispersed in the cladding layer 16, and the shape, size, and amount thereof are
Shape: Spherical size: 1 μm or less Amount: 40-70 vol%
It can be seen that it is.

なお、（ａ）〜（ｅ）におけるバナジウム炭化物粒子は、それぞれ占有面積を検出した結果、（ａ）−（非分散ゆえ不検出）、(ｂ) ４３ vol%、(ｃ) ６１vol%、（ｄ） ４５ vol%、（ｅ） ６７vol% と検出された。 In addition, the vanadium carbide particles in (a) to (e) each detected the occupied area, (a)-(not detected because of non-dispersion), (b) 43 vol%, (c) 61 vol%, (d ) 45 vol% and (e) 67 vol%.

図４は、表１のクラッディング材料のうちバナジウムの含有率が５．０４mass%、１０．１１mass%であるＮｏ．１とＮｏ．３から形成されたクラッド層の断面の組織写真（ＴＥＭ写真）を示している。すなわち、図４（ｂ）のＴＥＭ写真は図２（ｃ）のＳＥＭ写真に相当する。
この図４を参照すれば、上述のように、バナジウム含有率が高くなるとバナジウム炭化物が均一に分散されていることが分かる。 FIG. 4 is a graph showing the No. 1 cladding material of Table 1 having a vanadium content of 5.04 mass% and 10.11 mass%. 1 and No. 3 shows a structural photograph (TEM photograph) of a cross section of a clad layer formed from 3. That is, the TEM photograph in FIG. 4B corresponds to the SEM photograph in FIG.
Referring to FIG. 4, as described above, it can be seen that the vanadium carbide is uniformly dispersed when the vanadium content increases.

以上、本発明のレーザクラッディング方法の実施形態およびその概念について説明してきたが本発明はこれに限定されるものではなく特許請求の範囲および明細書等に記載の精神や教示を逸脱しない範囲で他の変形例、改良例が得られることは当業者は理解できるであろう。 The embodiments of the laser cladding method of the present invention and the concept thereof have been described above. However, the present invention is not limited to these embodiments, and the spirit and teaching described in the claims and the description are not deviated. Those skilled in the art will appreciate that other variations and improvements can be obtained.

１１ レーザ加工ヘッド(レーザヘッド）
１１a レーザ光路
１１b 入射口
１１c 光軸（中心軸）
１１d 照射口
１２ レーザ光（レーザビーム）
１３ 基材
１３ａ 溶融池
１４ クラッディング材料粉末供給管
１５ クラッディング材料(粉末）
１６ クラッド層
１７ シールドガス供給管
１８ 不活性ガス
１９ 冷却水供給管
２０ 冷却水
２１ ミラー
２２ 凸レンズ
１０１ レーザ加工ヘッド
１０２ レーザビーム（レーザ光）
１０３ 基材
１０３a 溶融池"
１０４ 粉末供給管
１０５ 原材料粉末
１０６ クラッド層
１０７ シールドガス供給管
１０８ 不活性ガス 11 Laser processing head (laser head)
11a Laser beam path 11b Entrance 11c Optical axis (central axis)
11d Irradiation port 12 Laser beam (laser beam)
13 Base material 13a Molten pool 14 Cladding material powder supply pipe 15 Cladding material (powder)
16 Cladding layer 17 Shield gas supply pipe 18 Inert gas 19 Cooling water supply pipe 20 Cooling water 21 Mirror 22 Convex lens 101 Laser processing head 102 Laser beam (laser light)
103 substrate
103a molten pool "
104 Powder supply pipe 105 Raw material powder 106 Cladding layer 107 Shield gas supply pipe 108 Inert gas

Claims (6)

クラッディング材料粉末をレーザ光の光軸と同軸上に放出可能なレーザ加工ヘッドにより基材の表面にバナジウム炭化物を含有するクラッド層を形成するレーザクラッディング方法であって、
該クラッディング材料粉末は、mass％で、Ｖ：７〜１５％を含有する鉄系材料からなることを特徴とするレーザクラッディング方法。 A laser cladding method in which a cladding layer containing vanadium carbide is formed on the surface of a substrate by a laser processing head capable of emitting cladding material powder coaxially with the optical axis of the laser beam,
The laser cladding method, wherein the cladding material powder is made of an iron-based material containing mass% and V: 7 to 15%. 前記クラッディング材料粉末は、mass％で、Ｖ：１０〜１５％を含有する鉄系材料からなることを特徴とする請求項１に記載のレーザクラッディング方法。 2. The laser cladding method according to claim 1, wherein the cladding material powder is made of an iron-based material containing mass% and V: 10 to 15%. 前記クラッディング材料粉末は、mass％で、
Ｃ：２．０~３．５、Ｃｒ：１０．０~１８．０、Ｍｏ：０．３~１．０、Ｖ：１０．０~１５．０を含み、残部の主成分を鉄系材料とすることを特徴とする請求項２に記載のレーザクラッディング方法。 The cladding material powder is mass%,
C: 2.0 to 3.5, Cr: 10.0 to 18.0, Mo: 0.3 to 1.0, V: 10.0 to 15.0, the remaining main component being an iron-based material The laser cladding method according to claim 2, wherein: 前記レーザ光は半導体レーザであることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のレーザクラッディング方法。 The laser cladding method according to claim 1, wherein the laser beam is a semiconductor laser. 前記レーザ加工ヘッドは、
下端で基材に前記レーザ光を照射する照射口と、
前記レーザ光と略同軸で該照射口の近傍で前記クラッディング材料粉末を放出するクラッディング材料粉末供給管と、
前記レーザ光と略同軸で該照射口の近傍で不活性ガスを放出するシールドガス供給管と、を備えることを特徴とする請求項１〜５に記載のクラッディング方法。 The laser processing head is
An irradiation port for irradiating the substrate with the laser beam at the lower end;
A cladding material powder supply pipe for discharging the cladding material powder in the vicinity of the irradiation port substantially coaxially with the laser beam;
The cladding method according to claim 1, further comprising: a shield gas supply pipe that is substantially coaxial with the laser beam and emits an inert gas in the vicinity of the irradiation port. クラッディング材料粉末から基材の表面に形成したクラッド層であって、
該クラッド層は均一に分散されたバナジウム炭化物を含有し、
該バナジウム炭化物は、クラッド層内の４０〜７０vol％を有し、それぞれ１μｍ以下の略球状の粒子を形成する、ことを特徴とするクラッド層。
A cladding layer formed on the surface of the substrate from the cladding material powder,
The cladding layer contains uniformly dispersed vanadium carbide;
The vanadium carbide has a volume of 40 to 70 vol% in the cladding layer, and forms substantially spherical particles of 1 μm or less, respectively.
JP2011058543A 2011-03-16 2011-03-16 Laser cladding method Pending JP2012192436A (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011058543A JP2012192436A (en) 2011-03-16 2011-03-16 Laser cladding method
PCT/JP2012/001516 WO2012124289A1 (en) 2011-03-16 2012-03-06 Laser cladding method

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011058543A JP2012192436A (en) 2011-03-16 2011-03-16 Laser cladding method

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2012192436A true JP2012192436A (en) 2012-10-11

Family

ID=46830381

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2011058543A Pending JP2012192436A (en) 2011-03-16 2011-03-16 Laser cladding method

Country Status (2)

Country Link
JP (1) JP2012192436A (en)
WO (1) WO2012124289A1 (en)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105921939A (en) * 2016-04-28 2016-09-07 辽宁科技学院 Repair method for iron base friction material
US20170014953A1 (en) * 2015-07-14 2017-01-19 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Method of determining quality of cladding layer and laser build-up apparatus
EP3446825A1 (en) 2017-08-23 2019-02-27 Nakamura-Tome Precision Industry Co., Ltd. Laser cladding device and complex machine tool
CN110055528A (en) * 2019-05-23 2019-07-26 西安交通大学 A kind of annular coaxial dust feeder for ultrahigh speed laser melting coating
JP2020032449A (en) * 2018-08-30 2020-03-05 山陽特殊製鋼株式会社 Fe-based alloy powder

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105312570B (en) * 2014-06-05 2017-09-26 华中科技大学 A kind of increment manufacture method for part or mould
CN105925979A (en) * 2016-07-08 2016-09-07 天津工业大学 Iron-based titanium carbide laser cladding material
CN110846659A (en) * 2019-12-23 2020-02-28 苏州天弘激光股份有限公司 In-light coaxial ball feeding laser cladding head, cladding system and cladding method
CN115074728B (en) * 2022-08-24 2022-10-25 江苏海宇机械有限公司 Laser cladding machine for forming metallurgical surface cladding layer
WO2024051897A1 (en) * 2022-09-11 2024-03-14 HPL Technologies GmbH Main body comprising a coating system

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006068819A (en) * 2004-08-31 2006-03-16 Winkler & Duennebier Ag Method and device for making cutting roller or embossing roller by laser overlay welding

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006068819A (en) * 2004-08-31 2006-03-16 Winkler & Duennebier Ag Method and device for making cutting roller or embossing roller by laser overlay welding

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20170014953A1 (en) * 2015-07-14 2017-01-19 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Method of determining quality of cladding layer and laser build-up apparatus
US10286495B2 (en) * 2015-07-14 2019-05-14 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Method of determining quality of cladding layer and laser build-up apparatus
CN105921939A (en) * 2016-04-28 2016-09-07 辽宁科技学院 Repair method for iron base friction material
EP3446825A1 (en) 2017-08-23 2019-02-27 Nakamura-Tome Precision Industry Co., Ltd. Laser cladding device and complex machine tool
JP2020032449A (en) * 2018-08-30 2020-03-05 山陽特殊製鋼株式会社 Fe-based alloy powder
JP7134026B2 (en) 2018-08-30 2022-09-09 山陽特殊製鋼株式会社 Fe-based alloy powder
CN110055528A (en) * 2019-05-23 2019-07-26 西安交通大学 A kind of annular coaxial dust feeder for ultrahigh speed laser melting coating

Also Published As

Publication number Publication date
WO2012124289A1 (en) 2012-09-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2012124289A1 (en) Laser cladding method
EP3596242B1 (en) Method for fusion processing aluminum alloy and aluminum alloy precursor material
Sexton et al. Laser cladding of aerospace materials
CA2527432C (en) Diamond hard coating of ferrous substrates
US9352419B2 (en) Laser re-melt repair of superalloys using flux
JP5670862B2 (en) Method for forming densified layer in thermal spray coating
US6727459B1 (en) Method for metal deposition on an edge
WO2016151781A1 (en) Processing nozzle, processing head, processing device
WO2013046950A1 (en) Powder-supplying nozzle and build-up-welding method
JP6227808B2 (en) Thermal spray assembly and method using thermal spray assembly
US20170368637A1 (en) Wide path welding, cladding, additive manufacturing
CN204825050U (en) Laser cladding head for hole
JP2016128190A (en) Hot wire laser cladding process and materials used for the same
JP7287916B2 (en) LAMINATED PRODUCT MANUFACTURING METHOD AND LAMINATED PRODUCT
CN108472767A (en) With by oblique laser beam go removing coating for manufacturing the method for precoat metal plate and corresponding metallic plate
Xiong et al. Arc plasma, droplet, and forming behaviors in bypass wire arc-directed energy deposition
JP2018123388A (en) Antifriction member and manufacturing method therefor
RU2542199C1 (en) Method for preparing composite coatings of powder materials
Volpp et al. Powder particle attachment mechanisms onto liquid material
US20180178326A1 (en) Vacuum sls method for the additive manufacture of metallic components
JP2005254317A (en) Coating method and apparatus for self-fluxing alloy, and continuous casting mold using the same, and manufacturing method for mold
DE102018113643A1 (en) Device for coating a surface
JP2009079790A (en) Electron-beam melting furnace for metal and metal melting method using the same
JPH11350107A (en) Method for forming high-temperature wear-resistant film
JP2023122005A (en) Method for manufacturing hard metal member, hard metal member, and raw material powder of the same

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20140305

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20140318

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20150619

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20151027