JP2012188360A - 排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造方法および製造システム - Google Patents
排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造方法および製造システム Download PDFInfo
- Publication number
- JP2012188360A JP2012188360A JP2011051090A JP2011051090A JP2012188360A JP 2012188360 A JP2012188360 A JP 2012188360A JP 2011051090 A JP2011051090 A JP 2011051090A JP 2011051090 A JP2011051090 A JP 2011051090A JP 2012188360 A JP2012188360 A JP 2012188360A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hydrogen
- transfer line
- carbon dioxide
- exhaust gas
- renewable energy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 title claims abstract description 11
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 title claims abstract description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 26
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 181
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 180
- LCGLNKUTAGEVQW-UHFFFAOYSA-N Dimethyl ether Chemical compound COC LCGLNKUTAGEVQW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 133
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 113
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 106
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 56
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 56
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 54
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 52
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 42
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 39
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 16
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 121
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 75
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 claims description 46
- 239000000376 reactant Substances 0.000 claims description 33
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 33
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 claims description 30
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 30
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 11
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000000629 steam reforming Methods 0.000 claims description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 33
- 230000009467 reduction Effects 0.000 abstract description 4
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 abstract 3
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 28
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 22
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 18
- 238000002407 reforming Methods 0.000 description 18
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 17
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 13
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 10
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 10
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 9
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 7
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 7
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 7
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 7
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 6
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 5
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 5
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000006870 function Effects 0.000 description 3
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000012466 permeate Substances 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 238000006057 reforming reaction Methods 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/36—Hydrogen production from non-carbon containing sources, e.g. by water electrolysis
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/133—Renewable energy sources, e.g. sunlight
Landscapes
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Electrolytic Production Of Non-Metals, Compounds, Apparatuses Therefor (AREA)
Abstract
【課題】工場などの燃焼設備で発生する排ガスと、再生可能なエネルギによって得られる水素とを利用して、燃焼設備近傍で、ＤＭＥなどを合成して燃料などとして利用することを可能にする。
【解決手段】再生可能なエネルギによって稼働する水電解設備（水電解装置３）で生成される水素と、燃焼設備（加熱炉１）で発生する排ガスに含まれる二酸化炭素とを、前記水電解設備および前記燃焼設備からの移送ラインに連ねて、前記排ガスの排熱を利用して触媒存在下で反応させ、該反応によってジメチルエーテル、メタノール、エタノールの１種以上の反応物を得ることで、ＣＯ２削減を行い、かつ製造した燃料を従来の燃料の一部などとして利用することでエネルギコストの削減を可能にする。
【選択図】図１
【解決手段】再生可能なエネルギによって稼働する水電解設備（水電解装置３）で生成される水素と、燃焼設備（加熱炉１）で発生する排ガスに含まれる二酸化炭素とを、前記水電解設備および前記燃焼設備からの移送ラインに連ねて、前記排ガスの排熱を利用して触媒存在下で反応させ、該反応によってジメチルエーテル、メタノール、エタノールの１種以上の反応物を得ることで、ＣＯ２削減を行い、かつ製造した燃料を従来の燃料の一部などとして利用することでエネルギコストの削減を可能にする。
【選択図】図１
Description
この発明は、排熱と再生可能な自然エネルギを有効利用した反応物製造方法および製造装置に関するものである。
従来から、製造工場で発生する排熱を有効利用して、工場から排出されるＣＯ２と水素とからジメチルエーテル（ＤＭＥ）やメタノール等を製造するシステムが提案されている。
従来のこの種の装置としては特許文献１で示されたものがある。同文献におけるシステム概念図を図３に示す。
該システムでは、ＣＯ２発生源３０で発生した二酸化炭素を液化炭酸施設３１に移送して液化炭酸として一旦貯蔵し、車、船などの輸送手段３２で貯蔵した液化炭酸をＣＯ２原料施設３３に移送する。ＣＯ２発生源３０は、発電所など、ＣＯ２が発生する施設であり、液化炭酸施設３１で二酸化炭素が冷却などにより液化炭酸として回収される。
液化炭酸は、ＣＯ２原料施設３３で一旦貯蔵し、必要に応じて合成施設３４に供給する。また、当該システムでは、水電気分解施設３５を備えており、該水電気分解施設３５では電解によって水素を生成し、前記合成施設３４に供給する。合成施設３４では、前記二酸化炭素と該水素とを、メタノールやＤＭＥの合成反応に利用する。
すなわち、合成施設３４では、二酸化炭素と水素とが原料になってメタノールやＤＭＥが生成される。
従来のこの種の装置としては特許文献１で示されたものがある。同文献におけるシステム概念図を図３に示す。
該システムでは、ＣＯ２発生源３０で発生した二酸化炭素を液化炭酸施設３１に移送して液化炭酸として一旦貯蔵し、車、船などの輸送手段３２で貯蔵した液化炭酸をＣＯ２原料施設３３に移送する。ＣＯ２発生源３０は、発電所など、ＣＯ２が発生する施設であり、液化炭酸施設３１で二酸化炭素が冷却などにより液化炭酸として回収される。
液化炭酸は、ＣＯ２原料施設３３で一旦貯蔵し、必要に応じて合成施設３４に供給する。また、当該システムでは、水電気分解施設３５を備えており、該水電気分解施設３５では電解によって水素を生成し、前記合成施設３４に供給する。合成施設３４では、前記二酸化炭素と該水素とを、メタノールやＤＭＥの合成反応に利用する。
すなわち、合成施設３４では、二酸化炭素と水素とが原料になってメタノールやＤＭＥが生成される。
メタノール合成施設３４で生成したメタノール、ＤＭＥは、車、船などの輸送手段３６によって燃料受入施設３７に移送し一旦貯蔵し、必要に応じて前記したＣＯ２発生源３０に燃料として供給する。
また、水電気分解施設３５で水素と同時に生成する酸素は、液体酸素施設４０で液化回収して一旦貯蔵し、車、船などの輸送手段４１を経て液体酸素受入施設４２に移送し一旦貯蔵する。また、液体酸素受入施設４２には、空気液化施設４３からも液体酸素を供給する。液体酸素受入施設４２からは、必要に応じて前記液体酸素を前記したＣＯ２発生源３０に供給する。
上記のように該システムでは、燃料消費地４５側と燃料供給地４６側とが地域を隔てて位置し、この地域間で、二酸化炭素と水素とが移動しつつ上記システムが稼働している。
また、水電気分解施設３５で水素と同時に生成する酸素は、液体酸素施設４０で液化回収して一旦貯蔵し、車、船などの輸送手段４１を経て液体酸素受入施設４２に移送し一旦貯蔵する。また、液体酸素受入施設４２には、空気液化施設４３からも液体酸素を供給する。液体酸素受入施設４２からは、必要に応じて前記液体酸素を前記したＣＯ２発生源３０に供給する。
上記のように該システムでは、燃料消費地４５側と燃料供給地４６側とが地域を隔てて位置し、この地域間で、二酸化炭素と水素とが移動しつつ上記システムが稼働している。
従来までの工場内ＣＯ２回収とそれを原料としたＤＭＥ製造プロセスは、以上のように構成されているので、ＣＯ２を液化するエネルギが必要となり、かつそれを輸送するための燃料消費によりＣＯ２が排出され、また合成施設内でもメタノールやＤＭＥを製造するためのエネルギが必要であるなど、ライフサイクルアセスメント（ＬＣＡ）的に考えて、それほど大きなＣＯ２削減効果が得られていないものである。
この発明は上記のような従来のものの課題を解決するためになされたもので、ＣＯ２を発生する場所とメタノールやＤＭＥを製造する場所を同一工場内などに設置可能にし、ＣＯ２の直接排熱を利用してメタノールやＤＭＥなどの炭化水素系燃料を得ることができる方法とシステムとを提供することを目的とする。
すなわち、本発明の排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造方法は、再生可能なエネルギによって稼働する水電解設備で生成される水素と、燃焼設備で発生する排ガスに含まれる二酸化炭素とを、前記水電解設備および前記燃焼設備からの移送ラインに連ねて、前記排ガスの排熱を利用して触媒存在下で反応させ、該反応によってジメチルエーテル、メタノール、エタノールの１種以上の反応物を得ることを特徴とする。
本発明の排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造システムは、再生可能なエネルギによって稼働する水電解設備と、該水電解設備で生成された水素を移送する水素移送ラインと、燃焼設備で発生する二酸化炭素を含む排ガスを移送する排ガス移送ラインと、前記水素移送ラインおよび前記排ガス移送ラインが接続され、前記水素移送ラインから供給される前記水素と前記排ガス移送ラインから移送される前記排ガスとを触媒存在下で反応させてジメチルエーテル、メタノール、エタノールの１種以上の反応物を生成する反応器と、を備えることを特徴とする。
上記本発明によれば、再生可能なエネルギによって稼働する水電解設備で生成される水素と、燃焼設備で発生する排ガスとを、移送ラインが配置されているエリア内で、排ガスの排熱を利用して合成し、燃料などとして利用することができるジメチルエーテル、メタノール、エタノールの１種以上の反応物を得ることができる。
本発明の構成により、工場内などで排出されるＣＯ２は自然エネルギなどを利用して製造される水素と一緒にメタノールやＤＭＥ等の炭化水素系燃料製造のための原料とすることができ、製造に必要なエネルギの大半は燃焼設備からの排熱を利用し、かつ既存のインフラを最大限活かした燃料供給システムを構築できるようになり、低コストで容易にＣＯ２削減を達成することが可能となる。得られた合成物は、液体の状態で既存のＡ重油，軽油などの燃料輸送用の配管で各工場の燃料貯蔵施設まで輸送・貯蔵して利用することができる。また、液相または気相の状態で前記燃焼設備の燃料の一部または全部として使用することができる。
本発明の構成により、工場内などで排出されるＣＯ２は自然エネルギなどを利用して製造される水素と一緒にメタノールやＤＭＥ等の炭化水素系燃料製造のための原料とすることができ、製造に必要なエネルギの大半は燃焼設備からの排熱を利用し、かつ既存のインフラを最大限活かした燃料供給システムを構築できるようになり、低コストで容易にＣＯ２削減を達成することが可能となる。得られた合成物は、液体の状態で既存のＡ重油，軽油などの燃料輸送用の配管で各工場の燃料貯蔵施設まで輸送・貯蔵して利用することができる。また、液相または気相の状態で前記燃焼設備の燃料の一部または全部として使用することができる。
前記燃焼設備は、燃料を燃焼させて加熱する加熱炉などが例示されるが、本発明としては、特定のものに限定されるものではなく、燃料の種別も特定のものに限定されるものではない。例えば、天然ガスやＬＰＧ、ＣＯＧ、ダイリュートガスなどが挙げられる。
前記燃焼設備で生成される排ガスとしては、二酸化炭素を含むものであればよく、主成分として、窒素６５〜９５体積％，二酸化炭素５〜３５体積％を含むものを例示することができる。該排ガスは、例えば、天然ガスなどの炭化水素ガスの燃焼によって発生する。
前記燃焼設備で生成される排ガスとしては、二酸化炭素を含むものであればよく、主成分として、窒素６５〜９５体積％，二酸化炭素５〜３５体積％を含むものを例示することができる。該排ガスは、例えば、天然ガスなどの炭化水素ガスの燃焼によって発生する。
また、前記排ガスは、温度が２００℃〜５００℃の低温工場排熱であってもよい。これにより、比較的低温の燃焼設備で発生する排ガスを対象にすることができ、適用範囲が拡大する。
前記排ガスは、成分濃度が安定しているものの他、前記燃焼設備の操業条件などによって成分濃度が変動するものであってもよい。すなわち、燃料の成分や操業条件によって排ガスの成分濃度が変動する燃焼設備を利用対象とすることができ、適法範囲が拡大する。
燃焼設備で成分濃度が変動する場合、排ガスに含まれる二酸化炭素の濃度に応じて、前記反応に供する水素の量を調整するようにしてもよい。これにより排ガスの成分濃度に応じて適正な量の水素量を供給することができ、反応効率を上げるとともに、無駄な水素供給を回避する。
水素の供給量の調整は、排ガス移送ラインで移送される排ガス中の二酸化炭素濃度を測定する二酸化炭素測定手段と、前記水素移送ラインに介設され、前記二酸化炭素測定手段による測定結果に基づいて水素流量を調整する水素流量調整手段と、によって実行することができる。すなわち、二酸化炭素測定手段で測定される二酸化炭素濃度が高くなれば、水素供給量を増加させ、二酸化炭素測定手段で測定される二酸化炭素濃度が低くなれば、水素供給量を減少させて、両者のバランスを図ることができる。また、二酸化炭素濃度の閾値を１または複数設定しておき、閾値を越えた場合に予め定めた所定の水素量を供給するようにしてもよい。
なお、本発明で用いられる水素は、工場内に設置された風力発電などの自然エネルギを用いた水電解施設で水などの電解によって生成される。該水電解施設を稼働させる再生可能なエネルギとしては、風力発電、太陽光発電、バイオガスエンジンなどが例示されるが、本発明としては、再生可能なエネルギであればよく、上記例示のものに限定されるものではない。また、水電解施設は、再生可能なエネルギのみで稼働するものが望ましいが、再生可能なエネルギの利用が一部によるものであってもよい。
水電解施設で生成された水素は、水素移送ラインで独立して移送することも可能であるが、前記燃焼設備に移送される燃料ガスに合流させ、前記燃焼設備の上流側で前記燃料ガスから分離して移送するようにしてもよい。例えば、近年工場内の燃料はＣＯ２排出が少ないと言われる天然ガスに切り替えられており、この配管内に製造した水素を混入し、一般的にハイタンと呼ばれる燃料として燃焼設備まで輸送し、そこで分離して利用することができる。
すなわち、水素移送ラインを該燃料ガス供給ラインの一部で合流させ、燃焼設備の上流側で該燃料ガス供給ラインから水素移送ラインを分岐させる。分岐地点上流側には、燃料ガスから水素を分離して分岐後の水素移送ラインに水素を導く水素分離器を備えることで水素を容易に分離することができる。水素分離器としては、水素分離膜などを用いた既知のものを用いることができ、要は水素を効果的に分離できるものであればよい。
上記によれば、燃焼設備に移送する燃料ガスの供給ラインを利用して水素を移送することができ、輸送のための燃料消費によるＣＯ２排出がなく、かつ既存のインフラを利用することで、安価に水素輸送を行うことが可能となり、トータル的に既存の施設を可能な限り生かした低コストのＣＯ２削減エネルギ供給システム構築を可能とする。
上記によれば、燃焼設備に移送する燃料ガスの供給ラインを利用して水素を移送することができ、輸送のための燃料消費によるＣＯ２排出がなく、かつ既存のインフラを利用することで、安価に水素輸送を行うことが可能となり、トータル的に既存の施設を可能な限り生かした低コストのＣＯ２削減エネルギ供給システム構築を可能とする。
上記水素と二酸化炭素とは、排ガスの熱を利用して合成反応によってジメチルエーテル、メタノール、エタノールの１種以上の反応物を得ることができる。好適には少なくともジメチルエーテルを含む。
上記反応物は、一部または全部を前記燃焼設備の燃料として使用することができ、この場合、合成燃料供給ラインを設けて燃焼設備に供給する。また、製造した炭化水素燃料は既存のＬＰＧガス配管や燃料ガス供給ライン等を利用して移送することもできる。
上記反応物は、一部または全部を前記燃焼設備の燃料として使用することができ、この場合、合成燃料供給ラインを設けて燃焼設備に供給する。また、製造した炭化水素燃料は既存のＬＰＧガス配管や燃料ガス供給ライン等を利用して移送することもできる。
また、前記合成反応によって得られた反応物の一部を水蒸気改質し、改質によって得られた水素と二酸化炭素とを分離し、前記水素を前記反応前の水素に加え、前記二酸化炭素を前記反応前の二酸化炭素に加えることも可能である。この場合、前記反応物の一部と水蒸気とによって前記反応物の水蒸気改質を行う改質器と、該改質器で得られた改質物中から水素と二酸化炭素とをそれぞれ分離する分離器と、該分離器で分離された水素を前記燃焼設備に直接または間接的に供給する改質後水素移送ラインと、前記分離器で分離された二酸化炭素を前記反応器に直接または間接的に供給する改質後二酸化炭素移送ラインと、を備えるものとすることができる。
上記によれば、反応物から得られる水素、二酸化炭素を原料側の水素量、二酸化炭素量の調整に用いることができる。例えば、上記水電解水素が不足する場合に上記改質によって得られる水素を補助として利用することができ、上記燃焼設備で発生する二酸化炭素の濃度が低い場合に上記改質によって得られる二酸化炭素を補助として利用することができる。
上記によれば、反応物から得られる水素、二酸化炭素を原料側の水素量、二酸化炭素量の調整に用いることができる。例えば、上記水電解水素が不足する場合に上記改質によって得られる水素を補助として利用することができ、上記燃焼設備で発生する二酸化炭素の濃度が低い場合に上記改質によって得られる二酸化炭素を補助として利用することができる。
以上説明したように、本発明によれば、ＣＯ２発生源である加熱炉などの燃焼設備から排出されるＣＯ２を直接排熱を利用し、自然エネルギを利用して製造した水素と反応させることでＤＭＥなどの炭化水素系燃料などとして回収することでＣＯ２削減を行い、かつ製造した燃料は従来の燃料の一部として利用することでエネルギコストの削減も可能になる効果がある。
必要な水素は、風力発電などの再生可能なエネルギに基づく電力を利用して水電解により製造され、既存のインフラである燃料配管を利用して必要な場所まで貯蔵・輸送できるため、ＣＯ２回収のための原料としてのみならず、燃料電池などの分散型電源への燃料としても利用でき、エネルギの多様化を進め、セキュリティー向上に貢献できる。本システムは近年注目が集まっている分散型電源を利用したマイクログリッドのエネルギー版であると言うことができ、ＣＯ２回収サスティナブル工場エネルギーシステムを構築できる。
必要な水素は、風力発電などの再生可能なエネルギに基づく電力を利用して水電解により製造され、既存のインフラである燃料配管を利用して必要な場所まで貯蔵・輸送できるため、ＣＯ２回収のための原料としてのみならず、燃料電池などの分散型電源への燃料としても利用でき、エネルギの多様化を進め、セキュリティー向上に貢献できる。本システムは近年注目が集まっている分散型電源を利用したマイクログリッドのエネルギー版であると言うことができ、ＣＯ２回収サスティナブル工場エネルギーシステムを構築できる。
以下に、本発明の一実施形態の排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造システムを図１に基づいて説明する。
工場内には、燃焼設備として加熱炉１を備えており、該加熱炉１は、ＣＯ２排出源となる。加熱炉では、通常、天然ガスやＬＰＧ、Ａ重油などが燃料として用いられるが、この実施形態では、燃料として天然ガスが使用されており、該加熱炉１に天然ガスを供給する燃料ガス供給ライン１ａが接続されている。また、加熱炉１には、燃焼後の排ガスを移送する排ガス移送ライン１ｂが接続されている。
工場内には、燃焼設備として加熱炉１を備えており、該加熱炉１は、ＣＯ２排出源となる。加熱炉では、通常、天然ガスやＬＰＧ、Ａ重油などが燃料として用いられるが、この実施形態では、燃料として天然ガスが使用されており、該加熱炉１に天然ガスを供給する燃料ガス供給ライン１ａが接続されている。また、加熱炉１には、燃焼後の排ガスを移送する排ガス移送ライン１ｂが接続されている。
該システムでは、再生可能エネルギとして風力を利用した風車４によって得られる電力で稼働する水電解装置３が備えられている。該水電解装置３で生成された水素は、水素移送ライン３ａで移送される。水素移送ライン３ａは、前記燃料ガス供給ライン１ａの中途に合流している。燃料ガス供給ライン１ａは、水素移送ライン３ａの合流地点の下流側でガス圧縮機１０が介設され、加熱炉１の直前上流で水素分離器１１を介して下流側の水素移送ライン３ａが分岐している。したがって、燃料ガス供給ライン１ａの一部は、水素移送ライン３ａを兼用している。
水素分離器１１は、水素分離膜を備え、分離された水素を下流の水素移送ライン３ａに導き、その他の燃料ガスは、下流の燃料ガス供給ライン１ａに導く。水素分離膜等、水素分離器には既知のものを用いることができ、本発明としては特に限定されるものではない。
また、加熱炉１には、燃焼用空気を供給する空気供給ライン１ｃが接続されている。
水素分離器１１は、水素分離膜を備え、分離された水素を下流の水素移送ライン３ａに導き、その他の燃料ガスは、下流の燃料ガス供給ライン１ａに導く。水素分離膜等、水素分離器には既知のものを用いることができ、本発明としては特に限定されるものではない。
また、加熱炉１には、燃焼用空気を供給する空気供給ライン１ｃが接続されている。
水素分離器１１の下流側の水素移送ライン３ａは、水素吸蔵合金タンク１２、流量調整器１３が介設されており、下流端は加熱炉１の排ガスが移送される排ガス移送ライン１ｂに合流している。なお、排ガス移送ライン１ｂでは、該合流位置の上流側で、熱交換器２１が介設され、該ラインを流れるガス中の二酸化炭素濃度を測定するＣＯ２濃度測定器１５が設けられている。該ＣＯ２濃度測定器１５の測定結果は、制御部９に出力されている。制御部９は、ＣＰＵとこれを動作させるプログラム、データを不揮発に記憶する不揮発メモリ、ＲＡＭ、ＲＯＭなどによって構成されたＤＣＳ（Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄ Ｃｏｎｔｒｏｌ Ｓｙｓｔｅｍ：分散制御システム）等により、前記流量調整器１３の制御が可能になっている。制御部９では、ＣＯ２濃度測定器１５の測定結果に基づいて流量調整器１３における水素流量を調整することができる。
上記排ガス移送ライン１ｂと上記水素移送ライン３ａが合流した排ガス・水素混合移送ライン１４ａには、ガス圧縮機１４が介設され、ガス圧縮機１４の下流側で、前記熱交換器２１を通過して、本発明の反応器に相当するＤＭＥ合成反応器２に接続されている。
上記排ガス移送ライン１ｂと上記水素移送ライン３ａが合流した排ガス・水素混合移送ライン１４ａには、ガス圧縮機１４が介設され、ガス圧縮機１４の下流側で、前記熱交換器２１を通過して、本発明の反応器に相当するＤＭＥ合成反応器２に接続されている。
ＤＭＥ合成反応器２の反応物取り出し側には、反応物移送ライン２ａが接続されており、該反応物移送ライン２ａは、熱交換器５を介してＤＭＥ分離回収器６に接続されている。ＤＭＥ分離回収器６は、分離回収された液相のＤＭＥなどを移送する分離反応物移送ライン６ａとオフガス排出ライン６ｂとが接続されている。オフガス排出ライン６ｂには、圧力調整弁７が介設されている。
分離合成物移送ライン６ａには、熱交換器５、流量調整器８を介して、合成物供給ライン８ａが接続されている。該合成物供給ライン８ａは、加熱炉側合成物供給ライン８ｂと、反応器側合成物供給ライン８ｃに分岐しており、加熱炉側合成物供給ライン８ｂは加熱炉１に接続され、反応器側合成物供給ライン８ｃは前記排ガス・水素混合移送ライン１４ａに接続されている。加熱側合成物供給ライン８ｂ、反応器側合成物供給ライン８ｃでは、流量調整器８や、それぞれの流量を調整可能な分配弁（図示しない）などによって合成物の分配量、分配比を調整することができる。
上記システムは、ＣＯ２回収サスティナブル工場エネルギーシステムを構成している。
分離合成物移送ライン６ａには、熱交換器５、流量調整器８を介して、合成物供給ライン８ａが接続されている。該合成物供給ライン８ａは、加熱炉側合成物供給ライン８ｂと、反応器側合成物供給ライン８ｃに分岐しており、加熱炉側合成物供給ライン８ｂは加熱炉１に接続され、反応器側合成物供給ライン８ｃは前記排ガス・水素混合移送ライン１４ａに接続されている。加熱側合成物供給ライン８ｂ、反応器側合成物供給ライン８ｃでは、流量調整器８や、それぞれの流量を調整可能な分配弁（図示しない）などによって合成物の分配量、分配比を調整することができる。
上記システムは、ＣＯ２回収サスティナブル工場エネルギーシステムを構成している。
次に、上記システムの動作について説明する。
燃料ガス供給ライン１ａに供給された天然ガスは、後述する水素と混合され、ガス圧縮機１０で圧縮されて下流側に移送される。
また、風車４では、再生可能な風力によって発電がなされ、その電力によって水電解装置３で水の電解がされて、水素および酸素が生成される。生成された水素は、水素移送ライン３ａで移送されて燃料ガス供給ライン１ａに合流する。なお、水電解装置３で生成された酸素は、適宜の用途に利用したり廃棄したりすることができる。
燃料ガス供給ライン１ａに供給された天然ガスは、後述する水素と混合され、ガス圧縮機１０で圧縮されて下流側に移送される。
また、風車４では、再生可能な風力によって発電がなされ、その電力によって水電解装置３で水の電解がされて、水素および酸素が生成される。生成された水素は、水素移送ライン３ａで移送されて燃料ガス供給ライン１ａに合流する。なお、水電解装置３で生成された酸素は、適宜の用途に利用したり廃棄したりすることができる。
なお、一般的に製造工場内の燃料ガス供給ラインは低圧配管であり、０．５〜０．６ＭＰａ程度の圧力であるため、水電解装置３からの水素放出圧力をこれ以上に設定すれば、水電解装置３からの水素は、燃料ガス供給ライン１ａに問題なく混入される。ただ、水素分離器１１では１ＭＰａ以上の圧力が必要となり、また、ＤＭＥ合成反応器２での反応も同様であるため、水素分離器１１の上流側に設置したガス圧縮機１０によって、混合ガスの圧力を１ＭＰａ以上、例えば１〜２ＭＰａに加圧する。燃料ガス移送ライン１ａに混合された水素は、ライン内で天然ガスに数％混入することで、燃料ガス移送ライン１ａが貯蔵としての機能と輸送としての機能とを兼ねることになる。
燃料ガス供給ライン１ａで加熱炉１の入口近傍まで輸送された水素は、水素分離器１１の水素分離膜により、透過水素と燃料天然ガスに分離される。透過水素は、水素分離器１１の下流側の水素移送ライン３ａに送られ、燃料ガスは、下流側の燃料ガス供給ライン１ａに送られる。
加熱炉１では、水素分離後の燃料ガス供給ライン１ａによって燃料ガスが供給され、空気供給ライン１ｃから燃焼用空気が供給され、これらが混合されて燃焼する。燃焼の結果生成される排ガスは、２００℃〜５００℃、好適には４００℃程度の温度を有している。また、排ガス中の成分は一般的には窒素が大部分の割合を占め、通常の操業条件では、その他は酸素１０〜１５％，ＣＯ２は５〜１０％程度の濃度であると考えられる。
上記排ガスは、排ガス移送ライン１ｂで移送され、後述する水素の混合がなされる。なお、排ガス移送ライン１ａで移送される排ガスには、前記水素の混合前に、熱交換器２１でガス圧縮機１４を出たガスと熱交換させることで、温度を一旦下げ、ガス圧縮機１４での高熱による破損を防ぐ。また、水素は熱交換器２１通過後の排ガス中の過剰酸素を全てＣＯ２とした場合に必要な水素量を流量調整器１３で調整して添加することで、排ガス・水素混合移送ライン１４ａにおける排ガス温度を下げる効果もある。ガス圧縮機１４で圧縮された後のガスは、再度熱交換器２１で熱交換して温度上昇し、製造したＤＭＥの一部を反応器側合成物供給ライン８ｃによって供給することで、該ＤＭＥが燃料として過剰酸素で燃焼し、所定のＣＯ２量としてＤＭＥ合成反応器２でＤＭＥを製造する。尚、反応器側合成物供給ライン８ｃでＤＭＥの燃焼により副生する水はＤＭＥ合成反応器２での反応がメタノールの脱水反応により水が発生することから、ＤＭＥ反応器２の前では反応に影響しないとして、考慮しない。
排ガスは加熱炉１からの排熱とその後のＤＭＥ等の反応物と酸素の燃焼熱により、反応に必要な温度（一般的には３００℃〜４００℃）以上になっている。
上記排ガスは、排ガス移送ライン１ｂで移送され、後述する水素の混合がなされる。なお、排ガス移送ライン１ａで移送される排ガスには、前記水素の混合前に、熱交換器２１でガス圧縮機１４を出たガスと熱交換させることで、温度を一旦下げ、ガス圧縮機１４での高熱による破損を防ぐ。また、水素は熱交換器２１通過後の排ガス中の過剰酸素を全てＣＯ２とした場合に必要な水素量を流量調整器１３で調整して添加することで、排ガス・水素混合移送ライン１４ａにおける排ガス温度を下げる効果もある。ガス圧縮機１４で圧縮された後のガスは、再度熱交換器２１で熱交換して温度上昇し、製造したＤＭＥの一部を反応器側合成物供給ライン８ｃによって供給することで、該ＤＭＥが燃料として過剰酸素で燃焼し、所定のＣＯ２量としてＤＭＥ合成反応器２でＤＭＥを製造する。尚、反応器側合成物供給ライン８ｃでＤＭＥの燃焼により副生する水はＤＭＥ合成反応器２での反応がメタノールの脱水反応により水が発生することから、ＤＭＥ反応器２の前では反応に影響しないとして、考慮しない。
排ガスは加熱炉１からの排熱とその後のＤＭＥ等の反応物と酸素の燃焼熱により、反応に必要な温度（一般的には３００℃〜４００℃）以上になっている。
一方、水素分離器１１で透過分離された水素は、水素移送ライン３ａに介設した水素吸蔵合金タンク１２に一旦貯留され、制御部９によって制御される流量調整器１３によって所定量の水素が下流側に供給される。水素を水素吸蔵合金タンク１２で一旦貯留して供給することで水素精製を行うことができる。
水素分離器１１で分離した透過水素の圧力は透過側であるので、そのままであれば大気圧まで低下することから、上記流量調整器で流量を調整し、その後、排ガスと混合した後、圧縮機１４で濃度が調製される。
前記排ガスと上記水素との混合によって、混合ガスは、大凡、５０％Ｎ２、１２．５％ＣＯ２、３７．５％Ｈ２の成分となる。
水素分離器１１で分離した透過水素の圧力は透過側であるので、そのままであれば大気圧まで低下することから、上記流量調整器で流量を調整し、その後、排ガスと混合した後、圧縮機１４で濃度が調製される。
前記排ガスと上記水素との混合によって、混合ガスは、大凡、５０％Ｎ２、１２．５％ＣＯ２、３７．５％Ｈ２の成分となる。
ＤＭＥ合成反応器２内には触媒が収納されており、混合ガスが触媒下で合成反応する。排ガスは、高温の排ガスに水素を混合しても３００℃程度以上で反応に必要な温度以上になっており追加の燃料は必要としない。ただし、本発明としては、追加の燃料の使用を排除するものではない。
合成物は２００〜２８０℃程度の温度を有しており、ＤＭＥ合成反応器２から取り出され、合成物移送ライン２ａを通して移送されて熱交換器５を授熱側として通過し、ＤＭＥ分離回収器６に至る。ＤＭＥ分離回収器６では、合成物が冷却されてＤＭＥを主とする液相の合成物が得られ、分離されたオフガスはオフガスライン６ｂを通してＤＭＥ分離回収器６から排出される。液相の合成物は圧力調整弁７によって取り出し量を調整してＤＭＥ分離回収器６から取り出され、分離合成物移送ライン６ａを通して移送され、熱交換器５で受熱して気相化される。
気相化された合成物は、流量調整器８で流量が調整され、合成物供給ライン８ａで移送され、分岐した加熱炉側合成物供給ライン８ｂによって分配された合成物が加熱炉１に供給され、同じく分岐した反応器側合成物供給ライン８ｃによって分配された合成物が排ガス・水素混合移送ライン１４ａの排ガスに混合される。この際の流量調整、分配比は、燃料ガス供給ライン１ａにおける燃料の供給量や、排ガスの二酸化炭素濃度、水電解装置３における水素生成量などに従って調整することができる。排ガス・水素混合移送ライン１４ａに混合される合成物は、原料ガスの成分調整としての機能も果たしている。
次に、他の実施形態を図２に基づいて説明する。
なお、前記実施形態と同様の構成については同一の符号を付して説明する。
この実施形態でも、前記実施形態と同様に、燃焼設備として加熱炉１を備えており、該加熱炉１は、燃料ガス供給ライン１ａが接続されている。加熱炉１には、燃焼後の排ガスを移送する排ガス移送ライン１ｂが接続されている。
水電解装置３は、風車４によって得られる電力で稼働して水素を生成し、該水素は、水素移送ライン３ａで移送される。水素移送ライン３ａは、前記燃料ガス供給ライン１ａの中途に合流している。燃料ガス供給ライン１ａは、水素移送ライン３ａの合流地点の下流側でガス圧縮機１０が介設され、加熱炉１の直前上流で水素分離器１１を介して下流側の水素移送ライン３ａが分岐している。
なお、前記実施形態と同様の構成については同一の符号を付して説明する。
この実施形態でも、前記実施形態と同様に、燃焼設備として加熱炉１を備えており、該加熱炉１は、燃料ガス供給ライン１ａが接続されている。加熱炉１には、燃焼後の排ガスを移送する排ガス移送ライン１ｂが接続されている。
水電解装置３は、風車４によって得られる電力で稼働して水素を生成し、該水素は、水素移送ライン３ａで移送される。水素移送ライン３ａは、前記燃料ガス供給ライン１ａの中途に合流している。燃料ガス供給ライン１ａは、水素移送ライン３ａの合流地点の下流側でガス圧縮機１０が介設され、加熱炉１の直前上流で水素分離器１１を介して下流側の水素移送ライン３ａが分岐している。
水素分離器１１の下流側の水素移送ライン３ａは、水素吸蔵合金タンク１２、流量調整器１３が介設されて排ガス移送ライン１ｂに合流する。これらラインが合流した排ガス・水素混合移送ライン１４ａは、ガス圧縮機１４が介設されて、下流端がＤＭＥ合成反応器２に接続されている。なお、排ガス移送ライン１ｂには、上記合流位置の上流側で、熱交換器２１が介設され、さらにＣＯ２濃度測定器１５が設けられている。該ＣＯ２濃度測定器１５の測定結果は、制御部９に出力されている。制御部９では、ＣＯ２濃度測定器１５の測定結果に基づいて流量調整器１３における水素流量を調整することができる。
ＤＭＥ合成反応器２の反応物取り出し側には、反応物移送ライン２ａが接続され、該反応物移送ライン２ａは、熱交換器５を介してＤＭＥ分離回収器６に接続されている。ＤＭＥ分離回収器６は、分離回収された液相のＤＭＥなどを移送する分離反応物移送ライン６ａとオフガス排出ライン６ｂとが接続されている。オフガス排出ライン６ｂには、圧力調整弁７が介設されている。
分離合成物移送ライン６ａは、熱交換器５を介して、合成物供給ライン８ａと、合成物改質ライン８ｄとに分岐している。合成物供給ライン８ａは、加熱炉側合成物供給ライン８ｂと、反応器側合成物供給ライン８ｃに分岐し、加熱炉側合成物供給ライン８ｂは加熱炉１に接続され、反応器側合成物供給ライン８ｃは排ガス・水素混合移送ライン１４ａに接続されている。
合成物改質ライン８ｄは、流量調整器８を介してＤＭＥ改質反応器１９に接続されている。合成物供給ライン８ａ、合成物改質ライン８ｄでは、流量調整器８や、それぞれの流量を調整可能な分配弁（図示しない）などによって合成物の分配量、分配比を調整することができる。
また、加熱側合成物供給ライン８ｂ、反応器側合成物供給ライン８ｃでは、それぞれの流量を調整可能な分配弁（図示しない）などによって合成物の分配比を調整することができる。
分離合成物移送ライン６ａは、熱交換器５を介して、合成物供給ライン８ａと、合成物改質ライン８ｄとに分岐している。合成物供給ライン８ａは、加熱炉側合成物供給ライン８ｂと、反応器側合成物供給ライン８ｃに分岐し、加熱炉側合成物供給ライン８ｂは加熱炉１に接続され、反応器側合成物供給ライン８ｃは排ガス・水素混合移送ライン１４ａに接続されている。
合成物改質ライン８ｄは、流量調整器８を介してＤＭＥ改質反応器１９に接続されている。合成物供給ライン８ａ、合成物改質ライン８ｄでは、流量調整器８や、それぞれの流量を調整可能な分配弁（図示しない）などによって合成物の分配量、分配比を調整することができる。
また、加熱側合成物供給ライン８ｂ、反応器側合成物供給ライン８ｃでは、それぞれの流量を調整可能な分配弁（図示しない）などによって合成物の分配比を調整することができる。
ＤＭＥ改質反応器１９には、水供給ライン１８が接続されており、さらに改質した二酸化炭素および水素を取り出して移送する改質ガス移送ライン１９ａが接続されている。改質ガス移送ライン１９ａの他端側には、分離膜２０が接続されており、該分離膜２０の水素透過側に分離水素移送ライン２０ａが接続されており、該分離水素移送ライン２０ａは、他端側で水素ガス移送ライン３ａに合流して分離水素を燃料ガス供給ライン１ａに供給可能になっている。また、分離膜２０の他の分離側には、分離二酸化炭素移送ライン２０ｂが接続されており、該分離二酸化炭素移送ライン２０ｂは、前記排ガス・水素混合移送ライン１４ａに合流しており、ＤＭＥ合成反応器２への二酸化炭素の供給が可能になっている。
次に、この実施形態のシステムの動作について説明する。
燃料ガス供給ライン１ａでは、燃料ガスとして天然ガスが供給される。
また、風車４で生成される電力によって水電解装置３で生成された水素は、水素移送ライン３ａで移送されて燃料ガス供給ライン１ａに合流する。
燃料ガス供給ライン１ａで加熱炉１近傍まで輸送された水素は、水素分離器１１で分離され、下流側の水素移送ライン３ａに送られ、燃料ガスは、下流側の燃料ガス供給ライン１ａに送られる。
燃料ガス供給ライン１ａでは、燃料ガスとして天然ガスが供給される。
また、風車４で生成される電力によって水電解装置３で生成された水素は、水素移送ライン３ａで移送されて燃料ガス供給ライン１ａに合流する。
燃料ガス供給ライン１ａで加熱炉１近傍まで輸送された水素は、水素分離器１１で分離され、下流側の水素移送ライン３ａに送られ、燃料ガスは、下流側の燃料ガス供給ライン１ａに送られる。
加熱炉１では、燃料ガス供給ライン１ａによって燃料ガスが供給され、空気供給ライン１ｃから供給される燃焼用空気と混合されて燃焼する。加熱炉１で燃焼の結果生成される排ガスは、排ガス移送ライン１ｂで移送され、水素の混合がなされる。
排ガス移送ライン１ａで移送される排ガスには、前記水素の混合前に、熱交換器２１でガス圧縮機１４を出たガスと熱交換させて、温度を一旦下げる。また、水素は熱交換器２１通過後の排ガス中の過剰酸素を全てＣＯ２とした場合に必要な水素量を流量調整器１３で調整して添加することで、排ガス・水素混合移送ライン１４ａにおける排ガス温度を下げる。ガス圧縮機１４で圧縮された後のガスは、再度熱交換器２１で熱交換し、製造したＤＭＥの一部を反応器側合成物供給ライン８ｃによって供給して、燃料として過剰酸素で燃焼させ、所定のＣＯ２量としてＤＭＥ合成反応器２でＤＭＥを製造する。
排ガスは加熱炉１からの排熱とその後のＤＭＥ等の反応物と酸素の燃焼熱により、反応に必要な温度（一般的には３００℃〜４００℃）以上になっている。
排ガス移送ライン１ａで移送される排ガスには、前記水素の混合前に、熱交換器２１でガス圧縮機１４を出たガスと熱交換させて、温度を一旦下げる。また、水素は熱交換器２１通過後の排ガス中の過剰酸素を全てＣＯ２とした場合に必要な水素量を流量調整器１３で調整して添加することで、排ガス・水素混合移送ライン１４ａにおける排ガス温度を下げる。ガス圧縮機１４で圧縮された後のガスは、再度熱交換器２１で熱交換し、製造したＤＭＥの一部を反応器側合成物供給ライン８ｃによって供給して、燃料として過剰酸素で燃焼させ、所定のＣＯ２量としてＤＭＥ合成反応器２でＤＭＥを製造する。
排ガスは加熱炉１からの排熱とその後のＤＭＥ等の反応物と酸素の燃焼熱により、反応に必要な温度（一般的には３００℃〜４００℃）以上になっている。
水素分離器１１で透過分離された水素は、水素移送ライン３ａに介設した水素吸蔵合金タンク１２に一旦貯留され、制御部９によって制御される流量調整器１３によって所定量の水素は、前記排ガスと混合され、排ガス・水素混合移送ライン１４ａで移送されて、ガス圧縮機１４で圧縮されてＤＭＥ合成反応器２に導入される。
ＤＭＥ合成反応器２内では高温の圧縮混合ガスが触媒下で合成反応する。上記合成反応によって、主としてＤＭＥが生成され、その他に、メタノール、エタノールが一部に含まれた合成物が得られる。
合成物はＤＭＥ合成反応器２から取り出され、合成物移送ライン２ａを通して移送されて熱交換器５を授熱側として通過し、ＤＭＥ分離回収器６に至る。ＤＭＥ分離回収器６では、合成物が冷却されてＤＭＥを主とする液相の合成物が得られ、分離されたオフガスはオフガスライン６ｂを通してＤＭＥ分離回収器６から排出され、液相の合成物は、圧力調整弁７で取り出し量が調整されてＤＭＥ分離回収器６から取り出され、分離合成物移送ライン６ａを通して移送され、熱交換器５で受熱して気相化される。
合成物はＤＭＥ合成反応器２から取り出され、合成物移送ライン２ａを通して移送されて熱交換器５を授熱側として通過し、ＤＭＥ分離回収器６に至る。ＤＭＥ分離回収器６では、合成物が冷却されてＤＭＥを主とする液相の合成物が得られ、分離されたオフガスはオフガスライン６ｂを通してＤＭＥ分離回収器６から排出され、液相の合成物は、圧力調整弁７で取り出し量が調整されてＤＭＥ分離回収器６から取り出され、分離合成物移送ライン６ａを通して移送され、熱交換器５で受熱して気相化される。
気相化された合成物は、流量調整器８と、それぞれの流量を調整可能な分配弁などによって、合成物供給ライン８ａと、合成物改質ライン８ｄにおける合成物の分配量、分配比を調整することができる。
合成物供給ライン８ａで移送され、分岐した加熱炉側合成物供給ライン８ｂによって分配された合成物が加熱炉１に供給され、同じく分岐した反応器側合成物供給ライン８ｃによって分配された合成物が排ガス・水素混合移送ライン１４ａの排ガスに混合される。この際の流量調整、分配比は、燃料ガス供給ライン１ａにおける燃料の供給量や、排ガスの二酸化炭素濃度、水電解装置３における水素生成量などに従って調整することができる。
合成物供給ライン８ａで移送され、分岐した加熱炉側合成物供給ライン８ｂによって分配された合成物が加熱炉１に供給され、同じく分岐した反応器側合成物供給ライン８ｃによって分配された合成物が排ガス・水素混合移送ライン１４ａの排ガスに混合される。この際の流量調整、分配比は、燃料ガス供給ライン１ａにおける燃料の供給量や、排ガスの二酸化炭素濃度、水電解装置３における水素生成量などに従って調整することができる。
また、合成物改質ライン８ｄを移送される合成物は、流量調整器８で流量が調整されてＤＭＥ改質反応器１９に導入される。また、ＤＭＥ改質反応器１９には、水供給ライン１８を通して水が供給される。該水供給ライン１８では、水蒸気が供給されるものであってもよい。ＤＭＥ改質反応器１９では、加熱炉１で発生する排熱によって合成物と水蒸気とが高温に加熱され、改質反応によって水素と二酸化炭素とが生成される。
これらの改質ガスは、ＤＭＥ改質反応器１９から取り出され、改質ガス移送ライン１９ａで移送されて分離膜２０に導入される。分離膜２０では、水素が透過して分離され、分離水素移送ライン２０ａによって水素移送ライン３ａに移送される。
一方、分離膜の他方の分離側では二酸化炭素が分離二酸化炭素移送ライン２０ｂで移送され、排ガス・水素混合供給ライン１４ａに混合される。
上記により、ＤＭＥ合成反応器２に導入される水素、二酸化炭素の量を合成物の改質によって調整することができる。
これらの改質ガスは、ＤＭＥ改質反応器１９から取り出され、改質ガス移送ライン１９ａで移送されて分離膜２０に導入される。分離膜２０では、水素が透過して分離され、分離水素移送ライン２０ａによって水素移送ライン３ａに移送される。
一方、分離膜の他方の分離側では二酸化炭素が分離二酸化炭素移送ライン２０ｂで移送され、排ガス・水素混合供給ライン１４ａに混合される。
上記により、ＤＭＥ合成反応器２に導入される水素、二酸化炭素の量を合成物の改質によって調整することができる。
以上、本発明について、上記各実施形態に基づいて説明を行ったが、本発明は上記実施形態で説明した内容に限定されるものではなく、本発明の範囲を逸脱しない限りは適宜の変更が可能である。
１ 加熱炉
１ａ 燃料ガス供給ライン
１ｂ 排ガス移送ライン
２ ＤＭＥ合成反応器
３ 水電解装置
３ａ 水素移送ライン
４ 風車
８ａ 合成物供給ライン
１９ ＤＭＥ改質反応器
１ａ 燃料ガス供給ライン
１ｂ 排ガス移送ライン
２ ＤＭＥ合成反応器
３ 水電解装置
３ａ 水素移送ライン
４ 風車
８ａ 合成物供給ライン
１９ ＤＭＥ改質反応器
Claims (13)
- 再生可能なエネルギによって稼働する水電解設備で生成される水素と、
燃焼設備で発生する排ガスに含まれる二酸化炭素とを、前記水電解設備および前記燃焼設備からの移送ラインに連ねて、前記排ガスの排熱を利用して触媒存在下で反応させ、該反応によってジメチルエーテル、メタノール、エタノールの１種以上の反応物を得ることを特徴とする排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造方法。 - 前記排ガスは、主成分として、窒素６５〜９５体積％，二酸化炭素５〜３５体積％を含むことを特徴とする請求項１記載の排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造方法。
- 前記排ガスは、温度が２００℃〜５００℃の低温工場排熱であることを特徴とする請求項１または２に記載の排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造方法。
- 前記水素は、前記燃焼設備に移送される燃料ガスに合流され、前記燃焼設備の上流側で前記燃料ガスから分離して移送されることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造方法。
- 前記燃焼設備で発生する排ガスは、前記燃焼設備の操業に従って成分濃度が変動するものであることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造方法。
- 前記燃焼設備で発生する排ガスに含まれる二酸化炭素の濃度に応じて、前記反応に供する水素の量を調整することを特徴とする請求項５記載の排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造方法。
- 前記反応物の一部または全部を前記燃焼設備の燃料として使用することを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造方法。
- 前記反応物の一部を水蒸気改質し、得られた水素と二酸化炭素とを分離し、前記水素を前記反応前の水素に加え、前記二酸化炭素を前記反応前の二酸化炭素に加えることを可能にすることを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造方法。
- 再生可能なエネルギによって稼働する水電解設備と、該水電解設備で生成された水素を移送する水素移送ラインと、
燃焼設備で発生する二酸化炭素を含む排ガスを移送する排ガス移送ラインと、
前記水素移送ラインおよび前記排ガス移送ラインが接続され、前記水素移送ラインから供給される前記水素と前記排ガス移送ラインから移送される前記排ガスとを触媒存在下で反応させてジメチルエーテル、メタノール、エタノールの１種以上の反応物を生成する反応器と、を備えることを特徴とする排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造システム。 - 前記燃焼設備に燃料ガスを供給する燃料ガス供給ラインを備え、前記水素移送ラインは、該燃料ガス供給ラインの一部で合流して、前記燃焼設備の上流側で該燃料ガス供給ラインから分岐しており、該分岐地点上流側に前記燃料ガスから水素を分離して分岐後の水素移送ラインに水素を導く水素分離器を備えることを特徴とする請求項９記載の排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造システム。
- 前記反応器で生成された反応物の一部または全部を前記燃焼設備に供給する合成燃料供給ラインを備えることを特徴とする請求項９または１０に記載の排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造システム。
- 前記排ガス移送ラインで移送される排ガス中の二酸化炭素濃度を測定する二酸化炭素測定手段と、前記水素移送ラインに介設され、前記二酸化炭素測定手段による測定結果に基づいて水素流量を調整する水素流量調整手段と、を備えることを特徴とする請求項９〜１１のいずれかに記載の排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造システム。
- 前記反応器で生成された前記反応物の一部と水蒸気とによって前記反応物の水蒸気改質を行う改質器と、該改質器で得られた改質物中から水素と二酸化炭素とをそれぞれ分離する分離器と、該分離器で分離された水素を前記燃焼設備に直接または間接的に供給する改質後水素移送ラインと、前記分離器で分離された二酸化炭素を前記反応器に直接または間接的に供給する改質後二酸化炭素移送ラインと、を備えることを特徴とする請求項９〜１２のいずれかに記載の排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011051090A JP5557255B2 (ja) | 2011-03-09 | 2011-03-09 | 排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造方法および製造システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011051090A JP5557255B2 (ja) | 2011-03-09 | 2011-03-09 | 排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造方法および製造システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2012188360A true JP2012188360A (ja) | 2012-10-04 |
| JP5557255B2 JP5557255B2 (ja) | 2014-07-23 |
Family
ID=47081927
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2011051090A Active JP5557255B2 (ja) | 2011-03-09 | 2011-03-09 | 排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造方法および製造システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5557255B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017510228A (ja) * | 2013-11-21 | 2017-04-06 | アールブイ リツェンツ アクチェンゲゼルシャフト | 複合エネルギー網 |
| JP2020033284A (ja) * | 2018-08-29 | 2020-03-05 | 株式会社日立製作所 | メタン製造システム |
| WO2021166985A1 (ja) * | 2020-02-20 | 2021-08-26 | 三菱パワー株式会社 | 合成物生産システム |
| CN114689789A (zh) * | 2022-04-11 | 2022-07-01 | 国网浙江省电力有限公司电力科学研究院 | 一种灵活性改造机组富氧燃烧及氢储能安全利用实验*** |
| EP4060082A1 (en) * | 2021-03-15 | 2022-09-21 | Linde GmbH | Process and plant for providing a product gas mixture from a starting gas mixture |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2021049579A1 (ja) | 2019-09-10 | 2021-03-18 |
Citations (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57167935A (en) * | 1982-03-12 | 1982-10-16 | Hitachi Zosen Corp | Production of methanol |
| JPH04243845A (ja) * | 1991-01-25 | 1992-08-31 | Nippon Steel Corp | 製鉄排ガスとコークス炉ガスを用いたメタノールの製造方法 |
| JPH0565237A (ja) * | 1991-09-10 | 1993-03-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | メタノールを媒体としたエネルギ供給方法 |
| JPH0680595A (ja) * | 1991-08-22 | 1994-03-22 | Babcock Hitachi Kk | メタノール製造装置 |
| JPH07149670A (ja) * | 1993-09-27 | 1995-06-13 | Abb Res Ltd | 水素からのエネルギーの貯蔵法 |
| JPH11228475A (ja) * | 1998-02-09 | 1999-08-24 | Shimadzu Corp | 有機廃棄物利用ジメチルエーテル製造装置 |
| JP2003083230A (ja) * | 2001-09-14 | 2003-03-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 風車発電装置及び風車プラントとそれらの運転方法 |
| JP2004084489A (ja) * | 2002-08-23 | 2004-03-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | トータルチェーンシステム |
| JP2006008643A (ja) * | 2004-06-24 | 2006-01-12 | Masayoshi Matsui | 二酸化炭素を水素化処理してジメチルエ−テルを得る処理方法，処理装置。 |
| JP2007246305A (ja) * | 2006-03-14 | 2007-09-27 | Toshiba Corp | 水素製造装置 |
| JP2007277179A (ja) * | 2006-04-07 | 2007-10-25 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | マイクロ波を用いたジメチルエーテルの合成方法 |
| JP2010279916A (ja) * | 2009-06-05 | 2010-12-16 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 植物系バイオマスの多元的有効利用システム |
-
2011
- 2011-03-09 JP JP2011051090A patent/JP5557255B2/ja active Active
Patent Citations (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57167935A (en) * | 1982-03-12 | 1982-10-16 | Hitachi Zosen Corp | Production of methanol |
| JPH04243845A (ja) * | 1991-01-25 | 1992-08-31 | Nippon Steel Corp | 製鉄排ガスとコークス炉ガスを用いたメタノールの製造方法 |
| JPH0680595A (ja) * | 1991-08-22 | 1994-03-22 | Babcock Hitachi Kk | メタノール製造装置 |
| JPH0565237A (ja) * | 1991-09-10 | 1993-03-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | メタノールを媒体としたエネルギ供給方法 |
| JPH07149670A (ja) * | 1993-09-27 | 1995-06-13 | Abb Res Ltd | 水素からのエネルギーの貯蔵法 |
| JPH11228475A (ja) * | 1998-02-09 | 1999-08-24 | Shimadzu Corp | 有機廃棄物利用ジメチルエーテル製造装置 |
| JP2003083230A (ja) * | 2001-09-14 | 2003-03-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 風車発電装置及び風車プラントとそれらの運転方法 |
| JP2004084489A (ja) * | 2002-08-23 | 2004-03-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | トータルチェーンシステム |
| JP2006008643A (ja) * | 2004-06-24 | 2006-01-12 | Masayoshi Matsui | 二酸化炭素を水素化処理してジメチルエ−テルを得る処理方法，処理装置。 |
| JP2007246305A (ja) * | 2006-03-14 | 2007-09-27 | Toshiba Corp | 水素製造装置 |
| JP2007277179A (ja) * | 2006-04-07 | 2007-10-25 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | マイクロ波を用いたジメチルエーテルの合成方法 |
| JP2010279916A (ja) * | 2009-06-05 | 2010-12-16 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 植物系バイオマスの多元的有効利用システム |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017510228A (ja) * | 2013-11-21 | 2017-04-06 | アールブイ リツェンツ アクチェンゲゼルシャフト | 複合エネルギー網 |
| JP2020033284A (ja) * | 2018-08-29 | 2020-03-05 | 株式会社日立製作所 | メタン製造システム |
| JP7014690B2 (ja) | 2018-08-29 | 2022-02-01 | 株式会社日立製作所 | メタン製造システム |
| WO2021166985A1 (ja) * | 2020-02-20 | 2021-08-26 | 三菱パワー株式会社 | 合成物生産システム |
| JP7446124B2 (ja) | 2020-02-20 | 2024-03-08 | 三菱重工業株式会社 | 合成物生産システム |
| EP4060082A1 (en) * | 2021-03-15 | 2022-09-21 | Linde GmbH | Process and plant for providing a product gas mixture from a starting gas mixture |
| CN114689789A (zh) * | 2022-04-11 | 2022-07-01 | 国网浙江省电力有限公司电力科学研究院 | 一种灵活性改造机组富氧燃烧及氢储能安全利用实验*** |
| CN114689789B (zh) * | 2022-04-11 | 2023-08-15 | 国网浙江省电力有限公司电力科学研究院 | 一种灵活性改造机组富氧燃烧及氢储能安全利用实验*** |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5557255B2 (ja) | 2014-07-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9771822B2 (en) | Carbon-dioxide-neutral compensation for current level fluctuations in an electrical power supply system | |
| US9650246B2 (en) | Integration of molten carbonate fuel cells in fischer-tropsch synthesis | |
| US10208665B2 (en) | Methods and systems for energy conversion and generation | |
| JP5557255B2 (ja) | 排熱・再生可能エネルギ利用反応物製造方法および製造システム | |
| CN109415822A (zh) | 用于制备甲醇的方法和*** | |
| CN105518113A (zh) | 可灵活操作的发电装置及其操作方法 | |
| US11401165B2 (en) | Carbon monoxide production process optimized by SOEC | |
| CN101540410B (zh) | 天然气制氢与质子交换膜燃料电池集成发电的方法及装置 | |
| Botta et al. | Thermodynamic Analysis of Coupling a SOEC in Co‐Electrolysis Mode with the Dimethyl Ether Synthesis | |
| US20200407298A1 (en) | Production of petrochemical feedstocks and products using a fuel cell | |
| Brzęczek et al. | Integration of alternative fuel production and combined cycle power plant using renewable energy sources | |
| Kotowicz et al. | Integration of Alternative Fuel Production and Combined Cycle Power Plant Using Renewable Energy Sources |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20130322 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20140219 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140305 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140502 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20140528 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20140528 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5557255 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |