JP2012133265A - Image forming apparatus - Google Patents

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fixing
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Takanari Kayamori
隆成 萱森
Hiroyuki Kozuru
浩之 小鶴
Yoshiyasu Matsumoto
好康 松本
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Konica Minolta Business Technologies Inc
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an image forming apparatus capable of shortening the time from the supply of power to the start of copying (saving energy), ruggedizing a fixing device and making image quality higher.SOLUTION: An image forming apparatus 1 includes a fixing device 100 including a fixing surface layer member (release layer 114 of a heat generation belt 11), a heat generation substrate (heat generation layer 112 of the heat generation belt 11) converting the power into heat, to heat the fixing surface layer member, and a pressure member (pressure roller 16) forming a nip portion N together with the fixing surface layer member heated by the heat generation substrate and allowing a recording material P to pass through the nip portion N, to fix toner on the recording material P. In the image forming apparatus 1, at least one of the fixing surface layer member, the heat generation substrate and a layer between the fixing surface layer member and the heat generation substrate contains boron nitride powder having an absorption peak by diffuse reflection infrared spectroscopic measurement within the range of 3,600 cmto 3,750 cmand an average volume particle diameter of 0.2 μm to 4 μm.

Description

本発明は、画像形成装置に関する。   The present invention relates to an image forming apparatus.

従来、複写機やレーザービームプリンタ等の画像形成装置では、トナー現像後、紙等の画像支持体上に転写された未定着トナー像を、熱ローラ方式で接触加熱定着する方法が多く用いられてきた。
しかし、熱ローラ方式は定着可能な温度まで熱するのに時間がかかり、かつ多量の熱エネルギーを要する。電源投入からコピースタートまでの時間（ウォームアップタイム）短縮と、省エネルギーの観点から、近年は熱フィルム定着方式が主流になってきている。
この熱フィルム定着方式の定着装置（定着器）では、ポリイミド等の耐熱性フィルムの外面にフッ素樹脂等の離型層が積層された、シームレスの定着ベルトが用いられている。
このような熱フィルム定着方式の定着装置では、例えばセラミックヒーターを介してフィルムが加熱され、そのフィルム表面でトナー像が定着されるため、フィルムの熱伝導性が重要なポイントとなる。しかし、定着ベルトフィルムを薄膜化して熱伝導性を改善しようとすると機械的強度が低下し、高速で回動させることが難しくなり高速で高画質画像を形成するには問題が生じる。
このような問題を解決するために、近年、熱伝導性を向上させる目的で窒化ホウ素やグラファイトをベルト樹脂に充填した定着ベルトフィルムを使用するといった提案や、ＩＨヒーター定着方式や定着ベルトそのものに発熱体を設け、この発熱体に給電することにより定着ベルトを直接加熱し、トナー像を定着させる方式が提案されている。この方式の画像形成装置は、ウォームアップタイムが短く、消費電力も小さく、熱定着装置として、省エネルギー化と高速化などの面から優れている（例えば、特許文献１、２、３、４参照）。 2. Description of the Related Art Conventionally, image forming apparatuses such as copying machines and laser beam printers have often used a method in which an unfixed toner image transferred onto an image support such as paper is contact-heat-fixed by a heat roller method after toner development. It was.
However, in the heat roller system, it takes time to heat up to a fixing temperature, and a large amount of heat energy is required. In recent years, the thermal film fixing method has become mainstream from the viewpoint of shortening the time (warm-up time) from power-on to copy start and saving energy.
In this thermal film fixing type fixing device (fixing device), a seamless fixing belt is used in which a release layer such as a fluororesin is laminated on the outer surface of a heat resistant film such as polyimide.
In such a heat film fixing type fixing device, for example, the film is heated via a ceramic heater, and the toner image is fixed on the surface of the film. Therefore, the thermal conductivity of the film is an important point. However, if an attempt is made to improve the thermal conductivity by reducing the thickness of the fixing belt film, the mechanical strength is lowered, and it is difficult to rotate at high speed, which causes a problem in forming a high-quality image at high speed.
In order to solve such problems, in recent years, proposals have been made to use a fixing belt film in which boron nitride or graphite is filled in a belt resin for the purpose of improving thermal conductivity, and heat is generated in the IH heater fixing method and the fixing belt itself. There has been proposed a system in which a toner image is fixed by directly heating a fixing belt by supplying a power to the heating element. This type of image forming apparatus has a short warm-up time and low power consumption, and is excellent as a heat fixing device from the viewpoint of energy saving and speeding up (see, for example, Patent Documents 1, 2, 3, and 4). .

しかしながら、さらなる省エネルギー化、定着装置の高耐久化、高画質化の観点から、上記特許文献１〜４の画像形成装置では未だに不十分である。
すなわち、熱伝導性無機粉末として窒化ホウ素を、ベルトを構成している樹脂に充填しても、一定の効果はあるものの、樹脂と窒化ホウ素は従来、濡れ性が悪くその界面は空気層を含むため、近年の高速化に関してはベルト強度の低下による耐久性の低下、及び空気層含有による熱伝導率低下という課題が生じる。また、樹脂中への均一分散が困難であり、熱伝導率にムラが生じてしまう。その結果、画像欠陥も生じる。つまり、小サイズ紙を連続通紙すると、定着ベルトに用紙が通過しない箇所が加熱する（例えば、２６０℃以上）。この状態で大サイズ紙を通紙すると、トナーの過溶融による高温オフセットや光沢ムラが発生する。また、高速印字化に伴い定着ベルトの周期で光沢段差が発生したり、同一画像内で付着トナー量が大きく異なる場合に光沢段差が発生したりする。
紙サイズ変更に伴う光沢段差の発生を防止する技術としては、特許文献５に記載の技術が知られている。 However, from the viewpoints of further energy saving, higher durability of the fixing device, and higher image quality, the image forming apparatuses of Patent Documents 1 to 4 are still insufficient.
That is, even if boron nitride is filled as the heat conductive inorganic powder in the resin constituting the belt, there is a certain effect, but the resin and boron nitride have conventionally poor wettability and the interface includes an air layer. For this reason, with respect to the recent increase in speed, there are problems such as a decrease in durability due to a decrease in belt strength and a decrease in thermal conductivity due to the inclusion of an air layer. In addition, uniform dispersion in the resin is difficult, and unevenness in thermal conductivity occurs. As a result, image defects also occur. That is, when small-size paper is continuously passed, a portion where the paper does not pass through the fixing belt is heated (for example, 260 ° C. or more). When large-size paper is passed in this state, high-temperature offset and gloss unevenness due to toner overmelting occur. Further, as the printing speed is increased, a gloss level difference occurs in the fixing belt cycle, or a gloss level difference occurs when the amount of adhering toner varies greatly in the same image.
As a technique for preventing the occurrence of a gloss step due to the paper size change, a technique described in Patent Document 5 is known.

特開２００９−１０９９９７号公報JP 2009-109997 A 特開平９−３２８６１０号公報JP-A-9-328610 特開２００１−６８２６１号公報JP 2001-68261 A 特開２００８−１７０６７６号公報JP 2008-170676 A 特開２００９−２５８２６１号公報JP 2009-258261 A

しかしながら、上記特許文献５の技術では、制御が煩雑であり高速化対応には不十分である。以上のことから、ウォームアップタイムの短縮化と、定着装置の高耐久化、光沢段差の発生を抑制した高画質化の両立を図ることが要求されている。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、電源投入からコピースタートまでの時間（ウォームアップタイム）の短縮化（省エネルギー化）と、定着装置の高耐久化、高画質化を達成することができる画像形成装置を提供することを目的としている。 However, with the technique of the above-mentioned Patent Document 5, the control is complicated and insufficient for speeding up. In view of the above, it is required to achieve both shortening of the warm-up time, high durability of the fixing device, and high image quality with suppressed occurrence of a gloss level difference.
The present invention has been made in view of the above circumstances, and achieves shortening (energy saving) of time (warm-up time) from power-on to copy start, achieving high durability and high image quality of the fixing device. An object of the present invention is to provide an image forming apparatus capable of performing the above.

請求項１の発明によれば、定着表層部材と、
電力を熱に変換して前記定着表層部材を加熱する発熱基体と、
前記発熱基体によって加熱された前記定着表層部材とともにニップ部を形成する加圧部材と、を有し、
記録材を前記ニップ部に通過させて、前記記録材上のトナーを定着させる定着装置を備えた画像形成装置において、前記定着表層部材、前記発熱基体、又は、前記定着表層部材及び前記発熱基体の間の層のいずれかに、３６００ｃｍ−１〜３７５０ｃｍ−１の範囲に拡散反射赤外分光測定による吸収ピークを有しかつ、平均体積粒径が０．２μｍ以上、４μｍ以下の窒化ホウ素粉を含有することを特徴とする画像形成装置が提供される。 According to the invention of claim 1, the fixing surface layer member;
A heating base that heats the fixing surface layer member by converting electric power into heat;
A pressure member that forms a nip portion together with the fixing surface layer member heated by the heat generating substrate,
In an image forming apparatus including a fixing device that passes a recording material through the nip portion and fixes toner on the recording material, the fixing surface member, the heat generating substrate, or the fixing surface member and the heat generating substrate. Any of the layers in between contains a boron nitride powder having an absorption peak by diffuse reflection infrared spectroscopy in the range of 3600 cm −1 to 3750 cm −1 and an average volume particle diameter of 0.2 μm or more and 4 μm or less. An image forming apparatus is provided.

請求項２の発明によれば、前記発熱基体が抵抗発熱体であることを特徴とする請求項１に記載の画像形成装置が提供される。   According to a second aspect of the present invention, there is provided the image forming apparatus according to the first aspect, wherein the heating base is a resistance heating element.

本発明によれば、定着表層部材、発熱基体、又は、定着表層部材及び前記発熱基体の間のいずれかに、平均体積粒径が０．２μｍ以上、４μｍ以下でかつ、３６００ｃｍ−１〜３７５０ｃｍ−１の範囲に拡散反射赤外分光測定による吸収ピークを有する窒化ホウ素粉を含有することによって、ウォームアップタイムの短縮化と高耐久化、高画質化の両立を達成することができる。 According to the present invention, the average volume particle size is 0.2 μm or more and 4 μm or less and 3600 cm −1 to 3750 cm − between the fixing surface layer member and the heat generating substrate or between the fixing surface layer member and the heat generating substrate. By containing boron nitride powder having an absorption peak by diffuse reflection infrared spectroscopy in the range of 1 , it is possible to achieve both shortening of warm-up time, high durability, and high image quality.

第１の実施形態を説明するためのもので、デジタル画像形成装置の内部構成を示す図である。BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a diagram illustrating an internal configuration of a digital image forming apparatus for explaining a first embodiment. 定着装置の概略図である。1 is a schematic view of a fixing device. 図２の切断線Ｘ−Ｘで切断した際の矢視断面図である。It is arrow sectional drawing at the time of cut | disconnecting by the cutting | disconnection line XX of FIG. 発熱ベルトの構成を説明するための断面図である。It is sectional drawing for demonstrating the structure of a heat generating belt. 第２の実施形態を説明するためのもので、デジタル画像形成装置の内部構成を示す図である。FIG. 5 is a diagram for illustrating a second embodiment and illustrating an internal configuration of a digital image forming apparatus. 電磁誘導加熱方式の定着装置の説明図である。It is explanatory drawing of the fixing device of an electromagnetic induction heating system. 加熱ローラの断面図である。It is sectional drawing of a heating roller. 加圧ローラの断面図である。It is sectional drawing of a pressure roller. 第２のリブを示すための説明図である。It is explanatory drawing for showing a 2nd rib. 滑り層を示すための説明図である。It is explanatory drawing for showing a sliding layer. 封止板を示すための説明図である。It is explanatory drawing for showing a sealing board. 封止板を示すための説明図である。It is explanatory drawing for showing a sealing board. 第３の実施形態を説明するためのもので、デジタル画像形成装置の内部構成を示す図である。FIG. 10 is a diagram for illustrating a third embodiment and illustrating an internal configuration of a digital image forming apparatus. 定着装置の説明図である。2 is an explanatory diagram of a fixing device. FIG.

本発明の画像形成装置は、定着表層部材と、電力を熱に変換して定着表層部材を加熱する発熱基体と、発熱基体によって加熱された定着表層部材とともにニップ部を形成する加圧部材と、を有し、記録材をニップ部に通過させて、記録材上のトナーを定着させる定着装置を備える。
そして、定着表層部材、発熱基体、又は、定着表層部材及び発熱基体の間の層のいずれかに、３６００ｃｍ−１〜３７５０ｃｍ−１の範囲に拡散反射赤外分光測定による吸収ピークを有しかつ、平均体積粒径が０．２μｍ以上、４μｍ以下の窒化ホウ素粉を含有する。
以下、本発明で使用する窒化ホウ素粉について説明する。 The image forming apparatus of the present invention includes a fixing surface member, a heating base that converts electric power into heat to heat the fixing surface member, a pressure member that forms a nip portion together with the fixing surface member heated by the heating base, And a fixing device that fixes the toner on the recording material by passing the recording material through the nip portion.
And either of the fixing surface member, the heat generating substrate, or the layer between the fixing surface member and the heat generating substrate has an absorption peak by diffuse reflection infrared spectroscopy in the range of 3600 cm −1 to 3750 cm −1 , and Contains boron nitride powder having an average volume particle size of 0.2 μm or more and 4 μm or less.
Hereinafter, the boron nitride powder used in the present invention will be described.

［窒化ホウ素粉］
一般に、窒化ホウ素は偏平状粒子の集合体であり1次粒子での樹脂への均一分散が困難である。また、樹脂と窒化ホウ素界面の濡れ性が悪化し樹脂強度が低下したり、界面に空気層が残存するため熱伝導率を低下させるといった問題がある。
そこで、本発明では、３６００ｃｍ−１〜３７５０ｃｍ−１の範囲に拡散反射赤外分光測定による吸収ピークを有しかつ、平均体積粒径が０．２μｍ以上、４μｍ以下の窒化ホウ素粉を用いることにより、樹脂への均一分散が可能となる。
３６００ｃｍ−１〜３７５０ｃｍ−１の範囲に拡散反射赤外分光測定による吸収ピークは熱処理をしても消失しないことからホウ素原子に共有結合したＯＨ基のピークであると考えられる。このＯＨ基の存在により、窒化ホウ素粉は有機溶媒に分散しやすくなる。また、ＯＨ基に対してシランカップリング剤を結合させることにより、さらに均一分散性を向上させることが可能となる。また市販されている窒化ホウ素はＯＨ基が存在しない。
窒化ホウ素粉の平均体積粒径を０．２μｍ以上、４μｍ以下としたのは、０．２μm以下では、粒子同士が凝集して二次粒子となってしまう。粒子が二次粒子になると均一分散性が損なわれるばかりか粒子間に空気が入ってしまうことから、熱伝導率が低下するためである。４μｍ以上では粒子全体の面積に対するＯＨ基の割合が小さくなってしまうことから、均一分散性に欠けるためである。 [Boron nitride powder]
In general, boron nitride is an aggregate of flat particles, and it is difficult to uniformly disperse the primary particles in the resin. In addition, there is a problem that the wettability at the interface between the resin and the boron nitride is deteriorated and the resin strength is reduced, or an air layer remains at the interface and the thermal conductivity is lowered.
Therefore, in the present invention, by using boron nitride powder having an absorption peak by diffuse reflection infrared spectroscopy measurement in the range of 3600 cm −1 to 3750 cm −1 and having an average volume particle diameter of 0.2 μm or more and 4 μm or less. , Uniform dispersion into the resin becomes possible.
The absorption peak measured by diffuse reflectance infrared spectroscopy in the range of 3600 cm −1 to 3750 cm −1 does not disappear even after heat treatment, and thus is considered to be a peak of an OH group covalently bonded to a boron atom. Due to the presence of the OH group, the boron nitride powder is easily dispersed in the organic solvent. Further, it is possible to further improve the uniform dispersibility by bonding a silane coupling agent to the OH group. Further, commercially available boron nitride has no OH group.
The average volume particle size of the boron nitride powder is set to 0.2 μm or more and 4 μm or less. When the average particle size is 0.2 μm or less, the particles aggregate to form secondary particles. This is because when the particles become secondary particles, not only the uniform dispersibility is impaired, but also air enters between the particles, so that the thermal conductivity decreases. When the thickness is 4 μm or more, the ratio of OH groups to the entire area of the particles becomes small, and thus uniform dispersibility is lacking.

本発明で使用する所望の窒化ホウ素粉は以下のようにして製造する。
窒化ホウ素粉の原料には、硼酸、硼砂、メラミンの３種類を用いる。これらの原料を均一に混合し下記の条件下で焼成し、洗浄によって不純物を除去し、機械的に一次粒子まで分散することによって得ることができる。 The desired boron nitride powder used in the present invention is produced as follows.
Three types of raw materials for boron nitride powder are used: boric acid, borax, and melamine. These raw materials can be obtained by uniformly mixing, firing under the following conditions, removing impurities by washing, and mechanically dispersing to primary particles.

硼酸、硼砂は市販される工業用のもので、純度は９９％以上のもので良い。また、性状は顆粒、粉体とあるが、均一に混合するには粉体のほうが適している。
Ｎａには、比較的低温で焼成しても窒化ホウ素の結晶の成長を促す効果があり、これを
含む化合物のうち、比較的取り扱いが容易な、Ｎａ２ＳＯ４、ＮａＣｌ、硼砂(Ｎａ２ＢＯ4Ｏ7・１０Ｈ2Ｏ)等が使用可能であるが、副生物による影響を考慮すると、硼砂が好ま
しい。
これら原料の硼酸と硼砂の配合割合は、Ｎａ／Ｂの原子比で０．０２〜０．３になるよ
うに配合することが好ましく、更に好ましくは０．０４〜０．２５、特に好ましくは０．
１〜０．２の範囲が好適である。
Ｎａ／Ｂの原子の比が０．０２未満では、窒化ホウ素の０００１面及び端面の結晶成長
が乏しく、窒化ホウ素の特性である熱伝導率が低下する場合があるので好ましくない。ま
た０．３を超えると、収率が著しく低下してしまい、また結晶成長への効果も横這いとな
る場合があることから好ましくない。
硼酸、硼砂中のホウ素原子（Ｂ）とメラミン中の窒素原子（Ｎ）の割合は、Ｎ／Ｂの原子比で１．５〜４に配合することが好ましく、更に好ましくは１．７〜３．５、特に好ましくは２〜３の範囲が好適である。
Ｎ／Ｂの原子比が１．５未満の場合、収率が著しく低下することがあるので好ましくな
い。一方、Ｎ／Ｂの原子比が４以下であると、メラミン中のＣ分の炭化を抑制できる。す
なわち、メラミンの量が多い（Ｎが多い）ことによって、ＢＮの上部が白色でかたまり、
下部に残分のメラミンの炭化物が残ることを抑制できる。これにより、白色の窒化ホウ素
粉に黒色粉末が混在するのを防止できる。 Boric acid and borax are commercially available industrial products and may have a purity of 99% or more. The properties are granule and powder, but powder is more suitable for uniform mixing.
Na has an effect of promoting the growth of boron nitride crystals even when fired at a relatively low temperature, and among compounds containing this, Na 2 SO 4 , NaCl, borax (Na 2 BO) are relatively easy to handle. 4 O 7 · 10H 2 O) and the like can be used, but borax is preferred in consideration of the influence of by-products.
The mixing ratio of boric acid and borax in these raw materials is preferably 0.02 to 0.3, more preferably 0.04 to 0.25, particularly preferably 0. .
A range of 1 to 0.2 is preferred.
If the ratio of Na / B atoms is less than 0.02, crystal growth on the 0001 face and end face of boron nitride is poor, and thermal conductivity, which is a characteristic of boron nitride, may be lowered. On the other hand, if it exceeds 0.3, the yield is remarkably lowered, and the effect on crystal growth may be flat.
The ratio of the boron atom (B) in boric acid and borax to the nitrogen atom (N) in melamine is preferably blended to 1.5 to 4, more preferably 1.7 to 3 in terms of N / B atomic ratio. .5, particularly preferably in the range of 2-3.
An N / B atomic ratio of less than 1.5 is not preferred because the yield may be significantly reduced. On the other hand, if the N / B atomic ratio is 4 or less, carbonization of C in melamine can be suppressed. That is, when the amount of melamine is large (the amount of N is large), the upper part of BN is clumped in white,
It is possible to suppress the remaining melamine carbide from remaining in the lower part. Thereby, it can prevent that black powder is mixed in white boron nitride powder.

上記の配合により均一に混合された原料は、焼成することによって窒化ホウ素となる。
焼成温度は、１１００〜１６００℃が好ましく、更に好ましくは１１５０〜１５００℃
であり、特に好ましくは１２００〜１３５０℃の範囲が好適である。
焼成温度が１１００℃未満では、結晶化が不十分であり、酸素濃度が増加する。また、
結晶粒が小さく、二次凝集化し、実質的な粒子径が大きくなり、一般的な解砕方法では、
容易に一次粒子に解砕できず、実質的に大きい粒となり、樹脂への分散性が低下し、窒化ホウ素の特性である熱伝導率が低下するため好ましくない。一方で、焼成温度が１６００℃を超えると結晶粒径が大きくなり、分散性が低下することから好ましくない。
また、１５００℃以下とした場合には、結晶のＯＨ基の減少を抑制し、窒化ホウ素粉の分散性の低下を防止することができる。 The raw material uniformly mixed by the above blending becomes boron nitride by firing.
The firing temperature is preferably 1100-1600 ° C, more preferably 1150-1500 ° C.
The range of 1200 to 1350 ° C. is particularly preferable.
When the firing temperature is less than 1100 ° C., crystallization is insufficient and the oxygen concentration increases. Also,
The crystal grains are small, secondary agglomerate, the substantial particle size is large,
This is not preferable because it cannot be easily pulverized into primary particles, becomes substantially large particles, dispersibility in the resin is lowered, and thermal conductivity, which is a characteristic of boron nitride, is lowered. On the other hand, if the firing temperature exceeds 1600 ° C., the crystal grain size becomes large and the dispersibility is lowered, which is not preferable.
Moreover, when it is set to 1500 ° C. or lower, it is possible to suppress a decrease in the OH group of the crystal and to prevent a decrease in dispersibility of the boron nitride powder.

焼成方法を行う際に、例えば、焼成時の炉内の雰囲気が大気下である場合は、蓋付きの黒鉛坩堝に原料を入れて焼成を行う。
焼成時において、室温から４００℃に至るまでの温度範囲で、混合した原料が、硼酸メ
ラミンに形態を変え、更に高温に成るに従い、ＢＮを形成していく。したがって、この間の昇温速度は、５０〜３００℃／ｈが好ましく、更に好ましくは５０〜２００℃である。
昇温速度が５０℃／ｈ以下では、製造時間が必要以上にかかり、高コストとなるので好
ましくない。また、３００℃／ｈ以上では、硼酸メラミンと成る前に、メラミンが昇華し
てしまいＢＮの収率が低下してしまう。 When performing the firing method, for example, when the atmosphere in the furnace during firing is in the air, the raw material is placed in a graphite crucible with a lid and fired.
At the time of firing, the mixed raw material changes into melamine borate in a temperature range from room temperature to 400 ° C., and BN is formed as the temperature rises further. Therefore, the heating rate during this period is preferably 50 to 300 ° C./h, more preferably 50 to 200 ° C.
A heating rate of 50 ° C./h or less is not preferable because the manufacturing time takes more than necessary and the cost increases. Further, at 300 ° C./h or more, melamine sublimes before becoming melamine borate, and the yield of BN decreases.

原料中のＮ／Ｂの原子比、焼成における昇温速度、焼成温度、焼成雰囲気等の種々の条
件を適宜調整することで、本実施形態の窒化ホウ素粉を得ることができる。
焼成後は、窒化ホウ素の他にＢ２Ｏ３、ＮａＢＯ２等とともに、塊となっている。
これを粗砕し、水、希塩酸、希硫酸等で洗浄濾過を行って、不純物を取り除き、乾燥を
行う。さらに、ハンマーミル、ボールミル、湿式／乾式ジェットミル、等を用いて解砕し、凝集物の無い窒化ホウ素粉を得る。 The boron nitride powder of the present embodiment can be obtained by appropriately adjusting various conditions such as the N / B atomic ratio in the raw material, the heating rate in firing, the firing temperature, and the firing atmosphere.
After firing, it becomes a lump together with B 2 O 3 , NaBO 2 and the like in addition to boron nitride.
This is roughly crushed, washed and filtered with water, dilute hydrochloric acid, dilute sulfuric acid or the like to remove impurities and dried. Further, it is pulverized using a hammer mill, a ball mill, a wet / dry jet mill or the like to obtain a boron nitride powder free from aggregates.

次に、上述のようにして得られた窒化ホウ素粉を使用した画像形成装置について説明する。
［画像形成装置］
＜第１の実施形態＞
図１は、本発明で使用するデジタル画像形成装置の内部構成を示す図である。
デジタル画像形成装置（以下、単位「画像形成装置」と言う）１は、下部に複数の記録材収納部２０を有している。記録材収納部２０の上方には画像形成部４０と中間転写ベルト５０が設置されており、装置本体の上部には原稿読取部３０が設置されている。 Next, an image forming apparatus using the boron nitride powder obtained as described above will be described.
[Image forming apparatus]
<First Embodiment>
FIG. 1 is a diagram showing an internal configuration of a digital image forming apparatus used in the present invention.
A digital image forming apparatus (hereinafter referred to as a unit “image forming apparatus”) 1 has a plurality of recording material storage portions 20 at the bottom. An image forming unit 40 and an intermediate transfer belt 50 are installed above the recording material storage unit 20, and a document reading unit 30 is installed at the upper part of the apparatus main body.

記録材収納部２０は、装置前面側（図１における紙面手前側）に引き出し可能となっている。
画像形成部４０は、Ｙ、Ｍ、Ｃ、Ｋの各色毎のトナー像を形成するための４組の画像形成手段４００Ｙ、４００Ｍ、４００Ｃ、４００Ｋを有している、画像形成手段４００Ｙ、４００Ｍ、４００Ｃ、４００Ｋは、この順で上から下方向に直線状に配列されており、各々同じ構成となっている。画像形成手段４００Ｙを例にとって構成を説明すると、画像形成手段４００Ｙは反時計方向に回転する感光体４１０、スコロトロン帯電手段４２０、露光手段４３０及び現像手段４４０を有する。
クリーニング手段４５０は、感光体４１０の最下部に対向した領域を含んで配置されている。 The recording material storage unit 20 can be pulled out to the front side of the apparatus (the front side in FIG. 1).
The image forming unit 40 includes four sets of image forming units 400Y, 400M, 400C, and 400K for forming toner images for each color of Y, M, C, and K. The image forming units 400Y, 400M, and 400K 400C and 400K are linearly arranged from top to bottom in this order, and each has the same configuration. The configuration of the image forming unit 400Y will be described as an example. The image forming unit 400Y includes a photoreceptor 410 that rotates counterclockwise, a scorotron charging unit 420, an exposure unit 430, and a developing unit 440.
The cleaning unit 450 is disposed to include a region facing the lowermost part of the photoconductor 410.

装置本体の中央部に位置する中間転写ベルト５０は、無端状であり、適宜の体積抵抗率を有する。また、中間転写ベルト５０は、例えば、編成ポリイミド、熱硬化ポリイミド、エチレンテトラフルオロエチレン共重合体、ポリフッ化ビニリデン、ナイロンアロイ等のエンジニアリングプラスチックに導電材料を分散した半導電性フィルム基体の外側に、フッ素コーティングを行った２層から構成されている。また、シリコーンゴムあるいはウレタンゴム等に導電材料を分散したものもあり得る。
一次転写電極５１０は、中間転写ベルト５０を挟んで感光体４１０と対向する位置に設置されている。 The intermediate transfer belt 50 located at the center of the apparatus main body is endless and has an appropriate volume resistivity. Further, the intermediate transfer belt 50 is formed on the outside of a semiconductive film substrate in which a conductive material is dispersed in an engineering plastic such as knitted polyimide, thermosetting polyimide, ethylene tetrafluoroethylene copolymer, polyvinylidene fluoride, and nylon alloy. It consists of two layers with fluorine coating. Further, there may be a conductive material dispersed in silicone rubber or urethane rubber.
The primary transfer electrode 510 is installed at a position facing the photoconductor 410 with the intermediate transfer belt 50 interposed therebetween.

次に、カラー画像を形成するプロセスについて説明する。
感光体４１０がメインモータ（図示せず）により駆動され、感光体４１０の表面が電源（図示せず）により電圧供給され、スコロトロン帯電手段４２０の放電により正極性に帯電される（本実施例では＋８００Ｖ）。次に、露光手段４３０により画像情報に応じた光書込がなされ、感光体４１０上に静電潜像が形成される。形成された静電潜像が現像手段４４０を通過すると、現像手段内で正極性に帯電されたトナーが正極性現像バイアスの印加により潜像画像の部分に付着し、感光体４１０上にトナー像が形成される。形成されたトナー像は感光体４１０と圧着する中間転写ベルト５０に転写される。転写後に残留した感光体４１０上のトナーはクリーニング手段４５０により清掃される。画像形成手段４００Ｙ、４００Ｍ、４００Ｃ及び４００Ｋ各々で形成されたトナー像が中間転写ベルト５０に重複して転写されることにより、中間転写ベルト５０上にカラー画像が形成される。記録材Ｐは記録材収納部２０により１枚ずつ排出され、レジストローラ６０の位置まで搬送される。レジストローラ６０により記録材Ｐの先端が整列された後、中間転写ベルト５０上のトナー像と画像位置が一致するタイミングで記録材Ｐがレジストローラ６０より給送される。レジストローラ６０により給送された記録材Ｐは、ガイド板より案内され、中間転写ベルト５０と転写部７０により形成された転写ニップ部へ送り込まれる。ローラにより構成される転写部７０は記録材Ｐを中間転写ベルト５０側へ押圧している。トナーと逆極性のバイアス（−５００Ｖ）が転写部７０に印可されることにより、静電気力の作用で、中間転写ベルト５０上のトナー像が記録材Ｐへ転写させる。記録材Ｐは、除電針からなる分離手段（図示せず）により除電されて中間転写ベルト５０から分離され、発熱ベルト１１を介した弾性体ローラ２１、加圧ローラ１６の対からなる定着装置１００へ送られる。その結果、トナー像が記録材Ｐへ定着され、画像形成された記録材Ｐが装置外へ排出される。 Next, a process for forming a color image will be described.
The photoconductor 410 is driven by a main motor (not shown), the surface of the photoconductor 410 is supplied with a voltage by a power source (not shown), and is charged positively by the discharge of the scorotron charging means 420 (in this embodiment). + 800V). Next, optical writing according to image information is performed by the exposure unit 430, and an electrostatic latent image is formed on the photoreceptor 410. When the formed electrostatic latent image passes through the developing unit 440, the toner charged positively in the developing unit adheres to the portion of the latent image by application of the positive developing bias, and the toner image is formed on the photoreceptor 410. Is formed. The formed toner image is transferred to the intermediate transfer belt 50 that is pressure-bonded to the photoreceptor 410. The toner on the photoreceptor 410 remaining after the transfer is cleaned by the cleaning means 450. A toner image formed by each of the image forming units 400Y, 400M, 400C, and 400K is transferred to the intermediate transfer belt 50 so that a color image is formed on the intermediate transfer belt 50. The recording material P is discharged one by one by the recording material storage unit 20 and conveyed to the position of the registration roller 60. After the leading edges of the recording material P are aligned by the registration roller 60, the recording material P is fed from the registration roller 60 at a timing when the toner image on the intermediate transfer belt 50 matches the image position. The recording material P fed by the registration roller 60 is guided by a guide plate and fed to a transfer nip portion formed by the intermediate transfer belt 50 and the transfer portion 70. The transfer unit 70 composed of rollers presses the recording material P toward the intermediate transfer belt 50 side. By applying a bias (−500 V) having a polarity opposite to that of the toner to the transfer unit 70, the toner image on the intermediate transfer belt 50 is transferred to the recording material P by the action of electrostatic force. The recording material P is neutralized by a separating means (not shown) composed of a neutralizing needle and separated from the intermediate transfer belt 50, and a fixing device 100 composed of a pair of an elastic roller 21 and a pressure roller 16 via the heat generating belt 11. Sent to. As a result, the toner image is fixed on the recording material P, and the recording material P on which the image has been formed is discharged out of the apparatus.

図２は、定着装置の概略図であり、図３は、図２の切断線Ｘ−Ｘで切断した際の矢視断面図である。
定着装置１００は、加圧ローラ１６と発熱ベルト１１を介して内部に配置されている弾性体ローラ２１により形成されたニップ部Ｎに未定着トナー像Ｔが形成された記録材Ｐが挿入され、トナー像を定着している。
なお、図３中、矢印Ａは記録材Ｐの搬送方向を示し、矢印Ｂは加圧ローラ１６の回転方向を示している。 FIG. 2 is a schematic view of the fixing device, and FIG. 3 is a cross-sectional view taken along the line XX in FIG.
In the fixing device 100, a recording material P on which an unfixed toner image T is formed is inserted into a nip portion N formed by a pressure roller 16 and an elastic roller 21 disposed inside via a heat generating belt 11. The toner image is fixed.
In FIG. 3, the arrow A indicates the conveyance direction of the recording material P, and the arrow B indicates the rotation direction of the pressure roller 16.

図４は、発熱ベルトの構成を説明するための断面図である。
発熱ベルト１１の構成は図４に示すように４層構成になっており、弾性体ローラ２１に接触する側から、補強層１１１、発熱層１１２、弾性層１１３、離型層１１４となっている。
ここで、本発明で言う発熱基体は発熱層１１２を示し、定着表層部材は離型層１１４を示し、加圧部材は加圧ローラ１６を示す。 FIG. 4 is a cross-sectional view for explaining the configuration of the heat generating belt.
As shown in FIG. 4, the heat generating belt 11 has a four-layer structure, and includes a reinforcing layer 111, a heat generating layer 112, an elastic layer 113, and a release layer 114 from the side in contact with the elastic roller 21. .
Here, the heat generating base referred to in the present invention indicates the heat generating layer 112, the fixing surface layer member indicates the release layer 114, and the pressure member indicates the pressure roller 16.

補強層１１１は、発熱層１１２の形状制御、保持の目的で必要であり、例えば、ポリイミド樹脂が使われ、２０〜８０μｍであることが好ましい。
発熱層１１２は、例えば、ポリイミド樹脂中に導電性フィラーを均一に分散させている。導電性フィラーは、カーボンナノ材料とフィラメント状金属微粒子が入っていることが好ましい。この理由は、発熱ベルトの発熱特性をコントロール、例えば電気抵抗に低い発熱ベルトを得るためには、カーボンナノ材料を多量に添加する必要がある。しかし、カーボンナノ材料を多量に添加すると、ベルトの機械的強度が著しく低下するため、導電性の高いフィラメント状金属微粒子が必要となる。
弾性層１１３は、発熱層１１２の外側に形成され、補強層１１１と同様に主にポリイミド樹脂やシリコーン樹脂が使われる。弾性層１１３は発熱層１１２からの熱伝導効率を上げるために、５〜５０μｍ程度が望ましい。
離型層１１４は、トナーの発熱ベルトからの離型性を上げるため、主にフッ素樹脂が使われ、代表的なものとしては、ポリテトラフルオロエチレン（PTFE）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（PFA）、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン（FEP）が挙げられ、５〜３０μｍ程度が好ましい。 The reinforcing layer 111 is necessary for the purpose of controlling and holding the shape of the heat generating layer 112. For example, a polyimide resin is used, and preferably 20 to 80 μm.
In the heat generating layer 112, for example, a conductive filler is uniformly dispersed in a polyimide resin. The conductive filler preferably contains a carbon nanomaterial and filamentary metal fine particles. This is because, in order to control the heat generation characteristics of the heat generating belt, for example, to obtain a heat generating belt having low electric resistance, it is necessary to add a large amount of carbon nanomaterial. However, when a large amount of carbon nanomaterial is added, the mechanical strength of the belt is remarkably lowered, so that highly conductive filament-like metal fine particles are required.
The elastic layer 113 is formed on the outer side of the heat generating layer 112, and a polyimide resin or a silicone resin is mainly used like the reinforcing layer 111. The elastic layer 113 is preferably about 5 to 50 μm in order to increase the heat conduction efficiency from the heat generating layer 112.
The release layer 114 is mainly made of fluororesin in order to improve the releasability of the toner from the heat generating belt, and typical examples include polytetrafluoroethylene (PTFE), tetrafluoroethylene-perfluoroalkyl vinyl ether. A copolymer (PFA) and tetrafluoroethylene-hexafluoropropylene (FEP) are mentioned, and about 5-30 micrometers is preferable.

そして、発熱層１１２、離型層１１４、又は、離型層１１４及び発熱層１１２の間のいずれかに、３６００ｃｍ−１〜３７５０ｃｍ−１の範囲に拡散反射赤外分光測定による吸収ピークを有しかつ、平均体積粒径が０．２μｍ以上、４μｍ以下の窒化ホウ素粉が含有されている。 Then, the heat generating layer 112, a release layer 114, or anywhere between the release layer 114 and the heat generating layer 112 has an absorption peak due to diffuse reflection infrared spectroscopy in the range of 3600cm -1 ~3750cm -1 In addition, boron nitride powder having an average volume particle size of 0.2 μm or more and 4 μm or less is contained.

３６００ｃｍ−１〜３７５０ｃｍ−１の範囲に拡散反射赤外分光測定による吸収ピークを有しかつ、平均体積粒径が０．２μｍ以上、４μｍ以下の窒化ホウ素粉は、発熱ベルト１１に使われている離型層１１４あるいは弾性層１１３、後述する定着ベルト２８Ａ、８０３Ｂ（図６、１４参照）に使われている離型層２５Ａあるいは弾性層２４Ａの樹脂よも圧倒的に熱伝導率が高いため、本発明の課題であるウォームアップタイムの短縮化と高耐久化、高画質化の両立を達成することができる。 Boron nitride powder having an absorption peak measured by diffuse reflectance infrared spectroscopy in the range of 3600 cm −1 to 3750 cm −1 and having an average volume particle size of 0.2 μm or more and 4 μm or less is used for the heating belt 11. Since the thermal conductivity is overwhelmingly higher than the resin of the release layer 25A or the elastic layer 24A used for the release layer 114 or the elastic layer 113 and the fixing belts 28A and 803B (see FIGS. 6 and 14) described later, It is possible to achieve both of shortening of warm-up time, high durability, and high image quality, which are the problems of the present invention.

このような窒化ホウ素粉は発熱ベルト１１の発熱層１１２、弾性層１１３、離型層１１４の高分子樹脂層に分散することが望ましい。各層の中で一番厚い層に分散させるのが良く、熱伝導率の効率の観点からは最も良い。
樹脂への分散性向上のために、一般的なケイ素系及びチタン系カップリング剤を添加しても良い。 Such boron nitride powder is preferably dispersed in the heat generating layer 112 of the heat generating belt 11, the elastic layer 113, and the polymer resin layer of the release layer 114. It is better to disperse in the thickest layer in each layer, which is the best from the viewpoint of thermal conductivity efficiency.
In order to improve the dispersibility in the resin, general silicon-based and titanium-based coupling agents may be added.

また、受電部１１５は、後述の電極又は導電体１７に接続されている。
発熱ベルト１１の内部にある弾性体ローラ２１の弾性層１２は、ゴム材料として、画像定着温度に必要な１５０℃〜２５０℃で耐熱性を有するものであれば、特に限定されるものではない。この場合最も好ましいのは、シリコーンゴムである。弾性体ローラ２１の製造は、芯金１４にアルミニウムあるいは鉄製の材料を使い、ブラスト処理等の表面処理を行った後に、弾性層１２としてシリコーンゴム等を３〜１０ｍｍ程度の厚みで成型したものを用いて行われる。
弾性層１２は、耐熱性以外には、熱伝導率と硬度を調整する必要がある。この場合は、シリコーンゴムをソリッドゴムからスポンジゴムにすることで、断熱効果を上げ、発熱ベルト１１の発熱効果を高めることができる。また、硬度については、画像形成装置１のプロセススピードにもよるが、５度以上６０度未満、より好ましくは、３０度以上５０度未満の範囲であれば、発熱ベルト１１と加圧ローラ１６間のニップ面積を広く設計でき、画像定着性に有利に働く。 In addition, the power receiving unit 115 is connected to an electrode or conductor 17 described later.
The elastic layer 12 of the elastic roller 21 inside the heat generating belt 11 is not particularly limited as long as it has heat resistance at 150 ° C. to 250 ° C. necessary for the image fixing temperature as a rubber material. Most preferred in this case is silicone rubber. The elastic roller 21 is manufactured by using a material made of aluminum or iron for the core metal 14 and performing surface treatment such as blasting, and then molding the elastic layer 12 with silicone rubber or the like with a thickness of about 3 to 10 mm. Done with.
The elastic layer 12 needs to adjust thermal conductivity and hardness in addition to heat resistance. In this case, by changing the silicone rubber from a solid rubber to a sponge rubber, the heat insulating effect can be increased and the heat generating effect of the heat generating belt 11 can be increased. In addition, the hardness depends on the process speed of the image forming apparatus 1, but is 5 degrees or more and less than 60 degrees, and more preferably 30 degrees or more and less than 50 degrees, and between the heat generating belt 11 and the pressure roller 16. Can be designed to have a wide nip area, which is advantageous for image fixability.

加圧ローラ１６は、弾性体ローラ２１と同様に画像定着温度１５０℃〜２５０℃で耐熱性を有するものであれば、特に限定されることはない。弾性体ローラ２１と同様に、弾性層としてシリコーンゴムを使用し、芯金１５にアルミニウムあるいは鉄製の材料を使い、ブラスト処理等の表面処理を行った後に、弾性層としてシリコーンゴム等を３〜１０ｍｍ程度で成型したものを用いて行われる。   The pressure roller 16 is not particularly limited as long as it has heat resistance at an image fixing temperature of 150 ° C. to 250 ° C. like the elastic roller 21. Similar to the elastic roller 21, silicone rubber is used as the elastic layer, aluminum or iron material is used for the core metal 15, surface treatment such as blasting is performed, and then silicone rubber or the like is applied as the elastic layer 3 to 10 mm. It is done using what is molded to the extent.

なお、図２中、符号１７は、発熱ベルト１１の発熱層１１２に給電するための電極又は導電体であり、電極又は導電体１７は、発熱ベルト１１の両端（受電部１１５）に設けられ、電極又は導電体１７にはそれぞれ給電のためのコロ１３が形成されている。コロ１３は、交流又は直流の電源２２に接続されている。なお、コロ１３の代わりにブラシを使用しても構わない。
以上のような定着装置１００を有する画像形成装置１及びトナーを使用して画像を形成する。 In FIG. 2, reference numeral 17 denotes an electrode or a conductor for supplying power to the heat generating layer 112 of the heat generating belt 11, and the electrode or the conductor 17 is provided at both ends (the power receiving unit 115) of the heat generating belt 11. Each of the electrodes or conductors 17 is formed with a roller 13 for feeding. The roller 13 is connected to an AC or DC power source 22. A brush may be used instead of the roller 13.
An image is formed using the image forming apparatus 1 having the fixing device 100 as described above and toner.

［第２の実施形態］
次に、第２の実施形態の画像形成装置について説明する。第２の実施形態の画像形成装置１Ａは、上記第１の実施形態のような、抵抗発熱体を使用した定着装置１００に代えて、ＩＨ（電磁誘導加熱方式の）定着装置１００Ａを備えたものである（図５参照）。ＩＨ定着装置１００Ａ以外は、第１の実施形態と同様のためその説明を省略する。
以下、ＩＨ定着装置１００Ａについて説明する。
図６は、ＩＨ定着装置の説明図である。
図６に示すように、定着装置１００Ａは、加熱ローラ１１Ａ、加圧ローラ１２Ａ、磁束発生部１３Ａを有している。加熱ローラ１１Ａと加圧ローラ１２Ａとは、互いに平行に配置されて、いずれも回転可能に支持されている。加圧ローラ１２Ａは、加熱ローラ１１Ａへ向けて垂直の方向に付勢されている。
これにより、図示のようにどちらかというと加熱ローラ１１Ａの方がより変形して、加熱ローラ１１Ａと加圧ローラ１２Ａとの間にニップ部ＮＡが形成される。定着処理時には、この加熱ローラ１１Ａと加圧ローラ１２Ａとの間のニップ部ＮＡを、図６中、下から上へ記録材Ｐが通される。そして、ニップ部ＮＡの出口の近傍には、記録材Ｐを加熱ローラ１１Ａから分離するための分離爪１４Ａが備えられている。また、磁束発生部１３Ａには、過熱防止のためのサーモスタット（図示しない）が設けられている。 [Second Embodiment]
Next, an image forming apparatus according to the second embodiment will be described. An image forming apparatus 1A according to the second embodiment includes an IH (electromagnetic induction heating type) fixing device 100A instead of the fixing device 100 using a resistance heating element as in the first embodiment. (See FIG. 5). Except for the IH fixing device 100A, the description is omitted because it is the same as that of the first embodiment.
Hereinafter, the IH fixing device 100A will be described.
FIG. 6 is an explanatory diagram of the IH fixing device.
As shown in FIG. 6, the fixing device 100A includes a heating roller 11A, a pressure roller 12A, and a magnetic flux generator 13A. The heating roller 11A and the pressure roller 12A are arranged in parallel to each other, and both are rotatably supported. The pressure roller 12A is urged in the vertical direction toward the heating roller 11A.
As a result, the heating roller 11A is more deformed as shown in the figure, and a nip portion NA is formed between the heating roller 11A and the pressure roller 12A. During the fixing process, the recording material P is passed from the bottom to the top in FIG. 6 through the nip NA between the heating roller 11A and the pressure roller 12A. A separation claw 14A for separating the recording material P from the heating roller 11A is provided in the vicinity of the exit of the nip portion NA. The magnetic flux generator 13A is provided with a thermostat (not shown) for preventing overheating.

図７は、加熱ローラの断面図である。
図７に示すように、加熱ローラ１１Ａは、内側から芯金２１Ａ、断熱層２２Ａ、発熱層２３Ａ、弾性層２４Ａ、離型層２５Ａの５層構成になっている。
このうち、芯金２１Ａと断熱層２２Ａとは互いに接着されており、合わせて定着ローラ２７Ａという。また、発熱層２３Ａと弾性層２４Ａと離型層２５Ａとは互いに接着されており、合わせて定着ベルト２８Ａという。定着ローラ２７Ａと定着ベルト２８Ａとは接着されておらず、無端状の定着ベルト２８Ａの内部に定着ローラ２７Ａが挿入されている。なお、この加熱ローラ１１Ａ全体としてのローラ硬度は、アスカーＣ硬度で３０〜９０度程度が好ましい。
ここで、本発明で言う発熱基体は発熱層２３Ａを示し、定着表層部材は離型層２５Ａを示し、加圧部材は加圧ローラ１２Ａを示す。 FIG. 7 is a cross-sectional view of the heating roller.
As shown in FIG. 7, the heating roller 11A has a five-layer configuration including a cored bar 21A, a heat insulating layer 22A, a heat generating layer 23A, an elastic layer 24A, and a release layer 25A from the inside.
Among these, the cored bar 21A and the heat insulating layer 22A are bonded to each other and are collectively referred to as a fixing roller 27A. The heat generating layer 23A, the elastic layer 24A, and the release layer 25A are bonded to each other, and are collectively referred to as a fixing belt 28A. The fixing roller 27A and the fixing belt 28A are not bonded, and the fixing roller 27A is inserted into the endless fixing belt 28A. The roller hardness of the heating roller 11A as a whole is preferably about 30 to 90 degrees in terms of Asker C hardness.
Here, the heat generating base referred to in the present invention indicates the heat generating layer 23A, the fixing surface layer member indicates the release layer 25A, and the pressure member indicates the pressure roller 12A.

本実施形態では、図６に示すように、定着ベルト２８Ａの内周の径は、定着ローラ２７Ａの外周の径と比較して大きく形成されている。そのため、加圧ローラ１２Ａとのニップ部ＮＡを除いて、定着ローラ２７Ａと定着ベルト２８Ａとの間には空間Ｓがある。定着ベルト２８Ａの内周の径と定着ローラ２７Ａの外周の径との差は、この定着装置１００Ａが定着動作のために加熱され、定着ローラ２７Ａが熱膨張された状態でも、空間Ｓがなくならない程度に設定されている。これにより、定着動作においても定着ローラ２７Ａと定着ベルト２８Ａとの間は、空間Ｓの空気によって断熱されている。従って、定着ベルト２８Ａで発生した熱が、定着ローラ２７Ａへ逃げることがかなり防止される。   In the present embodiment, as shown in FIG. 6, the inner diameter of the fixing belt 28A is larger than the outer diameter of the fixing roller 27A. Therefore, there is a space S between the fixing roller 27A and the fixing belt 28A except for the nip NA with the pressure roller 12A. The difference between the inner diameter of the fixing belt 28A and the outer diameter of the fixing roller 27A is that the space S is not lost even when the fixing device 100A is heated for the fixing operation and the fixing roller 27A is thermally expanded. Is set to about. As a result, the fixing roller 27A and the fixing belt 28A are also thermally insulated by the air in the space S during the fixing operation. Therefore, the heat generated in the fixing belt 28A is considerably prevented from escaping to the fixing roller 27A.

芯金２１Ａは、加熱ローラ１１Ａの全体を支持する支持体であり、十分な耐熱性と強度を有することが必要である。例えば、壁厚４ｍｍ程度で、径１５〜２５ｍｍφのアルミ製パイプとすればよい。あるいは、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド）のような耐熱性のモールドのパイプ、又は鉄パイプ等を使用することもできる。できれば、電磁誘導による影響を受けにくい非磁性のものが好ましい。   The cored bar 21A is a support that supports the entire heating roller 11A, and needs to have sufficient heat resistance and strength. For example, an aluminum pipe having a wall thickness of about 4 mm and a diameter of 15 to 25 mmφ may be used. Alternatively, a heat-resistant molded pipe such as PPS (polyphenylene sulfide), an iron pipe, or the like can be used. If possible, non-magnetic materials that are not easily affected by electromagnetic induction are preferred.

断熱層２２Ａは、発熱層２３Ａによって発生した熱を芯金２１Ａへ逃さないためのものである。そのために、熱伝導率が低く、耐熱性及び弾性を有する、ゴム材や樹脂材のスポンジ体（断熱構造体）のものが好ましい。このようにすれば、芯金２１Ａと発熱層２３Ａとの間を断熱して保持できる。また、定着ベルト２８Ａの撓みを許容し、ニップ幅を大きく保つことができる。また、加熱ローラ１１Ａ全体としての硬度を小さくして、変形し易くできる。これにより、排紙性や用紙（記録材Ｐ）の分離性を向上させることができる。   The heat insulating layer 22A is for preventing the heat generated by the heat generating layer 23A from escaping to the cored bar 21A. Therefore, a sponge material (heat insulating structure) made of a rubber material or a resin material having low thermal conductivity and heat resistance and elasticity is preferable. If it does in this way, between the metal core 21A and the heat generating layer 23A can be insulated and held. Further, it is possible to allow the fixing belt 28A to be bent and keep the nip width large. In addition, the hardness of the heating roller 11A as a whole can be reduced to facilitate deformation. Thereby, it is possible to improve paper discharge performance and paper (recording material P) separation performance.

また、例えば、断熱層２２Ａとして、シリコーンスポンジ材を用いる場合は、厚さ２〜１５ｍｍ、さらに望ましくは３〜１０ｍｍのものを使用する。また、この断熱層２２Ａの硬度は、アスカーＣ硬度で２０〜６０度、さらに望ましくは３０〜５０度の範囲内とする。あるいは、断熱層２２Ａは、ゴム材と樹脂材との２層構造としたものでもよい。   For example, when a silicone sponge material is used as the heat insulating layer 22A, a layer having a thickness of 2 to 15 mm, more preferably 3 to 10 mm is used. The hardness of the heat insulating layer 22A is 20 to 60 degrees, more preferably 30 to 50 degrees in terms of Asker C hardness. Alternatively, the heat insulating layer 22A may have a two-layer structure of a rubber material and a resin material.

発熱層２３Ａは、磁束発生部１３Ａによって発生される磁束を受けて誘導電流が誘起され、それによって発熱する層である。例えば、無端状のニッケル電鋳ベルトによって形成されている。この場合は、厚さ１０〜１００μｍ、さらに望ましくは２０〜５０μｍのものを使用することが望ましい。   The heat generating layer 23A is a layer that receives heat generated by the magnetic flux generator 13A and induces an induced current, thereby generating heat. For example, it is formed of an endless nickel electroformed belt. In this case, it is desirable to use one having a thickness of 10 to 100 μm, more preferably 20 to 50 μm.

あるいは、発熱層２３Ａの材料としては、以下のものでもよい。例えば、磁性ステンレスのようなその他の磁性材料（磁性金属）でもよい。比較的透磁率μが高く、適切な範囲内の抵抗率ρを持つ材料であれば使用できる。また、非磁性材料であっても、金属などの導電性のある材料であれば、薄膜にする等の工夫により使用可能である。また、樹脂に金属粒子等の発熱粒子を分散させたものでもよい。また、この発熱層２３Ａに樹脂ベースのものを用いれば、用紙（記録材Ｐ）の分離性を向上させることができる。   Alternatively, the material of the heat generating layer 23A may be as follows. For example, other magnetic materials (magnetic metal) such as magnetic stainless steel may be used. Any material having a relatively high magnetic permeability μ and a resistivity ρ within an appropriate range can be used. Moreover, even if it is a nonmagnetic material, if it is electroconductive materials, such as a metal, it can be used by devising, such as making it a thin film. Further, a resin in which exothermic particles such as metal particles are dispersed may be used. Further, if a resin-based material is used for the heat generating layer 23A, the separation property of the paper (recording material P) can be improved.

弾性層２４Ａは、加熱ローラ１１Ａの表面と用紙（記録材Ｐ）との、密着性を高めるためのものである。これは、耐熱性と弾性とを有するゴム材や樹脂材の層である。その材料としては、例えば、定着温度での使用に耐えられるシリコーンゴム、フッ素ゴム等の耐熱性エラストマーが適している。
この弾性層２４Ａとしては、厚さ１０〜８００μｍ、さらに望ましくは１００〜３００μｍのものとする。弾性層２４Ａの厚さが１０μｍ未満では厚さ方向の十分な弾力性を得ることが難しい。また、この厚さが８００μｍを超えると、発熱層２３Ａで発生した熱を加熱ローラ１１Ａの外周面まで到達させることが難しく、熱効率が悪化するので好ましくない。 The elastic layer 24A is for improving the adhesion between the surface of the heating roller 11A and the paper (recording material P). This is a layer of rubber material or resin material having heat resistance and elasticity. As the material, for example, heat-resistant elastomers such as silicone rubber and fluororubber that can be used at the fixing temperature are suitable.
The elastic layer 24A has a thickness of 10 to 800 μm, more preferably 100 to 300 μm. If the thickness of the elastic layer 24A is less than 10 μm, it is difficult to obtain sufficient elasticity in the thickness direction. On the other hand, when the thickness exceeds 800 μm, it is difficult to cause the heat generated in the heat generating layer 23A to reach the outer peripheral surface of the heating roller 11A, which is not preferable because the thermal efficiency is deteriorated.

弾性層２４Ａの硬度は、ＪＩＳ硬度で１〜８０度、さらに望ましくは５〜３０度のものとする。この範囲内の硬度であれば、弾性層２４Ａの強度の低下や密着性の低下を防止しつつ、安定した定着性を確保できる。硬度がこの範囲内となるシリコーンゴムとして、例えば、１成分系、２成分系、または３成分系以上のシリコーンゴム、ＬＴＶ（ＬｏｗＴｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ Ｖｕｌｃａｎｉｚａｂｌｅ：低温加硫）型、ＲＴＶ（ＲｏｏｍＴｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ Ｖｕｌｃａｎｉｚａｂｌｅ：常温加硫）型、またはＨＴＶ（ＨｉｇｈＴｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ Ｖｕｌｃａｎｉｚａｂｌｅ：高温加硫）型のシリコーンゴム、縮合型または付加型のシリコーンゴム等が使用できる。ここでは、ＪＩＳ硬度１０度で厚さ２００μｍのシリコーンゴムを使用している。   The elastic layer 24A has a JIS hardness of 1 to 80 degrees, more preferably 5 to 30 degrees. If the hardness is within this range, stable fixability can be ensured while preventing a decrease in strength and adhesion of the elastic layer 24A. Examples of silicone rubbers having a hardness within this range include one-component, two-component, or three-component or more silicone rubber, LTV (Low Temperature Vulcanizable) type, RTV (Room Temperature Vulcanizable: normal temperature vulcanization). A type, or HTV (High Temperature Vulcanizable) type silicone rubber, a condensation type or an addition type silicone rubber can be used. Here, a silicone rubber having a JIS hardness of 10 degrees and a thickness of 200 μm is used.

離型層２５Ａは、加熱ローラ１１Ａの最外層をなし、加熱ローラ１１Ａと用紙との離型性を高めるためのものである。この離型層２５Ａとしては、定着温度での使用に耐えられるとともにトナーに対する離型性に優れたものを使用する。例えば、シリコーンゴムやフッ素ゴム、あるいはポリテトラフルオロエチレン（PTFE）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（PFA）、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン（FEP）等のフッ素樹脂が好ましい。離型層２５Ａの厚さは５〜１００μｍ、さらに望ましくは１０〜５０μｍとする。また、この離型層２５Ａと弾性層２４Ａとの接着力を向上させるために、プライマー等による接着処理を行ってもよい。   The release layer 25A is the outermost layer of the heating roller 11A, and is for improving the release property between the heating roller 11A and the paper. As the release layer 25A, a layer that can withstand use at a fixing temperature and has excellent release properties with respect to toner is used. For example, fluorocarbon resins such as silicone rubber and fluororubber, or polytetrafluoroethylene (PTFE), tetrafluoroethylene-perfluoroalkyl vinyl ether copolymer (PFA), and tetrafluoroethylene-hexafluoropropylene (FEP) are preferable. The thickness of the release layer 25A is 5 to 100 μm, more preferably 10 to 50 μm. Further, in order to improve the adhesive force between the release layer 25A and the elastic layer 24A, an adhesion treatment with a primer or the like may be performed.

そして、発熱層２３Ａ、離型層２５Ａ、又は、発熱層２３Ａ、弾性層２４Ａ、離型層２５Ａの間のいずれかに、３６００ｃｍ−１〜３７５０ｃｍ−１の範囲に拡散反射赤外分光測定による吸収ピークを有しかつ、平均体積粒径が０．２μｍ以上、４μｍ以下の窒化ホウ素粉が含有されている。 Then, the heat generating layer 23A, a release layer 25A, or the heating layer 23A, the elastic layer 24A, anywhere between the release layer 25A, absorption by diffuse reflectance infrared spectroscopy in the range of 3600cm -1 ~3750cm -1 Boron nitride powder having a peak and an average volume particle size of 0.2 μm or more and 4 μm or less is contained.

３６００ｃｍ−１〜３７５０ｃｍ−１の範囲に拡散反射赤外分光測定による吸収ピークを有しかつ、平均体積粒径が０．２μｍ以上、４μｍ以下の窒化ホウ素粉は、上記第１の実施形態で説明したとおり、熱伝導率が高いため、本発明の課題であるウォームアップタイムの短縮化（省エネルギー化）、高耐久化、高画質化の両立を達成することができる。 Boron nitride powder having an absorption peak by diffuse reflectance infrared spectroscopy in the range of 3600 cm −1 to 3750 cm −1 and having an average volume particle size of 0.2 μm or more and 4 μm or less is described in the first embodiment. As described above, since the thermal conductivity is high, it is possible to achieve both the shortening of warm-up time (energy saving), high durability, and high image quality, which are the problems of the present invention.

次に、加圧ローラ１２Ａについて説明する。加圧ローラ１２Ａは、図８に示すように、芯金３１Ａ、断熱層３２Ａ、離型層３３Ａを有している。芯金３１Ａは、壁厚３ｍｍのアルミ製パイプである。強度が確保できれば、芯金３１Ａとして、ＰＰＳのような耐熱性のモールドのパイプや鉄パイプを使用することもできる。しかし、この芯金３１Ａの材質としても、加熱ローラ１１Ａの芯金２１Ａと同様に、電磁誘導による影響を受けにくい非磁性のものがより好ましい。   Next, the pressure roller 12A will be described. As shown in FIG. 8, the pressure roller 12A includes a cored bar 31A, a heat insulating layer 32A, and a release layer 33A. The cored bar 31A is an aluminum pipe having a wall thickness of 3 mm. If the strength can be ensured, a heat-resistant molded pipe such as PPS or an iron pipe can be used as the core metal 31A. However, the material of the core bar 31A is more preferably a non-magnetic material that is not easily affected by electromagnetic induction, like the core bar 21A of the heating roller 11A.

芯金３１Ａの外周には、断熱層３２Ａが設けられている。断熱層３２Ａは、厚さ３〜１０ｍｍの範囲内のシリコーンスポンジゴムの層である。１層の断熱層３２Ａに代えて、シリコーンゴムとシリコーンスポンジとの２層構造としてもよい。   A heat insulating layer 32A is provided on the outer periphery of the core metal 31A. The heat insulating layer 32A is a silicone sponge rubber layer having a thickness of 3 to 10 mm. Instead of the one heat insulating layer 32A, a two-layer structure of silicone rubber and silicone sponge may be used.

加圧ローラ１２Ａの最外周の離型層３３Ａは、加熱ローラ１１Ａの離型層２５Ａと同様に、用紙に対するローラ表面の離型性を向上させるためのものである。この離型層３３Ａは、ＰＴＦＥまたはＰＦＡ等のフッ素系樹脂による厚さ５〜１００μｍ、さらに望ましくは１０〜５０μｍの層である。なお本形態では、この加圧ローラ１２Ａは、加熱ローラ１１Ａに対して３００〜５００Ｎの荷重で加圧されており、ニップ部ＮＡの幅は約５〜１５ｍｍである。ニップ部ＮＡの幅を変更して使用したい場合には荷重を異なる大きさとすればよい。   The release layer 33A on the outermost periphery of the pressure roller 12A is for improving the release property of the roller surface with respect to the paper, similarly to the release layer 25A of the heating roller 11A. The release layer 33A is a layer made of a fluororesin such as PTFE or PFA and has a thickness of 5 to 100 μm, and more preferably 10 to 50 μm. In this embodiment, the pressure roller 12A is pressed against the heating roller 11A with a load of 300 to 500 N, and the width of the nip portion NA is about 5 to 15 mm. When it is desired to change the width of the nip portion NA, the load may be set to a different size.

次に、磁束発生部１３Ａについて説明する。磁束発生部１３Ａは、加熱ローラ１１Ａの外周に対面するとともに、加熱ローラ１１Ａの長手方向に沿って、加熱ローラ１１Ａに平行に配置されている。磁束発生部１３Ａは、図６に示すように、励磁コイル４１Ａと磁性体コア４２Ａとがコイルボビン４３Ａに覆われているものである。   Next, the magnetic flux generator 13A will be described. The magnetic flux generator 13A faces the outer periphery of the heating roller 11A and is disposed in parallel to the heating roller 11A along the longitudinal direction of the heating roller 11A. As shown in FIG. 6, the magnetic flux generator 13 </ b> A has an exciting coil 41 </ b> A and a magnetic core 42 </ b> A covered with a coil bobbin 43 </ b> A.

励磁コイル４１Ａは、加熱ローラ１１Ａの長手方向に沿って巻かれたコイルである。その横断面（図６参照）は、加熱ローラ１１Ａの外周に倣ってやや湾曲した形状となっている。この励磁コイル４１Ａには、高周波インバータ４４Ａが接続され、１０〜１００ｋＨｚ、１００〜２０００Ｗの高周波電力が供給される。そのため、本形態では、励磁コイル４１Ａの巻き線として、細い線を数十〜数百本束ねてリッツ線としたものを使用している。さらには、巻き線に伝熱した場合を想定して、本形態では、巻き線に耐熱性の樹脂が被覆されたものを使用している。   The exciting coil 41A is a coil wound along the longitudinal direction of the heating roller 11A. The cross section (see FIG. 6) has a slightly curved shape following the outer periphery of the heating roller 11A. A high frequency inverter 44A is connected to the exciting coil 41A, and high frequency power of 10 to 100 kHz and 100 to 2000 W is supplied. For this reason, in this embodiment, the winding of the exciting coil 41A is a litz wire formed by bundling several tens to several hundreds of thin wires. Furthermore, assuming that heat is transferred to the winding, in this embodiment, the winding is coated with a heat resistant resin.

励磁コイル４１Ａは、メインコイル５１Ａと消磁コイル５２Ａとを有している。メインコイル５１Ａは、加熱ローラ１１Ａの軸方向に少なくとも画像形成可能な最大幅以上の長さで設けられている。それに対し、消磁コイル５２Ａは、メインコイル５１Ａの長手方向両端部に設けられている短いコイルである。これらにより、幅の広い用紙に画像形成する場合では、メインコイル５１Ａのみを使用して、加熱ローラ１１Ａの幅の広い範囲を加熱する。幅の狭い用紙に画像形成する場合では、メインコイル５１Ａによる磁束のうち両端部のものを消磁コイル５２Ａで打ち消すことにより、加熱ローラ１１Ａのうち、中央部の幅の狭い範囲のみを加熱する。   The exciting coil 41A has a main coil 51A and a demagnetizing coil 52A. The main coil 51A is provided in the axial direction of the heating roller 11A with a length that is at least the maximum width capable of forming an image. On the other hand, the degaussing coil 52A is a short coil provided at both longitudinal ends of the main coil 51A. Accordingly, when an image is formed on a wide paper, only the main coil 51A is used to heat the wide range of the heating roller 11A. In the case of forming an image on a narrow-width sheet, only the narrow range of the central portion of the heating roller 11A is heated by canceling out the magnetic flux generated by the main coil 51A at both ends with the demagnetizing coil 52A.

磁性体コア４２Ａは、磁気回路の効率を上げるためと、磁気遮蔽のためのものである。この磁性体コア４２Ａは、メインコア５３Ａ、端部コア５４Ａ、裾コア５５Ａを有している。メインコア５３Ａは、その横断面が図６に示すような湾曲した形状であり、励磁コイル４１Ａを覆うように配置されている。メインコア５３Ａの両裾に裾コア５５Ａが配置されている。メインコア５３Ａの軸方向の両端部には端部コア５４Ａが配置されている。なお、メインコア５３Ａとして、断面が略「Ｅ」字の形状で、中央部に加熱ローラ１１Ａ側へ突出した部分のあるコアを使用しても良い。このようにすれば、さらに発熱効率を高めることができる。   The magnetic core 42A is for increasing the efficiency of the magnetic circuit and for magnetic shielding. The magnetic core 42A has a main core 53A, an end core 54A, and a hem core 55A. The main core 53A has a curved shape as shown in FIG. 6, and is arranged so as to cover the exciting coil 41A. A hem core 55A is disposed at both hems of the main core 53A. End cores 54A are disposed at both axial ends of the main core 53A. As the main core 53A, a core having a substantially “E” cross section and having a central portion protruding toward the heating roller 11A may be used. In this way, the heat generation efficiency can be further increased.

磁性体コア４２Ａはいずれも、高透磁率かつ低損失の材質で形成されている。本形態では高周波を用いるため、パーマロイのような合金によるコアでは、コア内の渦電流損失が大きくなりがちである。そこで、このような材質を使用する場合は積層構造のコアとすることが望ましい。なお、励磁コイル４Ａ１と磁性体コア４２Ａとによる磁気回路部分の磁気遮蔽が、他の手段によって十分にできる場合には、コアなし（空芯）にしてもよい。さらに、磁性体コア４２Ａとして、樹脂材に磁性粉を分散させたものを用いることもできる。この素材は、透磁率はやや低いが、形状を自由に設定できるという利点がある。   Each of the magnetic cores 42A is made of a material having high magnetic permeability and low loss. Since a high frequency is used in this embodiment, an eddy current loss in the core tends to be large in a core made of an alloy such as permalloy. Therefore, when using such a material, it is desirable to use a laminated core. In addition, when the magnetic shielding of the magnetic circuit portion by the exciting coil 4A1 and the magnetic core 42A can be sufficiently performed by other means, the core may be omitted (air core). Further, as the magnetic core 42A, a resin material in which magnetic powder is dispersed can be used. Although this material has a slightly low magnetic permeability, there is an advantage that the shape can be freely set.

コイルボビン４３Ａは、磁性体コア４２Ａと励磁コイル４１Ａとの全体を覆っているボビン本体５６Ａと、ボビン本体５６Ａの外部に設けられたリブ５７Ａとを有している。リブ５７Ａは、ボビン本体５６Ａの軸方向両端部に設けられた、略円弧状の凸部である。リブ５７Ａは、ボビン本体５６Ａと一体的に成型されている。そして、定着装置１００Ａとして組み立てられたときには、リブ５７Ａは、定着ベルト２８Ａの軸方向の両端部の通紙領域外の範囲５８Ａ（図９参照）にそれぞれ接触する位置に設けられている。定着ベルト２８Ａは、リブ５７Ａに接触することにより、回転時にも安定した配置が保持される。従って、定着ベルト２８Ａと定着ローラ２７Ａとの間の空間Ｓも安定して保持される。従って、リブ５７Ａにより、精度や耐久性に優れた定着ベルト２８Ａの位置決めが可能となっている。   The coil bobbin 43A has a bobbin main body 56A that covers the entire magnetic core 42A and the exciting coil 41A, and a rib 57A provided outside the bobbin main body 56A. The ribs 57A are substantially arc-shaped convex portions provided at both axial ends of the bobbin main body 56A. The rib 57A is formed integrally with the bobbin main body 56A. When assembled as the fixing device 100A, the ribs 57A are provided at positions in contact with ranges 58A (see FIG. 9) outside the sheet passing area at both ends in the axial direction of the fixing belt 28A. The fixing belt 28A is in contact with the rib 57A, so that a stable arrangement is maintained even during rotation. Accordingly, the space S between the fixing belt 28A and the fixing roller 27A is also stably held. Therefore, the rib 57A enables positioning of the fixing belt 28A having excellent accuracy and durability.

なお、本実施形態では、図９に示すように、定着ベルト２８Ａの軸方向の両端部の通紙領域外に、弾性層２４Ａと離型層２５Ａとが設けられていない範囲５８Ａがある。すなわち、この範囲５８Ａでは、発熱層２３Ａが露出している。そして、リブ５７Ａは、この範囲５８Ａにそれぞれ接触する位置に設けられている。すなわち、リブ５７Ａは、発熱層２３Ａに直接接触している。発熱層２３Ａは、離型層２５Ａや弾性層２４Ａと異なり、金属であり樹脂ではない。従って、リブ５７Ａが発熱層２３Ａに対して摺動し続けたとしても、摩耗は起こりにくい。もし、リブ５７Ａが離型層２５Ａに直接接触していると、樹脂の摩耗による摩耗粉等が出ることにより、画質劣化の原因となるおそれがある。本形態では、リブ５７Ａが範囲５８Ａに接触しているのでそのようなことはない。   In the present embodiment, as shown in FIG. 9, there is a range 58 </ b> A where the elastic layer 24 </ b> A and the release layer 25 </ b> A are not provided outside the paper passing area at both ends in the axial direction of the fixing belt 28 </ b> A. That is, in this range 58A, the heat generating layer 23A is exposed. And the rib 57A is provided in the position which each contacts this range 58A. That is, the rib 57A is in direct contact with the heat generating layer 23A. Unlike the release layer 25A and the elastic layer 24A, the heat generating layer 23A is a metal and not a resin. Therefore, even if the rib 57A continues to slide with respect to the heat generating layer 23A, wear hardly occurs. If the rib 57A is in direct contact with the release layer 25A, wear powder or the like due to wear of the resin may occur, which may cause image quality degradation. In this embodiment, this is not the case because the rib 57A is in contact with the range 58A.

また、リブ５７Ａとして、耐熱性、摺動性に優れたフッ素樹脂等の材質のものを用いてもよい。この場合には、ボビン本体５６Ａとは別に形成し、はめ込み等によって取り付けるとよい。このようにすれば、リブ５７と定着ベルト２８Ａとの摺動性がさらに向上する。また、この場合、リブ５７Ａは必要に応じて交換可能である。さらには、図１０に示すように、リブ５７Ａが接触する定着ベルト２８Ａの範囲５８Ａにも、フッ素樹脂等の滑り層５９Ａを設けるようにしても良い。このようにすれば、リブ５７Ａと定着ベルト２８Ａとの間の摺動性がさらに向上する。   Further, as the rib 57A, a material such as a fluororesin excellent in heat resistance and slidability may be used. In this case, it may be formed separately from the bobbin main body 56A and attached by fitting or the like. By doing so, the slidability between the rib 57 and the fixing belt 28A is further improved. In this case, the rib 57A can be exchanged as necessary. Furthermore, as shown in FIG. 10, a sliding layer 59A made of a fluororesin or the like may be provided also in a range 58A of the fixing belt 28A with which the rib 57A contacts. By doing so, the slidability between the rib 57A and the fixing belt 28A is further improved.

さらに、加熱ローラ１１Ａの軸方向両端部には、図１１と図１２に示すように、封止板６１Ａが設けられている。この封止板６１Ａは、その中央部に加熱ローラ１１Ａの回転軸（芯金２１Ａ）を通すための貫通穴６２Ａが設けられた円板状の部材である。封止板６１Ａの外径は、加熱ローラ１１Ａの外径より大きい。従って、両端側の封止板６１Ａによって、定着ローラ２７Ａと定着ベルト２８Ａとの間の空間Ｓ内の空気がある程度封止される。つまり、この空間Ｓにある空気は、あまり外部と入れ替わらない。これにより、空間Ｓの空気層の気密性をある程度保つことができるので、この空気層による断熱効果が向上される。   Furthermore, sealing plates 61A are provided at both axial ends of the heating roller 11A as shown in FIGS. The sealing plate 61A is a disk-shaped member provided with a through hole 62A for passing the rotation shaft (core metal 21A) of the heating roller 11A in the center thereof. The outer diameter of the sealing plate 61A is larger than the outer diameter of the heating roller 11A. Therefore, the air in the space S between the fixing roller 27A and the fixing belt 28A is sealed to some extent by the sealing plates 61A on both ends. That is, the air in this space S does not change much with the outside. Thereby, since the airtightness of the air layer of space S can be maintained to some extent, the heat insulation effect by this air layer is improved.

さらに、封止板６１Ａは、加熱ローラ１１Ａの両端部を覆っているので、加熱ローラ１１Ａのうち、定着ベルト２８Ａだけが定着ローラ２７Ａから軸方向へずれて、片側へよることが防止されている。すなわち、この封止板６１Ａは、ベルトの寄り防止機能をも有している。なお、図１１と図１２に示しているのは、加圧ローラ１２Ａによる加圧を受けていない状態の加熱ローラ１１Ａである。加圧ローラ１２Ａは、加熱ローラ１１Ａのうち、両側の封止板６１Ａより軸方向の内側のみに圧接される。封止板６１Ａは、加圧ローラ１２Ａによってその一部が加圧された状態の加熱ローラ１１Ａにおいても、空間Ｓの両端部を覆うような大きさに形成される。なお、ベルトの寄り防止機能は他の部材によって行うこととし、封止板６１Ａに代えて、空気の封止のみを目的とした封止板を設けてもよい。   Furthermore, since the sealing plate 61A covers both end portions of the heating roller 11A, only the fixing belt 28A of the heating roller 11A is prevented from being displaced in the axial direction from the fixing roller 27A and being moved to one side. . That is, the sealing plate 61A also has a function of preventing the belt from shifting. FIG. 11 and FIG. 12 show the heating roller 11A in a state where it has not been pressurized by the pressure roller 12A. The pressure roller 12A is in pressure contact with only the inner side in the axial direction from the sealing plates 61A on both sides of the heating roller 11A. The sealing plate 61A is formed in such a size as to cover both ends of the space S even in the heating roller 11A in a state where a part thereof is pressed by the pressure roller 12A. It should be noted that the function of preventing the belt from shifting is performed by another member, and a sealing plate intended only for air sealing may be provided in place of the sealing plate 61A.

次に、本実施形態の定着装置１００Ａの動作を説明する。本実施形態の定着装置１００Ａでは、図６に示すように、加圧ローラ１２Ａが加熱ローラ１１Ａに押し付けられ、これらの間にニップ部ＮＡが形成される。さらに、加圧ローラ１２Ａが図６中時計回り方向に回転駆動される。これにより、加熱ローラ１１Ａは、加圧ローラ１２Ａとの摩擦力によって、図６中反時計回り方向に従動回転される。なお、この駆動と従動との関係は、逆でもよい。   Next, the operation of the fixing device 100A of this embodiment will be described. In the fixing device 100A of the present embodiment, as shown in FIG. 6, the pressure roller 12A is pressed against the heating roller 11A, and a nip portion NA is formed therebetween. Further, the pressure roller 12A is rotationally driven in the clockwise direction in FIG. Thereby, the heating roller 11A is driven to rotate counterclockwise in FIG. 6 by the frictional force with the pressure roller 12A. Note that the relationship between the drive and the driven may be reversed.

磁束発生部１３Ａにおいては、高周波インバータ４４Ａによって、励磁コイル４１Ａに高周波電力が供給される。これにより誘導された磁束は、磁性体コア４２Ａの内部を外部に漏れることなく通る。そして、その磁束は、磁性体コア４２Ａの突起部間で外部に出て、加熱ローラ１１Ａの発熱層２３Ａを貫く。これにより、発熱層２３Ａに渦電流が流れ、発熱層２３Ａがジュール発熱する。そして、適切な定着温度（例えば、１００〜２００℃程度）となるように、高周波インバータ４４Ａが制御される。そのために、別にサーミスタを設けておくと良い。   In the magnetic flux generator 13A, high frequency power is supplied to the exciting coil 41A by the high frequency inverter 44A. The magnetic flux thus induced passes through the magnetic core 42A without leaking to the outside. Then, the magnetic flux goes outside between the protrusions of the magnetic core 42A and penetrates the heat generating layer 23A of the heating roller 11A. Thereby, an eddy current flows through the heat generating layer 23A, and the heat generating layer 23A generates Joule heat. Then, the high-frequency inverter 44A is controlled so as to have an appropriate fixing temperature (for example, about 100 to 200 ° C.). For this purpose, a thermistor is preferably provided separately.

この発生した熱は、発熱層２３Ａに接着されている弾性層２４Ａを介して、加熱ローラ１１Ａの表面へ伝達される。トナー像を担持する用紙は、トナー像の載っている面を加熱ローラ１１Ａの側に向けた状態で、加熱ローラ１１Ａと加圧ローラ１２Ａとの間のニップ部ＮＡに挿入される。そして、加熱ローラ１１Ａと加圧ローラ１２Ａとの間のニップ部ＮＡを通過する間に、トナーが溶融されて用紙に定着される。ニップ部ＮＡを通過した用紙（記録材Ｐ）は、加熱ローラ１１Ａから分離されて後段へと搬送される。用紙が、ニップ部Ｎを通過した後も加熱ローラ１１Ａに張り付いたままであれば、分離爪１４Ａによって加熱ローラ１１Ａから強制的に分離される。これにより、用紙（記録材Ｐ）が定着装置１００Ａでジャムになることが防止されている。なお、分離爪１４Ａの先端部は、加熱ローラ１１Ａの表面に接触していてもしていなくてもよい。
以上のような定着装置１００Ａを有する画像形成装置１Ａ及びトナーを使用して画像を形成する。 The generated heat is transmitted to the surface of the heating roller 11A through the elastic layer 24A bonded to the heat generating layer 23A. The sheet carrying the toner image is inserted into the nip NA between the heating roller 11A and the pressure roller 12A with the surface on which the toner image is placed facing the heating roller 11A. Then, the toner is melted and fixed on the sheet while passing through the nip portion NA between the heating roller 11A and the pressure roller 12A. The paper (recording material P) that has passed through the nip NA is separated from the heating roller 11A and conveyed to the subsequent stage. If the sheet remains stuck to the heating roller 11A after passing through the nip portion N, it is forcibly separated from the heating roller 11A by the separation claw 14A. This prevents the paper (recording material P) from jamming in the fixing device 100A. Note that the tip of the separation claw 14A may or may not be in contact with the surface of the heating roller 11A.
An image is formed using the image forming apparatus 1A having the fixing device 100A and toner as described above.

［第３の実施形態］
次に、第３の実施形態の画像形成装置について説明する。第３の実施形態の画像形成装置１Ｂは、上記第１の実施形態のような、抵抗発熱体を使用した定着装置１００に代えて、ハロゲンヒータ８０５Ｂを使用した定着装置１００Ｂを備えたものである（図１３参照）。ハロゲンヒータ８０５Ｂ用の定着装置１００Ｂとした以外は、第１の実施形態と同様のためその説明を省略する。
以下、定着装置１００Ｂについて説明する。
図１４は、定着装置１００Ｂの説明図である。
定着装置１００Ｂは、加圧ローラ８０１Ｂと定着ベルト８０３Ｂにより形成されたニップ領域に記録材Ｐを通過させトナー像を記録材Ｐに定着させている。 [Third Embodiment]
Next, an image forming apparatus according to a third embodiment will be described. The image forming apparatus 1B according to the third embodiment includes a fixing device 100B using a halogen heater 805B instead of the fixing device 100 using a resistance heating element as in the first embodiment. (See FIG. 13). Except for the fixing device 100B for the halogen heater 805B, the description is omitted because it is the same as the first embodiment.
Hereinafter, the fixing device 100B will be described.
FIG. 14 is an explanatory diagram of the fixing device 100B.
The fixing device 100B passes the recording material P through the nip region formed by the pressure roller 801B and the fixing belt 803B to fix the toner image on the recording material P.

加圧ローラ８０１Ｂは、例えば中空のアルミ芯金（肉厚２ｍｍ）の外周にシリコーンゴム（肉厚２ｍｍ、硬度１０°（ＪＩＳ Ｋ６２５３のタイプＡデュロメータ（Ａ型）で測定））を被覆し、その上にＰＦＡ（パーフルオロアルコキシ）をコーティング（３０μｍ）したφ５０ｍｍのローラである。ＰＦＡの代わりにＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）をコーティングしたものでもよい。また、加圧ローラ８０１Ｂの急激な温度低下を防止するため、ハロゲンヒータを内部に設けた加圧ローラ８０１Ｂであっても構わない。   The pressure roller 801B, for example, covers the outer periphery of a hollow aluminum core (thickness 2 mm) with silicone rubber (thickness 2 mm, hardness 10 ° (measured with a JIS K6253 type A durometer (A type))). A φ50 mm roller coated with PFA (perfluoroalkoxy) (30 μm). What coated PTFE (polytetrafluoroethylene) instead of PFA may be used. Further, in order to prevent a rapid temperature drop of the pressure roller 801B, the pressure roller 801B provided with a halogen heater inside may be used.

定着ベルト８０３Ｂは定着ローラ８０４Ｂと加熱ローラ８０６Ｂにより張架されており、図１４に示す矢印方向に回動している。定着ベルト８０３Ｂは、図示しないが、例えば、ポリイミド（１１０μｍ）とシリコーンゴム（弾性層）（２００μｍ）とＰＴＦＥ等のコーティング（離型層）（３０μｍ）により構成された３層構造のベルトである。   The fixing belt 803B is stretched by a fixing roller 804B and a heating roller 806B, and rotates in the direction of the arrow shown in FIG. Although not shown, the fixing belt 803B is, for example, a three-layer belt formed of polyimide (110 μm), silicone rubber (elastic layer) (200 μm), and a coating (release layer) such as PTFE (30 μm).

定着ベルト８０３Ｂを加圧ローラ８０１Ｂの方向へ押圧している定着ローラ８０４Ｂは、例えば中実のＳＵＳ芯金にシリコーンゴム（７ｍｍ）を被覆し、その上にＰＦＡ等でコーティングしたφ４０ｍｍのローラである。   The fixing roller 804B pressing the fixing belt 803B in the direction of the pressure roller 801B is, for example, a φ40 mm roller in which a solid SUS mandrel is coated with silicone rubber (7 mm) and coated with PFA or the like. .

加熱ローラ８０６Ｂは、例えば中空のアルミ芯金（肉厚２ｍｍ）にＰＦＡ（３０μｍ）をコーティングしたものであり、内部にハロゲンヒータ８０５を有している。なお、加熱ローラ８０６Ｂはハロゲンランプで加熱するようにしても良い。
８０７Ｂ、８０８Ｂ及び８０９Ｂは非接触型の温度センサであり、温度センサ８０７Ｂは加圧ローラ８０１Ｂの温度を、温度センサ８０８Ｂは加熱ローラ８０６Ｂの温度を、温度センサ８０９Ｂはニップ部ＮＢの温度を検知している。 The heating roller 806B is, for example, a hollow aluminum core (thickness 2 mm) coated with PFA (30 μm), and has a halogen heater 805 inside. Note that the heating roller 806B may be heated by a halogen lamp.
Reference numerals 807B, 808B and 809B are non-contact temperature sensors. The temperature sensor 807B detects the temperature of the pressure roller 801B, the temperature sensor 808B detects the temperature of the heating roller 806B, and the temperature sensor 809B detects the temperature of the nip NB. ing.

ここで、本発明で言う発熱基体はハロゲンヒータ８０５Ｂを示し、定着表層部材は定着ベルト８０３Ｂの表層（離型層）を示し、加圧部材は加圧ローラ８０１Ｂを示す。
そして、定着ベルト８０３Ｂの表層、又は、定着ベルト８０３Ｂの表層とハロゲンヒータ８０５Ｂの間のいずれかの層に、３６００ｃｍ−１〜３７５０ｃｍ−１の範囲に拡散反射赤外分光測定による吸収ピークを有しかつ、平均体積粒径が０．２μｍ以上、４μｍ以下の窒化ホウ素粉を分散させても良い。 Here, the heating base referred to in the present invention indicates the halogen heater 805B, the fixing surface layer member indicates the surface layer (release layer) of the fixing belt 803B, and the pressure member indicates the pressure roller 801B.
Then, the surface layer of the fixing belt 803B or any layer between the surface layer of the fixing belt 803B and the halogen heater 805B has an absorption peak by diffuse reflectance infrared spectroscopy in the range of 3600 cm −1 to 3750 cm −1. In addition, boron nitride powder having an average volume particle size of 0.2 μm or more and 4 μm or less may be dispersed.

３６００ｃｍ−１〜３７５０ｃｍ−１の範囲に拡散反射赤外分光測定による吸収ピークを有しかつ、平均体積粒径が０．２μｍ以上、４μｍ以下の窒化ホウ素粉は、上記第１の実施形態で説明したとおり、熱伝導率が高いため、本発明の課題であるウォームアップタイムの短縮化と高耐久化、高画質化の両立を達成することができる。また、このような窒化ホウ素粉の作製方法についても上述したとおりである。 Boron nitride powder having an absorption peak by diffuse reflectance infrared spectroscopy in the range of 3600 cm −1 to 3750 cm −1 and having an average volume particle size of 0.2 μm or more and 4 μm or less is described in the first embodiment. As described above, since the thermal conductivity is high, it is possible to achieve both shortening of the warm-up time, high durability, and high image quality, which are the problems of the present invention. The method for producing such boron nitride powder is also as described above.

次に、本実施形態の定着装置１００Ｂの動作を説明する。本実施形態の定着装置１００Ｂでは、図１４に示すように、加圧ローラ８０１Ｂが定着ベルト８０３Ｂに押し付けられ、これらの間にニップ部ＮＢが形成される。さらに、定着ベルト８０３Ｂが図１４に示す矢印方向に回動している。これにより、加圧ローラ８０１Ｂが、定着ベルト８０３Ｂとの摩擦力によって、図１４中反時計回り方向に従動回転される。なお、この駆動と従動との関係は、逆でもよい。
そして、ハロゲンヒータ８０５Ｂから発生した熱は、加熱ローラ８０６Ｂを介して定着ベルト８０３Ｂの表面へ伝達される。トナー像を担持する用紙は、トナー像の載っている面を定着ベルト８０３Ｂの側に向けた状態で、加圧ローラ８０１Ｂと定着ベルト８０３Ｂとの間のニップ部ＮＢに挿入される。そして、ニップ部ＮＢを通過する間に、トナーが溶融されて用紙に定着される。
以上のような定着装置１００Ｂを有する画像形成装置１Ｂ及び上述のトナーを使用して画像を形成する。 Next, the operation of the fixing device 100B of this embodiment will be described. In the fixing device 100B of the present embodiment, as shown in FIG. 14, the pressure roller 801B is pressed against the fixing belt 803B, and a nip portion NB is formed therebetween. Further, the fixing belt 803B is rotated in the arrow direction shown in FIG. As a result, the pressure roller 801B is driven to rotate counterclockwise in FIG. 14 by the frictional force with the fixing belt 803B. Note that the relationship between the drive and the driven may be reversed.
The heat generated from the halogen heater 805B is transmitted to the surface of the fixing belt 803B through the heating roller 806B. The sheet carrying the toner image is inserted into the nip NB between the pressure roller 801B and the fixing belt 803B with the surface on which the toner image is placed facing the fixing belt 803B. Then, while passing through the nip portion NB, the toner is melted and fixed on the paper.
An image is formed using the image forming apparatus 1B having the fixing device 100B as described above and the above-described toner.

以下、本発明の具体的な実施例について説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。なお、以下の各実施例では、六方晶の窒化ホウ素粉が得られている。
１．窒化ホウ素粉の作製
（窒化ホウ素粉１の作製）：実施例
硼酸１４８ｇと硼砂３０ｇ、メラミン１２６ｇを混合し、その成分中のNa／Bの原子比
＝０．１、N／Bの原子比＝２とした。これを蓋付き黒鉛坩堝に入れ、電気炉を用い大気下
で、１００℃／ｈで昇温し、１２５０℃で３時間保持して焼成した。
室温まで冷却後、ハンマーミルで粗砕し、その全量を３Ｌの市水で洗浄濾過を行った。
濾過後のケーキを１％塩酸で洗浄濾過し、濾液pHが６になるまで、市水洗浄し、１３０℃
で乾燥した。乾燥後の窒化ホウ素の重量は６３ｇで、Ｂベースでの収率は８５％であった
。得られた窒化ホウ素を、乾式ジェットミルで分散化し、平均粒径0.82μｍの窒化ホウ素粉［１］を得た。 Hereinafter, specific examples of the present invention will be described, but the present invention is not limited thereto. In each of the following examples, hexagonal boron nitride powder was obtained.
1. Preparation of boron nitride powder (preparation of boron nitride powder 1): Example 148 g of boric acid, 30 g of borax, and 126 g of melamine were mixed, and the atomic ratio of Na / B in the component = 0.1, atomic ratio of N / B = 2. This was put in a graphite crucible with a lid, heated at 100 ° C./h in the atmosphere using an electric furnace, and held at 1250 ° C. for 3 hours for firing.
After cooling to room temperature, it was roughly crushed with a hammer mill, and the entire amount was washed and filtered with 3 L of city water.
The cake after filtration was washed and filtered with 1% hydrochloric acid, washed with city water until the pH of the filtrate reached 6, and 130 ° C.
And dried. The weight of boron nitride after drying was 63 g, and the yield based on B was 85%. The obtained boron nitride was dispersed by a dry jet mill to obtain boron nitride powder [1] having an average particle size of 0.82 μm.

（窒化ホウ素粉２の作製）：実施例
硼酸１６５ｇと硼砂１５ｇ、メラミン１２６ｇを混合し、その成分中のNa／Bの原子比
＝０．０５、N／Bの原子比＝２とした。これを蓋付き黒鉛坩堝に入れ、電気炉を用い大気
下で、１００℃／ｈで昇温し、１４００℃で３時間保持して焼成した。焼成することで得られた窒化ホウ素を室温まで冷却後、ハンマーミルで粗砕し、実施例１と同様の方法で洗浄及び乾燥した。乾燥後の重量は６１ｇで、Ｂベースでの収率は８３％であった。
これを、乾式ジェットミルで分散化し、平均粒径1.25μｍの窒化ホウ素粉[２]を得た。 (Preparation of Boron Nitride Powder 2): Example 165 g of boric acid, 15 g of borax, and 126 g of melamine were mixed, and the atomic ratio of Na / B in the component was 0.05 and the atomic ratio of N / B was 2. This was put into a graphite crucible with a lid, heated at 100 ° C./h in the atmosphere using an electric furnace, and held at 1400 ° C. for 3 hours for firing. Boron nitride obtained by firing was cooled to room temperature, then roughly crushed with a hammer mill, washed and dried in the same manner as in Example 1. The weight after drying was 61 g, and the yield based on B was 83%.
This was dispersed by a dry jet mill to obtain boron nitride powder [2] having an average particle size of 1.25 μm.

（窒化ホウ素粉３の作製）：実施例
焼成温度を１７００℃で４時間の保持時間とした以外は（窒化ホウ素粉[１]）と同様の方法で行い、平均粒径4.2μｍ窒化ホウ素粉[３]を得た。 (Preparation of boron nitride powder 3): Example Boron nitride powder having an average particle size of 4.2 μm was obtained in the same manner as (boron nitride powder [1]) except that the firing temperature was set at 1700 ° C. for 4 hours. 3] was obtained.

（窒化ホウ素粉４の作製）：比較例
電気化学工業社製（商品名：ＨＧＰ）の窒化ホウ素粉を窒化ホウ素粉[４]とした（平均粒径９．０μｍ）。 (Preparation of boron nitride powder 4): Comparative example Boron nitride powder manufactured by Denki Kagaku Kogyo Co., Ltd. (trade name: HGP) was used as boron nitride powder [4] (average particle size: 9.0 μm).

（窒化ホウ素粉５の作製）：比較例
H.C.Starck社製（商品名：Ａ０５）の窒化ホウ素粉を窒化ホウ素粉[５]とした（平均粒径４．０μｍ）。 (Preparation of boron nitride powder 5): Comparative example
Boron nitride powder (trade name: A05) manufactured by HC Starck was used as boron nitride powder [5] (average particle size: 4.0 μm).

（窒化ホウ素粉６の作製）：比較例
焼成温度を１４００℃で４時間の保持時間とした以外は（窒化ホウ素粉[１]）と同様の方法で行い、平均粒径０．１μｍ窒化ホウ素粉[６]を得た。 (Preparation of Boron Nitride Powder 6): Comparative Example Boron nitride powder having an average particle size of 0.1 μm was performed in the same manner as (boron nitride powder [1]) except that the firing temperature was 1400 ° C. and the holding time was 4 hours. [6] was obtained.

（窒化ホウ素粉７の作製）：比較例
焼成温度を１５００℃で４時間の保持時間とした以外は（窒化ホウ素粉[１]）と同様の方法で行い、平均粒径５．０μｍの窒化ホウ素粉[７]を得た。 (Preparation of Boron Nitride Powder 7): Comparative Example Boron nitride having an average particle diameter of 5.0 μm was performed in the same manner as (Boron Nitride Powder [1]) except that the firing temperature was 1500 ° C. and the holding time was 4 hours. Powder [7] was obtained.

なお、窒化ホウ素粉の粒径は下記のように測定した。
試料をヘキサメタリン酸０．５重量％水溶液中に２０分間超音波分散させた希薄スラリーを作製し、レーザー回析散乱法（マイクロトラック（日機装社製））を用いて測定した。平均粒径は、粒度分布の累積体積百分率が５０％となる値とした。
また、ＯＨ基の測定は堀場製作所IR−720フーリエ変換赤外分光光度計（KBr）を用いて測定した。 The particle size of the boron nitride powder was measured as follows.
A diluted slurry was prepared by ultrasonically dispersing a sample in a 0.5 wt% aqueous solution of hexametaphosphoric acid for 20 minutes, and measurement was performed using a laser diffraction scattering method (Microtrac (Nikkiso Co., Ltd.)). The average particle size was a value at which the cumulative volume percentage of the particle size distribution was 50%.
The OH group was measured using a Horiba IR-720 Fourier transform infrared spectrophotometer (KBr).

下記表１に上記窒化ホウ素粉[１]〜[７]の平均粒径及びＯＨ基の吸収ピークを示した。

Figure 2012133265
Table 1 below shows the average particle diameters of the boron nitride powders [1] to [7] and the absorption peaks of OH groups.
Figure 2012133265

２．シリコーンゴム弾性体への窒化ケイ素セラミックス粉の分散
分子鎖両末端がトリメチルシリル基で封鎖され、メチルビニルシロキサン単位として側鎖ビニル基を平均約５個有する直鎖状ジメチルシロキサンポリマー（重合度約７００、以下、両末端トリメチルシロキシ基封鎖ジメチルシロキサンメチルビニルシロキサン共重合体と称する）１００部、上述の窒化ホウ素粉［１］を５０部ニーダーに仕込み、常温で１時間真空攪拌混合を行った。その後、分子鎖両末端がジメチルビニルシリル基で封鎖された２５℃での粘度が１０Ｐａ・ｓであるジメチルシロキサンポリマーを更に２０部及び常温での粘度が約０．０１Ｐａ・ｓであるメチルハイドロジェンポリシロキサンを３部、珪素原子に直結したビニル基〔−Ｓｉ（ＣＨ3）（ＣＨ＝ＣＨ2）Ｏ−単位）を５mol％含有する常温での粘度が１Ｐａ・ｓであるビニルメチルポリシロキサンを４部、白金ビニルシロキサン錯体を白金原子として５０ｐｐｍ添加し、均一になるまでよく混合し、シリコーンゴム分散液［１］を得た。
窒化ホウ素粉[１]を[２]に変更して同条件で分散させたものをシリコーン分散液［２］とした。
同様に窒化ホウ素粉[３]を使用したものをシリコーン分散液［３］、窒化ホウ素粉［４］を使用したものをシリコーン分散液［４］、窒化ホウ素粉［６］を使用したものをシリコーン分散液［５］、窒化ホウ素粉［７］を使用したものをシリコーン分散液［６］、窒化ホウ素粉［５］を使用したものをシリコーン分散液［７］、とした。 2. Dispersion of silicon nitride ceramic powder in silicone rubber elastic body Linear dimethylsiloxane polymer having a molecular chain both ends blocked with trimethylsilyl groups and having an average of about 5 side chain vinyl groups as methylvinylsiloxane units (degree of polymerization: about 700, Hereinafter, 100 parts of both ends trimethylsiloxy group-blocked dimethylsiloxane methylvinylsiloxane copolymer) and 50 parts of the above boron nitride powder [1] were charged into a kneader, and the mixture was stirred under vacuum at room temperature for 1 hour. Thereafter, 20 parts of a dimethylsiloxane polymer having a viscosity of 10 Pa · s at 25 ° C. in which both ends of the molecular chain are blocked with dimethylvinylsilyl groups and methyl hydrogen having a viscosity of about 0.01 Pa · s at room temperature. A vinylmethylpolysiloxane having a viscosity of 1 Pa · s at room temperature containing 3 parts of a polysiloxane and 5 mol% of a vinyl group [—Si (CH 3 ) (CH═CH 2 ) O—unit) directly bonded to a silicon atom. 4 parts, 50 ppm of platinum vinylsiloxane complex as platinum atoms was added and mixed well until uniform to obtain a silicone rubber dispersion [1].
Boron nitride powder [1] was changed to [2] and dispersed under the same conditions as silicone dispersion [2].
Similarly, the one using boron nitride powder [3] is silicone dispersion [3], the one using boron nitride powder [4] is silicone dispersion [4], the one using boron nitride powder [6] is silicone. Dispersion [5], a solution using boron nitride powder [7] was used as silicone dispersion [6], and a solution using boron nitride powder [5] was used as silicone dispersion [7].

３．ポリイミド樹脂への窒化ケイ素セラミックス粉の分散
芳香族テトラカルボン酸二無水物として３，３'，４，４'−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物（ＢＰＤＡ）、芳香族ジアミンとしてパラフェニレンジアミン（ＰＤＡ）をＮＭＰ（Ｎ−メチルピロリドン）中で重合したポリアミド酸溶液（固形分濃度２０ｗｔ％）を調整した。この調整液に固形分に対してニッケル粉（平均粒径０．２μｍ）３００ｗｔ％、カーボン（平均粒径０．２５μｍ）１０ｗｔ％、窒化ホウ素粉［１］１００ｗｔ％を加え、十分に分散させて、ポリイミド分散液［１］を作製した。粘度は１５０Ｐａ・ｓ（Ｂ型粘度計、２５℃）であった。
窒化ホウ素粉［４］を使用したものをポリイミド分散液［２］、窒化ホウ素粉［５］を使用したものをポリイミド分散液［３］とした。 3. Dispersion of silicon nitride ceramic powder in polyimide resin 3,3 ′, 4,4′-biphenyltetracarboxylic dianhydride (BPDA) as aromatic tetracarboxylic dianhydride, paraphenylenediamine (PDA) as aromatic diamine A polyamic acid solution (solid content concentration: 20 wt%) obtained by polymerizing the solution in NMP (N-methylpyrrolidone) was prepared. To this adjustment liquid, nickel powder (average particle size 0.2 μm) 300 wt%, carbon (average particle size 0.25 μm) 10 wt%, and boron nitride powder [1] 100 wt% are added to the solid content and dispersed sufficiently. A polyimide dispersion [1] was prepared. The viscosity was 150 Pa · s (B-type viscometer, 25 ° C.).
The one using the boron nitride powder [4] was used as the polyimide dispersion [2], and the one using the boron nitride powder [5] was used as the polyimide dispersion [3].

４．ＩＨ用定着ベルトの作製
発熱層（上記発熱層２３Ａ）としてニッケル層（０．５μｍ）に、ニッケル無電解めっき膜を電極として、この上に、電解めっき処理（光沢硫酸銅浴）により膜厚１０μｍの銅層（上記発熱層２３Ａ）を形成した。続いて、銅層上に、無電解ニッケル−リンめっき液を用い、無電解めっき法により厚さ４．８μｍの金属保護層を形成した。このめっき膜は結晶性で磁性を有することが確認された。
続いて、金属保護層上に、プライマー（ＤＹ３９−１１１Ａ／Ｂ：東レ・ダウコーニング（株）製）を介して、弾性層（上記弾性層２４Ａ）として上記シリコーンゴム分散液［１］を塗布し、一時加硫を行った後、更に、プライマー（Ｎｏ．１０１：信越化学工業（株））を塗布し、ＰＦＡチューブ（上記離型層２５Ａ）をその上に被覆した。その後、シリコーンゴムの二次加硫とプライマーの焼き付け処理を兼ねて、窒素パージした２００℃の炉内で１２０分間の熱処理を行い、ＩＨ定着ベルト［１］を作製した。シリコーン弾性層は２００μｍ、ＰＦＡ離型層は３０μｍであった。
ＩＨ定着ベルト［１］において、窒化ホウ素未充填のシリコーンゴム分散液［１］にさしかえたベルトをＩＨ定着ベルト［２］とした。 4). Preparation of fixing belt for IH Heat-generating layer (the heat-generating layer 23A) has a nickel layer (0.5 μm), a nickel electroless plating film as an electrode, and an electroplating process (bright copper sulfate bath) on the film thickness of 10 μm. The copper layer (the heat generating layer 23A) was formed. Subsequently, a metal protective layer having a thickness of 4.8 μm was formed on the copper layer by an electroless plating method using an electroless nickel-phosphorous plating solution. This plated film was confirmed to be crystalline and magnetic.
Subsequently, the silicone rubber dispersion [1] is applied on the metal protective layer as an elastic layer (the elastic layer 24A) via a primer (DY39-111A / B: manufactured by Toray Dow Corning Co., Ltd.). After the temporary vulcanization, a primer (No. 101: Shin-Etsu Chemical Co., Ltd.) was further applied, and a PFA tube (the release layer 25A) was coated thereon. Thereafter, a secondary heat vulcanization of the silicone rubber and a primer baking treatment were performed, and a heat treatment was performed for 120 minutes in a nitrogen purged furnace at 200 ° C. to produce an IH fixing belt [1]. The silicone elastic layer was 200 μm, and the PFA release layer was 30 μm.
In the IH fixing belt [1], a belt replaced with a boron rubber-unfilled silicone rubber dispersion [1] was designated as IH fixing belt [2].

５．抵抗発熱用ベルトの作製
芳香族テトラカルボン酸二無水物として３，３'，４，４'−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物（ＢＰＤＡ）、芳香族ジアミンとしてパラフェニレンジアミン（ＰＤＡ）をＮＭＰ中で重合したポリアミド酸溶液（固形分濃度２０ｗｔ％）を調整した。それを厚さ４０μｍなるように１２０℃/６０min+２００℃/３０minで半硬化させポリイミド補強層（上記補強層１１１）を得た。その上に厚さ４０μｍになるように上記ポリイミド分散液［１］を塗布し、同様の硬化条件で硬化させ、抵抗発熱層（上記発熱層１１２）（抵抗発熱層の抵抗は８Ωであった。）とした。
次に、ベルト端部の抵抗発熱層ベルト端部の電極層形成予定部分をマスキングし、シリコーン分散液［１］を厚さ２００μｍになるように塗布し加硫させ、弾性層（上記弾性層１１３）を形成した。更に上記ＩＨ定着用ベルトと同様にプライマー（Ｎｏ．１０１：信越化学工業（株））を塗布し、ＰＦＡチューブ（上記離型層１１４）をその上に被覆した。
その後、シリコーンゴムの二次加硫とプライマーの焼き付け処理を兼ねて、窒素パージした２００℃の炉内で１２０分間の熱処理を行った。先にマスキングした部分に導電性ペーストを厚さ３０μｍに成型し硬化させ、導電性ペースト薄膜電極を抵抗発熱用定着ベルト［１］で作製した。
また、窒化ホウ素未充填のポリイミド分散液［１］とシリコーン分散液［３］を用いて抵抗発熱用定着ベルト［１］と同様の処理を行ったものを抵抗発熱用定着ベルト［２］とした。
ポリイミド分散液［２］とシリコーン分散液［４］を用いて抵抗発熱用定着ベルト［１］と同様の処理を行ったものを抵抗発熱用定着ベルト［３］とした。
窒化ホウ素未充填のポリイミド分散液［１］とシリコーン分散液［５］を用いて抵抗発熱用定着ベルト［１］と同様の処理を行ったものを抵抗発熱用定着ベルト［４］とした。
窒化ホウ素未充填のポリイミド分散液［１］とシリコーン分散液［６］を用いて抵抗発熱用定着ベルト［１］と同様の処理を行ったものを抵抗発熱用定着ベルト［５］とした。
ポリイミド分散液［３］とシリコーン分散液［７］を用いて抵抗発熱用定着ベルト［１］と同様の処理を行ったものを抵抗発熱用定着ベルト［６］とした。 5. Production of resistance heating belt 3,3 ′, 4,4′-biphenyltetracarboxylic dianhydride (BPDA) as aromatic tetracarboxylic dianhydride and paraphenylenediamine (PDA) as aromatic diamine in NMP A polymerized polyamic acid solution (solid content concentration 20 wt%) was prepared. It was semi-cured at 120 ° C./60 min + 200 ° C./30 min to a thickness of 40 μm to obtain a polyimide reinforcing layer (the reinforcing layer 111). On top of that, the polyimide dispersion [1] was applied to a thickness of 40 μm and cured under the same curing conditions, and the resistance heating layer (the heating layer 112) (the resistance of the resistance heating layer was 8Ω). ).
Next, the electrode layer formation scheduled portion at the belt end portion of the resistance heating layer is masked, and the silicone dispersion [1] is applied to a thickness of 200 μm and vulcanized to form an elastic layer (the elastic layer 113). ) Was formed. Further, a primer (No. 101: Shin-Etsu Chemical Co., Ltd.) was applied in the same manner as the IH fixing belt, and a PFA tube (the release layer 114) was coated thereon.
After that, heat treatment was performed for 120 minutes in a nitrogen purged furnace at 200 ° C. for both secondary vulcanization of silicone rubber and primer baking. A conductive paste was molded to a thickness of 30 μm on the previously masked portion and cured, and a conductive paste thin film electrode was produced with a resistance heating fixing belt [1].
Further, a resistance heating belt [2] was prepared by performing the same treatment as the resistance heating belt [1] using the boron nitride-unfilled polyimide dispersion [1] and silicone dispersion [3]. .
A resistance heating belt [3] was obtained by performing the same treatment as the resistance heating belt [1] using the polyimide dispersion [2] and the silicone dispersion [4].
A resistance heating belt [4] was prepared by performing the same treatment as the resistance heating belt [1] using the polyimide dispersion [1] not filled with boron nitride and the silicone dispersion [5].
A resistance heating belt [5] was obtained by performing the same treatment as the resistance heating belt [1] using the boron nitride-unfilled polyimide dispersion [1] and silicone dispersion [6].
A resistance heating belt [6] was obtained by performing the same treatment as the resistance heating belt [1] using the polyimide dispersion [3] and the silicone dispersion [7].

６．画像形成装置の作製
（画像形成装置［１］）
コニカミノルタ製 ｂｉｚｈｕｂ Ｃ４５２のＩＨ用定着装置の定着ベルトをＩＨ用定着ベルト［１］にさしかえた定着装置を画像形成装置［１］とした。 6). Production of image forming apparatus (image forming apparatus [1])
The fixing device in which the fixing belt of the IH fixing device of bizhub C452 manufactured by Konica Minolta was replaced with the fixing belt [1] for IH was defined as an image forming apparatus [1].

（画像形成装置［２］）
コニカミノルタ製 ｂｉｚｈｕｂ Ｃ４５２のＩＨ用定着装置の加圧ローラと定着ベルトを抵抗発熱ベルト［１］にさしかえ、ベルトに給電可能な定着装置を作製し、画像形成装置［２］とした。 (Image forming apparatus [2])
The fixing roller capable of supplying power to the belt was prepared by replacing the pressure roller and the fixing belt of the JIShub C452 IH fixing device manufactured by Konica Minolta with the resistance heating belt [1], and the image forming apparatus [2] was obtained.

（画像形成装置［３］）
コニカミノルタ製 ｂｉｚｈｕｂ Ｃ４５２の加圧ローラに定着ベルトを備え、熱源がハロゲンランプである画像形成装置［３］を作製した。定着ベルトは弾性層にシリコーン分散液［２］を使用し作製した。 (Image forming apparatus [3])
An image forming apparatus [3] having a fixing belt on a pressure roller of a bizhub C452 manufactured by Konica Minolta and having a halogen lamp as a heat source was manufactured. The fixing belt was produced by using a silicone dispersion [2] for the elastic layer.

（画像形成装置［４］）
コニカミノルタ製 ｂｉｚｈｕｂ Ｃ４５２のＩＨ用定着装置の加圧ローラと定着ベルトを抵抗発熱ベルト［２］にさしかえ、ベルトに給電可能な定着装置を作製し、画像形成装置［４］とした。 (Image forming apparatus [4])
The fixing roller capable of supplying power to the belt was prepared by replacing the pressure roller and the fixing belt of the IH fixing device of bizhub C452 manufactured by Konica Minolta with the resistance heating belt [2], and used as an image forming apparatus [4].

（画像形成装置［５］）
コニカミノルタ製 ｂｉｚｈｕｂ Ｃ４５２のＩＨ用定着装置の定着ベルトをＩＨ用定着ベルト［２］にさしかえた定着装置を画像形成装置［５］とした。 (Image forming apparatus [5])
The fixing device in which the fixing belt of the IH fixing device of bizhub C452 manufactured by Konica Minolta was replaced with the fixing belt [2] for IH was defined as an image forming apparatus [5].

（画像形成装置［６］）
コニカミノルタ製 ｂｉｚｈｕｂ Ｃ４５２のＩＨ用定着装置の加圧ローラと定着ベルトを抵抗発熱ベルト［３］にさしかえ、ベルトに給電可能な定着装置を作製し、画像形成装置［６］とした。 (Image forming apparatus [6])
The fixing roller capable of supplying power to the belt was prepared by replacing the pressure roller and the fixing belt of the IH fixing device of bizhub C452 manufactured by Konica Minolta with the resistance heating belt [3], and the image forming device [6] was obtained.

（画像形成装置［７］）
コニカミノルタ製 ｂｉｚｈｕｂ Ｃ４５２のＩＨ用定着装置の加圧ローラと定着ベルトを抵抗発熱ベルト［４］にさしかえ、ベルトに給電可能な定着装置を作製し、画像形成装置［７］とした。 (Image forming apparatus [7])
The pressure roller and fixing belt of a bizhub C452 IH fixing device manufactured by Konica Minolta were replaced with a resistance heating belt [4], and a fixing device capable of supplying power to the belt was produced, and used as an image forming apparatus [7].

（画像形成装置［８］）
コニカミノルタ製 ｂｉｚｈｕｂ Ｃ４５２のＩＨ用定着装置の加圧ローラと定着ベルトを抵抗発熱ベルト［５］にさしかえ、ベルトに給電可能な定着装置を作製し、画像形成装置［８］とした。 (Image forming apparatus [8])
The fixing roller capable of supplying power to the belt was prepared by replacing the pressure roller and the fixing belt of the IH fixing device of bizhub C452 manufactured by Konica Minolta with the resistance heating belt [5], and used as an image forming apparatus [8].

（画像形成装置［９］）
コニカミノルタ製 ｂｉｚｈｕｂ Ｃ４５２のＩＨ用定着装置の加圧ローラと定着ベルトを抵抗発熱ベルト［６］にさしかえ、ベルトに給電可能な定着装置を作製し、画像形成装置［９］とした。 (Image forming apparatus [9])
The pressure roller and fixing belt of a bizhub C452 IH fixing device manufactured by Konica Minolta were replaced with a resistance heat generating belt [6], and a fixing device capable of supplying power to the belt was produced, and used as an image forming apparatus [9].

（画像形成装置［１０］）
コニカミノルタ製 ｂｉｚｈｕｂ Ｃ４５２の加圧ローラに定着ベルトを備え、熱源がハロゲンランプである画像形成装置［１０］を作製した。定着ベルトは弾性層にシリコーン分散液［４］を使用し作製した。 (Image forming apparatus [10])
An image forming apparatus [10] in which a fixing belt was provided on a pressure roller of a bizhub C452 manufactured by Konica Minolta and a heat source was a halogen lamp was produced. The fixing belt was produced using a silicone dispersion [4] for the elastic layer.

下記表２に画像形成装置の詳細（窒化ホウ素粉の含有箇所）を示した。

Figure 2012133265
Table 2 below shows details of the image forming apparatus (the location where the boron nitride powder is contained).
Figure 2012133265

以上の画像形成装置を用いて、以下の評価を行った。
《評価項目》
（ウォームアップタイム）
加圧ローラを離間した状態で、定着ベルトあるいは発熱ベルトを回転させながら、電磁誘導コイルに通電したときの、定着ベルトあるいは発熱ベルトの表面温度を非接触式の赤外線放射温度計（キーエンス社製）により測定し、通電開始から表面温度が１８０℃になるまでの時間をウォームアップタイムとした。結果を下記表３に示した。 The following evaluation was performed using the above image forming apparatus.
"Evaluation item"
(Warm-up time)
Non-contact infrared radiation thermometer (manufactured by Keyence Corporation) for the surface temperature of the fixing belt or heating belt when the electromagnetic induction coil is energized while rotating the fixing belt or heating belt with the pressure roller separated The time from the start of energization until the surface temperature reached 180 ° C. was defined as the warm-up time. The results are shown in Table 3 below.

（ベルト表面層の温度差）
各画像形成装置においてＡ６紙を縦方向に１００枚連続通紙する工程において、定着ベルトあるいは発熱ベルトの中央部と軸方向端部の表面温度を非接触式の赤外線放射温度計（キーエンス社製）により測定し、その温度差を評価した。また、Ａ６紙を縦方向に１００枚連続通紙後、未定着のシアントナー（デジタルトナーＨＤ）をベタ現像したＡ３紙を定着し、画像中央部と端部の光沢差を評価した。結果を下記表３に示した。 (Belt surface layer temperature difference)
In the process of continuously passing 100 sheets of A6 paper in the vertical direction in each image forming apparatus, the surface temperature of the center portion and the end portion in the axial direction of the fixing belt or heat generating belt is a non-contact infrared radiation thermometer (manufactured by Keyence Corporation). And the temperature difference was evaluated. Further, after 100 sheets of A6 paper were continuously passed in the vertical direction, A3 paper that was solid-developed with unfixed cyan toner (digital toner HD) was fixed, and the difference in gloss between the center and the edge of the image was evaluated. The results are shown in Table 3 below.

（画像の濃度差）
各画像形成装置において、Ａ４紙を４０万枚連続通紙後、シアントナー（デジタルトナーＨＤ）をベタ現像したＡ４紙を定着した。その画像の濃度を１０箇所測定し、濃度差の最大値を評価した。結果を下記表３に示した。 (Image density difference)
In each image forming apparatus, after 400,000 sheets of A4 paper were continuously passed, A4 paper that was solid developed with cyan toner (digital toner HD) was fixed. The density of the image was measured at 10 locations, and the maximum value of the density difference was evaluated. The results are shown in Table 3 below.

Figure 2012133265
Figure 2012133265

上記表３の結果から明らかなように、画像形成装置［１］〜［３］（実施例１〜３）は、画像形成装置［４］〜［１０］（比較例１〜７）を使用した場合に比べて、定着ベルトあるいは発熱ベルトの中央部と軸方向端部の表面温度の温度差が小さく、画像光沢差、濃度差も小さく抑えることができた。つまり、温度差が小さく画像光沢差を小さく抑えることができたことから、熱伝導率が高く、熱伝導率にムラも生じずに、高画質化を図ることができると言える。さらに、濃度差を小さく抑えることができたことから、定着ベルトや発熱ベルトの強度が上がり、高耐久化を図ることができると言える。
また、ウォームアップタイムにおいても、ＩＨ用画像形成装置［１］（実施例１）は、ＩＨ用画像形成装置［５］（比較例２）に比べて短くなり、抵抗発熱用画像形成装置［２］（実施例２）は、抵抗発熱用画像形成装置［４］、［６］〜［９］（比較例１、比較例３〜９）に比べて短くなり、ハロゲンランプ用画像形成装置［３］（実施例３）は、ハロゲンランプ用画像形成装置［１０］に比べて短くなった。以上より、省エネルギー化を図ることができると言える。 As is clear from the results in Table 3 above, the image forming apparatuses [1] to [3] (Examples 1 to 3) used the image forming apparatuses [4] to [10] (Comparative Examples 1 to 7). Compared to the case, the temperature difference between the surface temperature of the center portion and the end portion in the axial direction of the fixing belt or the heat generating belt is small, and the difference in image gloss and the difference in density can be suppressed. In other words, since the temperature difference is small and the image gloss difference can be kept small, it can be said that the image has high thermal conductivity and high image quality without unevenness in the thermal conductivity. Further, since the density difference can be suppressed to a small level, it can be said that the strength of the fixing belt and the heat generating belt is increased, and high durability can be achieved.
Also in the warm-up time, the IH image forming apparatus [1] (Example 1) is shorter than the IH image forming apparatus [5] (Comparative Example 2), and the resistance heating image forming apparatus [2]. (Embodiment 2) is shorter than the resistance heating image forming apparatuses [4] and [6] to [9] (Comparative Example 1 and Comparative Examples 3 to 9), and the halogen lamp image forming apparatus [3] (Example 3) was shorter than the halogen lamp image forming apparatus [10]. From the above, it can be said that energy saving can be achieved.

１ 画像形成装置
１１ 発熱ベルト
１６ 加圧ローラ（加圧部材）
２０ 記録材収納部
３０ 原稿読取部
４０ 画像形成部
５０ 中間転写ベルト
６０ レジストローラ
７０ 転写部
１００ 定着装置
１１２ 発熱層（抵抗発熱体、発熱基体）
１１４ 離型層（定着表層部材）
４００Ｙ、４００Ｍ、４００Ｃ、４００Ｋ 画像形成手段
４１０ 感光体
４２０ スコロトロン帯電手段
４３０ 露光手段
４４０ 現像手段
４５０ クリーニング手段
Ｐ 記録材
Ｎ ニップ部
１Ａ 画像形成装置
１２Ａ 加圧ローラ（加圧部材）
２３Ａ 発熱層（発熱基体）
２５Ａ 離型層（定着表層部材）
２８Ａ 定着ベルト
ＮＡ ニップ部
１Ｂ 画像形成装置
１００Ｂ 定着装置
８０１Ｂ 加圧ローラ（加圧部材）
８０３Ｂ 定着ベルト
８０５Ｂ ハロゲンヒータ（発熱基体）
ＮＢ ニップ部 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Image forming apparatus 11 Heat generating belt 16 Pressure roller (Pressure member)
20 Recording material storage unit 30 Document reading unit 40 Image forming unit 50 Intermediate transfer belt 60 Registration roller 70 Transfer unit 100 Fixing device 112 Heat generation layer (resistance heating element, heating base)
114 Release layer (fixing surface layer member)
400Y, 400M, 400C, 400K Image forming means 410 Photoconductor 420 Scorotron charging means 430 Exposure means 440 Developing means 450 Cleaning means P Recording material N Nip portion 1A Image forming apparatus 12A Pressure roller (pressure member)
23A Heat generation layer (heat generation substrate)
25A release layer (fixing surface layer member)
28A Fixing belt NA Nip portion 1B Image forming apparatus 100B Fixing apparatus 801B Pressure roller (pressure member)
803B Fixing belt 805B Halogen heater (heating base)
NB Nip part

Claims (2)

定着表層部材と、
電力を熱に変換して前記定着表層部材を加熱する発熱基体と、
前記発熱基体によって加熱された前記定着表層部材とともにニップ部を形成する加圧部材と、を有し、記録材を前記ニップ部に通過させて、前記記録材上のトナーを定着させる定着装置を備えた画像形成装置において、
前記定着表層部材、前記発熱基体、又は、前記定着表層部材及び前記発熱基体の間の層の少なくともいずれかに、３６００ｃｍ−１〜３７５０ｃｍ−１の範囲に拡散反射赤外分光測定による吸収ピークを有しかつ、平均体積粒径が０．２μｍ以上、４μｍ以下の窒化ホウ素粉を含有することを特徴とする画像形成装置。 A fixing surface layer member;
A heating base that heats the fixing surface layer member by converting electric power into heat;
A pressure member that forms a nip portion together with the fixing surface layer member heated by the heat generating substrate, and includes a fixing device that passes the recording material through the nip portion and fixes the toner on the recording material. In the image forming apparatus,
At least one of the fixing surface member, the heat generating substrate, and the layer between the fixing surface member and the heat generating substrate has an absorption peak by diffuse reflectance infrared spectroscopy in the range of 3600 cm −1 to 3750 cm −1. An image forming apparatus comprising boron nitride powder having an average volume particle size of 0.2 μm or more and 4 μm or less. 前記発熱基体が抵抗発熱体であることを特徴とする請求項１に記載の画像形成装置。   The image forming apparatus according to claim 1, wherein the heating base is a resistance heating element.
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