JP2012057342A - Concrete pile with shell steel pipe - Google Patents
Concrete pile with shell steel pipe Download PDFInfo
- Publication number
- JP2012057342A JP2012057342A JP2010200786A JP2010200786A JP2012057342A JP 2012057342 A JP2012057342 A JP 2012057342A JP 2010200786 A JP2010200786 A JP 2010200786A JP 2010200786 A JP2010200786 A JP 2010200786A JP 2012057342 A JP2012057342 A JP 2012057342A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel pipe
- earthquake
- pile
- stress
- concrete
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Piles And Underground Anchors (AREA)
Abstract
Description
本発明は、土木・建築用基礎部材として用いられる外殻鋼管付コンクリート杭（以下、「SC杭」）に関するものである。 The present invention relates to a concrete pile with a shell steel pipe (hereinafter referred to as “SC pile”) used as a foundation member for civil engineering and construction.
SC杭は、主に地表面付近の上杭として使用され、構造物を支えるための軸力に加えて地震発生時の水平力および曲げモーメントに耐えうるべく、高強度コンクリート杭の外に鋼管を設置することにより高い曲げ性能を有する杭である。 SC piles are mainly used as upper piles near the ground surface, and steel pipes are installed outside of high-strength concrete piles to withstand horizontal forces and bending moments in the event of an earthquake in addition to axial forces to support structures. It is a pile that has high bending performance when installed.
従来のSC杭は、その外殻鋼管としてはJIS A 5525 に記載されているSKK400（短期許容応力は235（N/mm2）程度）やSKK490(短期許容応力は325（N/mm2）程度)と同等の強度の鋼管を用い、コンクリートとしてはその設計基準強度が80（N/mm2）（短期許容応力は40（N/mm2））や105（N/mm2）（短期許容応力は60（N/mm2））程度のコンクリートを用いた杭が知られている（例えば、非特許文献１等）。 For conventional SC piles, SKK400 (short-term allowable stress is about 235 (N / mm 2 )) and SKK490 (short-term allowable stress is about 325 (N / mm 2 )) described in JIS A 5525 as the outer shell steel pipe ), And the design standard strength of concrete is 80 (N / mm 2 ) (short-term allowable stress is 40 (N / mm 2 )) or 105 (N / mm 2 ) (short-term allowable stress) Is a pile using concrete of about 60 (N / mm 2 )) (for example, Non-Patent Document 1).
しかしながら、近年は、構造物の高層・大型化が進み、それに伴って従来よりも大きな支持力を備える杭及びその工法が提案されており（例えば、特許文献１）、その影響でSC杭にも更なる曲げ性能の向上が望まれている。 However, in recent years, piles and structures with higher bearing capacity than conventional ones and methods of construction have been proposed (for example, Patent Document 1) due to the progress of higher-rise and larger structures. Further improvement in bending performance is desired.
ところで、SC杭に高い曲げ性能を付与する手段としては、最も単純には鋼管の板厚を厚くすることやコンクリートの壁厚を厚くすることが考えられる。
しかし、鋼管の板厚を厚くする方法は、SC杭のコスト内訳のなかで鋼管の材料コストは大きな部分を占めているため、単純に板厚を厚くするのでは、大きなコスト増となってしまう。 However, in the method of increasing the thickness of the steel pipe, the material cost of the steel pipe occupies a large part of the cost breakdown of the SC pile. Therefore, simply increasing the thickness of the steel pipe will greatly increase the cost. .
また、スパイラル鋼管としての製造可能な板厚を超えると、プレスベンド鋼管等のさらに高価な鋼管を使用することになるのでさらにコストが著しく増大する。一方、コンクリートの壁厚を厚くする方法は、コンクリートの壁厚を増加させることによる曲げ性能の向上効果は限定的である。 In addition, if the thickness of the spiral steel pipe that can be manufactured is exceeded, a more expensive steel pipe such as a press-bend steel pipe is used, which further increases the cost. On the other hand, the method of increasing the concrete wall thickness has a limited effect of improving the bending performance by increasing the concrete wall thickness.
そこで、曲げ性能を向上させる手段として、鋼管とコンクリートの材料強度を変更することが考えられる。 Therefore, as a means for improving the bending performance, it is conceivable to change the material strength of the steel pipe and concrete.
しかし、所要の外力に耐えうる鋼管の材料強度、コンクリートの材料強度、および鋼管の板厚には無限の組合せがあるため、外力に見合った最適なSC杭の提供はきわめて困難であった。 However, since there are infinite combinations of steel pipe material strength that can withstand the required external force, concrete material strength, and steel pipe plate thickness, it has been extremely difficult to provide the optimum SC pile that matches the external force.
本発明は、上記問題点に鑑み、杭体に作用する外力に対して、鋼管ならびにコンクリートの材料強度について最適な組合せを選定することにより鋼管の板厚を最も抑えることのできる、経済性に優れたSC杭を提供することを目的とするものである。 In view of the above problems, the present invention can suppress the plate thickness of the steel pipe most by selecting the optimum combination of the steel pipe and the material strength of the concrete against the external force acting on the pile body, and is excellent in economic efficiency. The purpose is to provide the SC pile.
請求項１記載のSC杭は、鋼管材料の強度と、コンクリートの強度と、鋼管のヤング率と、コンクリートのヤング率との関係が、式（１）の関係を満たすように構成されていることを特徴とするものである。
The SC pile according to
ここに、fs：鋼管の地震時に許容される応力(N/mm2)
fc：杭体コンクリートの地震時に許容される応力(N/mm2)
Ec：コンクリートのヤング率(N/mm2)
Es：鋼管のヤング率(N/mm2)
Where fs is the stress that can be tolerated during a steel pipe earthquake (N / mm 2 )
fc: Stress that is allowed during pile earthquake (N / mm 2 )
Ec: Young's modulus of concrete (N / mm 2 )
Es: Young's modulus of steel pipe (N / mm 2 )
軸力および曲げを受けるSC杭において、鋼管およびコンクリートに発生するひずみと応力状態は、図１（ｃ）に図示するようになる。 In the SC pile subjected to the axial force and bending, the strain and stress state generated in the steel pipe and concrete are as shown in FIG.
図１（ｃ）において、圧縮側縁端における軸方向ひずみをεとすると、鋼管の圧縮側縁端に発生する応力σs、およびコンクリートの圧縮側縁端に発生する応力σcは以下のようになる。 In FIG. 1C, when the axial strain at the compression side edge is ε, the stress σs generated at the compression side edge of the steel pipe and the stress σc generated at the compression side edge of the concrete are as follows. .
なお、鋼管の板厚は杭径に対して十分小さいものとしている。
このとき、σsが鋼管の地震時に許容される応力fsに達するか、σcがコンクリートの地震時に許容される応力fcに達した時点で、SC杭としての地震時に許容される曲げモーメントに達したことになる。コンクリートの発生応力σcがfcに達する条件は、式（１）の左側で表される。
The plate thickness of the steel pipe is sufficiently small relative to the pile diameter.
At this time, when σs reaches the stress fs allowed during the earthquake of steel pipe or σc reaches the stress fc allowed during the earthquake of concrete, the bending moment allowed during the earthquake as an SC pile has been reached become. The condition for the generated stress σc of the concrete to reach fc is expressed on the left side of Equation (1).
なお、鋼管の地震に許容される応力fs、コンクリートの地震時に許容される応力fcは、建築分野においては、それぞれ、鋼管の短期許容応力、コンクリートの短期許容応力を意味する。 Note that the stress fs allowed for an earthquake of a steel pipe and the stress fc allowed for an earthquake of a concrete mean a short-term allowable stress for a steel pipe and a short-term allowable stress for a concrete, respectively, in the building field.
図２は 、非地震時の許容支持力として12000（kN/m2）である高支持力杭工法の上杭にSC杭が用いられた場合において、短期軸力（非地震時の軸力 NL（非地震時の許容支持力12000（kN/m2）に等しいものとする。）に、地震時の変動軸力NEとしてNLの0.5倍を加算又は減算した値）のもとで、地震力の水平力HとしてNLの0.15倍が作用した場合に（図７参照）、この外力に耐えうるのに必要な外殻鋼管の板厚tを、SC杭における式（１）のパラメータの値との関係で整理したものである。 Fig. 2 shows the short-term axial force (non-earthquake axial force NL) when SC pile is used for the upper pile of the high bearing force pile method that is 12000 (kN / m 2 ) as the allowable bearing force during non-earthquake. (Assuming that it is equal to the allowable bearing capacity 12000 (kN / m 2 ) at the time of non-earthquake) and the value of 0.5 times NL as the variable axial force NE at the time of earthquake) When the horizontal force H of 0.15 times NL acts as the horizontal force H (see Fig. 7), the thickness t of the outer steel pipe necessary to withstand this external force is expressed as the value of the parameter in equation (1) for the SC pile. It is arranged in relation to.
ここで、SC杭に係る数値として、表１の値を用いた。 Here, the value of Table 1 was used as a numerical value related to the SC pile.
また、図２の縦軸は、同一径、同一コンクリート強度の条件において、鋼管の地震時に許容される応力を変化させた場合に最も薄くなる板厚をt_opt として、各条件における必要板厚tとt_optとの比t/ t_opt を示している。 The vertical axis in Fig. 2 shows the required thickness t in each condition, where t_opt is the thickness that is the thinnest when the allowable stress at the time of the earthquake of the steel pipe is changed under the conditions of the same diameter and the same concrete strength. The ratio t / t_opt with t_opt is shown.
図２に示す通り、横軸すなわち式（１）のパラメータの値が１である場合を臨界点として、１より小さい場合は、横軸の値を大きくするほど（単純には鋼管の強度を大きくするほど） 鋼管の必要板厚は減少するが、１を超えると必要板厚は変わらない。 As shown in FIG. 2, the horizontal axis, that is, the case where the value of the parameter of the formula (1) is 1, and the critical value is less than 1, the larger the value of the horizontal axis (simply increase the strength of the steel pipe). The required plate thickness of the steel pipe decreases, but if it exceeds 1, the required plate thickness does not change.
以上より、式（１）の左側の関係を満たせば、板厚の最も薄いSC杭となることがわかる。かえって横軸の値を必要以上に大きくしても板厚は減少せず鋼材コストが高くなるので、式（１）のパラメータが１のときが最も効率がよい。 From the above, it can be seen that the SC pile with the smallest thickness is obtained if the relationship on the left side of Equation (1) is satisfied. On the other hand, even if the value on the horizontal axis is increased more than necessary, the plate thickness does not decrease and the steel material cost increases.
しかし、製造バラツキ等の安全シロを考慮して、式（１）のパラメータの上限は1.0〜1.2程度とする。 However, the upper limit of the parameter of the formula (1) is set to about 1.0 to 1.2 in consideration of safety margin such as manufacturing variation.
請求項２記載のSC杭は、請求項１記載のSC杭において、鋼管の地震時に許容される応力と、非地震時においてSC杭に作用する軸力と、杭の断面積（中空部分を含む）に関して、下式を満たすように構成されていることを特徴とするものである。
The SC pile according to
ここに、N：非地震時においてSC杭に作用する軸力(kN)
Ap：杭の断面積（中空部分含む）(m2)
N: Axial force acting on SC pile during non-earthquake (kN)
Ap: Cross-sectional area of pile (including hollow part) (m 2 )
請求項３に記載のSC杭は、請求項１または請求項２に記載のSC杭において、鋼管の地震時に許容される応力が、400〜440(N/mm2)であるように構成されていることを特徴とするものである。
The SC pile according to
本発明は、鋼管材料の強度と、コンクリートの強度と、鋼管のヤング率と、コンクリートのヤング率との関係が、式（１）の関係を満たすように構成されていることにより、杭体に作用する外力に対して、鋼管ならびにコンクリートの材料強度について最適な組合せを選定することにより鋼管の板厚を最も抑えることのできる、経済性に優れたSC杭を提供することができる。 The present invention provides a pile body in which the relationship between the strength of the steel pipe material, the strength of the concrete, the Young's modulus of the steel pipe, and the Young's modulus of the concrete satisfies the relationship of formula (1). By selecting the optimum combination of the steel pipe and the material strength of the concrete with respect to the acting external force, it is possible to provide an economical SC pile that can minimize the plate thickness of the steel pipe.
図１（ａ），（ｂ）は、請求項１に係る発明の一実施形態を示し、SC杭１は、コンクリート２の外周に鋼管３を設置することにより形成され、鋼管３には地震時に許容される応力fsが350（N/mm2）以上の鋼管が用いられている。
1 (a) and 1 (b) show an embodiment of the invention according to
現在のSC杭に用いられている鋼管３の地震時に許容される応力fsは、JIS A 5525 に記載されているSKK400（235N/mm2程度）やSKK490(325N/mm2程度)と同等であり、これを、鋼管３の地震時に許容される応力fsを350(N/mm2)以上とすることにより、従来のSC杭よりも鋼管３の板厚を減じることができ、経済的なSC杭を提供することができる。これについて、以下に説明する。
Stress fs allowed during an earthquake of a
図３は、式（１）の関係を保ちながら鋼管３の地震時に許容される応力fsを変化させた場合の必要板厚について、地震時に許容される応力fsが235（N/mm2）の場合と比較した場合の減少率を示したものである。
Fig. 3 shows the necessary thickness of the
なお、ここでは、図２の結果を誘導した条件と同様に、非地震時の許容支持力として12000（kN/m2）である高支持力杭工法の上杭にSC杭１が用いられた場合を想定している。
In addition,
また、図３には、点線にて、板厚の減少が鋼管３の強度上昇に逆比例すると仮定した場合を併記している。これは、鋼材強度の上昇した分、板厚の減少が期待できるという、一般的な予想値を記述したものである。
FIG. 3 also shows a case where it is assumed that the decrease in the plate thickness is inversely proportional to the increase in the strength of the
図３ に示すように、式（１）の関係を保った場合、必要板厚は、鋼管３の地震時に許容される応力fsが350（N/mm2）程度以下の領域では、地震時に許容される応力fsを上昇させるにつれて必要板厚が大きく減少する。
As shown in Fig. 3, if the relationship of equation (1) is maintained, the required plate thickness is acceptable in the event of an earthquake when the stress fs of the
これは、鋼管３自身の強度上昇分に加えて、鋼管３が地震時に許容される応力fsに達するまでにコンクリート杭２により多くの荷重を分担できる効果があるためである。
This is because in addition to the increase in strength of the
板厚減少の度合いは、種々の設計条件にもよるが、図３の条件では、鋼管３の降伏強度が235（N/mm2）の場合に比して75%程度、鋼管の降伏強度が325（N/mm2）の場合に比しても40%程度にも上る。
The degree of sheet thickness reduction depends on various design conditions, but under the conditions shown in Fig. 3, the yield strength of
一方、鋼管３の地震時に許容される応力fsが概ね350（N/mm2）以上の領域では、それ以下の場合と比較して強度上昇による必要板厚の減少度合いが小さくなる。
On the other hand, in the region where the stress fs allowed at the time of the earthquake of the
これは、以下の理由による。 This is due to the following reason.
図４は、鋼管３の地震時に許容される応力fsが235（N/mm2）、350（N/mm2）、500（N/mm2）の場合における地震時に許容されるモーメントに関する軸力−曲げモーメント図を示したものである。図中、黒丸のプロットは、損傷限界時の外力の例を示す。なお、外力の条件は図２を導出した条件と同一である。
Fig. 4 shows the axial force related to the moment allowed during an earthquake when the stress fs allowed during an earthquake of the
鋼管３の地震時に許容される応力fsが小さい場合（235（N/mm2））は、地震時の変動軸力NEが正にかかった場合の照査で設計が決まっている。一方、鋼管３の地震時に許容される応力fsが十分大きい場合（500（N/mm2））は、地震時の変動軸力NEが負にかかった場合の照査で板厚が決まる。
When the stress fs allowed at the time of earthquake of the
地震時の変動軸力NEが正にかかった場合の照査で決まる場合（鋼管３の地震時に許容される応力fsが低い場合）は、鋼管３の強度を上昇させることで、コンクリート杭２に荷重をより多く伝達できるために、板厚を大きく減らすことができるが、地震時の変動軸力NEが負にかかった場合の照査で決まる場合（鋼管３の地震時に許容される応力fsが十分大きい場合）は、軸力が小さく、曲げ耐力にコンクリート杭２の強度がほとんど寄与しないので、鋼管３の地震時に許容される応力fsを上昇させても板厚の減少はあまり期待できない。
When it is determined by checking when the variable axial force NE during earthquake is applied positively (when the stress fs allowed during the earthquake of the
鋼管３の地震時に許容される応力fsを上昇させることは、化学成分、コイルの製造条件、製管条件、溶接条件等の技術的障害が増加し、また製造コストについてもそれらに従って上昇する。その臨界点は概ね350（N/mm2）である。
Increasing the stress fs allowed during an earthquake of the
請求項２に係る発明の一実施形態として、SC杭１は、鋼管３の地震時に許容される応力fsと、SC杭１に非地震時に作用する軸力N と、SC杭１の断面積Apが、式（４）を満たすように構成されている。
As an embodiment of the invention according to
図５は、SC杭１に非地震時に作用する軸力NL(kN)の大きさ（SC杭１に非地震時に作用する軸力NLをSC杭１の断面積Apで除したものが6000〜16000(kN/m2)）、地震時の変動軸力NEの割合（地震時の変動軸力NEが非地震時に作用する軸力NLの0.5倍〜1倍）、水平力Hの条件（水平力Hが非地震時に作用する軸力NLの0.15〜0.2倍）を変更した場合において、図３と同様に臨界点となる鋼管３の地震時に許容される応力fsを求め、SC杭１に作用する軸力を横軸として表示したものである。
Figure 5 shows the magnitude of axial force NL (kN) acting on
横軸の値が同一のものについては、軸力変動の割合、水平力Hの各条件を変更しても、臨界点となる鋼管３の地震時に許容される応力fsへの影響はそれほど大きくない。
When the horizontal axis value is the same, changing the axial force fluctuation rate and horizontal force H conditions does not have a significant effect on the stress fs allowed during an earthquake of the
一方、非地震時に作用する軸力NLを変更した場合には、臨界点となる鋼管３の地震時に許容される応力fsに変化が表れ、非地震時に作用する軸力NLが大きい程、臨界点となる鋼管３の地震時に許容される応力fsは高くなり、その値はSC杭１に作用する軸力に対して一次の相関関係となる。
On the other hand, when the axial force NL acting at the time of non-earthquake is changed, the stress fs allowed during the earthquake of the
非地震時にSC杭１に作用する軸力NLと、臨界点となる鋼管３の地震時に許容される応力fsとの関係は、概ね式（４）の関係に内包される。
The relationship between the axial force NL acting on the
式（４）よりも軸力が上方にある領域では、鋼管３の地震時に許容される応力fsが不足する影響で、鋼管３の板厚が厚くなってしまい、経済的ではない。
In the region where the axial force is higher than the formula (4), the plate thickness of the
また、式（４）よりも軸力が下方にある領域では、鋼管３の地震時に許容される応力fsが必要以上に高く、鋼管３の地震時に許容される応力を下げても、必要板厚に大きな変化はないため、鋼管３の地震時に許容される応力を下げることが望ましい。
Further, in the region where the axial force is lower than the equation (4), the stress fs allowed during the earthquake of the
従って、式（４）に合致する領域で使用するSC杭１が、与えられた外力条件に対して、板厚を最も効果的に抑えるための鋼管３を有する SC杭を提供することが可能となる。
Therefore, it is possible to provide the
請求項３に係る発明の一実施形態として、SC杭１は、鋼管３の地震時に許容される応力fsが400〜440(N/mm2)程度であるように構成されている。
As an embodiment of the invention according to
昨今、高支持力の工法が増えてきていることは前述の通りである。当該工法の場合、先端支持層が十分固い場合は（Ｎ値にして、50〜60程度）、非地震時の作用軸力を杭断面積で除した値が12000〜16000(kN/m2)程度となる場合もあり、現状の強度の鋼管（SKK400、SKK490程度）であれば、上記のケース（鋼管３の地震時に許容される応力fsが不足して板厚が厚くなり、不経済なケース）に該当することになる。
As mentioned above, the construction methods with high bearing capacity are increasing recently. In the case of this method, when the tip support layer is sufficiently hard (N value is about 50-60), the value obtained by dividing the non-earthquake acting axial force by the pile cross-sectional area is 12000-16000 (kN / m 2 ) If it is a steel pipe of the current strength (about SKK400, SKK490), the above case (stress fs allowed at the time of earthquake of
従って、非地震時の軸力NLが前記のように大きくなる場合については、式（１）の関係を満たした上で、現状の鋼管よりも、地震時に許容される応力fsが高い鋼管を使用することにより、板厚を著しく減少でき、経済的なSC杭を提供することが可能である。 Therefore, when the axial force NL at the time of non-earthquake becomes large as described above, a steel pipe having a higher stress fs allowed at the time of earthquake than the current steel pipe is used after satisfying the relationship of equation (1). By doing so, it is possible to significantly reduce the plate thickness and provide an economical SC pile.
図３において、非地震時の作用軸力NLを杭断面積Apで除した値が12000〜16000(kN/m2)の範囲を網羅する鋼管３の地震時に許容される応力fsとして、400(N/mm2)程度のものを用いることが好ましいと考えられる。
In FIG. 3, the stress fs allowed during an earthquake of the
図６は、非地震時の作用軸力NLを杭の断面積Apで除した値が12000（kN/m2）の場合と16000(kN/m2)の場合における、地震時に許容される応力fsと、板厚の減少/地震時に許容される応力の増分の関係を示したものである。 Fig. 6 shows the stresses allowed during an earthquake when the axial force NL during non-earthquake divided by the cross-sectional area Ap of the pile is 12000 (kN / m 2 ) and 16000 (kN / m 2 ). It shows the relationship between fs and the decrease in plate thickness / increase in allowable stress during an earthquake.
なお、非地震時の作用軸力NL以外の条件としては、図３を導出した時のものと同様である。 The conditions other than the acting axial force NL at the time of non-earthquake are the same as those when FIG. 3 was derived.
図中の縦軸は、鋼管３の強度上昇に対して、どの程度板厚を軽減できるかを示したものであり、この数値が高い程、鋼管３の強度上昇による板厚低減の余地が残されていることを示し、この数値が低い程、鋼管３の強度上昇を行っても板厚低減が図り辛いことを表している。
The vertical axis in the figure indicates how much the plate thickness can be reduced with respect to the increase in strength of the
図中、鋼管３の地震時に許容される応力fsが350〜400(N/mm2)程度で急激に縦軸の値が小さくなっていることが分かる。従って、鋼管３の地震時に許容される応力fsが400(N/mm2)程度の鋼管を用いることにより、効率的に鋼管３の板厚を抑えたSC杭を提供することが可能となる。
In the figure, it can be seen that the value of the vertical axis abruptly decreases when the stress fs allowed during an earthquake of the
なお、実用上は、種々の設計条件のばらつきに対する安全シロを考慮し、鋼管３の地震時に許容される応力fsが400〜440(N/mm2)程度の鋼管３を用いることが望ましい。
In practice, it is desirable to use a
本発明は、杭体に作用する外力に対して、鋼管ならびにコンクリート杭の材料強度について最適な組合せを選定することにより鋼管の板厚を最も抑えることのできる、経済性に優れたSC杭を提供することができる。 The present invention provides an economical SC pile that can suppress the plate thickness of the steel pipe most by selecting the optimal combination of material strength of the steel pipe and concrete pile against the external force acting on the pile body. can do.
１ SC杭
２ コンクリート杭
３ 鋼管
1
Claims (3)
fc：杭体コンクリートの地震時に許容される応力(N/mm2)
Ec：コンクリートのヤング率(N/mm2)
Es：鋼管のヤング率(N/mm2) The relationship between the stress fs and Young's modulus Es allowed during an earthquake in the steel pipe and the concrete constituting the SC pile and the stress fc and Young's modulus Ec allowed during an earthquake in the concrete satisfies the following formula: SC pile characterized by being configured as follows.
fc: Stress that is allowed during pile earthquake (N / mm 2 )
Ec: Young's modulus of concrete (N / mm 2 )
Es: Young's modulus of steel pipe (N / mm 2 )
Ap：杭の断面積（中空部分含む）(m2) In the SC pile according to claim 1, regarding the stress fs allowed during an earthquake of a steel pipe, the axial force N acting on the SC pile during a non-earthquake, and the cross-sectional area (including the hollow portion) Ap of the pile, the following equations SC pile characterized by being configured to satisfy.
Ap: Cross-sectional area of pile (including hollow part) (m 2 )
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2010200786A JP5527120B2 (en) | 2010-09-08 | 2010-09-08 | Concrete pile with shell steel pipe |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2010200786A JP5527120B2 (en) | 2010-09-08 | 2010-09-08 | Concrete pile with shell steel pipe |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2012057342A true JP2012057342A (en) | 2012-03-22 |
| JP5527120B2 JP5527120B2 (en) | 2014-06-18 |
Family
ID=46054770
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2010200786A Active JP5527120B2 (en) | 2010-09-08 | 2010-09-08 | Concrete pile with shell steel pipe |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5527120B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114960597A (en) * | 2022-04-14 | 2022-08-30 | 湖南文理学院 | Method for testing strain-internal force of pile body of PHC pipe pile |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61202536U (en) * | 1985-06-10 | 1986-12-19 |
-
2010
- 2010-09-08 JP JP2010200786A patent/JP5527120B2/en active Active
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61202536U (en) * | 1985-06-10 | 1986-12-19 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| JPN7013001930; 国内カタログ: 'ＡＳＡＨＩ ＫＡＳＥＩ ＰＩＬＥ ＴＥＣＨＮＩＣＡＬ ＨＡＮＤ ＢＯＯＫ' ＡＳＡＨＩ ＫＡＳＥＩ ＰＩＬＥ ＴＥＣＨＮＩＣＡＬ ＨＡＮＤ ＢＯＯＫ , 200304, 旭化成建材 * |
| JPN7013001931; 国内カタログ: '拡頭リング工法（ＳＣ杭用）' 拡頭リング工法（ＳＣ杭用） , 201003, ジャパンパイル株式会社 * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114960597A (en) * | 2022-04-14 | 2022-08-30 | 湖南文理学院 | Method for testing strain-internal force of pile body of PHC pipe pile |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5527120B2 (en) | 2014-06-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5154338B2 (en) | Prestressed reinforced concrete pile | |
| EP2615226B1 (en) | Steel pipe column structure and method for producing same | |
| US9062432B2 (en) | Depression-provided steel pipe and composite pile | |
| JP5896004B2 (en) | Steel pipe concrete composite pile | |
| JP2017534031A (en) | Circular shear panel damper | |
| CN111706003A (en) | Round steel tube concrete with negative Poisson's ratio effect and design method thereof | |
| JP5527120B2 (en) | Concrete pile with shell steel pipe | |
| JP2010190409A (en) | Seismic isolation device and building | |
| JP2014227661A (en) | Aseismic reinforcement structure of joint part of submerged tunnel | |
| CN113293878A (en) | Double-yield-point steel bar buckling restrained brace with limiting function | |
| JP6003526B2 (en) | Rolled H-section steel | |
| JP6423628B2 (en) | Building basic structure | |
| TW201303137A (en) | Method for designing corrugated steel sheet, and corrugated steel sheet pipe | |
| CN216973812U (en) | Take limit function's two yield point rod iron bucking restraint to support | |
| JP5423185B2 (en) | Concrete-filled pier structure | |
| JP2010216115A (en) | Steel frame structure | |
| JP4708296B2 (en) | Pile-column connection structure | |
| JP4708295B2 (en) | Pile-column connection structure | |
| EP3540151A1 (en) | Enhanced seismic isolation lead rubber bearings | |
| Mishra et al. | Lead Rubber Bearings as Base Isolating Devices for the Construction of Earthquake Resistant Structures-A Review | |
| JP2006214201A (en) | Composite foundation of piles and continuous underground wall | |
| JP2009002359A (en) | Energy absorbing device | |
| CN212026365U (en) | Earthquake-resistant building foundation | |
| JP6296199B1 (en) | Hat-shaped steel sheet pile and wall | |
| CN219653991U (en) | Novel metal shearing damper |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20120625 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20121011 |
|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20121011 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20130424 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130528 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130723 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20140318 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20140331 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5527120 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |