JP2012015791A - Transmission circuit and movable communication terminal - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、送信回路及び移動通信端末に関する。 The present invention relates to a transmission circuit and a mobile communication terminal.
従来、携帯電話機等の移動通信端末については、RF(Radio Frequency)回路部に含まれる各種機能部のうち、PA(Power Amplifier)による消費電力が大きいことが知られている。かかるPAは、信号処理部等の制御回路による電圧制御信号に基づいて電源電圧が制御される。また、信号処理部及びRF回路部に含まれる所定の機能部は、移動通信端末における送信回路と呼ばれる。 Conventionally, for mobile communication terminals such as mobile phones, it is known that power consumption by a PA (Power Amplifier) is large among various functional units included in an RF (Radio Frequency) circuit unit. The power supply voltage of the PA is controlled based on a voltage control signal from a control circuit such as a signal processing unit. Further, the predetermined function unit included in the signal processing unit and the RF circuit unit is called a transmission circuit in the mobile communication terminal.
ここで、図14を用いて、従来技術に係る送信回路の構成を説明する。図14は、従来技術に係る送信回路の構成例を示す図である。例えば、図14に示すように、送信回路10は、AGC(Automatic Gain Control)アンプ1と、PA2と、方向性結合器3と、検波器4と、比較器5と、制御回路6と、DC/DC(Direct Current)コンバータ7とを有する。
Here, the configuration of the transmission circuit according to the prior art will be described with reference to FIG. FIG. 14 is a diagram illustrating a configuration example of a transmission circuit according to the related art. For example, as illustrated in FIG. 14, the transmission circuit 10 includes an AGC (Automatic Gain Control)
AGCアンプ1は、例えば、RF信号が入力された場合に、増幅の利得を調整して出力する。PA2は、例えば、AGCアンプ1から出力された信号を増幅して出力する。方向性結合器3は、例えば、PA2から方向性結合器3への方向の電力に対応する信号を取り出して、アイソレータ等へRF信号を出力するとともに、検波器4の方向にも出力するカプラの一種である。
For example, when an RF signal is input, the AGC amplifier 1 adjusts and outputs the amplification gain. For example, the PA 2 amplifies and outputs the signal output from the
検波器4は、例えば、方向性結合器3によって出力された信号について、元の信号波を復元して出力する。つまり、検波器4は、PA2による出力レベルを抽出する。比較器5は、例えば、RF信号出力レベル設定値と、検波器4による出力とを比較してAGCアンプ1に出力する。このとき、AGCアンプ1は、比較器5による出力をAGCの制御値とする。
For example, the detector 4 restores and outputs the original signal wave with respect to the signal output by the directional coupler 3. That is, the detector 4 extracts the output level by PA2. For example, the comparator 5 compares the RF signal output level setting value with the output from the detector 4 and outputs the result to the
制御回路6は、例えば、PA2による出力電力を元に隣接チャネル漏洩電力比(ACLR:Adjacent Channel Leakage Ratio)の仕様を満たす電源電圧に関するテーブルを予め保持する。そして、制御回路6は、テーブルとRF信号出力レベル設定値とに基づき、DC/DCコンバータ7に制御電圧を出力する。DC/DCコンバータ7は、制御回路6によって出力された制御電圧に基づいて、PA2に印加する電源電圧を制御する。 For example, the control circuit 6 holds in advance a table relating to the power supply voltage that satisfies the specification of the adjacent channel leakage power ratio (ACLR) based on the output power from the PA 2. Then, the control circuit 6 outputs a control voltage to the DC / DC converter 7 based on the table and the RF signal output level setting value. The DC / DC converter 7 controls the power supply voltage applied to the PA 2 based on the control voltage output by the control circuit 6.
従来技術では、出力電力が最大のときに合わせてPA2のバックオフが設計される。図15を用いて、バックオフについて説明する。図15は、バックオフを説明する図である。なお、図15では、縦軸は出力電力を示し、横軸は入力電力を示す。 In the prior art, the backoff of PA2 is designed in accordance with the maximum output power. The backoff will be described with reference to FIG. FIG. 15 is a diagram for explaining the back-off. In FIG. 15, the vertical axis represents output power, and the horizontal axis represents input power.
例えば、図15に示すように、バックオフは、1dB圧縮利得から実際に出力しているレベルとの差を示すものである。詳細には、入力電力に対する出力電力は、図15に示すように、PA2が飽和するまで増加し、該PA2が飽和する場合に飽和カーブを描くことになる。但し、図15において、PA2が飽和しない場合の電力は破線で示す。 For example, as shown in FIG. 15, the back-off indicates the difference from the level actually output from the 1 dB compression gain. Specifically, as shown in FIG. 15, the output power with respect to the input power increases until PA2 is saturated, and a saturation curve is drawn when PA2 is saturated. However, in FIG. 15, the power when PA2 is not saturated is indicated by a broken line.
この破線から実際の飽和カーブに対する出力が、1dB下がる点を「P1dB」と呼ぶ。ここで、図15において、「P1dB」から横軸と平行に引いた線は一点鎖線で示す。そして、バックオフは、「P1dB」を含む一点鎖線との垂線が実際の出力と交差するまでの量のことである。 The point where the output with respect to the actual saturation curve decreases by 1 dB from this broken line is referred to as “P 1 dB”. Here, in FIG. 15, a line drawn from “P 1 dB” in parallel with the horizontal axis is indicated by a one-dot chain line. The back-off is an amount until the perpendicular line to the alternate long and short dash line including “P 1 dB” intersects the actual output.
図16を用いて、バックオフと出力電力との関係について説明する。図16は、バックオフと出力電力との関係を示す図である。なお、図16では、縦軸はバックオフを示し、横軸は出力電力を示す。かかるバックオフは、上述したように、出力電力が最大のときに合わせて設計されるため、図16に示すように、最大電力の出力時の電源電圧のままであれば、出力電力が小さい場合にバックオフの量が大きくなる。 The relationship between backoff and output power is demonstrated using FIG. FIG. 16 is a diagram illustrating the relationship between backoff and output power. In FIG. 16, the vertical axis represents backoff and the horizontal axis represents output power. As described above, since the back-off is designed in accordance with the maximum output power, as shown in FIG. 16, the output power is small as long as the power supply voltage at the maximum power output is maintained. The amount of backoff increases.
図17を用いて、消費電力と出力電力との関係について説明する。図17は、消費電力と出力電力との関係を示す図である。なお、図17では、縦軸は消費電力を示し、横軸は出力電力を示す。例えば、図17に示すように、消費電力と出力電力との関係は、PA2による出力電力が小さくなるに従って、該PA2の消費電力、すなわち効率が悪くなる。 The relationship between power consumption and output power will be described with reference to FIG. FIG. 17 is a diagram illustrating a relationship between power consumption and output power. In FIG. 17, the vertical axis represents power consumption, and the horizontal axis represents output power. For example, as shown in FIG. 17, the relationship between the power consumption and the output power is such that the power consumption, that is, the efficiency of PA2, becomes worse as the output power by PA2 becomes smaller.
図18を用いて、消費電力とバックオフとの関係について説明する。図18は、消費電力とバックオフとの関係を示す図である。なお、図18では、縦軸は消費電力を示し、横軸はバックオフを示す。例えば、図18に示すように、消費電力とバックオフとの関係は、バックオフが大きくなるに従って、消費電力、すなわち効率が悪くなる。 The relationship between power consumption and back-off will be described using FIG. FIG. 18 is a diagram illustrating the relationship between power consumption and backoff. In FIG. 18, the vertical axis indicates power consumption, and the horizontal axis indicates backoff. For example, as shown in FIG. 18, the relationship between the power consumption and the back-off is that the power consumption, that is, the efficiency decreases as the back-off increases.
これらから、従来技術に係る送信回路10では、PA2による出力電力が小さい場合に、ACLRの仕様に対して余裕を持たせるように、該ACLRの歪みに応じたPA2の電源電圧を下げる制御を行ない、該PA2の効率を改善している。 From these, in the transmission circuit 10 according to the prior art, when the output power by the PA 2 is small, control is performed to lower the power supply voltage of the PA 2 in accordance with the distortion of the ACLR so as to give a margin to the ACLR specification. , Improving the efficiency of the PA2.
しかしながら、従来技術では、送信回路におけるPAの電力効率が好ましくないという課題がある。具体的には、従来技術では、出力電力のみに基づいてPAの電源電圧を制御しているとともに、ACLRの仕様に対して余裕を持たせた電源電圧にせざるを得ないため、PAの電力効率に改善の余地がある。 However, the conventional technique has a problem that the power efficiency of the PA in the transmission circuit is not preferable. Specifically, in the prior art, the power supply voltage of the PA is controlled based only on the output power, and the power supply voltage must have a margin with respect to the ACLR specification. There is room for improvement.
そこで、本願に開示する技術は、上記に鑑みてなされたものであって、送信回路におけるPAの電力効率をより改善することが可能である送信回路及び移動通信端末を提供することを目的とする。 Therefore, the technology disclosed in the present application has been made in view of the above, and an object thereof is to provide a transmission circuit and a mobile communication terminal capable of further improving the power efficiency of the PA in the transmission circuit. .
上述した課題を解決し、目的を達成するため、本願に開示する送信回路は、方向性結合器を介して増幅器から出力された信号について所定範囲の周波数を通過させるフィルタを有する。また、送信回路は、フィルタによって通過させられた所定範囲の周波数の信号から元の信号波を復元する検波器を有する。また、送信回路は、高周波信号の出力レベルの設定値と、主信号及び高周波信号のレベル差に相当する判定値との差分を出力する差分回路を有する。また、送信回路は、差分回路による出力を示す差分回路出力と、検波器による出力を示す検波器出力とを比較して、検波器出力の方が大きい場合に増幅器の電源電圧を上げる旨の信号を出力する比較器を有する。かかる比較器は、差分回路出力の方が大きい場合に、増幅器の電源電圧を下げる旨の信号を出力する。また、送信回路は、比較器によって出力された信号に基づいて、増幅器の電源電圧を制御する電源電圧制御部を有する。 In order to solve the above-described problems and achieve the object, a transmission circuit disclosed in the present application includes a filter that allows a signal output from an amplifier through a directional coupler to pass a predetermined range of frequencies. In addition, the transmission circuit includes a detector that restores the original signal wave from a signal having a frequency in a predetermined range that is passed by the filter. In addition, the transmission circuit includes a difference circuit that outputs a difference between a set value of the output level of the high-frequency signal and a determination value corresponding to the level difference between the main signal and the high-frequency signal. Further, the transmission circuit compares the difference circuit output indicating the output from the difference circuit with the detector output indicating the output from the detector, and when the detector output is larger, a signal to increase the power supply voltage of the amplifier. Is provided. Such a comparator outputs a signal to lower the power supply voltage of the amplifier when the output of the difference circuit is larger. The transmission circuit also includes a power supply voltage control unit that controls the power supply voltage of the amplifier based on the signal output by the comparator.
本願に開示する送信回路及び移動通信端末の一つの様態は、送信回路におけるPAの電力効率をより改善することができるという効果を奏する。 One aspect of the transmission circuit and the mobile communication terminal disclosed in the present application has an effect that the power efficiency of the PA in the transmission circuit can be further improved.
以下に添付図面を参照して、本願に開示する送信回路及び移動通信端末の実施例を説明する。なお、以下の実施例により本発明が限定されるものではない。また、各実施例は、内容を矛盾させない範囲で適宜組み合わせることが可能である。 Embodiments of a transmission circuit and a mobile communication terminal disclosed in the present application will be described below with reference to the accompanying drawings. In addition, this invention is not limited by the following examples. In addition, the embodiments can be appropriately combined within a range that does not contradict the contents.
[実施例1に係る送信回路の構成]
最初に、図1を用いて、実施例1に係る送信回路の構成を説明する。図1は、実施例1に係る送信回路の構成例を示す図である。例えば、図1に示すように、送信回路100は、AGCアンプ101と、PA102と、方向性結合器103と、検波器104と、比較器105とを有する。加えて、送信回路100は、BPF(Band Pass Filter)106と、検波器107と、差分回路108と、比較器109と、DC/DCコンバータ110とを有する。また、送信回路100は、携帯電話機等の移動通信端末1000に含まれる。
[Configuration of Transmitter Circuit According to First Embodiment]
First, the configuration of the transmission circuit according to the first embodiment will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration example of a transmission circuit according to the first embodiment. For example, as illustrated in FIG. 1, the
上記構成において、AGCアンプ101は、例えば、RF信号が入力された場合に、増幅の利得を調整して出力する。PA102は、例えば、AGCアンプ101から出力された信号を増幅して出力する。方向性結合器103は、例えば、PA102から方向性結合器103への方向の電力に対応する信号を取り出して、RF信号を出力するとともに、検波器104の方向にも出力するカプラの一種である。
In the above configuration, for example, when an RF signal is input, the
検波器104は、例えば、方向性結合器103によって出力された信号について、元の信号波を復元して出力する。つまり、検波器104は、PA102による出力レベルを抽出する。比較器105は、例えば、RF信号出力レベル設定値と、検波器104による出力とを比較してAGCアンプ101に出力する。
For example, the
詳細には、比較器105は、RF信号出力レベル設定値と検波器104による出力とを比較して、PA102による出力レベルが低い場合に、AGCアンプ101の利得を差分だけ上げる制御を行なう。一方、比較器105は、RF信号出力レベル設定値と検波器104による出力とを比較して、PA102による出力レベルが高い場合に、AGCアンプ101の利得を差分だけ下げる制御を行なう。このようにして、AGCアンプ101は、比較器105による出力をAGCの制御値とすることで、PA102の出力を規定の出力レベルに制御する。
Specifically, the comparator 105 compares the RF signal output level setting value with the output from the
BPF106は、例えば、方向性結合器103を介してPA102から出力された信号について所定範囲の周波数を通過させる。かかる所定範囲の周波数は、例えば、2次高調波である。検波器107は、例えば、BPF106によって通過させられた所定範囲の周波数の信号から元の信号波を復元する。つまり、検波器107は、PA102による出力レベルを抽出する。
The
差分回路108は、例えば、高周波信号の出力レベルの設定値と、主信号及び高周波信号のレベル差であるDU(Desired to Undesired signal ratio)に相当する判定値との差分を出力する。つまり、差分回路108による出力は、2次高調波レベルに相当する。比較器109は、例えば、差分回路108による出力を示す差分回路出力と、検波器107による出力を示す検波器出力とを比較する。
For example, the
そして、比較器109は、検波器出力の方が大きい場合に、PA102の電源電圧を上げる旨の信号を出力する。つまり、比較器109は、差分回路出力よりも検波器出力の方が大きい場合に、DC/DCコンバータ110の制御電圧を上げることによって検波器107の出力を下げ、検波器出力と差分回路出力とが同一になるように制御する。
The
一方、比較器109は、差分回路出力の方が大きい場合に、PA102の電源電圧を下げる旨の信号を出力する。つまり、比較器109は、検波器出力よりも差分回路出力の方が大きい場合に、DC/DCコンバータ110の制御電圧を下げることによって検波器107の出力を上げ、検波器出力と差分回路出力とが同一になるように制御する。DC/DCコンバータ110は、例えば、比較器109によって出力された信号に基づいて、PA102の電源電圧を制御する。つまり、DC/DCコンバータ110は、主信号と2次高調波とのDUが一定になるようにPA102の電源電圧を制御することになる。
On the other hand, the
ここで、図2を用いて、3次相互変調歪(IM3:Inter Modulation 3)とACLRとの関係を説明する。図2は、IM3とACLRとの関係を説明する図である。例えば、図2に示すように、ACLRは、IM3の集合体であり、大半が送信回路100のIM3によって決定する。
Here, the relationship between the third-order intermodulation distortion (IM3: Inter Modulation 3) and the ACLR will be described with reference to FIG. FIG. 2 is a diagram illustrating the relationship between IM3 and ACLR. For example, as shown in FIG. 2, ACLR is a collection of IM3 and most is determined by IM3 of the
図3を用いて、IM3と2次高調波との関係を説明する。図3は、IM3と2次高調波との関係を説明する図である。例えば、図3に示すように、IM3のUpperである「2f2−f1」は、「f2」の2次高調波と「f1」との周波数変換成分である。また、IM3のLowerである「2f1−f2」は、「f1」の2次高調波と「f2」の周波数変換成分である。これらから、2次高調波とIM3との間には、相関関係があることが分かる。 The relationship between IM3 and the second harmonic will be described with reference to FIG. FIG. 3 is a diagram illustrating the relationship between IM3 and the second harmonic. For example, as shown in FIG. 3, “2f 2 −f 1 ”, which is the upper of IM 3, is a frequency conversion component between the second harmonic of “f 2 ” and “f 1 ”. Further, “2f 1 -f 2 ” which is a lower of IM3 is a second harmonic of “f 1 ” and a frequency conversion component of “f 2 ”. From these, it can be seen that there is a correlation between the second harmonic and IM3.
「f1」と「f2」とのレベルは、AGCアンプ101、PA102、方向性結合器103、検波器104及び比較器105のループで一定に保たれている。ACLR(≒IM3)は、「f1」及び「f2」と「2f1」及び「2f2」との周波数変換にて生成されるため、「2f1」及び「2f2」のレベルにより決定できる。すなわち、ACLRはIM3の集合体であるため、主信号出力レベルが既知であれば2次高調波をモニタすることでACLRレベルが分かる。
The levels of “f 1 ” and “f 2 ” are kept constant in the loop of the
図4を用いて、PA102の電源電圧とバックオフとの関係を説明する。図4は、PA102の電源電圧とバックオフとの関係を説明する図である。なお、図4では、縦軸は電源電圧を示し、横軸はバックオフを示す。例えば、図4に示すように、PA102は、電源電圧によりバックオフ量が変化し、電源電圧を上げればバックオフ量も増加し、電源電圧を下げればバックオフ量も減少する。
The relationship between the power supply voltage of the
図5を用いて、主信号及び2次高調波のDUとバックオフとの関係を説明する。図5は、主信号及び2次高調波のDUとバックオフとの関係を説明する図である。なお、図5では、縦軸は主信号と高調波とのDUを示し、横軸はバックオフを示す。例えば、図5に示すように、主信号及び2次高調波のDUが減少する場合には、バックオフ量も減少し、主信号及び2次高調波のDUが増加する場合には、バックオフ量も増加する。このように、バックオフ量は、主信号及び2次高調波のレベル差であるDUと相関関係を有する。 The relationship between the DU of the main signal and the second harmonic and the back-off will be described with reference to FIG. FIG. 5 is a diagram for explaining the relationship between the main signal and second harmonic DU and backoff. In FIG. 5, the vertical axis indicates the DU of the main signal and the harmonics, and the horizontal axis indicates the backoff. For example, as shown in FIG. 5, when the main signal and second harmonic DU decrease, the backoff amount also decreases, and when the main signal and second harmonic DU increases, the backoff increases. The amount also increases. Thus, the backoff amount has a correlation with DU which is a level difference between the main signal and the second harmonic.
図6Aを用いて、ACLRを満たす場合の2次高調波レベルと主信号出力レベルとの関係を説明する。図6Aは、ACLRを満たす場合の2次高調波レベルと主信号レベルとの関係を示す図である。なお、図6Aでは、縦軸はACLRを満たしているときの2次高調波レベルを示し、横軸は主信号出力レベルを示す。また、以下では、説明の簡略化のために、主信号出力レベルに対し、ACLRの仕様を満たしているときの2次高調波レベルのDUが一定である場合を説明する。図6AにおいてDUは、−15dBである。 The relationship between the second harmonic level and the main signal output level when the ACLR is satisfied will be described with reference to FIG. 6A. FIG. 6A is a diagram illustrating a relationship between the second harmonic level and the main signal level when the ACLR is satisfied. In FIG. 6A, the vertical axis indicates the second harmonic level when the ACLR is satisfied, and the horizontal axis indicates the main signal output level. In the following, for simplicity of explanation, a case where the DU of the second harmonic level when the ACLR specification is satisfied with respect to the main signal output level is constant will be described. In FIG. 6A, DU is −15 dB.
また、図6Bを用いて、検波器の出力レベルと入力レベルとの関係を説明する。図6Bは、検波器の出力レベルと入力レベルとの関係を示す図である。なお、図6Bでは、縦軸は検波器出力レベルを示し、横軸は検波器入力レベルを示す。また、検波器は、図1に示した検波器104及び検波器107を指す。検波器104及び検波器107は、周波数依存がなく、入力レベルに対する出力レベルが同一である。
Moreover, the relationship between the output level of a detector and an input level is demonstrated using FIG. 6B. FIG. 6B is a diagram illustrating a relationship between the output level and the input level of the detector. In FIG. 6B, the vertical axis represents the detector output level, and the horizontal axis represents the detector input level. The detector refers to the
例えば、図6Aに示すように、主信号出力レベルが「5dBm」である場合に、2次高調波レベルは、「−10dBm」である。また、主信号出力レベルが「10dBm」である場合に、2次高調波レベルは、「−5dBm」である。また、主信号出力レベルが「15dBm」である場合に、2次高調波レベルは、「0dBm」である。また、主信号出力レベルが「20dBm」である場合に、2次高調波レベルは、「5dBm」である。また、主信号出力レベルが「25dBm」である場合に、2次高調波レベルは、「10dBm」である。 For example, as shown in FIG. 6A, when the main signal output level is “5 dBm”, the second harmonic level is “−10 dBm”. When the main signal output level is “10 dBm”, the second harmonic level is “−5 dBm”. When the main signal output level is “15 dBm”, the second harmonic level is “0 dBm”. When the main signal output level is “20 dBm”, the second harmonic level is “5 dBm”. When the main signal output level is “25 dBm”, the second harmonic level is “10 dBm”.
ここで、方向性結合器103による出力が「20dBm」である場合に、検波器104及び検波器107に入力されるレベルを「0dB」とすると、このときの検波器104及び検波器107による出力は、図6Bより出力レベル「X」である。これにより、AGCアンプ101〜比較器105を含むループでは、RF信号出力レベル設定値に「X」を設定し、主信号出力レベルが「20dBm」より低い場合にAGCアンプ101の利得を上げ、高い場合に利得を下げる制御を行なって出力レベルを「20dBm」に保つ。
Here, when the output from the
また、主信号出力レベルが「20dBm」である場合に、ACLRの仕様を満たすことのできる2次高調波レベルは、図6Aより「+5dBm」である。ACLRが仕様を満たすときの検波器107の入力レベルは、図6Bより「−15dB」であり、このときの検波器107による出力は、出力レベル「Y」である。これにより、差分回路108から比較器109への入力が「Y」である場合には、検波器107による出力が「Y」より大きい場合にPA102の電源電圧を上げ、小さい場合にPA102の電源電圧を下げる制御が行なわれる。これにより、送信回路100は、2次高調波レベルをACLRの仕様を満たすレベルに保つ。
Further, when the main signal output level is “20 dBm”, the second harmonic level that can satisfy the ACLR specification is “+5 dBm” from FIG. 6A. The input level of the
また、RF信号出力レベル設定値には、「X」が設定されている。この「X」から「Y」を得るために判定値を利用し、該判定値には、「X−Y」の値が格納される。すなわち、これらのパラメタについては、「差分回路108による出力=RF信号出力レベル設定値−判定値=X−判定値=X−(X−Y)=Y」が得られることになる。
In addition, “X” is set as the RF signal output level setting value. A determination value is used to obtain “Y” from this “X”, and the value of “XY” is stored in the determination value. That is, for these parameters, “output from the
要するに、送信回路100は、主信号及び2次高調波のDUからACLRレベルが分かるため、主信号及び2次高調波のDUを一定に保つようにPA102の電源電圧を制御する。換言すると、送信回路100は、AGCアンプ101〜比較器105の回路でRF信号の出力を一定に保つ制御を行ない、BPF106〜DC/DCコンバータ110の回路でPA102のバックオフ量を変え、2次高調波を一定に保つ制御を行なう。この結果、送信回路100は、PA102の出力電力に関係なくACLR等の歪みの仕様を満たしつつ、該PA102の効率を好適なものとし、送信回路100を含む移動通信端末1000の消費電力をより改善することができる。
In short, since the
[実施例1に係る送信回路による処理フロー]
次に、図7を用いて、実施例1に係る送信回路100による処理の流れを説明する。図7は、実施例1に係る送信回路100による処理の流れの例を示すフローチャートである。なお、以下では、PA102の電源電圧制御に係る処理について説明する。
[Processing Flow by Transmission Circuit According to First Embodiment]
Next, the flow of processing performed by the
例えば、図7に示すように、BPF106は、PA102による出力がある場合に(ステップS101肯定)、方向性結合器103を介してPA102によって出力された信号から2次高調波を取り出す(ステップS102)。なお、BPF106は、PA102による出力がない場合に(ステップS101否定)、該PA102による出力待ちの状態になる。
For example, as shown in FIG. 7, when there is an output from the PA 102 (Yes in Step S101), the
そして、検波器107は、BPF106によって取り出された2次高調波のレベルを抽出する(ステップS103)。また、差分回路108は、RF信号出力レベル設定値と判定値との差分を出力する(ステップS104)。なお、検波器107による出力と差分回路108による出力とについては、その処理順序を問わない。
Then, the
続いて、比較器109は、検波器107によって出力された検波器出力と、差分回路108によって出力された差分回路出力とを比較する(ステップS105)。比較器109による比較では、検波器出力の方が大きい場合にPA102の電源電圧を上げるように制御され、差分回路出力の方が大きい場合にPA102の電源電圧を下げるように制御される。その後、DC/DCコンバータ110は、比較器109によるPA102に対する電源電圧制御に従って、該PA102の電源電圧を制御する(ステップS106)。
Subsequently, the
[実施例1による効果]
上述したように、送信回路100は、PA102の出力信号から2次高調波を抽出し、高周波信号の出力レベルの設定値と主信号及び高周波信号のレベル差に相当する判定値との差分を求める。そして、送信回路100は、求められた差分と2次高調波とが同一になるようにPA102の電源電圧を制御する。この結果、送信回路100は、出力電力のみに基づいてPAの電源電圧を制御するためにACLRの仕様に対して余裕を持たせることを要する従来技術と比較して、送信回路におけるPAの電力効率をより改善することができる。
[Effects of Example 1]
As described above, the
また、送信回路100は、ACLRの仕様を満たすようにPA102の電源電圧を制御するので、ACLR最適化のためのマッチングが不要であるとともに、これにより回路構成についてより簡素化を実現することができる。また、送信回路100は、ACLR最適化のためのマッチングを要する従来技術と比較して、マッチングが不要になるので広帯域化を実現することができる。
In addition, since the
ところで、上記実施例1では、2次高調波を用いてPAの電源電圧を制御する場合を説明したが、さらにN次高調波を用いてPAの電源電圧を制御することもできる。そこで、実施例2では、N次高調波を用いてPAの電源電圧を制御する場合を説明する。 In the first embodiment, the case where the power supply voltage of the PA is controlled using the second harmonic has been described. However, the power supply voltage of the PA can also be controlled using the Nth harmonic. In the second embodiment, a case where the power supply voltage of the PA is controlled using the Nth harmonic will be described.
[実施例2に係る送信回路の構成]
図8を用いて、実施例2に係る送信回路の構成を説明する。図8は、実施例2に係る送信回路の構成例を示す図である。なお、図8では、実施例1に係る送信回路100と同様の構成や機能を有するブロックについては同一の符号を付している。以下では、実施例1に係る送信回路100と同一の処理についてはその説明を省略する。
[Configuration of Transmitter Circuit According to Second Embodiment]
The configuration of the transmission circuit according to the second embodiment will be described with reference to FIG. FIG. 8 is a diagram illustrating a configuration example of a transmission circuit according to the second embodiment. In FIG. 8, blocks having the same configuration and function as those of the
例えば、図8に示すように、送信回路200は、AGCアンプ101と、PA102と、方向性結合器103と、検波器104と、比較器105とを有する。加えて、送信回路200は、BPF106と、検波器107と、差分回路108と、比較器209と、DC/DCコンバータ210とを有する。さらに、送信回路200は、BPF211と、検波器212と、差分回路213と、比較器214と、ワイヤード・オア(Wired OR)回路215とを有する。また、送信回路200は、携帯電話機等の移動通信端末2000に含まれる。
For example, as illustrated in FIG. 8, the
上記構成において、比較器209は、例えば、差分回路108による出力を示す差分回路出力と、検波器107による出力を示す検波器出力とを比較し、より大きい方を出力する。BPF211は、例えば、方向性結合器103を介してPA102から出力された信号について所定範囲の周波数を通過させる。かかる所定範囲の周波数は、例えば、N次高調波(Nは自然数)である。
In the above configuration, for example, the comparator 209 compares the difference circuit output indicating the output from the
検波器212は、例えば、BPF211によって通過させられた所定範囲の周波数の信号から元の信号波を復元する。つまり、検波器212は、PA102による出力レベルを抽出する。差分回路213は、例えば、高周波信号の出力レベルの設定値と、主信号及び高周波信号のレベル差であるDUに相当する判定値との差分を出力する。つまり、差分回路213による出力は、N次高調波レベルに相当する。
For example, the
比較器214は、例えば、差分回路213による出力を示すN次用差分回路出力と、検波器212による出力を示すN次用検波器出力とを比較し、より大きい方を出力する。ワイヤード・オア回路215は、例えば、比較器209による出力と比較器214による出力とを比較して、より大きい方の出力に基づいてPA102の電源電圧を制御する信号を出力する。DC/DCコンバータ210は、例えば、ワイヤード・オア回路215によって出力された信号に基づいて、PA102の電源電圧を制御する。
For example, the
ここで、図9A及び図9Bを用いて、N次高調波によるIM(Inter Modulation)を説明する。図9A及び図9Bは、N次高調波によるIMを説明する図である。一般的な送信回路では、図9Aの円で示すように、N次高調波によって発生するIMに起因してスプリアス放射線等の仕様を満足できない場合がある。加えて、一般的な送信回路では、図9Bの円で示すように、2次高調波レベルを一定に保つ制御が行なわれないために、ACLRの仕様を満足できない場合がある。 Here, IM (Inter Modulation) based on the Nth harmonic will be described with reference to FIGS. 9A and 9B. FIG. 9A and FIG. 9B are diagrams for explaining IM by the Nth harmonic. In a general transmission circuit, as indicated by a circle in FIG. 9A, there are cases where specifications such as spurious radiation cannot be satisfied due to IM generated by the Nth harmonic. In addition, in a general transmission circuit, as shown by a circle in FIG. 9B, control for keeping the second harmonic level constant is not performed, and therefore, the ACLR specification may not be satisfied.
このことを鑑みて、送信回路200では、2次高調波に影響されるACLRの仕様と、N次高調波に起因して発生するIMによるスプリアス放射等の仕様との両方を満足する制御を行なう。すなわち、送信回路200は、N次高調波レベルがIMに起因して発生するスプリアス放射線等の仕様を満たせないレベルを出力する場合に、BPF211〜ワイヤード・オア回路215の制御ブロックでPA102の電源電圧を制御する。さらに、送信回路200は、2次高調波によりACLRの仕様が満たせないレベルを出力する場合に、BPF106〜差分回路108、比較器209及びワイヤード・オア回路215の制御ブロックでPA102の電源電圧を制御する。
In view of this, the
図10を用いて、ワイヤード・オア回路215の動作を説明する。図10は、ワイヤード・オア回路215の動作を説明する図である。なお、図10では、実線はワイヤード・オア回路215による出力を示し、破線は比較器209による出力を示し、一点鎖線は比較器214による出力を示している。
The operation of the wired OR
例えば、図10の実線で示すように、ワイヤード・オア回路215は、ACLRやスプリアス放射等の仕様を満たすように、比較器209による2次高調波と比較器214によるN次高調波とで大きい方を選択して、PA102の電源電圧を上げる。なお、ワイヤード・オア回路215は、図8に示すようにダイオードを利用している。これらの結果、送信回路200は、ACLRとN次高調波で発生するスプリアス放射との両方の仕様を満たしつつ、PA102の効率をより改善することができる。
For example, as shown by the solid line in FIG. 10, the wired OR
[実施例2に係る送信回路による処理フロー]
次に、図11を用いて、実施例2に係る送信回路200による処理の流れを説明する。図11は、実施例2に係る送信回路200による処理の流れの例を示すフローチャートである。なお、以下では、PA102の電源電圧制御に係る処理について説明する。
[Processing Flow by Transmission Circuit According to Second Embodiment]
Next, the flow of processing performed by the
例えば、図11に示すように、BPF106及びBPF211は、PA102による出力がある場合に(ステップS201肯定)、方向性結合器103を介してPA102によって出力された信号から2次高調波及びN次高調波を取り出す(ステップS202)。なお、BPF106及びBPF211は、PA102による出力がない場合に(ステップS201否定)、該PA102による出力待ちの状態になる。
For example, as shown in FIG. 11, when there is an output from the PA 102 (Yes in Step S201), the
そして、検波器107及び検波器212は、BPF106及びBPF211によって取り出された2次高調波レベル及びN次高調波レベルを抽出する(ステップS203)。また、差分回路108及び差分回路213は、RF信号出力レベル設定値と判定値との差分を出力する(ステップS204)。なお、検波器107及び検波器212による出力と、差分回路108及び差分回路213による出力とについては、その処理順序を問わない。
Then, the
続いて、比較器109及び比較器214は、検波器107及び検波器212によって出力された検波器出力及びN次用検波器出力と、差分回路108及び差分回路213によって出力された差分回路出力及びN次用差分回路出力とを比較する。このとき、比較器109及び比較器214は、検波器出力及びN次用検波器出力と、差分回路出力及びN次用差分回路出力とのそれぞれについて、より大きい方を出力する(ステップS205)。
Subsequently, the
その後、ワイヤード・オア回路215は、比較器209及び比較器214によって出力された2次高調波とN次高調波とを比較して、より大きい方を選択してPA102の電源電圧を上げる旨の信号を出力する(ステップS206)。そして、DC/DCコンバータ210は、ワイヤード・オア回路215によるPA102に対する電源電圧制御に従って、該PA102の電源電圧を制御する(ステップS207)。
After that, the wired OR
[実施例2による効果]
上述したように、送信回路200は、ACLRとN次高調波で発生するスプリアス放射との仕様を満たさない方を基準にしてPA102の電源電圧を制御するので、両方の仕様を満たしつつ該PA102の電力効率をより改善することができる。
[Effects of Example 2]
As described above, the
ところで、上記実施例1では、RF信号出力レベル設定値と主信号及び高周波信号のレベル差に相当する判定値とを用いてPAの電源電圧を制御する場合を説明したが、RF信号出力レベル設定値とチャネル情報に基づいた判定値とを用いることもできる。そこで、実施例3では、RF信号出力レベル設定値とチャネル情報に基づいた判定値とを用いてPAの電源電圧を制御する場合を説明する。 In the first embodiment, the case where the power supply voltage of the PA is controlled using the RF signal output level setting value and the determination value corresponding to the level difference between the main signal and the high frequency signal has been described. It is also possible to use a value and a determination value based on channel information. In the third embodiment, a case where the power supply voltage of the PA is controlled using the RF signal output level setting value and the determination value based on the channel information will be described.
[実施例3に係る送信回路の構成]
図12を用いて、実施例3に係る送信回路の構成を説明する。図12は、実施例3に係る送信回路の構成例を示す図である。なお、図12では、実施例1に係る送信回路100と同様の構成や機能を有するブロックについては同一の符号を付している。以下では、実施例1に係る送信回路100と同一の処理についてはその説明を省略する。
[Configuration of Transmitter Circuit According to Third Embodiment]
The configuration of the transmission circuit according to the third embodiment will be described with reference to FIG. FIG. 12 is a diagram illustrating a configuration example of a transmission circuit according to the third embodiment. In FIG. 12, blocks having the same configuration and functions as those of the
例えば、図12に示すように、送信回路300は、AGCアンプ101と、PA102と、方向性結合器103と、検波器104と、比較器105とを有する。加えて、送信回路300は、BPF106と、検波器107と、判定値MAP316と、差分回路308と、比較器309と、DC/DCコンバータ310とを有する。また、送信回路300は、携帯電話機等の移動通信端末3000に含まれる。
For example, as illustrated in FIG. 12, the
上記構成において、判定値MAP316は、例えば、チャネルに対する判定値を保持し、チャネル情報に基づいて判定値を切り替える。装置要求にチャネル依存がある場合には、例えば、PHS(Personal Handyphone System)帯等にPA102の歪み成分が漏れによって仕様割れを起こすことがある。よって、判定値MAP316は、チャネルについて、PA102の歪み成分により仕様割れを起こさせないための判定値をMAP化している。
In the above configuration, the
差分回路308は、例えば、高周波信号の出力レベルの設定値と、判定値MAP316によって出力されたチャネル情報に基づいた判定値との差分を出力する。比較器309は、例えば、差分回路308による出力を示す差分回路出力と、検波器107による出力を示す検波器出力とを比較する。
The
そして、比較器309は、検波器出力の方が大きい場合に、PA102の電源電圧を上げる旨の信号を出力する。つまり、比較器309は、差分回路出力よりも検波器出力の方が大きい場合に、DC/DCコンバータ310の制御電圧を上げることによって検波器107の出力を下げ、検波器出力と差分回路出力とが同一になるように制御する。
The
一方、比較器309は、差分回路出力の方が大きい場合に、PA102の電源電圧を下げる旨の信号を出力する。つまり、比較器309は、検波器出力よりも差分回路出力の方が大きい場合に、DC/DCコンバータ310の制御電圧を下げることによって検波器107の出力を上げ、検波器出力と差分回路出力とが同一になるように制御する。DC/DCコンバータ310は、例えば、比較器309によって出力された信号に基づいて、PA102の電源電圧を制御する。
On the other hand, the
[実施例3に係る送信回路による処理フロー]
次に、図13を用いて、実施例3に係る送信回路300による処理の流れを説明する。図13は、実施例3に係る送信回路300による処理の流れの例を示すフローチャートである。なお、以下では、PA102の電源電圧制御に係る処理について説明する。
[Processing Flow by Transmission Circuit According to Third Embodiment]
Next, the flow of processing performed by the
例えば、図13に示すように、BPF106は、PA102による出力がある場合に(ステップS301肯定)、方向性結合器103を介してPA102によって出力された信号から2次高調波を取り出す(ステップS302)。なお、BPF106は、PA102による出力がない場合に(ステップS301否定)、該PA102による出力待ちの状態になる。
For example, as shown in FIG. 13, when there is an output from the PA 102 (Yes at Step S301), the
そして、検波器107は、BPF106によって取り出された2次高調波のレベルを抽出する(ステップS303)。また、差分回路308は、RF信号出力レベル設定値と、判定値MAP316から得られるチャネル情報に基づいた判定値との差分を出力する(ステップS304)。なお、検波器107による出力と差分回路308による出力とについては、その処理順序を問わない。
Then, the
続いて、比較器309は、検波器107によって出力された検波器出力と、差分回路308によって出力された差分回路出力とを比較する(ステップS305)。比較器309による比較では、検波器出力の方が大きい場合にPA102の電源電圧を上げるように制御され、差分回路出力の方が大きい場合にPA102の電源電圧を下げるように制御される。その後、DC/DCコンバータ310は、比較器309によるPA102に対する電源電圧制御に従って、該PA102の電源電圧を制御する(ステップS306)。
Subsequently, the
[実施例3による効果]
上述したように、送信回路300は、装置要求にチャネル依存がある場合に、チャネル情報に基づいた判定値を用いて切り替えるので、PAの歪み成分の漏れによる仕様割れを防止しつつ、PAの電力効率を改善することができる。
[Effects of Example 3]
As described above, the
さて、これまで本願に開示する送信回路の実施例について説明したが、上述した実施例以外にも種々の異なる形態にて実施されてよいものである。そこで、(1)N次高調波とチャネル情報、(2)装置の構成、において異なる実施例を説明する。 Although the embodiments of the transmission circuit disclosed in the present application have been described so far, the present invention may be implemented in various different forms other than the embodiments described above. Therefore, different embodiments will be described in (1) Nth-order harmonics and channel information, and (2) device configuration.
(1)N次高調波とチャネル情報
上記実施例2では、2次高調波、N次高調波及び設定値を用いてPA102の電源電圧を制御し、上記実施例3では、2次高調波及びチャネル情報に基づいた設定値を用いてPA102の電源電圧を制御する場合を説明した。これらから、本願では、2次高調波、N次高調波及びチャネル情報に基づいた設定値を適宜組み合わせて実施することもできる。
(1) Nth-order harmonic and channel information In the second embodiment, the power supply voltage of the
(2)装置の構成
また、上記文書中や図面中等で示した処理手順、制御手順、具体的名称、各種のデータやパラメタ等を含む情報については、特記する場合を除いて任意に変更することができる。例えば、比較器109、比較器209、比較器214及び比較器309等に入力される差分回路出力と検波器出力とは、入力タイミングの順序は問わない。
(2) Device configuration Information including processing procedures, control procedures, specific names, various data and parameters shown in the above documents and drawings, etc. may be changed arbitrarily unless otherwise specified. Can do. For example, the order of the input timings of the difference circuit output and the detector output input to the
また、図示した送信回路100等の各構成要素は、機能概念的なものであり、必ずしも物理的に図示の如く構成されていることを要しない。すなわち、各装置の分散・統合の具体的形態は、図示のものに限られず、その全部又は一部を各種の負担や使用状況などに応じて、任意の単位で機能的または物理的に分散・統合することができる。例えば、AGCアンプ101、検波器104及び比較器105等は、必ずしも図示した構成でなくても良く、PA102に対する電圧制御に関係する構成要素以外は図示のものに限られない。
The constituent elements such as the
100 送信回路
101 AGCアンプ
102 PA
103 方向性結合器
104 検波器
105 比較器
106 BPF
107 検波器
108 差分回路
109 比較器
110 DC/DCコンバータ
1000 移動通信端末
100
103
107
Claims (5)
前記フィルタによって通過させられた所定範囲の周波数の信号から元の信号波を復元する検波器と、
高周波信号の出力レベルの設定値と、主信号及び高周波信号のレベル差に相当する判定値との差分を出力する差分回路と、
前記差分回路による出力を示す差分回路出力と、前記検波器による出力を示す検波器出力とを比較して、検波器出力の方が大きい場合に前記増幅器の電源電圧を上げる旨の信号を出力し、差分回路出力の方が大きい場合に前記増幅器の電源電圧を下げる旨の信号を出力する比較器と、
前記比較器によって出力された信号に基づいて、前記増幅器の電源電圧を制御する電源電圧制御部と
を有することを特徴とする送信回路。 A filter that passes a predetermined range of frequencies for the signal output from the amplifier via the directional coupler;
A detector for restoring an original signal wave from a signal having a predetermined range of frequencies passed by the filter;
A difference circuit that outputs a difference between a set value of the output level of the high-frequency signal and a determination value corresponding to a level difference between the main signal and the high-frequency signal;
The difference circuit output indicating the output from the difference circuit is compared with the detector output indicating the output from the detector, and a signal to increase the power supply voltage of the amplifier is output when the detector output is larger. A comparator that outputs a signal to reduce the power supply voltage of the amplifier when the difference circuit output is larger;
A transmission circuit comprising: a power supply voltage control unit that controls a power supply voltage of the amplifier based on a signal output by the comparator.
前記比較器は、前記差分回路出力と前記検波器出力とを比較して、より大きい方を出力し、
前記増幅器から出力された信号のうちN次高調波(Nは自然数)について所定範囲の周波数を通過させるN次用フィルタと、
前記N次用フィルタによって通過させられた所定範囲の周波数の信号から元の信号波を復元するN次用検波器と、
前記設定値と、前記判定値と同一のN次用判定値との差分を出力するN次用差分回路と、
前記N次用差分回路による出力を示すN次用差分回路出力と、前記N次用検波器による出力を示すN次用検波器出力とを比較して、より大きい方を出力するN次用比較器と、
前記比較器による出力と前記N次用比較器による出力とを比較して、より大きい方の出力に基づいて前記増幅器の電源電圧を制御する信号を出力する論理回路と、
をさらに有し、
前記電源電圧制御部は、前記論理回路によって出力された信号に基づいて、前記増幅器の電源電圧を制御することを特徴とする請求項1に記載の送信回路。 The filter passes a frequency in a predetermined range for the second harmonic of the signal output from the amplifier,
The comparator compares the difference circuit output and the detector output, and outputs the larger one,
An Nth order filter that passes a predetermined range of frequencies of Nth harmonics (N is a natural number) among the signals output from the amplifier;
An N-order detector for restoring an original signal wave from a signal in a predetermined range of frequencies passed by the N-order filter;
An N-th order differential circuit that outputs a difference between the set value and the same N-th order determination value as the determination value;
The N-th order comparison circuit that outputs the larger one by comparing the N-th order difference circuit output that indicates the output from the N-th order difference circuit and the N-order detector output that indicates the output from the N-th order detector. And
A logic circuit that compares the output from the comparator with the output from the N-th order comparator and outputs a signal for controlling the power supply voltage of the amplifier based on the larger output;
Further comprising
The transmission circuit according to claim 1, wherein the power supply voltage control unit controls a power supply voltage of the amplifier based on a signal output by the logic circuit.
前記フィルタによって通過させられた所定範囲の周波数の信号から元の信号波を復元する検波器と、
高周波信号の出力レベルの設定値と、主信号及び高周波信号のレベル差に相当する判定値との差分を出力する差分回路と、
前記差分回路による出力を示す差分回路出力と、前記検波器による出力を示す検波器出力とを比較して、検波器出力の方が大きい場合に前記増幅器の電源電圧を上げる旨の信号を出力し、差分回路出力の方が大きい場合に前記増幅器の電源電圧を下げる旨の信号を出力する比較器と、
前記比較器によって出力された信号に基づいて、前記増幅器の電源電圧を制御する電源電圧制御部と
を有する送信回路を含むことを特徴とする移動通信端末。 A filter that passes a predetermined range of frequencies for the signal output from the amplifier via the directional coupler;
A detector for restoring an original signal wave from a signal having a predetermined range of frequencies passed by the filter;
A difference circuit that outputs a difference between a set value of the output level of the high-frequency signal and a determination value corresponding to a level difference between the main signal and the high-frequency signal;
The difference circuit output indicating the output from the difference circuit is compared with the detector output indicating the output from the detector, and a signal to increase the power supply voltage of the amplifier is output when the detector output is larger. A comparator that outputs a signal to reduce the power supply voltage of the amplifier when the difference circuit output is larger;
A mobile communication terminal comprising: a transmission circuit including: a power supply voltage control unit configured to control a power supply voltage of the amplifier based on a signal output from the comparator.
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---|---|
JP (1) | JP2012015791A (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015037284A (en) * | 2013-08-15 | 2015-02-23 | 富士通株式会社 | Radio communication circuit and radio communication device |
JP2016506214A (en) * | 2013-01-28 | 2016-02-25 | クゥアルコム・インコーポレイテッドQualcomm Incorporated | Noise shaping for switching circuits |
JP2016149750A (en) * | 2015-02-15 | 2016-08-18 | スカイワークス ソリューションズ, インコーポレイテッドSkyworks Solutions, Inc. | Power amplification system with variable supply voltage |
JP2019118132A (en) * | 2019-03-12 | 2019-07-18 | ルネサスエレクトロニクス株式会社 | Semiconductor device and radio communication apparatus |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07249942A (en) * | 1994-03-08 | 1995-09-26 | Fujitsu Ltd | Transmission power control system in transmitter |
JP2002325020A (en) * | 2001-04-25 | 2002-11-08 | Toshiba Corp | High-frequency circuit and communication system |
JP2003332850A (en) * | 2002-05-15 | 2003-11-21 | Nec Corp | Feedforward amplifier and feedforward control method |
JP2005333674A (en) * | 2005-07-27 | 2005-12-02 | Fujitsu Ltd | Control device of amplifier and control method therefor |
JP2008098830A (en) * | 2006-10-10 | 2008-04-24 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Transmission circuit and portable terminal equipment |
JP2008244986A (en) * | 2007-03-28 | 2008-10-09 | Mitsubishi Electric Corp | High frequency amplifier |
JP2009194699A (en) * | 2008-02-15 | 2009-08-27 | Dx Antenna Co Ltd | High frequency amplifier |
-
2010
- 2010-06-30 JP JP2010150298A patent/JP2012015791A/en active Pending
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07249942A (en) * | 1994-03-08 | 1995-09-26 | Fujitsu Ltd | Transmission power control system in transmitter |
JP2002325020A (en) * | 2001-04-25 | 2002-11-08 | Toshiba Corp | High-frequency circuit and communication system |
JP2003332850A (en) * | 2002-05-15 | 2003-11-21 | Nec Corp | Feedforward amplifier and feedforward control method |
JP2005333674A (en) * | 2005-07-27 | 2005-12-02 | Fujitsu Ltd | Control device of amplifier and control method therefor |
JP2008098830A (en) * | 2006-10-10 | 2008-04-24 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Transmission circuit and portable terminal equipment |
JP2008244986A (en) * | 2007-03-28 | 2008-10-09 | Mitsubishi Electric Corp | High frequency amplifier |
JP2009194699A (en) * | 2008-02-15 | 2009-08-27 | Dx Antenna Co Ltd | High frequency amplifier |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2016506214A (en) * | 2013-01-28 | 2016-02-25 | クゥアルコム・インコーポレイテッドQualcomm Incorporated | Noise shaping for switching circuits |
JP2015037284A (en) * | 2013-08-15 | 2015-02-23 | 富士通株式会社 | Radio communication circuit and radio communication device |
JP2016149750A (en) * | 2015-02-15 | 2016-08-18 | スカイワークス ソリューションズ, インコーポレイテッドSkyworks Solutions, Inc. | Power amplification system with variable supply voltage |
US9838058B2 (en) | 2015-02-15 | 2017-12-05 | Skyworks Solutions, Inc. | Power amplification system with variable supply voltage |
US10615835B2 (en) | 2015-02-15 | 2020-04-07 | Skyworks Solutions, Inc. | Power amplification system with variable supply voltage |
JP2019118132A (en) * | 2019-03-12 | 2019-07-18 | ルネサスエレクトロニクス株式会社 | Semiconductor device and radio communication apparatus |
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