JP2011247560A

JP2011247560A - Method of controlling operation of air-conditioning control system

Info

Publication number: JP2011247560A
Application number: JP2010123936A
Authority: JP
Inventors: Ryuichi Nishida; 龍一西田; Shisei Waratani; 至誠藁谷; Masahide Yanagi; 正秀柳; Daita Takeuchi; 大太竹内
Original assignee: NTT Docomo Inc; NTT Facilities Inc
Current assignee: NTT Docomo Inc; NTT Facilities Inc
Priority date: 2010-05-31
Filing date: 2010-05-31
Publication date: 2011-12-08
Anticipated expiration: 2030-05-31
Also published as: JP5508940B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an information communication machine room in which a heat generating device such as a server rack is disposed, with a technology for properly controlling air-conditioning.SOLUTION: When a sensor Sk deviating from an acceptable upper limit temperature Tm, exists, calculation for changing a set temperature of each air conditioner corresponding to a deviation degree of the sensor is performed. Air-conditioning contribution rates Ea(k), Eb(k) are calculated on the basis of an air-conditioning influence coefficient of a sensor position first. Then decreased amounts of temperatures ΔTa(k), ΔTb(k) from a present set temperature are calculated on each air conditioner on the basis of formula (2a): ΔTa(k)=ΔTm(k)×Ea(k) and the like. Then the maximum value is extracted from ΔTa(k) and ΔTb(k), and a set temperature change value of each air conditioner is determined on the basis of formula (3a): Ta(j)=Ta(0)-Max(ΔTa(k)) and the like.

Description

本発明は、空調制御システムの運転制御方法に係り、特にサーバラックなど発熱機器を収容するする情報通信機械室に好適な空調制御技術に関する。 The present invention relates to an operation control method for an air conditioning control system, and more particularly to an air conditioning control technique suitable for an information communication machine room that houses a heat-generating device such as a server rack.

近年、社会のＩＴ化の進展に伴い、情報通信機器（ＩＣＴ装置）の高速化、大容量化、高密度化が急速に進んでいる。これらの機器はサーバラックに格納され、情報通信機械室（データセンタ）内に複数のサーバラック列が、隣接する列の吸気面と吸気面、排気面と排気面とを対向させて収容されることが一般的である。
従来、冷却対象であるＩＣＴ装置は、その運転状態によらず、常にほぼ一定の電力を消費していた。しかしながら、昨今、情報・通信負荷量に応じて、消費電力を最適化するＩＣＴ装置（パワーコントロールサーバー）の出現により、データセンター内の消費電力はダイナミックに変化し、これに伴い高温部位の分布もダイナミックに変化することになるため、それに即応可能な空調制御方法が求められている。 In recent years, with the advancement of IT in society, information communication devices (ICT devices) are rapidly increasing in speed, capacity, and density. These devices are stored in a server rack, and a plurality of server rack rows are accommodated in an information communication machine room (data center) with the intake surface and the intake surface of the adjacent rows facing each other and the exhaust surface and the exhaust surface facing each other. It is common.
Conventionally, an ICT device that is a cooling target always consumes substantially constant power regardless of its operating state. However, recently, with the advent of ICT devices (power control servers) that optimize power consumption according to the amount of information and communication load, the power consumption in the data center changes dynamically. Since it changes dynamically, an air conditioning control method that can respond immediately is demanded.

一方、従来の空調機の出力制御は、（ａ）空調機の吸込み/吹出し面に設置されたセンサの計測温度に基づき空調機ごと、又は（ｂ）ラック吸込み面に配設した温度センサの計測温度に基づき一律に、行っている。
しかしながら、（ａ）の方式では、室内温度の性状によっては、高負荷で運転している空調機Ａの近傍で空調機Ｂが低負荷で運転しているなどという事象が生じる場合があり、室温維持の観点からも、また空調運転の効率化の観点からも好ましくない。他方、（ｂ）の方式により、各空調機を一律に出力調整した場合、フロア内で生じる局所的な高温部位のために、位置関係からみてほとんど影響しない空調機についても出力を上げて対応することとなり、省エネ性に反する。 On the other hand, the output control of the conventional air conditioner is either (a) based on the measured temperature of the sensor installed on the suction / blowout surface of the air conditioner or (b) the measurement of the temperature sensor disposed on the rack suction surface. Performs uniformly based on temperature.
However, in the method (a), depending on the property of the room temperature, an event such as the air conditioner B operating at a low load may occur in the vicinity of the air conditioner A operating at a high load. It is not preferable from the viewpoint of maintenance and from the viewpoint of improving the efficiency of air conditioning operation. On the other hand, when the output of each air conditioner is uniformly adjusted by the method of (b), the output is increased even for an air conditioner that has little influence from the viewpoint of the positional relationship because of the local high-temperature part that occurs in the floor. This is against energy savings.

このような問題に対応するため、出願人は複数の空調機と複数の温度センサを関連付けて制御する技術を開示している（例えば特許文献１、２）。
特許文献１は、各ＩＣＴ装置と各空調機との冷却効果の影響度の関連付けを行う影響度関連付けテーブルを予め備え、装置内の温度を下げる場合に当該テーブルを参照して、影響度の大きい空調機を選択して制御するものである。
また、特許文献２は、運転に先立って毎回、空調機ごとに設定温度を変化させ、各センサの温度変化を測定して。温度センサが配置された位置への各空調機の影響度を求め、これを用いて運転制御するものである。 In order to cope with such a problem, the applicant has disclosed a technique of controlling a plurality of air conditioners and a plurality of temperature sensors in association with each other (for example, Patent Documents 1 and 2).
Patent Document 1 is provided with an influence degree association table for associating the influence degree of the cooling effect between each ICT device and each air conditioner in advance, and when the temperature in the apparatus is lowered, the influence degree is large by referring to the table. The air conditioner is selected and controlled.
Moreover, Patent Document 2 measures the temperature change of each sensor by changing the set temperature for each air conditioner every time prior to operation. The degree of influence of each air conditioner on the position where the temperature sensor is arranged is obtained, and operation control is performed using this.

特開２００６−６４２５４号公報JP 2006-64254 A 特開２００６−６４２８３号公報JP 2006-64283 A

本発明は、上記アイデアをさらに進展させ、より簡易な方法により影響度を定めることが可能で、さらに機械室内のダイナミックな温度変化にも即応可能な空調制御システムの制御技術を提供するものである。 The present invention provides a control technique for an air conditioning control system that can further develop the above idea, determine the degree of influence by a simpler method, and can also respond quickly to dynamic temperature changes in the machine room. .

本発明は以下の内容をその要旨とする。すなわち、本発明に係る空調制御方法は、
（１）複数の空調機により、室内に収容される複数のサーバラック内のＩＣＴ装置を冷却する空調制御システムの運転制御方法であって、予め、
（ａ）いずれかの空調機の設定温度を変化させたときの、各サーバラック吸気面近傍（以下、基準点という）への影響度（以下、空調影響係数という）を、基準点ごとに設定し、
（ｂ）前記空調影響係数を用いて、基準点の温度を単位温度変化させるとしたときの、各空調機の寄与率（以下、空調寄与率という）を基準点ごとに求めておき、
（ｃ）運転時において、いずれかの基準点温度が吸気許容温度を超えている場合には、前記空調寄与率に基づいて空調機ごとに設定温度変更値を求める、ことを特徴とする。 The gist of the present invention is as follows. That is, the air conditioning control method according to the present invention includes:
(1) An operation control method for an air conditioning control system for cooling an ICT device in a plurality of server racks housed indoors by a plurality of air conditioners,
(A) The degree of influence (hereinafter referred to as air conditioning influence coefficient) on the vicinity of each server rack intake surface (hereinafter referred to as reference point) when the set temperature of any air conditioner is changed is set for each reference point. And
(B) Using the air conditioning influence coefficient, the contribution rate of each air conditioner (hereinafter referred to as air conditioning contribution rate) when the temperature of the reference point is changed by unit temperature is determined for each reference point.
(C) During operation, when any reference point temperature exceeds the intake air allowable temperature, a set temperature change value is obtained for each air conditioner based on the air conditioning contribution rate.

複数の空調機により被冷却対象を空調する場合に、一般に被冷却対象に近接する空調機の影響が大きく、遠距離の空調機の影響は小さい。但し、距離的要素以外にも、例えば二重床空調システムのように、床下に配置されるケーブル等の冷気流路障害物の存在が大きく影響度する場合もある。本発明において「空調影響係数」とは、空調機と被冷却対象間の距離を主とし、その他の影響因子を含む概念である。
また、「空調寄与率」とは、基準点の温度を単位温度（例えば１℃）下げるために、各空調機がどの程度寄与するかを定量化した数値である。具体的には、例えば後述の（1ａ）式、図６，７等により求めることもできる。 When air-conditioning a to-be-cooled object with a plurality of air conditioners, the influence of an air conditioner in proximity to the object to be cooled is generally large, and the influence of a long-distance air conditioner is small. However, in addition to the distance factor, the presence of a cold air flow path obstacle such as a cable arranged under the floor, for example, as in a double floor air conditioning system, may have a great influence. In the present invention, the “air conditioning influence coefficient” is a concept that mainly includes the distance between the air conditioner and the object to be cooled and includes other influence factors.
The “air conditioning contribution rate” is a numerical value obtained by quantifying how much each air conditioner contributes to lower the temperature of the reference point by a unit temperature (for example, 1 ° C.). Specifically, it can be obtained by, for example, the later-described equation (1a), FIGS.

（２）上記発明において、前記（ｃ）に替えて、
（ｄ）運転時において、サーバラック排気温度を排気許容温度以下に維持するために、前記空調寄与率に基づいて空調機ごとに設定温度変更値を求める、とすることを特徴とする。
排気温度は、装置の風量や、消費電力によって機器ごとに相違するものであるため、入気温度のように一律に閾値を設定して良否判定を行うことは適さない。
ＩＣＴ装置の負荷変化（パワーコントロール）状況把握手段として、排気温度をパラメータとする場合には、計測温度の絶対値による判定ではなく、変化傾向（温度の上昇）による判定とすることが適当である。
「排気温度上昇度」の判定基準として、例えば、過去５分間の排気温度平均値が、閾値（例えば５℃）を逸脱しているか否か、とすることができる。
本発明によれば、室内全体の温度環境が変化する前に、いち早くサーバラック内に格納されているＩＣＴ装置の負荷増を把握し、空調機の出力を増加させることが可能となる。特に、パワーコントロールサーバを格納したサーバラックについて、より効果的となる。 (2) In the above invention, instead of (c),
(D) During operation, a set temperature change value is obtained for each air conditioner based on the air conditioning contribution rate in order to maintain the server rack exhaust temperature below the allowable exhaust temperature.
Since the exhaust temperature differs depending on the device depending on the air volume of the apparatus and the power consumption, it is not suitable to determine whether the quality is good by setting a threshold value uniformly like the intake air temperature.
When exhaust temperature is used as a parameter as a means of grasping the load change (power control) status of the ICT device, it is appropriate to make a determination based on a change tendency (temperature rise) rather than a determination based on the absolute value of the measured temperature. .
As a criterion for determining the “exhaust temperature rise degree”, for example, it can be determined whether or not the exhaust gas temperature average value for the past 5 minutes deviates from a threshold value (for example, 5 ° C.).
According to the present invention, before the temperature environment of the entire room changes, it is possible to quickly grasp the increase in the load of the ICT device stored in the server rack and increase the output of the air conditioner. In particular, the server rack storing the power control server is more effective.

（３）上記各発明において、前記空調影響係数が、空調機吹き出し面と前記基準点間の直線距離であることを特徴とする。
空調機から基準点までの距離が冷気供給量に大きな影響を与えることは、経験上知られている。本発明は、この値を空調影響係数として設定したものである。 (3) In each of the above inventions, the air-conditioning influence coefficient is a linear distance between an air-conditioner blowing surface and the reference point.
Experience has shown that the distance from the air conditioner to the reference point has a significant effect on the amount of cold air supplied. In the present invention, this value is set as the air conditioning influence coefficient.

（４）前記空調影響係数が、空調機吹き出し面と前記基準点間の直線距離に、空調機と前記基準点とのなす角度の余弦を乗じた数値であることを特徴とする
空調影響係数設定に際して、直線距離のみでなく空調機吹出面と各センサのなす角度考慮することにより、冷気供給量に影響を与える空調機吹き出し方向が考慮されることになる。 (4) The air conditioning influence coefficient setting is characterized in that the air conditioning influence coefficient is a numerical value obtained by multiplying a linear distance between an air conditioner blowing surface and the reference point by a cosine of an angle formed by the air conditioner and the reference point. At this time, by considering not only the linear distance but also the angle formed by the air conditioner outlet surface and each sensor, the air conditioner blowing direction that affects the cold air supply amount is considered.

（５）前記空調寄与率が、各空調機の前記空調影響係数の総和に対する、当該空調機の空調影響係数の比であることを特徴とする。
本発明は、空調機ａ，ｂ，・・・に対して、各基準点（ｉ）における空調影響係数をＤa(i)、Ｄb(i)、・・・とし、各空調機の空調寄与率Ｅa(i)、Ｅb(i)・・・を次式により求めるものである。
Ｅa(i)＝Ｄa(i)/[Ｄa(i)+Ｄb(i)+・・・]
Ｅb(i)＝Ｄb(i)/[Ｄa(i)+Ｄb(i)+・・・]
Ｅc(i)＝・・・ (5) The air conditioning contribution ratio is a ratio of an air conditioning influence coefficient of the air conditioner to a sum of the air conditioning influence coefficients of the air conditioners.
In the present invention, with respect to the air conditioners a, b,..., The air conditioning influence coefficients at the respective reference points (i) are Da (i), Db (i),. Ea (i), Eb (i)... Are obtained by the following equations.
Ea (i) = Da (i) / [Da (i) + Db (i) +...]
Eb (i) = Db (i) / [Da (i) + Db (i) +...]
Ec (i) =

（６）前記空調寄与率が、各空調機の前記空調影響係数の総和に対する当該空調機の空調影響係数の比に、当該空調機の空調影響係数を乗じた数値であることを特徴とする。
本発明は、（５）によるＥa(i)、Ｅb(i)、・・・に、さらに１/[Ｄa(i)+Ｄb(i)+・・・]を乗じた数値、
Ｅa(i)’＝Ｅa(i)＊[１/(Ｄa(i)+Ｄb(i)+・・・)]
Ｅb(i)’＝Ｅb(i)＊[１/(Ｄa(i)+Ｄb(i)+・・・)]
Ｅc(i)＝・・・
を以って、空調寄与率とするものである。 (6) The air conditioning contribution ratio is a numerical value obtained by multiplying the ratio of the air conditioning influence coefficient of the air conditioner to the sum of the air conditioning influence coefficients of the air conditioners by the air conditioning influence coefficient of the air conditioner.
The present invention is a numerical value obtained by multiplying Ea (i), Eb (i),... According to (5) by 1 / [Da (i) + Db (i) +.
Ea (i) '= Ea (i) * [1 / (Da (i) + Db (i) + ...)]
Eb (i) '= Eb (i) * [1 / (Da (i) + Db (i) + ...)]
Ec (i) =
Thus, the air-conditioning contribution rate is used.

（７）前記吸気許容温度又は前記排気許容温度を逸脱する前記基準点が複数存在する場合には、逸脱度が最大の前記基準点に対して、前記（ｃ）又は前記（ｄ）を行うことを特徴とする
逸脱度が最大の基準点に対応して、各空調機の設定温度を変更することにより、他の基準点についても許容温度内に維持される可能性が高いといえる。 (7) When there are a plurality of the reference points that deviate from the intake allowable temperature or the exhaust allowable temperature, (c) or (d) is performed on the reference point having the maximum deviation. By changing the set temperature of each air conditioner corresponding to the reference point with the maximum deviation, it can be said that there is a high possibility that other reference points will be maintained within the allowable temperature.

（８）上記各発明において、いずれかの空調機が故障したときは、当該空調機の空調影響係数の値を変更することを特徴とする。
例えば、当該空調機が完全に停止した場合には０、冷房能力が減少した場合には減少率を考慮した値にする等、故障の程度に応じて係数を変化させることが望ましい。
（９）上記各発明において、空調機ごとに求めた設定温度変更値に基づいて運転したときの前記基準点における実測温度を計測して、前記空調影響係数及び前記空調寄与率を、随時、更新することを特徴とする。
実測値に基づいて空調影響係数、空調寄与率の数値を更新することにより、より実態に即した温度管理が可能となる。 (8) In each of the above inventions, when any of the air conditioners fails, the value of the air conditioning influence coefficient of the air conditioner is changed.
For example, it is desirable to change the coefficient according to the degree of failure, such as 0 when the air conditioner is completely stopped and a value that takes into account the reduction rate when the cooling capacity is reduced.
(9) In each of the above inventions, the measured temperature at the reference point when measured based on the set temperature change value obtained for each air conditioner is measured, and the air conditioning influence coefficient and the air conditioning contribution rate are updated as needed. It is characterized by doing.
By updating the numerical values of the air conditioning influence coefficient and the air conditioning contribution rate based on the actually measured values, it becomes possible to perform temperature management more in line with the actual situation.

上記各発明によれば、局所的な高温域の発生防止と、省エネルギー性向上とを両立させることができる。
また、室内温度逸脱の危険性の最小化（信頼性の向上）を図ることができる。また、空調出力の即応性を高めることにより標準設定温度を高く保つことが可能となり、空調効率の最大化（省エネ）を達成できる。
また、本発明を、ＩＣＴ装置を収容するデータセンター等の空調制御に適用した場合、高温障害による空調システムの運転停止等の事態を未然に防止することができる。
また、近年、フロア内の温度分布の可視化や温度環境の監視等を目的として、室内に複数の温度センサ（マルチ温度センサ）を設置する事例が増加しているが、本発明によれば、既設のマルチ温度センサを有効に利用して、省エネルギー性に優れた高効率空調システムの構築が可能となる。 According to each of the above inventions, it is possible to achieve both the prevention of the occurrence of a local high temperature region and the improvement of energy saving.
In addition, it is possible to minimize the risk of room temperature deviation (improvement of reliability). In addition, by increasing the responsiveness of the air conditioning output, the standard set temperature can be kept high, and the air conditioning efficiency can be maximized (energy saving).
In addition, when the present invention is applied to air conditioning control of a data center or the like that accommodates an ICT device, it is possible to prevent a situation such as a shutdown of the air conditioning system due to a high temperature failure.
In recent years, there have been an increasing number of cases in which a plurality of temperature sensors (multi-temperature sensors) are installed in a room for the purpose of visualizing temperature distribution in the floor, monitoring the temperature environment, and the like. It is possible to construct a highly efficient air conditioning system with excellent energy savings by effectively using the multi-temperature sensor.

第一の実施形態に係る空調制御システム１の平面構成を示す図である。It is a figure showing the plane composition of air-conditioning control system 1 concerning a first embodiment. 空調制御システム１の断面構成を示す図である。It is a figure which shows the cross-sectional structure of the air-conditioning control system. 空調機／温度センサの影響度空調影響係数の概念を示す図である。It is a figure which shows the concept of the influence degree air-conditioning influence coefficient of an air conditioner / temperature sensor. 空調制御システム１における空調機設定温度制御フローを示す図である。It is a figure which shows the air-conditioner preset temperature control flow in the air-conditioning control system. 空調影響係数として位置座標情報を用いる例を示す図である。It is a figure which shows the example which uses position coordinate information as an air-conditioning influence coefficient. 空調影響係数の他の設定例を示す図である。It is a figure which shows the other example of a setting of an air-conditioning influence coefficient. 空調影響係数の簡易的設定例を示す図である。It is a figure which shows the example of a simple setting of an air-conditioning influence coefficient. 第三の実施形態に係る空調制御システム２０の断面構成を示す図である。It is a figure which shows the cross-sectional structure of the air-conditioning control system 20 which concerns on 3rd embodiment. 空調制御システム２０における空調機設定温度制御フローを示す図である。It is a figure which shows the air-conditioner preset temperature control flow in the air-conditioning control system. 空調制御システム２０における排気温度逸脱度を求める方法を示す図である。It is a figure which shows the method of calculating | requiring the exhaust temperature deviation degree in the air-conditioning control system. 第四の実施形態における空調機設定温度制御フローを示す図である。It is a figure which shows the air-conditioner preset temperature control flow in 4th embodiment.

以下、本発明に係る空調制御システムの実施形態について、図１乃至１０を参照してさらに詳細に説明する。重複説明を避けるため、各図において同一構成には同一符号を用いて示している。なお、本発明の範囲は特許請求の範囲記載のものであって、以下の実施形態に限定されないことはいうまでもない。
（第一の実施形態）
図１、２を参照して、本実施形態に係る空調制御システム１は、情報通信機械室５内に収容される複数のサーバラック２（以下、ラック２と略称）を、２台の空調機４Ａ，４Ｂにより冷却するシステムである。
）。機械室５内部は、床パネル５ｄ及び天井パネル５ｅにより３つの空間に区画されており、中央の機械室空間５ａと、床パネル５ｄの下部に二重床空間５ｃと、天井パネル５ｅの上部に天井空間５ｂと、が形成されている。なお、説明の便宜上、図２では空調機４Ａの位置を９０度回転させ、かつ、空調機４Ｂの図示を省略して表示している。 Hereinafter, an embodiment of an air-conditioning control system according to the present invention will be described in more detail with reference to FIGS. In order to avoid redundant description, the same components are denoted by the same reference numerals in the respective drawings. Needless to say, the scope of the present invention is described in the claims and is not limited to the following embodiments.
(First embodiment)
1 and 2, an air conditioning control system 1 according to the present embodiment includes a plurality of server racks 2 (hereinafter abbreviated as racks 2) housed in an information communication machine room 5 and two air conditioners. This is a system that cools by 4A and 4B.
). The interior of the machine room 5 is partitioned into three spaces by a floor panel 5d and a ceiling panel 5e. A central machine room space 5a, a double floor space 5c below the floor panel 5d, and an upper part of the ceiling panel 5e. And a ceiling space 5b. For convenience of explanation, in FIG. 2, the position of the air conditioner 4A is rotated by 90 degrees and the illustration of the air conditioner 4B is omitted.

空調機４Ａは、蒸発器４ｅ及び送風機４ｃを備えた室内ユニット４ａ、圧縮機、凝縮器等を主要構成とする室外ユニット（いずれも不図示）、及びこれらを接続する冷媒配管４ｄを備えている。室内ユニット４ａと二重床空間５ｃ又は天井空間５ｂとは、それぞれ往き側ダクト４ｆ又は戻り側ダクト４ｇを介して結ばれている。かかる構成により、空調機４は冷凍サイクル運転により発生させた冷熱を、天井空間５ｂ、戻り側ダクト４ｇを介して戻される室内空気に与えて冷却し、冷気を送風機４ｃにより二重床空間５ｃ→穴あきパネル５ｈを介して機械室空間５ａ内に供給する。さらに、空調機４Ａは後述の制御部１０からの指令を受けて機器を制御する機器制御部４ｈを備えている。なお、空調機４Ｂについても空調機４Ａと同様の構成を備えている。 The air conditioner 4A includes an indoor unit 4a including an evaporator 4e and a blower 4c, an outdoor unit (not shown) mainly including a compressor, a condenser, and the like, and a refrigerant pipe 4d that connects these units. . The indoor unit 4a and the double floor space 5c or the ceiling space 5b are connected via a forward duct 4f or a return duct 4g, respectively. With this configuration, the air conditioner 4 cools the cold air generated by the refrigeration cycle operation by supplying the indoor air returned through the ceiling space 5b and the return side duct 4g to cool the double floor space 5c → It is supplied into the machine room space 5a through the perforated panel 5h. Furthermore, the air conditioner 4A includes a device control unit 4h that receives a command from the control unit 10 to be described later and controls the device. The air conditioner 4B has the same configuration as the air conditioner 4A.

ラック２の各段には、複数のＩＣＴ装置（以下、サーバと略称）２ａが格納されている。各サーバ２ａから発生する熱は、それぞれの冷却ファン（図示せず）により、前面から吸気した空気とともに背面に排気される。これにより、ラック２は、全体として前面側から冷気を吸込み、背面側から排気するように構成されている。さらに、各ラック２は、互いに隣接するラックの吸気面２ｂ同士、排気面２ｃ同士を対向させて、複数のラック列３を形成するように配置されている。これにより、ラック列３の吸気面側にはコールドアイル６が、排気面側にはホットアイル７が形成されている。
各ラックの吸気側表面近傍（基準点に該当）には、温度センサＳｉ（ｉ＝１−ｎ）がそれぞれ配設されており、当該ラックの吸気温度を計測可能としている。
なお、図１，２では、平面座標上の１つのポイントに対して１つの温度センサを配設する例を示しているが、１つのポイントに対して鉛直方向に複数配設される場合もある（以下の実施形態についても同様）。 Each stage of the rack 2 stores a plurality of ICT devices (hereinafter abbreviated as servers) 2a. The heat generated from each server 2a is exhausted to the back surface together with the air sucked from the front surface by respective cooling fans (not shown). Thereby, the rack 2 as a whole is configured to suck in cool air from the front side and exhaust from the back side. Further, each rack 2 is arranged so as to form a plurality of rack rows 3 with the intake surfaces 2b and the exhaust surfaces 2c of the adjacent racks facing each other. Thus, a cold aisle 6 is formed on the intake surface side of the rack row 3, and a hot aisle 7 is formed on the exhaust surface side.
A temperature sensor Si (i = 1-n) is provided in the vicinity of the intake side surface of each rack (corresponding to the reference point), and the intake temperature of the rack can be measured.
1 and 2 show an example in which one temperature sensor is arranged for one point on a plane coordinate. However, a plurality of temperature sensors may be arranged in the vertical direction for one point. (The same applies to the following embodiments).

空調制御システム１の運転制御は、制御部１０により行われる。制御部１０は、温度センサＳｉから送られる温度情報を格納するデータ格納部１０ａと、後述する空調機設定温度の演算処理を行う演算処理部１０ｂと、後述の各設定値・閾値情報、後述する空調機４Ａ，４Ｂと温度センサＳｉ間の距離情報、及び制御プログラムを格納するメモリ部１０ｃと、空調機に対して設定温度の変更を指示する設定変更指示部１０ｄと、を備えている。なお、制御部１０は、ＣＰＵ、クロック、ＲＡＭ、ＲＯＭ、バス、Ｉ／Ｏインターフェース等を備えたマイコンにより実装できる。 Operation control of the air conditioning control system 1 is performed by the control unit 10. The control unit 10 includes a data storage unit 10a that stores temperature information sent from the temperature sensor Si, an arithmetic processing unit 10b that performs arithmetic processing of an air conditioner set temperature described later, each set value / threshold information described later, A memory unit 10c that stores distance information between the air conditioners 4A and 4B and the temperature sensor Si and a control program, and a setting change instruction unit 10d that instructs the air conditioner to change the set temperature are provided. The control unit 10 can be implemented by a microcomputer having a CPU, clock, RAM, ROM, bus, I / O interface, and the like.

表１は、メモリ部１０ｃに格納されている設定値及び空調影響係数の内容を、概念的に示したものである。本実施形態では、図３に示すように空調機４Ａ，４Ｂと温度センサＳｉ間の直線距離（Ｄa(i)、Ｄb(i)）を予め測定し、これを以って空調影響係数として用いている。ラック吸気許容上限温度（以下、吸気上限温度という）は、Ｔｍに設定されている。また、空調機４Ａ，４Ｂはそれぞれ吹き出し温度制御により運転され、その設定値（以下、設定温度という）は、Ｔａ(0)、Ｔｂ(0)に設定されている。

Table 1 conceptually shows the setting values and the contents of the air conditioning influence coefficient stored in the memory unit 10c. In this embodiment, as shown in FIG. 3, linear distances (Da (i), Db (i)) between the

air conditioners

4A and 4B and the temperature sensor Si are measured in advance and used as the air conditioning influence coefficient. ing. The rack intake allowable upper limit temperature (hereinafter referred to as intake upper limit temperature) is set to Tm. Each of the

air conditioners

4A and 4B is operated by blowing temperature control, and set values (hereinafter referred to as set temperatures) are set to Ta (0) and Tb (0).

次に、機械室５内においてラック２の冷却は以下のように行われる。すなわち、空調機４Ａ、４Ｂに導入される室内空気は蒸発器４ｅにおいて熱交換して冷気となり、送風機４ｃによって往き側ダクト４ｆを介して二重床空間５ｃに送出される。冷気は、穴あきパネル５ｆを介してコールドアイル６に供給され、さらに各ラック２内に吸込まれて、ラックマウントサーバ２ａを冷却した後に高温排気となって、ホットアイル７に排出される。高温排気はホットアイル７を上昇して、天井パネル５ｅの吸込口５ｇから天井空間５ｂに導かれ、戻り側ダクト４ｇを介して空調機４に戻される。以上のような室内空気循環により、各ラック２の冷却が行われる。 Next, the rack 2 is cooled in the machine room 5 as follows. That is, the indoor air introduced into the air conditioners 4A and 4B exchanges heat in the evaporator 4e to become cold air, and is sent out by the blower 4c to the double floor space 5c through the forward duct 4f. The cold air is supplied to the cold aisle 6 through the perforated panel 5f, further sucked into each rack 2, cooled to the rack mount server 2a, and then discharged into the hot aisle 7 as high-temperature exhaust. The high-temperature exhaust gas rises up the hot aisle 7, is led to the ceiling space 5b from the suction port 5g of the ceiling panel 5e, and is returned to the air conditioner 4 through the return side duct 4g. Each rack 2 is cooled by the indoor air circulation as described above.

空調制御システム１は以上のように構成されており、次に図４をも参照して、空調制御システム１における空調機４Ａ，４Ｂのラック吸気温度制御方法について説明する。空調機４Ａ，４Ｂは、ともに吹き出し温度制御により運転される。初期状態において、吹き出し温度設定値（以下、設定温度という）は、上述のようにＴａ(0)、Ｔｂ(0)に設定されている（Ｓ１０１）。
制御中は、所定の時間ｔ(j)（ｊ＝０、１，２、・・・）ごと（例えば３０ｓｅｃごと）に、温度センサＳｉ（ｉ＝１−ｎ）により吸気温度Ｔi(j)が計測され、計測値はデータ格納部１０ａに取り込まれる（Ｓ１０２）。以下、時刻ｔ(j)における計測が行われる状態を想定して説明する。 The air conditioning control system 1 is configured as described above. Next, a rack intake air temperature control method for the air conditioners 4A and 4B in the air conditioning control system 1 will be described with reference to FIG. Both the air conditioners 4A and 4B are operated by blowing temperature control. In the initial state, the blowing temperature set value (hereinafter referred to as set temperature) is set to Ta (0) and Tb (0) as described above (S101).
During the control, the intake air temperature Ti (j) is set by the temperature sensor Si (i = 1-n) at every predetermined time t (j) (j = 0, 1, 2,...) (For example, every 30 sec). The measured value is taken into the data storage unit 10a (S102). Hereinafter, description will be made assuming a state in which measurement at time t (j) is performed.

次に、各センサについて、吸気温度Ｔi(j)が許容上限温度Ｔｍを逸脱しているか否かが判定される（Ｓ１０３）。全てのセンサについてＴi(j)≦Ｔｍのときは（Ｓ１０３においてＮＯ）、次の計測タイミングまで現在の運転状態が継続される（Ｓ１０２へ）。
Ｔｍを逸脱するセンサＳｋ（ｋ＝１−ｍ））が存在するときは（Ｓ１０３においてＹＥＳ）、当該センサの逸脱度に対応した各空調機の設定温度変更の演算が行われる。最初に、センサ位置の空調影響係数に基づいて、空調寄与率Ｅa(k)、Ｅb(k)が次式により演算される（Ｓ１０４）。
Ｅa(k)＝Ｄa(k)/[Ｄa(k)+Ｄb(k)] ・・・・（1ａ）
Ｅb(k)＝Ｄb(k)/[Ｄa(k)+Ｄb(k)] ・・・・（1ｂ） Next, for each sensor, it is determined whether or not the intake air temperature Ti (j) deviates from the allowable upper limit temperature Tm (S103). When Ti (j) ≦ Tm for all sensors (NO in S103), the current operation state is continued until the next measurement timing (to S102).
When there is a sensor Sk (k = 1-m) that deviates from Tm (YES in S103), calculation of the set temperature change of each air conditioner corresponding to the degree of deviation of the sensor is performed. First, based on the air conditioning influence coefficient at the sensor position, air conditioning contribution ratios Ea (k) and Eb (k) are calculated by the following equations (S104).
Ea (k) = Da (k) / [Da (k) + Db (k)] (1a)
Eb (k) = Db (k) / [Da (k) + Db (k)] (1b)

次いで、各空調機について現状設定温度から下げるべき温度ΔＴa(k)、ΔＴb(k)（以下、低下温度という）が演算される（Ｓ１０５）。空調機４ＡとセンサＳｋの組み合わせの場合、吸気上限温度Ｔｍからの逸脱度ΔＴｍ(k)（＝Ｔk(j)−Ｔｍ）とすると、低下温度（ΔＴa(k)）は空調寄与率を考慮し、（２ａ）式で示される。同様に、空調機Ｂについては（２ｂ）式で示される。
ΔＴa(k)＝ΔＴｍ(k)・Ｅa(k) ・・・・（２ａ）
ΔＴb(k)＝ΔＴｍ(k)・Ｅb(k) ・・・・（２ｂ）
次いで、ΔＴa(k)、ΔＴb(k)（ｋ＝１−ｍ）の中から、それぞれの最大値Max（ΔＴa(k)）、Max（ΔＴb(k)）を抽出する（Ｓ１０６）。
これより、空調機４Ａ，４Ｂの変更後の設定温度をＴa(j)、Ｔb(j)とすると、それぞれ式により求めることができる。
Ｔa(j)＝Ｔa(0)−Max（ΔＴa(k)）・・・・（３ａ）
Ｔb(j)＝Ｔb(0)−Max（ΔＴb(k)）・・・・（３ｂ）
演算結果に基づいて、設定変更指示部１０ｄは設定温度の変更を各空調機に指示する（Ｓ１０７）。その後、次の計測タイミング（ｔ(j+1)）に移行する（Ｓ１０８）。
以上の制御により、局所的な高温発生を防止して、吸気温度を許容上限温度以下に維持しつつ、各空調機について省エネを考慮した効率的な運転が可能となる。 Next, for each air conditioner, temperatures ΔTa (k) and ΔTb (k) (hereinafter referred to as “decreased temperatures”) to be lowered from the current set temperature are calculated (S105). In the case of the combination of the air conditioner 4A and the sensor Sk, if the deviation degree ΔTm (k) (= Tk (j) −Tm) from the intake upper limit temperature Tm, the temperature drop (ΔTa (k)) takes into account the contribution ratio of air conditioning. , (2a). Similarly, the air conditioner B is expressed by equation (2b).
ΔTa (k) = ΔTm (k) · Ea (k) (2a)
ΔTb (k) = ΔTm (k) · Eb (k) (2b)
Next, the maximum values Max (ΔTa (k)) and Max (ΔTb (k)) are extracted from ΔTa (k) and ΔTb (k) (k = 1−m) (S106).
Thus, if the set temperatures after the change of the air conditioners 4A and 4B are Ta (j) and Tb (j), they can be obtained by equations.
Ta (j) = Ta (0) −Max (ΔTa (k)) (3a)
Tb (j) = Tb (0) −Max (ΔTb (k)) (3b)
Based on the calculation result, the setting change instruction unit 10d instructs each air conditioner to change the set temperature (S107). Thereafter, the process proceeds to the next measurement timing (t (j + 1)) (S108).
With the above control, it is possible to efficiently operate each air conditioner in consideration of energy saving while preventing local high temperature generation and maintaining the intake air temperature below the allowable upper limit temperature.

なお、本実施形態では空調機を２台配置する例を示したが、３台以上配置する場合も同様にして制御することができる。
また、本実施形態ではデータ格納部１０ａに空調影響係数（距離情報）を格納し、これを用いて空調寄与率を演算する例を示したが、上記（1ａ）、（1ｂ）式により予め空調寄与率を求めておき、直接（２ａ）、（２ｂ）式により変更度を求める態様とすることもできる。 In addition, although the example which arrange | positions two air conditioners was shown in this embodiment, when it arranges three or more, it can control similarly.
In the present embodiment, an example is shown in which the air conditioning influence coefficient (distance information) is stored in the data storage unit 10a, and the air conditioning contribution rate is calculated using the coefficient, but the air conditioning is previously performed by the above formulas (1a) and (1b). It is also possible to obtain the contribution rate and directly obtain the degree of change by the equations (2a) and (2b).

さらに、空調影響係数としての距離情報に替えて、図５に示すように機械室５内に座標軸（Ｘ、Ｙ）を想定し、各空調機位置座標及び各センサ位置座標を同図の通り特定し、この位置座標情報を空調影響係数として、データ格納部１０ａに格納する態様とすることもできる。例えば、空調機４Ａ−センサＳｉ間距離は、以下の式により求めることができる。
Ｄa(i)^２＝（Ｘａ−Ｘｉ)^２＋(Ｙａ−Ｙｉ)^２・・・・（４ａ）
Ｄb(i)^２＝（Ｘｂ−Ｘｉ)^２＋(Ｙｂ−Ｙｉ)^２・・・・（４ｂ）
上式により求めたＤa(i)、Ｄb(i)を（１ａ）、（１ｂ）に代入することにより、空調分担係数を求めることができる。 Further, instead of the distance information as the air conditioning influence coefficient, the coordinate axes (X, Y) are assumed in the machine room 5 as shown in FIG. 5, and the position coordinates of each air conditioner and the position coordinates of each sensor are specified as shown in FIG. The position coordinate information may be stored in the data storage unit 10a as an air conditioning influence coefficient. For example, the distance between the air conditioner 4A and the sensor Si can be obtained by the following equation.
Da (i) ² = (Xa−Xi) ² + (Ya−Yi) ² ... (4a)
Db (i) ² = (Xb−Xi) ² + (Yb−Yi) ² ... (4b)
By substituting Da (i) and Db (i) obtained by the above formulas into (1a) and (1b), the air conditioning sharing coefficient can be obtained.

さらに、空調影響係数設定に際して、直線距離のみでなく空調機吹出面と各センサのなす角度θa 、θbを考慮することもできる。この場合、（１ａ）式、（1ｂ）式のＤa(k)、Ｄb(k)に替えて、それぞれ
Ｄa(k)'＝ｃｏｓθa(k)・Ｄa(k)、
Ｄb(k)'＝ｃｏｓθb(k)・Ｄb(k)
を用いることになる。これにより、温度に大きな影響を与える空調機の冷気吹き出し方向も考慮されることになり、より実態が反映されることとなる。 Furthermore, when setting the air conditioning influence coefficient, not only the linear distance but also the angles θa and θb formed by the air conditioner outlet surface and each sensor can be considered. In this case, instead of Da (k) and Db (k) in equations (1a) and (1b), Da (k) ′ = cos θa (k) · Da (k),
Db (k) ′ = cos θb (k) · Db (k)
Will be used. As a result, the cold air blowing direction of the air conditioner that greatly affects the temperature is also taken into consideration, and the actual situation is reflected more.

さらに、本実施形態では、例えば空調寄与率Ｅa(k)について（１ａ）式、
Ｅa(k)＝Ｄa(k)/[Ｄa(k)+Ｄb(k)]等を用いる例を示したが、これに替えて、
Ｅa(k)'＝[１/[Ｄa(k)+Ｄb(k)]]*Ｄa(k)/[Ｄa(k)+Ｄb(k)]・・・（１ａ’）式
等を用いる形態とすることもできる（Ｅb(k)についても同様）。
（１ａ）式等を用いた場合、例えばＤa(k)、Ｄb(k)がそれぞれ０．４、０．８の場合と、０．１、０．２の場合で制御量は同一となるが、（１ａ’）式を用いた場合には制御量が異なる。よって、空調影響係数の絶対的な大きさを考慮する必要がある場合には後者の式を用い、影響係数の空調機間の相対的な比較のみを考慮すれば足りる場合には、前者の式を用いることが適当である。 Furthermore, in the present embodiment, for example, the air conditioning contribution rate Ea (k) is expressed by the formula (1a),
An example using Ea (k) = Da (k) / [Da (k) + Db (k)] has been shown, but instead of this,
Ea (k) ′ = [1 / [Da (k) + Db (k)]] * Da (k) / [Da (k) + Db (k)] (Equation using equation (1a ′)) (Eb (k) is the same).
When the expression (1a) is used, for example, the control amounts are the same when Da (k) and Db (k) are 0.4 and 0.8, and when 0.1 and 0.2, respectively. , (1a ′), the control amount is different. Therefore, the latter formula is used when it is necessary to consider the absolute size of the air conditioning influence coefficient, and the former formula is used when only a relative comparison between the air conditioners of the influence coefficient is necessary. It is appropriate to use

（第二の実施形態）
次に、本発明の他の実施形態について説明する。本実施形態は、空調機−センサ間の距離情報に基づいて空調影響係数を定めるのではなく、機械室内を各空調機の想定影響度に対応してゾーン分けし、ゾーンごとに空調影響係数を設定する形態に係る。
本実施形態の構成は、空調制御システム１と同一であるので重複説明を省略する。
具体的には、図６を参照して、ゾーンＺ１については空調影響係数ｄa＝０．９、ゾーンＺ２については空調影響係数ｄa＝０．７、ゾーンＺ３については空調影響係数ｄａ＝０．５、・・・のように定める。図示を省略するが、空調機４ｂに対しても同様に定める。
このようにして定めた空調影響係数を用いて、空調寄与率（Ｅａ、Ｅｂ）を求め、さらに設定温度低下値（ΔＴａ、ΔＴｂ）を演算し、最終的に変更後設定温度（Ｔ１ａ、Ｔ１ｂ）を求めることができる。表２（ａ）−（ｇ）に、具体的演算例を示す。

(Second embodiment)
Next, another embodiment of the present invention will be described. In the present embodiment, the air conditioning influence coefficient is not determined based on the distance information between the air conditioner and the sensor, but the machine room is divided into zones corresponding to the assumed influence degree of each air conditioner, and the air conditioning influence coefficient is determined for each zone. It relates to the form to set.
Since the configuration of the present embodiment is the same as that of the air conditioning control system 1, a duplicate description is omitted.
Specifically, referring to FIG. 6, the air conditioning influence coefficient da = 0.9 for zone Z1, the air conditioning influence coefficient da = 0.7 for zone Z2, and the air conditioning influence coefficient da = 0.5 for zone Z3. It is determined as follows. Although not shown, it is determined in the same manner for the air conditioner 4b.
Using the air conditioning influence coefficient determined in this way, the air conditioning contribution ratios (Ea, Eb) are obtained, the set temperature drop values (ΔTa, ΔTb) are calculated, and finally the changed set temperatures (T1a, T1b) Can be requested. Table 2 (a)-(g) shows specific calculation examples.

なお、ゾーン分けに際しては、空調機からの距離のみならず、例えば二重床内のケーブル等の障害物をも考慮して設定することもできる。
さらに、より簡易的に図７（ａ）、（ｂ）に示すパターン化したゾーン分けとすることもできる。この場合も、設定温度変更値の演算については表２と同様の方法により行うことができる。 Note that the zoning can be set in consideration of not only the distance from the air conditioner but also obstacles such as cables in the double floor.
Furthermore, it can also be set as the patterned zone division shown to FIG. 7 (a), (b) more simply. Also in this case, the calculation of the set temperature change value can be performed by the same method as in Table 2.

（第三の実施形態）
さらに本発明の他の実施形態について説明する。
図８を参照して、本実施形態の構成が上述の空調制御システム１と異なる点は、温度センサの配設位置である。すなわち、空調制御システム１の温度センサＳｉがラック２の吸気面側に配設されているのに対して、本実施形態の温度センサＳ'ｉは、ラック２の排気面近傍に配設されていることである。また、制御部１０のデータ格納部１０ａは、温度センサＳ'ｉから送られる温度情報を格納するように構成されている。また、メモリ部１０ｃには、後述する設定温度変更の要否を判定する閾値（α）、及び設定温度変更値（β）が格納されている。その他の構成については空調制御システム１と同一であるので、重複説明を省略する。
次に、図９、１０を参照して、本実施形態における空調機４Ａ，４Ｂの設定温度変更制御について説明する。空調機４Ａ，４Ｂは、ともに吹き出し温度制御により運転される。初期状態において、吹き出し温度設定値（以下、設定温度という）は、Ｔａ(0)、Ｔｂ(0)に設定されている（Ｓ２０１）。
制御中は、所定の時間ｔ(j)（ｊ＝０、１，２、・・・）ごと（例えば３０ｓｅｃごと）に、温度センサＳ’ｉ（ｉ＝１−ｎ）によりラック排気温度Ｔ'i(j)が計測され、データ格納部１０ａに取り込まれる（Ｓ２０２）。以下、時刻ｔ(j)における計測が行われる段階を想定して説明する。 (Third embodiment)
Further, another embodiment of the present invention will be described.
Referring to FIG. 8, the configuration of the present embodiment is different from the above-described air conditioning control system 1 in the location of the temperature sensor. That is, the temperature sensor Si of the air conditioning control system 1 is disposed on the intake surface side of the rack 2, whereas the temperature sensor S′i of the present embodiment is disposed near the exhaust surface of the rack 2. It is that you are. The data storage unit 10a of the control unit 10 is configured to store temperature information sent from the temperature sensor S′i. The memory unit 10c stores a threshold value (α) for determining whether or not a set temperature change described later is necessary, and a set temperature change value (β). Since the other configuration is the same as that of the air conditioning control system 1, redundant description is omitted.
Next, with reference to FIGS. 9 and 10, set temperature change control of the air conditioners 4A and 4B in the present embodiment will be described. Both the air conditioners 4A and 4B are operated by blowing temperature control. In the initial state, the blowing temperature set value (hereinafter referred to as set temperature) is set to Ta (0) and Tb (0) (S201).
During the control, the rack exhaust temperature T ′ is detected by the temperature sensor S′i (i = 1−n) at every predetermined time t (j) (j = 0, 1, 2,...) (For example, every 30 sec). i (j) is measured and taken into the data storage unit 10a (S202). Hereinafter, description will be made assuming a stage where measurement at time t (j) is performed.

次に、過去Ｍ分間（例えば５分間）の排気温度平均値Av[Ｔ'(M)]が演算される（Ｓ２０３）。次いで、排気温度Ｔ'i(j)と排気温度平均値Av[Ｔ'(M)]とが比較され、その差ΔＴe(j)（＝Ｔ'i(j)−Av[Ｔ'(M)]）が所定の閾値α（例えば５℃）を逸脱しているセンサが有るか否かが判定される（Ｓ２０４）。なお、閾値αの値は、サーバの熱耐性や排気風量制御仕様等に応じて、任意に定めることができる。全てのセンサについてΔＴe(j)≦αのときは（Ｓ２０４においてＮＯ）、次の計測タイミングまで現在の運転状態が継続される（Ｓ２０２へ）。
閾値αを逸脱するセンサＳ'ｋ（ｋ＝１−ｍ））が存在するときは（Ｓ２０４においてＹＥＳ）、逸脱度が最大のセンサについて各空調機の空調寄与率Ｅa(k)、Ｅb(k)が、上述の（１ａ）、（１ｂ）式により演算される。 Next, the exhaust gas temperature average value Av [T ′ (M)] for the past M minutes (for example, 5 minutes) is calculated (S203). Next, the exhaust gas temperature T′i (j) and the exhaust gas temperature average value Av [T ′ (M)] are compared, and the difference ΔTe (j) (= T′i (j) −Av [T ′ (M)) ]) Deviates from a predetermined threshold value α (for example, 5 ° C.) or not (S204). Note that the value of the threshold value α can be arbitrarily determined according to the heat resistance of the server, the exhaust air flow control specification, and the like. When ΔTe (j) ≦ α for all sensors (NO in S204), the current operation state is continued until the next measurement timing (to S202).
When there is a sensor S′k (k = 1−m) that deviates from the threshold value α (YES in S204), the air conditioning contribution ratios Ea (k) and Eb (k) of each air conditioner for the sensor having the maximum deviation degree. ) Is calculated by the above-described equations (1a) and (1b).

次いで、空調寄与率を考慮して、設定温度からの変更度（ΔＴa(k)、ΔＴb(k)）が演算される（Ｓ２０５）。空調寄与率＝１としたときの設定温度変更値（以下、基準変更値という）をβ（例えば１℃）として、各空調機についてみると変更度は次式で示すことができる（なお、基準変更値βの値は、機械室構造、空調機応答速度等を考慮して、任意に定めることができる）。
ΔＴa(k)＝β・Ｅa(k) ・・・・（５ａ）
ΔＴb(k)＝β・Ｅb(k) ・・・・（５ｂ）
空調機４Ａ，４Ｂの新たな設定温度Ｔa(j)、Ｔb(j)を次式により演算し、各空調機に変更指示する（Ｓ２０６）。
Ｔa(j)＝Ｔa(ｔ(j-1))−Max（ΔＴa(k)）・・・・（６ａ）
Ｔb(j)＝Ｔb(ｔ(j-1))−Max（ΔＴb(k)）・・・・（６ｂ）
変更後の設定温度により一定時間運転し、その後、次の計測タイミング（ｔ(j+1)）に移行する（Ｓ２０７）。 Next, the degree of change (ΔTa (k), ΔTb (k)) from the set temperature is calculated in consideration of the air conditioning contribution rate (S205). Assuming that the set temperature change value (hereinafter referred to as a reference change value) when the air-conditioning contribution ratio = 1 is β (for example, 1 ° C.), the change degree can be expressed by the following equation for each air conditioner (the reference The value of the change value β can be arbitrarily determined in consideration of the machine room structure, the air conditioner response speed, and the like.
ΔTa (k) = β · Ea (k) (5a)
ΔTb (k) = β · Eb (k) (5b)
The new set temperatures Ta (j) and Tb (j) of the air conditioners 4A and 4B are calculated according to the following equation, and a change instruction is given to each air conditioner (S206).
Ta (j) = Ta (t (j-1))-Max ([Delta] Ta (k)) (6a)
Tb (j) = Tb (t (j-1)) − Max (ΔTb (k)) (6b)
The operation is performed for a certain period of time based on the set temperature after the change, and then the next measurement timing (t (j + 1)) is entered (S207).

（第四の実施形態）
さらに本発明の他の実施形態について説明する。本実施形態は、設定温度を上げる場合の形態に関する。本実施形態の構成は、第一の実施形態に係る空調制御システム１と同一であるので、重複説明を省略する。
次に、図１１を参照して、空調機４Ａを例に設定温度変更する場合の制御について説明する。本実施形態では、設定温度Ｔａ(0)の状態から設定温度を単位温度β（例えば０．５℃）上げることを計画する場合を想定している（Ｓ３０１）。
まず、温度センサＳｉ（ｉ＝１−ｎ）によりラック吸気温度Ｔiが計測される（Ｓ３０２）。次に、空調寄与率Ｅa(i)を考慮して、空調機４Ａの設定温度をβ℃上げたと仮定したときの各センサ位置の予測温度Ｔi’が（７ａ）式により演算される（Ｓ３０３）。
Ｔi’＝Ｔi＋β・Ｅa(i) ・・・・（７ａ）
さらに、上式で求めた全てのＴi’について、余裕度γ（例えば１℃）として、
Ｔi’＋γ≦Ｔｍの条件を満たしているか否かが判定される（Ｓ３０４）。
この条件を満足している場合には、空調機４Ａの設定温度がＴａ＝Ｔａ(0)＋βに変更される（Ｓ３０５）。Ｓ３０４において、Ｔi’＋γ＞Ｔｍのセンサ位置が存在する場合には、β＝β−Δβ（Δβ：例えば０．１℃）に変更して、Ｓ３０２以下のフローが再度実施される。
以上のフローにより、吸気温度を許容上限温度以下に維持しつつ、各空調機について設定温度を可能な限り高めに設定でき、省エネ性の向上を図ることができる。 (Fourth embodiment)
Further, another embodiment of the present invention will be described. The present embodiment relates to a form in the case where the set temperature is raised. Since the configuration of the present embodiment is the same as that of the air conditioning control system 1 according to the first embodiment, redundant description is omitted.
Next, with reference to FIG. 11, the control in the case of changing the set temperature using the air conditioner 4A as an example will be described. In the present embodiment, it is assumed that it is planned to increase the set temperature from the state of the set temperature Ta (0) by a unit temperature β (for example, 0.5 ° C.) (S301).
First, the rack intake air temperature Ti is measured by the temperature sensor Si (i = 1-n) (S302). Next, in consideration of the air conditioning contribution rate Ea (i), the predicted temperature Ti ′ at each sensor position when it is assumed that the set temperature of the air conditioner 4A has been increased by β ° C. is calculated by the equation (7a) (S303). .
Ti ′ = Ti + β · Ea (i) (7a)
Further, for all Ti ′ obtained by the above equation, the margin γ (for example, 1 ° C.)
It is determined whether or not the condition of Ti ′ + γ ≦ Tm is satisfied (S304).
If this condition is satisfied, the set temperature of the air conditioner 4A is changed to Ta = Ta (0) + β (S305). In S304, if a sensor position of Ti ′ + γ> Tm exists, β = β−Δβ (Δβ: for example, 0.1 ° C.) is changed, and the flow after S302 is performed again.
With the above flow, the set temperature can be set as high as possible for each air conditioner while maintaining the intake air temperature below the allowable upper limit temperature, and energy saving can be improved.

本発明は、熱源、冷媒、空調方式、建築構造等の種類を問わず、サーバラックを収容する情報通信機械室の空調制御システムとして広く適用可能である。 The present invention can be widely applied as an air conditioning control system for an information communication machine room that houses a server rack, regardless of the type of heat source, refrigerant, air conditioning system, building structure, and the like.

１、２０・・・・空調制御システム
２・・・・サーバラック
３・・・・ラック列
４Ａ，４Ｂ・・・・空調機
５・・・・情報通信機械室
６・・・・コールドアイル
７・・・・ホットアイル
１０・・・・制御部 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1, 20 ... Air-conditioning control system 2 ... Server rack 3 ... Rack row 4A, 4B ... Air-conditioner 5 ... Information and communication machine room 6 ... Cold aisle 7・・・・ Hot aisle 10 ・・ Control unit

Claims

複数の空調機により、室内に収容される複数のサーバラック内のＩＣＴ装置を冷却する空調制御システムの運転制御方法であって、予め、
（ａ）いずれかの空調機の設定温度を変化させたときの、各サーバラック吸気面近傍（以下、基準点という）への影響度（以下、空調影響係数という）を、基準点ごとに設定し、
（ｂ）前記空調影響係数を用いて、基準点の温度を単位温度変化させるとしたときの、各空調機の寄与率（以下、空調寄与率という）を基準点ごとに求めておき、
（ｃ）運転時において、いずれかの基準点温度が吸気許容温度を超えている場合には、前記空調寄与率に基づいて空調機ごとに設定温度変更値を求める、
ことを特徴とする空調制御システムの運転制御方法。 An operation control method of an air conditioning control system for cooling an ICT device in a plurality of server racks housed indoors by a plurality of air conditioners,
(A) The degree of influence (hereinafter referred to as air conditioning influence coefficient) on the vicinity of each server rack intake surface (hereinafter referred to as reference point) when the set temperature of any air conditioner is changed is set for each reference point. And
(B) Using the air conditioning influence coefficient, the contribution rate of each air conditioner (hereinafter referred to as air conditioning contribution rate) when the temperature of the reference point is changed by unit temperature is determined for each reference point.
(C) During operation, if any reference point temperature exceeds the intake air allowable temperature, a set temperature change value is obtained for each air conditioner based on the air conditioning contribution rate.
An operation control method for an air conditioning control system.

請求項１において、前記（ｃ）に替えて、
（ｄ）運転時において、サーバラック排気温度を排気許容温度以下に維持するために、前記空調寄与率に基づいて空調機ごとに設定温度変更値を求める、
とすることを特徴とする空調制御システムの運転制御方法。 In claim 1, in place of (c),
(D) During operation, in order to maintain the server rack exhaust temperature below the allowable exhaust temperature, a set temperature change value is obtained for each air conditioner based on the air conditioning contribution rate.
An operation control method for an air-conditioning control system.

前記空調影響係数が、空調機吹き出し面と前記基準点間の直線距離であることを特徴とする請求項１又は２に記載の空調制御システムの運転制御方法。 The operation control method for an air conditioning control system according to claim 1, wherein the air conditioning influence coefficient is a linear distance between an air conditioner blowing surface and the reference point.

前記空調影響係数が、空調機吹き出し面と前記基準点間の直線距離に、空調機と前記基準点とのなす角度の余弦を乗じた数値であることを特徴とする請求項１又は２に記載の空調制御システムの運転制御方法。 The air conditioning influence coefficient is a numerical value obtained by multiplying a linear distance between an air conditioner blowing surface and the reference point by a cosine of an angle formed by the air conditioner and the reference point. Control method for air conditioning control system.

前記空調寄与率が、各空調機の前記空調影響係数の総和に対する、当該空調機の空調影響係数の比であることを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載の空調制御システムの運転制御方法。 The operation of the air conditioning control system according to any one of claims 1 to 4, wherein the air conditioning contribution ratio is a ratio of an air conditioning influence coefficient of the air conditioner to a sum of the air conditioning influence coefficients of the respective air conditioners. Control method.

前記空調寄与率が、各空調機の前記空調影響係数の総和に対する当該空調機の空調影響係数の比に、当該空調機の空調影響係数を乗じた数値であることを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載の空調制御システムの運転制御方法。 The air conditioning contribution ratio is a numerical value obtained by multiplying the ratio of the air conditioning influence coefficient of the air conditioner to the sum of the air conditioning influence coefficients of the respective air conditioners by the air conditioning influence coefficient of the air conditioner. The operation control method of the air-conditioning control system in any one of 4.

前記吸気許容温度又は前記排気許容温度を逸脱する前記基準点が複数存在する場合には、逸脱度が最大の前記基準点に対して、前記（ｃ）又は前記（ｄ）を行うことを特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載の空調制御システムの運転制御方法。 When there are a plurality of reference points that deviate from the intake allowable temperature or the exhaust allowable temperature, the step (c) or the step (d) is performed on the reference point having the maximum deviation. An operation control method for an air conditioning control system according to any one of claims 1 to 6.

いずれかの空調機が故障したときは、当該空調機の空調影響係数の値を変更することを特徴とする請求項１乃至７のいずれかに記載の空調制御システムの運転制御方法。 The operation control method for an air conditioning control system according to any one of claims 1 to 7, wherein when any one of the air conditioners fails, the value of the air conditioning influence coefficient of the air conditioner is changed.

請求項１乃至８のいずれかにおいて、
空調機ごとに求めた設定温度変更値に基づいて運転したときの前記基準点における実測温度を計測して、前記空調影響係数及び前記空調寄与率を、随時、更新することを特徴とする空調制御システムの運転制御方法。
In any one of Claims 1 thru | or 8.
An air conditioning control characterized by measuring an actually measured temperature at the reference point when operating based on a set temperature change value obtained for each air conditioner, and updating the air conditioning influence coefficient and the air conditioning contribution rate as needed. System operation control method.