JP2011245940A - Pneumatic tire - Google Patents
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Abstract
Description
この発明は空気入りタイヤ、なかでも、トラック、バス等の重荷重用車両に用いて好適な重荷重用空気入りタイヤに関するものであり、とくには、タイヤにスリップ角を付与した場合の、タイヤの発生横力を高めて操縦安定性を向上させる技術を提案するものである。 The present invention relates to a pneumatic tire, and more particularly to a heavy-duty pneumatic tire suitable for use in heavy-duty vehicles such as trucks and buses. It proposes a technology to improve the handling stability by increasing the power.
ラジアル構造とすることができるカーカスのクラウン域の外周側に、たとえば、トレッド周方向に対して5°以下の角度でコードを延在させることによって、実質的にトレッド周方向に延びるコードからなるベルト補強層を一層以上設け、かかるベルト補強層をもってタイヤの径成長を抑制する従来タイヤとしては、特許文献1〜3に開示されたものがある。 A belt made of a cord extending substantially in the tread circumferential direction by extending the cord at an angle of, for example, 5 ° or less with respect to the tread circumferential direction on the outer circumferential side of the crown region of the carcass that can have a radial structure. As conventional tires in which at least one reinforcing layer is provided and the diameter of the tire is suppressed by the belt reinforcing layer, there are those disclosed in Patent Documents 1 to 3.
なおここで、ベルト補強層を形成するコードは、トレッド周方向に直線状、ジグザグ状、波形状等の形態で延在するものとすることができるとともに、伸長率が2%前後に到るまでは小さな引張力で大きく伸長する一方、その伸長率を越えると、大きな入力によっても伸長率が少なくなる、いわゆる、初期伸びの大きい、たとえば、ラング撚りコード、ハイエロンゲーションコード等とすることができる。
ところで、ベルト補強層のコードを、ジグザグ状、波形状等の迂曲した延在形態とすることで、初期伸びを確保するときは、リム組みしたタイヤに、JATMA、TRA、ETRTO等の規格のYEAR BOOKその他で規定される最高空気圧を充填した状態で、迂曲形態が消失するものとすることが、ベルト補強層に、径成長抑制機能を十分に発揮させる上で好ましい。
Here, the cord forming the belt reinforcing layer can be extended in the form of a straight line, a zigzag shape, a wave shape, etc. in the circumferential direction of the tread, and the elongation rate reaches about 2%. Is stretched greatly with a small tensile force, but when the stretch rate is exceeded, the stretch rate decreases even with a large input, so-called so-called large initial stretch, such as Lang twist cord, high elongation cord, etc. .
By the way, when securing the initial elongation by making the cord of the belt reinforcing layer into a zigzag-shaped, wave-shaped or other curved form, YEAR conforming to standards such as JATMA, TRA, ETRTO, etc. It is preferable for the belt reinforcing layer to sufficiently exhibit the diameter growth suppressing function when the maximum air pressure defined by BOOK and others is filled.
特許文献1〜3に開示された空気入りタイヤでは、操縦安定性の向上のために、コードが相互に交差して延びるベルト層を広幅として面内剪断剛性を高めることによって、タイヤが発生する横力を高めることが行なわれているが、ベルト補強層については、ベルト補強層の側縁のベルト層からのセパレーションを抑制するとともに、ベルト補強層それ自体の耐久性能の向上を目的として、これもまた広幅化を図る傾向にある。 In the pneumatic tires disclosed in Patent Documents 1 to 3, in order to improve the steering stability, the belt layer in which the cords extend so as to cross each other is widened to increase the in-plane shear rigidity, thereby generating a lateral tire. The belt reinforcement layer is also used for the purpose of suppressing the separation from the belt layer on the side edge of the belt reinforcement layer and improving the durability of the belt reinforcement layer itself. There is also a tendency to widen.
しかるに、ベルト補強層の広幅化によって、ベルト補強層の最外側縁を跨ぐ領域にショルダリブを形成したときは、タイヤへのスリップ角の付与によってタイヤに横力SFを発生させるに当り、荷重の直下部分では、図5に、ショルダリブのトレッド幅方向の部分拡大断面図を跨張して例示するように、とくにショルダリブ100のトレッドセンタ側の側部が、ベルト補強層102の周方向の高剛性に基く高いたが作用の故に、ベルト補強層102によって圧潰変形されるかの如くトレッドセンタ側へ大きく膨出変形されることになって、いわゆる、クラッシング剪断力CSが大きく増加することになるため、タイヤへのスリップ角の付与によってタイヤに発生する横力SFがそのクラッシング剪断力CSによって相殺されることになり、これがため、先に述べたように、ベルト層104の幅を広幅として横力SFの増加を企図してなお、横力SFを所期したほどに大きく高めること、ひいては操縦安定性を所要に応じて十分に向上させることが難しいという問題があった。
なおここで、クラッシング剪断力CSは一般に、ショルダリブ100の、トレッド幅方向の変形量と、ショルダリブ100の剛性との積として表わされることなる。
However, when shoulder ribs are formed in a region straddling the outermost edge of the belt reinforcement layer by widening the belt reinforcement layer, the lateral force SF is generated in the tire by applying a slip angle to the tire. In FIG. 5, the side portion on the tread center side of the
Here, the crushing shear force CS is generally expressed as a product of the deformation amount of the
この発明は、先に述べた問題点を解決することを課題とするものであり、それの目的とするところは、広幅化したベルト補強層の最外側縁を跨ぐ領域にショルダリブを形成する場合にあっても、そのショルダリブに荷重直下で発生するクラッシング剪断力を有効に抑制することで、タイヤが発生する横力を有利に高め、すぐれた操縦安定性能を確実に発揮させることができる空気入りタイヤを提供するにある。 An object of the present invention is to solve the above-described problems, and the object of the invention is to form shoulder ribs in a region straddling the outermost edge of the widened belt reinforcing layer. Even in this case, by effectively suppressing the crushing shearing force generated under the load on the shoulder rib, the lateral force generated by the tire is advantageously increased, and the pneumatic stability that ensures excellent steering stability performance is ensured. In providing tires.
この発明の空気入りタイヤは、一対のビード部間にトロイダルに延在する、一枚以上のカーカスプライからなるカーカスと、カーカスのクラウン域の外周側に配設されて、トレッド周方向に延在するコードからなるベルト補強層の少なくとも一層と、ベルト補強層の外周側に配設されて、トレッド周方向に対して傾斜して延びるコードからなる一層以上のベルト層と、ベルト層の外周側に配設されてトレッド接地面を形成するトレッドゴムとを具えるものであって、トレッド周方向に連続して延びるショルダ周溝で、前記トレッドゴムに、ベルト補強層の最外側縁位置を跨いで位置するショルダリブを区画するとともに、該ショルダリブのトレッド周方向の一箇所以上に、ベルト補強層の最外側縁と対応する位置、もしくは該位置よりもトレッド幅方向内側の位置から、タイヤ赤道側に延びる溝、および、ベルト補強層の最外側縁と対応する位置と、ショルダリブのトレッド幅方向内側縁との間に存在する、トレッド接地面からの窪みの少なくとも一方を形成してなものである。 The pneumatic tire of the present invention is disposed on the outer peripheral side of the carcass crown region, extending in the tread circumferential direction, and extending in a toroidal manner between a pair of bead portions. At least one belt reinforcing layer made of cords, one or more belt layers made of cords arranged on the outer circumferential side of the belt reinforcing layer and extending obliquely with respect to the tread circumferential direction, and on the outer circumferential side of the belt layer A tread rubber disposed to form a tread ground surface, and a shoulder circumferential groove extending continuously in the tread circumferential direction, straddling the tread rubber across the outermost edge position of the belt reinforcing layer. The shoulder ribs that are positioned are defined, and at one or more locations in the circumferential direction of the tread of the shoulder ribs, the position corresponding to the outermost edge of the belt reinforcing layer, or the tray A groove extending from the inner side of the tread width direction to the tire equator side, and a depression from the tread grounding surface existing between the position corresponding to the outermost edge of the belt reinforcing layer and the inner edge of the shoulder rib in the tread width direction And forming at least one of the above.
なおここで、「ベルト補強層の最外側縁と対応する位置」とは、ショルダリブの、ベルト補強層の最外側縁を通ってタイヤ中心軸線と直交する線分上の位置をいうものとする。
そしてここでもまた、ベルト補強層を形成するコードは、トレッド周方向に直線状、ジグザグ状、波形状等の形態でトレッド幅方向に螺旋状に延在するものとすることができ、また、コード伸長率が2%前後に到るまでは、小さな引張力で大きく伸長する一方、その伸長率を越えた後は、大きな引張力によっても伸長率が少なくなる、いわゆる初期伸びの大きい、たとえばスチール製撚りコードとすることができる。
なお、ベルト補強層のコードを、ジグザグ状等の迂曲形態で延在させることによって、コードの初期伸びを確保するときは、リムに組み付けたタイヤに、JATMA、TRA、ETRTO等の規格のYEAR BOOKその他で規定される最高空気圧を充填した状態で、迂曲形態が消失するものとすることが、空気入りタイヤの使用状態での径成長抑制機能を、そのベルト補強層に十分発揮させる上で好ましい。
Here, the “position corresponding to the outermost edge of the belt reinforcing layer” refers to a position on a line segment of the shoulder rib passing through the outermost edge of the belt reinforcing layer and orthogonal to the tire center axis.
Also here, the cord forming the belt reinforcing layer can be extended in a spiral shape in the tread width direction in the form of a straight line, a zigzag shape, a wave shape, etc. in the tread circumferential direction. Until the elongation reaches about 2%, it stretches greatly with a small tensile force. After exceeding the elongation, the elongation decreases even with a large tensile force. It can be a twisted cord.
In addition, when securing the initial elongation of the cord by extending the cord of the belt reinforcement layer in a zigzag or other detour shape, the YEAR BOOK of the standards such as JATMA, TRA, ETRTO, etc. It is preferable that the detour shape disappears in a state in which the maximum air pressure defined by others is filled, in order to sufficiently exert the diameter growth suppressing function in the use state of the pneumatic tire on the belt reinforcing layer.
ここで好ましくは、ショルダリブに形成した前記溝及び/又は窪みの深さを、該ショルダリブを区画するショルダ周溝の深さの8%〜72%の範囲とする。 Here, preferably, the depth of the groove and / or the depression formed in the shoulder rib is set to a range of 8% to 72% of the depth of the shoulder circumferential groove defining the shoulder rib.
ところで、コードを相互に交差させて延在させてなる二層以上のベルト層のコード交差幅は、トレッド幅の65〜90%の範囲とすることが好ましい。 By the way, it is preferable that the cord crossing width of the two or more belt layers formed by extending the cords so as to cross each other is in a range of 65 to 90% of the tread width.
この発明の空気入りタイヤによれば、高いたが機能を発揮するベルト補強層の最外側縁位置を跨いで位置するショルダリブの、トレッド周方向の一箇所以上に、ベルト補強層の最外側縁と対応する位置、もしくはその位置よりもトレッド幅方向内側の位置から、タイヤ赤道側に延びる溝、および、ベルト補強層の最外側縁と対応する位置と、ショルダリブのトレッド幅方向内側縁との間に存在する、トレッド接地面からの窪みの少なくとも一方を形成したことにより、負荷転動時のタイヤへのスリップ角の付与によって、そのショルダリブの、主としてベルト補強層の半径方向外周側部分が圧潰変形されるに当って、トレッドゴムの圧潰変形部分が、トレッド周方向の前記溝もしくは窪みへ逃げ変形することになって、そのショルダリブ部分の、トレッドセンタ側への膨出変形量を低減することができるので、一般に、ショルダリブの、トレッド幅方向の変形量と、リブ剛性との積として表わされて、発生横力を相殺する向きに作用するクラッシング剪断力を有効に抑制して、スリップ角の付与に基いてタイヤに発生する横力の、クラッシング剪断力による相殺を効果的に抑制し、高い操縦安定性の発揮を十分に担保することができる。 According to the pneumatic tire of the present invention, the shoulder rib located across the outermost edge position of the belt reinforcing layer that exhibits a high function, but the outermost edge of the belt reinforcing layer is located at one or more locations in the tread circumferential direction. Between the position corresponding to the outermost edge of the belt reinforcing layer and the groove extending in the tread width direction from the corresponding position or the position on the inner side in the tread width direction from the position, and the inner edge in the tread width direction of the shoulder rib By forming at least one of the recesses from the tread contact surface, the shoulder ribs, mainly the outer peripheral side in the radial direction of the belt reinforcement layer, are crushed and deformed by applying a slip angle to the tire during load rolling. At that time, the crushing deformed portion of the tread rubber is deformed to escape into the groove or recess in the tread circumferential direction, and the shoulder rib portion thereof Therefore, the amount of bulge deformation toward the tread center side can be reduced, and is generally expressed as a product of the deformation amount of the shoulder rib in the tread width direction and the rib rigidity so as to cancel out the generated lateral force. Effectively suppresses the crushing shear force that acts, effectively suppresses the offset of lateral force generated in the tire based on the application of the slip angle due to the crushing shear force, and sufficiently exhibits high steering stability Can be secured.
なおここで、ショルダリブの、このような溝および窪みは、前記ショルダリブ部分に生じる変形の、トレッド周方向の逃げ代として機能して、トレッドセンタ側への膨出変形を抑制できるものであればよいことから、溝および窪みを、ベルト補強層の最外側縁と対応する位置よりもトレッド幅方向外側に、横力の低下を招かない程度に多少はみ出して形成することもできる。 Here, the groove and the depression of the shoulder rib only need to function as a clearance allowance in the tread circumferential direction of the deformation generated in the shoulder rib portion and suppress the bulging deformation toward the tread center side. Therefore, the grooves and the depressions can be formed so as to protrude slightly from the position corresponding to the outermost edge of the belt reinforcing layer to the outside in the tread width direction so as not to cause a decrease in lateral force.
ここにおいて、ショルダリブの前記溝及び/又は窪みの深さを、そのショルダリブを区画するショルダ周溝の深さの8%〜72%としたときは、タイヤへのスリップ角の付与時に、ショルダリブが圧潰変形されるに際し、ショルダリブの圧潰変形部分、とくに、ショルダリブの、トレッド接地面近傍の部分を、前記溝ないしは窪みへ十分効果的に逃げ変形させて、横力を相殺する向きのクラッシング剪断力を有効に抑制するとともに、意図しないリブ剛性の低下を防止するためである。 Here, when the depth of the groove and / or the recess of the shoulder rib is set to 8% to 72% of the depth of the shoulder circumferential groove defining the shoulder rib, the shoulder rib is crushed when the slip angle is applied to the tire. When deformed, the crushing shearing force in a direction to cancel lateral force is generated by deforming and deforming the crushing deformation portion of the shoulder rib, particularly the portion of the shoulder rib in the vicinity of the tread grounding surface, into the groove or the depression sufficiently effectively. This is to effectively suppress and prevent an unintended decrease in rib rigidity.
これはすなわち、溝及び/又は窪みの深さを、ショルダ周溝深さの8%未満とした場合は、ショルダリブの溝及び/又は窪みの深さが小さいことに起因して、トレッドゴムの圧潰変形部分が、前記溝ないしは窪みに十分に逃げ変形しないことから、クラッシング剪断力を抑制する効果があまり期待できない。
一方、溝及び/又は窪みの深さを、ショルダ周溝深さの72%を越えるものとした場合は、ショルダリブの圧潰変形によるトレッドゴムの逃げ変形が、ショルダリブの、トレッド接地面近傍の部分よりも、ショルダリブの内部の部分で大きくなって、横力を相殺する向きの大きなクラッシング剪断力が作用する接地面近傍部分の膨出変形量を十分に低減することができないので、クラッシング剪断力の作用に起因する横力低下を抑制する効果が十分に得られない他、ショルダリブの溝及び/又は窪みの深さが深いことによって、リブ剛性の意図しない低下を招くおそれがある。
That is, when the depth of the groove and / or the depression is less than 8% of the shoulder circumferential groove depth, the tread rubber is crushed due to the small depth of the groove and / or the depression of the shoulder rib. Since the deformed portion does not sufficiently escape and deform into the groove or the depression, the effect of suppressing the crushing shear force cannot be expected so much.
On the other hand, when the depth of the groove and / or the recess exceeds 72% of the shoulder circumferential groove depth, the tread rubber escape deformation due to the crushing deformation of the shoulder rib is caused from the portion of the shoulder rib near the tread contact surface. However, the amount of bulging deformation in the vicinity of the ground contact surface where a large crushing shear force acting to offset the lateral force is increased cannot be reduced sufficiently because of an increase in the inner portion of the shoulder rib. In addition to not being able to sufficiently obtain the effect of suppressing the reduction in lateral force due to the action of the ribs, the depth of the ribs and / or the recesses of the shoulder ribs may lead to an unintended reduction in rib rigidity.
なおここで、コードを相互に交差させて延在させてなる二層以上のベルト層のコード交差幅を、トレッド幅の65〜90%の範囲としたときは、ベルト層からなるベルトの面内曲げ剛性を高めることができる。
すなわち、上記数値範囲が65%未満では、ベルトの面内曲げ剛性の低下が著しく、発生横力も低下することになる他、二層以上のベルト層の幅が大きく相違することによって、プライステアフォースが大きくなる懸念もある。
一方、90%を越えると、ベルトの面内曲げ剛性が増加して、発生横力も大きくなるが、ベルト層間剥離等の耐久性の低下が懸念されることになる。
Here, when the cord crossing width of the two or more belt layers formed by extending the cords so as to cross each other is in the range of 65 to 90% of the tread width, the in-plane of the belt consisting of the belt layers Bending rigidity can be increased.
That is, when the above numerical range is less than 65%, the in-plane bending rigidity of the belt is remarkably reduced, the generated lateral force is also reduced, and the width of the belt layer of two or more layers is greatly different, so that the price tear force is reduced. There is also a concern that will increase.
On the other hand, if it exceeds 90%, the in-plane bending rigidity of the belt increases and the generated lateral force increases, but there is a concern that the durability such as delamination of the belt is lowered.
図1(a)に示すところにおいて、1は、図示しない一対のビード部間にトロイダルに延在する、たとえば一枚のカーカスプライからなる、ラジアル構造とすることができるカーカスを示し、2は、カーカス1のクラウン域の外周側に配設されて、トレッド周方向に延在するコード、たとえば、並列に配置した複数本のコードをゴム被覆した、3〜20mm幅のリボン状のストリップを、タイヤ軸線の周りに螺旋状に巻回してなる、トレッド周方向に対して5°以下の角度で延在するコードにて形成することができるベルト補強層を示す。
なお、このベルト強化層2は二層以上配設することも可能である。
In FIG. 1 (a), reference numeral 1 denotes a carcass that extends in a toroidal manner between a pair of unillustrated bead portions, for example, a carcass ply that can be a radial structure, and 2 A cord disposed on the outer peripheral side of the crown region of the carcass 1 and extending in the tread circumferential direction, for example, a ribbon-like strip having a width of 3 to 20 mm, in which a plurality of cords arranged in parallel are covered with rubber The belt reinforcement layer which can be formed with the code | cord | chord extended at an angle of 5 degrees or less with respect to the tread circumferential direction formed by spirally winding around an axis line is shown.
Two or more layers of the
ここで、ベルト補強層2のコード2aは、前述したような、初期延びの大きい、ラング撚りスチールコードやハイエロンゲーションスチールコード、あるいは有機繊維コード等とすることができる他、トレッド周方向に対してジグザグ状、クランク状、波形状等の迂曲形態で延在するスチールコードとすることもできる。
Here, the
そして、ベルト補強層2の外周側には、トレッド周方向に対して、たとえば35〜55°の角度で傾斜して延びるコードからなるベルト層の一層以上、図では二層のベルト層3,4を配設し、ここでは、これらのベルト層3,4のそれぞれを形成するコード3a,4aを、トレッド周方向に対して相互に逆方向に延在させる。
また、このようなベルト層3,4のさらに外周側にはトレッド接地面を形成するトレッドゴム5を配設し、かかるトレッドゴム5への、たとえば、四本の周溝6,7の形成により、トレッド接地面に五条のリブ8〜10を区画する。
On the outer peripheral side of the
Further, a
ところで、このような空気入りタイヤでは、ベルト補強層2は、その配設層数が一層であると複数層であるとの別なく、トレッド幅方向の最外側縁を、リムに組付けた製品タイヤに、JATMA、TRA、ETRTO等の規格のYEAR BOOKその他で規定される最高空気圧を充填したときのタイヤの径成長率が、後述するA%となる位置よりも、トレッド幅方向の外側に位置させることが好ましい。
なおここでのこのA%は、ベルト補強層2を形成するコードを引張試験したときに、そのコードが、破断弾性率EIの10%の弾性率を示すときの伸長率(%)と対応する径成長率をいうものとする。
By the way, in such a pneumatic tire, the
This A% here corresponds to the elongation rate (%) when the cord forming the
そしてさらにこの空気入りタイヤでは、トレッド幅方向の最も外側に配設されてトレッド周方向に連続して延びるショルダ周溝6によって、トレッドゴム5に、ベルト補強層2の最外側縁位置Eを跨いで位置するショルダリブ10を区画するとともに、図1(c)に示すように、ショルダリブ10のトレッド周方向の一箇所以上に、ここでは、ベルト補強層2の最外側縁位置Eと対応する位置Bから、トレッドセンタ側に向かって直線状に延び、ショルダリブ10を区画するショルダ周溝6に到る手前で終端する溝11を形成する。なお、図1(a)は、図1(c)のa−a線に沿う断面図である。
この溝11は、図示は省略するが、ジグザグ状、クランク状、湾曲状などの様々な延在態様とすることができ、また、溝11を、ベルト補強層2の最外側縁位置Eと対応する位置Bよりもトレッド幅方向内側の位置から延在させることができる他、溝11を、ショルダ周溝6に到達するまで延在させて、溝11とショルダ周溝6とを連通させることもできる。
Further, in this pneumatic tire, the outer circumferential edge position E of the
Although not shown, the groove 11 may have various extending forms such as a zigzag shape, a crank shape, and a curved shape, and the groove 11 corresponds to the outermost edge position E of the
かかる構成の空気入りタイヤでは、タイヤへのスリップ角の付与に際して、ショルダリブ10への溝11の形成に基き、荷重直下でベルト補強層2によって圧潰変形されるショルダリブ10部分の、トレッド周方向への逃げ変形が可能となることから、ショルダリブ10の、トレッドセンタ側の側部の膨出変形が抑制されることになり、トレッド幅方向の変形量と、リブ剛性の積として表わされる、横力を相殺する向きのクラッシング剪断力もまた効果的に低減することができるので、クラッシング剪断力による横力の相殺分を十分小さく抑えて操縦安定性を有利に向上させることができる。
In the pneumatic tire having such a configuration, when the slip angle is given to the tire, the
ここで、ショルダリブ10には、上述したような溝11に代えて、あるいは溝11とともに、図2に、トレッドパターンの平面展開図で示すような、ベルト補強層最外側縁位置Eと対応する位置と、ショルダリブ10のトレッド幅方向内側縁との間に存在する、トレッド接地面からの窪み12を形成することができる。
このような窪み12もまた、溝11と同様に、スリップ角を付与した際における、ベルト補強層2の半径方向外周側に位置するショルダリブ10部分の、トレッド周方向の逃げ代として機能することになり、ショルダリブ10のトレッド幅方向内側部の膨出変形が効果的に抑制されるので、横力を相殺するクラッシング剪断力を十分に低減することができる。
Here, the
Similar to the groove 11, the recess 12 also functions as a clearance in the tread circumferential direction of the
なお、図2に示すところでは、ショルダリブ10に、円形の横断面形状をなす窪み12を、タイヤ幅方向に三個整列させて形成するとともに、この整列窪みを、タイヤ周方向に所定の間隔をおいて設けるものとしたが、窪み12の形態は、これに限定されるものではなく、窪み12の形状、個数、形成位置などを、所要に応じて変更することができる。
2, the
ここにおいて、出願人による実験結果によれば、図3に示すような、ショルダリブ10の溝11の深さdは、そのショルダリブ10を区画するショルダ周溝6の深さDの8%〜72%の範囲とすることが好ましい。
図4(a)に、上記の実験結果を、ショルダ周溝6の深さDに対する溝11の深さdの百分率d/D×100と、横力SF1との関係を表すグラフで示す。
図4(a)に示すグラフによれば、横力SF1は、溝11の深さdが大きくなるに従い増大していき、横力の最大値SF1maxを与える溝深さを越えた後に、溝11の深さdがショルダ周溝6の深さDに近づくにつれて減少する傾向を示す。
ここで、溝深さの割合d/D×100の、上記の好適な範囲8%〜72%は、横力SF1が、それの最大値SFmaxの60%以上の値を発揮することができる溝11深さの範囲としたものである。
Here, according to the experiment result by the applicant, as shown in FIG. 3, the depth d of the groove 11 of the
FIG. 4A shows the above experimental results in a graph representing the relationship between the percentage d / D × 100 of the depth d of the groove 11 with respect to the depth D of the shoulder
According to the graph shown in FIG. 4A, the lateral force SF1 increases as the depth d of the groove 11 increases, and after exceeding the groove depth that gives the maximum lateral force SF1max, the groove 11 The depth d tends to decrease as it approaches the depth D of the shoulder
Here, the
そしてまた、ショルダリブ10に、図1、3に示すような、最外側縁対応位置Bからトレッド幅方向に延在するとともに、ショルダ周溝6に到る手前で終端する溝11を形成してなる空気入りタイヤにおいて、ショルダリブ10の幅を58mmとした場合は、溝11の終端位置11aの、最外側縁対応位置Bからのトレッド幅方向の距離Lを、図4(b)に、その幅方向距離Lと横力SF2との関係を表すグラフで示すように、6mm〜35mmの範囲とすることが好ましい。
ここでもまた、図4(a)に示す、溝11深さの割合と横力SF1との関係と同様に、横力SF2が、それの最大値SF2maxの60%以上の値を発揮することができる幅方向距離Lの範囲を、上記の好適な範囲とした。
Further, the
Here again, as in the relationship between the ratio of the depth of the groove 11 and the lateral force SF1 shown in FIG. 4A, the lateral force SF2 can exhibit a value of 60% or more of its maximum value SF2max. The range of the width direction distance L which can be performed was made into said suitable range.
ところで、この発明では、タイヤの発生横力を高めて操縦安定性を向上させるため、上述したように、ショルダリブ10に、溝11及び/又は窪み12を設けることに加えて、図示は省略するが、次に述べる対策のそれぞれをさらに講じることができる。
ショルダリブの、ベルト補強層の最外側縁と対応する位置よりトレッドセンタ側の領域に、ショルダ周溝に向けてリブ高さを漸減させる傾斜面を設けることができ、また、トレッド幅方向の断面内で、ショルダ周溝のトレッドショルダ側の溝壁の、溝底に立てた法線に対する傾き角を、そのショルダ周溝のトレッドセンタ側の溝壁の、同様の法線に対する傾き角より大きくすることができる。
また、ショルダリブの、トレッド接地面からベルト補強層までの距離を、タイヤ赤道側よりもベルト補強層外側端で長くすることもできる。
そしてまた、ショルダリブの、ベルト補強層の最外側縁と対応する位置よりトレッドセンタ側の領域に、トレッドショルダ側のゴム部分よりも圧縮弾性率の小さい低硬度ゴム部材を配設し、低硬度ゴム部材と、該低硬度ゴム部材に隣接するトレッドショルダ側のゴム部分との界面を、タイヤ赤道面と平行な面に対して傾斜する向きに延在する平坦面もしくは曲面とするとともに、低硬度ゴム部材の厚みを、トレッドセンタ側に向けて漸増させることができる。
By the way, in this invention, in order to increase the generated lateral force of the tire and improve the steering stability, as shown above, in addition to providing the groove 11 and / or the depression 12 in the
An inclined surface for gradually reducing the rib height toward the shoulder circumferential groove can be provided in a region on the tread center side from a position corresponding to the outermost edge of the belt reinforcing layer of the shoulder rib, and in the cross section in the tread width direction. Therefore, the inclination angle of the groove wall on the tread shoulder side of the shoulder circumferential groove with respect to the normal line standing on the groove bottom should be larger than the inclination angle of the groove wall on the tread center side of the shoulder circumferential groove with respect to the same normal line. Can do.
Further, the distance from the tread grounding surface to the belt reinforcing layer of the shoulder rib can be made longer at the outer end of the belt reinforcing layer than at the tire equator side.
In addition, a low-hardness rubber member having a compression elastic modulus smaller than that of the rubber portion on the tread shoulder side is disposed in a region on the tread center side from a position corresponding to the outermost edge of the belt reinforcing layer of the shoulder rib. The interface between the member and the rubber portion on the tread shoulder side adjacent to the low hardness rubber member is a flat surface or curved surface extending in a direction inclined with respect to a plane parallel to the tire equator plane, and the low hardness rubber The thickness of the member can be gradually increased toward the tread center side.
トラック・バス用の、サイズが435/45R22.5のタイヤを、14.00×22.5のリムに組み付けるとともに、充填空気圧を900Paに、負荷荷重を49kNとしてドラム試験を行って、タイヤを50km/hの速度で、1°回転させたときの、タイヤが発生するコーナリングパワを、従来タイヤおよび、実施例タイヤ1,2のそれぞれについて測定し、従来タイヤをコントロールとして指数評価したところ、表1に諸元とともに示す結果を得た。
なお上記の各タイヤは、タイヤ赤道面に沿う、深さが15mmの六本の周方向溝を有するものとし、それらの周方向溝によって区画されるリブの幅の相対比は、センタ側からショルダ側に向けて、
1:1:1:1.8
とした。
A tire with a size of 435 / 45R22.5 for trucks and buses is assembled on a rim of 14.00 x 22.5, a drum test is performed with a filling air pressure of 900 Pa, a load load of 49 kN, and a tire of 50 km The cornering power generated by the tire when rotated by 1 ° at a speed of / h was measured for each of the conventional tire and
Each tire described above has six circumferential grooves having a depth of 15 mm along the tire equatorial plane, and the relative ratio of the widths of the ribs defined by these circumferential grooves is determined from the center side to the shoulder. To the side
1: 1: 1: 1.8
It was.
表1に示すところによれば、この発明に係る実施例タイヤ1および2はいずれも、従来タイヤに比し、横力を相殺するクラッシング剪断力の発生を抑制して、横力を有効に高めることができ、結果として、コーナリングパワの増加、ひいては、操縦安定性の向上を実現できることが解かる。
According to the results shown in Table 1, both the
1 カーカス
2 ベルト補強層
2a ベルト補強層コード
3,4 ベルト層
3a,4a ベルト層コード
5 トレッドゴム
6 ショルダ周溝
7 周溝
8,9 リブ
10 ショルダリブ
11 溝
11a 終端位置
12 窪み
E ベルト補強層の最外側縁位置
B ベルト補強層の最外側縁と対応する位置
D ショルダ周溝深さ
d ショルダリブの溝の深さ
L ショルダリブの溝の終端位置の、最外側縁対応位置からの幅方向距離
SF1、SF2 横力
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1
Claims (3)
トレッド周方向に連続して延びるショルダ周溝で、前記トレッドゴムに、ベルト補強層の最外側縁位置を跨いで位置するショルダリブを区画するとともに、
該ショルダリブのトレッド周方向の一箇所以上に、ベルト補強層の最外側縁と対応する位置、もしくは該位置よりもトレッド幅方向内側の位置から、タイヤ赤道側に延びる溝、および、ベルト補強層の最外側縁と対応する位置と、ショルダリブのトレッド幅方向内側縁との間に存在する、トレッド接地面からの窪みの少なくとも一方を形成してなる空気入りタイヤ。 A belt reinforcing layer comprising a carcass made of one or more carcass plies extending in a toroidal shape between a pair of bead portions and a cord extending on the outer circumferential side of the crown area of the carcass and extending in the tread circumferential direction. At least one layer, and one or more belt layers made of cords that are inclined and extend with respect to the tread circumferential direction are disposed on the outer circumferential side of the belt reinforcing layer, and the tread grounding surface is disposed on the outer circumferential side of the belt layer. A pneumatic tire comprising a tread rubber to be formed,
In the shoulder circumferential groove extending continuously in the tread circumferential direction, a shoulder rib positioned across the outermost edge position of the belt reinforcing layer is defined in the tread rubber, and
A groove extending toward the tire equator side from a position corresponding to the outermost edge of the belt reinforcing layer or a position on the inner side in the tread width direction from the position at one or more locations in the tread circumferential direction of the shoulder rib, and a belt reinforcing layer A pneumatic tire formed by forming at least one of depressions from a tread contact surface that exists between a position corresponding to the outermost edge and an inner edge in the tread width direction of the shoulder rib.
The pneumatic tire according to claim 1 or 2, wherein a cord crossing width of two or more belt layers formed by crossing cords is within a range of 65% to 90% of a tread width.
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JP2001121919A (en) * | 1999-10-26 | 2001-05-08 | Bridgestone Corp | Pneumatic radial tire |
JP2006001312A (en) * | 2004-06-15 | 2006-01-05 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
JP2006151212A (en) * | 2004-11-30 | 2006-06-15 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
JP2006182125A (en) * | 2004-12-27 | 2006-07-13 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
JP2009067180A (en) * | 2007-09-12 | 2009-04-02 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
JP2009067255A (en) * | 2007-09-13 | 2009-04-02 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
JPWO2007058162A1 (en) * | 2005-11-16 | 2009-04-30 | 横浜ゴム株式会社 | Pneumatic tire |
JP2011245938A (en) * | 2010-05-25 | 2011-12-08 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
-
2010
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Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001121919A (en) * | 1999-10-26 | 2001-05-08 | Bridgestone Corp | Pneumatic radial tire |
JP2006001312A (en) * | 2004-06-15 | 2006-01-05 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
JP2006151212A (en) * | 2004-11-30 | 2006-06-15 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
JP2006182125A (en) * | 2004-12-27 | 2006-07-13 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
JPWO2007058162A1 (en) * | 2005-11-16 | 2009-04-30 | 横浜ゴム株式会社 | Pneumatic tire |
JP2009067180A (en) * | 2007-09-12 | 2009-04-02 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
JP2009067255A (en) * | 2007-09-13 | 2009-04-02 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
JP2011245938A (en) * | 2010-05-25 | 2011-12-08 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
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