JP2011229250A

JP2011229250A - 高出力体積比発電機

Info

Publication number: JP2011229250A
Application number: JP2010095835A
Authority: JP
Inventors: Guo Sheng Liu; 國勝劉
Original assignee: Hercules Electronics Co Ltd
Current assignee: Hercules Electronics Co Ltd
Priority date: 2010-04-19
Filing date: 2010-04-19
Publication date: 2011-11-10

Abstract

【課題】高出力体積比発電機の提供。
【解決手段】この高出力体積比発電機は、複数のケイ素鋼板と、空隙或いはプラスチック板が互いに離間設置されて、発電機の固定子と可動子或いは回転子の規定する磁路を構成し、各間距（すなわちケイ素鋼板或いは空隙或いはプラスチック板の厚さ或いは幅）が非常に小さく設けられることで、可動子或いは回転子が一つの間距を移動すれば、固定子に巻かれた誘導コイルの磁路の磁束量及びその方向を一次変更でき、そのスピーディーな変更により、誘導コイルに比較的高い電圧を誘導させることができ、これにより大幅に発電機の出力体積比をアップできる。
【選択図】図９

Description

本発明は一種の高出力体積比発電機に係り、特に一種のスピーディーに磁路の磁束量とその方向を変化させられ、不動磁路上の（すなわち固定子ｓｔａｔｅｒ）の誘導コイルに比較的高い電圧を誘導させられ、ゆえに、同じ体積の伝統的な発電機に較べ、可動磁路すなわち可動子（ｍｏｖｅｒ）或いは回転子（ｒｏｔｅｒ）の同様の移動速度或いは回転速度にあって、大幅に出力電力を増加できる高出力体積比発電機に関する。

発電機の原理は、一種の自然現象に由来し、すなわち、導体を磁場中で移動させることで誘導電圧を発生させる。その公式はＥ＝ＮＢιＶであり、そのうち、Ｅは電圧、Ｂは磁束密度（ｆｌｕｘｄｅｎｓｉｔｙ）、ιは導体長さ、Ｖは速度、Ｎはコイル巻数である。別の原理は、固定されて不動の導体が変化する磁場で誘導電圧を発生する、というもので、その公式は、上述の公式から演算により獲得され、すなわち、Ｅ＝ＮＢιＶ＝ＮＢιＳ／ｔ＝ＮＢＡ／ｔ＝Ｎψ／ｔ＝Ｎｄψ／ｄｔであり、そのうち、Ｓは距離、ｔは時間、Ａは磁路面積、ψは磁束（ｆｌｕｘ）である。ｄψ／ｄｔは単位時間あたりの磁束の変化量である。

前述の導体移動或いは磁束変化のいずれも、原動機（ｐｒｉｍｅｍｏｖｅｒ）の動力より発生し、公式より電圧は時間と反比例し、Ｎ及びＢＡと正比例することがわかる。ケイ素鋼板のＢは飽和し得て、通常は１〜２Ｔｅｓｌａだけでそれ以上は大きくならず、面積Ａが発電機の体積に関与し、Ａが増加すると、体積も増加する。また、コイル巻数が増加しても、体積が増加する。

発電機が発生する出力Ｐ＝Ｅ²／Ｒ_Lであり、そのうち、Ｒ_Lは負荷の抵抗とされ、コイル内部抵抗より遥かに大きくなければならず、すなわち、それとそれと正比例して増加し、内部抵抗とコイル巻数は正比例し、ゆえに、巻数が多く、電圧が高くとも、却ってＲ_Lも増加するため、Ｐの低下をもたらす。このため、同様の発電機体積では、その出力を増すためには、すなわち、出力体積比を増すためには、変化する磁束の時間ｔを短縮することによってのみ、磁束にスピーディーに変化を発生させられる。発電機が発明されてすでに一世紀以上になり、その理論と技術は半世紀前にはすでに成熟しており、すなわち、５０年来、大きな改善はなされていない。伝統的な線形発電機は図１に示されるようで、回転式発電機は図７に示されるようであり、変化する磁束の時間ｔにはいずれも制限があり、これについて、本発明の内容において詳しく説明する。

発電機の出力体積比を改善することで、コストダウンでき、特に低速度の原動機例えば大型風力発電用タービンと波力発電用タービン等にはより重要である。現在、大型風力発電用タービンに直接駆動式（ＤｉｒｅｃｔＤｒｉｖｅ）発電機を用いると、体積が膨大となり価格が高く、上述のｔ時間と回転速度が反比例するため、ほとんどギアボックスを増設して回転速度をアップすることで同期発電機或いは誘導発電機の発電に対応させている。しかし、ギアボックスは重くまた高価であり、これがすなわち、風力発電のコストを伝統的な発電機と競争させられない主要な原因の一つである。波力発電にも、効率的な線形発電機（Ｌｉｎｅｒｍｏｔｉｏｎｇｅｎｅｒａｔｏｒ）が欠乏しており、商業化運転にはほとんど至っていない。また、太陽熱発電に適合するｓｔｉｒｌｉｎｇｅｎｇｉｎｅは、その線形発電機の体積が過大であるため、実用的でない。

高出力体積比発電機は各種の領域において必要とされており、例えば自動車に搭載される電気設備は益々多くなっているし、また、ハイブリッドカーはいずれも発電機の出力アップを必要としているが、自動車の容積は有限であり、これによっても発電機の出力体積比をアップすることは、より重要である。

本発明の主要な目的は、一種の高出力体積比発電機を提供し、発電機を同じ原動機の移動速度或いは回転速度下で、伝統的な発電機と較べて各単位体積当たりの出力パワーを増加できるようにすることにある。

前述の高出力体積比発電機は、固定子と可動子或いは回転子の規定する磁路にあって、複数のケイ素鋼板と空隙或いはプラスチック板で隔てられることで、可動子或いは回転子がある間距（すなわち、ケイ素鋼板或いは空隙或いはプラスチック板の厚さ或いは幅）を移動すると、固定子のケイ素鋼板と可動子或いは回転子が相互にアライン或いはアライン解除し、アライン時には全体の磁路の磁束量が大きく、アライン解除時には磁束量が小さい。公式Ｅ＝Ｎｄψ／ｄｔにより、磁束量が変化すると、固定子上のコイルにあって電圧を誘導し、電力を出力する。各ケイ素鋼板或いは空隙或いはプラスチック板の厚さ或いは幅は一様であり、そのサイズは非常に小さく、ｄｔは可動子或いは回転子がこの間距を移動する時間であり、このため、ｄｔは非常に小さく、このため誘導電圧Ｅは大きくなり、出力Ｐは大幅に高くなる。

前述の高出力体積比発電機は、二つの磁力線が対向する磁路を合併した場合、その磁束は一斉に誘導コイルを通過し、一組の磁束が増大すると、もう一組は減少し、すなわち、固定子のコイル上の磁路は、磁束の変化を発生するのみならず、正、逆の方向の変化も発生し、可動子或いは回転子が一つの間距を移動する毎に、磁路上の磁束は正から逆に、逆から正に、方向の変化を発生する。

前述の高出力体積比発電機は、線形発電機或いは回転式発電機とされ、また単相或いは三相とされ得る。

前述の高出力体積比発電機は、その磁路の磁束が永久磁石或いは外部励磁或いは自己励磁を用いて励磁されるか、或いは、永久磁石と自己励磁を合併させて励磁されるか、或いは、自己励磁と外部励磁を合併して励磁される。そのうち、永久磁石はケイ素鋼板内に嵌め込まれ、外部励磁は、外部直流電源を励磁コイルに通すことで磁束を発生させる。自己励磁は、ケイ素鋼板の残磁発電後に、整流して直流とした電力を励磁コイルに通して磁束を発生させる。永久磁石と自己励磁の合併は、まず永久磁石の磁束発電後に、さらに自己励磁によりさらに大きな磁束を発生させる。外部励磁に自己励磁の合併励磁は、外部直流電源で励磁発電後、さらに自己励磁によりさらに大きな磁束を発生させ、二つの回路はそれぞれ一つのダイオードを加えることで、相互短絡を防止する必要がある。

前述の高出力体積比発電機は、そのうちのケイ素鋼板がその他の高導磁材料に交換可能であり、プラスチック板はその他の低導磁材料に交換可能である。ケイ素鋼板は複数の薄板を積み重ねてなり、渦電流損（Ｅｄｄｙｃｕｒｒｅｎｔｌｏｓｓ）を減らす。

前述の高出力体積比発電機は、そのうちの可動子或いは回転子上にコイル或いは導体或いは永久磁石がなく、既存の同期発電機、誘導発電機及び直流発電機がいずれもロータにコイル或いは導体或いは永久磁石が取り付けられているのとは異なっている。ゆえに、その製造は容易で強固であり、出力体積比を高め、材料を節約でき、伝統的な発電機に較べてコストダウンできる。

本発明は一種の発電機を提供し、それは、同じ原動機の移動速度或いは回転速度下で、伝統的な発電機に較べて大幅に各単位体積あたりの出力を増加している。本発明は実用的な設計であり、新規性を有する発明である。

周知の線形移動発電機の構造図である。本発明の方形線形移動発電機の立体図である。図２の正面図である。図３Ａの可動子を一つの間距移動させた後の正面図である。磁束量の変化を説明する図である。本発明の可動子のプラスチック板をパッキングシート或いはパッキングリングに交換した実施例図である。図２の固定子と回転子を円形状とした実施例図である。周知の回転式発電機の構造図である。本発明の回転式発電機に応用した正面図である。図８Ａの回転子を一つの間距回転させた後の正面図である。図８Ｂのコイルを空隙に巻いた正面図である。本発明の３相回転式発電機の実施例の側面図である。

図１は従来の技術の線形移動発電機構造図である。図示されるように、そのうち、固定子１０は、変圧器のケイ素鋼板で構成され、励磁装置（ｅｘｃｉｔｅｒ）１１は直流電源とコイルを包含し、固定子１０にＮ極とＳ極の磁束（φ）を発生させるか、或いは、永久磁石を固定子１０内に用い、固定子１０に同様に磁束（φ）を発生させることもできる。移動可能な可動子１２は、固定子１０の方向と垂直に往復運動を行ない、それが矢印に示されるような往復運動を行う時、固定子１０は空隙１３を発生して磁束が不通となり、これにより固定子１０の磁束（φ）に変化が発生する。上述の公式により、誘導コイル１４が電圧Ｅを誘導し、並びに負荷１５（Ｒ_L ）にあって電気エネルギーＰの出力を発生し、この負荷１５は純抵抗とされ得て、インダクタンス性負荷（変圧器或いはモータ）或いはコンデンサ性など、任意の形態の負荷とされ得る。

図２、３Ａ及び図３Ｂを共に参照されたい。これらは本発明の、方形線形移動発電機に用いられた立体図、正面図、及び可動子が一つの間距を移動する正面図である。図２中、固定子２０は各二組の固定子ケイ素鋼板２１ａ、２１ｂを包含し、前述したように、各組のケイ素鋼板は複数の同じ薄いケイ素鋼板を積み重ねてなる。図３Ａ中、固定子ケイ素鋼板２１ａは、第１組と第３組のケイ素鋼板の正面図とされ、図３Ｂ中、固定子ケイ素鋼板２１ｂは第２組と第４組のケイ素鋼板の正面図とされる。この二つの図を比較すると、その差異は、固定子ケイ素鋼板２１ａの突出する部分が、上下であり、固定子ケイ素鋼板２１ｂの突出する部分は左右であることであるが、実際には、固定子ケイ素鋼板２１ａと固定子ケイ素鋼板２１ｂは完全に同じであり、ただ図２のように置かれる時、位相差が９０度であるにすぎない。このような配置で、該固定子２０は空隙２２ａ、２２ｂ（すなわち縞模様部分）を形成し、そのうち、誘導コイル２６、負荷２７が包含され、及びコンデンサ２８が誘導コイル２６のインダクタンス抵抗の補償に用いられ、これにより出力因子（ｐｏｗｅｒｆａｃｔｏｒ）を改善する。及び、軸２９を包含し、矢印が運動方向３０が線形往復運動であることを示す。

図３Ａを参照されたい。そのうち、永久磁石３１に励磁コイル３２が加えられて、自己励磁回路３３に接続されているが、自己励磁のみを用いてもよい。図３Ｂ中、外部励磁電源３４が自己励磁回路３３に加えられているが、自己励磁のみを用いてもよい。自己励磁は負荷端で整流後の直流電源に接続され、ダイオード３５、３６は自己励磁と外部励磁電源の相互短絡を阻止するためのものである。

図２を参照されたい。可動子２３は複数の可動子ケイ素鋼板２４とプラスチック板２５（すなわち縞模様部分）で構成され、可動子ケイ素鋼板２４の厚さは固定子ケイ素鋼板２１ａと２１ｂと同じである。固定子ケイ素鋼板２１ａの突出部分は可動子ケイ素鋼板２４とアラインし、固定子ケイ素鋼板２１ｂの突出部分はプラスチック板２５とアラインしている。これにより、図３Ａに示される固定子ケイ素鋼板２１ａの磁束は大きく、固定子ケイ素鋼板２１ｂの磁束は小さく、ゆえに、その磁束方向３７ａ、３８ａ（磁力線）は図３Ａの点線に示されるとおりである。この図からわかるように、二つの磁力線の方向が互いに逆方向であり、そのうち磁束方向３７ａは時計回りであり、磁束方向３８ａは逆時計方向である。

可動子２３が一つの固定子ケイ素鋼板２１ａ或いは可動子ケイ素鋼板２４の間距を移動する時、すなわち、図３ｂに示されるように、固定子ケイ素鋼板２１ｂと可動子ケイ素鋼板２４がアラインし、固定子ケイ素鋼板２１ａと可動子ケイ素鋼板２４が乖離し、この時、固定子ケイ素鋼板２１ｂの磁束が大きく、固定子ケイ素鋼板２１ａの磁束が小さく、これにより、その磁束方向は図３Ｂの磁束方向３７ｂ、３８ｂに示されるようであり、この二つの磁力線方向が互いに逆（反対方向）となる。図３Ａの磁束方向３７ａ、３８ａ及び図３Ｂの磁束方向３７ｂ、３８ｂを比較するとわかるように、その誘導コイル２６における磁束方向が互いに反対方向であり、すなわち、磁束に変化が発生し、これにより、誘導コイル２６が電圧を誘導し、負荷２７を通して電気エネルギーを出力する。

図２中には僅かに４つの固定子ケイ素鋼板セットが記載されているが、間距（すなわち、固定子ケイ素鋼板２１ａ、２１ｂ或いは可動子ケイ素鋼板２４或いはプラスチック板２５の厚さ）が非常に小さいことから、固定子２０には非常に多くのケイ素鋼板セットが包含されうる。間距を仮に０．３ｃｍとし、可動子２３が毎回運動する距離を３ｃｍとすると、毎回運動する度に、その磁束量は１０回変化するが、伝統的な線形発電機では図１のように一回しか変化せず、ゆえに、本願発明は伝統的な線形発電機に対して、発生する誘導電圧は１０倍となり得て、出力パワーは１００倍となり得る。ゆえに、出力体積比は訳１００倍に高められ得る。

誘導コイル２６内の磁束の変化を明かに説明するため、図４の直角座標を参照されたい。そのうち、縦軸は磁束量（φ）を代表し、横軸は時間ｔを代表し、φａは図３Ａの磁束方向３７ａ（磁束量）の曲線を代表し、φｂは図３Ｂの磁束方向３８ｂ（磁束量）の曲線を代表し、φｃは両者を相加の後の、真正の磁束方向の曲線であり、可動子２３が図３Ａの位置の時、時間はｔ０或いはｔ４で、図３Ｂの位置に移動した時、時間はｔ２であり、この図から、φａとφｂの方向は互いに反対であり、ゆえに、φｃはｔ０とｔ４にあって＋φとされ、ｔ１とｔ３では０であり、ｔ２では−φであり、ゆえに、＋φから−φに変化し、さらに、−φから＋φへと変化し、すなわち、磁束量が変化するのみならず、その方向も変化する。

図５に図２も合わせて参照されたい。そのうち、プラスチック板２５はパッキングシート３９或いはパッキンリングに交換可能であり、このパッキングシート３９は方形或いは円形とされ得て、その厚さは可動子ケイ素鋼板２４とほぼ同じであるが、幅は小さく、ケイ素鋼板或いは任意の絶縁硬質材料とされ得て、軸２９で直列に接続されて、空隙２５ａを発生する。図面では説明のために非常に広く描かれているが、実際には、パッキングシート３９の厚さはプラスチック板２５と同様の幅であり、これにより材料と重量を節約できる。

この方形線形発電機の固定子と回転子は各種形状とされ得て、例えば円形とされ、その正面は図６のようである。そのうち、固定子ケイ素鋼板２１ｃ、２１ｄ及び可動子ケイ素鋼板２４ａは、それぞれ図２中の固定子ケイ素鋼板２１ａ、２１ｂと可動子ケイ素鋼板２４に対応するが、形状が円形に改められており、そのプラスチック板もまた円形とされる。

図７は既存の技術の回転式発電機であり、それは、固定子４０、回転子４１及び磁極４２を包含する。磁極４２には励磁コイル４３が巻かれ、励磁電源４４に接続され、回転子４１が回転する時、回転子４１に巻かれた誘導コイル４５が磁力線を切って誘導電圧出力を発生する。

該発電機は一周回転すると二回磁束変化し、四極であれば、四回変化し、これにより、極数が多くなるほど、磁束変化も速くなり、誘導電圧も高くなり、出力も大きくなる。
しかし、図７からその磁極４２には励磁コイル４３が巻かれ、極数をあまり多くすることができず、また、もし磁極が多すぎると磁極の幅が狭くなり、磁束量が減るため、現在、全ての伝統的な発電機はその出力体積比をアップすることができない。

図８Ａに示されるのは、本発明の回転式発電機の正面図である。そのうち、発電機固定子５２は固定子磁路５２Ａ、５２Ｂ、５２Ｃ、５２Ｄ、５２Ｅ、５２Ｆ、５２Ｇ、５２Ｈ等、８段を包含し、回転子５１の外側はケイ素鋼板５３ｂと空隙５４ｂが互い違いに配置されてなり、幅はほぼ同じとされる。固定子磁路５２Ａ、５２Ｂ、５２Ｃ、５２Ｄ等、４段のうち側はケイ素鋼板５３ａ及び空隙５４ａが互い違いに配置されてなり、幅はほぼ同じとされる。５２Ｅ、５２Ｆには励磁コイル５５Ａと５５Ｂが巻かれ、外部励磁電源５７が供給されるか、磁石より供給されるか或いは自己励磁回路５８が合併して励磁される。或いは自己励磁される。ダイオード６２、６３の作用は、外部励磁と自己励磁電源の短絡を防止することにある。固定子磁路５２Ｇと５２Ｈには誘導コイル５６Ａ、５６Ｂが巻かれ、負荷５９が接続されている。

固定子磁路５２Ａと５２Ｂのケイ素鋼板と回転子５１のケイ素鋼板は乖離し、固定子磁路５２Ｃと５２Ｄのケイ素鋼板と回転子ケイ素鋼板はアラインしている。これにより励磁コイル５５Ａの磁力線はＮ極より固定子磁路５２Ｄをとおり回転子に至り、さらに固定子磁路５２Ｃより固定子磁路５２Ｈ上のコイル５６ＢをとおりＳ極に至る。その磁束方向６０ｂ（点線の矢印で表示）は、励磁コイル５５Ｂの磁力線はＮ極より固定子磁路５２Ｇ上のコイル５６Ａ及び固定子磁路５２Ｄをとおり、回転子に至り、さらに固定子磁路５２ＣよりＳ極に至り、その磁束方向６０ａと６０ｂの磁力線の方向は反対である。回転子５１が一つのケイ素鋼板５３ｂの幅の距離を回転する時、図８Ｂのようになり、その固定子磁路５２Ａ、５２Ｂのケイ素鋼板と回転子５１のケイ素鋼板がアラインし、固定子磁路５２Ｃ、５２Ｄのケイ素鋼板と回転子５１が乖離し、これにより励磁コイル５５Ａの磁力線は、コイル５６Ａ及び固定子磁路５２Ｂ及び５２ＡをとおりＳ極に至り、その磁束方向６０ａ（点線の矢印）方向は前図と反対であり、励磁コイル５５Ｂの磁力線は固定子磁路５２Ｂ、５２Ａ及びコイル５６Ｂ及び固定子磁路５２ＣをとおりＳ極に至り、その磁束方向６０ｂ（点線の矢印方向）は全図と反対となる。これにより、コイル５６Ａ、５６Ｂ内の磁束量及びその方向に変化が発生し、これにより電圧を誘導し、負荷５９を通して電気エネルギーを出力する。コンデンサ６１は出力因子を高め、符号５０は回転軸とされる。

ケイ素鋼板５３ａ或いは５３ｂの幅が非常に小さく、仮に０．３ｃｍであり、回転子５１の直径が１０ｃｍであると、すなわち約１００個の間距を有し（５０個のケイ素鋼板５３ｂと５０個の空隙５４ｂ）、すなわち、回転子５１が一周回転すると、その磁束は１００回変化し、同様のコイル巻数では、その誘導する電圧は、図７の伝統的な発電機（１０極と仮定）より１０倍大きく、その出力体積比は約１００倍となる。

誘導コイル５６Ａ、５６Ｂもまた空隙に巻かれ得て、図９は空隙６４に巻かれた状態であり、これによりコイル巻数を増し、さらに出力体積比を増すことができる。

図１０は本発明の発電機を多相式とした実施例を示し、それは３個の、図８Ａの固定子７１Ａ、７１Ｂ、７１Ｃを直列に接続して一つの回転子７２を共用して構成された一組の三相発電機である。その方法は、図１０の下方に示されるようであり、そのうち、ケイ素鋼板７３ａは固定子７１Ａの一つの磁路のケイ素鋼板とされ、ケイ素鋼板７３ｂは固定子７１Ｂの一つの磁路のケイ素鋼板とされ、ケイ素鋼板７３ｃは固定子７１Ｃの一つの磁路のケイ素鋼板とされる。７４ａ、７４ｂ、７４ｃはそれぞれ空隙とされ、ケイ素鋼板７５は回転子７２のケイ素鋼板とされ、７６は空隙である。第１の固定子７１Ａのケイ素鋼板７３ａとケイ素鋼板７５がアラインする時、第２の固定子７１Ｂのケイ素鋼板７３ｂはただ１／３がケイ素鋼板７５とアラインし、すなわち、１２０°が後れており、第３の固定子７１Ｃのケイ素鋼板７３ｃは１／３の距離を進まなければ、ケイ素鋼板７３ｃとアラインできず、すなわち、２４０°後れている。この３組の発電機が同時に出力し、そのコイルはＹ或いは三角形に接続されて、３相電源出力をなす。同様の方式で、３相線形発電機を構成することもできる。

１０固定子１１励磁装置
１２可動子１３空隙
１４誘導コイル１５負荷
２０固定子２１ａ、２１ｂ固定子ケイ素鋼板
２１ｃ、２１ｄ固定子ケイ素鋼板２２ａ、２２ｂ空隙
２３可動子２４可動子ケイ素鋼板
２４ａ可動子ケイ素鋼板２５プラスチック板
２５ａ空隙２６誘導コイル
２７負荷２８コンデンサ
２９軸３０運動方向
３１永久磁石３２励磁コイル
３３自己励磁回路３４外部励磁電源
３５、３６ダイオード３７ａ、３７ｂ磁束方向（磁力線）
３８ａ、３８ｂ磁束方向（磁力線）
３９パッキングシート４０固定子
４１回転子４２磁極
４３励磁コイル４４励磁電源
４５誘導コイル５０回転軸
５１回転子５２固定子
５２Ａ、５２Ｂ、５２Ｃ、５２Ｄ、５２Ｅ、５２Ｆ、５２Ｇ、５２Ｈ固定子磁路
５３ａ、５３ｂケイ素鋼板５４ａ、５４ｂ空隙
５５Ａ、５５Ｂ励磁コイル５６Ａ、５６Ｂコイル
５７外部励磁電源５８自己励磁回路
５９負荷６０ａ、６０ｂ磁束方向（磁力線）
６１コンデンサ６２、６３ダイオード
６４空隙７１Ａ、７１Ｂ、７１Ｃ固定子
７２回転子７３ａ、７３ｂ、７３ｃケイ素鋼板
７４ａ、７４ｂ、７４ｃ空隙７５ケイ素鋼板
７６空隙

Claims

高出力体積比発電機において、複数のケイ素鋼板と空隙或いはプラスチック板で、線形移動発電機或いは回転式発電機を構成する固定子と可動子或いは回転子が界磁する磁路を区画し、各間距すなわちケイ素鋼板或いは空隙或いはプラスチック板の厚さ或いは幅を非常に小さく設けて、可動子或いは回転子が一つの間距を移動すると、固定子に巻かれた誘導コイルの磁路の磁束量及び方向がスピーディ−に変化するようにして、誘導コイルに高い電圧を感応させて、大幅に発電機の出力体積比をアップすることを特徴とする、高出力体積比発電機。
請求項１記載の高出力体積比発電機において、磁束は固定子に取り付けられた永久磁石により供給されることを特徴とする、高出力体積比発電機。
請求項１記載の高出力体積比発電機において、磁束は外部励磁電源或いは自己励磁により供給されるか、或いは外部励磁電源に自己励磁が組み合わされて供給され、その励磁コイルは固定子に取り付けられることを特徴とする、高出力体積比発電機。
請求項１記載の高出力体積比発電機において、磁束は永久磁石に自己励磁が組み合わされて供給され、該永久磁石と励磁コイルは固定子に取り付けられることを特徴とする、高出力体積比発電機。
請求項１記載の高出力体積比発電機において、磁路は時計回り方向或いは逆時計回り方向の二つの磁力線が合併されたものとされ、それはそれぞれが一つの励磁装置と誘導コイルを有し、そのうち一つの磁路の固定子のケイ素鋼板と回転子のケイ素鋼板がアラインする時、もう一つの磁路は乖離し、アライン状態の磁束量を大きく変化させ、乖離状態の磁束量は小さく変化し、両者が誘導コイル上の磁路に相加されて、磁束量と方向の変化を発生することを特徴とする、高出力体積比発電機。